JP5299028B2 - Finder optical system for single-lens reflex cameras - Google Patents
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Description
本発明は、一眼レフカメラのファインダ光学系に関する。 The present invention relates to a finder optical system for a single-lens reflex camera.
一眼レフカメラのファインダ光学系として、物体側から順に、被写体像が結像される結像面を有するピント板と、このピント板の結像面に結像された被写体像を正立化させる正立プリズム(ペンタプリズム、ペンタゴナルダハプリズム)と、この正立プリズムにより正立化された被写体像を拡大するルーペ光学系とを有する基本構成のものが知られている。 As a finder optical system for a single-lens reflex camera, a focus plate having an image plane on which a subject image is formed in order from the object side, and a normal image that erects the subject image formed on the image plane of the focus plate. 2. Description of the Related Art A basic configuration having a vertical prism (penta prism, pentagonal dach prism) and a loupe optical system for enlarging a subject image erected by the erect prism is known.
従来の一般的なルーペ光学系は、複数のレンズ群からなり、ルーペ光学系の最も物体側と眼側にはそれぞれ、負のパワーのレンズ群が配置されている(特許文献1−4)。 A conventional general loupe optical system is composed of a plurality of lens groups, and a lens group having a negative power is arranged on each of the object side and the eye side of the loupe optical system (Patent Documents 1-4).
しかし、ルーペ光学系の最も物体側のレンズ群の負のパワーが強すぎると、球面収差、コマ収差及び非点収差の補正が困難になり、弱すぎると広い視度調整領域にわたって十分なアイレリーフを確保するのが困難になる。
一方、ルーペ光学系の最も眼側のレンズ群の負のパワーが強すぎると、この眼側レンズ群の物体側の面の発散力が強くなりすぎて長いアイレリーフを確保することが困難になり、弱すぎると大きな瞳径に対する良好な球面収差、コマ収差の補正が困難になる。
However, if the negative power of the lens unit closest to the object side of the loupe optical system is too strong, it becomes difficult to correct spherical aberration, coma and astigmatism, and if it is too weak, sufficient eye relief is achieved over a wide diopter adjustment region. It becomes difficult to secure.
On the other hand, if the negative power of the lens group on the most eye side of the loupe optical system is too strong, the diverging power of the object side surface of this eye side lens group becomes too strong, making it difficult to ensure a long eye relief. If it is too weak, it is difficult to correct good spherical aberration and coma for a large pupil diameter.
本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、十分な長さのアイレリーフを確保するとともに、球面収差、コマ収差及び非点収差などの諸収差を良好に補正することができる一眼レフカメラのファインダ光学系を提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of the above points, and is a single-lens reflex camera capable of ensuring a sufficiently long eye relief and satisfactorily correcting various aberrations such as spherical aberration, coma aberration, and astigmatism. An object of the present invention is to provide a camera finder optical system.
本発明の一眼レフカメラのファインダ光学系は、物体側から順に、被写体像が結像される結像面を有するピント板;このピント板の結像面に結像された被写体像を正立化させる正立プリズム;及びこの正立プリズムにより正立化された被写体像を拡大する、物体側から順に、負のパワーの第1レンズ群と、正のパワーの第2レンズ群と、正のパワーの第3レンズ群と、負のパワーの第4レンズ群とからなるルーペ光学系;を有する一眼レフカメラのファインダ光学系において、第1レンズ群は、物体側に凸の1枚の負メニスカスレンズからなり、第4レンズ群は、最も物体側の面が物体側に凹で最も眼側の面が眼側に凹であり、次の条件式(1)及び(2)を満足することを特徴としている。
(1)1.50<SF1<5.00
(2)0.25<SF4<0.60
ここで、
SF1:第1レンズ群のシェーピングファクタ、
SF4:第4レンズ群のシェーピングファクタ、
ただし、
SF1=(r1s+r1e)/(r1s−r1e)
SF4=(r4s+r4e)/(r4s−r4e)
r1s:第1レンズ群の物体側の面の曲率半径、
r1e:第1レンズ群の眼側の面の曲率半径、
r4s:第4レンズ群の物体側の面の曲率半径、
r4e:第4レンズ群の眼側の面の曲率半径、
である。
The finder optical system of the single-lens reflex camera of the present invention has a focusing plate having an imaging surface on which an object image is formed in order from the object side; erecting the object image formed on the imaging surface of the focusing plate A first lens group having a negative power, a second lens group having a positive power, and a positive power, in order from the object side, for enlarging a subject image erected by the erect prism; In the finder optical system of a single-lens reflex camera having a third lens group and a fourth lens group having negative power, the first lens group is a single negative meniscus lens convex toward the object side. The fourth lens group is characterized in that the most object-side surface is concave on the object side and the most eye-side surface is concave on the eye side, and satisfies the following conditional expressions (1) and (2): It is said.
(1) 1.50 <SF1 <5.00
(2) 0.25 <SF4 <0.60
here,
SF1: Shaping factor of the first lens group,
SF4: shaping factor of the fourth lens group,
However,
SF1 = (r1s + r1e) / (r1s−r1e)
SF4 = (r4s + r4e) / (r4s−r4e)
r1s: radius of curvature of the object side surface of the first lens group,
r1e: radius of curvature of the eye side surface of the first lens group,
r4s: radius of curvature of the object side surface of the fourth lens group,
r4e: radius of curvature of the eye side surface of the fourth lens group,
It is.
上記ピント板と正立プリズムの間に位置させて、上記ルーペ光学系の第4レンズ群に起因する歪曲収差を補正する負のパワーのフィールドレンズを設けることが好ましい。このフィールドレンズは、少なくとも一方の面が非球面であり、その非球面は、近軸球面に比して、光軸から離れるに従って負のパワーを強める性質であることが好ましい。 It is preferable that a negative power field lens for correcting distortion caused by the fourth lens group of the loupe optical system is provided between the focusing plate and the erecting prism. It is preferable that at least one surface of the field lens is an aspheric surface, and the aspheric surface has a property of increasing negative power as the distance from the optical axis increases as compared to a paraxial spherical surface.
本発明の一眼レフカメラのファインダ光学系は、さらに、次の条件式(3)、(4)及び(5)を満足することが好ましい。
(3)npd>1.65
(4)−0.5<f4/fe<−0.3
(5)1.1<fb/fe<1.3
ここで、
npd:正立プリズムのd線の屈折率、
f4:第4レンズ群の焦点距離、
fe:フィールドレンズ、正立プリズム及びルーペ光学系の全体の焦点距離、
fb:ピント板の結像面から第1レンズ群の物体側の面までの空気換算距離、
である。
It is preferable that the finder optical system of the single-lens reflex camera of the present invention further satisfies the following conditional expressions (3), (4), and (5).
(3) npd> 1.65
(4) -0.5 <f4 / fe <-0.3
(5) 1.1 <fb / fe <1.3
here,
npd: refractive index of d-line of the erecting prism,
f4: focal length of the fourth lens group,
fe: total focal length of field lens, erecting prism and loupe optical system,
fb: an air-converted distance from the image plane of the focusing plate to the object side surface of the first lens group,
It is.
本発明の一眼レフカメラのファインダ光学系は、さらに、次の条件式(6)を満足することが好ましい。
(6)fc/fe<−5.0
ここで、
fc:フィールドレンズの焦点距離、
fe:フィールドレンズ、正立プリズム及びルーペ光学系の全体の焦点距離、
である。
The finder optical system of the single-lens reflex camera of the present invention preferably further satisfies the following conditional expression (6).
(6) fc / fe <−5.0
here,
fc: focal length of the field lens,
fe: total focal length of field lens, erecting prism and loupe optical system,
It is.
第4レンズ群は、例えば、物体側から順に位置する物体側に凹の正メニスカスレンズと両凹負レンズの接合レンズから構成することができる。 The fourth lens group can be composed of, for example, a cemented lens of a positive meniscus lens concave on the object side and a biconcave negative lens positioned in order from the object side.
本発明によれば、十分な長さのアイレリーフを確保するとともに、球面収差、コマ収差及び非点収差などの諸収差を良好に補正することができる一眼レフカメラのファインダ光学系を提供することができる。 According to the present invention, it is possible to provide a finder optical system for a single-lens reflex camera that can secure a sufficiently long eye relief and can satisfactorily correct various aberrations such as spherical aberration, coma aberration, and astigmatism. Can do.
図9は、本発明の対象とするファインダ光学系を有する一眼レフカメラの一般構成を示している。周知のように、撮影レンズ1からの被写体光束はメインミラー3で反射して、結像面(撮像素子)2と光学的に等価なピント板4上に結像する。ピント板4のメインミラー3側の面にはフレネルレンズ4aが形成され、このフレネルレンズ4aの反対側の面には、撮影レンズ1(メインミラー3)からの光束が被写体像として結像する結像面(拡散板面)4bが形成されている。ペンタプリズム5は、ピント板4の結像面4bに結像した被写体像を正立化させる正立プリズムであり、光束入射面5aと、この光束入射面5aからの光束を2回反射させる第1、第2のダハ反射面5b、5cと、この第1、第2のダハ反射面5b、5cからの光束を反射させる第3の反射面5dと、この第3の反射面5dからの光束を射出させる光束射出面5eとを有しており、光束出射面5eから出射した光束は、ルーペ光学系(アイピース)20に導かれる。
FIG. 9 shows a general configuration of a single-lens reflex camera having a finder optical system as an object of the present invention. As is well known, the subject luminous flux from the
本実施形態は、以上の一般構成を有する一眼レフカメラのファインダ光学系において、図1、図3、図5及び図7の各実施例に示すように、ルーペ光学系20が、ペンタプリズム5側(物体側)から順に、負のパワーの第1レンズ群21と、正のパワーの第2レンズ群22と、正のパワーの第3レンズ群23と、負のパワーの第4レンズ群24とによって構成されている。
第1レンズ群21は、物体側に凸の1枚の負メニスカスレンズからなり、両面が非球面の樹脂レンズである。
第2レンズ群22は、物体側から順に位置する物体側に凸の負メニスカスレンズ22aと両凸正レンズ22bの接合レンズである。第2レンズ群22は正のパワーであればよく、例えば、物体側から順に位置する両凸正レンズと眼側に凸の負メニスカスレンズの接合レンズとすることもできる。
第3レンズ群23は、物体側に凸の正レンズであり、本実施の形態では、両凸正レンズである。
ともに正のパワーの第2レンズ群22と第3レンズ群23は、ルーペ光学系に必要な正のパワーを負担するレンズ群としての役割を持っている。ルーペ光学系に必要な正のパワーをこれら2つのレンズ群に分担させることで、視度調節レンズ群に適度なパワーを持たせることができ、移動による視度の変化量と収差の変動をバランスさせることができる。第2レンズ群22と第3レンズ群23のうち、第2レンズ群22は、視度補正のために移動する移動レンズ群である。この移動レンズ群のパワー及び移動量と、視度補正範囲とには関係があり、ファインダの全長の制約から第2レンズ群22の移動量がある程度決まり、その結果必要な視度補正範囲を確保するために移動群の正のパワーがほぼ決まり、第3レンズ群23のパワーもほぼ決まる。また、第2レンズ群を貼り合わせにすることで、移動時の収差変動を抑えることができる。
第4レンズ群24は、物体側から順に位置する物体側に凹の正メニスカスレンズ24aと両凹負レンズ24bの接合レンズであり、全体として負のパワーを持っている。第4レンズ群24は全体として負のパワーを持っていればよく、例えば、物体側から順に位置する両凹負レンズと眼側に凹の正メニスカスレンズの接合レンズとすることもできる。
In the present embodiment, in the finder optical system of the single-lens reflex camera having the above-described general configuration, the loupe
The
The
The
Both the
The
ルーペ光学系20(第4レンズ群24)の最も眼側にはカバーガラス7が設けられている。eは観察者の瞳孔の位置(アイポイント)である。
A
本実施形態では、以上のルーペ光学系20の構成に加えて、ピント板4とペンタプリズム5の間に、負のパワーのフィールドレンズ(歪曲収差補正レンズ)10を配置している。ピント板4とフィールドレンズ10の間にはカバーガラス6が配置されているが、このカバーガラス6は省略可能である。フィールドレンズ10は、少なくとも一面に非球面を有する非球面レンズからなっており、その非球面は、近軸球面に比して、光軸から離れるに従って負のパワーが強まるような性質を有している。フィールドレンズ10は、近軸球面に比して、光軸から離れるに従って負のパワーが強まる非球面を有するものであればよく、例えば、眼側に凹の非球面を有する非球面平凹レンズとすることもできる。
In the present embodiment, in addition to the above-described configuration of the loupe
条件式(1)は、物体側に凸の1枚の負メニスカスレンズからなる第1レンズ群21のシェーピングファクタSF1に関する条件式であり、ルーペ光学系20の第1レンズ群21以降のレンズ(第2レンズ群22〜第4レンズ群24)が大型化するのを防ぎ、軸外光線を大きく曲げずに大きな収差を発生させず、また、広い視度調整域にわたって十分なアイレリーフを確保するための条件である。
条件式(1)の下限を超えると、第1レンズ群21の負のパワーが強くなりすぎて、発生する球面収差、コマ収差、非点収差の補正が困難になる。
条件式(1)の上限を超えると、第1レンズ群21の負のパワーが弱くなりすぎて、広い視度調整域にわたって十分なアイレリーフを確保するのが困難になり、また非点収差の補正が困難になる。
Conditional expression (1) is a conditional expression related to the shaping factor SF1 of the
When the lower limit of conditional expression (1) is exceeded, the negative power of the
If the upper limit of conditional expression (1) is exceeded, the negative power of the
条件式(2)は、最も物体側の面が物体側に凹で最も眼側の面が眼側に凹である第4レンズ群24のシェーピングファクタSF4に関する条件式であり、十分なアイレリーフを確保し、大きな瞳径に対する良好な球面収差、コマ収差の補正を可能にするための条件である。
条件式(2)の下限を超えると、第4レンズ群24の物体側の面の発散力が強くなりすぎて、長いアイレリーフを得ることが困難になる。
条件式(2)の上限を超えると、大きな瞳径に対する良好な球面収差、コマ収差の補正が困難になる。
各実施例では、第4レンズ群24は、物体側から順に位置する物体側に凹の正メニスカスレンズ24aと両凹負レンズ24bの接合レンズからなっており、上記シェーピングファクタは、接合レンズの形状を論じている。
Conditional expression (2) is a conditional expression related to the shaping factor SF4 of the
When the lower limit of conditional expression (2) is exceeded, the divergence of the object-side surface of the
When the upper limit of conditional expression (2) is exceeded, it becomes difficult to correct good spherical aberration and coma for a large pupil diameter.
In each embodiment, the
以上のルーペ光学系20の最も眼側の負のパワーの第4レンズ群24は、ピント板4とルーペ光学系20の距離を変えずにルーペ光学系20の焦点距離を短くして高いファインダ倍率を得るために、配置したものである。
しかし、第4レンズ群24の負のパワーはルーペ光学系20内に歪曲収差を発生させ、第4レンズ群24の負のパワーが強すぎる場合にはこの歪曲収差が補正困難なレベルにまで達してファインダ光学系の性能が低下してしまう。
本実施形態において、ピント板4とペンタプリズム5の間に位置させて配置したフィールドレンズ10は、ルーペ光学系20の最も眼側の負のパワーの第4レンズ群24によって発生する歪曲収差を補正する。このフィールドレンズ10は、ピント板4とルーペ光学系20の間に配置されているので、ルーペ光学系20(第4レンズ群24)で発生した歪曲収差を効率的に補正することができる。また、フィールドレンズ10は、ピント板4の近傍に配置されているので、球面収差やコマ収差などの他の収差を発生させることなく歪曲収差を補正することができる。
The
However, the negative power of the
In this embodiment, the
条件式(3)は、ペンタプリズム5のd線の屈折率npdに関する条件式であり、ピント板4とルーペ光学系20の光学的距離を短くするための条件である。
従来のプリズムは、製造コストや製造のしやすさから、BK7のような低屈折率の硝材を用いていた。しかし、プリズムの空気換算光路長は実光路長を屈折率で割った値になるので、低屈折率の硝材でプリズムを作ると、空気換算光路長が伸びてルーペ光学系の焦点距離が長くなる結果、ファインダ倍率が低くなる。
そこで、屈折率が1.65より大きい高屈折率の硝材でペンタプリズム5を構成することで、空気換算光路長及びルーペ光学系の焦点距離を短くし、ファインダ倍率を高くすることができる。例えば、プリズムの屈折率が1.73である場合、プリズムの屈折率が1.52の場合に比べてファインダ倍率を約1割高めることができる。
Conditional expression (3) is a conditional expression regarding the refractive index npd of the d-line of the
Conventional prisms use a glass material with a low refractive index such as BK7 because of manufacturing cost and ease of manufacturing. However, the air-converted optical path length of the prism is a value obtained by dividing the actual optical path length by the refractive index. Therefore, if the prism is made of a glass material with a low refractive index, the air-converted optical path length is extended and the focal length of the loupe optical system is increased. As a result, the viewfinder magnification is lowered.
Therefore, by configuring the
条件式(4)は、ルーペ光学系20の最も眼側の第4レンズ群24のパワーを規定する条件式であり、ルーペ光学系の焦点距離に比べてピント板4とルーペ光学系20の距離を大きくしたときに光学性能が悪化しないための条件である。
本実施形態のファインダ光学系は、アイポイントeの方から逆向きに見ると、最もアイポイント側のレンズ群が強い負のパワーを持ち、長いバックフォーカスを確保できるレトロフォーカスタイプのレンズ構成となっている。従って、最もアイポイント側の第4レンズ群24の負のパワーを強くすると、ルーペ光学系の焦点距離を短くして、その上更にピント板4とルーペ光学系20の距離を長くとることができるようになり(倍率を上げてアイレリーフを長くとるために有利な口径の大きいルーペを使用するための大きなプリズムの使用が可能になり)、ルーペ光学系の焦点距離を短くすることができ、その結果ファインダ倍率を高めることができる。しかし、第4レンズ群24の負のパワーを強くしすぎると、歪曲収差が大きくなりすぎて、また倍率色収差も大きくなって、ファインダ性能が悪化する。
すなわち、条件式(4)の上限を超えると、ファインダ光学系のバックフォーカスが伸びてファインダ倍率を上げることはできるが、第4レンズ群24の負のパワーが強くなりすぎて、第4レンズ群24で発生する歪曲収差や球面収差、コマ収差の補正が困難になる。一方、条件式(4)の下限を超えると、諸収差の補正は容易になるが、ルーペ光学系の焦点距離に比べてバックフォーカス(ピント板4とルーペ光学系20の距離)を短くすることが困難になり、その結果ルーペ光学系の焦点距離が伸びてファインダ倍率が低下する。
Conditional expression (4) is a conditional expression that prescribes the power of the
The viewfinder optical system according to the present embodiment has a retrofocus type lens configuration in which the lens group on the most eyepoint side has a strong negative power when viewed in the reverse direction from the eyepoint e, and a long back focus can be secured. ing. Therefore, when the negative power of the
That is, if the upper limit of conditional expression (4) is exceeded, the back focus of the finder optical system can be extended and the finder magnification can be increased, but the negative power of the
条件式(5)は、ピント板4の結像面4bから第1レンズ群21の物体側の面までの空気換算距離と、ルーペ光学系の焦点距離(フィールドレンズ10、ペンタプリズム5及びルーペ光学系20の全体の焦点距離)を規定する条件式であり、収差補正上で大きな問題が発生しないで高倍率を実現するための条件である。
条件式(5)の下限を超えると、高倍率を維持するのが困難になり、またプリズム入射面付近のゴミが見えやすくなる。
条件式(5)の上限を超えると、正の歪曲収差や倍率色収差が大きくなりすぎたり、レンズ径が大きくなりすぎたりして好ましくない。
Conditional expression (5) indicates that the air conversion distance from the
When the lower limit of conditional expression (5) is exceeded, it becomes difficult to maintain a high magnification, and dust near the prism incident surface becomes easy to see.
Exceeding the upper limit of conditional expression (5) is not preferable because positive distortion and lateral chromatic aberration become too large or the lens diameter becomes too large.
条件式(6)は、フィールドレンズ10のパワーを規定する条件式であり、歪曲収差を補正しながらレンズ厚を薄くして小型化するとともに、ファインダ光学系を覗いたときにピント板4の周辺が暗くならないための条件である。
一般的にピント板4の付近には正のパワーのフレネルレンズが入っていて(さらに図示しない正のパワーのコンデンサレンズが入っていて)、ピント板4で拡散した光線をアイポイントeに向けて屈折させファインダ光学系を明るくしている。
しかし、条件式(6)の上限を超えてフィールドレンズ10の負のパワーが強くなると、ピント板4の付近に入れた正のパワーのフレネルレンズ(またはコンデンサレンズ)により拡散光線をアイポイントeに向けて屈折させている作用がキャンセルされ、ファインダ光学系を覗いたときにピント板4の周辺が暗くなってしまう。
Conditional expression (6) is a conditional expression that prescribes the power of the
In general, there is a positive power Fresnel lens in the vicinity of the focus plate 4 (and a positive power condenser lens not shown), and the light beam diffused by the
However, when the negative power of the
次に具体的な実施例を示す。諸収差図及び表中において、球面収差で表される色収差図(軸上色収差図)及び非点収差図中のd線、g線、C線、F線、e線はそれぞれの波長に対する収差、Sはサジタル、Mはメリディオナル、ERは瞳孔(アイリング)、Bは見掛け視界、Rは曲率半径[mm]、dはレンズ間隔(レンズ厚)[mm]、N(d)はd線の屈折率、νdはアッベ数をそれぞれ示す。
回転対称非球面は次式で定義される。
x=cy2/[1+[1-(1+K)c2y2]1/2]+A4y4+A6y6+A8y8 +A10y10+A12y12・・・
(但し、cは曲率(1/r)、yは光軸からの高さ、Kは円錐係数、A4、A6、A8、・・・・・は各次数の非球面係数)
Next, specific examples will be described. In the various aberration diagrams and tables, the chromatic aberration diagram (axial chromatic aberration diagram) represented by spherical aberration and the astigmatism diagrams d-line, g-line, C-line, F-line, and e-line are the aberrations for the respective wavelengths, S for sagittal, M for meridional, ER for pupil (eye ring), B for apparent field of view, R for radius of curvature [mm], d for lens spacing (lens thickness) [mm], N (d) for refraction of d-line The rate and νd indicate Abbe numbers, respectively.
A rotationally symmetric aspherical surface is defined by
x = cy 2 / [1+ [1- (1 + K) c 2 y 2 ] 1/2 ] + A4y 4 + A6y 6 + A8y 8 + A10y 10 + A12y 12 ...
(Where c is the curvature (1 / r), y is the height from the optical axis, K is the conic coefficient, A4, A6, A8,... Are the aspheric coefficients of each order)
[数値実施例1]
図1〜図2と表1〜表3は、本発明による一眼レフ用高倍率ファインダ光学系の実施例1を示している。図1はレンズ構成図、図2はその諸収差図である。表1は面データ、表2は非球面データ、表3は各種データである。
[Numerical Example 1]
1 and 2 and Tables 1 to 3 show Example 1 of a high-magnification finder optical system for single-lens reflex cameras according to the present invention. FIG. 1 is a lens configuration diagram, and FIG. Table 1 shows surface data, Table 2 shows aspheric data, and Table 3 shows various data.
本実施例のファインダ光学系100は、物体側から順に、ピント板4と、カバーガラス6と、フィールドレンズ10と、正立プリズム(ペンタプリズム)5と、ルーペ光学系20と、カバーガラス7とからなる。eは観察者の瞳孔の位置(アイポイント)である。
The finder
ピント板4の物体側の面にはフレネルレンズ4aが、眼側の面には結像面4bがそれぞれ形成されている。
フィールドレンズ10は、物体側に凹の非球面を有する非球面平凹レンズであり、この非球面は、近軸球面に比して、光軸から離れるに従って負のパワーが強まる性質を有している。
A
The
ルーペ光学系20は、物体側から順に、負のパワーの第1レンズ群21と、正のパワーの第2レンズ群22と、正のパワーの第3レンズ群23と、負のパワーの第4レンズ群24とからなっている。
第1レンズ群21は、物体側に凸の負メニスカスレンズであり、両面が非球面の樹脂レンズである。
第2レンズ群22は、物体側から順に位置する物体側に凸の負メニスカスレンズ22aと両凸正レンズ22bの接合レンズである。
第3レンズ群23は、両凸正レンズである。
第4レンズ群24は、物体側から順に位置する物体側に凹の正メニスカスレンズ24aと両凹負レンズ24bの接合レンズである。
The loupe
The
The
The
The
(表1)
面データ
面番号 R d N(d) νd
1 ∞ 1.400 1.51633 64.1
2 ∞ 0.950
3 ∞ 1.000 1.51633 64.1
4 ∞ 3.050
5* -207.260 1.800 1.52538 56.3
6 ∞ 0.500
7 ∞ 88.593 1.73400 51.5
8 ∞ 0.500
9* 38.500 2.400 1.58547 29.9
10* 23.984 2.702
11 40.295 2.000 1.80518 25.4
12 25.920 9.600 1.61800 63.4
13 -47.540 4.788
14 21.785 7.000 1.61800 63.4
15 -119.280 2.010
16 -58.071 4.000 1.72825 28.5
17 -18.474 2.000 1.74100 52.7
18 20.642 2.000
19 ∞ 1.000 1.51633 64.1
20 ∞ 22.150
*は回転対称非球面である。
(表2)
非球面データ(表示していない非球面係数は0.00である)
面番号 K A4 A6
5 0.000 -0.2243×10-4 0.3885×10-7
9 0.000 -0.3150×10-4
10 0.000 -0.4072×10-4
(表3)
各種データ
物体距離 1.30
物体高 14.13
焦点距離 50.85
見掛け視界 16.1°
アイレリーフ 22.1
視度 -1.02 1/m
(Table 1)
Surface data surface number R d N (d) νd
1 ∞ 1.400 1.51633 64.1
2 ∞ 0.950
3 ∞ 1.000 1.51633 64.1
4 ∞ 3.050
5 * -207.260 1.800 1.52538 56.3
6 ∞ 0.500
7 ∞ 88.593 1.73400 51.5
8 ∞ 0.500
9 * 38.500 2.400 1.58547 29.9
10 * 23.984 2.702
11 40.295 2.000 1.80518 25.4
12 25.920 9.600 1.61800 63.4
13 -47.540 4.788
14 21.785 7.000 1.61800 63.4
15 -119.280 2.010
16 -58.071 4.000 1.72825 28.5
17 -18.474 2.000 1.74100 52.7
18 20.642 2.000
19 ∞ 1.000 1.51633 64.1
20 ∞ 22.150
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
(Table 2)
Aspheric data (Aspherical coefficient not shown is 0.00)
Surface number K A4 A6
5 0.000 -0.2243 × 10 -4 0.3885 × 10 -7
9 0.000 -0.3150 × 10 -4
10 0.000 -0.4072 × 10 -4
(Table 3)
Various data object distance 1.30
Object height 14.13
Focal length 50.85
Apparent field of view 16.1 °
Eye relief 22.1
Diopter -1.02 1 / m
[数値実施例2]
図3〜図4と表4〜表6は、本発明による一眼レフ用高倍率ファインダ光学系の実施例2を示している。図3はレンズ構成図、図4はその諸収差図である。表4は面データ、表5は非球面データ、表6は各種データである。
[Numerical Example 2]
3 to 4 and Tables 4 to 6 show Example 2 of the high-magnification finder optical system for single-lens reflex according to the present invention. FIG. 3 is a lens configuration diagram, and FIG. Table 4 shows surface data, Table 5 shows aspheric data, and Table 6 shows various data.
この実施例2のレンズ構成は、以下の点を除いて実施例1のレンズ構成と同様である。
(A)カバーガラス6が配置されていないこと。
(B)フィールドレンズ10が、眼側に凹の非球面を有する非球面平凹レンズであること。
(C)ルーペ光学系20の第2レンズ群22が、物体側から順に位置する両凸正レンズ22aと眼側に凸の負メニスカスレンズ22bの接合レンズであること。
The lens configuration of Example 2 is the same as the lens configuration of Example 1 except for the following points.
(A) The cover glass 6 is not disposed.
(B) The
(C) The
(表4)
面データ
面番号 R d N(d) νd
1 ∞ 1.400 1.51633 64.1
2 ∞ 0.500
3 ∞ 2.200 1.52538 56.3
4* 656.400 1.500
5 ∞ 88.593 1.73400 51.5
6 ∞ 0.630
7* 94.305 2.400 1.58547 29.9
8* 56.579 3.547
9 61.290 9.200 1.72916 54.7
10 -24.051 2.000 1.80518 25.4
11 -69.500 6.323
12 30.800 5.000 1.77250 49.6
13 -110.000 3.600
14 -50.887 2.500 1.80518 25.4
15 -24.330 1.800 1.72916 54.7
16 24.330 2.000
17 ∞ 1.000 1.51633 64.1
18 ∞ 23.780
*は回転対称非球面である。
(表5)
非球面データ(表示していない非球面係数は0.00である)
面番号 K A4 A6
4 0.000 0.2284×10-4 -0.2950×10-7
7 0.000 0.5278×10-6 -0.1572×10-7
8 0.000 0.2482×10-6 -0.1417×10-7
(表6)
各種データ
物体距離 0.80
物体高 14.13
焦点距離 51.36
見掛け視界 15.9°
アイレリーフ 23.8
視度 -1.01 1/m
(Table 4)
Surface data surface number R d N (d) νd
1 ∞ 1.400 1.51633 64.1
2 ∞ 0.500
3 ∞ 2.200 1.52538 56.3
4 * 656.400 1.500
5 ∞ 88.593 1.73400 51.5
6 ∞ 0.630
7 * 94.305 2.400 1.58547 29.9
8 * 56.579 3.547
9 61.290 9.200 1.72916 54.7
10 -24.051 2.000 1.80518 25.4
11 -69.500 6.323
12 30.800 5.000 1.77250 49.6
13 -110.000 3.600
14 -50.887 2.500 1.80518 25.4
15 -24.330 1.800 1.72916 54.7
16 24.330 2.000
17 ∞ 1.000 1.51633 64.1
18 ∞ 23.780
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
(Table 5)
Aspheric data (Aspherical coefficient not shown is 0.00)
Surface number K A4 A6
4 0.000 0.2284 × 10 -4 -0.2950 × 10 -7
7 0.000 0.5278 × 10 -6 -0.1572 × 10 -7
8 0.000 0.2482 × 10 -6 -0.1417 × 10 -7
(Table 6)
Various data object distance 0.80
Object height 14.13
Focal length 51.36
Apparent field of view 15.9 °
Eye relief 23.8
Diopter -1.01 1 / m
[数値実施例3]
図5〜図6と表7〜表9は、本発明による一眼レフ用高倍率ファインダ光学系の実施例3を示している。図3はレンズ構成図、図4はその諸収差図である。表4は面データ、表5は非球面データ、表6は各種データである。
[Numerical Example 3]
5 to 6 and Tables 7 to 9
この実施例3のレンズ構成は、以下の点を除いて実施例1のレンズ構成と同様である。
(A)カバーガラス6が配置されていないこと。
(B)フィールドレンズ10が、眼側に凹の非球面を有する非球面平凹レンズであること。
The lens configuration of Example 3 is the same as the lens configuration of Example 1 except for the following points.
(A) The cover glass 6 is not disposed.
(B) The
(表7)
面データ
面番号 R d N(d) νd
1 ∞ 2.000 1.51633 64.1
2 ∞ 3.050
3 ∞ 1.800 1.52538 56.3
4* 1357.900 3.500
5 ∞ 88.593 1.69680 55.5
6 ∞ 0.500
7* 39.990 2.400 1.58547 29.9
8* 26.312 3.553
9 53.190 2.000 1.80518 25.4
10 29.566 10.000 1.61800 63.4
11 -44.319 3.399
12 24.949 7.000 1.61800 63.4
13 -971.496 5.230
14 -81.998 4.000 1.74077 27.8
15 -19.400 2.000 1.77250 49.6
16 25.121 3.500
17 ∞ 1.000 1.51633 64.1
18 ∞ 20.500
*は回転対称非球面である。
(表8)
非球面データ(表示していない非球面係数は0.00である)
面番号 K A4 A6
4 0.000 0.1819×10-4 -0.4257×10-9
7 0.000 -0.2984×10-4 0.1140×10-8
8 0.000 -0.3714×10-4 0.3798×10-8
(表9)
各種データ
物体距離 2.65
物体高 14.13
焦点距離 51.46
見掛け視界 15.53°
アイレリーフ 20.5
視度 -0.96 1/m
(Table 7)
Surface data surface number R d N (d) νd
1 ∞ 2.000 1.51633 64.1
2 ∞ 3.050
3 ∞ 1.800 1.52538 56.3
4 * 1357.900 3.500
5 ∞ 88.593 1.69680 55.5
6 ∞ 0.500
7 * 39.990 2.400 1.58547 29.9
8 * 26.312 3.553
9 53.190 2.000 1.80518 25.4
10 29.566 10.000 1.61800 63.4
11 -44.319 3.399
12 24.949 7.000 1.61800 63.4
13 -971.496 5.230
14 -81.998 4.000 1.74077 27.8
15 -19.400 2.000 1.77250 49.6
16 25.121 3.500
17 ∞ 1.000 1.51633 64.1
18 ∞ 20.500
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
(Table 8)
Aspheric data (Aspherical coefficient not shown is 0.00)
Surface number K A4 A6
4 0.000 0.1819 × 10 -4 -0.4257 × 10 -9
7 0.000 -0.2984 × 10 -4 0.1140 × 10 -8
8 0.000 -0.3714 × 10 -4 0.3798 × 10 -8
(Table 9)
Various data object distance 2.65
Object height 14.13
Focal length 51.46
Apparent field of view 15.53 °
Eye relief 20.5
Diopter -0.96 1 / m
[数値実施例4]
図7〜図8と表10〜表12は、本発明による一眼レフ用高倍率ファインダ光学系の実施例4を示している。図7はレンズ構成図、図8はその諸収差図である。表10は面データ、表11は非球面データ、表12は各種データである。
[Numerical Example 4]
7 to 8 and Tables 10 to 12 show Example 4 of the high magnification finder optical system for single lens reflex according to the present invention. FIG. 7 is a lens configuration diagram, and FIG. Table 10 shows surface data, Table 11 shows aspherical data, and Table 12 shows various data.
この実施例4のレンズ構成は、以下の点を除いて実施例1のレンズ構成と同様である。
(A)カバーガラス6が配置されていないこと。
(B)フィールドレンズ10が、眼側に凹の非球面を有する非球面平凹レンズであること。
The lens configuration of Example 4 is the same as the lens configuration of Example 1 except for the following points.
(A) The cover glass 6 is not disposed.
(B) The
(表10)
面データ
面番号 R d N(d) νd
1 ∞ 2.000 1.51633 64.1
2 ∞ 3.050
3 ∞ 1.800 1.52538 56.3
4* 250.000 3.500
5 ∞ 88.593 1.69680 55.5
6 ∞ 0.500
7* 310.213 2.400 1.58547 29.9
8* 101.800 3.626
9 61.290 2.000 1.80518 25.4
10 25.354 9.600 1.67790 55.3
11 -81.843 4.954
12 26.946 7.000 1.65100 56.2
13 -136.445 6.420
14 -41.766 4.000 1.74077 27.8
15 -21.400 2.000 1.64000 60.1
16 23.052 3.500
17 ∞ 1.000 1.51633 64.1
18 ∞ 20.500
*は回転対称非球面である。
(表11)
非球面データ(表示していない非球面係数は0.00である)
面番号 K A4 A6
4 0.000 0.1845×10-4 0.4250×10-8
7 0.000 0.2930×10-4 -0.5180×10-7
8 0.000 0.2840×10-4 -0.5300×10-7
(表12)
各種データ
物体距離 2.65
物体高 14.13
焦点距離 52.38
見掛け視界 15.3°
アイレリーフ 20.5
視度 -1.04 1/m
(Table 10)
Surface data surface number R d N (d) νd
1 ∞ 2.000 1.51633 64.1
2 ∞ 3.050
3 ∞ 1.800 1.52538 56.3
4 * 250.000 3.500
5 ∞ 88.593 1.69680 55.5
6 ∞ 0.500
7 * 310.213 2.400 1.58547 29.9
8 * 101.800 3.626
9 61.290 2.000 1.80518 25.4
10 25.354 9.600 1.67790 55.3
11 -81.843 4.954
12 26.946 7.000 1.65 100 56.2
13 -136.445 6.420
14 -41.766 4.000 1.74077 27.8
15 -21.400 2.000 1.64000 60.1
16 23.052 3.500
17 ∞ 1.000 1.51633 64.1
18 ∞ 20.500
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
(Table 11)
Aspheric data (Aspherical coefficient not shown is 0.00)
Surface number K A4 A6
4 0.000 0.1845 × 10 -4 0.4250 × 10 -8
7 0.000 0.2930 × 10 -4 -0.5180 × 10 -7
8 0.000 0.2840 × 10 -4 -0.5300 × 10 -7
(Table 12)
Various data object distance 2.65
Object height 14.13
Focal length 52.38
Apparent field of view 15.3 °
Eye relief 20.5
Diopter -1.04 1 / m
各実施例の各条件式に対する値を表13に示す。
(表13)
実施例1 実施例2 実施例3 実施例4
条件式(1) 4.304 2.620 4.847 1.977
条件式(2) 0.476 0.535 0.531 0.289
条件式(3) 1.734 1.734 1.697 1.697
条件式(4) -0.388 -0.446 -0.458 -0.453
条件式(5) 1.183 1.108 1.252 1.230
条件式(6) -7.76 -24.33 -50.22 -9.09
Table 13 shows values for each conditional expression in each example.
(Table 13)
Example 1 Example 2 Example 3 Example 4
Conditional expression (1) 4.304 2.620 4.847 1.977
Conditional expression (2) 0.476 0.535 0.531 0.289
Conditional expression (3) 1.734 1.734 1.697 1.697
Conditional expression (4) -0.388 -0.446 -0.458 -0.453
Conditional expression (5) 1.183 1.108 1.252 1.230
Conditional expression (6) -7.76 -24.33 -50.22 -9.09
表13から明らかなように、実施例1〜実施例4は、条件式(1)〜(6)を満足しており、また諸収差図から明らかなように諸収差は比較的よく補正されている。 As apparent from Table 13, Examples 1 to 4 satisfy the conditional expressions (1) to (6), and various aberrations are relatively well corrected as is apparent from the various aberration diagrams. Yes.
1 撮影レンズ
2 撮像素子
3 メインミラー
4 ピント板
4a フレネルレンズ
4b 結像面
5 ペンタダハプリズム(正立プリズム)
6、7 カバーガラス
10 負のパワーのフィールドレンズ(歪曲収差補正レンズ)
20 ルーペ光学系
21 第1レンズ群
22 第2レンズ群
23 第3レンズ群
24 第4レンズ群
DESCRIPTION OF
6, 7
20 Loupe
Claims (6)
第1レンズ群は、物体側に凸の1枚の負メニスカスレンズからなり、
第4レンズ群は、最も物体側の面が物体側に凹で最も眼側の面が眼側に凹であり、
次の条件式(1)及び(2)を満足することを特徴とする一眼レフカメラのファインダ光学系。
(1)1.50<SF1<5.00
(2)0.25<SF4<0.60
ここで、
SF1:第1レンズ群のシェーピングファクタ、
SF4:第4レンズ群のシェーピングファクタ、
ただし、
SF1=(r1s+r1e)/(r1s−r1e)
SF4=(r4s+r4e)/(r4s−r4e)
r1s:第1レンズ群の物体側の面の曲率半径、
r1e:第1レンズ群の眼側の面の曲率半径、
r4s:第4レンズ群の物体側の面の曲率半径、
r4e:第4レンズ群の眼側の面の曲率半径。 A focus plate having an imaging surface on which an object image is formed in order from the object side; an erecting prism that erects the object image formed on the imaging surface of the focus plate; In order from the object side, the first lens group having a negative power, a second lens group having a positive power, a third lens group having a positive power, and a first lens having a negative power are enlarged. A finder optical system of a single-lens reflex camera having a loupe optical system comprising four lens groups;
The first lens group is composed of one negative meniscus lens convex on the object side,
In the fourth lens group, the most object side surface is concave on the object side and the most eye side surface is concave on the eye side.
A finder optical system for a single-lens reflex camera that satisfies the following conditional expressions (1) and (2).
(1) 1.50 <SF1 <5.00
(2) 0.25 <SF4 <0.60
here,
SF1: Shaping factor of the first lens group,
SF4: shaping factor of the fourth lens group,
However,
SF1 = (r1s + r1e) / (r1s−r1e)
SF4 = (r4s + r4e) / (r4s−r4e)
r1s: radius of curvature of the object side surface of the first lens group,
r1e: radius of curvature of the eye side surface of the first lens group,
r4s: radius of curvature of the object side surface of the fourth lens group,
r4e: radius of curvature of the eye side surface of the fourth lens group.
上記ピント板と正立プリズムの間に位置させて、上記ルーペ光学系の第4レンズ群に起因する歪曲収差を補正する負のパワーのフィールドレンズを設けた一眼レフカメラのファインダ光学系。 In the finder optical system of the single-lens reflex camera according to claim 1,
A finder optical system of a single-lens reflex camera provided with a negative power field lens that is positioned between the focusing plate and an erecting prism and corrects distortion aberration caused by the fourth lens group of the loupe optical system.
上記フィールドレンズは、少なくとも一方の面が非球面であり、その非球面は、近軸球面に比して、光軸から離れるに従って負のパワーを強める性質である一眼レフカメラのファインダ光学系。 In the finder optical system of the single-lens reflex camera according to claim 2,
A finder optical system for a single-lens reflex camera, wherein the field lens has an aspheric surface on at least one surface, and the aspheric surface has a property of increasing negative power as the distance from the optical axis increases as compared to a paraxial spherical surface.
次の条件式(3)、(4)及び(5)を満足する一眼レフカメラのファインダ光学系。
(3)npd>1.65
(4)−0.5<f4/fe<−0.3
(5)1.1<fb/fe<1.3
ここで、
npd:正立プリズムのd線の屈折率、
f4:第4レンズ群の焦点距離、
fe:フィールドレンズ、正立プリズム及びルーペ光学系の全体の焦点距離、
fb:ピント板の結像面から第1レンズ群の物体側の面までの空気換算距離。 In the finder optical system of the single-lens reflex camera according to claim 2 or 3,
A finder optical system of a single-lens reflex camera that satisfies the following conditional expressions (3), (4), and (5).
(3) npd> 1.65
(4) -0.5 <f4 / fe <-0.3
(5) 1.1 <fb / fe <1.3
here,
npd: refractive index of d-line of the erecting prism,
f4: focal length of the fourth lens group,
fe: total focal length of field lens, erecting prism and loupe optical system,
fb: an air equivalent distance from the image plane of the focusing plate to the object side surface of the first lens group.
次の条件式(6)を満足する一眼レフカメラのファインダ光学系。
(6)fc/fe<−5.0
ここで、
fc:フィールドレンズの焦点距離、
fe:フィールドレンズ、正立プリズム及びルーペ光学系の全体の焦点距離。 In the finder optical system of the single-lens reflex camera of any one of Claim 2 thru | or 4,
A finder optical system of a single-lens reflex camera that satisfies the following conditional expression (6).
(6) fc / fe <−5.0
here,
fc: focal length of the field lens,
fe: The overall focal length of the field lens, erecting prism, and loupe optical system.
第4レンズ群は、物体側から順に位置する物体側に凹の正メニスカスレンズと両凹負レンズの接合レンズからなっている一眼レフカメラのファインダ光学系。 In the finder optical system of the single-lens reflex camera of any one of Claim 1 thru | or 5,
The fourth lens group is a finder optical system for a single-lens reflex camera that is composed of a cemented lens of a positive meniscus lens that is concave on the object side and a biconcave negative lens that is positioned in order from the object side.
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