JP2010024396A - Thermoplastic resin composition for laser welding, method for producing resin molded product, and resin molded product - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、レーザ溶着用熱可塑性樹脂組成物に関する。特に、レーザ溶着法においてレーザ光を透過させる透過樹脂部材を構成するためのレーザ溶着用熱可塑性樹脂組成物に関する。また、前記レーザ溶着用熱可塑性樹脂組成物を用いた樹脂成形品の製造方法、及び前記方法によって得られた樹脂成形品に関する。 The present invention relates to a thermoplastic resin composition for laser welding. In particular, the present invention relates to a laser welding thermoplastic resin composition for constituting a transparent resin member that transmits laser light in a laser welding method. Moreover, it is related with the manufacturing method of the resin molded product using the said thermoplastic resin composition for laser welding, and the resin molded product obtained by the said method.
ポリブチレンテレフタレート系樹脂等の熱可塑性ポリエステル樹脂は、加工が容易であり、強度等の機械特性、電気特性、及び耐熱性等が優れており、さらに、比較的安価な材料である。このため、電気・電子機器における絶縁性成形部品や輸送機器における機構成形部品等に幅広く使用されている。また、近年、複数の樹脂成形部品を接合することによって形成される複雑な形状を有する製品、例えば、エンジンコントロールユニット（ＥＣＵ）やセンサー等の電子制御部品等における、電気回路等を密閉するための樹脂成形部品等にも使用されるようになってきた。 Thermoplastic polyester resins such as polybutylene terephthalate resins are easy to process, have excellent mechanical properties such as strength, electrical properties, and heat resistance, and are relatively inexpensive materials. For this reason, it is widely used for insulating molded parts in electrical and electronic equipment, mechanism molded parts in transportation equipment, and the like. Further, in recent years, for sealing an electric circuit or the like in a product having a complicated shape formed by joining a plurality of resin molded parts, for example, an electronic control part such as an engine control unit (ECU) or a sensor. It has come to be used also for resin molded parts.
熱可塑性樹脂製の成形部品を接合する方法としては、例えば、ボルトやビス等による接合方法、接着剤を用いた接合方法、超音波溶着法、及び熱板溶着法等が行われてきたが、以下のような問題があった。例えば、ボルトやビス等による接合方法の場合には、成形部品同士の密着性が不充分であり、電気回路等を密閉するためには気密性が不充分であるという問題があった。接着剤を用いた接合方法の場合には、接着剤が硬化するまでの時間がかかり、また、周囲の汚染等の環境負荷の問題があった。また、超音波溶着法や熱板溶着法の場合には、振動や熱による製品へのダメージ、摩耗粉やバリの発生により後処理が必要になる等の問題があった。 As a method for joining molded parts made of thermoplastic resin, for example, a joining method using bolts or screws, a joining method using an adhesive, an ultrasonic welding method, a hot plate welding method, and the like have been performed. There were the following problems. For example, in the case of a joining method using bolts or screws, there is a problem that the adhesion between the molded parts is insufficient, and the airtightness is insufficient for sealing an electric circuit or the like. In the case of a bonding method using an adhesive, it takes time until the adhesive is cured, and there is a problem of environmental load such as contamination of the surroundings. Further, in the case of the ultrasonic welding method or the hot plate welding method, there are problems such as damage to the product due to vibration or heat, and post-treatment required due to generation of wear powder and burrs.
そこで、熱可塑性樹脂製の成形部品を接合する方法として、レーザ溶着法が検討されている。また、気密性付与のために一般的に採用されているシリコーン樹脂やエポキシ樹脂による注型（ポッティング）を施さずに気密性を得る方法としても、レーザ溶着法が検討されている。レーザ溶着法とは、接触させた樹脂部材同士にレーザ光を照射することによって、樹脂部材同士を溶着させる方法である。具体的には、まず、レーザ光を透過可能な透過樹脂部材とレーザ光を吸収可能な吸収樹脂部材とを接触させ、透過樹脂部材にレーザ光を照射する。そうすることによって、透過樹脂部材を透過したレーザ光が、吸収樹脂部材に到達し、その部分が発熱し、溶融する。その際、溶融した部分に接触している透過樹脂部材にも熱が伝わり、透過樹脂部材も溶融する。その結果、透過樹脂部材と吸収樹脂部材とが溶着される。このようなレーザ溶着法は、溶着したい箇所に接触することなく溶着が可能であること、振動等の応力をかけることなく溶着が可能であること、局所加熱であり周辺部への熱影響が少ないこと、高い気密性が得られること、溶着強度が高いこと等の特長が挙げられ、上記各接合方法の問題を解決しうるものである。 Then, the laser welding method is examined as a method of joining the molded parts made of thermoplastic resin. Further, a laser welding method has been studied as a method for obtaining hermeticity without performing casting (potting) with a silicone resin or an epoxy resin generally employed for imparting hermeticity. The laser welding method is a method of welding resin members together by irradiating the resin members brought into contact with each other with laser light. Specifically, first, a transparent resin member capable of transmitting laser light and an absorbing resin member capable of absorbing laser light are brought into contact with each other, and the transparent resin member is irradiated with laser light. By doing so, the laser beam that has passed through the transmissive resin member reaches the absorbing resin member, and that portion generates heat and melts. At that time, heat is also transmitted to the permeable resin member in contact with the melted portion, and the permeable resin member is also melted. As a result, the transmission resin member and the absorption resin member are welded. Such a laser welding method is capable of welding without contact with a place to be welded, can be welded without applying stress such as vibration, and is locally heated and has little thermal influence on the peripheral portion. In addition, features such as high airtightness and high welding strength can be mentioned, and the problems of the above joining methods can be solved.
しかしながら、レーザ溶着法は、透過樹脂部材として、レーザ光が充分に透過されるものを用いなければならない。レーザ光の透過率が低い材料からなる樹脂部材を用いる場合は、レーザ光を透過させるために、樹脂部材を薄肉化せざるを得ない。また、このような場合に、レーザ光の出力を高めると、レーザ光が入射する側の表面での溶融、発煙、接合界面での異常発熱による気泡等の不具合発生のおそれがあった。したがって、レーザ溶着法を適用する透過樹脂部材には、レーザ光の透過率が高い材料が求められる。また、このレーザ光の透過率は、樹脂の種類だけではなく、成形品の強度を高めるための添加剤等の影響も受けることが知られている。 However, in the laser welding method, a transparent resin member that can sufficiently transmit laser light must be used. In the case of using a resin member made of a material having low laser light transmittance, the resin member must be thinned in order to transmit the laser light. Further, in such a case, when the output of the laser beam is increased, there is a possibility that defects such as bubbles due to melting, smoke generation, and abnormal heat generation at the bonding interface occur on the surface on which the laser beam is incident. Therefore, a material having a high laser beam transmittance is required for the transmissive resin member to which the laser welding method is applied. Further, it is known that the transmittance of the laser light is influenced not only by the type of resin but also by an additive for increasing the strength of the molded product.
一般的に、結晶性が低いほうが、レーザ透過性を確保しやすく、結晶性樹脂は、非晶性樹脂と比較してレーザ透過性が低い。ポリブチレンテレフタレート系樹脂は、上記のように樹脂部材として好適に使用されるが、結晶性が比較的高く、レーザ透過性があまり高くない。また、ポリブチレンテレフタレート系樹脂等の熱可塑性ポリエステル樹脂は、高温高湿下に長時間曝されると加水分解反応が進み、分子量の低下、さらには強度の低下を引き起こす特性を持っている。 In general, the lower the crystallinity, the easier it is to ensure laser transmission, and the crystalline resin has lower laser transmission compared to the amorphous resin. The polybutylene terephthalate resin is suitably used as a resin member as described above, but has relatively high crystallinity and is not so high in laser transmittance. Further, thermoplastic polyester resins such as polybutylene terephthalate resins have the property of causing a hydrolysis reaction when exposed to a high temperature and high humidity for a long time, resulting in a decrease in molecular weight and a decrease in strength.
そこで、レーザ溶着用の樹脂組成物としては、例えば、下記特許文献１〜３に記載されている樹脂組成物等が挙げられる。特許文献１には、熱可塑性ポリエステルと、α−メチルスルホンコポリマーと、無機充填材又は補強材を所定含有比で含有する樹脂組成物が記載されている。特許文献２には、ポリエステル樹脂、強化充填材、エポキシ化合物を所定含有比で含有する樹脂組成物が記載されている。特許文献３には、ポリエステル樹脂、スチレン・ブタジエン共重合エラストマー及び／又はエチレン・グリシジルメタクリレート共重合体エラストマー、フィラー、エポキシ化合物を所定含有比で含有する樹脂組成物が記載されている。
特許文献１に記載の樹脂組成物によれば、溶融流量の増加、成形収縮の低下、良好な型取出し性、高温剛性及び耐クリープ性が向上することが開示されている。また、特許文献２に記載の樹脂組成物によれば、熱安定性が良好でレーザ溶着特性に優れたものが得られることが開示されている。また、特許文献３に記載の樹脂組成物によれば、レーザ溶着によって充分な溶着強度を有し、且つ耐加水分解性に優れたものが得られることが開示されている。しかしながら、特許文献１〜３に記載の樹脂組成物では、レーザ透過性、低反り性、及び耐加水分解性等のすべてが充分に優れたものではなかった。 According to the resin composition described in Patent Document 1, it is disclosed that an increase in the melt flow rate, a decrease in molding shrinkage, a good mold take-out property, high-temperature rigidity and creep resistance are improved. Further, it is disclosed that according to the resin composition described in Patent Document 2, a resin having good thermal stability and excellent laser welding characteristics can be obtained. Moreover, according to the resin composition described in Patent Document 3, it is disclosed that a product having sufficient welding strength and excellent hydrolysis resistance can be obtained by laser welding. However, in the resin compositions described in Patent Documents 1 to 3, all of laser transmittance, low warpage, hydrolysis resistance, and the like were not sufficiently excellent.
本発明は、かかる事情に鑑みてなされたものであり、レーザ透過性、低反り性、及び耐加水分解性の優れたレーザ溶着用熱可塑性樹脂組成物を提供することを目的とする。また、前記レーザ溶着用熱可塑性樹脂組成物を用いた樹脂成形品の製造方法、及び前記方法によって得られた樹脂成形品を提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of such circumstances, and an object of the present invention is to provide a laser welding thermoplastic resin composition excellent in laser permeability, low warpage, and hydrolysis resistance. Moreover, it aims at providing the manufacturing method of the resin molded product using the said thermoplastic resin composition for laser welding, and the resin molded product obtained by the said method.
本発明に係るレーザ溶着用熱可塑性樹脂組成物は、ポリエステル樹脂（Ａ）を３５〜８５質量％と、１分子中に２個以上のエポキシ基を含有するエポキシ樹脂（Ｂ）を０．５〜７質量％と、Ｌ値が９０以上の無機系充填材（Ｃ）を０．５〜５質量％と、平均繊維長が１００μｍ以下のガラス短繊維（Ｄ）を２〜１０質量％とを含有し、前記ポリエステル樹脂（Ａ）が、ポリブチレンテレフタレート系樹脂（Ａ１）とポリエチレンテレフタレート系樹脂（Ａ２）とを質量比（Ａ１／Ａ２）５１／４９〜９０／１０で含有することを特徴とするものである。 The thermoplastic resin composition for laser welding according to the present invention comprises 35 to 85% by mass of a polyester resin (A) and 0.5 to 0.5 of an epoxy resin (B) containing two or more epoxy groups in one molecule. 7% by mass, 0.5 to 5% by mass of an inorganic filler (C) having an L value of 90 or more, and 2 to 10% by mass of short glass fibers (D) having an average fiber length of 100 μm or less The polyester resin (A) contains the polybutylene terephthalate resin (A1) and the polyethylene terephthalate resin (A2) in a mass ratio (A1 / A2) of 51/49 to 90/10. Is.
このような構成によれば、レーザ透過性、低反り性、及び耐加水分解性の優れたレーザ溶着用熱可塑性樹脂組成物が得られる。このことは、以下のことによると考えられる。まず、ポリブチレンテレフタレート系樹脂（Ａ１）にポリエチレンテレフタレート系樹脂（Ａ２）を併用することによって、結晶性が低下し、レーザ透過性が向上する。そして、レーザ光を照射しても、発熱等が抑制され、発熱等による反り等の変形の発生を抑制できる。また、１分子中に２個以上のエポキシ基を含有するエポキシ樹脂（Ｂ）を含有することによって、高温高湿下で保管しても、前記ポリエステル樹脂（Ａ）が加水分解することを抑制できる。また、Ｌ値が９０以上の無機系充填材（Ｃ）は、レーザ光の透過を阻害せずに、樹脂成形品の強度を高めることができる。さらに、平均繊維長が１００μｍ以下のガラス短繊維（Ｄ）を含有することによって、ガラス長繊維等を含有することによって発生しうる配向性の高さを低減することができ、反り等の変形の発生を抑制できる。さらに、ガラス短繊維（Ｄ）を含有することによって、得られる樹脂部材の表面が平滑化される。よって、レーザ溶着の相手側の樹脂部材との接触させたときの密着性が高まり、レーザ溶着によって溶着されやすくなる。 According to such a configuration, a laser welding thermoplastic resin composition excellent in laser permeability, low warpage, and hydrolysis resistance can be obtained. This is considered to be due to the following. First, by using the polyethylene terephthalate resin (A2) in combination with the polybutylene terephthalate resin (A1), the crystallinity is lowered and the laser transmittance is improved. And even if it irradiates a laser beam, heat_generation | fever etc. are suppressed and generation | occurrence | production of deformation | transformation, such as curvature by heat_generation | fever, can be suppressed. Moreover, even if it stores at high temperature and high humidity by containing the epoxy resin (B) containing 2 or more epoxy groups in 1 molecule, it can suppress that the said polyester resin (A) hydrolyzes. . Further, the inorganic filler (C) having an L value of 90 or more can increase the strength of the resin molded product without inhibiting the transmission of the laser beam. Furthermore, by containing short glass fibers (D) having an average fiber length of 100 μm or less, the high degree of orientation that can be generated by containing long glass fibers can be reduced, and deformation such as warpage can be reduced. Generation can be suppressed. Furthermore, the surface of the resin member obtained is smoothed by containing a glass short fiber (D). Therefore, the adhesiveness when brought into contact with the resin member on the other side of the laser welding is increased, and it becomes easy to be welded by laser welding.
また、平均繊維長が１ｍｍ以上のガラス長繊維（Ｅ）を１０〜５０質量％を含有することが好ましい。このような構成によれば、レーザ光の透過を阻害せずに、樹脂成形品の強度を高めることができる。また、ガラス短繊維（Ｄ）と併用することによって、ガラス長繊維（Ｅ）を含有することによって発生しうる配向性の高さを低減することができ、反り等の変形の発生を抑制できる。 Moreover, it is preferable to contain 10-50 mass% of glass long fibers (E) whose average fiber length is 1 mm or more. According to such a configuration, the strength of the resin molded product can be increased without impeding the transmission of laser light. Moreover, by using together with short glass fiber (D), the height of the orientation which can generate | occur | produce by containing long glass fiber (E) can be reduced, and generation | occurrence | production of deformation | transformation, such as curvature, can be suppressed.
また、前記エポキシ樹脂（Ｂ）が、エポキシ当量が１５０〜２５０ｇ／ｅｑのクレゾールノボラック型エポキシ樹脂であることが好ましい。このような構成によれば、エポキシ樹脂（Ｂ）が、前記ポリエステル樹脂（Ａ）と反応しすぎることなく、耐加水分解性を充分に向上させることができる。 Moreover, it is preferable that the said epoxy resin (B) is a cresol novolak-type epoxy resin whose epoxy equivalent is 150-250 g / eq. According to such a structure, an epoxy resin (B) can fully improve hydrolysis resistance, without reacting with the said polyester resin (A) too much.
また、本発明に係る樹脂成形品の製造方法は、前記レーザ溶着用熱可塑性樹脂組成物からなるレーザ光を透過可能な第１樹脂部材と、前記第１樹脂部材とは異なる熱可塑性樹脂組成物からなるレーザ光を吸収可能な第２樹脂部材とを接触させる工程と、前記第１樹脂部材の表面から前記第１樹脂部材と前記第２樹脂部材との接触面に向けて波長８８０〜１２００ｎｍのレーザ光を照射することによって、前記第１樹脂部材と前記第２樹脂部材とを溶着させる工程とを備えることを特徴とするものである。 Moreover, the method for producing a resin molded product according to the present invention includes a first resin member that is capable of transmitting a laser beam, which is made of the thermoplastic resin composition for laser welding, and a thermoplastic resin composition that is different from the first resin member. A step of contacting a second resin member capable of absorbing a laser beam comprising: a wavelength of 880 to 1200 nm from the surface of the first resin member toward the contact surface of the first resin member and the second resin member And a step of welding the first resin member and the second resin member by irradiating with laser light.
このような構成によれば、前記第１樹脂部材に照射したレーザ光は、ほとんど吸収されることなく、前記第２樹脂部材の第１樹脂部材が接触している面に到達する。そして、第２樹脂部材の、レーザ光が到達した部分は、レーザ光が吸収され、発熱し、溶融する。そして、その部分に接している第１樹脂部材にも、熱が伝わり、その部分が溶融する。そうすることによって、第１樹脂部材と第２樹脂部材とが溶着される。 According to such a configuration, the laser light irradiated to the first resin member reaches the surface of the second resin member that is in contact with the first resin member without being almost absorbed. The portion of the second resin member where the laser beam has reached is absorbed by the laser beam, generates heat, and melts. And heat is transmitted also to the 1st resin member which is in contact with the part, and the part melts. By doing so, the 1st resin member and the 2nd resin member are welded.
また、前記第２樹脂部材が、前記レーザ溶着用熱可塑性樹脂組成物とカーボンとを含有してなる部材であることが好ましい。このような構成によれば、溶着された第１樹脂部材と第２樹脂部材とが、なじみやすく、より強固に固着される。すなわち、溶着強度がより高まる。 Moreover, it is preferable that the said 2nd resin member is a member formed by containing the said thermoplastic resin composition for laser welding and carbon. According to such a configuration, the welded first resin member and second resin member are easy to conform and are more firmly fixed. That is, the welding strength is further increased.
また、本発明に係る樹脂成形品は、前記製造方法によって得られることを特徴とするものである。このような構成によれば、複雑な形状の樹脂成形品が得られる。 In addition, the resin molded product according to the present invention is obtained by the manufacturing method. According to such a configuration, a resin molded product having a complicated shape can be obtained.
本発明によれば、レーザ透過性、低反り性、及び耐加水分解性の優れたレーザ溶着用熱可塑性樹脂組成物が得られる。また、前記レーザ溶着用熱可塑性樹脂組成物を用いた樹脂成形品の製造方法、及び前記方法によって得られた樹脂成形品が提供される。 According to the present invention, a thermoplastic resin composition for laser welding excellent in laser permeability, low warpage, and hydrolysis resistance can be obtained. Moreover, the manufacturing method of the resin molded product using the said thermoplastic resin composition for laser welding, and the resin molded product obtained by the said method are provided.
以下に本発明を具体的に説明する。 The present invention will be specifically described below.
本発明に係るレーザ溶着用熱可塑性樹脂組成物は、ポリエステル樹脂（Ａ）を３５〜８５質量％と、１分子中に２個以上のエポキシ基を含有するエポキシ樹脂（Ｂ）を０．５〜７質量％と、Ｌ値が９０以上の無機系充填材（Ｃ）を０．５〜５質量％と、平均繊維長が１００μｍ以下のガラス短繊維（Ｄ）を２〜１０質量％とを含有し、前記ポリエステル樹脂（Ａ）が、ポリブチレンテレフタレート系樹脂（Ａ１）とポリエチレンテレフタレート系樹脂（Ａ２）とを質量比（Ａ１／Ａ２）５１／４９〜９０／１０で含有することを特徴とするものである。 The thermoplastic resin composition for laser welding according to the present invention comprises 35 to 85% by mass of a polyester resin (A) and 0.5 to 0.5 of an epoxy resin (B) containing two or more epoxy groups in one molecule. 7% by mass, 0.5 to 5% by mass of an inorganic filler (C) having an L value of 90 or more, and 2 to 10% by mass of short glass fibers (D) having an average fiber length of 100 μm or less The polyester resin (A) contains the polybutylene terephthalate resin (A1) and the polyethylene terephthalate resin (A2) in a mass ratio (A1 / A2) of 51/49 to 90/10. Is.
前記ポリブチレンテレフタレート系樹脂（Ａ１）としては、テレフタル酸又はそのエステル形成性誘導体と、１，４−ブタンジオール又はそのエステル形成性誘導体とを主成分とする反応性混合物を重縮合反応等の重合方法によって得られる重合体からなる樹脂を用いることができる。また、ポリブチレンテレフタレート系樹脂が有する特性を損なわない範囲であれば、上記以外の他の共重合成分を用いてもよい。この他の共重合成分としては、例えば、酸成分として、イソフタル酸、ナフタレンジカルボン酸、アジピン酸、セバシン酸、ドデカンジ酸、シュウ酸等が挙げられ、グリコール成分として、エチレングリコール、プロピレングリコール、ネオペンチルグリコール、１，５−ペンタンジオール、１，６−ヘキサンジオール、デカメチレングリコール、シクロヘキサンジメタノール、シクロヘキサンジオール、ポリエチレングリコール、ポリ−１，３−プロピレングリコール、ポリテトラメチレングリコール等が挙げられる。 As the polybutylene terephthalate resin (A1), a reactive mixture mainly composed of terephthalic acid or an ester-forming derivative thereof and 1,4-butanediol or an ester-forming derivative thereof is used for polymerization such as polycondensation reaction. A resin comprising a polymer obtained by the method can be used. Moreover, as long as the characteristic which polybutylene terephthalate resin has is not impaired, you may use other copolymerization components other than the above. Other copolymer components include, for example, isophthalic acid, naphthalenedicarboxylic acid, adipic acid, sebacic acid, dodecanedioic acid, oxalic acid and the like as the acid component, and ethylene glycol, propylene glycol, neopentyl as the glycol component. Examples include glycol, 1,5-pentanediol, 1,6-hexanediol, decamethylene glycol, cyclohexanedimethanol, cyclohexanediol, polyethylene glycol, poly-1,3-propylene glycol, and polytetramethylene glycol.
前記ポリブチレンテレフタレート系樹脂（Ａ１）の具体例としては、例えば、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）、ポリブチレン（テレフタレート／イソフタネート）、ポリブチレン（テレフタレート／アジペート）、ポリブチレン（テレフタレート／セバケート）、ポリブチレン（テレフタレート／デカンジカルボキシレート）、ポリブチレン（テレフタレート／ナフタレート）、ポリ（ブチレン／エチレン）テレフタレート等が挙げられる。これらの重合体は、単独で用いても２種以上を組み合わせて用いてもよい。なお、ここで「／」は、共重合を意味する。 Specific examples of the polybutylene terephthalate resin (A1) include, for example, polybutylene terephthalate (PBT), polybutylene (terephthalate / isophthalate), polybutylene (terephthalate / adipate), polybutylene (terephthalate / sebacate), polybutylene (terephthalate / dephthalate). Candicarboxylate), polybutylene (terephthalate / naphthalate), poly (butylene / ethylene) terephthalate, and the like. These polymers may be used alone or in combination of two or more. Here, “/” means copolymerization.
前記ポリブチレンテレフタレート系樹脂（Ａ１）は、その平均分子量が大きくなると樹脂成形品の機械的強度を向上することができるが、溶融粘度が高くなる傾向がある。このため、良好な成形性を維持すると共に樹脂成形品に所望の機械的強度が付与されるように、適宜の平均分子量のものを用いることが好ましい。 When the average molecular weight of the polybutylene terephthalate resin (A1) is increased, the mechanical strength of the resin molded product can be improved, but the melt viscosity tends to increase. For this reason, it is preferable to use those having an appropriate average molecular weight so as to maintain good moldability and to impart desired mechanical strength to the resin molded product.
また、前記ポリエステル樹脂（Ａ）には、前記ポリブチレンテレフタレート系樹脂（Ａ１）以外のポリエステル樹脂として、ポリエチレンテレフタレート系樹脂（Ａ２）を含有する。一般的に、ポリブチレンテレフタレート系樹脂（Ａ１）は、成形性が良いが、結晶性が高く、レーザ透過性があまり高くない。そこで、ポリブチレンテレフタレート系樹脂（Ａ１）にポリエチレンテレフタレート系樹脂（Ａ２）を含有させることによって、樹脂組成物の結晶性を低下させ、レーザ透過性を高めることができる。 The polyester resin (A) contains a polyethylene terephthalate resin (A2) as a polyester resin other than the polybutylene terephthalate resin (A1). In general, the polybutylene terephthalate resin (A1) has good moldability, but has high crystallinity and laser transmittance is not so high. Therefore, by including the polyethylene terephthalate resin (A2) in the polybutylene terephthalate resin (A1), the crystallinity of the resin composition can be lowered and the laser transmittance can be increased.
前記ポリエチレンテレフタレート系樹脂（Ａ２）は、例えば、テレフタル酸又はそのエステル形成性誘導体と、エチレングリコール又はそのエステル形成性誘導体とを主成分とする反応性混合物を重縮合反応等の重合方法によって得られる重合体からなる樹脂が挙げられる。また、ポリエチレンテレフタレート系樹脂（Ａ２）が有する特性を損なわない範囲であれば、上記以外の他の共重合成分を用いてもよい。この他の共重合成分としては、例えば、前記ポリブチレンテレフタレート系樹脂（Ａ１）における他の共重合成分と同様のものが挙げられる。 The polyethylene terephthalate resin (A2) is obtained, for example, by a polymerization method such as a polycondensation reaction of a reactive mixture containing terephthalic acid or an ester-forming derivative thereof and ethylene glycol or an ester-forming derivative thereof as main components. Examples thereof include a resin made of a polymer. Moreover, as long as the characteristic which a polyethylene terephthalate resin (A2) has is not impaired, you may use other copolymerization components other than the above. As this other copolymerization component, the same thing as the other copolymerization component in the said polybutylene terephthalate type-resin (A1) is mentioned, for example.
また、前記ポリエチレンテレフタレート系樹脂（Ａ２）に対する前記ポリブチレンテレフタレート系樹脂（Ａ１）の質量比（Ａ１／Ａ２）が、５１／４９〜９０／１０であり、５５／４５〜８０／２０であることが好ましい。この比率が小さすぎると、前記ポリブチレンテレフタレート系樹脂（Ａ１）の含有量が少なくなりすぎて、ポリブチレンテレフタレート系樹脂（Ａ１）のもつ成形性の良さが損なわれる傾向がある。また、この比率が大きすぎると、前記ポリエチレンテレフタレート系樹脂（Ａ２）の含有量が少なくなりすぎて、前記ポリエチレンテレフタレート系樹脂（Ａ２）を含有したことによる効果が充分に発揮されず、充分なレーザ透過性が確保できない傾向がある。 The mass ratio (A1 / A2) of the polybutylene terephthalate resin (A1) to the polyethylene terephthalate resin (A2) is 51/49 to 90/10, and 55/45 to 80/20. Is preferred. When this ratio is too small, the content of the polybutylene terephthalate resin (A1) is too small, and the moldability of the polybutylene terephthalate resin (A1) tends to be impaired. On the other hand, if the ratio is too large, the content of the polyethylene terephthalate resin (A2) becomes too small, and the effect of containing the polyethylene terephthalate resin (A2) is not sufficiently exhibited, and sufficient laser There is a tendency that the permeability cannot be secured.
また、前記ポリブチレンテレフタレート系樹脂（Ａ１）及び前記ポリエチレンテレフタレート系樹脂（Ａ２）の各含有量は、上記関係を満たし、レーザ溶着が実行可能である程度であれば特に限定されない。具体的には、例えば、前記ポリブチレンテレフタレート系樹脂（Ａ１）の含有量は、組成物全量に対して、２５〜７０質量％程度であることが好ましく、前記ポリエチレンテレフタレート系樹脂（Ａ２）の含有量は、組成物全量に対して、５〜３５質量％程度であることが好ましい。 Moreover, each content of the said polybutylene terephthalate type-resin (A1) and the said polyethylene terephthalate-type resin (A2) will not be specifically limited if the said relationship is satisfy | filled and laser welding can be performed to some extent. Specifically, for example, the content of the polybutylene terephthalate resin (A1) is preferably about 25 to 70% by mass with respect to the total amount of the composition, and the content of the polyethylene terephthalate resin (A2) The amount is preferably about 5 to 35% by mass relative to the total amount of the composition.
また、ポリエステル樹脂（Ａ）としては、本発明の効果を阻害しない範囲で、前記ポリブチレンテレフタレート系樹脂（Ａ１）及び前記ポリエチレンテレフタレート系樹脂（Ａ２）以外の、例えば、ポリエチレンナフタレート樹脂等のポリエステル樹脂を含んでいてもよい。 The polyester resin (A) is a polyester other than the polybutylene terephthalate resin (A1) and the polyethylene terephthalate resin (A2), for example, a polyester such as polyethylene naphthalate resin, as long as the effects of the present invention are not impaired. Resin may be included.
前記エポキシ樹脂（Ｂ）は、１分子中に２個以上のエポキシ基を含有するものであり、このエポキシ基が、前記ポリエステル樹脂（Ａ）のエステル基と反応して、耐加水分解性を向上させるものである。前記エポキシ樹脂（Ｂ）としては、１分子中に２個以上のエポキシ基を含有するものであればよい。具体的には、例えば、１分子中に２個以上のエポキシ基を含有する、ビスフェノール型エポキシ樹脂、ノボラック型エポキシ樹脂、脂環式エポキシ樹脂、グリシジルエステル類、グリシジルエステル類、グリシジルアミン類、複素環式エポキシ樹脂等が挙げられる。例えば、ビスフェノール型エポキシ樹脂の具体例としては、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂、ビスフェノールＦ型エポキシ樹脂、ビスフェノールＳ型エポキシ樹脂等が挙げられる。ノボラック型エポキシ樹脂の具体例としては、フェノールノボラック型エポキシ樹脂、ｏ−クレゾールノボラック型エポキシ樹脂等のクレゾールノボラック型エポキシ樹脂、ビスフェノールＡノボラック型エポキシ樹脂、ジシクロペンタジエンノボラック型エポキシ樹脂等が挙げられる。脂環式エポキシ樹脂の具体例としては、３，４−エポキシ−６−メチルシクロヘキシルメチル−３，４−エポキシ−６−メチルシクロヘキサンカルボキシレ−ト、３，４−エポキシシクロヘキシルメチル−３，４−エポキシシクロヘキサンカルボキシレート、１−エポキシエチル−３，４−エポキシシクロヘキサン等が挙げられる。グリシジルエステル類の具体例としては、フタル酸ジグリシジルエステル、テトラヒドロフタル酸ジグリシジルエステル、ダイマー酸グリシジルエステル等が挙げられる。グリシジルアミン類の具体例としては、テトラグリシジルジアミノジフェニルメタン、トリグリシジルＰ−アミノフェノール、Ｎ，Ｎ−ジグリシジルアニリン等が挙げられる。複素環式エポキシ樹脂の具体例としては、１，３−ジグリシジル−５，５−ジメチルヒダントイン、トリグリシジルイソシアヌレート等が挙げられる。上記各エポキシ樹脂は、単独で使用しても、２種以上を組み合わせて使用してもよい。また、前記エポキシ樹脂（Ｂ）としては、クレゾールノボラック型エポキシ樹脂であることが好ましく、ｏ−クレゾールノボラック型エポキシ樹脂であることがより好ましい。 The epoxy resin (B) contains two or more epoxy groups in one molecule, and this epoxy group reacts with the ester group of the polyester resin (A) to improve hydrolysis resistance. It is something to be made. As said epoxy resin (B), what contains two or more epoxy groups in 1 molecule should just be. Specifically, for example, a bisphenol type epoxy resin, a novolac type epoxy resin, an alicyclic epoxy resin, a glycidyl ester, a glycidyl ester, a glycidyl amine, a complex containing two or more epoxy groups in one molecule. Examples thereof include cyclic epoxy resins. For example, specific examples of the bisphenol type epoxy resin include bisphenol A type epoxy resin, bisphenol F type epoxy resin, and bisphenol S type epoxy resin. Specific examples of the novolak type epoxy resin include a cresol novolak type epoxy resin such as a phenol novolak type epoxy resin and an o-cresol novolak type epoxy resin, a bisphenol A novolak type epoxy resin, a dicyclopentadiene novolak type epoxy resin, and the like. Specific examples of the alicyclic epoxy resin include 3,4-epoxy-6-methylcyclohexylmethyl-3,4-epoxy-6-methylcyclohexanecarboxylate, 3,4-epoxycyclohexylmethyl-3,4- Examples include epoxycyclohexanecarboxylate and 1-epoxyethyl-3,4-epoxycyclohexane. Specific examples of the glycidyl esters include phthalic acid diglycidyl ester, tetrahydrophthalic acid diglycidyl ester, dimer acid glycidyl ester, and the like. Specific examples of glycidylamines include tetraglycidyldiaminodiphenylmethane, triglycidyl P-aminophenol, N, N-diglycidylaniline and the like. Specific examples of the heterocyclic epoxy resin include 1,3-diglycidyl-5,5-dimethylhydantoin, triglycidyl isocyanurate and the like. Each of the above epoxy resins may be used alone or in combination of two or more. The epoxy resin (B) is preferably a cresol novolac type epoxy resin, and more preferably an o-cresol novolac type epoxy resin.
また、前記エポキシ樹脂（Ｂ）のエポキシ当量は、１５０〜２５０ｇ／ｅｑであることが好ましい。前記エポキシ当量が小さすぎると、樹脂組成物の各成分を混練する際、前記エポキシ樹脂（Ｂ）のエポキシ基が、前記ポリエステル樹脂（Ａ）のエステル結合と反応しすぎて、流動性を低下させ、また、場合によっては、発泡し、成形材料として使用できなくなるおそれがあった。また、前記エポキシ当量が大きすぎると、前記ポリエステル樹脂（Ａ）のエステル結合が加水分解することを抑制する効果が低くなる傾向がある。また、前記エポキシ樹脂（Ｂ）のエポキシ基数としては、一分子中に２個以上であれば特に制限はなく用いることが好ましい。なお、前記エポキシ基数はエポキシ樹脂が分子量分布を有するため、１分子あたりのエポキシ基の平均を意味する。 Moreover, it is preferable that the epoxy equivalent of the said epoxy resin (B) is 150-250 g / eq. If the epoxy equivalent is too small, when kneading each component of the resin composition, the epoxy group of the epoxy resin (B) reacts too much with the ester bond of the polyester resin (A), thereby reducing the fluidity. Also, in some cases, there is a risk of foaming, which makes it impossible to use as a molding material. Moreover, when the said epoxy equivalent is too large, there exists a tendency for the effect which suppresses that the ester bond of the said polyester resin (A) hydrolyzes to become low. The number of epoxy groups in the epoxy resin (B) is not particularly limited as long as it is 2 or more per molecule, and is preferably used. The number of epoxy groups means the average number of epoxy groups per molecule since the epoxy resin has a molecular weight distribution.
また、前記エポキシ樹脂（Ｂ）の含有量としては、組成物全量に対して、０．５〜７質量％である。含有量が少なすぎると、前記ポリエステル樹脂のエステル結合が加水分解することを抑制する効果が低くなる傾向がある。また、多すぎると、前記ポリエステル樹脂のエステル結合と反応しすぎて、流動性を低下させ、また、場合によっては、発泡し、成形材料として使用できなくなるおそれがある。さらに、レーザ溶着に用いた際に、溶融しにくくなる傾向がある。 Moreover, as content of the said epoxy resin (B), it is 0.5-7 mass% with respect to the composition whole quantity. When there is too little content, there exists a tendency for the effect which suppresses that the ester bond of the said polyester resin hydrolyzes to become low. On the other hand, if the amount is too large, it reacts too much with the ester bond of the polyester resin, resulting in a decrease in fluidity. In some cases, the polyester resin may foam and become unusable as a molding material. Furthermore, when used for laser welding, it tends to be difficult to melt.
また、本発明に係るレーザ溶着用熱可塑性樹脂組成物の樹脂成分としては、本発明の効果を阻害しない範囲で、前記ポリエステル樹脂（Ａ）、及び前記エポキシ樹脂（Ｂ）以外のものを含有していてもよい。具体的には、例えば、ポリアリレート樹脂、ポリサルホン樹脂、ポリエーテルサルホン樹脂、ポリイミド樹脂、ポリアミドイミド樹脂等を挙げることができる。これらは、単独で使用しても、２種以上を組み合わせて使用してもよい。 Moreover, as a resin component of the thermoplastic resin composition for laser welding according to the present invention, the resin component other than the polyester resin (A) and the epoxy resin (B) is contained within a range not inhibiting the effect of the present invention. It may be. Specifically, for example, polyarylate resin, polysulfone resin, polyethersulfone resin, polyimide resin, polyamideimide resin, and the like can be given. These may be used alone or in combination of two or more.
本発明に係るレーザ溶着用熱可塑性樹脂組成物は、添加剤の存在がこの組成物から作製された樹脂部材のレーザ光透過率がレーザ溶着が実行不可能である程度まで低減しない限り、樹脂成形品の強度を高めるための充填剤等の添加剤を含有させることができる。本発明に係るレーザ溶着用熱可塑性樹脂組成物に含有する添加剤としては、具体的には、Ｌ値が９０以上の無機系充填材（Ｃ）、平均繊維長が１００μｍ以下のガラス短繊維（Ｄ）、及び平均繊維長が１ｍｍ以上のガラス長繊維（Ｅ）等が挙げられる。 The thermoplastic resin composition for laser welding according to the present invention is a resin molded product as long as the presence of the additive does not reduce the laser light transmittance of a resin member produced from this composition to a certain extent that laser welding cannot be performed. An additive such as a filler for increasing the strength of the filler can be contained. As an additive contained in the thermoplastic resin composition for laser welding according to the present invention, specifically, an inorganic filler (C) having an L value of 90 or more, a short glass fiber having an average fiber length of 100 μm or less ( D), and long glass fibers (E) having an average fiber length of 1 mm or more.
前記無機系充填材（Ｃ）としては、Ｌ値が９０以上であれば、特に限定なく使用できる。具体的には、例えば、Ｌ値が９０以上である、タルク（滑石）、マイカ（雲母）、ウォラストナイト（珪灰石）、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム、炭酸バリウム、硫酸カルシウム、水酸化アルミニウム、シリカ、アルミナ、クレー、珪砂、ケイソウ土及び粉砕ガラス等が挙げられる。これらは、単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。また、Ｌ値が低いと、所望の強度等の性能を発揮できる程度の量を含有させると、充分に高いレーザ透過性を確保できなくなる。なお、Ｌ値は、色彩色度計により測定したＬａｂ表色系のＬ値であり、明度を示す。Ｌ値が大きいほど、明るく、高い白色度を示す。また、前記無機系充填材（Ｃ）の含有量としては、組成物全量に対して、０．５〜５質量％である。そうすることによって、所望の強度等の性能を示すことができる。すなわち、含有量が少なすぎると、無機系充填材（Ｃ）を含有した効果を発揮できない傾向がある。また、多すぎると、高いレーザ透過性を確保できなくなる傾向がある。 As said inorganic type filler (C), if L value is 90 or more, it can be used without limitation. Specifically, for example, talc (talc), mica (mica), wollastonite (wollastonite), calcium carbonate, magnesium carbonate, barium carbonate, calcium sulfate, aluminum hydroxide, silica having an L value of 90 or more , Alumina, clay, quartz sand, diatomaceous earth, and crushed glass. These may be used alone or in combination of two or more. On the other hand, if the L value is low, a sufficiently high laser transmittance cannot be ensured if an amount sufficient to exhibit performance such as desired strength is included. The L value is an L value of the Lab color system measured by a color chromaticity meter and indicates lightness. The larger the L value, the brighter and the higher the whiteness. Moreover, as content of the said inorganic type filler (C), it is 0.5-5 mass% with respect to the composition whole quantity. By doing so, performance such as desired strength can be shown. That is, when there is too little content, there exists a tendency which cannot demonstrate the effect which contained the inorganic type filler (C). On the other hand, if the amount is too large, there is a tendency that high laser transmittance cannot be secured.
また、本発明に係るレーザ溶着用熱可塑性樹脂組成物は、平均繊維長が１００μｍ以下のガラス短繊維（Ｄ）を含有する。また、前記ガラス短繊維（Ｄ）と平均繊維長が１ｍｍ以上のガラス長繊維（Ｅ）とを併用することが好ましい。平均繊維長が１ｍｍ以上のガラス長繊維（Ｅ）を含有することによって、樹脂部材の強度を高めることができ、さらに、レーザ透過性をほとんど低下させない。しかしながら、ガラス長繊維（Ｅ）を含有した組成物を、射出成形等によって、樹脂部材を形成させると、射出方向にガラス長繊維が配向したものとなり、反り等の変形が発生するおそれがある。そこで、平均繊維長が１００μｍ以下のガラス短繊維（Ｄ）を含有することによって、樹脂成形品の強度を高めたまま、ガラス長繊維（Ｅ）を含有することによって発生しうる配向性の高さを低減することができ、反り等の変形の発生を抑制できる。さらに、ガラス短繊維（Ｄ）を含有することによって、得られる樹脂部材の表面が平滑化される。よって、レーザ溶着の相手側の樹脂部材との接触させたときの密着性が高まり、レーザ溶着によって溶着されやすくなる。 The thermoplastic resin composition for laser welding according to the present invention contains short glass fibers (D) having an average fiber length of 100 μm or less. Moreover, it is preferable to use together the said glass short fiber (D) and the glass long fiber (E) whose average fiber length is 1 mm or more. By containing the long glass fiber (E) having an average fiber length of 1 mm or more, the strength of the resin member can be increased, and the laser transmittance is hardly lowered. However, when a resin member is formed from a composition containing long glass fibers (E) by injection molding or the like, the long glass fibers are oriented in the injection direction, and deformation such as warping may occur. Therefore, by including short glass fibers (D) having an average fiber length of 100 μm or less, high orientation that can be generated by including long glass fibers (E) while increasing the strength of the resin molded product. And the occurrence of deformation such as warpage can be suppressed. Furthermore, the surface of the resin member obtained is smoothed by containing a short glass fiber (D). Therefore, the adhesiveness when brought into contact with the resin member on the other side of the laser welding is increased, and it becomes easy to be welded by laser welding.
また、ガラス長繊維（Ｅ）としては、平均繊維長が１ｍｍ以上のガラス繊維（チョップドストランド）を用いることができる。具体的には、例えば、平均繊維長が１．５〜５ｍｍの一般的なチョップドストランドを用いることができる。また、ガラス短繊維（Ｄ）の平均繊維長が１００μｍより長いと、配向性を充分に緩和することができなかったり、樹脂部材の表面を充分に平滑化できなかったりする。なお、本明細書にいう平均繊維長とは、繊維の繊維長の度数分布を測定し、その長さ加重平均から求められる値、即ち長さ加重平均繊維長をいう。また、前記ガラス短繊維（Ｄ）の含有量としては、組成物全量に対して、２〜１０質量％である。前記含有量が少なすぎると、樹脂部材の配向性の緩和や表面の平滑化が不充分になる傾向がある。また、前記含有量が少なすぎると、樹脂成形品の強度が低下する傾向がある。前記ガラス長繊維（Ｅ）の含有量としては、組成物全量に対して、１０〜５０質量％であることが好ましく、１５〜３５質量％であることがより好ましい。前記含有量が少なすぎると、樹脂部材の強度が不充分になる傾向があり、多すぎると、レーザ溶着を施しても、溶融される樹脂成分が少なくなりすぎ、充分な溶着強度が得られない傾向がある。 Moreover, as a glass long fiber (E), glass fiber (chopped strand) whose average fiber length is 1 mm or more can be used. Specifically, for example, a general chopped strand having an average fiber length of 1.5 to 5 mm can be used. Moreover, when the average fiber length of the short glass fiber (D) is longer than 100 μm, the orientation cannot be sufficiently relaxed, or the surface of the resin member cannot be sufficiently smoothed. In addition, the average fiber length as used in this specification means the value calculated | required from the frequency distribution of the fiber length of a fiber, and the length weighted average fiber length which is calculated | required. Moreover, as content of the said glass short fiber (D), it is 2-10 mass% with respect to the composition whole quantity. When the content is too small, there is a tendency that the orientation of the resin member is not sufficiently relaxed and the surface is not smoothed. Moreover, when there is too little said content, there exists a tendency for the intensity | strength of a resin molded product to fall. As content of the said glass long fiber (E), it is preferable that it is 10-50 mass% with respect to the composition whole quantity, and it is more preferable that it is 15-35 mass%. If the content is too small, the strength of the resin member tends to be insufficient. If the content is too large, even if laser welding is performed, the resin component to be melted becomes too small, and sufficient welding strength cannot be obtained. Tend.
本発明に係るレーザ溶着用熱可塑性樹脂組成物に含有される添加剤としては、上記のものの他、例えば、離型剤、増粘剤、消泡剤、熱安定剤、酸化防止剤、潤滑剤、紫外線安定剤等が挙げられる。前記離型剤は、成形材料に一般的に用いられているものを使用することができる。具体的には、例えば、ステアリン酸、モンタン酸及びミスチリン酸等の脂肪酸、ステアリン酸亜鉛、ステアリン酸カルシウム等の脂肪族酸金属塩、リン酸エステル等の界面活性剤、カルナバワックスやポリエチレンワックス等が挙げられる。前記増粘剤は、成形材料に一般的に用いられているに一般的に用いられているものを使用することができる。具体的には、例えば、マグネシウム、カルシウム、亜鉛、ストロンチウム等の２価金属の酸化物や水酸化物、アクリルポリマー等が挙げられる。前記消泡剤としては、公知の消泡剤を用いることができる。具体的には、例えば、オイル型、溶液型、粉末型、エマルジョン型等のシリコーン系消泡剤等が挙げられる。 Examples of the additive contained in the thermoplastic resin composition for laser welding according to the present invention include, in addition to the above, a mold release agent, a thickener, an antifoaming agent, a thermal stabilizer, an antioxidant, and a lubricant. And UV stabilizers. As the release agent, those generally used for molding materials can be used. Specifically, for example, fatty acids such as stearic acid, montanic acid and mistylic acid, aliphatic acid metal salts such as zinc stearate and calcium stearate, surfactants such as phosphate esters, carnauba wax and polyethylene wax, etc. It is done. As the thickener, those generally used for molding materials can be used. Specific examples include oxides or hydroxides of divalent metals such as magnesium, calcium, zinc, and strontium, and acrylic polymers. As the antifoaming agent, a known antifoaming agent can be used. Specifically, for example, silicone type antifoaming agents such as oil type, solution type, powder type, emulsion type and the like can be mentioned.
本発明に係るレーザ溶着用熱可塑性樹脂組成物は、例えば、まず、前記ガラス短繊維（Ｄ）及び前記ガラス長繊維（Ｅ）以外の各成分、すなわち、前記ポリエステル樹脂（Ａ）、前記エポキシ樹脂（Ｂ）、前記無機系充填材（Ｃ）及び前記その他の添加剤を所定の含有量となるように、タンブラーミキサーやヘンシェルミキサー等のミキサー及びブレンダー等で均一に混合する。その際の混合時間としては、均一に混合できればよく、特に限定されない。その後、得られた混合物を、二軸押し出し混練機、ニーダー、ロール、ディスパー、アジホモミキサー、プラネタリーミキサー及びらいかい機等で加熱しながら混練し、混合物が溶融したところで、前記ガラス短繊維（Ｄ）及び前記ガラス長繊維（Ｅ）を所定の含有量となるように添加し、さらに混練する。その際の混練温度としては、組成物の組成等によっても異なるが、上記各樹脂が溶融する温度、例えば、２５０〜２７０℃程度に加熱することが好ましい。また、混練時間としては、均一に混練できればよく、特に限定されない。そして、得られた混練物を水冷却及び風冷等によって固化し、ペレタイザー等の造粒機等で切断して、約２〜４ｍｍ程度の大きさのペレット状にする。そうすることによって、レーザ溶着用熱可塑性樹脂組成物が得られる。 The thermoplastic resin composition for laser welding according to the present invention includes, for example, components other than the short glass fiber (D) and the long glass fiber (E), that is, the polyester resin (A) and the epoxy resin. (B) The inorganic filler (C) and the other additives are uniformly mixed with a mixer such as a tumbler mixer or a Henschel mixer, a blender or the like so as to have a predetermined content. The mixing time at that time is not particularly limited as long as it can be uniformly mixed. Thereafter, the obtained mixture was kneaded while being heated with a twin-screw extruder kneader, kneader, roll, disper, azimuth homomixer, planetary mixer, rake machine, etc., and when the mixture was melted, the short glass fiber ( D) and the long glass fiber (E) are added so as to have a predetermined content, and further kneaded. The kneading temperature at that time varies depending on the composition of the composition, but is preferably heated to a temperature at which each of the above resins melts, for example, about 250 to 270 ° C. The kneading time is not particularly limited as long as it can be uniformly kneaded. And the obtained kneaded material is solidified by water cooling, air cooling, etc., and cut | disconnected with granulators, such as a pelletizer, and is made into the pellet form of a magnitude | size about 2-4 mm. By doing so, a thermoplastic resin composition for laser welding is obtained.
そして、このようにして得られたレーザ溶着用熱可塑性樹脂組成物を、例えば、射出成形法等によって、レーザ溶着に用いることができる所望の形状の樹脂部材に成形される。射出速度としては、組成物の組成や成形する樹脂部材の形状等によっても異なり、良好な成形性を維持することができる射出速度に設定することが好ましい。また、ここでの、射出成形法としては、成形性に優れる高速射出成形法又は射出圧縮成形法等を用いることが好ましい。また、樹脂部材の配向を抑制するためには、射出圧縮成形法を用いることがより好ましい。射出圧縮成形法は、射出成形の金型を目的とする樹脂部材の厚み寸法よりも少し開いた状態で、溶融樹脂を射出することにより薄肉部分に樹脂組成物を充填した後、型締めすることにより目的とする樹脂部材を得る公知の射出成形法である。射出圧縮成形法を用いた場合には、予め金型を樹脂部材の実際の厚みよりも開いたままで射出するために、樹脂部材が、例えば、０．５ｍｍ以下のような極めて薄い厚みの部分があっても良好な成形性を確保できる。 Then, the laser welding thermoplastic resin composition thus obtained is molded into a resin member having a desired shape that can be used for laser welding, for example, by an injection molding method or the like. The injection speed varies depending on the composition of the composition, the shape of the resin member to be molded, and the like, and is preferably set to an injection speed that can maintain good moldability. In addition, as the injection molding method here, it is preferable to use a high-speed injection molding method or an injection compression molding method having excellent moldability. In order to suppress the orientation of the resin member, it is more preferable to use an injection compression molding method. In the injection compression molding method, a mold is filled with a resin composition by injecting molten resin in a state that is slightly wider than the thickness dimension of a resin member intended for injection molding, and then clamping is performed. This is a known injection molding method for obtaining a desired resin member. In the case of using the injection compression molding method, in order to inject the mold in advance with the actual thickness of the resin member being opened, the resin member has a very thin portion such as 0.5 mm or less. Even if it exists, favorable moldability is securable.
そして、このようにして得られた樹脂部材は、レーザ光を透過可能な樹脂部材（透過樹脂部材）であり、この透過樹脂部材を用いてレーザ溶着を行うことによって、より複雑な形状の樹脂成形品を得ることができる。例えば、エンジンコントロールユニット（ＥＣＵ）やセンサー等の電子制御部品等における、電気回路等を密閉するための樹脂成形部品等を得ることができる。すなわち、上記レーザ溶着用熱可塑性樹脂組成物は、レーザ溶着法においてレーザ光を透過させる透過樹脂部材を構成するためのレーザ溶着用熱可塑性樹脂組成物である。また、上記レーザ溶着用熱可塑性樹脂組成物にカーボンを含有させることによって、レーザ溶着法においてレーザ光を吸収させる吸収樹脂部材を構成するための熱可塑性樹脂組成物としても用いることができる。 The resin member thus obtained is a resin member that can transmit laser light (transmission resin member). By performing laser welding using this transmission resin member, resin molding with a more complicated shape is performed. Goods can be obtained. For example, a resin molded part for sealing an electric circuit or the like in an electronic control part such as an engine control unit (ECU) or a sensor can be obtained. That is, the laser welding thermoplastic resin composition is a laser welding thermoplastic resin composition for constituting a transparent resin member that transmits laser light in the laser welding method. Moreover, it can be used also as a thermoplastic resin composition for comprising the absorption resin member which absorbs a laser beam in a laser welding method by containing carbon in the said thermoplastic resin composition for laser welding.
具体的には、まず、上記のようにして得られた、レーザ光を透過可能な透過樹脂部材（第１樹脂部材）と、レーザ光を吸収可能な吸収樹脂部材（第２樹脂部材）とを接触させる。その際、ある程度、両樹脂部材間に圧力を加えて密着性を高めることが、溶着強度を高める点から好ましい。そして、前記透過樹脂部材の表面から、前記透過樹脂部材と前記吸収樹脂部材との接触面に向けて波長８８０〜１２００ｎｍのレーザ光を照射する。なお、前記透過樹脂部材の表面とは、前記吸収樹脂部材と接触していない側の面である。そうすることによって、透過樹脂部材を透過したレーザ光が、吸収樹脂部材に到達し、その部分が発熱し、溶融する。その際、溶融した部分に接触している透過樹脂部材にも熱が伝わり、透過樹脂部材も溶融する。その結果、透過樹脂部材と吸収樹脂部材とが溶着される。また、この方法によれば、レーザ光が照射された部分が溶着されるので、レーザ光の照射位置を走査することによって、所望の位置のみ溶着された樹脂成形品が得られる。 Specifically, first, a transmissive resin member (first resin member) capable of transmitting laser light and an absorbing resin member (second resin member) capable of absorbing laser light, obtained as described above, are used. Make contact. At that time, it is preferable to increase the adhesion by applying pressure between the two resin members to some extent from the viewpoint of increasing the welding strength. Then, laser light with a wavelength of 880 to 1200 nm is irradiated from the surface of the transmissive resin member toward the contact surface between the transmissive resin member and the absorbing resin member. In addition, the surface of the said permeable resin member is a surface of the side which is not in contact with the said absorption resin member. By doing so, the laser beam that has passed through the transmissive resin member reaches the absorbing resin member, and that portion generates heat and melts. At that time, heat is also transmitted to the permeable resin member in contact with the melted portion, and the permeable resin member is also melted. As a result, the transmission resin member and the absorption resin member are welded. Further, according to this method, since the portion irradiated with the laser beam is welded, a resin molded product in which only a desired position is welded can be obtained by scanning the irradiation position of the laser beam.
前記吸収樹脂部材としては、レーザ光を吸収することができ、レーザ光が吸収されることにより、溶融される熱可塑性樹脂組成物からなる部材であれば、特に限定されない。具体的には、本発明に係るレーザ溶着用熱可塑性樹脂組成物に、レーザ光を吸収可能とするためにカーボンを含有した樹脂組成物からなる部材等が挙げられる。このような部材であれば、カーボンの有無以外は同様の組成であるので、溶着された透過樹脂部材と吸収樹脂部材とが、なじみやすく、より強固に固着される。また、カーボンとしては、特に限定されないが、例えば、アセチレンブラック、ランプブラック、サーマルブラック、ファーネスブラック、チャンネルブラック、及びケッチェンブラック等のカーボンブラック等が挙げられる。また、カーボンの含有量は、特に限定されないが、例えば、レーザ溶着用熱可塑性樹脂組成物に対して、０．２〜１質量％含有させることが好ましい。 The absorbing resin member is not particularly limited as long as it is a member made of a thermoplastic resin composition that can absorb laser light and is melted by absorbing the laser light. Specifically, the laser welding thermoplastic resin composition according to the present invention includes a member made of a resin composition containing carbon in order to be able to absorb laser light. Since such a member has the same composition except for the presence or absence of carbon, the welded permeable resin member and the absorbent resin member are easily compatible and more firmly fixed. The carbon is not particularly limited, and examples thereof include carbon black such as acetylene black, lamp black, thermal black, furnace black, channel black, and ketjen black. Moreover, although content of carbon is not specifically limited, For example, it is preferable to make it contain 0.2-1 mass% with respect to the thermoplastic resin composition for laser welding.
また、レーザ溶着に用いるレーザ光源としては、波長８８０〜１２００ｎｍのレーザ光を照射するレーザ光源であれば、特に限定されない。具体的には、例えば、ＹＡＧレーザ、Ｎｄ：ＹＡＧレーザ、半導体レーザ等が挙げられる。また、レーザ光の出力は、組成物の組成や樹脂部材の厚さによっても異なるが、例えば、１０〜８０Ｗ程度であることが好ましい。レーザ光の走査速度は、溶着強度等の点から、例えば、１０〜６０ｍｍ／秒程度であることが好ましい。 The laser light source used for laser welding is not particularly limited as long as it is a laser light source that emits laser light having a wavelength of 880 to 1200 nm. Specific examples include a YAG laser, an Nd: YAG laser, and a semiconductor laser. Moreover, although the output of a laser beam changes also with the composition of a composition and the thickness of a resin member, it is preferable that it is about 10-80W, for example. The scanning speed of the laser light is preferably about 10 to 60 mm / second, for example, from the viewpoint of welding strength and the like.
以下に、本発明を実施例により、さらに具体的に説明するが、本発明はこれら実施例に
限定されるものではない。
Examples The present invention will be described more specifically with reference to examples. However, the present invention is not limited to these examples.
表１及び表２に示す配合割合（質量部）で、ガラス短繊維（Ｄ）及びガラス長繊維（Ｅ）以外の各成分、すなわち、ポリエステル樹脂（Ａ）、エポキシ樹脂（Ｂ）、無機系充填材（Ｃ）、及びポリエチレンワックスを、ブレンダーで３０分間混合し均一化させた。その後、シリンダ温度を２６０℃に加熱した二軸押し出し混練機で混練する。上記各樹脂が溶融したところで、表１及び表２に示す配合割合（質量部）で、ガラス短繊維（Ｄ）及びガラス長繊維（Ｅ）を添加し、さらに混練した。その後、得られた混練物を、５０℃の水中で冷却させ、ペレタイザーで２〜４ｍｍ程度のペレット状に切断して、レーザ溶着用熱可塑性樹脂組成物を調製した。実施例及び比較例においては次の原材料を用いた。
・ポリブチレンテレフタレート系樹脂（Ａ１）：ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）樹脂（東レ株式会社製のトレコンＰＢＴ１２００）
・ポリエチレンテレフタレート系樹脂（Ａ２）：ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）樹脂（株式会社クラレ製のクラペットＰＥＴＫＬ２３６Ｒ）
・エポキシ樹脂（Ｂ）：エポキシ当量２１０ｇ／ｅｑのｏ−クレゾールノボラック型エポキシ樹脂
・無機系充填材（Ｃ）：Ｌ値９５のタルク（林化成株式会社製のミクロンホワイト♯５０００Ｓ）
・無機系充填材（Ｃ）：Ｌ値９４のタルク（林化成株式会社製のタルカンパウダー−ＰＫ−Ｃ）
・無機系充填材（Ｃ）：Ｌ値８６のタルク（竹原化学工業株式会社製のＴＴタルク）
・ガラス短繊維（Ｄ）：平均繊維長１００μｍのガラス繊維（旭ファイバーグラス株式会社製のミルドファイバー）
・ガラス長繊維（Ｅ）：平均繊維長３ｍｍのカットガラス（オーウェンスコーニングジャパン株式会社製のＥＳ０３−ＴＰ７０）
In the mixing ratio (parts by mass) shown in Table 1 and Table 2, each component other than the short glass fiber (D) and the long glass fiber (E), that is, polyester resin (A), epoxy resin (B), inorganic filling The material (C) and polyethylene wax were mixed and homogenized for 30 minutes with a blender. Then, it knead | mixes with the twin-screw extrusion kneader heated to 260 degreeC of cylinder temperature. When the above resins were melted, the glass short fibers (D) and the glass long fibers (E) were added at the blending ratio (parts by mass) shown in Tables 1 and 2, and further kneaded. Thereafter, the obtained kneaded product was cooled in water at 50 ° C. and cut into pellets of about 2 to 4 mm with a pelletizer to prepare a laser welding thermoplastic resin composition. In the examples and comparative examples, the following raw materials were used.
Polybutylene terephthalate resin (A1): Polybutylene terephthalate (PBT) resin (Toraycon PBT1200 manufactured by Toray Industries, Inc.)
-Polyethylene terephthalate resin (A2): Polyethylene terephthalate (PET) resin (Kurapet Co., Ltd., PETKL236R)
Epoxy resin (B): o-cresol novolac type epoxy resin having an epoxy equivalent of 210 g / eq Inorganic filler (C): talc having an L value of 95 (Micron White # 5000S manufactured by Hayashi Kasei Co., Ltd.)
Inorganic filler (C): L value 94 talc (Talcan powder -PK-C, Hayashi Kasei Co., Ltd.)
Inorganic filler (C): L value 86 talc (TT talc manufactured by Takehara Chemical Co., Ltd.)
Short glass fiber (D): Glass fiber having an average fiber length of 100 μm (milled fiber manufactured by Asahi Fiber Glass Co., Ltd.)
Glass long fiber (E): Cut glass having an average fiber length of 3 mm (ES03-TP70 manufactured by Owens Corning Japan Co., Ltd.)
上記のように調製した各組成物を用いて、以下に示す方法により評価を行った。 Using each composition prepared as described above, the evaluation was performed by the following method.
まず、評価に用いる樹脂部材（テストピース）を作製した。 First, the resin member (test piece) used for evaluation was produced.
上記のようにして得られたペレット状の樹脂組成物を恒温槽で１４０℃４時間、乾燥させた。その結果、ペレット状の樹脂組成物の含有水分率が０．０２％以下となった。その後、乾燥させたペレット状の樹脂組成物を、１００ｔの射出成形機を用いて、テストピースを作製した。その際の射出条件としては、樹脂組成物を射出成形機に投入する材料投入口の温度を２００℃、シリンダ温度を２６０℃付近に設定して行った。また、テストピースとして、平行部の長さが１７３ｍｍ、厚さが４ｍｍ、幅１０ｍｍのダンベル試験片を作製するときは、金型温度を８０℃に設定して行い、６０ｍｍ×６０ｍｍ×１ｍｍ厚の試験片を作製するときは、金型温度を４０℃に設定して行った。 The pellet-shaped resin composition obtained as described above was dried in a constant temperature bath at 140 ° C. for 4 hours. As a result, the moisture content of the pellet-shaped resin composition was 0.02% or less. Then, the test piece was produced for the dried pellet-shaped resin composition using the 100-ton injection molding machine. The injection conditions at that time were set such that the temperature of the material input port for supplying the resin composition to the injection molding machine was set to 200 ° C. and the cylinder temperature was set to around 260 ° C. When a dumbbell test piece having a parallel part length of 173 mm, a thickness of 4 mm, and a width of 10 mm is prepared as a test piece, the mold temperature is set to 80 ° C., and the test piece is 60 mm × 60 mm × 1 mm thick. When producing the test piece, the mold temperature was set to 40 ° C.
（レーザ透過率）
前記６０ｍｍ×６０ｍｍ×１ｍｍ厚の試験片に対するレーザ光の透過率を、株式会社島津製作所製の分光光度計を用いて測定した。
(Laser transmittance)
The transmittance of the laser beam with respect to the 60 mm × 60 mm × 1 mm thickness test piece was measured using a spectrophotometer manufactured by Shimadzu Corporation.
（溶着強度）
透過樹脂部材としては、６０ｍｍ×６０ｍｍ×１ｍｍ厚の試験片を用いた。そして、吸収樹脂部材としては、透過樹脂部材の作製する際に用いた樹脂組成物に対して、カーボンブラックを０．５質量％含有させた樹脂組成物を用いたこと以外、透過樹脂部材と同様に作製した。吸収樹脂部材のサイズとしては、６０ｍｍ×６０ｍｍ×２ｍｍ厚とした。
(Weld strength)
As the permeable resin member, a test piece having a thickness of 60 mm × 60 mm × 1 mm was used. And as an absorptive resin member, it is the same as that of a permeable resin member except having used the resin composition which contained 0.5 mass% of carbon black with respect to the resin composition used when producing a permeable resin member. It was prepared. The size of the absorbent resin member was 60 mm × 60 mm × 2 mm.
そして、透過樹脂部材と吸収樹脂部材とを重ね合わせ、所定荷重を加えた。そして、透過樹脂部材の表面から透過樹脂部材と吸収樹脂部材との接触面に向けて、波長９４０ｎｍのレーザ光（半導体レーザ）を照射する。その際、レーザ光の出力を２０Ｗ、レーザ光の走査速度を５０ｍｍ／秒、レーザ光の線径（直径）を１．６ｍｍとした。そうすることによって、溶着長さ１０ｍｍで透過樹脂部材と吸収樹脂部材とが溶着された樹脂成形品が得られた。 And the permeation | transmission resin member and the absorption resin member were piled up, and the predetermined load was applied. Then, laser light (semiconductor laser) with a wavelength of 940 nm is irradiated from the surface of the transmissive resin member toward the contact surface between the transmissive resin member and the absorbing resin member. At that time, the laser beam output was 20 W, the laser beam scanning speed was 50 mm / second, and the laser beam diameter (diameter) was 1.6 mm. By doing so, the resin molded product by which the permeation | transmission resin member and the absorption resin member were welded by welding length 10mm was obtained.
そして、得られた樹脂成形品の透過樹脂部材側と吸収樹脂部材側とをそれぞれ挟み、万能材料試験機（オートグラフ）を用いて、引張り破壊荷重（溶着強度）（Ｎ）を測定した。 Then, the transmission resin member side and the absorption resin member side of the obtained resin molded product were sandwiched, respectively, and the tensile breaking load (welding strength) (N) was measured using a universal material testing machine (autograph).
（表面状態）
上記溶着強度の測定時に得られた樹脂成形品の表面、特に透過樹脂部材側の表面を目視で観察し、異常がないか確認した。
(Surface condition)
The surface of the resin molded product obtained during the measurement of the welding strength, particularly the surface on the side of the permeable resin member, was visually observed to confirm that there was no abnormality.
（強度保持率）
まず、上記溶着強度の測定時に得られた樹脂成形品に対して、ＰＣＴ（プレッシャークッカーテスト）処理を施した。なお、ここでのＰＣＴ処理とは、１２１℃、２ｋｇ／ｃｍ２（約０．２ＭＰａ）の条件下、５０時間放置する処理である。ＰＣＴ処理後の樹脂成形品を、上記溶着強度の測定と同様に引張り破壊荷重を測定した。そして、強度保持率は、ＰＣＴ処理前の樹脂成形品の引張り破壊荷重（上記溶着強度）に対するＰＣＴ処理後の樹脂成形品の引張り破壊荷重の比率（％）として算出した。
(Strength retention)
First, a PCT (pressure cooker test) treatment was performed on the resin molded product obtained at the time of measuring the welding strength. Note that the PCT treatment here is a treatment that is allowed to stand for 50 hours under the conditions of 121 ° C. and 2 kg / cm 2 (about 0.2 MPa). The tensile fracture load of the resin molded product after the PCT treatment was measured in the same manner as the measurement of the welding strength. The strength retention was calculated as the ratio (%) of the tensile fracture load of the resin molded product after PCT treatment to the tensile fracture load (the welding strength) of the resin molded product before PCT treatment.
（反り変形量）
６０ｍｍ×６０ｍｍ×１ｍｍ厚の試験片を作製したときと同様の射出成形機を用いて、サイドゲートで、１００ｍｍ×１００ｍｍ×２ｍｍ厚の試験片を作製した。その試験片を冷却後、平坦なところに置き、４つの角部の変形量を測定し、その平均値を反り変形量とした。
(Warpage deformation)
A test piece having a thickness of 100 mm × 100 mm × 2 mm was produced with a side gate using the same injection molding machine as that for producing a test piece having a thickness of 60 mm × 60 mm × 1 mm. After the test piece was cooled, it was placed on a flat place, the amount of deformation at the four corners was measured, and the average value was taken as the amount of warping deformation.
結果を上記表１及び表２に示す。 The results are shown in Tables 1 and 2 above.
上記表１及び表２からわかるように、ＰＢＴ樹脂（Ａ１）とＰＥＴ樹脂（Ａ２）とを、Ａ１／Ａ２が５１／４９〜９０／１０で含有し、エポキシ樹脂（Ｂ）と、Ｌ値が９０以上のタルク（Ｃ）と、平均繊維長が１００μｍ以下のガラス短繊維（Ｄ）とを含有するレーザ溶着用熱可塑性樹脂組成物（実施例１〜７）を用いると、レーザ光透過率が高く、溶着強度が高く、表面状態も良好であった。さらに、ＰＣＴ処理後であっても溶着強度が保持されていた。また、反り変形量が小さかった。 As can be seen from Table 1 and Table 2 above, PBT resin (A1) and PET resin (A2) are contained in A1 / A2 at 51/49 to 90/10, epoxy resin (B), and L value is When a thermoplastic resin composition for laser welding (Examples 1 to 7) containing 90 or more talc (C) and short glass fibers (D) having an average fiber length of 100 μm or less is used, the laser light transmittance is low. High, high welding strength and good surface condition. Furthermore, the welding strength was maintained even after the PCT treatment. Moreover, the amount of warp deformation was small.
これに対して、ＰＥＴ樹脂（Ａ２）、エポキシ樹脂（Ｂ）、及びガラス短繊維（Ｄ）を含有せず、含有させたタルク（Ｃ）のＬ値が９０未満である場合（比較例１）、レーザ透過性が低く、溶着強度も低く、表面状態も良くなかった。さらに、ＰＣＴ処理後には、溶着強度が大きく低下した。また、反り変形量が大きかった。 On the other hand, when the L value of the talc (C) contained does not contain PET resin (A2), epoxy resin (B), and short glass fiber (D) (Comparative Example 1) The laser transmittance was low, the welding strength was low, and the surface condition was not good. Furthermore, the welding strength was greatly reduced after the PCT treatment. Moreover, the amount of warp deformation was large.
また、エポキシ樹脂（Ｂ）を含有せず、含有させたタルク（Ｃ）のＬ値が９０未満である場合（比較例２）、溶着強度はある程度高いものの、レーザ透過性が低く、ＰＣＴ処理後には、溶着強度が大きく低下した。 Further, when the epoxy resin (B) is not contained and the L value of the contained talc (C) is less than 90 (Comparative Example 2), although the welding strength is high to some extent, the laser transmittance is low, and after the PCT treatment The weld strength was greatly reduced.
ＰＢＴ樹脂（Ａ１）とＰＥＴ樹脂（Ａ２）との質量比（Ａ１／Ａ２）が５１／４９〜９０／１０の範囲外であって、ＰＥＴ樹脂（Ａ２）が少ない場合（比較例３）、レーザ透過性が低く、溶着強度も低かった。さらに、反り変形量が大きかった。 When the mass ratio (A1 / A2) between the PBT resin (A1) and the PET resin (A2) is outside the range of 51/49 to 90/10 and the PET resin (A2) is small (Comparative Example 3), laser The permeability was low and the welding strength was also low. Furthermore, the amount of warp deformation was large.
エポキシ樹脂（Ｂ）を含有しない場合（比較例４）、レーザ透過性及び溶着強度が高いものの、ＰＣＴ処理後には、溶着強度が大きく低下した。 When the epoxy resin (B) was not contained (Comparative Example 4), although the laser transmittance and the welding strength were high, the welding strength was greatly reduced after the PCT treatment.
以上のことから、ＰＢＴ樹脂（Ａ１）とＰＥＴ樹脂（Ａ２）との質量比（Ａ１／Ａ２）が５１／４９〜９０／１０の範囲外であったり、ガラス短繊維（Ｄ）を含有しなかったり、タルク（Ｃ）のＬ値が９０未満であると、レーザ透過性が大きく低下し、レーザ溶着性が確保できないことがわかった。また、エポキシ樹脂（Ｂ）を含有しないと、ポリエステル樹脂（Ａ）の加水分解を抑制することができず、ＰＣＴ処理をすると溶着強度が大きく低下することがわかった。 From the above, the mass ratio (A1 / A2) between the PBT resin (A1) and the PET resin (A2) is out of the range of 51/49 to 90/10 or does not contain short glass fibers (D). When the L value of talc (C) is less than 90, it has been found that the laser transmittance is greatly lowered and the laser weldability cannot be ensured. Moreover, when it did not contain an epoxy resin (B), it was found that hydrolysis of the polyester resin (A) could not be suppressed, and that the welding strength was greatly reduced when PCT treatment was performed.
Claims (6)
１分子中に２個以上のエポキシ基を含有するエポキシ樹脂（Ｂ）を０．５〜７質量％と、
Ｌ値が９０以上の無機系充填材（Ｃ）を０．５〜５質量％と、
平均繊維長が１００μｍ以下のガラス短繊維（Ｄ）を２〜１０質量％とを含有し、
前記ポリエステル樹脂（Ａ）が、ポリブチレンテレフタレート系樹脂（Ａ１）とポリエチレンテレフタレート系樹脂（Ａ２）とを質量比（Ａ１／Ａ２）５１／４９〜９０／１０で含有することを特徴とするレーザ溶着用熱可塑性樹脂組成物。 35 to 85% by mass of the polyester resin (A),
0.5-7 mass% of epoxy resin (B) containing two or more epoxy groups in one molecule,
0.5 to 5% by mass of an inorganic filler (C) having an L value of 90 or more,
Containing 2 to 10% by mass of short glass fibers (D) having an average fiber length of 100 μm or less,
Laser welding characterized in that the polyester resin (A) contains a polybutylene terephthalate resin (A1) and a polyethylene terephthalate resin (A2) in a mass ratio (A1 / A2) of 51/49 to 90/10. Thermoplastic resin composition.
前記第１樹脂部材の表面から前記第１樹脂部材と前記第２樹脂部材との接触面に向けて波長８８０〜１２００ｎｍのレーザ光を照射することによって、前記第１樹脂部材と前記第２樹脂部材とを溶着させる工程とを備えることを特徴とする樹脂成形品の製造方法。 It consists of a 1st resin member which can permeate | transmit a laser beam which consists of a thermoplastic resin composition for laser welding of any one of Claims 1-3, and a thermoplastic resin composition different from the said 1st resin member. Contacting a second resin member capable of absorbing laser light;
By irradiating a laser beam having a wavelength of 880 to 1200 nm from the surface of the first resin member toward the contact surface between the first resin member and the second resin member, the first resin member and the second resin member And a step of welding the resin molded product.
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