JP2009046737A - 耐高圧水素環境脆化特性に優れた低合金高強度鋼およびその製造方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】質量%で、C:0.10〜0.20%、Si:0.10〜0.40%、Mn:0.50〜1.20%、P:0.005%以下、S:0.005%以下、Cr:0.20〜0.80%、Cu:0.10〜0.50%、Mo:0.10〜1.00%、V:0.01〜0.10%、B:0.0005〜0.005%、N:0.01%以下を含有し、残部がFe及び不可避的不純物からなる組成を有する。前記組成を有する低合金鋼を溶製後、調質を行い大気中の引張強度を900MPa〜950MPaとする。高強度で、かつ水素環境脆化感受性が小さい材料が得られる。
【選択図】図1
Description
技術的な趨勢として、水素自動車の航続距離延伸のため貯蔵ガスの圧力はより高圧化することが望まれており、水素スタンドの蓄圧器には35MPa以上の高圧水素ガスを貯蔵することが考えられている。しかしながら、炭素鋼や高強度低合金鋼においては高圧水素ガス環境下において水素環境脆化が生じるとされており、現在まででは35MPa以上の高圧水素環境で使用できる鉄鋼材料はオーステナイト系ステンレス鋼にほぼ限定されていた。オーステナイト系ステンレス鋼は一般的にフェライト鋼よりも高価であり、また室温まで安定なオーステナイト相を有することから熱処理による強度調整ができない。そのため、より高圧の水素ガスを貯蔵するための蓄圧器材料としてCr−Mo鋼に代表される高強度フェライト鋼が望まれている。
Cは鋼の強度を向上させる有効な成分であり、溶接用鋼としての強度を確保するためその下限値を0.10%と定める。また過剰の添加は鋼材の溶接性を著しく劣化させるため上限値を0.20%とする。望ましくは、下限0.14%、上限0.16%である。
Siは母材の強度確保、脱酸等に必要な成分であり、その効果を得るため下限値を0.10%とする。しかしながら過剰な添加は溶接部の靱性低下を引き起こすため上限を0.40%とする。望ましくは下限0.18%、上限0.32%である。
Mnは鋼の強化に有効な成分として、その下限を0.50%に定める。しかし過剰な添加は溶接部の靭性低下や割れ引き起こすので上限値を1.20%とする。望ましくは下限0.80%、上限0.84%である。
Pは熱間加工性低下防止の面からその含有量は少ないほど望ましく、0.005%を上限とする。
Sは熱間加工性低下および靭性低下を防止する面からその含有量は少ないほど望ましく、0.005%を上限とする。好ましくは 0.003%以下、更に好ましくは0.001%以下である。
Crは鋼の強度を向上させるが、過剰な添加は溶接性を低下させるため下限を0.20%、上限を0.80%とする。望ましくは下限0.47%、上限0.57%である。
Niは一般には鋼の強度や焼入れ性向上に有効な元素であるため積極的に添加するが、本発明ではNiは水素環境脆化特性の低下を招くため、不可避不純物として扱う。その上限は0.5%未満に規制するのが望ましい。さらに望ましくは0.2%以下であり、一層望ましくは0.1%以下である。
Cuは鋼の強度を向上させるが、過剰な添加は溶接時の割れ感受性を高める。従って下限を0.10%、上限を0.50%とする。望ましくは下限0.31%、上限0.33%である。
Moは鋼の強化に有効な元素であるが、過剰な添加は溶接性を損ない、またコスト高を招くので下限を0.10%、上限を1.00%とする。望ましくは下限0.45%、上限0.55%である。
Vは鋼の強度を確保するために重要な元素であり、多すぎると靱性に悪影響を及ぼすことから下限を0.01%、上限を0.10%とする。望ましくは下限0.04%、上限0.06%である。
Bは鋼の強化に有効であり、また焼入性の向上にも有効な元素であるため、その下限値を0.0005%とする。一方で過剰な添加は溶接性の低下をもたらすので、その上限値を0.005%とする。望ましくは下限0.0018%、上限0.0046%である。
Nは0.01%を超えると固溶Nが増大し溶接部の靭性低下をもたらすため、その上限値を0.01%とする。
本発明の組成に調整した低合金鋼を溶製し、鋳塊を得る。該低合金鋼の溶製方法は本発明としては特に限定をされるものではなく、常法により鋳塊を得ることができる。
該鋳塊は、常法により熱間加工(熱間圧延や熱間鍛造など)を行うことができ、本発明としては熱間加工における条件等が特に限定をされるものではない。
熱間加工後には、熱間加工材に対し、好適には焼ならしを行って組織の均一化を図る。該焼ならしは、例えば1050〜1100℃で2時間の加熱を行い、その後、炉冷することにより行うことができる。
焼き入れは、例えば920〜940℃に加熱し、急冷することにより行うことができる。焼き入れ後は、例えば、600〜640℃で加熱する焼戻しを行うことができる。該焼戻しでは、焼戻し温度T(K)と時間t(hr.)において、T(logt+20)×10−3で表される焼戻しパラメータを、18.0〜18.5の範囲で調整することで、大気中の引張強度を900〜950MPaに設定することができ、これにより低合金高強度鋼が得られる。該低合金高強度鋼は、45MPa水素雰囲気中でも優れた絞り、伸び特性を示す。
供試材を真空誘導溶解炉により50kg丸型鋼塊に溶製し、熱間鍛造により35mm厚さとした。表1に発明鋼供試材の組成を示す。今回の試験では製造方法として熱間鍛造後の35mm厚さで調質した。焼入温度は920℃とし、焼戻しは600℃から640℃の温度範囲にて行った。焼戻し温度T(K)と時間t(h)を調整し、T(logt+20)×10−3にて表される焼戻しパラメータを18.3から18.6の範囲で変動させ、大気中の引張強度が875MPaから950MPaの範囲となるように調整した。調質後、試験材をJIS Z 2201で規定された14号平滑引張試験片(径8mm、標点間距離40mm)に加工した。水素中引張試験は高圧水素環境疲労試験機を用い、45MPa水素環境下で行った。引張試験における変形速度は0.0015mm/s、試験温度は常温であった。また、比較鋼としてJIS G 3128 SHY685NS鋼およびASME SA517F鋼、ならびにその他に、いくつかの鋼を用いた。比較鋼は、既知の製造基準により製造した。
発明鋼供試材および比較鋼の45MPa水素中絞りは、大気中引張強度の増大に伴い低下するが、供試材の目標強度範囲である900MPa〜950MPaにおいて比較鋼より最大で約10%大きな値を示した。これは比較鋼よりも強度が高く、かつ水素環境脆化感受性に優れることを示している。
Claims (3)
- 質量%で、C:0.10〜0.20%、Si:0.10〜0.40%、Mn:0.50〜1.20%、P:0.005%以下、S:0.005%以下、Cr:0.20〜0.80%、Cu:0.10〜0.50%、Mo:0.10〜1.00%、V:0.01〜0.10%、B:0.0005〜0.005%、N:0.01%以下を含有し、残部がFe及び不可避的不純物からなる組成を有することを特徴とする耐高圧水素環境脆化特性に優れた低合金高強度鋼。
- 請求項1記載の組成を有する低合金鋼を溶製後、調質を行い大気中の引張強度を900MPa〜950MPaとすることを特徴とする耐高圧水素環境脆化特性に優れた低合金高強度鋼の製造方法。
- 請求項1記載の組成を有する低合金鋼熱間加工材に、焼ならしをし、920℃以上での焼き入れを行った後、600℃〜640℃温度範囲で焼戻しを行うことを特徴とする耐高圧水素環境脆化特性に優れた低合金高強度鋼の製造方法。
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