JP2008527176A - Gas quenching cell for steel parts - Google Patents

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Abstract

本発明は、ガス駆動手段を用いて鋼製載荷物周囲のガスを流動させることにより載荷物を焼入れする方法に関する。ガス駆動手段は、速度推移に従って変化する速度で載荷物周囲のガスを流動させるように制御される。速度推移の少なくとも一部は、第１速度(44)の一段階と、第１より速い第２速度(46)の一段階を順に含む。The present invention relates to a method for quenching a load by flowing a gas around a steel load using gas driving means. The gas driving means is controlled to flow the gas around the load at a speed that changes according to the speed transition. At least a part of the speed transition includes one stage of the first speed (44) and one stage of the second speed (46) faster than the first speed.

Description

本発明は、鋼製部品用ガス焼入れセルに関し、より詳細にはそのような焼入れセルで実施される鋼製部品ガス焼入れ方法に関する。   The present invention relates to a gas quenching cell for steel parts, and more particularly to a steel part gas quenching method carried out in such a quenching cell.

鋼製部品ガス焼入れ方法は、液体焼入れ方法に比して多くの利点を有する。特に、処理された部品が乾燥し清浄に仕上がるという事実がある。   The steel part gas quenching method has many advantages over the liquid quenching method. In particular, there is the fact that the processed parts are dried and finished clean.

鋼製部品の（焼き入れ、焼きなまし、焼き戻し等の前に加熱する）加熱処理を予め受けたもののガス焼き入れは、通常４乃至２０バールの加圧ガスで通常行われる。焼き入れするためのガス（急冷ガス）は、例えば窒素、アルゴン、ヘリウム、二酸化炭素、又はこれらのガスの混合物である。   Gas quenching of steel parts that have been pre-heated (heated before quenching, annealing, tempering, etc.) is usually performed with a pressurized gas of usually 4 to 20 bar. The gas for quenching (quenching gas) is, for example, nitrogen, argon, helium, carbon dioxide, or a mixture of these gases.

焼き入れ操作は、通常７５０℃乃至１０００℃の範囲の温度で、鋼製部品を急激に冷やすことからなる。そのような温度では、鋼は本来、高温でのみ安定なオーステナイトの形態にある。急速に冷やすことによる焼き入れ操作により、オーステナイトから、高い硬度特性を示すマルテンサイトに変換される。焼き入れ操作は、比較的急速に行わなければならず、それにより、マルテンサイトより低い硬度特性を有するパーライト又はベイナイトといった他の鋼の相を形成することなく、全てのオーステナイトがマルテンサイトに変換される。   The quenching operation usually involves rapidly cooling the steel part at a temperature in the range of 750 ° C to 1000 ° C. At such temperatures, steel is inherently in the form of austenite which is stable only at high temperatures. By a quenching operation by rapid cooling, austenite is converted to martensite exhibiting high hardness characteristics. The quenching operation must be performed relatively quickly, which converts all austenite to martensite without forming other steel phases such as pearlite or bainite, which have lower hardness properties than martensite. The

焼入れセルは、通常、少なくとも１つのモータを備える。これは、通常電動型であり、かく拌要素を回転させる。これは、例えばらせん状であり、焼入れセル中に急冷ガスを循環させるようになしてある。焼入れセルに導入された部品を急速に冷却させるためには、急冷ガスは、通常、焼き入れ操作全体で、可能な最高速で、冷却されるべき部品の位置で循環される。   The quench cell typically comprises at least one motor. This is usually electric and rotates the stirring element. This is, for example, spiral, and is adapted to circulate quenching gas in the quenching cell. In order to rapidly cool the parts introduced into the quenching cell, the quench gas is usually circulated at the location of the parts to be cooled at the highest possible speed throughout the quenching operation.

よって、焼き入れ操作は、従来、焼入れセル中に静的な急冷ガスの圧力を掛け、冷却されるべき鋼製部品の位置で急冷ガスを最大の循環速度にするためモータを最大の回転速度に制御することによって実施される。
特開２０００−２４８３１６号公報 Thus, the quenching operation has conventionally been performed by applying a static quenching gas pressure in the quenching cell to bring the motor to the maximum rotational speed in order to bring the quenching gas to the maximum circulation speed at the position of the steel part to be cooled. It is implemented by controlling.
JP 2000-248316 A

前述のガス焼入れ方法は、極めて満足のいく疲労強度を有する焼き入れ部品を得ることを可能とするが、焼き入れ部品の疲労強度を更に改善することのできるガス焼入れ方法を提供することが望まれる。また、前述のガス焼入れ方法は、油焼入れ方法に対して極めてわずかのひずみしか有しない焼き入れ部品を得ることを可能とするが、焼き入れ部品のひずみを更に低減させるガス焼入れ方法を提供することが望まれる。   Although the above-described gas quenching method makes it possible to obtain a quenched part having a very satisfactory fatigue strength, it is desired to provide a gas quenching method that can further improve the fatigue strength of the quenched part. . In addition, the above-described gas quenching method makes it possible to obtain a quenched part that has very little distortion compared to the oil quenching method, but provides a gas quenching method that further reduces the distortion of the quenched part. Is desired.

本発明は、疲労強度を改善し及び／又はひずみを低減した焼き入れ部品を提供するような、焼き入れ鋼製部品のための方法及びそのような方法を実施する焼入れセルを得ることをねらいとする。   The present invention aims to provide a method for hardened steel parts and a hardened cell for carrying out such a method, which provides a hardened part with improved fatigue strength and / or reduced strain. To do.

本発明の他の目的は、従来の焼入れセルに対して若干の修正されただけの構造で、本発明に係る焼入れ方法を実施可能とする焼入れセルを得ることにある。   Another object of the present invention is to obtain a quenching cell capable of carrying out the quenching method according to the present invention with a structure slightly modified from the conventional quenching cell.

このため、本発明はガスの流動手段を通じて鋼製の物の位置にガスを流すことにより載荷物を焼き入れするための方法において、流動手段は、速度推移に応じて変化する速度で載荷物の位置にガスを流すように制御され、速度推移の少なくとも一部は、第１速度のプラトーと、第１速度より速い第２速度のプラトーとを順に有することを特徴とする方法を提供する。   For this reason, the present invention provides a method for quenching a load by flowing a gas to the position of a steel object through the gas flow means. A method is provided that is controlled to flow gas to a position, and wherein at least a portion of the velocity transition comprises a first velocity plateau in turn and a second velocity plateau that is faster than the first velocity.

本発明の一実施の形態によれば、ガスは、載荷物の位置に流れた後、冷却流体が流れる交換器により冷却され、流動手段は、冷却流体の温度が所定の閾値温度に達した場合、第１速度のプラトーから第２速度のプラトーへ変化させて、載荷物の位置にガスを流すように制御される。   According to an embodiment of the present invention, the gas flows to the position of the load, and then is cooled by the exchanger through which the cooling fluid flows, and the flow means is configured such that the temperature of the cooling fluid reaches a predetermined threshold temperature. The gas plate is controlled to flow from the first speed plateau to the second speed plateau to flow the load.

本発明の一実施の形態によれば、載荷物の位置のガスの静圧は、第２速度のプラトーに比して、第１速度のプラトーでは減少する。   According to one embodiment of the present invention, the static pressure of the gas at the load is reduced at the first speed plateau as compared to the second speed plateau.

本発明の一実施の形態によれば、ガスは、載荷物の位置に流れた後、冷却流体が流れる交換器により冷却され、流動手段は、速度推移に応じて、載荷物の位置にガスを流すように制御され、速度推移は、第２速度の第１プラトー、第１速度のプラトー及び第２速度の第２プラトーを順に有し、第２速度の第１プラトーと第１速度のプラトーとの間の移行は、冷却流体の温度の上昇中に行われる。   According to an embodiment of the present invention, after the gas flows to the load position, the gas is cooled by the exchanger through which the cooling fluid flows, and the flow means sends the gas to the load position according to the speed transition. The speed transition has a first plateau of the second speed, a plateau of the first speed, and a second plateau of the second speed in order, and the first plateau of the second speed and the plateau of the first speed The transition between is performed during an increase in the temperature of the cooling fluid.

本発明の一実施の形態によれば、流動手段は、冷却流体の温度が所定の閾値温度を越えた場合、第２速度の第１プラトーから第１速度のプラトーへ変化させて、載荷物の位置にガスを流すように制御される。   According to an embodiment of the present invention, the flow means changes the first plateau at the second speed from the first plateau at the second speed when the temperature of the cooling fluid exceeds a predetermined threshold temperature, and The gas is controlled to flow to the position.

本発明の一実施の形態によれば、流動手段は、冷却流体の温度が所定の付加的閾値温度未満に減少した場合、第１速度のプラトーから第２速度の第２プラトーへ変化させて、載荷物の位置にガスを流すように制御される。   According to one embodiment of the present invention, the flow means changes from a first speed plateau to a second speed plateau when the temperature of the cooling fluid decreases below a predetermined additional threshold temperature, It is controlled to flow gas to the position of the load.

本発明の一実施の形態によれば、流動手段は、所定時間の後、第２速度の第１プラトーから第１速度のプラトーへ変化させて、載荷物の位置にガスを流すように制御される。   According to an embodiment of the present invention, the flow means is controlled to flow the gas to the position of the load by changing from the first plateau at the second speed to the plateau at the first speed after a predetermined time. The

本発明の一実施の形態によれば、ガスは、載荷物の位置に流れた後、冷却流体が流れる交換器により冷却され、流動手段は、速度推移に応じて、載荷物の位置にガスを流すように制御され、速度推移は、第１速度のプラトー及び第２速度のプラトーを、焼き入れ操作の開始から順に有し、第１速度のプラトーと第２速度のプラトーとの間の移行は、冷却流体の温度の上昇中に行われる。   According to an embodiment of the present invention, after the gas flows to the load position, the gas is cooled by the exchanger through which the cooling fluid flows, and the flow means sends the gas to the load position according to the speed transition. The speed transition has a plateau at the first speed and a plateau at the second speed in order from the start of the quenching operation, and the transition between the plateau at the first speed and the plateau at the second speed is This is done during the temperature rise of the cooling fluid.

本発明の一実施の形態によれば、流動手段は、所定時間の後、第１速度のプラトーから第２速度のプラトーへ変化させて、載荷物の位置にガスを流すように制御される。   According to an embodiment of the present invention, the flow means is controlled to flow from the first speed plateau to the second speed plateau after a predetermined time so that the gas flows to the position of the load.

本発明は、また、載荷物のガス焼入れセルにおいて、モータにより駆動され、載荷物と交換器との間でガスを流すためのかく拌要素と速度推移に応じて変化する速度で載荷物の位置にガスを流すために、かく拌要素の駆動速度を変化させることができる手段とを備え、速度推移は、少なくとも、第１速度のプラトーと、第１速度より大きい第２速度のプラトーとを順に有することを特徴とするガス焼入れセルを提供する。   The present invention also provides a gas quenching cell for a load, which is driven by a motor and has a stirring element for flowing gas between the load and the exchanger and the position of the load at a speed that changes according to the speed transition. Means for changing the drive speed of the agitating element in order to allow gas to flow through, the speed transition comprising at least a first speed plateau and a second speed plateau greater than the first speed in order. A gas quenching cell is provided.

本発明の上述の目的、特徴及び長所を、その他とともに、添付の図面と関連付けて、以下の非制限的な特定の実施形態の記載において詳述する。   The foregoing objects, features and advantages of the present invention, as well as others, will be described in detail in the following description of specific, non-limiting embodiments in conjunction with the accompanying drawings.

図１Ａ及び１Ｂは、本発明に係る使用に適当なガス焼入れセルの横段面図及び前段面図である。セルは、水平な軸を有する全体に筒状又は平行六面体の形状の囲い１０を備える。セルは一端で閉じており、一方、他端はギロチン扉システム１２を備え、処理されるべき載荷物１４を出し入れする通路をセルに提供する。当然、扉１２は焼入れセルを密に閉塞することができる。載荷物１４は、セルの略中央の板１６上に載置される。   1A and 1B are a side view and a front view of a gas quenching cell suitable for use in accordance with the present invention. The cell comprises an enclosure 10 in the form of a cylinder or parallelepiped that has a horizontal axis. The cell is closed at one end, while the other end is equipped with a guillotine door system 12 to provide the cell with a passage for loading and unloading the load 14 to be processed. Of course, the door 12 can tightly close the quenching cell. The load 14 is placed on a plate 16 at the approximate center of the cell.

セル上部には、垂直な軸を有する２つの外部モータ１８が設けられており、セルの長手方向に互いに隣り合って配置されている。そのようなモータは、それぞれセル内部のかく拌要素２０を駆動する。例として、モータ１８は電動モータである。   Two external motors 18 each having a vertical axis are provided on the upper portion of the cell, and are arranged adjacent to each other in the longitudinal direction of the cell. Each such motor drives a stirring element 20 inside the cell. As an example, the motor 18 is an electric motor.

図１Ｂに示すように、セルには、水平面で載荷物１４の両側に配置された交換器２２が設けられている。交換器２２は、冷却流体の循環ダクトを備え、流通する急冷ガスを冷却可能である。交換器２２と載荷物１４との間には、案内板２４が配置され、載荷物１４と交換器２２との間で後者によって生成されたガスの流れを導くために、かく拌器２０に結合している。本構成で、急冷ガスは、例えば載荷物１４を通して下方に流れ、交換器２２を通して上方に流れる。例として、かく拌要素２０はタービン又は送風機である。急冷ガスは、例えば窒素、又は二酸化炭素とヘリウムとの混合物である。   As shown in FIG. 1B, the cell is provided with exchangers 22 arranged on both sides of the load 14 in a horizontal plane. The exchanger 22 includes a cooling fluid circulation duct, and can cool the circulating quenching gas. A guide plate 24 is disposed between the exchanger 22 and the load 14 and is coupled to the agitator 20 to direct the flow of gas generated by the latter between the load 14 and the exchanger 22. is doing. In this configuration, the quenching gas flows downward, for example, through the load 14 and flows upward through the exchanger 22. By way of example, the stirring element 20 is a turbine or a blower. The quenching gas is, for example, nitrogen or a mixture of carbon dioxide and helium.

本発明は、焼き入れ操作中に、載荷物１４の位置での急冷ガスの循環速度を制御可能に修正することからなる。この目的のために、焼入れセル１８には、速度変更システムが搭載されている。例として、速度変更は、電動モータの周波数変換器により行われてよい。モータ１８が油圧モータである場合、油流供給モータ１８の変更システムが設けられる。   The present invention consists in controllably correcting the circulation rate of the quenching gas at the position of the load 14 during the quenching operation. For this purpose, the quenching cell 18 is equipped with a speed changing system. As an example, the speed change may be performed by a frequency converter of the electric motor. If the motor 18 is a hydraulic motor, a change system for the oil flow supply motor 18 is provided.

本発明によれば、載荷物１４の位置での急冷ガスの流れの速度推移は、載荷物１４の位置での平均温度を示す特性パラメータにより決定される。特性パラメータは、交換器２２の出口の位置での冷却流体の温度に対応する、即ち、交換器２２を通して流れる冷却流体の温度が最も高くなる場合に対応する。実際、交換器２２の出口での冷却流体の温度変化を示す曲線は、載荷物１４により奪われた仕事率に特徴的である。   According to the present invention, the speed transition of the flow of the quenching gas at the position of the load 14 is determined by the characteristic parameter indicating the average temperature at the position of the load 14. The characteristic parameter corresponds to the temperature of the cooling fluid at the outlet location of the exchanger 22, i.e. when the temperature of the cooling fluid flowing through the exchanger 22 is highest. In fact, the curve showing the temperature change of the cooling fluid at the outlet of the exchanger 22 is characteristic of the work rate taken away by the load 14.

図２は特性パラメータとして交換器２２の出口での冷却流体の温度を選択した場合の傾向を図説している。これにより、急冷ガスの循環速度を変化さすべくなされる。図２は、載荷物１４の位置での急冷ガスの速度の変化を示す曲線２６の従来の実施形態を示している。そこでは、急冷ガスの流速は一定であり、モータ１８の能力の最大に対応する。図２は、また、そのような速度推移に対する交換器２２の出口での急冷ガスの温度の変化を示す曲線３０を示している。曲線３０は、最高点３４の位置で偏向する上昇部分３２、及びそれに続く下降部分３６を備える。   FIG. 2 illustrates the trend when the temperature of the cooling fluid at the outlet of the exchanger 22 is selected as the characteristic parameter. Thus, the circulation rate of the quenching gas is changed. FIG. 2 shows a conventional embodiment of a curve 26 showing the change in quench gas velocity at the load 14 position. There, the flow rate of the quenching gas is constant and corresponds to the maximum capacity of the motor 18. FIG. 2 also shows a curve 30 showing the change in the temperature of the quench gas at the outlet of the exchanger 22 for such a speed transition. The curve 30 comprises an ascending portion 32 that is deflected at the highest point 34 followed by a descending portion 36.

出願人は、載荷物１４を形成する鋼のオーステナイト−マルテンサイト遷移が、曲線３０の最高点３４の位置で実質的に起こることを示した。出願人は、オーステナイトからマルテンサイトへの遷移において載荷物１４の温度変化を制限することにより、疲労強度を改善しうることを示した。これは、オーステナイトからマルテンサイトへの遷移が、比較的均一な載荷物１４の温度で起こることを可能とする。   Applicants have shown that the austenite-martensite transition of the steel forming the load 14 occurs substantially at the location of the highest point 34 of the curve 30. Applicants have shown that fatigue strength can be improved by limiting the temperature change of the load 14 at the transition from austenite to martensite. This allows the transition from austenite to martensite to occur at a relatively uniform load 14 temperature.

図３は、本発明に係る焼入れ方法の第１の例として、載荷物１４の位置での急冷ガスの流速の変化を示す曲線４０を示している。また、そのような急冷ガスの速度推移に対応する、交換器２２の冷却流体の温度変化を示す曲線４２を示している。比較として、焼き入れ操作全体で急冷ガスを最大速度で流すときの、冷却流体の温度の変化を示す曲線３０を点線で示した。   FIG. 3 shows a curve 40 showing a change in the flow rate of the quenching gas at the position of the load 14 as a first example of the quenching method according to the present invention. Moreover, the curve 42 which shows the temperature change of the cooling fluid of the exchanger 22 corresponding to the speed transition of such quenching gas is shown. As a comparison, a curve 30 showing a change in the temperature of the cooling fluid when the quenching gas is allowed to flow at the maximum speed throughout the quenching operation is indicated by a dotted line.

本発明に係る第１の焼入れ方法は、載荷物１４の位置での急冷ガスの流速が、時間Ｔ１の間連続して第１の最大速度のプラトー４２に対応するように、モータ１８を制御することからなる。これは、また、時間Ｔ２の間、中間速度のプラトー４４に対応し、焼き入れ操作の終了までの第２の最大速度のプラトー４６に対応する。例として、プラトー４４の間、モータ１８は、最大速度に対して３０乃至６０％まで急冷ガスの流速を落とすように制御される。第１のプラトー４２の間、冷却流体の温度の変化を示す曲線４２は、実質的に曲線３０に従う上昇部分４８を備える。中間速度のプラトー４４において、冷却流体の温度は、安定する傾向にあり、曲線４０がわずかに変化する部分５０を備える。第２の最大速度のプラトー４６において、曲線４２は降下部分５２を有する。   The first quenching method according to the present invention controls the motor 18 so that the flow rate of the quenching gas at the position of the load 14 continuously corresponds to the plateau 42 having the first maximum speed for the time T1. Consists of. This also corresponds to an intermediate speed plateau 44 during time T2 and a second maximum speed plateau 46 until the end of the quenching operation. As an example, during the plateau 44, the motor 18 is controlled to reduce the quench gas flow rate to 30-60% of maximum speed. During the first plateau 42, the curve 42 showing the change in temperature of the cooling fluid comprises a rising portion 48 that substantially follows the curve 30. At an intermediate speed plateau 44, the temperature of the cooling fluid tends to be stable, with the curve 50 having a slightly varying portion 50. At the second maximum velocity plateau 46, the curve 42 has a descending portion 52.

第１の最大速度のプラトー４２から中間速度のプラトー４４への移行は、冷却流体の温度が第１の所定の閾値温度に達したときに行われる。これは、曲線３０の最高点３４の温度よりも若干低い温度に対応する。よって、これは、実質的に、載荷物１４のオーステナイト−マルテンサイト遷移が開始する冷却流体の温度である。中間速度のプラトー４４から第２の最大速度のプラトー４６への移行は、わずかな変化の部分５０の端へ向けて、冷却流体の温度が第２の所定の閾値温度未満に減少したときに行われる。例えば、第１の所定の閾値温度であり、これは、載荷物１４のオーステナイト−マルテンサイト遷移が終了したという事実を示すものである。   The transition from the first maximum plateau 42 to the intermediate plateau 44 occurs when the temperature of the cooling fluid reaches a first predetermined threshold temperature. This corresponds to a temperature slightly lower than the temperature of the highest point 34 of the curve 30. Thus, this is substantially the temperature of the cooling fluid at which the austenite-martensite transition of the load 14 begins. The transition from the intermediate speed plateau 44 to the second maximum speed plateau 46 occurs when the temperature of the cooling fluid decreases below the second predetermined threshold temperature toward the end of the slight change portion 50. Is called. For example, a first predetermined threshold temperature, which indicates the fact that the austenite-martensite transition of the load 14 has ended.

そして、載荷物１４のオーステナイト−マルテンサイト遷移は、全体として、最大値よりも小さい急冷ガスの流速で行われる。有利な点として、中間的な速度は、オーステナイト−マルテンサイト遷移中、交換器２２により回収される熱仕事率が、載荷物１４により開放される熱仕事率に対応するように、ある値に調整される。これは、発熱反応である。そして、載荷物１４の温度は、載荷物１４全体のオーステナイト−マルテンサイト全体の遷移中、略一定で均一な温度に保たれる。実際上、中間速度は、部分５０で冷却流体の温度をできるだけ一定に保つように調整される。   And the austenite-martensite transition of the load 14 is performed at a flow rate of the quenching gas smaller than the maximum value as a whole. Advantageously, the intermediate speed is adjusted to a value so that during the austenite-martensite transition, the thermal power recovered by the exchanger 22 corresponds to the thermal power released by the load 14. Is done. This is an exothermic reaction. The temperature of the load 14 is maintained at a substantially constant and uniform temperature during the transition of the entire austenite-martensite of the load 14. In practice, the intermediate speed is adjusted to keep the temperature of the cooling fluid as constant as possible in portion 50.

実施形態の第１の例では、急冷ガスの静圧は、４乃至２０バールの、焼き入れ操作全体に対して一定値に維持されてよい。他の第１の実施形態によれば、焼入れセル中の急冷ガスの静圧は、第１及び第２の最大速度のプラトー中に、静的な急冷ガスの圧力の３０％乃至８０％の範囲で、中間速度のプラトーの実施に伴い低減される。これは、中間的な急冷ガスの速度と組み合わせて、オーステナイト−マルテンサイト遷移中に載荷物１４から回収される熱仕事率の制御を可能とする。   In a first example of embodiment, the static pressure of the quenching gas may be maintained at a constant value for the entire quenching operation between 4 and 20 bar. According to another first embodiment, the static pressure of the quenching gas in the quenching cell ranges from 30% to 80% of the static quenching gas pressure during the first and second maximum velocity plateaus. And reduced with the implementation of the medium speed plateau. This, in combination with an intermediate quench gas velocity, allows control of the thermal power recovered from the load 14 during the austenite-martensite transition.

図４は、載荷物１４の焼き入れ操作中載荷物１４の位置での測定温度の変化を示す曲線５４、５６を示している。それぞれ、急冷ガスの流速が一定で最大に維持される従来の焼入れ方法と、本発明に係る焼入れ方法の第１の例とに対応する。より詳細には、曲線５６は、第１の最大速度のプラトー４２を行う期間Ｔ１が５０秒であり、中間速度のプラトー４４を行う期間Ｔ２が３１０秒である場合に得られたものである。中間速度は、本例では、最大速度の３０％に対応する。急冷ガスの静圧は、本例では窒素であり、第１及び第２の最大速度のプラトー４２、４６中１６バールであり、中間速度のプラトー４４中２バールである。５０秒後、曲線５６は曲線５４より著しく緩やかに減少していることに注意すべきである。よって、載荷物１４の温度変化は、オーステナイト−マルテンサイト遷移中制限されている。   FIG. 4 shows curves 54 and 56 showing changes in the measured temperature at the position of the load 14 during the quenching operation of the load 14. Each corresponds to a conventional quenching method in which the flow rate of the quenching gas is kept constant and maximum, and a first example of the quenching method according to the present invention. More specifically, the curve 56 is obtained when the period T1 during which the plateau 42 at the first maximum speed is performed is 50 seconds and the period T2 during which the plateau 44 at the intermediate speed is performed is 310 seconds. The intermediate speed corresponds to 30% of the maximum speed in this example. The static pressure of the quench gas is nitrogen in this example, 16 bar during the first and second maximum speed plateaus 42, 46 and 2 bar during the medium speed plateau 44. It should be noted that after 50 seconds, curve 56 decreases significantly more slowly than curve 54. Therefore, the temperature change of the load 14 is restricted during the austenite-martensite transition.

出願人は、本発明の焼入れ方法の第１の例によれば焼き入れされた載荷物１４を形成する部品の疲労強度の改善を示した。説明は、オーステナイト−マルテンサイト遷移が制限された温度変化のもとなされたので、載荷物１４に生じる内部の機械的応力が減少し、それにより疲労強度が改善したというものである。   Applicants have shown an improvement in the fatigue strength of the parts forming the load 14 that has been quenched according to the first example of the quenching method of the present invention. The explanation is that since the austenite-martensite transition was made under a limited temperature change, the internal mechanical stress generated in the load 14 was reduced, thereby improving the fatigue strength.

例として、２７ＭｎＣｒ５型鋼で形成され、低圧浸炭法（ｌｏｗ−ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｃｅｍｅｎｔａｔｉｏｎ ｍｅｔｈｏｄ）により処理された載荷物１４に対して、出願人は、冷油（６０℃の油）焼き入れ、又は定圧（１６バール）で最大の急冷ガスの流速での窒素焼き入れに比して２０％程度の疲労強度の改善を示した。   By way of example, for a load 14 made of 27MnCr5 type steel and processed by a low-pressure carburization method, the applicant can quench cold oil (60 ° C. oil) or constant pressure (16 bar). ) Showed about 20% improvement in fatigue strength compared to nitrogen quenching at the maximum quenching gas flow rate.

第１及び第２閾値温度は多くのパラメータに依存する。特に、載荷物１４を形成する鋼の型及び載荷物１４と急冷ガスとの間の交換表面の面積に依存する。第１及び第２閾値温度は、載荷物１４に関連して図２に示される曲線３０を決定する最大のガスの流速での、載荷物１４焼き入れにより決定されてよい。よって、第１及び第２閾値温度は、曲線３０の最大温度のの所定の百分率に対応する。本発明の方法の第１の例は、よって、モータ１８を制御することができるマイクロコントローラに接続された、交換器２２の出口の位置の温度センサを設けることにより同様の載荷物の型に対して実施可能である。   The first and second threshold temperatures depend on many parameters. In particular, it depends on the steel mold forming the load 14 and the area of the exchange surface between the load 14 and the quenching gas. The first and second threshold temperatures may be determined by quenching the load 14 at the maximum gas flow rate that determines the curve 30 shown in FIG. Thus, the first and second threshold temperatures correspond to a predetermined percentage of the maximum temperature of curve 30. A first example of the method of the present invention thus provides for a similar load type by providing a temperature sensor at the outlet of the exchanger 22 connected to a microcontroller capable of controlling the motor 18. Can be implemented.

第１の最大速度のプラトー４２から中間速度のプラトー４４へ、及び中間速度のプラトー４４から第２の最大速度のプラトー４６への移行は、それぞれ、冷却流体の温度が第１閾値温度を越えた場合、及び第２閾値温度未満に減少した場合に実行される。他の変形例によれば、曲線３０から、冷却流体の温度が第１閾値温度に達するのに要する時間Ｔ１を決定してよい。その場合、通常の操作では、交換器２２の位置に温度センサを設ける必要はなく、第１の最大速度のプラトー４２から中間速度のプラトー４４への移行は時間Ｔ１の終わりに自動的に行われる。そして、中間速度のプラトー４４から第２の最大速度のプラトー４６への移行は、例えば経験的に決定される時間Ｔ２の終わりに自動的に行われてよい。   The transition from the first maximum plateau 42 to the intermediate velocity plateau 44 and from the intermediate velocity plateau 44 to the second maximum velocity plateau 46 respectively caused the temperature of the cooling fluid to exceed the first threshold temperature. And when it falls below the second threshold temperature. According to another variant, the time T1 required for the temperature of the cooling fluid to reach the first threshold temperature may be determined from the curve 30. In that case, in normal operation, it is not necessary to provide a temperature sensor at the position of the exchanger 22, and the transition from the first maximum speed plateau 42 to the intermediate speed plateau 44 occurs automatically at the end of time T1. . The transition from the intermediate speed plateau 44 to the second maximum speed plateau 46 may then occur automatically, for example, at the end of time T2 determined empirically.

第１の例示的実施形態の変形例によれば、中間速度のプラトー４４は、わずかな変化の部分５０近傍の、上記で画定したように第２の閾値温度未満に、冷却流体の温度が減少した後でさえも維持される。中間速度のプラトー４４から第２の最大速度のプラトー４６への移行は、上記で画定したように時間間隔Ｔ２より大きい時間間隔の後にのみ実行される。第１の例示的実施形態のそのような変形例では、曲線４２は、わずかな変化の部分５０の後に、降下部分を有し、その傾斜は、図３に示す降下部分５２の傾斜より小さく、付加的なわずかな変化の部分に続く絶対値を有する。例として、第１の例示的実施形態では、中間速度のプラトー４４から第２の最大速度のプラトー４６への移行は、また、冷却流体の温度が、降下部分と補足的なわずかな変化の部分との間の移行に対応する、決定された閾値温度未満に減少した場合に実行される。   According to a variation of the first exemplary embodiment, the intermediate speed plateau 44 reduces the temperature of the cooling fluid in the vicinity of the slight change portion 50 below the second threshold temperature as defined above. Will be maintained even after. The transition from the intermediate speed plateau 44 to the second maximum speed plateau 46 is performed only after a time interval greater than time interval T2, as defined above. In such a variation of the first exemplary embodiment, the curve 42 has a descending portion after the slightly changing portion 50, the slope of which is smaller than the slope of the descending portion 52 shown in FIG. It has an absolute value that follows an additional slight change part. By way of example, in the first exemplary embodiment, the transition from an intermediate speed plateau 44 to a second maximum speed plateau 46 may also indicate that the temperature of the cooling fluid is a portion of a descent and a supplemental slight change. It is executed when it falls below the determined threshold temperature, corresponding to the transition between.

出願人は、第１の実施形態に関連して上記に画定したように時間間隔Ｔ２に比して中間速度のプラトー４４の時間間隔が増加するという事実により、本発明に係る焼入れ方法の第１の例示的実施形態の変形例に従って焼き入れされた載荷物１５を形成する部品の弾性が改善することを示した。例えば、弾性の改善はＣｈａｒｐｙ試験により示された。例えば、第１の実施形態に関連して上記で画定したように時間間隔Ｔ２を４倍より大きく増すことにより、出願人は、２０％より大きい弾性の改善が観測された。   Due to the fact that the time interval of the intermediate speed plateau 44 is increased compared to the time interval T2 as defined above in connection with the first embodiment, the applicant has the first in the quenching method according to the invention. It has been shown that the elasticity of the parts forming the hardened load 15 is improved according to a variant of the exemplary embodiment. For example, improvement in elasticity was shown by the Charpy test. For example, by increasing the time interval T2 by more than four times as defined above in connection with the first embodiment, Applicants have observed an improvement in elasticity of greater than 20%.

本発明は、また、焼入れ操作中の載荷物１４のひずみ、特に載荷物が複雑な形状の部品を備える場合の載荷物の局所的ひずみを低減することができる、載荷物１４の焼入れ方法の第２の例を提供する。これは、焼入れ部品に対して行われる、引き続く調整ステップを制限する、及び／又は焼入れ前の部品形状を設計する前ステップを簡略化することができる。   The present invention can also reduce the distortion of the load 14 during the quenching operation, in particular, the local distortion of the load 14 when the load includes parts having a complicated shape. Two examples are provided. This can limit the subsequent adjustment steps performed on the hardened part and / or simplify the previous step of designing the part shape before quenching.

図５は、本発明に係る焼入れ方法の第２の例に対して載荷物１４の位置での急冷ガスの流速の変化を示す曲線５８を示し、そのような急冷ガスの速度推移が得られる、交換器２２の冷却流体の温度変化を示す曲線６０を示す。比較として、焼入れ操作全体において最大速度の急冷ガスを流したときの冷却流体の温度変化の曲線３０を再び示した。   FIG. 5 shows a curve 58 showing the change in the flow rate of the quenching gas at the position of the load 14 with respect to the second example of the quenching method according to the present invention, and such a rate transition of the quenching gas is obtained. The curve 60 which shows the temperature change of the cooling fluid of the exchanger 22 is shown. As a comparison, the curve 30 of the temperature change of the cooling fluid when the quenching gas having the maximum speed is supplied in the entire quenching operation is shown again.

本発明の焼入れ方法の第２の実施形態は、モータ１８を制御することからなり、その制御により、載荷物１４の位置の急冷ガスの流速は、期間Ｔ１’の第１の中間速度のプラトー６２と、焼入れ操作の終わりまでの第２の最大速度のプラトー６４とに順に対応する。例として、中間速度のプラトー６２中には、モータ１８は制御され、急冷ガスの速度は、最大速度の０％と７０％との間で変化する。プラトー６２中には、冷却流体の温度変化を示す曲線６０は、曲線３０の上昇部分３２よりも下に記してある上昇部分６６を含む。冷却流体の温度は、よって、焼入れ速度が最大である場合より緩やかに増加する。最大速度のプラトー６４では、上昇部分６６は最高点６８に達し、降下部分７０に引き続く。時間Ｔ１’は、焼入れ操作の全体の期間に応じて、５から３０秒に延長してよい。更に、期間Ｔ１’は経験的に決定されてよい。   The second embodiment of the quenching method of the present invention consists of controlling the motor 18 so that the flow rate of the quenching gas at the position of the load 14 is the plateau 62 of the first intermediate speed during the period T1 ′. And the plateau 64 of the second maximum speed until the end of the quenching operation. By way of example, during the medium speed plateau 62, the motor 18 is controlled and the quench gas speed varies between 0% and 70% of the maximum speed. Within the plateau 62, the curve 60 showing the temperature change of the cooling fluid includes a rising portion 66 that is noted below the rising portion 32 of the curve 30. The temperature of the cooling fluid thus increases more slowly than when the quenching rate is maximum. At the maximum speed plateau 64, the rising portion 66 reaches the highest point 68 and continues to the descending portion 70. Time T1 'may be extended from 5 to 30 seconds, depending on the overall duration of the quenching operation. Furthermore, the period T1 'may be determined empirically.

時間Ｔ１’中、載荷物１４の冷却速度は、最大の急冷ガスの流速に基づくそれより小さい。冷却がより緩やかなので、載荷物１４のひずみはより低減される。時間Ｔ１’の終わりには、載荷物は冷却されているので、載荷物１４の機械的慣性は増加している。そのような機械的慣性の増加は、急冷ガスの流速が再び増加したとき、引き続く載荷物１４のひずみは低減される。焼入れ操作において、載荷物１４の局所的ひずみは、よって、全体として低減され、最大の急冷ガスの流速での載荷物１４の冷却が行われ、そのときすでに、載荷物は十分な機械的慣性、つまりひずみより大きな抵抗への対抗を取得している。   During time T1 ', the cooling rate of the load 14 is less than that based on the maximum quench gas flow rate. Since the cooling is more gradual, the distortion of the load 14 is further reduced. At the end of time T1 ', the load is cooled, so the mechanical inertia of the load 14 is increasing. Such an increase in mechanical inertia reduces the subsequent strain of the load 14 when the quench gas flow rate is increased again. In the quenching operation, the local strain of the load 14 is thus reduced as a whole and the load 14 is cooled at the maximum quenching gas flow rate, at which time the load is already provided with sufficient mechanical inertia, In other words, we have acquired resistance to resistance greater than strain.

実施形態の第２の例では、急冷ガスの静圧は焼入れ操作を通して一定に維持されてよい。他の実施形態によれば、中間速度のプラトー６２から最大速度のプラトー６４への移行において、急冷ガスの静圧を増加させてよい。例えば、静圧は、４乃至２０バールに達するように、初期圧の２乃至５倍に増してよい。   In a second example embodiment, the static pressure of the quench gas may be kept constant throughout the quenching operation. According to other embodiments, the static pressure of the quench gas may be increased in the transition from the medium speed plateau 62 to the maximum speed plateau 64. For example, the static pressure may be increased to 2-5 times the initial pressure to reach 4-20 bar.

例として、１５ＣｒＭ６型の鋼製のらせん歯を有するホイールを備える載荷物１４において、出願人は、らせん方向に直交する平面での歯の輪郭位置のひずみの低減を示した。これは、熱油焼入れ（１８０℃の油）に比して約４５％、及び最大の急冷ガス流速でのガス焼入れに比して約３０％に達する。   As an example, in a load 14 with a wheel having 15CrM6 type steel helical teeth, Applicants have shown a reduction in distortion of the tooth profile position in a plane perpendicular to the helical direction. This amounts to about 45% compared to hot oil quenching (180 ° C. oil) and about 30% compared to gas quenching at the maximum quench gas flow rate.

本発明は、また、実施形態の前述の２例の組合わせである、載荷物１４の焼入れ方法の第３の例を提供する。実施形態の第３の例は、よって、載荷物を形成する部品の疲労強度の改善及び載荷物１４を形成する部品のひずみの低減を可能とする。   The present invention also provides a third example of the method for quenching the load 14, which is a combination of the above-described two examples of the embodiment. The third example of the embodiment thus makes it possible to improve the fatigue strength of the parts forming the load and to reduce the distortion of the parts forming the load 14.

図６は、本発明に係る焼入れ方法の第３の例に対して載荷物１４の位置での急冷ガスの流速の変化を示す曲線７２を示し、そのような急冷ガスの速度推移が得られる、交換器２２の冷却流体の温度変化を示す曲線７４を示す。比較として、焼入れ操作全体において最大速度の急冷ガスを流したときの冷却流体の温度変化の曲線３０を再び示した。   FIG. 6 shows a curve 72 showing the change in the flow rate of the quenching gas at the position of the load 14 with respect to the third example of the quenching method according to the present invention, and such a rate transition of the quenching gas is obtained. The curve 74 which shows the temperature change of the cooling fluid of the exchanger 22 is shown. As a comparison, the curve 30 of the temperature change of the cooling fluid when the quenching gas having the maximum speed is supplied in the entire quenching operation is shown again.

本発明の焼入れ方法の実施形態の第３の例は、モータ１８を制御することからなり、その制御により、載荷物１４の位置の急冷ガスの流速は、期間Ｔ１”の第１の中間速度のプラトー７６と、期間Ｔ２”の最大速度のプラトー７８と、期間Ｔ３”の中間速度のプラトー８０と、焼入れ操作の終わりまでの最大速度のプラトー８２とに順に対応する。例として、中間速度のプラトー７６中には、モータ１８は制御され、急冷ガスの速度は、最大速度の０％と７０％との間で変化する。中間速度のプラトー８０中には、急冷ガスの速度は、最大速度の４０％と７０％との間で変化する。   The third example of the embodiment of the quenching method according to the present invention consists of controlling the motor 18, whereby the flow rate of the quenching gas at the position of the load 14 is the first intermediate speed of the period T1 ″. The plateau 76, the maximum speed plateau 78 during the period T2 ″, the intermediate speed plateau 80 during the period T3 ″, and the maximum speed plateau 82 until the end of the quenching operation are sequentially corresponded. During 76, the motor 18 is controlled and the quench gas velocity varies between 0% and 70% of the maximum velocity, and during the intermediate velocity plateau 80, the quench gas velocity is at the maximum velocity. It varies between 40% and 70%.

プラトー７６では、冷却流体の温度変化を示す曲線７４は、曲線３０の上昇部分３２よりも下に記してある上昇部分８４を含む。中間速度のプラトー７８では、曲線７４は上昇部分８４より強調して示してある上昇部分８６を含む。中間速度のプラトー８０では、曲線７４はわずかに変化するプラトー８８を含む。最大速度のプラトー８２では、曲線７４は降下部分９０を含む。   In the plateau 76, the curve 74 showing the temperature change of the cooling fluid includes a rising portion 84 that is noted below the rising portion 32 of the curve 30. At an intermediate speed plateau 78, the curve 74 includes a rising portion 86 which is shown highlighted from the rising portion 84. At an intermediate speed plateau 80, curve 74 includes a plateau 88 that varies slightly. At the maximum speed plateau 82, the curve 74 includes a descending portion 90.

もちろん、本発明は、当業者が容易に想到し得る種々の変形、修正、改良を含んでよい。特に、焼入れセルは、前述のセルと異なっていてよい。特に、モータ１８の軸は水平に配置してあってよい。載荷物１４の位置での急冷ガス流は略水平に生じる。更に、セルはセルの外部にループを形成するダクトを備えてよく、ダクト中に交換器２２は挿入される。   Of course, the present invention may include various variations, modifications, and improvements that can be easily conceived by those skilled in the art. In particular, the quenching cell may be different from the aforementioned cell. In particular, the shaft of the motor 18 may be arranged horizontally. The quenching gas flow at the position of the load 14 occurs substantially horizontally. In addition, the cell may comprise a duct forming a loop outside the cell, into which the exchanger 22 is inserted.

本発明に係るガス焼入れセルを構成する例を示す図である。It is a figure which shows the example which comprises the gas quenching cell which concerns on this invention. 本発明に係るガス焼入れセルを構成する例を示す図である。It is a figure which shows the example which comprises the gas quenching cell which concerns on this invention. 図１Ａ及び１Ｂに係る焼入れセルに収容される載荷物の位置での急冷ガスの速度の変化と従来の焼入れ方法の場合の交換器の冷却流体の温度変化とを示す図である。It is a figure which shows the change of the speed of the quenching gas in the position of the load accommodated in the hardening cell which concerns on FIG. 1A and 1B, and the temperature change of the cooling fluid of the exchanger in the case of the conventional hardening method. 図１Ａ及び１Ｂに係る焼入れセルに収容される載荷物の位置での急冷ガスの速度の変化と本発明に係る焼入れ方法の第１の例の場合の交換器の冷却流体の温度変化とを示す図である。FIGS. 1A and 1B show a change in the speed of a quenching gas at the position of a load accommodated in a quenching cell according to FIGS. FIG. 従来の焼入れ方法と本発明に係る焼入れ方法の第１の例に基づき処理され、図１Ａ及び１Ｂに係る焼入れセルに収容された載荷物の位置の温度変化を示す図である。It is a figure which shows the temperature change of the position of the load which was processed based on the 1st example of the conventional hardening method and the hardening method which concerns on this invention, and was accommodated in the hardening cell which concerns on FIG. 1A and 1B. 本発明に係る焼入れ方法の第２の例の場合の、図１Ａ及び１Ｂに係る焼入れセルに収容された載荷物の位置の急冷ガスの速度変化と、セルの交換器の冷却流体の温度変化とを示す図である。In the case of the second example of the quenching method according to the present invention, the change in the speed of the quenching gas at the position of the load loaded in the quenching cell according to FIGS. 1A and 1B, and the change in the temperature of the cooling fluid in the cell exchanger FIG. 本発明に係る焼入れ方法の第３の例の場合の、図１Ａ及び１Ｂに係る焼入れセルに収容された載荷物の位置の急冷ガスの速度変化と、セルの交換器の冷却流体の温度変化とを示す図である。In the case of the third example of the quenching method according to the present invention, the change in the speed of the quenching gas at the position of the load loaded in the quenching cell according to FIGS. 1A and 1B, and the change in the temperature of the cooling fluid in the cell exchanger FIG.

Claims (10)

ガスの流動手段(18, 20)を通じて鋼製の物の位置にガスを流すことにより載荷物(14)を焼き入れするための方法において、
流動手段は、速度推移に応じて変化する速度で載荷物の位置にガスを流すように制御され、
速度推移の少なくとも一部は、第１速度のプラトー(44, 62)と、第１速度より速い第２速度のプラトー(46, 64)とを順に有する
ことを特徴とする方法。 In a method for quenching a load (14) by flowing gas through a gas flow means (18, 20) to the position of a steel object,
The flow means is controlled to flow gas to the position of the load at a speed that changes according to the speed transition,
The method characterized in that at least a part of the speed transition comprises a first speed plateau (44, 62) and a second speed plateau (46, 64) faster than the first speed. ガスは、載荷物(14)の位置に流れた後、冷却流体が流れる交換器(22)により冷却され、
流動手段は、冷却流体の温度が所定の閾値温度に達した場合、第１速度のプラトー(44, 62)から第２速度のプラトー(46, 64)へ変化させて、載荷物(14)の位置にガスを流すように制御される
ことを特徴とする請求項１に記載の方法。 After the gas flows to the position of the load (14), it is cooled by the exchanger (22) through which the cooling fluid flows,
When the temperature of the cooling fluid reaches a predetermined threshold temperature, the flow means changes the plateau (44, 62) from the first speed to the plateau (46, 64) at the second speed, and The method of claim 1, wherein the method is controlled to flow gas to a location. 載荷物(14)の位置のガスの静圧は、第２速度のプラトー(44, 62)に比して、第１速度のプラトー(46, 64)では減少する
ことを特徴とする請求項１に記載の方法。 The static pressure of the gas at the position of the load (14) is reduced at the first plateau (46, 64) compared to the second plateau (44, 62). The method described in 1. ガスは、載荷物(14)の位置に流れた後、冷却流体が流れる交換器(22)により冷却され、
流動手段(18, 20)は、速度推移に応じて、載荷物の位置にガスを流すように制御され、
速度推移は、第２速度の第１プラトー(42)、第１速度のプラトー(44)及び第２速度の第２プラトー(46)を順に有し、
第２速度の第１プラトー(46)と第１速度のプラトーとの間の移行は、冷却流体の温度の上昇中に行われる
ことを特徴とする請求項１に記載の方法。 After the gas flows to the position of the load (14), it is cooled by the exchanger (22) through which the cooling fluid flows,
The flow means (18, 20) are controlled to flow gas to the position of the load according to the speed transition,
The speed transition has a first plateau (42) of the second speed, a plateau (44) of the first speed, and a second plateau (46) of the second speed in order,
The method according to claim 1, characterized in that the transition between the first plateau (46) at the second speed and the plateau at the first speed takes place during the temperature rise of the cooling fluid. 流動手段は、冷却流体の温度が所定の閾値温度を越えた場合、第２速度の第１プラトー(42)から第１速度のプラトー(44)へ変化させて、載荷物(14)の位置にガスを流すように制御される
ことを特徴とする請求項４に記載の方法。 When the temperature of the cooling fluid exceeds a predetermined threshold temperature, the flow means changes the first plateau (42) at the second speed from the first plateau (44) at the first speed to the position of the load (14). The method according to claim 4, wherein the gas is controlled to flow. 流動手段は、冷却流体の温度が所定の付加的閾値温度未満に減少した場合、第１速度のプラトー(44)から第２速度の第２プラトー(46)へ変化させて、載荷物(14)の位置にガスを流すように制御される
ことを特徴とする請求項４に記載の方法。 When the temperature of the cooling fluid decreases below a predetermined additional threshold temperature, the flow means changes the first speed plateau (44) to the second plateau (46) of the second speed, and loads (14) The method according to claim 4, wherein the gas is controlled to flow at a position of 流動手段は、所定時間の後、第２速度の第１プラトー(42)から第１速度のプラトー(44)へ変化させて、載荷物(14)の位置にガスを流すように制御される
ことを特徴とする請求項４に記載の方法。 The flow means is controlled to change the gas from the first plateau (42) at the second speed to the plateau (44) at the first speed after a predetermined time so that the gas flows to the position of the load (14). The method according to claim 4. ガスは、載荷物(14)の位置に流れた後、冷却流体が流れる交換器(22)により冷却され、
流動手段(18, 20)は、速度推移に応じて、載荷物の位置にガスを流すように制御され、
速度推移は、第１速度のプラトー(62)及び第２速度のプラトー(64)を、焼き入れ操作の開始から順に有し、
第１速度のプラトーと第２速度のプラトーとの間の移行は、冷却流体の温度の上昇中に行われる
ことを特徴とする請求項１に記載の方法。 After the gas flows to the position of the load (14), it is cooled by the exchanger (22) through which the cooling fluid flows,
The flow means (18, 20) are controlled to flow gas to the position of the load according to the speed transition,
The speed transition has a plateau (62) of the first speed and a plateau (64) of the second speed in order from the start of the quenching operation,
The method of claim 1, wherein the transition between the first speed plateau and the second speed plateau occurs during an increase in the temperature of the cooling fluid. 流動手段は、所定時間の後、第１速度のプラトー(62)から第２速度のプラトー(64)へ変化させて、載荷物(14)の位置にガスを流すように制御される
ことを特徴とする請求項８に記載の方法。 The flow means is controlled to flow the gas to the position of the load (14) by changing the plateau (62) from the first speed to the plateau (64) of the second speed after a predetermined time. The method according to claim 8. 載荷物(14)のガス焼入れセルにおいて、
モータ(18)により駆動され、載荷物と交換器(22)との間でガスを流すためのかく拌要素(20)と
速度推移に応じて変化する速度で載荷物の位置にガスを流すために、かく拌要素の駆動速度を変化させることができる手段と
を備え、
速度推移は、少なくとも、第１速度のプラトー(44, 62)と、第１速度より大きい第２速度のプラトー(46, 64)とを順に有する
ことを特徴とするガス焼入れセル。 In the gas quenching cell for the load (14),
Driven by a motor (18) to stir gas (20) between the load and the exchanger (22) and to flow gas to the load position at a speed that changes according to the speed transition And a means capable of changing the drive speed of the stirring element,
The gas quenching cell characterized in that the speed transition has at least a first speed plateau (44, 62) and a second speed plateau (46, 64) larger than the first speed in order.
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