JP2008311018A - プラズマ式点火装置 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】中心電極110と、中心電極110を保持する絶縁部材120と、絶縁部材120を介して中心電極110の外方に配設される接地電極130とからなるプラズマ式点火プラグ10と、高電圧電源20、30から高電圧と大電流とを印加して、中心電極110と接地電極130との間に形成した放電空間140内の気体を高温高圧のプラズマ状態となして内燃機関40内に噴射して点火するプラズマ式点火装置1において、放電空間140は、絶縁部材120の下部表面126を溝状に窪ませてなり、溝部121に中心電極110の一部と接地電極130の一部131とを対向せしめて両電極間に放電可能とする。本構成によれば、プラズマ状態となった気体は、内燃機関40に対して全面に渡って開口する溝部121から速やかに放出され、熱エネルギーを損失することなく点火に利用できる。
【選択図】 図1
Description
図12(a)に示すようなプラズマ式点火装置1z点火では、イグニッションスイッチ22zを投入すると、放電用バッテリ21zから低電圧の一次電圧が点火コイル23zの一次コイル231に印加され、電子制御装置(ECU)25zによって制御されたイグナイタ(トランジスタ)24zのスイッチングによって一次電圧が遮断され、点火コイル23z内の磁界が変化し、点火コイル23zの二次コイル232zに−10〜−30zVの二次電圧が発生し、この二次電圧が中心電極110zと接地電極130zとの間に形成された放電空間140z内で、放電ギャップ141zに比例する放電電圧に達すると放電が開始され、同時に、放電用バッテリ21zとは別に設けたプラズマエネルギー供給用バッテリ31zからコンデンサ33zに蓄えられたエネルギー(例えば、−450V、120A)が放電空間140z内に一気に放出され、放電空間140z内の気体が高温高圧のプラズマ状態となり、放電空間140zの先端に設けられた開口部132zから噴射されるため、指向性に富む上に容積的に大きな範囲で数千から数万度の極めて高い温度域が発生する。
そこで、この様なプラズマ式点火装置は、希薄混合燃焼や、過給混合燃焼などの難着火性の内燃機関における点火装置への応用が期待されている。
このため、図12(b)に示すように、中心電極110zの表面に高温プラズマ状態となった気体の内、質量の大きい窒素イオン等の陽イオン50が衝突し、中心電極110zの表面が分解される陰極スパッタリングが発生する。
この陰極スパッタリングによって徐々に中心電極110zの表面が浸食され、中心電極110zと接地電極130zとの距離即ち放電距離141zが次第に長くなり、放電距離141zに比例して放電電圧が次第に上昇する。従って、長時間の使用により、やがて放電できなくなり、内燃機関の失火に至る虞がある。
中心電極110x側を陽極としたプラズマ式点火装置1xでは、図11(b)に示すように、放電による電子の流れは接地電極130xから中心電極110xへ向かい、質量の小さい電子51のみが中心電極110xの表面に衝突し、プラズマ状態の気体中、質量の大きい窒素イオン等の陽イオン50は陽極である中心電極110xと電気的斥力によって反発するため、中心電極110xの表面が陰極スパッタリングにより浸食されることがない。
しかしながら、放電空間に接する接地電極130xの表面は、プラズマ状態の気体の噴射方向に対してほぼ直交するように配設されており、陽イオン50は接地電極130xの表面に斜めに衝突することになり、陽イオンの衝突する力が弱まるので、従来の中心電極を陰極としたプラズマ式点火装置1zに比べ、陰極スパッタリングによる浸食の度合いが大幅に低減され、耐久性の高いプラズマ式点火装置1xの実現が可能となった。
このため、高温高圧のプラズマ状態となった電離気体が放電空間140xから噴射される際に、電離気体の持つ熱エネルギーの一部が絶縁部材120xと接地電極130xとを介して、エンジンブロック40へ放出されると共に、放電空間140内を移動し、接地電極開口部132から噴射されるまでの運動エネルギーとして消費される。
加えて、延面放電経路が、絶縁部材120xの内周壁を這うように形成され、この延面放電経路の近傍で放電空間140内の気体の電離が多くなされるので、放電空間140内において発生するプラズマ状態の気体の分布密度に偏りが生じることが判明した。
また、中心電極110x側を陽極としたプラズマ式点火装置1xは、特許文献1にあるような従来のプラズマ式点火装置に比べれば、遙に耐久性は向上するものの、プラズマ状態となった気体の噴射方向側に陰極である接地電極130xが配設されているため、陰極スパッタリングの発生を完全には抑制できず、耐久性の向上にも限界があった。
この時、上記溝部は内燃機関に対して溝部全面に渡って開口しているので、プラズマ状態となった気体は、速やかに内燃機関内に放出されるので、熱エネルギーを損失することがなく、内燃機関の点火に利用できる。従って、極めて着火性に優れたプラズマ式点火装置が実現できる。
更に、プラズマ状態となった気体の内、窒素イオン等の質量の大きな陽イオンは、陰極側から陽極側に向かう電子の延面放電経路の外側に発生し、速やかに放電空間から放出されるので、陰極への陽イオンの衝突頻度が低くなり、陰極スパッタリングによる陰極の消耗を抑制することが可能となる。従って、極めて耐久性に優れたプラズマ式点火装置が実現できる。
従って、着火性に優れ、かつ耐久性に優れたプラズマ式点火装置が実現できる。
従って、エネルギー効率が良好となり、極めて着火性に優れたプラズマ式点火装置が実現できる。
また、上記溝部の幅は本請求項の発明に示した範囲内であれば、内燃機関の特徴に応じて適宜変更することができる。
従って、常に一定の状態でプラズマ状態の気体を発生させることができ、点火装置としての信頼性が向上する。
また、陰極である接地電極が、プラズマ状態となった気体の噴出方向に対して下流側となるので、陽イオンの衝突頻度が下がり、更に耐久性が向上する。
図1(a)は、本発明の第1の実施形態におけるプラズマ式点火装置1の概要を示す一部断面図、(b)は本図中B−B断面における断面図、(c)は本図中A−A矢視図。
図1(a)に示すように、本実施形態におけるプラズマ式点火装置1は、プラズマ式点火プラグ10と高電圧電源として放電用電源20とプラズマ発生用電源30とで構成され、図略の内燃機関のエンジンブロック40に装着されている。
プラズマ式点火プラグ10は、中心電極110と中心電極110を覆うように絶縁保持する絶縁部材として筒状の絶縁碍子120と絶縁碍子120を覆う略環状に形成された金属製の接地電極130とで構成されている。
中心電極110の先端側は例えばイリジウム、イリジウム合金、銅等の導電性材料によって長軸状に形成され、内部には鉄鋼材料等の良電導性で高熱伝導性の金属材料からなる中心電極中軸111が形成され、基端側には絶縁碍子頭部122から露出し外部の放電用電源20とプラズマ発生用電源30とに接続される中心電極端子部112が形成されている。中心電極110の先端は、接地電極130の先端よりも内燃機関の燃焼室側に突出している。
絶縁碍子120は、耐熱性、機械的強度、高温における絶縁耐力、熱伝導率などに優れた高純度のアルミナ等からなり、中心電極110を保持する略筒状(内径φD1外径φD2)に形成されており、接地電極130の下端面の一部を覆うように外径(φD3)が拡径され、係止部125において接地電極130の下部表面に当接している。
更に、本発明の要部として、絶縁部材120の下部表面126には、表面を一定の深さHおよび一定の幅Wで溝状に窪ませて放電空間140を構成する溝部121が形成されている。
具体的には、中心電極110の直径φD1は0.5mmから3mm、接地電極の内径(若しくは絶縁部材の外径)φD2は、5mmから15mm、溝部幅Wは、0.5mmから3mm、溝部121の深さHは0.5から3mm、溝部121の形成数は1条から6条、中心電極110の下端面の位置と接地電極の下端面の位置との高低差は0.5mmから5mmの間でそれぞれ選定される。
放電用電源20は、第1のバッテリ21、イグニッションキー22、点火コイル23、トランジスタからなるイグナイタ24、電子制御装置25によって構成され、整流素子26を介してプラズマ式点火プラグ10に接続されている。
本実施形態においては、第1のバッテリ21は陽極側が接地され、整流素子26により、中心電極110が陽極となるよう整流されている。
第2のバッテリ31は、陰極側が接地され、整流素子34により中心電極110が陽極となるよう整流されている。
一方、第2のバッテリ31によりプラズマ発生用コンデンサ33が充電される(例えば、450V、120A)。
このプラズマ状態の気体は、導電性を有し、プラズマ発生用コンデンサ33の両極間に蓄えられた電荷の放電を引き起こし、放電空間140内の気体の更なるプラズマ状態化を誘発、領域を拡大する。
この時、延面放電経路は、溝部121の底面を這うように形成され、電子51は接地電極放電部131の表面から中心電極110の側面へ向かい、質量の大きい窒素イオン等の陽イオン50は、延面放電経路の外側(燃焼室側)を中心電極110から接地電極130へ向かうように発生する。
放電空間140は、容積に比して燃焼室に向かって開口する面積が大きいので、プラズマ状態の気体は高温・高圧となり、放電空間140から直ちに燃焼室内へ噴射される。
従って、本実施形態によれば、極めて高温で容積の大きなプラズマ状態の気体がほとんどエネルギー損失することなく内燃機関内に噴射されるので、速やかに内燃機関内で着火が誘発される。
なお、本実施形態に示した放電用電源20とプラズマ発生用電源30とは、後述する本発明の第2〜第11の実施形態においても適用できる。
例えば、図3(a)〜(c)に示すように、プラズマ式点火プラグ10a、10b、10cの絶縁部材120a、120b、120cの下部表面に形成される溝部は、図3(a)に示すように、溝部121aを絶縁部材120の下部表面に6条形成しても良いし、(b)に示すように、溝部121bを接地電極130bに向かって幅が広くなるように形成しても良いし、(c)に示すように、溝部121cを中心電極に向かって幅が広くなるように形成しても良い。
図3(b)に示すように、接地電極放電部131b側に向かって徐々に溝部121bの幅を広くすると、放電空間140b内において、接地電極放電部131側でのプラズマ状態の気体の密度が下がるので、プラズマ状態の気体の噴射方向を中心電極110側に偏らせることができる。
図3(c)に示すように中心電極110側に向かって徐々に溝部121cの幅を広くすると、放電空間140c内において、中心電極110側でのプラズマ状態の気体の密度が下がるので、プラズマ状態の気体の噴射方向を接地電極130側に偏らせることができる。
図5(a)は、本実施形態における要部断面図、(b)は本図中B−B断面における断面図、(c)は本図中A−A矢視図。
本実施形態においては、上記第1の実施形態と基本的に同一の構成であるが、絶縁部材120iと接地電極130iとの形状のみが相違する。
第1の実施形態においては、上述したように、環状に形成した接地電極130の下端表面を絶縁部材120の拡径した係止部125によって覆い、溝部121を切り欠いた部分において接地電極130の一部が放電空間140に露出させて接地電極放電部131を形成したが、本実施形態においては、絶縁部材120iは、接地電極130iの内径に内接する筒状に形成し、放電空間140iを形成する位置に軸中心に向かって窪んだ切り欠き部を設け、接地電極130に該切り欠きに勘合するように軸中心に向かって突出する突起部131iを形成してある。この様な構造とすることによって、中心電極110iと接地電極130iとの間に高電圧を印加した時に突起部131iにおける電界密度が高くなり、放電が容易となる。
従って、本実施形態によれば、着火性が更に向上するのに加えて、電極の耐久性の向上も期待できる。なお、本実施形態においても、図3、4に示した変更を適用し得る。
従って、本実施形態によれば、着火性が更に向上するのに加えて、電極の耐久性の向上も期待できる。
本実施形態においては、第1の実施形態と基本構成は同一であるが、絶縁部材120mの下部底面の形状ならび溝部121mの形状のみが相違する。
中心電極110mは、接地電極130mよりも内燃機関の燃焼室側に突出せしめ、絶縁部材120mの下部表面126は、中電極110の先端縁と接地電極130の先端縁とを結ぶ傾斜面126mを形成し、その表面が略一定の深さで窪んだ溝部121mが形成されている。
所定の延面放電距離を確保するためのプラズマ式点火プラグ10mの体格を小さくすることができる。あるいは、所定の体格のプラズマ式点火プラグ10mにおいて延面放電距離を長くすることができる。従って、高温領域の密度が高くなるので、更に熱エネルギーの損失を少なくし、内燃機関の点火に利用できる。
本実施形態においては、絶縁部材120nの下部表面126nは、中心軸に対して略直交する水平面に形成され、所定の延面放電距離を取るために、接地電極130nの外径が大きくなっている。
この様な構成とすることによって、燃焼室内へプラズマ式プラグ10nの突出量を極めて小さくすることができるので、燃焼室内での気流に与える影響を極めて少なくできる。
更に、放電空間140nがプラズマ式プラグ10nの軸中心に対してほぼ直交するように形成されるので、プラズマ状態となった気体は、プラズマ式プラグ10nの軸心とほぼ平行に噴射されることになる。
従って、極めて安定した着火が期待できる。
図10に示すように溝部121の条数に対応して、複数の中心電極110a、110b、110cに分割されており、絶縁部材を介して互いに電気的に独立している。本実施形態においては,任意の位置の中心電極110a、110b、110cと接地電極放電部131a、131b、131cと間に放電するように制御することが可能となり、内燃機関の状態に応じて放電位置を変えたり、電極の消耗を均一にするために放電位置を変えたりすることが可能となり、一層着火性を安定化することができる。従って、極めて耐久性に優れ、着火性に優れたプラズマ式点火装置が実現できる。
例えば、上記実施形態においては、一つのプラズマ式点火プラグで構成されるプラズマ式点火装置について説明したが、本発明が多数の点火プラグを含む多気筒エンジンにも適用し得るものである。
10 プラズマ式点火プラグ
110 中心電極
120 絶縁碍子(絶縁部材)
121 溝部
130 接地電極
131 接地電極放電部
140 放電空間
20 放電用電源(高電圧電源)
30 プラズマ発生用電源(高電圧電源)
40 エンジンブロック(内燃機関)
Claims (9)
- 中心電極と、この中心電極を保持する絶縁部材と、この絶縁部材を介して上記中心電極の外方に配設される接地電極とからなるプラズマ式点火プラグと、該プラズマ式点火プラグに高電圧と大電流とを供給する高電圧電源とを具備し、
上記高電圧電源から高電圧と大電流とを印加して、上記中心電極と上記接地電極との間に形成した放電空間内の気体を高温高圧のプラズマ状態となして内燃機関内に噴射して点火するプラズマ式点火装置において、
上記放電空間は、上記絶縁部材の下部表面を溝状に窪ませてなり、該溝部に上記中心電極の一部と上記接地電極の一部とを対向せしめて両電極間に放電可能としたことを特徴とするプラズマ式点火装置。 - 上記中心電極を陽極とし、上記接地電極を陰極として、上記高電圧電源を接続する請求項1に記載のプラズマ式点火装置。
- 上記絶縁部材は、軸状に形成した上記中心電極を覆う略筒状に形成し、
上記接地電極は、上記絶縁部材を覆う略環状に形成し、
上記溝部は、上記絶縁部材の下部表面に1条以上形成した請求項1または2に記載のプラズマ式点火装置。 - 上記溝部は、上記中心電極の直径以下の幅で形成した請求項1ないし3のいずれか1項に記載のプラズマ式点火装置。
- 上記溝部は、上記絶縁部材の下部表面の形状に沿って略一定の深さで形成した請求項1ないし4のいずれか1項に記載のプラズマ式点火装置。
- 上記中心電極は、上記接地電極よりも上記内燃機関の燃焼室側に突出せしめ、上記絶縁部材の下部表面は、上記中心電極の先端縁と上記接地電極の先端縁とを結ぶ傾斜面となした請求項1ないし5のいずれか1項に記載のプラズマ式点火装置。
- 上記中心電極は、上記接地電極よりも上記内燃機関の燃焼室側に突出せしめ、上記絶縁部材の下部表面は、上記中心電極の先端縁と上記接地電極の先端縁とを結び、燃焼室側に向かって凸となる湾曲面となした請求項1ないし5のいずれか1項に記載のプラズマ式点火装置。
- 上記接地電極は、上記放電空間に露出する部位において上記放電空間に向かって延設せしめた突起部を具備する請求項1ないし7のいずれか1項に記載のプラズマ式点火装置。
- 上記中心電極は、上記溝部の条数に対応して、複数に分割し、絶縁部材を介して互いに独立せしめた請求項1ないし7のいずれか1項に記載のプラズマ式点火装置。
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