JP2008309345A - 冷媒分流器一体化構造の膨張弁及びこれを用いた冷凍装置 - Google Patents

Abstract

【課題】本発明は、正方向冷媒流れ（膨張弁機能を行う部分から冷媒分流機能を行う部分への冷媒流れ）又はこの流れとは逆の逆方向冷媒流れの何れにおいても、膨張弁における不連続な冷媒流動音を低減するとともに、良好な冷媒分流特性が得られるようにした冷媒分流器一体化構造の膨張弁、及びこの膨張弁を用いた冷凍装置を提供することを目的とする。
【解決手段】本発明に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、絞り作用を行う第１絞り部１０と、第１絞り部１０通過後の冷媒を分流管１２に分流する、略円筒状の冷媒分流室６と、冷媒分流室６に接続された複数の分流管１２とを備える。複数の分流管１２は、略円筒状の冷媒分流室６の側壁に対し、それぞれ略一定の接線方向に開口するように接続されている。
【選択図】図１

Description

本発明は、冷媒分流器と膨張弁とを一体化した冷媒分流器一体化構造の膨張弁及びこれを用いた冷凍装置に関する。

空気調和装置、冷蔵庫、製造工程用冷却装置などの冷凍装置において、蒸発器が複数のパス（熱交換器における冷媒流通路）で構成される場合がある。この場合の冷媒回路は、例えば、図１６に示すように構成されている。圧縮機１０１によって加圧された冷媒は、凝縮器（この場合室外側熱交換器）１０２で凝縮され、受液器１０３を経て膨張弁１０４に送られる。膨張弁１０４で減圧された冷媒は、冷媒配管１０５を介して冷媒分流器１０６に送られ、冷媒分流器１０６で分流されて蒸発器（この場合室内側熱交換器）１０７の複数のパスに送られる。蒸発器１０７に送られた低圧冷媒は、蒸発器１０７で蒸発気化し、アキュムレータ１０８を介して圧縮機１０１に還流される。このように蒸発器１０７が複数のパスに構成される場合には、膨張弁１０４の下流側の冷媒配管１０５に、膨張弁１０４で減圧された冷媒を蒸発器１０７の複数のパスに均等に分流するための冷媒分流器１０６が取り付けられている。なお、冷媒分流器１０６は、例えば特許文献１に記載されているように、所定容積の冷媒分配空間（以下冷媒分流室という）を備えた容器であって、この容器に、この冷媒分流室と蒸発器１０７の各パスとを接続するための分流管取付孔が形成されたものである。したがって、冷媒分流器１０６に流入する冷媒は、所定の流通方向においては膨張弁１０４で減圧された冷媒であるため、低圧の気液二相流冷媒となっている。そして、この気液二相流冷媒は、膨張弁１０４と冷媒分流器１０６とを接続する冷媒配管１０５を流れる間に大きな気泡が存在するプラグ流やスラグ流になりやすい。また、冷媒分流器１０６に流入する冷媒がプラグ流やスラグ流になった場合は、重力の影響等により、各分流管に気泡が均等に流入しないことがあり、均等な分流が行われ難いという問題があった。

そこで、最近の冷媒分流器においては、例えば、特許文献１に記載のように、分流管取付穴の上流側に開度一定の絞り部（特許文献１では経路縮小部材）を配置し、この絞り部下流側の冷媒を噴霧状態とすることにより、均等な分流を実現しようとする提案がなされている。

一方、上記の冷媒分流器の問題とは別に、膨張弁においては次のように不連続な冷媒流動音が問題となっている。
膨張弁は、一般に、流入する冷媒が高圧液冷媒であることを基本としている。ところが、冷凍装置の運転条件の変動などにより、膨張弁の上流側、すなわち受液器の出口（受液器がない場合は凝縮器の出口）側の冷媒に気泡が含まれる場合がある。そして、この気泡を含む高圧液冷媒は、膨張弁に至る冷媒配管を流通する間に配管外部から加熱されて気泡が増加したり、冷媒流中の気泡が合体したりすることがある。その結果、大きな気泡が断続的に存在するプラグ流やスラグ流に成長して膨張弁に流入することがある。また、プラグ流やスラグ流が膨張弁に送られてくると、絞り部に対し液冷媒とガス冷媒とが交互に流れる不連続状態となり、膨張弁の冷媒流に速度変動及び圧力変動が生ずる。このため、絞り部では気液が交互に流れることにより「チュルチュル」という音を発したり、絞り部から冷媒配管系へ流出する霧状冷媒の噴出速度及び圧力が変動して膨張弁出口側で「シャーシャー」という音を発したりというように不連続な冷媒流動音が発生するという問題があった。さらには、冷媒配管内の速度変動及び圧力変動により膨張弁や接続配管などの膨張弁周りの機器が振動して膨張弁周りに振動音を発生するという問題があった。なお、このような不連続な冷媒流動音及び振動音を総称して、以下の説明では膨張弁における不連続な冷媒流動音という。

このように膨張弁の上流側の冷媒流が冷凍装置の運転条件の変動などによりプラグ流やスラグ流に成長することは、冷媒回路を可逆に切り換えて冷暖房を行う装置の場合には、冷房運転、暖房運転何れにおいてもその可能性がある。また、プラグ流やスラグ流が膨張弁の入口に流れ込むことによる膨張弁における不連続な冷媒流動音は、冷暖房兼用の膨張弁については冷暖房何れの運転においても、暖房運転時のみに使用される暖房用膨張弁については暖房運転時に、冷房運転時のみに使用される冷房用膨張弁については冷房運転時に、それぞれ発生する可能性がある。

例えば、セパレート型の冷暖房機の場合においては、室外ユニット内には暖房時の室外側熱交換器の入口側に暖房用膨張弁が設置され、室内ユニットには冷房時の室内側熱交換器用の入口側に冷房用膨張弁が設置されることが多くなっている。そして、この場合、室外ユニットに設置される暖房用膨張弁については暖房運転時に上記の問題点が生じ、室内ユニットに設置される冷房用膨張弁について上記の問題点が生じることは言うまでもない。さらに、室内ユニットに設置される冷房用膨張弁については、暖房時において室内側熱交換器出口の過冷却度の調整に使用される場合がある。この場合、冷房用膨張弁は、室内側熱交換器のすぐ近くに設置されているので、暖房運転開始の過渡期を経過した後に、膨張弁にプラグ流やスラグ流が流れ込むことは殆どない。しかしながら、室内側熱交換器は暖房運転停止期間中には気液二相の状態で冷媒が貯留されているので、運転開始直後においては、上記と同様に、プラグ流やスラグ流が膨張弁の入口に流れ込むことがあり、上記と同様の冷媒流動音を発生する可能性がある。

このような膨張弁における不連続な冷媒流動音を低減する方法として、従来は、膨張弁における冷媒流の速度変動及び圧力変動を緩和する手段が、膨張弁内に設けられていた。例えば、特許文献２においては、閉鎖可能な絞り部の上流側に冷媒流を減圧する他の絞り部が設けられていた。また、特許文献３においては、閉鎖可能な絞り部の上流側に、冷媒流に乱れを生起する乱れ生起部が設けられていた。また、特許文献４においては、閉鎖可能な絞り部の下流側に冷媒流を減圧する他の絞り部が設けられていた。
特開２００２−１８８８６９号公報 特開２００５−６９６４４号公報 特開２００５−３５１６０５号公報 特開２００５−２２６８４６号公報

上述のように、従来の冷媒分流器では、分流を均等に行う手段として分流管取付孔の上流側に絞り部が設けられていた。しかし、絞り部は、冷媒分流器の上流側に設置される膨張弁における基本的な構成要素であり、このように同一構成要素を隣接する機器に重複して配置することに無駄があった。一方、従来の膨張弁では、膨張弁における不連続な冷媒流動音を低減するために、冷媒流の速度変動及び圧力変動を緩和する手段が上述のように設けられていた。しかし、このような手段を膨張弁単独の構成要素として設けることは、膨張弁が大型化しコストの上昇を招くという問題があった。

本発明は、従来技術におけるこのような問題点を解決するものであって、膨張弁における絞りと冷媒分流器における絞りとを共通化して、膨張弁から冷媒分流器に至る冷媒回路を一体化し、簡素化した冷媒分流器一体化構造の膨張弁を提供することを目的とする。また、このような冷媒分流器一体化構造の膨張弁において、膨張弁機能を行う部分から冷媒分流機能を行う部分への冷媒流れのときの冷媒流動音を低減するのみならず、この流れ方向とは逆の方向の冷媒流れの場合においても、同様の冷媒流動音の発生を抑制することをも目的とする。また、本発明は、このような冷媒分流器一体化構造の膨張弁を用いた冷凍装置を提供することを目的とする。

上記課題を解決するために、本発明に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、第１弁体と第１弁孔との間に形成された、絞り作用を行う第１絞り部と、第１絞り部通過後の冷媒を分流管に分流する、略円筒状の冷媒分流室と、冷媒分流室に接続された複数の分流管とを備え、前記複数の分流管は、略円筒状の冷媒分流室の側壁に対し、それぞれ略一定の接線方向に開口するように接続されていることを特徴とする。

このように構成された冷媒分流器一体化構造の膨張弁によれば、膨張弁と冷媒分流器とを一体化することにより、膨張弁から冷媒分流器に至る回路部分を簡素化して、その占有スペースを小さくするとともにコストを軽減することができる。

また、このように構成された冷媒分流器一体化構造の膨張弁によれば、膨張弁機能を行う部分から冷媒分流機能を行う部分への冷媒流れ（正方向冷媒流れ）において、第１絞り部通過後の噴霧状態の冷媒が冷媒配管を経ることなく直接冷媒分流室に導かれる。したがって、絞り部通過後に気液二相流がプラグ流やスラグ流に発展することがなくなり、分流特性が向上する。また、第１絞り部から流出する冷媒流の噴出エネルギは、冷媒分流室が拡大空間部として作用することにより噴霧エネルギが拡散されるので、第１絞り部上流側の冷媒流がプラグ流あるいはスラグ流となった場合に、膨張弁における冷媒流の圧力変動を緩和することができる。この結果、正方向冷媒流れにおいて、膨張弁における不連続な冷媒流動音を軽減することができる。なお、本明細書においては、膨張弁機能を行う部分から冷媒分流機能を行う部分への冷媒流れを「正方向冷媒流れ」と称し、この正方向とは逆の方向の冷媒流れを「逆方向冷媒流れ」と称するものとする。

また、このように構成された冷媒分流器一体化構造の膨張弁によれば、逆方向冷媒流れにおいて、複数の分流管から冷媒が冷媒分流室に流れ込んで合流するときに、円筒状の冷媒分流室内の内周面に略沿うように流れ込むので、旋回流が生成される。これにより、各分流管から流入する冷媒が合流により効率よく掻き乱される。この結果、プラグ流やスラグ流が膨張弁に流れ込んできても、第１絞り部通過前に冷媒流中の気泡が細分化され、逆方向冷媒流れにおいて、膨張弁における不連続な冷媒流動音が効果的に低減される。

また、上記のように構成された冷媒分流器一体化構造の膨張弁において、前記分流管の冷媒分流室側の端部は、冷媒分流室の内周面に略沿うように斜め方向に切断されていることが好ましい。ここで、「斜め方向に切断されている」とは、略冷媒分流室の内周面に略沿うように直線状に切断されている場合や、冷媒分流室の内周面に略沿うように円弧状に斜めに切断されている場合をいう。このように構成すれば、分流管の先端部が前記旋回流生成の妨げになることが回避されるので、各分流管から流入する冷媒を効率よく合流して掻き乱すことができる。これにより、逆方向冷媒流れにおいて、膨張弁における不連続な冷媒流動音をより一層低減することができる。

また、上記の構成の膨張弁において、第１絞り部の一方の側に第１弁体を収納するとともに、液管を接続する入口ポートを備えた弁室が形成され、第１絞り部の他方の側に冷媒分流室が形成されているように構成することができる。このように構成すれば、従来の膨張弁における弁室の構成のままで冷媒分流室等を設計することができるので、冷媒分流室の設計に対する制約も少なくなる。

また、このような構成の膨張弁において、前記分流管は、冷媒分流室の側壁における第１絞り部を形成する壁体に近い位置に接続されていることが好ましい。このように構成すれば、正方向冷媒流れにおいて、第１絞り部から噴出された冷媒流は、第１絞り部に対向する壁体に衝突して流れ方向を反転迂回し、その後に冷媒分流管に流れ込む迂回回路が形成される。これにより第１絞り部から噴出された冷媒流が直接分流管に流れ込むことが防止される。

さらにこの場合において、前記第１絞り部の冷媒分流室側に、分流管から冷媒が導入された場合に、冷媒の旋回を促すための円筒部材が設けられていることが好ましい。このようにすれば、逆方向冷媒流れにおいて、各分流管から冷媒分流室に流れ込む冷媒流による旋回流の生成が助長されるので、旋回流による冷媒流の掻き乱し作用がより一層効率よく行われる。したがって、逆方向冷媒流れにおいて、膨張弁における不連続な冷媒流動音をより一層低減することができる。また、正方向冷媒流れにおいて、第１絞り部から噴出された冷媒流は、円筒部材に案内されて第１絞り部に対向する壁体の方向に向かって噴出されるため、第１絞り部から噴出された冷媒流が直接分流管に流れ込むことがより確実に防止される。仮に、第１絞り部から噴出された噴流が、直接分流管の入口を成す微小面積部に衝突すると、分流管に流入できずに周辺面で衝突して跳ね返ってくる成分の影響や、分流管に流入した成分でも流入直後の剥離流れの影響などが入り乱れて大きな不安定現象が生じる。しかしながら、本発明では、前述のように第１絞り部からの噴流を迂回させて分流管の入口に到達するようにしているので、上記のような問題を発生させないで済む。また、第１絞り部から噴出される噴流が有する間欠的な変動の影響も軽減できる。

また、前記円筒部材は、前記分流管の入口に対向する壁を形成する程度の軸方向長さを有するとともに、その先端部に外周方向へ突出する鍔部を備えているものとしてもよい。このようにすれば、複数の分流管から冷媒分流室に流れ込む冷媒流により生成される旋回流が円筒部材の先端の鍔部により保持されるので、旋回流による冷媒流の掻き乱し作用がより一層効率よく行われる。これにより、逆方向冷媒流れにおいて、膨張弁における不連続な冷媒流動音をより一層低減することができる。

また、前記冷媒分流室は、分流管を接続する軸方向位置の側壁の内周面が窪んで環状溝に形成されているものとしてもよい。このようにすれば、逆方向冷媒流れにおいて、複数の分流管から冷媒分流室に流れ込む冷媒流により生成される旋回流が環状溝により保持されるので、旋回流による冷媒流の掻き乱し作用がより一層効率よく行われる。これにより、逆方向冷媒流れにおいて、膨張弁における不連続な冷媒流動音をより一層低減することができる。

また、前記弁室における入口ポートと第１絞り部との間に気泡細分化手段を配置してもよい。このように構成すると、正方向冷媒流れにおいて、第１絞り部の上流側の冷媒流がプラグ流あるいはスラグ流となった場合に、気泡細分化手段により第１絞り部の上流側の冷媒流中の気泡が細分化されて、第１絞り部への冷媒の流れが連続化され、膨張弁における冷媒流の速度変動及び圧力変動が緩和される。したがって、膨張弁における不連続な冷媒流動音が低減される。また、正方向冷媒流れにおいて、第１絞り部下流側の噴霧状態が安定化され、冷媒分流室における冷媒の分流が安定化される。

また、前記冷媒分流室における分流管と第１絞り部との間に多孔質透過材層を配置してもよい。このように構成すれば、正方向冷媒流れにおいて、第１絞り部から噴出される冷媒流の速度変動、圧力変動を緩和するので、膨張弁における不連続な冷媒流動音が低減される。また、逆方向冷媒流れにおいて、多孔質透過材層は、第１絞り部に流入する冷媒中の気泡が細分化されることにより、膨張弁における不連続な冷媒流動音が低減されるとともに、第１絞り部に対するフィルター機能を発揮することができる。

次に、前述のように、第１絞り部と、冷媒分流室と、複数の分流管とを備えた冷媒分流器一体化構造の膨張弁において、前記冷媒分流室は、第１絞り部の第１弁体を収納する弁室に兼用された弁室兼冷媒分流室として、第１絞り部の一方の側に形成されるとともに、第１絞り部の他方の側に液管が接続される入口ポートが形成されているように構成してもよい。このように構成すると、膨張弁から冷媒分流器に至る回路部分がより一層簡素化される。

また、前記分流管は、弁室兼冷媒分流室の側壁における第１絞り部を形成する壁体に近い位置に接続されていることが好ましい。このように構成すれば、正方向冷媒流れにおいて、第１絞り部から噴出された冷媒流は、第１絞り部に対向する壁体に衝突して流れ方向を反転し、迂回してから冷媒分流管に流れ込む迂回回路に形成される。これにより第１絞り部から噴出された冷媒流が直接分流管に流れ込むことが防止される。

また、前記第１絞り部の弁室兼冷媒分流室側に、分流管から冷媒が導入された場合に、冷媒の旋回を促すための円筒部材が設けられていることが好ましい。このようにすれば、逆方向冷媒流れにおいて、各分流管から弁室兼冷媒分流室に流れ込む冷媒流による旋回流の生成が助長されるので、旋回流による冷媒流の掻き乱し作用がより一層効率よく行われる。したがって、逆方向冷媒流れにおいて、膨張弁における不連続な冷媒流動音をより一層低減することができる。また、正方向冷媒流れにおいては、第１絞り部から噴出された冷媒流は、円筒部材に案内されて第１絞り部に対向する壁体の方向に向かって噴出されるため、第１絞り部から噴出された冷媒流が直接分流管に流れ込むことがより確実に防止される。仮に、第１絞り部から噴出された噴流が、直接分流管の入口を成す微小面積部に衝突すると、分流管に流入できずに周辺面で衝突して跳ね返ってくる成分の影響や、分流管に流入した成分でも流入直後の剥離流れの影響などが入り乱れて大きな不安定現象が生じる。しかしながら、本発明では、前述のように第１絞り部からの噴流を迂回させて分流管の入口に到達するようにしているので、上記のような問題を発生させないで済む。また、第１絞り部から噴出される噴流が有する間欠的な変動の影響も軽減できる。

また、この円筒部材は、前記分流管の入口に対向する壁を形成する程度の軸方向長さを有するとともに、その先端部に外周方向へ突出する鍔部を備えているものとしてもよい。このようにすれば、各分流管から冷媒分流室に流れ込む冷媒流により生成される旋回流が円筒部材の先端の鍔部により保持されるので、旋回流による冷媒流の掻き乱し作用がより一層効率よく行われる。これにより、逆方向冷媒流れにおいて、膨張弁における不連続な冷媒流動音をより一層低減することができる。

また、前記弁室兼冷媒分流室は、分流管を接続する軸方向位置の側壁の内周面が窪んで環状溝に形成されているものとしてもよい。このようにすれば、各分流管から冷媒分流室に流れ込む冷媒流により生成される旋回流が環状溝により保持されるので、旋回流による冷媒流の掻き乱し作用がより一層効率よく行われる。これにより、逆方向冷媒流れにおいて、膨張弁における不連続な冷媒流動音をより一層低減することができる。

また、前記第１絞り部の他方の側に別室が形成され、この別室に前記入口ポートが形成されるとともに、この別室における入口ポートと第１絞り部との間に気泡細分化手段を配置するようにしてもよい。このように構成すると、正方向冷媒流れにおいて、第１絞り部上流側の冷媒流がプラグ流あるいはスラグ流となった場合に、気泡細分化手段により第１絞り部の上流側の冷媒流中の気泡が細分化されて、第１絞り部への冷媒の流れが連続化され、膨張弁における冷媒流の速度変動及び圧力変動が緩和される。したがって、膨張弁における不連続な冷媒流動音が低減される。また、第１絞り部下流側の噴霧状態が安定化され、冷媒分流室における冷媒の分流が安定化される。

また、前記弁室兼冷媒分流室における分流管と第１絞り部との間に多孔質透過材層が配置されているようにしてもよい。このように構成すれば、正方向冷媒流れにおいて、第１絞り部から噴出される冷媒流の速度変動、圧力変動を緩和するので、膨張弁における不連続な冷媒流動音が低減される。また、逆方向冷媒流れにおいて、多孔質透過材層は、第１絞り部に流入する冷媒中の気泡が細分化されることにより、膨張弁における不連続な冷媒流動音が低減されるとともに、第１絞り部に対するフィルター機能を発揮することができる。

また、前記弁室又は別室に設置される気泡細分化手段は、第２絞り部を形成するものであってもよい。このように構成すると、正方向冷媒流れにおいて、第１絞り部上流側の冷媒流がプラグ流あるいはスラグ流となった場合に、第２絞り部において気泡が細分化されて、第１絞り部への冷媒の流れが連続化され、膨張弁における冷媒流の速度変動及び圧力変動が緩和される。また、第２絞り部と第１絞り部との多段絞りの構成となり、絞り部における噴出エネルギが分散される。この結果、膨張弁における冷媒流の速度変動及び圧力変動がより緩和され、膨張弁における不連続な冷媒流動音が低減される。また、第１絞り部下流側の噴霧状態が安定化され、冷媒分流室又は弁室兼冷媒分流室における冷媒の分流が安定化される。

また、前記気泡細分化手段は、第２絞り部と第１絞り部との間に拡大空間部を設けるようにしたものでもよい。このように構成すると、正方向冷媒流れにおいて、第２絞り部で気泡が細分化された冷媒は、拡大空間部において噴出エネルギが分散されるとともに、第１絞り部に流入する冷媒中の気泡がさらに細分化される。これにより、膨張弁における冷媒流の速度変動及び圧力変動がより緩和されるので、冷媒流動音がより低減されるとともに、冷媒分流室又は弁室兼冷媒分流室における冷媒の分流がより安定化される。

また、前記気泡細分化手段は、多孔質透過材層としたものでもよい。このように構成すれば、正方向冷媒流れにおいて、第１絞り部へ流れる冷媒流中の気泡が多孔質透過材層において細分化される。これにより、膨張弁における冷媒流の速度変動及び圧力変動がより緩和されるので、冷媒流動音が低減されるとともに、冷媒分流室における冷媒の分流が安定化される。また、多孔質透過材層を設けることにより、第１絞り部のごみ詰まりを低減することができる。

また、本発明に係る冷凍装置は、上記冷媒分流器一体化構造の膨張弁を用いたものである。したがって、膨張弁における不連続な冷媒流動音を低減するとともに、分流特性の向上により能力を向上させることができ、さらに、簡素な冷凍装置を構成することができる。

本発明に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁によれば、膨張弁と冷媒分流器とを一体化することにより、膨張弁から冷媒分流器に至る回路部分を簡素化して、その占有スペースを小さくするとともにコストを軽減することができる。また、この冷媒分流器一体化構造の膨張弁においては、正方向冷媒流れの場合に、第１絞り部通過後の噴霧状態の冷媒が冷媒配管を経ることなく直接冷媒分流室（ここでは弁室兼冷媒分流室を含む）に導かれるので、分流特性が向上する。また、冷媒分流室（ここでは弁室兼冷媒分流室を含む）が拡大空間部として作用することにより噴霧エネルギが拡散されるので、第１絞り部上流側の冷媒流がプラグ流あるいはスラグ流となった場合における不連続な冷媒流動音が軽減される。また、逆方向冷媒流れの場合には、複数の分流管から冷媒が冷媒分流室に流れ込んで合流するときに旋回流が生成されるので、膨張弁入口側の冷媒流がプラグ流やスラグ流になった場合の膨張弁における不連続な冷媒流動音が低減される。

以下、本発明の各実施の形態に係る膨張弁について、図面に基づき説明する。なお、各実施の形態に共通する要素には同一の符号を付し、説明を簡略化する。また、以下の説明において上下左右方向をいうときは、各図における上下左右方向をいうものとする。また、各図における２点鎖線は正方向冷媒流れを示し、実線矢印は逆方向冷媒流れを示す。例えば、先の従来例に係る冷媒サイクル（図１６参照）に本実施の形態の冷媒分流器一体化構造の膨張弁が使用される場合は、正方向冷媒流れで使用される。また、このような冷媒回路において、圧縮機の出入口に四路切換弁を接続し、この冷媒回路が四路切換弁の切換により可逆サイクルに形成される場合は、前記膨張弁は冷房運転時が正方向冷媒流れであり、暖房運転時が逆方向冷媒流れとなる。ただし、逆方向冷媒流れにおいては、冷媒分流室は冷媒分流機能を発揮しない。

（実施の形態１）
以下、本発明の実施の形態１に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁について、図１に基づき説明する。図１は実施の形態１に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の概略構成を示す図面で、（ａ）は要部縦断面図であり、（ｂ）は（ａ）におけるＡ−Ａ断面図である。同図（ａ）は、弁室の上部の弁駆動装置を省略して示している。実施の形態１に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、通常の冷媒回路において、膨張弁から冷媒分流器に至る回路部分に代わり使用されるものである。

この冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、中心軸を上下方向とする略円筒状に形成された弁本体１を有し、その側面には入口ポート２が形成されている。この入口ポート２には液管３が接続されている。また、弁本体１は、内部が仕切壁４により上下に仕切られ、上部（上流側）に弁室５が形成され、下部（下流側）に冷媒分流室６が形成されている。前述の入口ポート２は弁室５の側面に形成されている。

仕切壁４は、弁座を成し、その中心部には、弁室５と冷媒分流室６との間に絞り部を形成する第１弁孔７が形成されている。弁室５内には弁棒８が収納されている。弁棒８は、上方の弁駆動装置（図示省略）から下方に延びるものであって、弁本体１及び弁室５と同心に配置されている。また、弁棒８の先端には、第１弁体（この場合ニードル弁）９が形成されている。そして、第１弁体９は、不図示の弁駆動装置の駆動により弁棒８を介して第１弁孔７に対し進退自在に移動するように構成されている。このようにして、第１弁体９と第１弁孔７とにより、冷凍負荷に対応して開度可変、かつ全閉可能とした第１絞り部１０が形成されている。

冷媒分流室６は、所定容積の円筒状に形成され、外周壁の下方部に均等ピッチで、かつ、蒸発器のパス数に見合う複数個（この場合は４個）の分流管取付孔１１が形成されている。そして、この分流管取付孔１１には冷媒分流室６と不図示の蒸発器の各パスの入口とを接続する分流管１２が接続されている。

また、分流管取付孔１１は、逆方向冷媒流れの場合（図示実線の場合）において、この分流管取付孔１１に取り付けられる分流管１２から流出される冷媒流が、円筒状内周面の接線方向となるように形成されている（図１（ｂ）参照）。また、分流管１２の先端部は、略円筒状内周面に略沿うように、冷媒分流室６の内周面と略同一の円弧又は、この円弧からあまり飛び出さないようない直線状に切断されている。

実施の形態１の冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、上記のように構成されたものであって、正方向冷媒流れにおいて、次のように作用する。
この冷媒分流器一体化構造の膨張弁に対して、不図示の凝縮器で凝縮した液冷媒が入口ポート２から流入する。入口ポート２から入ってきた冷媒は、第１絞り部１０で減圧されて噴霧される。そして、噴霧状態のままで冷媒分流室６に流入する。このため、噴霧状態の冷媒が分流管１２に流れるようになっているので、冷媒分流室６においては重力の影響を受けることなく、各分流管１２に均等に分流される。

また、この冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、入口ポート２から大きな気泡が存在するスラグ流あるいはプラグ流となった気液二相流冷媒が入ってきた場合、第１絞り部１０に対する冷媒流は、液冷媒とガス冷媒（気泡）とが交互に流れる不連続状態となる。このため、膨張弁における冷媒流の速度変動及び圧力変動が生じやすくなっている。また、このような冷媒流の速度変動及び圧力変動により膨張弁における不連続な冷媒流動音が発生しやすくなっている。しかし、本実施の形態によれば、第１絞り部１０の下流側に冷媒流路を拡大する冷媒分流室６が形成されているため、冷媒分流室６内において噴出エネルギが拡散される。この結果、膨張弁における冷媒流の速度変動及び圧力変動が緩和され、膨張弁における不連続な冷媒流動音が低減される。

次に、この冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、例えば、可逆に冷媒を循環させて冷暖房する冷媒回路に使用され、冷媒回路が冷房回路から暖房回路に切り換えられて、逆方向冷媒流れで使用される場合において、次のように作用する。スラグ流あるいはプラグ流となった気液二相流の冷媒が分流管１２から流入してきた場合、この冷媒は複数の分流管１２から冷媒分流室６に流入され、合流されて掻き乱される。また、各分流管１２から流入する冷媒は、冷媒分流室６の内周面に略沿うように導入されるため旋回流を発生する。これにより、合流した冷媒がさらに掻き乱される。この結果、気液二相流冷媒中の気泡が細分化されるので、本実施の形態に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、逆方向冷媒流れにおいても、膨張弁における不連続な冷媒流動音を効果的に低減することができる。

本実施の形態に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、以上のように構成されているので、次のような効果を奏することができる。
（１）膨張弁と冷媒分流器とが一体化されているので、膨張弁から冷媒分流器に至る回路部分が簡素化され、占有スペースが省スペース化される。

（２）正方向冷媒流れに使用される場合において、冷媒分流室６には噴霧状態の冷媒が流れ込むので、重力の影響を受けることなく、各分流管１２に均等に分流される。
（３）正方向冷媒流れにおいて、冷媒分流室６の上流側に設置される第１絞り部１０は、冷凍負荷に対応して開度可変に絞られるので、従来の冷媒分流器に取り付けられているような開度一定の絞り部と異なり、流量及び乾き度などの運転状況に応じて適切な絞り度に変化し、これにより冷媒分流特性をより一層向上させることができる。

（４）正方向冷媒流れにおいて、第１絞り部１０の下流側に冷媒流路を拡大する冷媒分流室６が形成されているため、噴出エネルギが拡散される。これにより、冷媒流の速度変動及び圧力変動が緩和され、膨張弁における不連続な冷媒流動音が低減される。

（５）逆方向冷媒流れにおいて、分流管１２から冷媒分流室６に流入する冷媒は、複数の分流管１２から冷媒が合流することにより掻き乱されるとともに、冷媒分流室６の内周面に対し略接線方向に冷媒が導入されることにより、旋回流が生起されて冷媒流がより掻き乱される。これにより、気液二相流冷媒中の気泡が細分化されるので、膨張弁における不連続な冷媒流動音が効果的に低減される。

（６）第１絞り部１０の一方側に弁室５が形成され、第１絞り部１０の他方側に冷媒分流室６が形成されている。したがって、従来の膨張弁における弁室の構成のままで冷媒分流室６等を設計することができるので、冷媒分流室６の設計上の制約が少なくなる。

（実施の形態２）
次に、実施の形態２について図２に基づき説明する。図２は、実施の形態２に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の概略構成を示す図面で、（ａ）は要部縦断面図であり、（ｂ）は（ａ）におけるＢ−Ｂ断面図である。実施の形態２に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁も、実施の形態１のものと同様に、通常の冷媒回路において、膨張弁から冷媒分流器に至る回路部分に代わり使用されるものである。

この冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、中心軸を上下方向とする略円筒状に形成された略円筒状の弁本体２１を有し、その下壁２２には入口ポート２３が形成されている。この入口ポート２３には液管２４が接続されている。また、弁本体２１の内部には、略円筒状の弁室兼冷媒分流室２５が形成されている。なお、弁室兼冷媒分流室２５の上方は、弁駆動装置（図示せず）を収納する駆動部２６であり、駆動部２６と弁室兼冷媒分流室２５との間に隔壁２７が形成されている。

下壁２２は、弁座を成し、その中心部には、前述のように入口ポート２３が形成されるとともに、弁室兼冷媒分流室２５との間に絞り部を形成する第１弁孔２８が形成されている。弁室兼冷媒分流室２５内には、弁棒２９が収納されている。弁棒２９は、上方の弁駆動装置（不図示）から下方に延びるものであって、弁本体２１及び弁室兼冷媒分流室２５と同心に配置されている。また、弁棒２９の先端には、第１弁体（この場合ニードル弁）３０が形成されている。そして、第１弁体３０は、弁駆動装置の駆動により弁棒２９を介して第１弁孔２８に対し進退自在に移動するように構成されている。このようにして、第１弁体３０と第１弁孔２８とにより冷凍負荷に対応して開度可変、かつ全閉可能とした第１絞り部３１が形成されている。

弁室兼冷媒分流室２５は、所定容積の円筒状に形成されている。そして、弁室兼冷媒分流室２５の側壁における上方の隔壁２７に近い側に、均等ピッチで、かつ、蒸発器のパス数に見合う複数個（この場合は４個）の分流管取付孔３２が形成されている。そして、この分流管取付孔３２には、弁室兼冷媒分流室２５と不図示の蒸発器の各パスの入口とを接続する分流管３３が接続されている。

また、分流管取付孔３２は、逆方向冷媒流れの場合（図示実線の場合）において、この分流管取付孔３２に取り付けられる分流管３３から流出される冷媒流が、円筒状内周面の略接線方向となるように形成されている（図２（ｂ）参照）。また、分流管３３の先端部は、略円筒状内周面に略沿うように、弁室兼冷媒分流室２５の内周面と略同一の円弧又は、この円弧から大きく飛び出さないようない直線状に切断されている。

実施の形態２の冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、上記のように構成されたものであって、次のように作用する。
この冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、正方向冷媒流れで使用される場合において、不図示の凝縮器で凝縮した液冷媒が入口ポート２３から流入する。入口ポート２３から入ってきた冷媒は、第１絞り部３１で減圧されて噴霧される。そして、噴霧状態のままで弁室兼冷媒分流室２５に流入する。このため、噴霧状態の冷媒が分流管３３に流れるようになっているので、弁室兼冷媒分流室２５においては重力の影響を受けることなく、各分流管３３に均等に分流される。

また、この冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、正方向に冷媒を流すように使用される場合において、凝縮器で凝縮した液冷媒が入口ポート２３から大きな気泡が存在するスラグ流あるいはプラグ流となった気液二相流冷媒が入ってきた場合、第１絞り部３１に対する冷媒流は、液冷媒とガス冷媒（気泡）とが交互に流れる不連続状態となる。このため、膨張弁における冷媒流の速度変動及び圧力変動が生じやすくなっている。また、このような冷媒流の速度変動及び圧力変動により膨張弁における不連続な冷媒流動音が発生しやすくなっている。しかし、本実施の形態によれば、第１絞り部３１の下流側に冷媒流路を拡大する弁室兼冷媒分流室２５が形成されているため、弁室兼冷媒分流室２５内において噴出エネルギが拡散される。この結果、膨張弁における冷媒流の速度変動及び圧力変動が緩和され、膨張弁における不連続な冷媒流動音が低減される。

また、この冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、例えば、可逆に冷媒を循環させて冷暖房する冷媒回路に使用され、冷媒回路が冷房回路から暖房回路に切り換えられて、逆方向冷媒流れで使用される場合において、次のように作用する。スラグ流あるいはプラグ流となった気液二相流の冷媒が分流管３３から流入してきた場合、この冷媒は複数の分流管３３から弁室兼冷媒分流室２５に流入され、合流されて掻き乱される。また、各分流管３３から流入する冷媒は、弁室兼冷媒分流室２５の内周面に略沿うように導入されるため旋回流を発生する。これにより、合流した冷媒がさらに掻き乱される。この結果、気液二相流冷媒中の気泡が細分化されるので、本実施の形態に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、逆方向冷媒流れにおいても、膨張弁における不連続な冷媒流動音を効果的に低減することができる。

本実施の形態に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、以上のように構成されているので、次のような効果を奏することができる。
（１）膨張弁と冷媒分流器とが一体化されるとともに、弁室と冷媒分流室とが兼用に形成されるので、膨張弁から冷媒分流器に至る回路部分が実施の形態１の場合よりさらに簡素化され、占有スペースが省スペース化される。

（２）正方向冷媒流れに使用される場合において、弁室兼冷媒分流室２５には噴霧状態の冷媒が流れ込むので、重力の影響を受けることなく、各分流管３３に均等に分流される。

（３）正方向冷媒流れに使用される場合において、弁室兼冷媒分流室２５の上流側に設置される第１絞り部３１は、冷凍負荷に対応して開度可変に絞られる。したがって、弁室兼冷媒分流室２５の上流側に設置される第１絞り部３１は、従来の冷媒分流器に取り付けられているような開度一定の絞り部と異なり、流量及び乾き度などの運転状況に応じて適切な絞り度に変化し、これにより冷媒分流特性をより一層向上させることができる。

（４）正方向冷媒流れにおいて、第１絞り部３１の下流側に冷媒流路を拡大する弁室兼冷媒分流室２５が形成されているため、噴出エネルギが拡散される。これにより、冷媒流の速度変動及び圧力変動が緩和され、膨張弁における不連続な冷媒流動音が低減される。

（５）逆方向冷媒流れにおいて、分流管３３から弁室兼冷媒分流室２５に流入する冷媒は、複数の分流管３３からの冷媒が合流することにより掻き乱されるとともに、弁室兼冷媒分流室２５の内周面に対し略接線方向に冷媒が導入されることにより、旋回流が生起されて冷媒流がより掻き乱される。これにより、気液二相流冷媒中の気泡が細分化されるので、膨張弁における不連続な冷媒流動音が効果的に低減される。

（６）逆方向冷媒流れにおいて、第１絞り部３１の上流側に冷媒流路を拡大する弁室兼冷媒分流室２５が形成されているため、噴出エネルギが拡散される。これにより、冷媒流の速度変動及び圧力変動が緩和され、膨張弁における不連続な冷媒流動音がより一層低減される。

（実施の形態３）
次に、実施の形態３について図３に基づき説明する。図３は、実施の形態３に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の概略構成を示す図面で、（ａ）は要部縦断面図であり、（ｂ）は（ａ）におけるＣ−Ｃ断面図である。この図に示すように、同膨張弁は、実施の形態１における正方向冷媒流における冷媒分流効果の向上及び逆方向冷媒流における気泡細分化効果の向上を目指したものである。以下実施の形態１との相違点を中心に説明する。

この実施の形態に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、実施の形態１と比較すると、まず分流管１２の取付位置が異なる。この実施の形態においては、分流管１２は冷媒分流室６の側壁の上方位置、すなわち、冷媒分流室６の側壁における第１絞り部１０を形成する仕切壁４に近い位置に複数の分流管取付孔１１が形成され、この複数の分流管取付孔１１に対し、複数の分流管１２が冷媒分流室６の内周面の接線方向に向けて取り付けられている。また、実施の形態１と比較すると、第１絞り部１０を形成する仕切壁４の冷媒分流室側に対し、第１弁孔７を取り囲むように円筒部材１３が垂設されている。円筒部材１３の軸方向長さは、分流管１２の入口に対向する壁を形成する程度とされている。この円筒部材１３は、正方向冷媒流れにおいては、第１絞り部１０から噴出される冷媒流を、第１絞り部１０に対向する壁体、すなわち、冷媒分流室６の下壁に吹き付け、冷媒流を方向転換させて分流管１２の入口へ迂回させる役割を行う。また、この円筒部材１３は、逆方向冷媒流れにおいて、複数の分流管１２から冷媒分流室６の内周面の接線方向に流入される冷媒流を効率よく旋回させる軸心部材を成す。

実施の形態３は、以上のように構成されているので、正方向冷媒流れにおいて、第１絞り部１０から噴出される冷媒流は、円筒部材１３にガイドされて冷媒分流室６の底壁、すなわち、第１絞り部１０に対向する壁体（冷媒分流室６の底壁）に衝突し、方向を上方に転換して分流管１２の入口に向かうように迂回して流れる。このため、第１絞り部１０から噴出される冷媒流が直接分流管１２の入口に流れることがないので、第１絞り部１０から噴出される冷媒流における圧力変動及び速度変動が直接分流管１２内の冷媒流通に影響しないように構成されている。

また、逆方向冷媒流れにおいて、入口ポート２から大きな気泡が存在するスラグ流あるいはプラグ流となって気液二相流冷媒が入ってきた場合、第１絞り部１０に対する冷媒流は、冷媒分流室６の内周面に対し接線方向に導入されて旋回流が形成される。そして、この場合、円筒部材１３が中心部にあって旋回流の軸心部材として機能するため、旋回流の生成が助長され、旋回流による冷媒流の掻き乱し作用がより一層効率よく行われる。したがって、逆方向冷媒流れにおいて、膨張弁における不連続な冷媒流動音をより一層低減することができる。

（実施の形態４）
次に、実施の形態４について図４に基づき説明する。図４は、実施の形態４に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。この図に示すように、同膨張弁は、実施の形態３において、第１絞り部１０に対向する壁体（冷媒分流室６の下壁）に、吹き付けられた冷媒流を円滑に周辺に広げて反転させるように作用するガイド部を設けたものである。より具体的には、ガイド部として、第１絞り部１０に対向する部分に円錐状の突出部１５を形成するとともに、底壁面と側壁とのコーナ部を円弧面１６に形成している。

実施の形態４は、このように構成されているので、正方向冷媒流れにおいて、第１絞り部１０からの噴流が方向転換する際の乱れを抑制することができる。すなわち、入口ポート２から気液二相流が入ってきた場合において、このガイド部が冷媒流の流れ方向変更作用を助長して冷媒流の噴出エネルギを低減するとともに、冷媒流中の気泡の細分化を行い、膨張弁における不連続な冷媒流動音を低減することができる。

（実施の形態５）
次に、実施の形態５について図５に基づき説明する。図５は、実施の形態５に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。この図に示すように、同膨張弁は、実施の形態３において、分流管１２から導入される冷媒流により生成される旋回流を強くするために、冷媒分流室６の側壁に旋回流を保護する環状溝１７を形成したものである。

すなわち、この実施の形態においては、冷媒分流室６は、分流管１２を接続する軸方向位置の側壁が他の軸方向位置の側壁部分に比し大径に形成されており、これにより側壁の内周面を窪ませた環状溝１７が形成されている。

したがって、逆方向冷媒流れにおいて、複数の分流管１２から冷媒分流室６に流れ込む冷媒流により生成される旋回流が環状溝１７により保持され易くなるので、旋回流による冷媒流の掻き乱し作用がより一層効率よく行われる。これにより、逆方向冷媒流れにおいて、膨張弁における不連続な冷媒流動音がより一層低減される。

（実施の形態６）
次に、実施の形態６について図６に基づき説明する。図６は、実施の形態６に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。この図に示すように、同膨張弁は、実施の形態３において、分流管１２から導入される冷媒流により生成される旋回流を強くするために、円筒部材１３の先端部に外周方向へ突出する鍔部１３ａを形成したものである。また、第１絞り部１０に対向する壁体（冷媒分流室６の下壁）に実施の形態４の場合と同様のガイド部を形成したものである。

本実施の形態はこのように構成されているので、逆方向の冷媒流れにおいて、複数の分流管１２から冷媒分流室６に流れ込む冷媒流により生成される旋回流が円筒部材１３の先端の鍔部１３ａにより保持される。したがって、旋回流による冷媒流の掻き乱し作用がより一層効率よく行われる。これにより、逆方向冷媒流れにおいて、膨張弁における不連続な冷媒流動音をより一層低減することができる。

また、正方向冷媒流れにおいて、第１絞り部１０からの噴流が方向転換する際の乱れを抑制することができる。すなわち、入口ポート２から気液二相流が入ってきた場合において、このガイド部が冷媒流の流れ方向変更作用を助長して冷媒流の噴出エネルギを低減するとともに、冷媒流中の気泡の細分化が行われる。これにより、正方向冷媒流れにおいて、膨張弁における不連続な冷媒流動音を低減することができる。

（実施の形態７）
次に、実施の形態７について図７に基づき説明する。図７は、実施の形態７に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。この図に示すように、同膨張弁は、実施の形態６において、弁室５に気泡細分化手段として第２絞り部３５を設けるとともに、第２絞り部３５と第１絞り部１０との間に拡大空間部３６を設けたものである。以下、実施の形態６との相違点を中心に説明する。

実施の形態７に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、図７に示すように、弁室５の中央部に高さ寸法の大きい第２仕切壁３７を設け、第２仕切壁３７の下方、すなわち、第２仕切壁３７と第１絞り部１０との間に拡大空間部３６を形成している。そして、この第２仕切壁３７の中央部には、下方に向かって孔径が小さくなるテーパ孔が第２弁孔３８として形成されている。また、弁棒８は、実施の形態６の場合と同様に弁本体１と同心に配置されており、第１弁体９の上方に、つまり弁棒８の中間部に拡径部を形成し、これを第２弁体３９としている。第２弁体３９は、外周面を下方に向かって外径が小さくなるテーパ面として形成されるとともに、このテーパ面に螺旋溝が形成されている。これにより、第２弁孔３８と第２弁体３９との間に略螺旋状の螺旋状通路が形成される。この螺旋状通路が第２絞り部３５を形成する。第２絞り部３５は、弁棒８が上下方向に駆動されることにより螺旋状通路の断面積および長さが変化する。例えば、冷凍負荷の小さいときは弁棒８が下方に移動して、螺旋状通路の断面積を小さくするとともに、螺旋状通路の長さを長くして冷媒流通抵抗が大きくなるように（開度が小さくなるように）している。第２絞り部３５は、このように開度可変に形成されている。なお、第１絞り部１０は、前述のように第１弁孔７と第１弁体９との間に形成されるものであって、弁棒８の上下方向の駆動により、開度可変、かつ全閉可能に形成されている。

実施の形態７に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、以上のように実施の形態６の場合と同様に仕切壁４の下部（下流側）に冷媒分流室６が形成されているので、実施の形態６のものと同様の作用効果を奏することができる。また、これに加え、上述のように仕切壁４の上部（上流側）の弁室５内に、第２絞り部３５及び拡大空間部３６が形成されているので、次のような作用効果を奏することができる。

前述の実施の形態６の場合には（実施の形態１、３，４，５の場合も同様であるが）、正方向冷媒流れにおいて、入口ポート２からスラグ流あるいはプラグ流となって気液二相流冷媒が入ってきた場合、このスラグ流あるいはプラグ流が第１絞り部１０を通過する前に冷媒流中の気泡が細分化されていなかった。しかし、この実施の形態７においては、入口ポート２から入ってくるスラグ流あるいはプラグ流などの気液二相流冷媒は、第２絞り部３５を通過することにより気泡が細分化される。これにより、第１絞り部１０への冷媒流れが連続化され、膨張弁における不連続な冷媒流動音が効果的に低減される。特に、第２絞り部３５は、螺旋状通路により構成されているので、絞り通路を長くすることができ、気泡細分化効果を向上させることができる。

また、この実施の形態７の場合は、第２絞り部３５と第１絞り部１０とにより２段絞り部が形成されるので、それぞれの絞り部における噴出エネルギ自体が小さくなる。したがって、この観点からも膨張弁を通過する冷媒流の速度変動及び圧力変動が緩和される。さらに、この実施の形態においては、第２絞り部３５以外に拡大空間部３６が設けられており、第２絞り部３５通過後の冷媒流が、拡大空間部３６において流路拡大により噴出エネルギが拡散され、冷媒中の気泡がこの拡大空間部３６においてさらに細分化される。したがって、第２絞り部３５のみの場合に比し、気泡細分化効果がさらに向上し、膨張弁を流通する冷媒流の速度変動及び圧力変動をさらに緩和することができる。この結果、前記実施の形態６の場合に比し、膨張弁における不連続な冷媒流動音をさらに低減することができる。

また、この実施の形態７に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、逆方向冷媒流れにおいて、第１絞り部１０から流出する冷媒流は、拡大空間部３６における流路拡大により噴出エネルギが拡散され、第１絞り部１０と第３絞り部との２段絞りにより各絞り部における噴出エネルギが小さくなる。したがって、逆方向冷媒流れにおいても、膨張弁を流通する冷媒流の速度変動及び圧力変動がさらに緩和され、実施の形態６の場合に比し、膨張弁における不連続な冷媒流動音をさらに低減することができる。

（実施の形態８）
次に、実施の形態８について図８に基づき説明する。図８は、実施の形態８に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。この図に示すように、実施の形態８に係る膨張弁は、正方向冷媒流れにおいて、第１絞り部１０に流入する冷媒流中の気泡細分化手段として多孔質透過材層１８を備えたものである。また、実施の形態８は、実施の形態７と比較すると、弁室５内に気泡細分化手段を設ける点については同一であるが、気泡細分化手段を多孔質透過材層１８とした点において相違する。

実施の形態８に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、図８に示すように、弁室５内に多孔質透過材層１８が設けられている。多孔質透過材層１８は、仕切壁４の上面から入口ポート２の上部にかけて、弁棒８を取り囲む円筒状に形成されたものであって、上下部には弁室５の内面に支持される支持板１８ａ，１８ｂが形成されている。多孔質透過材層１８の素材としては、発泡金属、セラミック、発泡性樹脂、メッシュ状のもの、多孔板などを用いることができる。

実施の形態８に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、以上のように構成されているので、正方向冷媒流れにおいて、入口ポート２から冷媒流がスラグ流あるいはプラグ流となって入ってきた場合、この冷媒流が多孔質透過材層１８を通過することにより、第１絞り部１０へ流れる冷媒流中の気泡が多孔質透過材層１８において細分化される。これにより、膨張弁における不連続な冷媒流動音を低減することができる。また、多孔質透過材層１８は、通過する冷媒中のごみを除去することができるので、第１絞り部１０に対するフィルターを兼用することができる。

また、このように構成された冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、逆方向冷媒流れにおいて、第１絞り部１０から流出する冷媒流は、弁室５における流路拡大作用により噴出エネルギが拡散されるととともに、多孔質透過材層１８を通過することにより噴出エネルギが消費される。これにより膨張弁を通過する冷媒流の速度変動及び圧力変動が緩和され、膨張弁における不連続な冷媒流動音が低減される。

（実施の形態９）
次に、実施の形態９について図９に基づき説明する。図９は、実施の形態９に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。この図に示すように、同膨張弁は、実施の形態３において、逆方向冷媒流れにおける第１絞り部１０の上流側、すなわち、冷媒分流室６に、多孔質透過材層１９を設けたものである。以下実施の形態３との相違点を中心に説明する。

実施の形態９の冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、円筒部材１３の下端部に、円筒状の多孔質透過材層１９の内部に嵌合挿入される段部１３ｂが形成されている。また、第１絞り部１０に対向する壁体に、円筒状の多孔質透過材層１９の下端を嵌入する円環状溝６ａが形成されている。そして、円筒状の多孔質透過材層１９の上端部に段部１３ｂが挿入され、円筒状の多孔質透過材層１９の下端部が円環状溝６ａに挿入されることにより、円筒部材１３と第１絞り部１０に対向する壁体との間に円筒状の多孔質透過材層１９が設けられたものである。なお、その他の点は実施の形態３と同一である。この多孔質透過材層１９は、前述の実施の形態８における多孔質透過材層１８と同様に、発泡金属、セラミック、発泡性樹脂、メッシュ状のもの、多孔板などを用いることができる。

実施の形態９は、以上のように構成されているので、正方向冷媒流れにおいて、第１絞り部１０から噴出される冷媒流の速度変動、圧力変動が緩和され、膨張弁における不連続な冷媒流動音が低減される。また、逆方向冷媒流れにおいて、多孔質透過材層１９は、第１絞り部１０に流入する冷媒中の気泡が細分化されることにより、膨張弁における不連続な冷媒流動音が低減される。また、逆方向冷媒流れにおいて、多孔質透過材層１９は、第１絞り部１０に対するフィルター機能を発揮することができる。

（実施の形態１０）
次に、実施の形態１０について図１０に基づき説明する。図１０は、実施の形態１０に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。この図に示すように、同膨張弁は、実施の形態９と同様に、実施の形態３において、逆方向冷媒流れにおける第１絞り部１０の上流側、すなわち、冷媒分流室６に、多孔質透過材層２０を設けたものである。以下実施の形態３との相違点を中心に説明する。なお、実施の形態９とは、多孔質透過材層の形状が相違する。

実施の形態１０の冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、円筒部材１３の下端部に、カップ状の多孔質透過材層２０の内部に嵌合挿入される段部１３ｂが形成されている。カップ状の多孔質透過材層２０は、円筒部材１３と第１絞り部１０に対向する壁体との間に収まる程度の大きさに形成されており、上端部の内周側に段部１３ｂが嵌合挿入されることにより、冷媒分流室６にカップ状の多孔質透過材層２０が取り付けられたものである。なお、その他の点は実施の形態３と同一であり、また、実施の形態９に比し多孔質透過材層２０の形状が相違するものである。なお、この多孔質透過材層２０は、前述の実施の形態８における多孔質透過材層１８と同様に、発泡金属、セラミック、発泡性樹脂、メッシュ状のもの、多孔板などを用いることができる。

実施の形態１０は、以上のように構成されているので、正方向冷媒流れにおいて、第１絞り部１０から噴出される冷媒流の速度変動、圧力変動が緩和されるので、膨張弁における不連続な冷媒流動音が低減される。また、逆方向冷媒流れにおいて、多孔質透過材層２０は、第１絞り部１０に流入する冷媒中の気泡が細分化されることにより、膨張弁における不連続な冷媒流動音が低減される。また、逆方向冷媒流れにおいて、多孔質透過材層２０は、第１絞り部１０に対するフィルター機能を発揮することができる。

（実施の形態１１）
次に、実施の形態１１について図１１に基づき説明する。図１１は、実施の形態１１に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。この図に示すように、同膨張弁は、実施の形態２における正方向冷媒流における冷媒分流効果の向上及び逆方向冷媒流における気泡細分化効果の向上を目指したものである。以下実施の形態２との相違点を中心に説明する。

この実施の形態に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、実施の形態２と比較すると、まず分流管３３の取付位置が異なる。この実施の形態においては、分流管３３は弁室兼冷媒分流室２５の側壁の下方位置、すなわち、弁室兼冷媒分流室２５の側壁における第１絞り部３１を形成する下壁２２に近い位置に複数（この場合４個）の分流管取付孔３２が形成されている。そして、この複数の分流管取付孔３２に対し、複数の分流管３３が冷媒分流室６の内周面の接線方向に向けて取り付けられている。また、実施の形態２と比較すると、第１絞り部３１を形成する下壁２２の冷媒分流室側に対し、第１弁孔２８を取り囲むように円筒部材３４が垂設されている。円筒部材３４の軸方向長さは、分流管３３の入口に対向する壁を形成する程度とされている。この円筒部材３４は、正方向冷媒流れにおいては、第１絞り部３１から噴出される冷媒流を、第１絞り部３１に対向する壁体、すなわち、弁室兼冷媒分流室２５の上壁、この場合は、駆動部２６との隔壁２７に吹き付け、冷媒流を方向転換させて分流管３３の入口へ迂回させる役割を行う。また、この円筒部材３４は、逆方向冷媒流れにおいて、複数の分流管３３から冷媒分流室６の内周面の接線方向に導入される冷媒流を効率よく旋回させる軸心部材を成す。

実施の形態１１は以上のように構成されているので、正方向冷媒流において、第１絞り部３１から噴出された冷媒流は、円筒部材３４にガイドされて第１絞り部３１に対向する壁体（この場合隔壁２７）に衝突し、方向を下方に転換して分流管３３の入口に向かうように迂回して流れる。このため、噴流が直接分流管３３の入口に流れることがないので、第１絞り部３１からの噴流における圧力変動、速度変動が直接分流管３３内の冷媒流通に影響しないように構成されている。

また、逆方向冷媒流れにおいて、入口ポート２３から大きな気泡が存在するスラグ流あるいはプラグ流となって気液二相流冷媒が入ってきた場合、第１絞り部３１に対する冷媒流は、弁室兼冷媒分流室２５の内周面に対し接線方向に導入されて旋回流が形成される。そして、この場合、円筒部材３４が中心部にあって旋回流の軸心部材として機能するため、旋回流の生成が助長され、旋回流による冷媒流の掻き乱し作用がより一層効率よく行われる。したがって、逆方向冷媒流れにおいて、膨張弁における不連続な冷媒流動音をより一層低減することができる。

（実施の形態１２）
次に、実施の形態１２について図１２に基づき説明する。図１２は、実施の形態１２に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。この図に示すように、同膨張弁は、実施の形態１１において、分流管３３から導入される冷媒流により生成される旋回流をより強くするために、弁室兼冷媒分流室２５の側壁に旋回流を保護する環状溝４５を形成したものである。

すなわち、この実施の形態においては、弁室兼冷媒分流室２５は、分流管３３を接続する軸方向位置の側壁が他の軸方向位置の側壁部分に比し大径に形成されており、これにより側壁の内周面を窪ませた環状溝４５が形成されている。

したがって、逆方向冷媒流れにおいて、複数の分流管３３から弁室兼冷媒分流室２５に流れ込む冷媒流により生成される旋回流が環状溝４５により保持され易くなるので、旋回流による冷媒流の掻き乱し作用がより一層効率よく行われる。これにより、逆方向冷媒流れにおいて、膨張弁における不連続な冷媒流動音がより一層低減される。

（実施の形態１３）
次に、実施の形態１３について図１３に基づき説明する。図１３は、実施の形態１３に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。この図に示すように、同膨張弁は、実施の形態１１において、分流管３３から導入される冷媒流により生成される旋回流をより強くするために、円筒部材３４の先端部に外周方向へ突出する鍔部３４ａを形成したものである。

本実施の形態はこのように構成されているので、逆方向の冷媒流れにおいて、複数の分流管３３から弁室兼冷媒分流室２５に流れ込む冷媒流により生成される旋回流が円筒部材３４の先端の鍔部３４ａにより保持される。したがって、旋回流による冷媒流の掻き乱し作用がより一層効率よく行われる。これにより、逆方向冷媒流れにおいて、膨張弁における不連続な冷媒流動音をより一層低減することができる。

(実施の形態１４)
次に、実施の形態１４について図１４に基づき説明する。図１４は、実施の形態１４に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。同膨張弁は、実施の形態１３において、正方向冷媒流れにおいて、第１絞り部３１の上流側に気泡細分化手段を設けるようにするとともに、第１絞り部３１からの噴出流をより円滑に方向変換させるガイド部２７ａを設けたものである。以下、実施の形態１３との相違点を中心に説明する。

この実施の形態に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁においては、実施の形態１３の場合と異なり、第１絞り部３１の弁室兼冷媒分流室２５の反対側に別室４７が形成され、この別室４７の下壁４７ａに入口ポート２３が設けられ、この入口ポート２３に液管２４が接続されている。なお、弁本体２１の下壁２２は弁室兼冷媒分流室２５と別室４７との仕切壁として機能し、この下壁２２には第１絞り部３１を構成する第１弁孔２８が形成されている。また、別室４７における入口ポート２３と第１絞り部３１との間に気泡細分化手段が設置されている。この気泡細分化手段は、別室４７の中間位置を横断するように別室４７内に配置された円盤状の多孔質透過材層４８である。多孔質透過材層４８の素材は、実施の形態８における多孔質透過材層１８と同様のものでよく、発泡金属、セラミック、発泡性樹脂、メッシュ状のもの、多孔板などが用いられている。

また、弁室兼冷媒分流室２５の上壁をなす隔壁２７には、第１絞り部３１からの吹き出された噴流を弁室兼冷媒分流室２５の下壁をなす弁本体２１の下壁２２の近くに形成されている分流管３３の方へ反転させるガイド部２７ａが形成されている。このガイド部２７ａは、隔壁２７の弁室兼冷媒分流室２５側の壁面を冷媒流の流れに沿う形状にしたものである。

実施の形態１４に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、以上のように構成されているので、正方向冷媒流れにおいて、入口ポート２３から冷媒流がスラグ流あるいはプラグ流となって入ってきた場合、この冷媒流が多孔質透過材層４８を通過することにより、第１絞り部３１へ流れる冷媒流中の気泡が多孔質透過材層４８において細分化される。これにより、膨張弁における不連続な冷媒流動音を低減することができる。また、多孔質透過材層４８は、通過する冷媒中のごみを除去することができるので、第１絞り部３１に対するフィルターを兼用することができる。

また、第１絞り部３１から弁室兼冷媒分流室２５の上壁を成す隔壁２７に向けて、円筒部材３４に案内されて吹き出された冷媒流は、隔壁２７に形成されたガイド部２７ａのガイド機能により、円滑に冷媒流の流れ方向変更が行われる。このようなガイド部２７ａの流れ方向変更に関する助長作用により冷媒流の噴出エネルギが低減されるとともに、冷媒流中の気泡の細分化が行われ、膨張弁における不連続な冷媒流動音が低減される。

また、このようの構成された冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、逆方向冷媒流れにおいて、第１絞り部３１から流出する冷媒流は、別室４７における流路拡大作用により噴出エネルギが拡散されるととともに、多孔質透過材層４８を通過することにより噴出エネルギが消費される。これにより膨張弁を通過する冷媒流の速度変動及び圧力変動が緩和され、膨張弁における不連続な冷媒流動音が低減される。

（実施の形態１５）
次に、実施の形態１５について図１５に基づき説明する。図１５は、実施の形態１５に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。この図に示すように、同膨張弁は、実施の形態１１において、逆方向冷媒流れにおける第１絞り部３１の上流側、すなわち、弁室兼冷媒分流室２５に、多孔質透過材層５１を設けたものである。以下実施の形態１１との相違点を中心に説明する。

実施の形態１５の冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、円筒部材１３の上端部と第１絞り部３１に対向する壁体、すなわち隔壁２７、との間に、弁室兼冷媒分流室２５と略同心状に円筒状の多孔質透過材層５１が適宜の手段により取り付けられたものである。なお、その他の点は実施の形態１１と同一である。また、この多孔質透過材層５１は、前述の実施の形態８における多孔質透過材層１８と同様に、発泡金属、セラミック、発泡性樹脂、メッシュ状のもの、多孔板などが用いられている。

実施の形態１５は、以上のように構成されているので、正方向冷媒流れにおいて、第１絞り部３１から噴出される冷媒流の速度変動、圧力変動が緩和され、膨張弁における不連続な冷媒流動音が低減される。また、逆方向冷媒流れにおいて、多孔質透過材層５１は、第１絞り部３１に流入する冷媒中の気泡が細分化されることにより、膨張弁における不連続な冷媒流動音が低減される。また、逆方向冷媒流れにおいて、多孔質透過材層５１は、第１絞り部３１に対するフィルター機能を発揮することができる。

（変形例）
（１）上記各実施の形態において、冷媒分流室６或いは弁室兼冷媒分流室２５は、図示された形状のように軸方向に長い形状に限られたものではなく、横方向に大きく形成されたものでもよい。

（２）分流管１２，３３は、各実施の形態において４本のものを示しているが、これに限られたものではなく２本以上のもの全てに適用される。
（３）実施の形態１及び２において、分流管１２，３３の取付位置を実施の形態３又は実施の形態１１のように第１絞り部１０，３１が形成されている仕切壁４又は下壁２２に近い位置に変更してもよい。このようにすれば、第１絞り部１０，３１から噴出された冷媒流は、第１絞り部１０，３１に対向する壁体に衝突し、反転迂回して分流管１２，３３に流入するようになるので、実施の形態１，２に比し冷媒分流効果が向上する。しかし、この場合は、実施の形態３又は実施の形態１１のように円筒部材１３，３４が形成されていないので、第１絞り部１０，３１からの噴流が直接分流管１２，３３に到達することを防止する点において実施の形態３，１１に比し劣る。

（４）実施の形態１４において、気泡細分化手段として円盤状の多孔質透過部材層に代えて、実施の形態７のように第２絞り部３５と拡大空間部３６とを組み合わせたものとしてもよい。また、実施の形態１４において、円盤状の多孔質透過材層４８を円筒状の多孔質透過材層に変更することもできる。なお、このようにするには、例えば、液管２４を取り付ける入口ポート２３を別室４７の側壁に設ければよい。

（５）実施の形態７において、テーパ状の第２弁体３９及び第２弁孔３８を中心線に平行な形状にしてもよい。また、この第２弁体３９に設けられている螺旋溝を複数条の螺旋溝で形成し、複数の絞り通路となるようにしてもよい。また、螺旋溝に代えて上下方向に直線状に延びる複数条の凹溝で形成してもよい。また、このような溝を第２弁体３９の外周面ではなく第２弁孔３８の内周面に形成してもよい。また、これらの溝を第２弁体３９あるいは第２弁孔３８の何れにも形成しない絞り部としてもよい。さらには、これら溝の段面形状を半円形、３角形、４角形など種々の形状にすることも可能である。なお、このような変形は、前記変形例４に記した実施の形態１４の変形例に対しても同様に行いうる。

（６）また、気泡細分化手段としては、前記のような第２絞り部３５と拡大空間部３６とを組み合わせたもの、円筒状又は円盤状の多孔質透過材層１８に限られたものではなく、他の気泡細分化手段を弁室５や別室４７に設けるようにしてもよい。例えば、第２絞り部３５と拡大空間部３６の何れかのみを設けるようにしてもよい。また、冷媒流に乱れを与えるような他の手段、例えば、冷媒流に旋回流を与えたり、冷媒流を蛇行させたりするような手段に置き換えてもよい。

（７）実施の形態９及び１０において冷媒分流室６に多孔質透過材層１９，２０を設けているが、これら実施の形態と同様に、実施の形態４，５においても多孔質透過材層を取り付けてもよい。また、実施の形態１，６及び７においても適宜の手段により円筒状やカップ状の多孔質透過材層を取り付けてもよい。

（８）実施の形態１５において弁室兼冷媒分流室２５に多孔質透過材層５１を設けているが、この実施の形態と同様に、実施の形態１２においても多孔質透過材層を取り付けてもよい。また、実施の形態１３及び１４においても適宜の手段により円筒部材３４の上部に円筒状の多孔質透過材層を取り付けてもよい。

実施の形態１に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の概略構成を示す図面で、（ａ）は要部縦断面図であり、（ｂ）は（ａ）におけるＡ−Ａ断面図である。 実施の形態２に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の概略構成を示す図面で、（ａ）は要部縦断面図であり、（ｂ）は（ａ）におけるＢ−Ｂ断面図である。 実施の形態３に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の概略構成を示す図面で、（ａ）は要部縦断面図であり、（ｂ）は（ａ）におけるＣ−Ｃ断面図である。 本発明の実施の形態４に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。 本発明の実施の形態５に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。 本発明の実施の形態６に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。 本発明の実施の形態７に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。 本発明の実施の形態８に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。 本発明の実施の形態９に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。 本発明の実施の形態１０に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。 本発明の実施の形態１１に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。 本発明の実施の形態１２に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。 本発明の実施の形態１３に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。 本発明の実施の形態１４に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。 本発明の実施の形態１５に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。 従来の冷凍装置における一般的な冷媒回路図である。

符号の説明

２，２３…入口ポート、３，２４…液管、５…弁室、６…冷媒分流室、７，２８…第１弁孔、９，３０…第１弁体、１０，３１…第１絞り部、１２，３３…分流管、１３，３４…円筒部材、１３ａ，３４ａ…鍔部、１７，４５…環状溝、１８，１９．２０，４８，５１…多孔質透過材層、２５…弁室兼冷媒分流室、３５…第２絞り部、３６…拡大空間部、４７…別室。

Claims (20)

1. 第１弁体と第１弁孔との間に形成された、絞り作用を行う第１絞り部と、第１絞り部通過後の冷媒を分流管に分流する、略円筒状の冷媒分流室と、冷媒分流室に接続された複数の分流管とを備え、
   前記複数の分流管は、略円筒状の冷媒分流室の側壁に対し、それぞれ略略一定の接線方向に開口するように接続されている
   ことを特徴とする冷媒分流器一体化構造の膨張弁。
2. 前記分流管の冷媒分流室側の端部は、冷媒分流室の内周面に略沿うように斜め方向に切断されていることを特徴とする請求項１記載の冷媒分流器一体化構造の膨張弁。
3. 請求項１又は２に記載の冷媒分流器一体化構造の膨張弁において、
   第１絞り部の一方の側に第１弁体を収納するとともに、液管を接続する入口ポートを備えた弁室が形成され、第１絞り部の他方の側に冷媒分流室が形成されていることを特徴とする冷媒分流器一体化構造の膨張弁。
4. 前記分流管は、冷媒分流室の側壁における第１絞り部を形成する壁体に近い位置に接続されていることを特徴とする請求項３記載の冷媒分流器一体化構造の膨張弁。
5. 前記第１絞り部の冷媒分流室側に、分流管から冷媒が導入された場合に、冷媒の旋回を促すための円筒部材が設けられていることを特徴とする請求項４記載の冷媒分流器一体化構造の膨張弁。
6. 前記円筒部材は、前記分流管の入口に対向する壁を形成する程度の軸方向長さを有するとともに、その先端部に外周方向へ突出する鍔部を備えていることを特徴とする請求項５記載の冷媒分流器一体化構造の膨張弁。
7. 前記冷媒分流室は、分流管を接続する軸方向位置の側壁の内周面が窪んで環状溝に形成されていることを特徴とする請求項３〜６の何れか１項に記載の冷媒分流器一体化構造の膨張弁。
8. 前記弁室における入口ポートと第１絞り部との間に気泡細分化手段が配置されていることを特徴とする請求項３〜７の何れか１項に記載の冷媒分流器一体化構造の膨張弁。
9. 前記冷媒分流室における分流管と第１絞り部との間に多孔質透過材層が配置されていることを特徴とする請求項３〜８の何れか１項に記載の冷媒分流器一体化構造の膨張弁。
10. 請求項１又は２に記載の冷媒分流器一体化構造の膨張弁において、
    前記冷媒分流室は、第１絞り部の第１弁体を収納する弁室に兼用された弁室兼冷媒分流室として、第１絞り部の一方の側に形成されるとともに、第１絞り部の他方の側に液管が接続される入口ポートが形成されていることを特徴とする冷媒分流器一体化構造の膨張弁。
11. 前記分流管は、弁室兼冷媒分流室の側壁における第１絞り部を形成する壁体に近い位置に接続されていることを特徴とする請求項１０記載の冷媒分流器一体化構造の膨張弁。
12. 前記第１絞り部の弁室兼冷媒分流室側に、分流管から冷媒が導入された場合に、冷媒の旋回を促すための円筒部材が設けられていることを特徴とする請求項１１記載の冷媒分流器一体化構造の膨張弁。
13. 前記円筒部材は、前記分流管の入口に対向する壁を形成する程度の軸方向長さを有するとともに、その先端部に外周方向へ突出する鍔部を備えていることを特徴とする請求項１２記載の冷媒分流器一体化構造の膨張弁。
14. 前記弁室兼冷媒分流室は、分流管を接続する軸方向位置の側壁の内周面が窪んで環状溝に形成されていることを特徴とする請求項１０〜１３の何れか１項に記載の冷媒分流器一体化構造の膨張弁。
15. 前記第１絞り部の他方の側に別室が形成され、この別室に前記入口ポートが形成されるとともに、この別室における入口ポートと第１絞り部との間に気泡細分化手段が配置されていることを特徴とする請求項１０〜１４の何れか１項に記載の冷媒分流器一体化構造の膨張弁。
16. 前記弁室兼冷媒分流室における分流管と第１絞り部との間に多孔質透過材層が配置されていることを特徴とする請求項１０〜１５の何れか１項に記載の冷媒分流器一体化構造の膨張弁。
17. 前記気泡細分化手段は、第２絞り部であることを特徴とする請求項８，９，１５又は１６に記載の冷媒分流器一体化構造の膨張弁。
18. 前記気泡細分化手段は、第２絞り部と第１絞り部との間に拡大空間部を備えていることを特徴とする請求項１７記載の冷媒分流器一体化構造の膨張弁。
19. 前記気泡細分化手段は、多孔質透過材層であることを特徴とする請求項８，９，１５又は１６に記載の冷媒分流器一体化構造の膨張弁。
20. 請求項１〜１９の何れか１項に記載の冷媒分流器一体化構造の膨張弁を用いたことを特徴とする冷凍装置。

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