JP2008126293A - Equipment and method for cooling steel plate - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、鋼板の冷却設備および冷却方法に関するものである。 The present invention relates to a steel sheet cooling facility and a cooling method.
鋼板（特に厚鋼板）の熱間圧延ラインにおいては、合金元素の削減や材質の向上および生産能率の向上を目的に、加速冷却装置や制御冷却装置など種々の冷却装置が用いられている。これら厚鋼板の冷却方法は、厚鋼板を搬送ロール上を搬送させながら上下面に冷却水を供給するのが一般的であり、いずれの冷却装置においても板幅方向、搬送方向に均一な冷却を行うことが重要である。 In a hot rolling line for steel plates (particularly thick steel plates), various cooling devices such as an acceleration cooling device and a control cooling device are used for the purpose of reducing alloy elements, improving material quality, and improving production efficiency. In these cooling methods for thick steel plates, cooling water is generally supplied to the upper and lower surfaces while transporting the thick steel plates on a transport roll. In any cooling device, uniform cooling is performed in the plate width direction and the transport direction. It is important to do.
そのために、例えば特許文献１に記載されたような冷却装置が提案されている。特許文献１に記載の冷却装置は、上下一対の鋼板拘束ロール二組からなる冷却ユニットを厚鋼板の搬送方向に複数配設した冷却装置において、出側拘束ロールや出側拘束ロールの出側に設けたエアースリットノズルだけではロールと鋼板の隙間から漏出する冷却水を完全に除去することができないので、出側拘束ロールの出側に板幅方向へ延びる冷却ヘッダを配設し、ヘッダに厚鋼板の搬送方向に相対向させ、かつ搬送方向に対し左右相反方向へ噴射口を向け冷却液噴射ノズルを傾斜配設した冷却装置である。 Therefore, for example, a cooling device as described in Patent Document 1 has been proposed. The cooling device described in Patent Document 1 is a cooling device in which a plurality of cooling units each composed of a pair of upper and lower steel plate restraining rolls are arranged in the conveying direction of the thick steel plate, on the exit side of the exit side restraint roll and the exit side restraint roll. Since the cooling water leaking from the gap between the roll and the steel plate cannot be completely removed with the provided air slit nozzle alone, a cooling header extending in the plate width direction is disposed on the exit side of the exit side restraining roll, and the header is thick. This is a cooling device that is opposed to the conveying direction of the steel sheet, and in which cooling liquid injection nozzles are inclinedly arranged with the injection ports facing in the opposite direction to the conveying direction.
すなわち、特許文献１に記載の冷却装置では、出側拘束ロールの出側で完全な水切りを行うために板幅方向へ多数ノズルを配設し、噴出する冷却水によって漏出した冷却水を強制的に厚鋼板の板幅方向へ押し流し、さらにエアースリットノズルより圧縮エアーを噴射して厚鋼板上の残留水を皆無にしている。 That is, in the cooling device described in Patent Document 1, in order to completely drain water on the exit side of the exit-side restraining roll, a large number of nozzles are arranged in the plate width direction, and the cooling water leaked by the ejected cooling water is forced. Then, the steel sheet is washed away in the width direction of the thick steel plate, and further compressed air is sprayed from the air slit nozzle to eliminate any residual water on the thick steel plate.
しかし、その際に、冷却ユニットにおける水量密度を大きくすると十分に水が切れず、水切り能力を上げるためには設備を大きくしなければならず、また、厚鋼板の形状が悪い場合には、厚鋼板がノズルに衝突する危険性がある。 However, at that time, if the water density in the cooling unit is increased, the water cannot be sufficiently drained, and the equipment must be enlarged in order to increase the drainage capacity. There is a risk of the steel plate colliding with the nozzle.
そこで、本出願人は、特願２００６−２２７４０４（未公開出願１）において、新たな鋼板の冷却技術を提案している。 Therefore, the present applicant has proposed a new steel plate cooling technique in Japanese Patent Application No. 2006-227404 (Unpublished Application 1).
すなわち、図１に側面図、図２に平面図を示すように、鋼板１０の上面に対して冷却水（棒状冷却水）２３を所定の噴射角度（伏角）θで噴射する上ノズル群２２を有する上ヘッダ２１を鋼板搬送方向に一対配置し、それぞれの上ヘッダ２１ａ、２１ｂの上ノズル群２２ａ、２２ｂから噴射される冷却水２３ａ、２３ｂが鋼板搬送方向に鋼板上で所定の間隔を置いて互いに対向するようにするとともに、上方から見た噴射線が鋼板搬送方向となす角で定義される角度（外向き角）αを有するようにしている。
That is, as shown in a side view in FIG. 1 and a plan view in FIG. 2, an upper nozzle group 22 for injecting cooling water (rod-like cooling water) 23 at a predetermined injection angle (deflection angle) θ with respect to the upper surface of the steel plate 10 is provided. A pair of upper headers 21 are arranged in the steel plate conveying direction, and
一例として、図２においては、冷却水２３の外向き角αを一定とし、冷却水２３が鋼板１０に衝突する位置（衝突点）が鋼板幅方向に等間隔となるように各ノズルを設置している。その際、鋼板幅方向中央付近では、左右の両幅方向外側に向けて噴射するノズルを設置しなくてはならないので、ノズルを取り付ける穴の加工が可能となるように、鋼板幅方向左端外側に向けて噴射するノズル列（例えば、図２中の上ヘッダ２１ａ、２１ｂにおいて上方向に噴射速度成分をもつノズル列）と鋼板幅方向右端外側に向けて噴射するノズル列（例えば、図２中の上ヘッダ２１ａ、２１ｂにおいて下方向に噴射速度成分をもつノズル列）を、鋼板搬送方向に交互に所定間隔ずらして設置している。すなわち、鋼板幅方向左端外側に向けて噴射するノズル（左端向ノズル）を鋼板幅方向に所定の間隔Ｗで鋼板幅方向左端から鋼板幅方向中央部近傍まで配置し、鋼板幅方向左端外側に向けて噴射するノズル（右端向ノズル）を鋼板幅方向に所定の間隔Ｗで鋼板幅方向右端から鋼板幅方向中央部近傍まで配置し、鋼板幅方向中央部近傍で、左端向ノズルからの冷却水の噴射線と右端向ノズルからの冷却水の噴射線が搬送方向に垂直な面に投影した際に交差するようにしている。つまり、左端向ノズル列と右端向ノズル列の各１列を組み合わせて、鋼板幅全体に対するノズル列（全幅ノズル列）を形成するようにしている。ちなみに、図１、図２では、上ヘッダ２１ａ、２１ｂについて、全幅ノズル列を鋼板搬送方向で６列ずつ設置している。
As an example, in FIG. 2, the nozzles are installed so that the outward angle α of the
これによって、未公開出願１においては、供給された冷却水２３自身が鋼板１０上の滞留冷却水２４を堰き止めて適切に水切りを行うことになり、安定した冷却領域が得られ、鋼板１０を均一に冷却することができる。
ただし、前記未公開出願１において、上ノズル２２を鋼板幅方向端部外側に向けて噴射することによって冷却水２３に鋼板幅方向成分を持たせると、冷却水２３の排水性はよくなるが、鋼板１０の厚みが変わると、冷却水２３の衝突点が鋼板幅方向に移動するという問題がある。
However, in the unpublished application 1, when the
すなわち、図３に示すように、噴射高さ（テーブルローラ上端から上ノズル先端までの高さ）Ｈの上ノズル２２からの冷却水噴射線ａについてみれば、板厚ｈ１の鋼板１から板厚ｈ２の鋼板２（ここでは、ｈ１＜ｈ２）に変わると、鋼板１に対する衝突点Ａから鋼板２に対する衝突点Ｂに変化することになり、伏角θの影響で衝突点は鋼板搬送方向に移動することになるが、それとともに、図４に示すように、外向き角αの影響で衝突点が鋼板幅方向中央部側に移動することになる。そのため、鋼板１に対して鋼板幅方向で冷却水の衝突点が等間隔Ｗとなるように上ノズル２２が設置されている場合には、鋼板２に対して一部で衝突点の間隔が等間隔でない個所が生じることになる。 That is, as shown in FIG. 3, when the cooling water injection line a from the upper nozzle 22 of the injection height (height from the upper end of the table roller to the upper nozzle tip) is seen, the plate thickness from the steel plate 1 having the plate thickness h1 is obtained. When the steel plate 2 changes to h2 (here, h1 <h2), it changes from the collision point A to the steel plate 1 to the collision point B to the steel plate 2, and the collision point moves in the steel plate conveyance direction due to the influence of the depression angle θ. At the same time, as shown in FIG. 4, the collision point is moved to the center side in the steel sheet width direction due to the influence of the outward angle α. Therefore, when the upper nozzle 22 is installed so that the collision points of the cooling water are equally spaced W in the width direction of the steel sheet 1 with respect to the steel sheet 1, the distance between the collision points is partially equal to the steel sheet 2. There will be places that are not spaced.
具体的には、図４において、鋼板１に対する衝突点Ａの間隔Ｗが等間隔となっているとすると、鋼板２に対する衝突点Ｂは、衝突点Ａよりも鋼板幅方向中央側にΔＷだけ移動することになり、その際に、鋼板幅方向中央部近傍以外では、同じ方向に噴射しているので、各衝突点が同方向にΔＷ移動することから、衝突点間隔はＷを維持することになるが、鋼板幅方向中央部近傍では、異なる方向に噴射しているので、それらの衝突点が互いに接近する方向にΔＷずつ移動し、衝突点間隔がＷ−２ΔＷとなって狭くなることになる。なお、鋼板板厚の変化量をΔｈとすれば、衝突点移動量ΔＷは次式で表される。 Specifically, in FIG. 4, assuming that the distance W between the collision points A with respect to the steel plate 1 is equal, the collision point B with respect to the steel plate 2 moves by ΔW to the center side in the steel plate width direction from the collision point A. At that time, since the jetting is performed in the same direction except in the vicinity of the central portion in the steel plate width direction, each collision point moves ΔW in the same direction, so that the collision point interval is maintained at W. However, in the vicinity of the central portion in the width direction of the steel sheet, since the injection is performed in different directions, the collision points move by ΔW in the direction in which they approach each other, and the collision point interval becomes W−2ΔW and becomes narrower. . If the amount of change in the steel plate thickness is Δh, the collision point movement amount ΔW is expressed by the following equation.
その結果、鋼板２に対しては、鋼板幅方向中央部の冷却水供給量が他の部分に比べて多くなり、鋼板幅方向中央部が過冷却となって、鋼板幅方向に不均一な温度分布となり、品質の高い鋼板を製造できなくなる。 As a result, for the steel plate 2, the amount of cooling water supplied in the central portion in the width direction of the steel plate is larger than in other portions, the central portion in the width direction of the steel plate is overcooled, and the temperature is not uniform in the width direction of the steel plate. It becomes distribution, and it becomes impossible to manufacture a high-quality steel sheet.
本発明は、上記のような事情に鑑みてなされたものであり、鋼板の熱間圧延ラインにおいて、鋼板の板厚が変わっても冷却水を鋼板幅方向に均一に供給でき、鋼板全体を均一に冷却することができる鋼板の冷却設備および冷却設備方法を提供することを目的とするものである。 The present invention has been made in view of the above circumstances, and in a hot rolling line for steel sheets, even if the thickness of the steel sheet changes, cooling water can be supplied uniformly in the width direction of the steel sheet, and the entire steel sheet is uniform. It is an object of the present invention to provide a steel plate cooling facility and a cooling facility method that can be cooled to each other.
上記課題を解決するために、本発明者らは鋭意検討を行った結果、左端向ノズル列と右端向ノズル列の各１列を組み合わせて形成した全幅ノズル列が鋼板搬送方向に複数列設置されている場合に、全幅ノズル列毎に、鋼板板厚が変わると衝突点間隔が変動する個所を鋼板幅方向にずらすようにすれば、鋼板の板厚が変わった場合でも、鋼板幅全体でみると、各全幅ノズル列における衝突点間隔の変動の影響が緩和されて、冷却水を鋼板幅方向に比較的均一に供給できるとの考えに至った。 In order to solve the above problems, the present inventors have conducted intensive studies. As a result, a plurality of full-width nozzle rows formed by combining each of the left-end nozzle row and the right-end nozzle row are installed in the steel plate conveyance direction. If the steel plate thickness changes for each full-width nozzle row, the location where the collision point interval fluctuates is shifted in the steel plate width direction, so even if the thickness of the steel plate changes, the entire steel plate width is seen. And the influence of the fluctuation | variation of the collision point space | interval in each full width nozzle row was eased, and it came to the idea that a cooling water can be supplied comparatively uniformly in the steel plate width direction.
上記の考え方に基づいて、本発明は以下の特徴を有している。 Based on the above concept, the present invention has the following features.
［１］鋼板の熱間圧延ラインで使用する冷却設備であって、
鋼板の表面に対して、鋼板の一方の幅方向端部外側に向かう成分をもたせて冷却水を噴射するノズルが鋼板幅方向に所定の間隔で配置された一端方向ノズル列と、鋼板の他方の幅方向端部外側に向かう成分をもたせて冷却水を噴射するノズルが鋼板幅方向に所定の間隔で配置された他端方向ノズル列を各１列ずつ組み合わせて、鋼板の幅方向全体に冷却水を噴射する全幅ノズル列が形成され、
その全幅ノズル列が鋼板搬送方向に複数列設置されているとともに、任意の全幅ノズル列について、鋼板表面において、一端方向ノズル列から噴射された冷却水の衝突点と、他端方向ノズル列から噴射された冷却水の衝突点とが隣り合う個所における両衝突点の中間点を噴射方向分岐点とし、その噴射方向分岐点が全幅ノズル列毎に鋼板幅方向にずれていることを特徴とする鋼板の冷却設備。
[1] A cooling facility used in a hot rolling line for steel plates,
One end direction nozzle row in which nozzles for injecting cooling water with a component toward the outer side of one width direction end of the steel sheet are arranged at predetermined intervals in the steel sheet width direction with respect to the surface of the steel sheet, and the other side of the steel sheet Combine nozzles for injecting cooling water with a component toward the outside in the width direction end and arranged at predetermined intervals in the width direction of the steel sheet, one by one in each direction, and the cooling water is applied to the entire width direction of the steel sheet. A full-width nozzle row is formed to inject
A plurality of full-width nozzle rows are installed in the steel plate conveyance direction, and for any full-width nozzle row, the collision point of the cooling water jetted from the one-end nozzle row and the other-end nozzle row are jetted on the steel plate surface. An intermediate point between the two collision points at a location adjacent to the collision point of the cooled cooling water is an injection direction branch point, and the injection direction branch point is shifted in the steel plate width direction for each full width nozzle row Cooling equipment.
［２］全幅ノズル列毎に噴射方向分岐点がノズルの配置間隔の１／２以上ずれているとともに、全ての噴射方向分岐点が鋼板の幅を３等分した中央部分に含まれていることを特徴とする前記［１］に記載の鋼板の冷却設備。 [2] The injection direction branch points are shifted by 1/2 or more of the nozzle arrangement interval for each full width nozzle row, and all the injection direction branch points are included in the central portion of the steel sheet divided into three equal parts. The steel sheet cooling equipment according to [1] above, wherein:
［３］前記冷却水が棒状冷却水であることを特徴とする前記［１］または［２］に記載の鋼板の冷却設備。 [3] The steel sheet cooling facility according to [1] or [2], wherein the cooling water is a rod-shaped cooling water.
［４］鋼板の熱間圧延ラインで使用する冷却方法であって、
鋼板の表面に対して、鋼板の一方の幅方向端部外側に向かう成分をもたせて冷却水を噴射するノズルを鋼板幅方向に所定の間隔で配置した一端方向ノズル列と、鋼板の他方の幅方向端部外側に向かう成分をもたせて冷却水を噴射するノズルを鋼板幅方向に所定の間隔で配置した他端方向ノズル列を各１列ずつ組み合わせて、鋼板の幅方向全体に冷却水を噴射する全幅ノズル列を形成し、
その全幅ノズル列が鋼板搬送方向に複数列設置するとともに、任意の全幅ノズル列について、鋼板表面において、一端方向ノズル列から噴射された冷却水の衝突点と、他端方向ノズル列から噴射された冷却水の衝突点とが隣り合う個所における両衝突点の中間点を噴射方向分岐点とし、その噴射方向分岐点を全幅ノズル列毎に鋼板幅方向にずらすことを特徴とする鋼板の冷却方法。
[4] A cooling method used in a hot rolling line for steel plates,
One end direction nozzle row in which nozzles for injecting cooling water with a component toward the outer side of one end in the width direction of the steel sheet with respect to the surface of the steel sheet are arranged at predetermined intervals in the steel sheet width direction, and the other width of the steel sheet Combine nozzles for spraying cooling water with a component toward the outside in the direction direction at predetermined intervals in the steel sheet width direction, and inject cooling water to the entire width direction of the steel sheet. Forming a full width nozzle row,
The full width nozzle row is installed in a plurality of rows in the steel plate conveyance direction, and for any full width nozzle row, the collision point of the cooling water jetted from the one end direction nozzle row and the other end direction nozzle row is jetted on the steel plate surface. A method of cooling a steel sheet, characterized in that an intermediate point between the two collision points at a location where the cooling water collision point is adjacent is an injection direction branch point, and the injection direction branch point is shifted in the steel sheet width direction for each full width nozzle row.
［５］全幅ノズル列毎に噴射方向分岐点をノズルの配置間隔の１／２以上ずらすとともに、全ての噴射方向分岐点が鋼板の幅を３等分した中央部分に含まれるようにすることを特徴とする前記［４］に記載の鋼板の冷却方法。 [5] For each full-width nozzle row, the injection direction branch point is shifted by 1/2 or more of the nozzle arrangement interval, and all the injection direction branch points are included in the central portion obtained by dividing the width of the steel plate into three equal parts. The method for cooling a steel sheet according to [4], which is characterized in that
［６］前記冷却水が棒状冷却水であることを特徴とする前記［４］または［５］に記載の鋼板の冷却方法。 [6] The method for cooling a steel sheet according to [4] or [5], wherein the cooling water is rod-shaped cooling water.
本発明を用いることにより、鋼板の板厚が変わっても冷却水を鋼板幅方向に比較的均一な流量分布で供給でき、鋼板全体をほぼ均一に冷却することができる。その結果、品質の高い鋼板を製造することができる。 By using the present invention, even if the plate thickness of the steel sheet changes, the cooling water can be supplied with a relatively uniform flow rate distribution in the width direction of the steel sheet, and the entire steel sheet can be cooled almost uniformly. As a result, a high quality steel plate can be manufactured.
本発明の実施の形態を図面に基づいて説明する。 Embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
本発明の一実施形態における鋼板の冷却設備の基本的構成は、図１に側面図、図２に平面図を示したものである。 A basic configuration of a steel sheet cooling facility according to an embodiment of the present invention is shown in a side view in FIG. 1 and a plan view in FIG.
すなわち、この実施形態における冷却設備は、鋼板の熱間圧延ライン上に設置される通過式の冷却設備であり、鋼板１０の上面に向けて冷却水を供給するための一対の上ヘッダ２１（第１上ヘッダ２１ａ、第２上ヘッダ２１ｂ）と、鋼板１０の下面に向けて冷却水を供給するための２個の下ヘッダ３１を備えている。なお、図１中、１３はテーブルローラである。
That is, the cooling facility in this embodiment is a passing-type cooling facility installed on a hot rolling line for steel plates, and a pair of upper headers 21 (seconds) for supplying cooling water toward the upper surface of the steel plate 10. 1 upper header 21 a, second upper header 21 b), and two
そして、それぞれの上ヘッダ２１ａ、２１ｂには複数列の円管ノズル２２（第１上ノズル２２ａ、第２上ノズル２２ｂ）が取り付けられており、第１上ノズル２２ａから噴射角度（伏角）θで供給される棒状の冷却水２３ａと第２上ノズル２２ｂから噴射角度（伏角）θで供給される棒状の冷却水２３ｂが鋼板搬送方向に鋼板上で所定の間隔を置いて互いに対向するようにするとともに、棒状冷却水２３（２３ａ、２３ｂ）が鋼板幅方向外側に向かう速度成分を持つように、鋼板幅方向両外側に向けて所定の噴射角度（外向き角）αを有するようにしている。
A plurality of rows of circular tube nozzles 22 (first upper nozzle 22a and second upper nozzle 22b) are attached to the upper headers 21a and 21b, respectively, and an injection angle (deflection angle) θ from the first upper nozzle 22a. The supplied rod-shaped
そして、その外向き角αを一定にし、棒状冷却水２３が鋼板１０に衝突する位置（衝突点）が鋼板幅方向に等間隔となるように各ノズル２２を設置している。その際、ノズルを取り付ける穴の加工が可能となるように、鋼板幅方向左端外側に向けて噴射するノズル列（例えば、図２中の上ヘッダ２１ａ、２１ｂにおいて上方向に噴射速度成分をもつノズル列）と鋼板幅方向右端外側に向けて噴射するノズル列（例えば、図２中の上ヘッダ２１ａ、２１ｂにおいて下方向に噴射速度成分をもつノズル列）を、鋼板搬送方向に交互に所定間隔ずらして設置している。すなわち、鋼板幅方向左端外側に向けて噴射するノズル（左端向ノズル）を鋼板幅方向に所定の間隔Ｗで鋼板幅方向左端から鋼板幅方向中央部近傍まで配置し、鋼板幅方向左端外側に向けて噴射するノズル（右端向ノズル）を鋼板幅方向に所定の間隔Ｗで鋼板幅方向右端から鋼板幅方向中央部近傍まで配置し、鋼板幅方向中央部近傍で、左端向ノズルからの冷却水の噴射線と右端向ノズルからの冷却水の噴射線が搬送方向に垂直な面に投影した際に交差するようにしている。つまり、左端向ノズル列と右端向ノズル列の各１列を組み合わせて、鋼板幅全体に対するノズル列（全幅ノズル列）を形成するようにしている。ちなみに、図１、図２では、上ヘッダ２１ａ、２１ｂについて、全幅ノズル列を鋼板搬送方向で６列ずつ設置している。
And each nozzle 22 is installed so that the outward angle | corner (alpha) may be made constant and the position (collision point) where the rod-shaped
一方、下ヘッダ３１については、ここでは、２個の下ヘッダ３１が配置されており、それぞれに円管ノズル群３２が取り付けられ、テーブルローラ１３の隙間から棒状の冷却水３３を噴射して、通過する鋼板１０の全幅に冷却水を供給するようになっている。その際、各円管ノズル群３２は、それぞれの棒状冷却水３３が鋼板１０に衝突する位置（衝突点）が鋼板幅方向に等間隔となるように設置されている。
On the other hand, for the
ちなみに、本発明の棒状冷却水とは、円形状（楕円や多角の形状も含む）のノズル噴出口から噴射される冷却水のことを指している。また、本発明の棒状冷却水は、スプレー状の噴流や膜状のラミナーフローでなく、ノズル噴出口から鋼板に衝突するまでの水流の断面がほぼ円形に保たれ、連続性で直進性のある水流の冷却水をいう。 Incidentally, the rod-shaped cooling water of the present invention refers to cooling water that is injected from a circular (including elliptical or polygonal) nozzle outlet. In addition, the rod-shaped cooling water of the present invention is not a spray-like jet or a film-like laminar flow, but the cross section of the water flow from the nozzle outlet to the steel plate is maintained in a substantially circular shape, and is continuous and straight. Refers to water cooling water.
その上で、この実施形態においては、任意の全幅ノズル列について、鋼板上面において、左端向ノズル列から噴射された棒状冷却水の衝突点と、右端向ノズル列から噴射された棒状冷却水の衝突点とが隣り合う個所における両衝突点の中間点を噴射方向分岐点と定義し、その噴射方向分岐点を全幅ノズル列毎に鋼板幅方向にずらすようにしている。ちなみに、左端向ノズル列と右端向ノズル列から噴射される棒状冷却水の衝突点は鋼板の板厚が変わると左右同じ距離だけ動くが、噴射方向分岐点は鋼板幅方向に動かない。 In addition, in this embodiment, for an arbitrary full width nozzle row, on the upper surface of the steel plate, the collision point of the rod-shaped cooling water sprayed from the left end nozzle row and the collision of the bar cooling water jetted from the right end nozzle row An intermediate point between both collision points at a point adjacent to the point is defined as an injection direction branch point, and the injection direction branch point is shifted in the steel plate width direction for each full width nozzle row. Incidentally, the collision point of the rod-shaped cooling water injected from the left end nozzle row and the right end nozzle row moves by the same distance when the plate thickness of the steel plate changes, but the injection direction branch point does not move in the steel plate width direction.
今、例えば、図５に示すように、噴射方向分岐点が鋼板幅方向中央部になるように、第１列目の全幅ノズル列２２−１と第３列目の全幅ノズル列２２−３と第５列目の全幅ノズル列２２−５における左端向ノズル列と右端向ノズル列の配置を同一とし、第２列目の全幅ノズル列２２−２と第４列目の全幅ノズル列２２−４と第６列目の全幅ノズル列２２−６における左端向ノズル列と右端向ノズル列の配置を同一とした場合は、図５中に×印で示すように、第１列目の全幅ノズル列２２−１の噴射方向分岐点Ｐ１と第３列目の全幅ノズル列２２−３の噴射方向分岐点Ｐ３と第５列目の全幅ノズル列２２−５の噴射方向分岐点Ｐ５とが鋼板幅方向で同じ位置となり、第２列目の全幅ノズル列２２−２の噴射方向分岐点Ｐ２と第４列目の全幅ノズル列２２−４の噴射方向分岐点Ｐ４と第６列目の全幅ノズル列２２−６の噴射方向分岐点Ｐ６とが鋼板幅方向で同じ位置となる。 Now, for example, as shown in FIG. 5, the first row full-width nozzle row 22-1 and the third row full-width nozzle row 22-3 so that the injection direction branch point is at the center in the steel plate width direction. the the same arrangement of the left end toward the nozzle array and the right end toward the nozzle arrays in the fifth column of the total width nozzle array 22 -5, the second column of the total width nozzle array 22-2 and the fourth row of the full width nozzle array 22 -4 When the arrangement of the left end nozzle row and the right end nozzle row in the sixth full width nozzle row 22-6 is the same, as shown by x in FIG. 5, the first full width nozzle row 22 -1 between the injection direction the branch point P1 third row of full width nozzle array 22 and the injection direction branching point P3 -3 fifth column of the total width nozzle array 22 -5 steel plate width direction and the injection direction branch point P5 of in be the same position, the injection direction the branch point P2 of the second row of full width nozzle row 22-2 in the fourth column all The injection direction branch point P4 of the nozzle rows 22 -4 and spray direction the branch point P6 in the sixth row of the full width nozzle array 22 -6 is the same position in the steel plate width direction.
そのため、鋼板の板厚が厚くなって衝突点が鋼板幅方向にΔＷだけ移動すると、噴射方向分岐点Ｐ１〜Ｐ６のそれぞれにおいて衝突点間隔が狭くなって冷却水供給量が他の個所に比べて多くなることになるが、鋼板幅方向でＰ１とＰ３とＰ５が重なり、同じくＰ２とＰ４とＰ６が重なっていることから、噴射方向分岐点Ｐ１〜Ｐ６が存在する領域（鋼板幅方向中央部）の冷却水供給量が他の個所に比べてより一層多くなる。 Therefore, when the plate thickness of the steel plate is increased and the collision point moves by ΔW in the width direction of the steel plate, the collision point interval is narrowed at each of the injection direction branch points P1 to P6, and the cooling water supply amount is smaller than that of other parts. Although it will increase, since P1, P3, and P5 overlap in the steel plate width direction, and P2, P4, and P6 also overlap, the region where the injection direction branch points P1 to P6 exist (central portion in the steel plate width direction) The amount of cooling water supplied is much greater than other locations.
これに対して、この実施形態においては、図６に示すように、第１列目の全幅ノズル列２２−１から第６列目の全幅ノズル列２２−６までの各全幅ノズル列において、左端向ノズル列と右端向ノズル列の配置を少しずつ変更して、図６中に×印で示すように、噴射方向分岐点Ｐ１〜Ｐ６が鋼板幅方向にδずつずれるようにしている。 On the other hand, in this embodiment, as shown in FIG. 6, in each full width nozzle row from the first full width nozzle row 22-1 to the sixth full width nozzle row 22-6 , the left end The arrangement of the direct nozzle row and the right end nozzle row is changed little by little so that the injection direction branch points P1 to P6 are shifted by δ in the steel plate width direction as indicated by x in FIG.
これによって、鋼板の板厚が厚くなって衝突点が鋼板幅方向にΔＷだけ移動すると、噴射方向分岐点Ｐ１〜Ｐ６のそれぞれにおいて衝突点間隔が狭くなって冷却水供給量が他の個所に比べて多くなることになるが、鋼板幅方向で噴射方向分岐点Ｐ１〜Ｐ６が重なっていないので、鋼板幅全体でみれば、その影響を軽微に抑えることができる。 As a result, when the plate thickness of the steel plate is increased and the collision point moves by ΔW in the width direction of the steel plate, the collision point interval is narrowed at each of the injection direction branch points P1 to P6, and the cooling water supply amount is compared with other parts. However, since the injection direction branch points P1 to P6 do not overlap in the steel plate width direction, the influence can be suppressed to a minimum when viewed in the whole steel plate width.
そのため、鋼板の板厚が変わっても、冷却水を鋼板幅方向に比較的均一な流量分布で供給でき、鋼板全体をほぼ均一に冷却することができるようになる。その結果、品質の高い鋼板を製造することが可能となる。 Therefore, even if the plate thickness of the steel plate changes, the cooling water can be supplied in a relatively uniform flow rate distribution in the steel plate width direction, and the entire steel plate can be cooled almost uniformly. As a result, it becomes possible to manufacture a high-quality steel sheet.
なお、噴射方向分岐点のずらし量δは、ノズルの配置間隔Ｗの１／２以上とするのが好ましい。ただし、上ヘッダや鋼板の幅は有限であるので、ずらし量δは大きくするほどよいというわけではない。 In addition, it is preferable that the shift amount δ of the injection direction branch point is ½ or more of the nozzle arrangement interval W. However, since the widths of the upper header and the steel plate are finite, the shift amount δ is not necessarily as good as possible.
冷却水は、図２に示すＺ方向の両方に流出していくことが望ましいので、噴射方向変化点は、鋼板幅中央部近傍に分散させて配置した方がよい。具体的には、鋼板の幅を３分割した中央部分に全ての噴射方向変化点が含まれるようにするのが好適である。もし、噴射方向変化点が中央部分よりも外側にあれば、どちらかの鋼板幅端部での冷却水の流出が悪くなり、滞留水が鋼板搬送方向外側に漏れてしまい、大きな温度むらが生じるからである。 Since it is desirable that the cooling water flows out in both the Z directions shown in FIG. 2, it is better to disperse the injection direction change points in the vicinity of the central portion of the steel plate width. Specifically, it is preferable that all the injection direction change points are included in the central portion obtained by dividing the width of the steel plate into three. If the injection direction change point is outside the center portion, the cooling water outflow at either of the steel plate width ends worsens and the stagnant water leaks outside the steel plate conveyance direction, resulting in large temperature unevenness. Because.
なお、この実施形態では、棒状冷却水を外向きに噴射する場合を示したが、本発明はこれに限るものではなく、例えばスプレーノズルなどの噴霧状冷却水を外向きに噴射する場合に用いてもよい。その場合には、ノズルをはめ込む配管の軸心を噴射方向と考えればよい。 In this embodiment, the case where the rod-shaped cooling water is jetted outward has been shown, but the present invention is not limited to this, and is used, for example, when the spray-like cooling water such as a spray nozzle is jetted outward. May be. In that case, the axis of the pipe into which the nozzle is fitted may be considered as the injection direction.
また、この実施形態では、厚鋼板の熱間圧延ラインを念頭においており、板厚が変わってもパスライン（鋼板下面の高さ位置）は変わらないので、本発明を鋼板上面の冷却にのみ適用したが、例えば、薄鋼板の熱間圧延の仕上スタンド間でルーパが動いてパスラインが変わるような場合には、鋼板下面の高さ位置が変わるので、本発明を鋼板下面の冷却にも適用することができる。 Also, in this embodiment, the hot rolling line for thick steel plates is taken into consideration, and even if the plate thickness changes, the pass line (height position of the steel plate lower surface) does not change, so the present invention is applied only to cooling of the steel plate upper surface. However, for example, when a looper moves between the finishing stands for hot rolling of a thin steel plate and the pass line changes, the height position of the steel plate lower surface changes, so the present invention is also applied to cooling the steel plate lower surface. can do.
本発明の実施例を以下に述べる。 Examples of the present invention are described below.
ここでは、図１、図２に示す基本的構成を備えた冷却設備を用いて、板厚が２０ｍｍ、６０ｍｍ、１００ｍｍの鋼板に対して、その順序で冷却を行った。 Here, using the cooling equipment having the basic configuration shown in FIG. 1 and FIG. 2, the steel plates having thicknesses of 20 mm, 60 mm, and 100 mm were cooled in that order.
その際、上ノズル２２の噴射角度θを４５°、外向き角αを２０°、噴射高さＨを１０２０ｍｍとし、その時に板厚２０ｍｍの鋼板において、鋼板上面の冷却水衝突点が鋼板幅方向に６０ｍｍピッチで等間隔になるようにした。 At that time, the injection angle θ of the upper nozzle 22 is 45 °, the outward angle α is 20 °, and the injection height H is 1020 mm. Further, the pitch was set to be equally spaced at a pitch of 60 mm.
そして、本発明例１として、上記の本発明の一実施形態に基づいて、図６に示すように、噴射方向分岐点Ｐ１〜Ｐ６を鋼板幅方向にδ＝３０ｍｍずつずらすようにして（すなわち、ずらし量δ＝３０ｍｍにして）冷却を行った。 Then, as Example 1 of the present invention, based on one embodiment of the present invention described above, as shown in FIG. 6, the injection direction branch points P1 to P6 are shifted by δ = 30 mm in the steel plate width direction (that is, Cooling was performed (with a shift amount δ = 30 mm).
また、本発明例２として、上記の本発明の一実施形態に基づいて、図６に示すように、噴射方向分岐点Ｐ１〜Ｐ６を鋼板幅方向に９０ｍｍずつずらすようにして（すなわち、ずらし量δ＝９０ｍｍにして）冷却を行った。 Further, as Invention Example 2, based on one embodiment of the present invention described above, as shown in FIG. 6, the injection direction branch points P1 to P6 are shifted by 90 mm in the steel plate width direction (that is, the shift amount). Cooling was performed (with δ = 90 mm).
これに対して、比較例として、図５に示すように、噴射方向分岐点Ｐ１、Ｐ３、Ｐ５の鋼板幅方向位置が重なり、噴射方向分岐点Ｐ２、Ｐ４、Ｐ６の鋼板幅方向位置が重なるようにして冷却を行った。Ｐ１とＰ２の間隔δは３０ｍｍとした。 On the other hand, as a comparative example, as shown in FIG. 5, the steel plate width direction positions of the injection direction branch points P1, P3, and P5 overlap, and the steel plate width direction positions of the injection direction branch points P2, P4, and P6 overlap. And cooled. The interval δ between P1 and P2 was 30 mm.
なお、冷却開始温度は８００℃とし、冷却終了温度が目標の６００℃となるように、冷却水量や冷却時間を調整した。 The cooling water amount and the cooling time were adjusted so that the cooling start temperature was 800 ° C. and the cooling end temperature was the target 600 ° C.
その結果を表１および図７に示す。 The results are shown in Table 1 and FIG.
まず、比較例においては、板厚が２０ｍｍの時には、板幅最端部（耳きり対象で製品にならない部分）を除いた部分（製品部）の冷却終了時の温度ムラが１０℃であったが、板厚が厚くなるとともに、板幅方向中央部への冷却水供給量が多くなったために、板幅方向中央部が過冷却となり、板幅方向温度分布が図８（ａ）に示すようになって、冷却終了時の製品部の温度ムラが大きくなった。すなわち、板厚６０ｍｍの時には６０℃、板厚１００ｍｍの時には１００℃になっている。 First, in the comparative example, when the plate thickness is 20 mm, the temperature unevenness at the end of cooling of the portion (product portion) excluding the extreme end portion of the plate width (the portion that does not become a product in the ear picking target) was 10 ° C. However, as the plate thickness is increased and the amount of cooling water supplied to the central portion in the plate width direction is increased, the central portion in the plate width direction is overcooled, and the temperature distribution in the plate width direction is as shown in FIG. As a result, the temperature unevenness of the product part at the end of cooling became large. That is, the temperature is 60 ° C. when the plate thickness is 60 mm, and 100 ° C. when the plate thickness is 100 mm.
これに対して、本発明例１においては、板厚が６０ｍｍ、１００ｍｍと厚くなっても、鋼板幅全体でみると、各全幅ノズル列における衝突点間隔の変動の影響が緩和されて、冷却水が鋼板幅方向に比較的均一に供給され、板幅方向温度分布が図７（ｂ）中の（ア）に示すように比較的均一になった。これにより、製品部の温度ムラが、板厚６０ｍｍの時には１８℃、板厚１００ｍｍの時には４０℃に抑えられた。 On the other hand, in Example 1 of the present invention, even when the plate thickness is increased to 60 mm and 100 mm, the influence of the fluctuation of the collision point interval in each full width nozzle row is alleviated when viewed in the entire width of the steel plate. Was supplied relatively uniformly in the width direction of the steel plate, and the temperature distribution in the width direction of the plate became relatively uniform as shown in FIG. Thereby, the temperature unevenness of the product part was suppressed to 18 ° C. when the plate thickness was 60 mm, and to 40 ° C. when the plate thickness was 100 mm.
同様に、本発明例２においては、板厚が６０ｍｍ、１００ｍｍと厚くなっても、冷却水が鋼板幅方向にほぼ均一に供給され、板幅方向温度分布が図７（ｂ）中の（イ）に示すようにほぼ均一になった。これにより、製品部の温度ムラが、板厚６０ｍｍの時には１３℃、板厚１００ｍｍの時には２０℃に抑えられた。 Similarly, in Example 2 of the present invention, even when the plate thickness is increased to 60 mm and 100 mm, the cooling water is supplied almost uniformly in the width direction of the steel plate, and the temperature distribution in the plate width direction is shown in FIG. ) Was almost uniform as shown in FIG. Thereby, the temperature unevenness of the product portion was suppressed to 13 ° C. when the plate thickness was 60 mm, and to 20 ° C. when the plate thickness was 100 mm.
以上のことから、本発明の有効性を確認することができた。 From the above, the effectiveness of the present invention could be confirmed.
１０ 鋼板
１３ テーブルローラ
２１ 上ヘッダ
２１ａ 第１上ヘッダ
２１ｂ 第２上ヘッダ
２２ 上ノズル
２２ａ 第１上ノズル
２２ｂ 第２上ノズル
２２−１〜２２−６ 全幅ノズル列
２３ 棒状冷却水
２３ａ 棒状冷却水
２３ｂ 棒状冷却水
２４ 滞留冷却水
３１ 下ヘッダ
３２ 下ノズル
３３ 棒状冷却水
10
Claims (6)
鋼板の表面に対して、鋼板の一方の幅方向端部外側に向かう成分をもたせて冷却水を噴射するノズルが鋼板幅方向に所定の間隔で配置された一端方向ノズル列と、鋼板の他方の幅方向端部外側に向かう成分をもたせて冷却水を噴射するノズルが鋼板幅方向に所定の間隔で配置された他端方向ノズル列を各１列ずつ組み合わせて、鋼板の幅方向全体に冷却水を噴射する全幅ノズル列が形成され、
その全幅ノズル列が鋼板搬送方向に複数列設置されているとともに、任意の全幅ノズル列について、鋼板表面において、一端方向ノズル列から噴射された冷却水の衝突点と、他端方向ノズル列から噴射された冷却水の衝突点とが隣り合う個所における両衝突点の中間点を噴射方向分岐点とし、その噴射方向分岐点が全幅ノズル列毎に鋼板幅方向にずれていることを特徴とする鋼板の冷却設備。 A cooling facility used in a hot rolling line for steel sheets,
One end direction nozzle row in which nozzles for injecting cooling water with a component toward the outer side of one width direction end of the steel sheet are arranged at predetermined intervals in the steel sheet width direction with respect to the surface of the steel sheet, and the other side of the steel sheet Combine nozzles for injecting cooling water with a component toward the outside in the width direction end and arranged at predetermined intervals in the width direction of the steel sheet, one by one in each direction, and the cooling water is applied to the entire width direction of the steel sheet. A full-width nozzle row is formed to inject
A plurality of full-width nozzle rows are installed in the steel plate conveyance direction, and for any full-width nozzle row, the collision point of the cooling water jetted from the one-end nozzle row and the other-end nozzle row are jetted on the steel plate surface. An intermediate point between the two collision points at a location adjacent to the collision point of the cooled cooling water is an injection direction branch point, and the injection direction branch point is shifted in the steel plate width direction for each full width nozzle row Cooling equipment.
鋼板の表面に対して、鋼板の一方の幅方向端部外側に向かう成分をもたせて冷却水を噴射するノズルを鋼板幅方向に所定の間隔で配置した一端方向ノズル列と、鋼板の他方の幅方向端部外側に向かう成分をもたせて冷却水を噴射するノズルを鋼板幅方向に所定の間隔で配置した他端方向ノズル列を各１列ずつ組み合わせて、鋼板の幅方向全体に冷却水を噴射する全幅ノズル列を形成し、
その全幅ノズル列が鋼板搬送方向に複数列設置するとともに、任意の全幅ノズル列について、鋼板表面において、一端方向ノズル列から噴射された冷却水の衝突点と、他端方向ノズル列から噴射された冷却水の衝突点とが隣り合う個所における両衝突点の中間点を噴射方向分岐点とし、その噴射方向分岐点を全幅ノズル列毎に鋼板幅方向にずらすことを特徴とする鋼板の冷却方法。 A cooling method used in a hot rolling line for steel sheets,
One end direction nozzle row in which nozzles for injecting cooling water with a component toward the outer side of one end in the width direction of the steel sheet with respect to the surface of the steel sheet are arranged at predetermined intervals in the steel sheet width direction, and the other width of the steel sheet Combine nozzles for spraying cooling water with a component toward the outside in the direction direction at predetermined intervals in the steel sheet width direction, and inject cooling water to the entire width direction of the steel sheet. Forming a full width nozzle row,
The full width nozzle row is installed in a plurality of rows in the steel plate conveyance direction, and for any full width nozzle row, the collision point of the cooling water jetted from the one end direction nozzle row and the other end direction nozzle row is jetted on the steel plate surface. A method of cooling a steel sheet, characterized in that an intermediate point between the two collision points at a location where the cooling water collision point is adjacent is an injection direction branch point, and the injection direction branch point is shifted in the steel sheet width direction for each full width nozzle row.
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| CN113798982A (en) * | 2021-09-06 | 2021-12-17 | 浙江谋皮环保科技有限公司 | Steel plate side surface descaling machine |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5475413A (en) * | 1977-11-26 | 1979-06-16 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | Spraying apparatus for cooling steel plate |
| JPS60206516A (en) * | 1984-03-30 | 1985-10-18 | Nippon Steel Corp | Cooling device of thick steel plate |
| JPS62166019A (en) * | 1986-01-16 | 1987-07-22 | Kobe Steel Ltd | Cooling device for hot rolled steel plate |
| JPH10263669A (en) * | 1997-03-25 | 1998-10-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Method for cooling steel |
| JP2001232413A (en) * | 2000-02-21 | 2001-08-28 | Nkk Corp | Device for cooling steel and cooling method for steel using the same |
| JP2002239623A (en) * | 2001-02-15 | 2002-08-27 | Nkk Corp | Cooling apparatus for hot-rolled steel strip |
| JP2005059038A (en) * | 2003-08-08 | 2005-03-10 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Equipment for finish-rolling hot-rolled steel sheet and method for manufacturing hot-rolled steel sheet |
-
2006
- 2006-11-22 JP JP2006315911A patent/JP4858113B2/en active Active
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5475413A (en) * | 1977-11-26 | 1979-06-16 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | Spraying apparatus for cooling steel plate |
| JPS60206516A (en) * | 1984-03-30 | 1985-10-18 | Nippon Steel Corp | Cooling device of thick steel plate |
| JPS62166019A (en) * | 1986-01-16 | 1987-07-22 | Kobe Steel Ltd | Cooling device for hot rolled steel plate |
| JPH10263669A (en) * | 1997-03-25 | 1998-10-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Method for cooling steel |
| JP2001232413A (en) * | 2000-02-21 | 2001-08-28 | Nkk Corp | Device for cooling steel and cooling method for steel using the same |
| JP2002239623A (en) * | 2001-02-15 | 2002-08-27 | Nkk Corp | Cooling apparatus for hot-rolled steel strip |
| JP2005059038A (en) * | 2003-08-08 | 2005-03-10 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Equipment for finish-rolling hot-rolled steel sheet and method for manufacturing hot-rolled steel sheet |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113798982A (en) * | 2021-09-06 | 2021-12-17 | 浙江谋皮环保科技有限公司 | Steel plate side surface descaling machine |
| CN113798982B (en) * | 2021-09-06 | 2023-06-16 | 浙江谋皮环保科技有限公司 | Steel plate side surface descaling machine |
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