JP2008081823A

JP2008081823A - ファインブランキング加工性に優れた鋼板およびその製造方法

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Publication number: JP2008081823A
Application number: JP2006266143A
Authority: JP
Inventors: Takeshi Yokota; 毅横田; Nobuyuki Nakamura; 展之中村; Fusaaki Kariya; 房亮仮屋; Kazuhiro Seto; 一洋瀬戸
Original assignee: JFE Steel Corp
Current assignee: JFE Steel Corp
Priority date: 2006-09-29
Filing date: 2006-09-29
Publication date: 2008-04-10
Anticipated expiration: 2026-09-29
Also published as: JP4905031B2

Abstract

【課題】金型寿命の低下を伴うことなく、商用規模の連続打抜きが可能な、FB加工性に優れ、さらにFB加工後の成形加工性にも優れた鋼板を提供する。
【解決手段】質量％で、Ｃ：0.1〜0.5％、Si、Mn：0.2〜1.5％、Si、Ｐ、Ｓを適正範囲に調整し、Ca：0.0005〜0.005％、REM：0.001〜0.02％のうちから選ばれた１種または２種を、Ｓ量との関係で特定関係を満足するように含有する組成と、平均粒径が１〜10μmのフェライトと球状化率が80％以上でかつフェライト粒界炭化物量S_gb（％）［=｛S_on／（S_on+S_in）｝×100 （ここで、S_on：単位面積あたりに存在する炭化物のうち、粒界上に存在する炭化物の総占有面積、S_in：単位面積あたりに存在する炭化物のうち、粒内に存在する炭化物の総占有面積）］が40％以上である、組織とを有する鋼板とする。これにより、商用規模の連続打抜きが可能な、FB加工性およびFB加工後の成形加工性に優れた鋼板となる。
【選択図】図１

Description

本発明は、自動車部品等の用途に好適な鋼板に係り、とくに精密打抜き加工（以下、ファインブランキング加工、あるいはFB加工ともいう）を施される使途に好適な、ファインブランキング加工性に優れた鋼板に関する。

複雑な機械部品を製造するうえでは、寸法精度の向上、製造工程の短縮等の観点から、ファインブランキング加工が、切削加工に比べて極めて有利な加工方法であることが知られている。
通常の打抜き加工では、工具間のクリアランスは、被打抜き材である金属板の板厚の５〜10％程度であるが、ファインブランキング加工は、通常の打抜き加工とは異なり、工具間のクリアランスをほぼゼロ（実際は、被打抜き材である金属板の板厚の２％以下程度）と極めて小さく設定すると共に、さらに工具切刃付近の材料に圧縮応力を作用させて打抜く加工方法である。そして、ファインブランキング加工は、
（１）工具切刃からの亀裂発生を抑制して、通常の打抜き加工で見られる破断面がほぼゼロとなり、加工面（打抜き端面）がほぼ100％剪断面の、平滑な加工面が得られる、
（２）寸法精度がよい、
（３）複雑な形状を１工程で打抜ける
などの特徴を有している。しかし、ファインブランキング加工においては、材料(金属板)の受ける加工度は極めて厳しいものとなる。また、ファインブランキング加工では、工具間のクリアランスをほぼゼロとして行うため、金型への負荷が過大となり、金型寿命が短くなるという問題がある。

このため、ファインブランキング加工を適用される材料には、優れたファインブランキング加工性を具備するとともに、金型寿命の低下を防止することが要求されてきた。
このような要望に対し、例えば、特許文献１には、Ｃ：0.15〜0.90重量％、Si：0.4重量％以下、Mn：0.3〜1.0重量％を含有する組成と、球状化率80％以上、平均粒径0.4〜1.0μmの炭化物がフェライトマトリックスに分散した組織を有し、切欠き引張伸びが20％以上である、精密打抜き加工性に優れた高炭素鋼板が提案されている。特許文献１に記載された技術によれば、精密打抜き性が改善され、さらに金型寿命も改善されるとしている。しかし、特許文献１に記載された高炭素鋼板は、ファインブランキング加工後の成形加工性が劣るという問題があった。

また、特許文献２には、Ｃ：0.08〜0.19％、Si、Mn、Alを適正量含有し、Cr：0.05〜0.80％、Ｂ：0.0005〜0.005％を含有する鋼片に、適正な熱間圧延を施して鋼板とした、精密打抜き用鋼板が提案されている。特許文献２に記載された鋼板は、降伏強度が低く、かつ衝撃値が高くファインブランキング加工性に優れ、低歪域ｎ値が高く複合成形加工性に優れ、さらに短時間急速加工性にも優れた鋼板であるとされる。しかし、特許文献２には、ファインブランキング加工性についての具体的な評価は示されていない。また、特許文献２に記載された鋼板は、ファインブランキング加工後の成形加工性が劣るという問題があった。

また、特許文献３には、Ｃ：0.15〜0.45％を含み、Si、Mn、Ｐ、S、Al、Ｎ含有量を適正範囲に調整した組成を有し、さらに、パーライト＋セメンタイト分率が10％以下、かつフェライト粒の平均粒径が10〜20μmである組織を有する、転造加工やファインブランキング加工における成形性に優れた高炭素鋼板が提案されている。特許文献３に記載された高炭素鋼板では、ファインブランキング加工性に優れ、さらにファインブランキング加工における金型寿命も改善されるとしている。しかし、特許文献３に記載された高炭素鋼板は、ファインブランキング加工後の成形加工性が劣るという問題があった。

さらに、特許文献１、特許文献２、特許文献３に記載された鋼板は、いずれも、最近の厳しい加工条件のファインブランキング加工においては、満足できる十分なファインブランキング加工性を具備しているとはいえず、また金型寿命も十分に改善されているわけではないうえ、ファインブランキング加工後の成形加工性が劣るという問題が残されていた。

当初、ファインブランキング加工は、ギア部品などでも、ファインブランキング加工後に加工を施されない部品に適用されてきた。しかし、最近では、自動車部品（リクライニング部品など）へのファインブランキング加工の適用が拡大される傾向にあり、ファインブランキング加工後に伸びフランジ加工や張出し加工などを必要とする部品への適用が検討されている。このため、自動車部品として、ファインブランキング加工性に優れるうえ、ファインブランキング加工後の、伸びフランジ加工や張出し加工などの成形加工性にも優れた鋼板が熱望されている。

伸びフランジ加工性を改善する技術としては、これまで数多くの提案がなされている。例えば、特許文献４には、Ｃ：0.20〜0.33％を含み、Si、Mn、Ｐ、S、sol.Al、Ｎ含有量を適正範囲に調整し、さらにCr：0.15〜0.7％を含有する組成を有し、パーライトを含んでいてよいフェライト・ベイナイト混合組織を有する、伸びフランジ性にすぐれる耐摩耗用熱延鋼板が提案されている。特許文献４に記載された熱延鋼板では、上記した組織とすることにより、穴拡げ率が高くなり、伸びフランジ性が向上するとしている。また、特許文献５には、Ｃ：0.2〜0.7％を含有する組成を有し、炭化物平均粒径が0.1μm以上1.2μm未満、炭化物を含まないフェライト粒の体積率が15％以下である組織を有する伸びフランジ性に優れた高炭素鋼板が提案されている。特許文献５に記載された高炭素鋼板では、打抜き時の端面におけるボイドの発生を抑制し、穴拡げ加工におけるクラックの成長を遅くすることができ、伸びフランジ性が向上するとしている。

また、特許文献６には、Ｃ：0.2％以上を含む組成を有し、フェライトおよび炭化物を主体とし、炭化物粒径が0.2μm以下、フェライト粒径が0.5〜１μmである組織を有する打抜き性と焼入れ性に優れた高炭素鋼板が提案されている。これにより、バリ高さと金型寿命とで決定される打抜き性と、焼入れ性がともに向上するとしている。
また、特許文献７には、精密打抜加工に適した中、高炭素熱延鋼帯の製造方法が提案されている。特許文献７に記載された技術では、Ｃ：0.2〜0.7％、Ti：0.010〜0.50％、Ｎ：0.0030％を含み、Ti/Nを３以上とし、さらにSi、Mn、Ｐ、Ｓを適正量に調整し、あるいはさらに希土類元素、Ca等を含有した鋼に、1030〜700℃の温度域で合計圧下率が50％以上となるように圧延し、その後10℃/s以上の平均冷却速度冷却し、ついで球状化焼鈍することを特徴としている。これにより、セメンタイトの分散性が改善され、セメンタイトの球状化が促進されて、FB加工性が向上するとしている。
特開2000-265240号公報特開昭59-76861号公報特開2001-140037号公報特開平９-49065号公報特開2001-214234号公報特開平９-316595号公報特開昭55−50427号公報

しかしながら、特許文献４、特許文献５に記載された技術はいずれも、従来の打抜き加工を施すことを前提にしたものであり、クリアランスがほぼゼロとなるファインブランキング加工の適用を考慮したものではない。したがって、厳しいファインブランキング加工後に、同様の伸びフランジ性を確保することは難しく、たとえ確保できても金型寿命が短くなるという問題がある。

また、特許文献６に記載された技術では、フェライト粒径を0.5〜１μmの範囲にする必要があり、このようなフェライト粒径を有する鋼板を安定して工業的に製造することは困難であり、製品歩留の低下に繋がるという問題があった。
また、特許文献７に記載された技術では、100回程度の精密打抜きで精密打抜き性（FB加工性）を評価しており、数千回を超えるような打抜き加工（FB加工）が行なわれる商用生産に対応できる技術であるとは言い難い。

本発明は、上記した従来技術の問題に鑑みて成されたものであり、金型寿命の低下を伴うことなく、商用規模の連続打抜きが可能な、ファインブランキング加工性に優れ、さらにファインブランキング加工後の成形加工性にも優れた鋼板およびその製造方法を提供することを目的とする。

本発明者らは、上記した目的を達成するために、まず、ファインブランキング加工性（以下、FB加工性と略す）に及ぼす金属組織の影響、とくにフェライト、炭化物の形態および分布状態の影響について鋭意研究した。
その結果、FB加工性および金型寿命は、フェライト粒内に存在する炭化物およびフェライト粒径と密接な関係にあることを見出した。そして、所定範囲の組成を有する鋼素材に、熱間圧延の仕上圧延条件およびその後の冷却を適正条件として、ほぼ100％のパーライト組織を有する熱延鋼板とし、さらに適正条件の熱延板焼鈍を施して、金属組織を、平均フェライト粒径が10μm以下、炭化物の球状化率が80％以上とし、かつフェライト粒界に存在する炭化物の面積が全炭化物面積に対する比率で40％以上となる、フェライト粒内の炭化物量を制限した、フェライト＋球状化セメンタイト（球状炭化物）組織とすることにより、FB加工性および金型寿命が顕著に向上することを見出した。また、フェライト粒内の炭化物量を制限することにより、FB加工後の成形加工性も顕著に向上することを新たに見出した。

FB加工では、クリアランスゼロ、圧縮応力状態で材料が加工される。そのため、材料には、大きな変形を受けたのちに、亀裂が発生する。大きな変形中に、多数の亀裂が発生すると、FB加工性は大幅に低下することになる。亀裂の発生防止には、炭化物の球状化や炭化物粒径の微細化が重要であるといわれている。しかし、FB加工においては、たとえ100％球状化した微細炭化物であっても、それらがフェライト粒内に存在する場合には、微小亀裂の発生は避けられない。そのため、FB加工後さらに伸びフランジ加工が施される場合には、FB加工時に発生した微小亀裂同士が連結して伸びフランジ性の低下をもたらすことになると本発明者らは考えた。また、金型寿命に関しても、フェライト粒内に炭化物が多数存在すると、工具切刃の摩耗が促進され、金型寿命が低下することになると本発明者らは推察した。

さらに、本発明者らは、FB加工性の更なる向上には、上記した金属組織の調整に加えて、さらに介在物の形態制御も重要であることに思い至った。
例えば、MnSなどの圧延方向に伸長した介在物が存在した場合、FB加工時に、伸長した介在物の周辺の組織が引きちぎられた状態となる。このため、金型の劣化が促進され、500回程度の打抜きで加工面の表面粗さが粗くなり、FB加工性の低下が認められるようになり、それに伴い、FB加工後の伸びフランジ性も低下し始めることを知見した。そして、更なる研究を行なった結果、介在物の圧延方向への伸長長さ（長径）と金型劣化の程度とが密接な関係があることを見出し、FB加工性の更なる向上のためには、金型寿命の低下に大きく影響する伸長した介在物を低減し、介在物の長径を所望の値以下に制御する、介在物の形態制御を行なう必要があることに想到した。そして、この場合の介在物の形態制御としては、極低硫化と、Caおよび／またはREMの適正量添加が有効であることを見出した。

まず、本発明の基礎となった実験結果について説明する。
質量％で、0.34％Ｃ−0.2％Si−0.8％Mnを含有し、Ｓを0.0011％、0.0045％の２水準、さらにCa含有量を種々変化させた高炭素鋼スラブ（S35C相当）を、1150℃に加熱した後、５パスの粗圧延、７パスの仕上圧延からなる熱間圧延を施し、板厚6.0mmの熱延鋼板とした。なお、熱間圧延の仕上圧延は、圧延終了温度を780℃とし、仕上圧延後に平均冷却速度：60℃/sで680〜720℃の温度まで冷却し、巻取り温度：670℃で巻き取る処理とした。ついでこれら熱延鋼板に酸洗を施した後、熱延板焼鈍としてバッチ焼鈍（720℃×40h）を行った。

これら熱延板焼鈍を施された鋼板について、介在物の形態を観察するとともにFB加工性を評価した。
得られた熱延鋼板から組織観察用試験片を採取し、該試験片の圧延方向に平行な板厚断面をバフ研磨し、板厚1/4〜3/4の領域について、光学顕微鏡で介在物の形態を観察（倍率：400倍）し、圧延方向に伸長した介在物の長さ（長径）を測定した。

また、得られた鋼板から試験板（大きさ：100×80mm）を採取し、ファインブランキングテスト（FBテスト）を実施した。FBテストは、110ｔ油圧プレス機を用いて、試験片から、大きさ：60mm×40mm（コーナー部半径R：10mm）のサンプルを、クリアランス：0.060mm（板厚の1.5％）、加工力：8.5ton、潤滑：有りの条件で、最大30000回までの打抜きを実施した。なお、目視で打抜き面（加工面）に劣化が認められた場合には、その時点で打抜きテストを中止した。

打抜かれたサンプルの端面（打抜き面）について、表面粗さ（十点平均粗さRz）を測定して、FB加工性を評価した。なお、試験片は、クリアランスに対する板厚偏差の影響を除くため、予め両面を等量づつ研削し、板厚を4.0±0.010mmとした。
表面粗さの測定は、Ｒ部を除く４つの端面とし、各端面で図３に示すように、パンチ側表面0.5mmから板厚方向に3.9mmまでの範囲でかつ表面に平行に（Ｘ方向）10mmの領域を、触針式表面粗度計で繰返し板厚方向（ｔ方向）に100μmピッチで35回走査し、JIS B 0601-1994に準拠して、各走査線における表面粗さRzを測定した。さらに、測定面の表面粗さRzは、各々の走査線のRzを合計して、その平均値とした。上記と同様の方法で４つの端面を測定して、次式
Rz ave＝（Rz 1+ Rz 2+ Rz 3+ Rz 4）／４
（ここで、Rz 1，Rz 2，Rz 3，Rz 4：各面のRz）
で定義される平均表面粗さ：Rz ave（μm）を算出した。

一般には、打抜き端面における破断面の出現が10％以下の場合を「FB加工性に優れる」とするが、本発明では、平均表面粗さ：Rz aveが、15μm以下と、小さくなるほどFB加工性に優れるとする。
得られた結果を、FB加工後の打抜き面のRz aveと圧延方向に伸長した介在物の長径との関係で図１に示す。

図１から、介在物の長径が50μm以下の場合に、30000回打抜き後においても、Rz ave：15μm以下と、打抜き面の性状は良好で、金型の劣化もなく、優れたFB加工性を有している。一方、介在物の長径が50μmを超えると、5000回、あるいは500回打抜き後に打抜き面の性状が劣化し、金型の手入あるいは金型の交換が必要となる。
圧延方向に伸長した介在物の長径とＳとCaの原子濃度比（Ｓ／32）／（Ca／40）；ここでＳ、CaはおのおのＳ、Caの含有量（質量％））の関係を図２に示す。

図２から、圧延方向に伸長した介在物の長径を50μm以下とするためには、Ｓを0.0011質量％と低硫化し、かつ（Ｓ／32）／（Ca／40）を１以下、すなわち（Ｓ／32）≦（Ca／40）とする必要があることがわかる。また、Ｓが0.0045％と高い場合には、（Ｓ／32）／（Ca／40）を１以下としても、介在物の長径を50μm以下とすることが難しくなることがわかる。

本発明は、上記した知見に基づき、さらに研究を重ねて完成されたものである。すなわち、本発明の要旨は次のとおりである。
（１）質量％で、Ｃ：0.1〜0.5％、Si：0.5％以下、Mn：0.2〜1.5％、Ｐ：0.03％以下、Ｓ：0.002％以下を含み、さらに、Ca：0.0005〜0.005％、REM：0.001〜0.02％のうちから選ばれた１種または２種を、Caを１種含有する場合には次（１）式
（Ｓ／32）≦（Ca／40）≦３（Ｓ／32） ……（１）
を、REMを１種含有する場合には次（２）式
（Ｓ／32）≦（REM／Ａ）≦３（Ｓ／32） ……（２）
を、Ca、REMを２種含有する場合には次（３）式
（Ｓ／32）≦｛（Ca／40）＋（REM／Ａ）｝≦３（Ｓ／32） ……（３）
（ここで、Ｓ、Ca：Ｓ、Ca各元素の含有量（質量％）、（REM／Ａ）：Σ（REM_i／Ａ_i）、REM_i：含有する各希土類元素の含有量（質量％）、Ａ_i：各希土類元素の原子量）
を、満足するように含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成と、フェライトおよび炭化物を主体とする組織とを有し、前記フェライトの平均粒径が１〜10μm、前記炭化物の球状化率が80％以上で、かつ前記炭化物のうち、フェライトの結晶粒界に存在する炭化物の量である、次（４）式
S_gb（％）=｛S_on／（S_on+S_in）｝×100 ……（４）
（ここで、S_on：単位面積あたりに存在する炭化物のうち、フェライト粒界上に存在する炭化物の総占有面積、S_in：単位面積あたりに存在する炭化物のうち、フェライト粒内に存在する炭化物の総占有面積）で定義されるフェライト粒界炭化物量S_gbが40％以上であることを特徴とするファインブランキング加工性に優れた鋼板。

（２）（１）において、前記フェライトの結晶粒界に存在する炭化物が、平均粒径で５μm以下であることを特徴とする鋼板。
（３）（１）または（２）において、前記組成に加えてさらに、質量％で、Al：0.1％以下を含有する組成とすることを特徴とする鋼板。
（４）（１）ないし（３）のいずれかにおいて、前記組成に加えてさらに、質量％で、Cr：3.5％以下、Mo：0.7％以下、Ni：3.5％以下、Ti：0.01〜0.1％およびB：0.0005〜0.005％のうちから選ばれた1種または２種以上を含有する組成とすることを特徴とする鋼板。

（５）鋼素材に、該鋼素材を加熱し圧延を施し熱延板とする熱間圧延と、該熱延板に焼鈍を施す熱延板焼鈍と、を順次施す鋼板の製造方法において、前記鋼素材を、質量％で、Ｃ：0.1〜0.5％、Si：0.5％以下、Mn：0.2〜1.5％、Ｐ：0.03％以下、Ｓ：0.002％以下を含み、さらに、Ca：0.0005〜0.005％、REM：0.001〜0.02％のうちから選ばれた１種または２種を、Caを１種含有する場合には次（１）式
（Ｓ／32）≦（Ca／40）≦３（Ｓ／32） ……（１）
を、REMを１種含有する場合には次（２）式
（Ｓ／32）≦（REM／Ａ）≦３（Ｓ／32） ……（２）
を、Ca、REMの２種含有する場合には次（３）式
（Ｓ／32）≦｛（Ca／40）＋（REM／Ａ）｝≦３（Ｓ／32） ……（３）
（ここで、Ｓ、Ca：Ｓ、Ca各元素の含有量（質量％）、（REM／Ａ）：Σ（REM_i／Ａ_i）、REM_i：含有する各希土類元素の含有量（質量％）、Ａ_i：各希土類元素の原子量）
を、満足するように含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成を有する鋼素材とし、前記熱間圧延を、仕上圧延の圧延終了温度を800〜950℃とし、該仕上圧延の終了後に、50℃/s以上の平均冷却速度で冷却し、500〜700℃の範囲の温度で該冷却を停止し、450〜600℃で巻取る処理とすることを特徴とするファインブランキング加工性に優れた鋼板の製造方法。

（６）（５）において、前記組成に加えてさらに、質量％で、Al：0.1％以下を含有する組成とすることを特徴とする鋼板の製造方法。
（７）（５）または（６）において、前記組成に加えてさらに、質量％で、Cr：3.5％以下、Mo：0.7％以下、Ni：3.5％以下、Ti：0.01〜0.1％およびＢ：0.0005〜0.005％のうちから選ばれた１種または２種以上を含有する組成とすることを特徴とする鋼板の製造方法。

（８）（５）ないし（７）のいずれかにおいて、前記熱延板焼鈍を、焼鈍温度：600〜750℃とする処理とすることを特徴とする鋼板の製造方法。

本発明によれば、金型寿命の低下を伴うことなく、商用規模の連続打抜きが可能な、FB加工性に優れ、しかもFB加工後の成形加工性にも優れた鋼板を容易にしかも安価に製造でき、産業上格段の効果を奏する。また、本発明によれば、FB加工後の端面処理を行う必要がなくなり、製造工期の短縮が可能で生産性が向上するとともに、製造コストの削減が可能となるという効果もある。

まず、本発明鋼板の組成限定理由について説明する。なお、組成における質量％はとくに断わらないかぎり、単に％と記す。
Ｃ：0.1〜0.5％
Ｃは、熱延焼鈍後および焼入れ後の硬さに影響する元素であり、本発明では0.1％以上の含有を必要とする。Ｃが0.1％未満では、自動車用部品として要求される硬さを得ることができなくなる。一方、0.5％を超える多量の含有は、鋼板が硬質化するため、工業的に十分な金型寿命が確保できなくなる。このため、Ｃは0.1〜0.5％の範囲に限定した。

Si：0.5％以下
Siは、脱酸剤として作用するとともに、固溶強化により強度（硬さ）を増加させる元素であり、このような効果を得るためには、0.01％以上含有することが望ましい。一方、0.5％を超えて多量に含有するとフェライト相が硬質化し、FB加工性を低下させる。また0.5％を超えてSiを含有すると、熱延段階で赤スケールと呼ばれる表面欠陥を生じる。このため、Siは0.5％以下に限定した。なお、好ましくは0.35％以下である。

Mn：0.2〜1.5％
Mnは、固溶強化により鋼の強度を増加するとともに、焼入れ性向上に有効に作用する元素である。このような効果を得るためには、0.2％以上含有することが望ましいが、1.5％を超えて過剰に含有すると、固溶強化が強くなりすぎてフェライトが硬質化し、FB加工性が低下する。このため、Mnは0.2〜1.5％の範囲に限定した。なお、好ましくは、0.4〜1.5％、より好ましくは0.6〜1.2％である。

Ｐ：0.03％以下
Ｐは、粒界等に偏析し加工性を低下させるため、本発明では極力低減することが望ましいが、0.03％までは許容できる。このようなことから、Ｐは0.03％以下に限定した。なお、好ましくは0.02％以下である。
Ｓ：0.002％以下
Ｓは、鋼中ではMnSなどの硫化物を形成して介在物として存在し、FB加工性を低下させる元素であり、極力低減することが望ましい。Ｓが0.002％を超える含有は、介在物の長径を50μm以下に調整することが困難である。このようなことから、Ｓは0.002％以下に限定した。なお、好ましくは0.0015％以下である。

上記した成分に加えて、本発明ではCa：0.0005〜0.005％、REM：0.001〜0.02％のうちから選ばれた１種または２種を含有する。Ca、REMは、いずれも圧延方向に伸長しやすい介在物であるMnSの生成を抑制し、球状に近い形態の介在物を生成させ、介在物の形態を制御する作用を有する元素であり、選択して１種または２種を含有する。
Caは、介在物の形態を制御する作用を有し、このような効果は0.005％以上の含有で顕著となるが、0.005％を超える含有は耐食性を低下させる。このため、Caは0.0005〜0.005％の範囲に限定した。

REM：0.001〜0.02％
REMは、Caと同様に、介在物の形態を制御する作用を有し、このような効果は0.001％以上の含有で顕著となるが、0.02％を超える含有は材料コストの高騰を招く。このため、REMは0.001〜0.02％の範囲に限定した。REM（希土類元素）には、La、Ca、Ｙ等各種の希土類元素があるが、ここでいうREMは含有する各種希土類元素の総量をいうものとする。

なお本発明では、Ca、REMは、上記した範囲内で、かつＳ含有量に応じて、その含有量を調整する。
Caを１種含有する場合には、Caは上記した範囲内で、かつ次（１）式
（Ｓ／32）≦（Ca／40）≦３（Ｓ／32） ……（１）
（ここで、Ｓ、Ca：各元素の含有量（質量％））
を満足するように含有する。（Ca／40）が（Ｓ／32）未満では、Ｓに対しCaが不足する状態となるため、圧延方向に伸長した介在物が生成し、FB加工性が低下する。一方、（Ca／40）が（Ｓ／32）の３倍を超えると、Ｓに対しCaが過剰な状態となるため、耐食性が低下する。このため、ＳとCaが（１）を満足するように限定した。なお、好ましくは（Ca／40）が1.5（Ｓ／32）〜2.5（Ｓ／32）の範囲である。

REMを１種含有する場合には、REMは上記した範囲内で、かつ次（２）式
（Ｓ／32）≦（REM／Ａ）≦３（Ｓ／32）……（２）
（ここで、Ｓ：Ｓの含有量（質量％）であり、（REM／Ａ）：Σ（REM_i／Ａ_i）、REM_i：含有する各希土類元素の含有量（質量％）、Ａ_i：各希土類元素の原子量）
を満足するように含有する。なお、Σ（REM_i／Ａ_i）は含有する各希土類元素の含有量（質量％）と該希土類元素の原子量との比の和、すなわち（REM／Ａ）＝（REM₁／Ａ₁）＋（REM₂／Ａ₂）＋……＋（REM_i／Ａ_i）である。（REM／Ａ）が（Ｓ／32）未満では、Ｓに対しREM が不足する状態となるため、圧延方向に伸長した介在物が生成し、FB加工性が低下する。一方、（REM／Ａ）が３（Ｓ／32）を超えると、Ｓに対しREM が過剰な状態となるため、耐食性が低下するとともに、材料コストが高騰する。このため、ＳとREM が（２）を満足するように限定した。なお、好ましくは（REM／Ａ）が1.5（Ｓ／32）〜2.5（Ｓ／32）である。なお、希土類元素（REM）は、La、Ce、Ｙの単独あるいは複合とすることが好ましい。

Ca、REMの２種を複合含有する場合には次（３）式
（Ｓ／32）≦｛（Ca／40）＋（REM／Ａ）｝≦３（Ｓ／32） ……（３）
（ここで、Ｓ、Ca：Ｓ、Ca各元素の含有量（質量％）、（REM／Ａ）：Σ（REM_i／Ａ_i）、REM_i：含有する各希土類元素の含有量（質量％）、Ａ_i：各希土類元素の原子量）
を満足するように含有する。｛（Ca／40）＋（REM／Ａ）｝が（Ｓ／32）未満では、Ｓに対しCa、REM が不足する状態となるため、圧延方向に伸長した介在物が生成し、FB加工性が低下する。一方、｛（Ca／40）＋（REM／Ａ）｝が３（Ｓ／32）を超えると、Ｓに対しCa、REM が過剰な状態となるため、耐食性が低下するとともに、材料コストが高騰する。このため、Ｓ、CaおよびREM が（３）を満足するように限定した。なお、好ましくは
｛（Ca／40）＋（REM／Ａ）｝が1.5（Ｓ／32）〜2.5（Ｓ／32）の範囲である。

上記した成分が基本組成であるが、本発明では上記した基本組成に加えて、Al、および／または、Cr、Mo、Ni、TiおよびＢのうちから選ばれた１種または２種以上を含有できる。
Al：0.1％以下
Alは、脱酸剤として作用するとともに、Ｎと結合してAlNを形成し、オーステナイト粒の粗大化防止に寄与する元素である。このような効果は0.02％以上の含有で顕著となるため、添加する場合、0.02％以上含有せしめることが好ましいが、0.1％を超える含有は、鋼の清浄度を低下させる。このため、含有する場合には、Alは0.1％以下に限定することが好ましい。なお、不可避的不純物としてのAlは0.01％以下である。

Cr、Mo、Ni、Ti、Ｂはいずれも、焼入れ性の向上、あるいはさらに焼戻軟化抵抗の向上に寄与する元素であり、必要に応じて選択して含有できる。
Cr：3.5％以下
Crは、焼入れ性の向上に有効な元素であり、このような効果を得るためは0.1％以上含有することが好ましいが、3.5％を超える含有は、FB加工性が低下するとともに、焼戻軟化抵抗の過度の増大を招く。このため、Crは含有する場合には3.5％以下に限定することが好ましい。なお、より好ましくは0.2〜1.5％である。

Mo：0.7％以下
Moは、焼入れ性の向上に有効に作用する元素であり、このような効果を得るためには0.05％以上含有することが好ましいが、0.7％を超える含有は鋼の硬質化を招き、FB加工性が低下する。このため、Moは含有する場合には0.7％以下に限定することが好ましい。なお、より好ましくは0.1〜0.3％である。

Ni：3.5％以下、
Niは、焼入れ性を向上させる元素であり、このような効果を得るためには0.1％以上含有することが好ましいが、3.5％を超える含有は鋼の硬質化を招き、FB加工性が低下する。このため、Niは含有する場合には3.5％以下に限定することが好ましい。なお、より好ましくは0.1〜2.0％である。

Ti：0.01〜0.1％
Tiは、Ｎと結合しTiNを形成しやすく、焼入れ時のγ粒の粗大化防止に有効に作用する元素である。また、Ｂとともに含有する場合にはBNを形成するＮを低減するため、焼入れ性向上に必要なＢの添加量を少なくすることができるという効果も有する。このような効果を得るためには0.01％以上の含有を必要とする。一方、0.1％を超える含有は、TiCなどの析出によりフェライトが析出強化されて硬質化し、金型寿命の低下を招く。このため、含有する場合には、Tiは0.01〜0.1％の範囲に限定することが好ましい。なお、より好ましくは0.015〜0.08％である。

Ｂ：0.0005〜0.005％
Ｂは、オーステナイト粒界に偏析し、微量で焼入れ性を改善させる元素であり、特にTiと複合添加した場合に効果的である。焼入れ性改善のためには、0.0005％以上の含有を必要とする。一方、0.005％を超えて含有しても、その効果が飽和し、含有量に見合う効果が期待できなくなり経済的に不利となる。このため、含有する場合には、Ｂは0.0005〜0.005％の範囲に限定することが好ましい。なお、より好ましくは0.0008〜0.004％である。

上記した成分以外の残部はFeおよび不可避的不純物である。なお、不可避的不純物としては、例えば、Ｎ：0.01％以下、Ｏ：0.01％以下、Cu：0.1％以下が許容できる。
次に、本発明鋼板の組織限定理由について説明する。
本発明鋼板は、フェライトおよび炭化物を主体とする組織を有する。「フェライトおよび炭化物を主体とする組織」とは、フェライトと炭化物とで体積率で95％以上となる組織をいうものとする。

本発明では、フェライトの粒径は、平均結晶粒径で１〜10μmとする。平均フェライト結晶粒径が１μm未満では、鋼板が著しく硬化するとともに、フェライト粒内の炭化物量が増加し、FB加工性、金型寿命、さらにはFB加工後の穴拡げ性等の成形加工性が低下する。一方、10μmを超えると、軟質化して金型寿命が向上するものの、FB加工性が低下する。このため、平均フェライト結晶粒径は１〜10μmの範囲に限定した。なお、好ましくは１〜５μmである。

本発明鋼板では、炭化物の球状化率を80％以上とする。球状化率が80％未満では、硬質するうえ、変形能が小さくFB加工性が低下する。このため、本発明では、十分なFB加工性を確保するために、炭化物の球状化率を80％以上に限定した。なお、球状化率を大きくするためには長時間の焼鈍が必要になるため、好ましくは80〜85％である。
また、本発明鋼板では、フェライト粒界炭化物量S_gbを40％以上とする。フェライト粒界炭化物量S_gbは、全炭化物の占有面積に対する、フェライト結晶粒界上に存在する炭化物の占有面積の比率であり、次（４）式
S_gb（％）=｛S_on／（S_on+S_in）｝×100 ……（４）
（ここで、S_on：単位面積あたりに存在する炭化物のうち、フェライト結晶粒界上に存在する炭化物の総占有面積、S_on、S_in：単位面積あたりに存在する炭化物のうち、フェライト粒内に存在する炭化物の総占有面積）
で定義される値である。フェライト粒界炭化物量S_gbが40％未満では、フェライト粒内に存在する炭化物量が多くなり、FB加工性が急激に低下する。これは、微細で球状化された炭化物でもフェライト粒内に存在すると、FB加工時に炭化物の周りに微細な亀裂が発生し、それらの連結によりFB加工性が低下するためであると考えられる。FB加工時に炭化物の周りに微細な亀裂が発生し残存することにより、その後の成形加工でそれらが連結し、成形加工性が低下するとも考えられる。また、フェライト粒内に炭化物が存在するとフェライト粒自身が硬質化し、金型寿命の低下を招く。このため、本発明では、フェライト粒界炭化物量S_gbを40％以上に限定した。なお、好ましくは50％以上である。

また、本発明鋼板では、フェライトの結晶粒界上に存在する炭化物は、平均粒径で５μm以下とすることが好ましい。というのは、フェライト粒界炭化物量S_gbが40％以上である場合は、フェライト粒界上に存在する炭化物は、その粒径が小さいほどFB加工性の向上、さらには金型寿命の向上に寄与することが大きいことを新たに見出したことによる。また、炭化物粒径は小さいほど、高周波焼入れにおける短時間加熱に際しても、炭化物をオーステナイト中に容易に固溶させることができ、所望の焼入れ硬さを確保することが容易になる。このようなことから、フェライトの結晶粒界上に存在する炭化物の平均粒径は５μm以下に限定することが好ましい。

つぎに、本発明鋼板の好ましい製造方法について説明する。
上記した組成を有する溶鋼を、転炉等の常用の溶製方法で溶製し、連続鋳造法等の常用の鋳造方法で鋼素材（スラブ）とすることが好ましい。
ついで、得られた鋼素材に、熱間圧延を施し、熱延板とする。熱間圧延のための加熱は、1000〜1250℃とすることが好ましい。加熱温度が1000℃未満では、圧延負荷が増大し、1250℃を超えると、スケールの生成が著しくなるとともに、結晶粒が粗大化しすぎる。

熱間圧延は、仕上圧延の圧延終了温度を750〜950℃とし、仕上圧延の終了後に、50℃/s以上の平均冷却速度で冷却し、450〜700℃の範囲の温度で冷却を停止し、450〜600℃で巻取る処理とすることが好ましい。本発明における熱間圧延では、仕上圧延の圧延終了温度と、その後の冷却条件を調整することを特徴とする。これにより、ほぼ100％のパーライト組織を有する熱延板が得られる。

仕上圧延の圧延終了温度：750〜950℃
仕上圧延の圧延終了温度は、通常の仕上圧延の終了温度域である750〜950℃の範囲内の温度とすることが好ましい。仕上圧延の終了温度が950℃を超えて高くなると、発生するスケールが厚くなり酸洗性が低下するうえ、鋼板表層で脱炭層を生じる場合がある。一方、仕上圧延の終了温度が750℃未満では、圧延負荷の増大が著しくなり、圧延機への過大な負荷が問題となる。このため、仕上圧延の終了温度は750〜950℃の範囲内の温度とすることが好ましい。

仕上圧延終了後の平均冷却速度：50℃/s以上
仕上圧延終了後、50℃/s以上の平均冷却速度で冷却する。なお、該平均冷却速度は仕上圧延の圧延終了温度から該冷却（強制冷却）の停止温度までの平均冷却速度である。平均冷却速度が50℃/s未満では、冷却中に炭化物を含まないフェライトを生じ、冷却後の組織がフェライト+パーライトの不均一な組織となり、ほぼ100％のパーライトからなる均一な組織を確保できなくなる。熱延板組織がフェライト+パーライトの不均一な組織では、その後の熱延板焼鈍をいかに工夫しても、粒内に存在する炭化物が多くなり、粒界に存在する炭化物量が減少する。このため、FB加工性が低下する。このようなことから、仕上圧延終了後の平均冷却速度を50℃/s以上に限定することが好ましい。なお、好ましくは60℃/s以上である。

冷却停止温度：450〜700℃
上記冷却（強制冷却）を停止する温度は450〜700℃とすることが好ましい。冷却停止温度が450℃未満では、硬質なベイナイトやマルテンサイトを生じて熱延板焼鈍が長時間となるという問題や、巻取時に割れを生じるなど操業上の問題を生じる。一方、冷却停止温度が700℃を超えて高温となると、フェライト変態ノーズが700℃近傍であるため、冷却停止後の放冷中にフェライトを生じ、ほぼ100％のパーライトからなる均一な組織を確保できなくなる。このようなことから、冷却の停止温度は、450〜700℃の範囲内の温度に限定することが好ましい。なお、より好ましくは450〜650℃、さらに好ましくは500〜600℃である。

冷却を停止したのち、熱延板は直ちにコイル状に巻取られる。
巻取り温度：450〜600℃
巻取り温度は450〜600℃、より好ましくは500〜600℃とする。巻取り温度が450℃未満では、巻取り時に鋼板に割れが発生し、操業上問題となる。一方、巻取り温度が600℃を超えると、巻取り中にフェライトが生成するという問題がある。

このようにして得た熱延板（熱延鋼板）は、酸洗またはショットブラストなどにより表面の酸化スケールを除去後、熱延板焼鈍を施される。ほぼ100％のパーライト組織を有する熱延板に適正な熱延板焼鈍を施すことにより、炭化物の球状化が促進されるとともに、フェライトの粒成長が抑制され、炭化物の多くをフェライト結晶粒界上に存在させることができるようになる。

なお、熱延板焼鈍では、焼鈍温度を600〜750℃の範囲の温度とすることが好ましい。焼鈍温度が、600℃未満では、十分な炭化物の球状化が達成できない。一方、750℃を超えて高温となると、冷却中にパーライトが再生し、ファインブランキング加工性、その他の加工性が低下しやすくなる。なお、熱延板焼鈍の保持時間はとくに限定する必要はないが、炭化物を十分球状化するためには８ｈ以上とすることが好ましい。また、80ｈを超えるとフェライト粒が過度に粗大化する恐れがあるため、80ｈ以下とすることが好ましい。

表１に示す組成の鋼素材（スラブ）に、表２に示す熱間圧延を施し、熱延鋼板（板厚：5.0mm）とし、該熱延鋼板に、熱延板焼鈍（720℃×40ｈ）とついで酸洗処理を施した。
得られた熱延鋼板について、組織、FB加工性、FB加工後の伸びフランジ性を調査した。調査方法はつぎのとおりである。
（１）組織
得られた鋼板から組織観察用試験片を採取した。そして、試験片の圧延方向に平行な断面を研磨し、ナイタール腐食したのち、板厚1/4位置について、走査型電子顕微鏡（SEM）（倍率、フェライト：1000倍、炭化物：3000倍）で金属組織を観察（視野数：30個所）し、フェライト粒径、炭化物の球状化率、フェライト粒界炭化物量を測定した。

フェライト粒径は、各フェライト粒についてその面積を測定し、得られた面積から円相当径を求め、おのおのの粒径とした。得られた各フェライト粒径を算術平均し、その値を、その鋼板の平均フェライト粒径とした。
炭化物の球状化率は、金属組織観察（倍率：3000倍）の各視野（視野数：30個所）で画像解析装置を用いて、各炭化物の最大長さaと最小長さbを求め、その比a/bを計算し、a/bが3以下の炭化物粒数を、測定した全炭化物個数に対する割合（％）で表示し、炭化物の球状化率（％）とした。

フェライト粒界炭化物量S_gbは、金属組織観察（倍率：3000倍）の各視野（視野数：30個所）で、フェライト粒界上に存在する炭化物およびフェライト粒内に存在する炭化物を識別し、画像解析装置を用いて、単位面積あたりの、フェライト粒界上に存在する炭化物の占有面積S_on、およびフェライト粒内に存在する炭化物の占有面積S_inを測定し、次（４）式
S_gb（％）=｛S_on／（S_on+S_in）｝×100 ……（４）
を用いて算出した。

また、組織観察用試験片を用いて、介在物の形態を調査した。
組織観察用試験片の圧延方向に平行な板厚断面をバフ研磨し、板厚1/4〜3/4の領域について、光学顕微鏡で介在物の形態を観察（倍率：400倍）し、圧延方向に伸長した介在物の長さ（長径）を測定した。
（２）FB加工性
得られた鋼板から試験板（大きさ：100×80mm）を採取し、FBテストを実施した。FBテストは、110ｔ油圧プレス機を用いて、試験片から、大きさ：60mm×40mm（コーナー部半径R：10mm）のサンプルを、工具間のクリアランス：0.060mm（板厚の1.5％）、加工力：8.5ton、潤滑：有りの条件で打抜いた。打抜かれたサンプルの端面（打抜き面）について、前記したと同様に表面粗さ（十点平均粗さRz）を測定して、FB加工性を評価した。なお、試験片は、クリアランスに対する板厚偏差の影響を除くため、予め両面を等量ずつ研削し、板厚を4.0±0.010mmとした。

すなわち、表面粗さの測定は、Ｒ部を除く４つの端面とし、各端面（板厚面）で、図３に示すように、パンチ側表面0.5mmから板厚方向に3.9mmまでの範囲でかつ表面に平行に（Ｘ方向）10mmの領域を、触針式表面粗度計で板厚方向（ｔ方向）に100μmピッチで35回走査し、JIS B 0601-1994に準拠して、各走査線における表面粗さRzを測定した。さらに、測定面の表面粗さRzは、各々の走査線のRzを合計して、その平均値とした。上記と同様の方法で４つの端面を測定して、次式
Rz ave＝（Rz 1+ Rz 2+ Rz 3+ Rz 4）／４
（ここで、Rz 1，Rz 2，Rz 3，Rz 4：各面のRz）
で定義される平均表面粗さ：R z ave（μm）を算出した。

また、使用した工具（金型）の寿命を評価した。
得られた鋼板から試験片（大きさ：100×80mm）を採取し、110ｔ油圧プレス機を用いて、試験板から、大きさ：60mm×40mm（コーナー部半径Ｒ：10mm）のサンプルを、クリアランス：0.060mm（板厚の1.5％）、加工力：8.5ton、潤滑：有りのFB加工条件で、最大30000回までの連続打抜きテストを実施した。なお、目視で打抜き面に劣化が認められた場合には、その時点で連続打抜きテストを中止した。

打抜かれたサンプルの端面（打抜き面）について、上記したと同様に、表面粗さ（十点平均粗さRz ave）を測定して、金型寿命を評価した。
（３）FB加工後の伸びフランジ性
得られた熱延鋼板から、試験片（大きさ：130×130mm）を採取し、伸びフランジ性を調査した。

伸びフランジ性は、穴拡げ試験を実施して穴広げ率λfを求めて評価した。穴広げ試験は、試験片の中央に10mmφ（ｄ₀）の打抜き穴（ポンチ穴）をFB加工（クリアランス：0.03mm）で打抜いたのち、該ポンチ穴を円筒平底ポンチ（50mmφ、５Ｒ）にて押し上げ、打抜き穴縁に板厚を貫通するクラックが発生した時点での穴径ｄを測定し、次式
λf（％）＝（ｄ−ｄ₀）／ｄ₀×100
で定義される穴拡げ率λf（％）を求めた。

得られた結果を表３に示す。

本発明例はいずれも、連続打抜き回数：30000回時の打抜き面の表面粗さがRz ：15μm以下であり、打ち抜き面表面も滑らかであり、FB加工性に優れ、金型寿命の低下も認められない。また、本発明例は、FB加工後の伸びフランジ性にも極めて優れている。一方、本発明の範囲を外れる比較例は、打抜き面の表面粗さがRz ：15μmを超えて粗くなりFB加工性が低下し、金型寿命の低下も認められ、また、FB加工後の伸びフランジ性が低下している。

FB加工後の打抜き面のRz aveと圧延方向に伸長した介在物の長径との関係を示すグラフである。圧延方向に伸長した介在物の長径とＳ／Caの関係を示すグラフである。 FB加工後の打抜き面の表面粗さ測定領域を模式的に説明する説明図である。

Claims

質量％で、
Ｃ：0.1〜0.5％、 Si：0.5％以下、
Mn：0.2〜1.5％、Ｐ：0.03％以下、
Ｓ：0.002％以下
を含み、さらに、Ca：0.0005〜0.005％、REM：0.001〜0.02％のうちから選ばれた１種または２種を、Caを１種含有する場合には下記（１）式を、REMを１種含有する場合には下記（２）式を、Ca、REMを２種含有する場合には下記（３）式を、満足するように含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成と、フェライトおよび炭化物を主体とする組織とを有し、前記フェライトの平均粒径が１〜10μm、前記炭化物の球状化率が80％以上で、かつ前記炭化物のうち、フェライトの結晶粒界に存在する炭化物の量である、下記（４）式で定義されるフェライト粒界炭化物量S_gbが40％以上であることを特徴とするファインブランキング加工性に優れた鋼板。
記
（Ｓ／32）≦（Ca／40）≦３（Ｓ／32） ……（１）
（Ｓ／32）≦（REM／Ａ）≦３（Ｓ／32） ……（２）
（Ｓ／32）≦｛（Ca／40）＋（REM／Ａ）｝≦３（Ｓ／32） ……（３）
ここで、Ｓ、Ca：Ｓ、Ca各元素の含有量（質量％）、
（REM／Ａ）：Σ（REM_i／Ａ_i）、
REM_i：含有する各希土類元素の含有量（質量％）、
Ａ_i：各希土類元素の原子量
S_gb（％）=｛S_on／（S_on+S_in）｝×100 ……（４）
ここで、S_on：単位面積あたりに存在する炭化物のうち、フェライト粒界上に存在する炭化物の総占有面積、
S_in：単位面積あたりに存在する炭化物のうち、フェライト粒内に存在する炭化物の総占有面積
前記フェライトの結晶粒界に存在する炭化物が、平均粒径で５μm以下であることを特徴とする請求項１に記載の鋼板。
前記組成に加えてさらに、質量％で、Al：0.1％以下を含有する組成とすることを特徴とする請求項１または２に記載の鋼板。
前記組成に加えてさらに、質量％で、Cr：3.5％以下、Mo：0.7％以下、Ni：3.5％以下、Ti：0.01〜0.1％およびＢ：0.0005〜0.005％のうちから選ばれた１種または２種以上を含有する組成とすることを特徴とする請求項１ないし３のいずれかに記載の鋼板。
鋼素材に、該鋼素材を加熱し圧延を施し熱延板とする熱間圧延と、該熱延板に焼鈍を施す熱延板焼鈍と、を順次施す鋼板の製造方法において、
前記鋼素材を、質量％で、
Ｃ：0.1〜0.5％、 Si：0.5％以下、
Mn：0.2〜1.5％、Ｐ：0.03％以下、
Ｓ：0.002％以下
を含み、さらに、Ca：0.0005〜0.005％、REM：0.001〜0.02％のうちから選ばれた１種または２種を、Caを１種含有する場合には下記（１）式を、REMを１種含有する場合には下記（２）式を、Ca、REMを２種含有する場合には下記（３）式を、満足するように含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成を有する鋼素材とし、
前記熱間圧延を、仕上圧延の圧延終了温度を750〜950℃とし、該仕上圧延の終了後に、50℃/s以上の平均冷却速度で冷却し、450〜700℃の範囲の温度で該冷却を停止し、450〜600℃で巻取る処理とすることを特徴とするファインブランキング加工性に優れた鋼板の製造方法。
記
（Ｓ／32）≦（Ca／40）≦３（Ｓ／32） ……（１）
（Ｓ／32）≦（REM／Ａ）≦３（Ｓ／32） ……（２）
（Ｓ／32）≦｛（Ca／40）＋（REM／Ａ）｝≦３（Ｓ／32） ……（３）
ここで、Ｓ、Ca：Ｓ、Ca各元素の含有量（質量％）、
（REM／Ａ）：Σ（REM_i／Ａ_i）、
REM_i：含有する各希土類元素の含有量（質量％）、
Ａ_i：各希土類元素の原子量
前記組成に加えてさらに、質量％で、Al：0.1％以下を含有する組成とすることを特徴とする請求項５に記載の鋼板の製造方法。
前記組成に加えてさらに、質量％で、Cr：3.5％以下、Mo：0.7％以下、Ni：3.5％以下、Ti：0.01〜0.1％およびB：0.0005〜0.005％のうちから選ばれた１種または２種以上を含有する組成とすることを特徴とする請求項５または６に記載の鋼板の製造方法。
前記熱延板焼鈍を、焼鈍温度：600〜750℃とする処理とすることを特徴とする請求項５ないし７のいずれかに記載の鋼板の製造方法。