JP2007291972A - Method of manufacturing compressor and compressor - Google Patents

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a method of manufacturing a compressor capable of easily securing the accuracy of the positions of internal parts while welding the internal parts to the body casing of the compressor. <P>SOLUTION: This method of manufacturing a compressor comprises a first step and a second step. The compressor manufactured comprises a casing 10 and a lower main bearing 60. The casing 10 comprises a part to be welded on the inner surface of a body casing part 11. The lower main bearing 60 is housed in the casing 10, and comprises an outer peripheral part 61 facing the part to be welded. In the first step, the part to be welded of the body casing 1 is opposed to the outer peripheral part 61 of the lower main bearing 60. In the second step, the casing 10 is laser-welded to the lower main bearing 60 by radiating a laser beam to at least a part of the opposed surface portion of the part to be welded and the outer peripheral part 61 along the inner surface of the body casing part 11. <P>COPYRIGHT: (C)2008,JPO&INPIT

Description

本発明は、圧縮機およびその製造方法に関する。   The present invention relates to a compressor and a manufacturing method thereof.

冷凍装置などにおいて冷媒を圧縮するために、スクロール圧縮機やロータリー圧縮機といった圧縮機が従来から広く用いられている。
これらの圧縮機において、胴体ケーシングに対して、ケーシングの内部に配置される内部部品を、スポット溶接で固定することが行われている。例えば、特許文献１の圧縮機では、モータの回転軸を軸支する軸受と胴体ケーシングとが、複数位置において胴体ケーシングの外側からスポット溶接されて接合している。具体的には、胴体ケーシングに穴を開け、その穴に溶加材を用いてアーク溶接（ＴＩＧ溶接など）を行うことで、胴体ケーシングに軸受を固定するとともに胴体ケーシングに開けていた穴を塞いでいる。
特開２０００−１０４６９１号公報 In order to compress a refrigerant in a refrigeration apparatus or the like, a compressor such as a scroll compressor or a rotary compressor has been widely used.
In these compressors, internal parts arranged inside the casing are fixed to the body casing by spot welding. For example, in the compressor disclosed in Patent Document 1, a bearing that supports a rotating shaft of a motor and a body casing are joined by spot welding from the outside of the body casing at a plurality of positions. Specifically, a hole is formed in the fuselage casing, and arc welding (TIG welding or the like) is performed using a filler metal in the hole, thereby fixing the bearing to the fuselage casing and closing the hole opened in the fuselage casing. It is out.
JP 2000-104691 A

上記のスクロール圧縮機の軸受やロータリー圧縮機のシリンダなどの内部部品は、圧縮機において極めて高い位置精度が確保されている必要がある。もしも、溶接時の入熱による歪みが大きくなって圧縮機の内部部品の位置精度が悪化すると、内部部品等の摩耗量が大きくなったり圧縮機の性能が低下したりする。
しかし、近年のＣＯ２（二酸化炭素）冷媒を圧縮するための圧縮機などでは、従来のフロン系冷媒に較べて圧縮機内での圧力が高くなるため、ケーシングの板厚を大きくする傾向にある。例えば、従来であれば３〜４ｍｍであったケーシングの板厚が、最近のＣ０２圧縮機の場合には、８〜１０ｍｍにまで厚くなっている。このようなケーシングを備える圧縮機において、アーク溶接によって胴体ケーシングに内部部品を固定する従来の方法を採用すると、入熱量が大きくなりすぎて、内部部品の位置精度を確保することが難しくなる。一方、高い位置精度が要求される内部部品を直接胴体ケーシングに溶接するのではなく、マウンティングプレートを胴体ケーシングに溶接し、内部部品をマウンティングプレートに対してボルトで締結するという方法を採ることが考えられるが、この方法を採る場合にはコストアップや圧縮機の大型化が懸念される。 The internal components such as the bearings of the scroll compressor and the cylinder of the rotary compressor need to have extremely high positional accuracy in the compressor. If distortion due to heat input during welding increases and the positional accuracy of the internal parts of the compressor deteriorates, the amount of wear of the internal parts and the like increases and the performance of the compressor deteriorates.
However, in recent compressors for compressing CO2 (carbon dioxide) refrigerant, since the pressure in the compressor is higher than that of conventional chlorofluorocarbon refrigerants, the thickness of the casing tends to be increased. For example, the thickness of the casing, which was 3 to 4 mm in the conventional case, is increased to 8 to 10 mm in the case of a recent C02 compressor. In a compressor having such a casing, if a conventional method of fixing an internal part to a fuselage casing by arc welding is employed, the amount of heat input becomes too large, and it becomes difficult to ensure the positional accuracy of the internal part. On the other hand, instead of welding the internal parts that require high positional accuracy directly to the fuselage casing, it is possible to adopt a method of welding the mounting plate to the fuselage casing and fastening the internal parts to the mounting plate with bolts. However, when this method is adopted, there is a concern about cost increase and enlargement of the compressor.

本発明の課題は、圧縮機の胴体ケーシングに対して内部部品を溶接しつつ、内部部品の位置精度の確保が容易となる圧縮機の製造方法を提供することにある。   The subject of this invention is providing the manufacturing method of the compressor which becomes easy to ensure the positional accuracy of an internal component, welding an internal component with respect to the fuselage casing of a compressor.

第１発明に係る圧縮機の製造方法は、第１工程と、第２工程とを備えている。製造される圧縮機は、ケーシングおよび内部部品を備える。ケーシングは、内面に第１部を有している。内部部品は、ケーシングの内部に収容されるものであり、第１部に対向する第２部を有している。第１工程では、ケーシングの第１部と内部部品の第２部とを対面させる。第２工程では、第１部と第２部との対面部分の少なくとも一部に、ケーシングの内面に沿うようにレーザー光を照射して、ケーシングと内部部品とをレーザー溶接する。   The compressor manufacturing method according to the first aspect of the present invention includes a first step and a second step. The manufactured compressor comprises a casing and internal parts. The casing has a first portion on the inner surface. The internal component is housed inside the casing and has a second part facing the first part. In the first step, the first part of the casing and the second part of the internal part are made to face each other. In the second step, at least a part of the facing part between the first part and the second part is irradiated with laser light along the inner surface of the casing, and the casing and the internal parts are laser-welded.

ここでは、従来のようにアーク溶接によりケーシングと内部部品とを溶接するのではなく、レーザー溶接により両者の溶接を行っている。
ただ、ケーシングの外側からケーシングを貫通させる形でレーザーを照射するのでは、ケーシングの板厚が大きい場合には、時間をかけて入熱量を多く確保しなければ、ケーシングと内部部品との溶け込み領域が小さくなってしまう。一方、入熱量を大きくすると、歪みによって内部部品の位置精度の確保が難しくなる。 Here, the casing and the internal parts are not welded by arc welding as in the prior art, but both are welded by laser welding.
However, if the laser is irradiated through the casing from the outside of the casing, if the casing is thick, unless the heat input is secured over time, the melting area between the casing and internal parts Will become smaller. On the other hand, when the amount of heat input is increased, it becomes difficult to ensure the positional accuracy of the internal parts due to distortion.

これに鑑み、第１発明では、ケーシングの内面の第１部と、その第１部に接する内部部品の第２部との対面部分に対して、ケーシングの内面に沿う角度で直接レーザー光を照射している。このように、ここでは、ケーシングの内側から第１部と第２部との対面部分に直接レーザー光を照射してレーザー溶接をする方法を採ることで、比較的少ない入熱量で両者の溶け込み領域を大きくして接合部分の強度を確保している。   In view of this, in the first invention, the laser beam is directly irradiated at an angle along the inner surface of the casing to the facing portion between the first portion of the inner surface of the casing and the second portion of the internal part in contact with the first portion. is doing. Thus, here, by adopting a method of performing laser welding by directly irradiating the facing part between the first part and the second part from the inside of the casing, the melting region of both with a relatively small amount of heat input To ensure the strength of the joint.

また、レーザー溶接によりケーシングと内部部品とを直接溶接するため、従来用いていたマウンティングプレートなどの仲介部材を介在させる必要がなくなり、コストダウンや圧縮機の小型化を図ることができる。
なお、同じ入熱量である場合、ケーシングの外側からレーザー光を照射してケーシングを貫通させて内部部品を溶接する方法に較べ、両者の対面部分に直接レーザー光を当てる本発明の方法を採ったほうが、接合部分の強度が高くなる。 Further, since the casing and the internal parts are directly welded by laser welding, it is not necessary to intervene a conventionally used intermediate member such as a mounting plate, thereby reducing costs and downsizing the compressor.
In addition, in the case of the same heat input, the method of the present invention in which the laser beam is directly applied to the facing portions of both of them as compared with the method of welding the internal parts by irradiating the laser beam from the outside of the casing and penetrating the casing. However, the strength of the joined portion is higher.

第２発明に係る圧縮機の製造方法は、第１発明の方法であって、ケーシングの第１部の厚みが５mm以上である。
このようにケーシングが厚い場合、ケーシングの外側からレーザー光を貫通させてケーシング内面の第１部と内部部品の第２部とを溶接しようとすると、溶接領域が小さくなったり、溶接領域を確保させるために内部部品に大きな入熱が加わったりする。 The compressor manufacturing method according to the second invention is the method of the first invention, wherein the thickness of the first part of the casing is 5 mm or more.
When the casing is thick in this way, if the laser beam is penetrated from the outside of the casing to try to weld the first part of the inner surface of the casing and the second part of the internal part, the welding area becomes smaller or the welding area is secured. For this reason, large heat input is applied to the internal parts.

しかし、ここでは第１部と第２部との対面部分にケーシングの内側から直接レーザー光を当てる方法を採っているため、小さな入熱量で十分な溶接領域を確保することができる。
なお、本発明は、ケーシングの板厚が７ｍｍを超えるような場合に、特にその効果が顕著となる。 However, since the laser beam is directly applied to the facing portion between the first part and the second part from the inside of the casing here, a sufficient welding area can be ensured with a small amount of heat input.
The effect of the present invention is particularly remarkable when the thickness of the casing exceeds 7 mm.

第３発明に係る圧縮機の製造方法は、第１又は第２発明の方法であって、圧縮機は、スクロール式の圧縮機であり、回転機械および回転機械の回転軸を軸支する軸受を有する回転機構を備えている。また、内部部品は、回転機構の軸受である。
ここでは、回転機械の回転軸の芯の位置精度を比較的容易に確保することができる。 A compressor manufacturing method according to a third aspect of the present invention is the method of the first or second aspect, wherein the compressor is a scroll compressor, and includes a rotary machine and a bearing that supports the rotary shaft of the rotary machine. A rotation mechanism having the same. Further, the internal part is a bearing of the rotation mechanism.
Here, the positional accuracy of the core of the rotating shaft of the rotating machine can be relatively easily ensured.

第４発明に係る圧縮機の製造方法は、第１又は第２発明の方法であって、圧縮機は、ロータリー式の圧縮機であり、シリンダ部材およびシリンダ部材の開口を塞ぐヘッド部材を有する圧縮機構を備えている。また、内部部品は、シリンダ部材あるいはヘッド部材である。
ここでは、圧縮機構の構成部品であるシリンダ部材やヘッド部材の相対位置精度などを比較的容易に確保することができ、圧縮機の振動や圧縮機構の各部品の摩耗量を所定の設計値の範囲内に収めることができる。 A compressor manufacturing method according to a fourth invention is the method according to the first or second invention, wherein the compressor is a rotary compressor, and includes a cylinder member and a head member that closes an opening of the cylinder member. It has a mechanism. The internal part is a cylinder member or a head member.
Here, the relative positional accuracy of the cylinder member and head member, which are components of the compression mechanism, can be ensured relatively easily, and the vibration amount of the compressor and the wear amount of each component of the compression mechanism can be set to a predetermined design value. Can be within the range.

第５発明に係る圧縮機の製造方法は、第４発明の方法であって、内部部品は、半溶融／半凝固ダイキャストにより成形されたシリンダ部材あるいはヘッド部材である。
ここでは、半溶融／半凝固ダイキャストによりニアネットシェイプに部材を成形することができて切削加工等の機械加工処理が少なくて済み、また、ＦＣ材よりも溶接強度が高くなる。 A compressor manufacturing method according to a fifth aspect of the present invention is the method according to the fourth aspect, wherein the internal part is a cylinder member or a head member formed by semi-molten / semi-solid die casting.
Here, the member can be formed into a near net shape by semi-melting / semi-solidifying die casting, and machining processing such as cutting work can be reduced, and the welding strength is higher than that of the FC material.

第６発明に係る圧縮機の製造方法は、第４又は第５発明の方法であって、圧縮機は、シリンダ部材およびヘッド部材により形成される空間の中で偏芯回転するロータを回す回転機械をさらに備えている。ヘッド部材は、シリンダ部材の回転機械側に位置する第１ヘッド部材と、シリンダ部材を挟んで第１ヘッド部材と対向する第２ヘッド部材とから成っている。内部部品は、第２ヘッド部材である。そして、第２工程では、ケーシングの第１部と、第２ヘッド部材の第２部との対面部分に、回転機械が存在する側とは反対の側からレーザー光を照射する。
ここでは、シリンダ部材、第１ヘッド部材および第２ヘッド部材を有する圧縮機構の片側（シリンダ部材から見て第１ヘッド部材側）に回転機械が存在するが、レーザー光の照射は反対側（シリンダ部材から見て第２ヘッド部材側）から行うため、回転機械がレーザー溶接を妨げる恐れが少なくなる。 A compressor manufacturing method according to a sixth invention is the method according to the fourth or fifth invention, wherein the compressor rotates a rotor that rotates eccentrically in a space formed by a cylinder member and a head member. Is further provided. The head member includes a first head member located on the rotating machine side of the cylinder member and a second head member facing the first head member with the cylinder member interposed therebetween. The internal component is a second head member. And in a 2nd process, a laser beam is irradiated to the facing part of the 1st part of a casing, and the 2nd part of a 2nd head member from the opposite side to the side in which a rotary machine exists.
Here, the rotating machine exists on one side (the first head member side when viewed from the cylinder member) of the compression mechanism having the cylinder member, the first head member, and the second head member, but the laser beam irradiation is on the opposite side (cylinder). Since it is performed from the second head member side when viewed from the member, the risk that the rotating machine hinders laser welding is reduced.

第７発明に係る圧縮機の製造方法は、第１〜第６発明のいずれかの方法であって、第２工程において、レーザー光は、ケーシングの内面に対して３０度以下の角度で照射される。   A compressor manufacturing method according to a seventh invention is any one of the first to sixth inventions, and in the second step, the laser beam is irradiated at an angle of 30 degrees or less with respect to the inner surface of the casing. The

第８発明に係る圧縮機の製造方法は、第１〜第７発明のいずれかの方法であって、第２工程において、レーザー光は、第１部と第２部との対面部分に対し全周にわたって照射される。
ここでは、全周にわたってレーザー溶接が為されるため、ＣＯ２を冷媒とする冷凍機械に圧縮機が用いられて内部圧力が非常に高くなるような場合でも、ケーシングから内部部品が外れるといった恐れが殆どなくなる。 The compressor manufacturing method according to the eighth invention is any one of the first to seventh inventions, and in the second step, the laser beam is entirely applied to the facing part of the first part and the second part. Irradiated over the circumference.
Here, since laser welding is performed over the entire circumference, even when a compressor is used in a refrigeration machine using CO2 as a refrigerant and the internal pressure becomes very high, there is almost no risk that the internal parts will come off from the casing. Disappear.

第９発明に係る圧縮機は、内面に第１部を有するケーシングと、そのケーシングの内部に収容され第１部に対向する第２部を有する内部部品とを備えている。第１部と第２部とは、ケーシングの内面に沿うようにレーザー光が照射され、レーザー溶接されている。   A compressor according to a ninth aspect of the present invention includes a casing having a first part on the inner surface and an internal part having a second part that is accommodated in the casing and faces the first part. The first part and the second part are irradiated with laser light along the inner surface of the casing and are laser-welded.

第１０発明に係る圧縮機は、第９発明の圧縮機であって、圧縮対象が、二酸化炭素冷媒である。   A compressor according to a tenth aspect of the present invention is the compressor according to the ninth aspect of the present invention, wherein the object to be compressed is a carbon dioxide refrigerant.

第１１発明に係る圧縮機は、第９又は第１０発明の圧縮機であって、ケーシングの第１部は、厚みが５mm以上である。   A compressor according to an eleventh invention is the compressor according to the ninth or tenth invention, wherein the first part of the casing has a thickness of 5 mm or more.

第１２発明に係る圧縮機は、第９〜第１１発明のいずれかの圧縮機であって、スクロール式の圧縮機である。この圧縮機は、回転機構をさらに備えている。回転機構は、回転機械と、その回転機械の回転軸を軸支する軸受とを有している。そして、ケーシングにレーザー溶接される内部部品は、回転機構の軸受である。   A compressor according to a twelfth aspect of the present invention is the compressor according to any one of the ninth to eleventh aspects of the present invention, and is a scroll type compressor. This compressor further includes a rotation mechanism. The rotating mechanism includes a rotating machine and a bearing that supports the rotating shaft of the rotating machine. And the internal component laser-welded to a casing is a bearing of a rotation mechanism.

第１３発明に係る圧縮機は、第９〜第１１発明のいずれかの圧縮機であって、ロータリー式の圧縮機である。この圧縮機は、圧縮機構をさらに備えている。圧縮機構は、シリンダ部材と、そのシリンダ部材の開口を塞ぐヘッド部材とを有している。そして、ケーシングにレーザー溶接される内部部品は、シリンダ部材あるいはヘッド部材である。   A compressor according to a thirteenth invention is a compressor according to any one of the ninth to eleventh inventions, and is a rotary type compressor. The compressor further includes a compression mechanism. The compression mechanism has a cylinder member and a head member that closes the opening of the cylinder member. The internal component laser welded to the casing is a cylinder member or a head member.

第１４発明に係る圧縮機は、第１３発明の圧縮機であって、ケーシングにレーザー溶接される内部部品は、半溶融／半凝固ダイキャストにより成形されたシリンダ部材あるいはヘッド部材である。   A compressor according to a fourteenth aspect is the compressor according to the thirteenth aspect, wherein the internal component laser welded to the casing is a cylinder member or a head member formed by semi-molten / semi-solid die casting.

第１５発明に係る圧縮機は、第１３又は第１４発明の圧縮機であって、回転機械をさらに備えている。回転機械は、シリンダ部材およびヘッド部材により形成される空間の中で偏芯回転するロータを回す。ヘッド部材は、シリンダ部材の回転機械側に位置する第１ヘッド部材と、シリンダ部材を挟んで第１ヘッド部材と対向する第２ヘッド部材とを有している。そして、ケーシングにレーザー溶接される内部部品は、第２ヘッド部材である。ケーシングの第１部と、第２ヘッド部材の第２部との対面部分には、回転機械が存在する側とは反対の側からレーザー光が照射されている。   A compressor according to a fifteenth aspect of the present invention is the compressor of the thirteenth or fourteenth aspect of the present invention, further comprising a rotary machine. The rotating machine rotates a rotor that rotates eccentrically in a space formed by a cylinder member and a head member. The head member includes a first head member located on the rotating machine side of the cylinder member and a second head member facing the first head member with the cylinder member interposed therebetween. And the internal component laser-welded to a casing is a 2nd head member. The facing portion between the first part of the casing and the second part of the second head member is irradiated with laser light from the side opposite to the side where the rotating machine is present.

第１６発明に係る圧縮機は、第９〜第１５発明のいずれかの圧縮機であって、レーザー光が、ケーシングの内面に対して３０度以下の角度で照射されて、第１部と第２部とがレーザー溶接されている。   A compressor according to a sixteenth aspect of the present invention is the compressor according to any one of the ninth to fifteenth aspects, wherein the laser beam is irradiated at an angle of 30 degrees or less with respect to the inner surface of the casing, Two parts are laser welded.

第１７発明に係る圧縮機は、第９〜第１６発明のいずれかの圧縮機であって、レーザー光が、第１部と第２部との対面部分に対し、その全周にわたって照射されて、第１部と第２部とがレーザー溶接されている。   A compressor according to a seventeenth aspect of the present invention is the compressor according to any one of the ninth to sixteenth aspects of the invention, in which the laser beam is irradiated over the entire circumference of the facing part between the first part and the second part. The first part and the second part are laser welded.

第１発明に係る圧縮機の製造方法では、ケーシングの内側から第１部と第２部との対面部分に直接レーザー光を照射してレーザー溶接をする方法を採ることで、比較的少ない入熱量で両者の溶け込み領域を大きくして接合部分の強度を確保している。そして、レーザー溶接によりケーシングと内部部品とを直接溶接するため、従来用いていたマウンティングプレートなどの仲介部材を介在させる必要がなくなり、コストダウンや圧縮機の小型化を図ることができる。
第２発明に係る圧縮機の製造方法では、ケーシングが厚いが、第１部と第２部との対面部分にケーシングの内側から直接レーザー光を当てる方法を採っているため、小さな入熱量で十分な溶接領域を確保することができる。
第３発明や第４発明に係る圧縮機の製造方法では、回転機械の回転軸の芯の位置精度を比較的容易に確保することができる。
第５発明に係る圧縮機の製造方法では、半溶融／半凝固ダイキャストによりニアネットシェイプに部材を成形することができて切削加工等の機械加工処理が少なくて済み、また、ＦＣ材よりも溶接強度が高くなる。 In the compressor manufacturing method according to the first aspect of the present invention, a relatively small amount of heat input can be obtained by directly irradiating the laser beam to the facing portion between the first part and the second part from the inside of the casing. Thus, the melted area between the two is enlarged to ensure the strength of the joint. And since a casing and an internal component are directly welded by laser welding, it is not necessary to intervene intermediate members, such as a conventionally used mounting plate, and cost reduction and size reduction of a compressor can be achieved.
In the compressor manufacturing method according to the second aspect of the invention, the casing is thick, but since a method of directly applying laser light from the inside of the casing to the facing portion of the first part and the second part is employed, a small amount of heat input is sufficient. A large welding area can be secured.
In the compressor manufacturing method according to the third or fourth invention, the position accuracy of the core of the rotating shaft of the rotary machine can be relatively easily ensured.
In the compressor manufacturing method according to the fifth aspect of the present invention, the member can be formed into a near net shape by semi-melting / semi-solidifying die casting, and machining processing such as cutting work can be reduced. The welding strength is increased.

第６発明に係る圧縮機の製造方法では、シリンダ部材、第１ヘッド部材および第２ヘッド部材を有する圧縮機構の片側に回転機械が存在するが、レーザー光の照射は反対側から行うため、回転機械がレーザー溶接を妨げる恐れが少なくなる。
第７発明に係る圧縮機の製造方法では、第１部と第２部とを広い面積でレーザー溶接できる。
第８発明に係る圧縮機の製造方法では、全周にわたってレーザー溶接が為されるため、ＣＯ２を冷媒とする冷凍機械に圧縮機が用いられて内部圧力が非常に高くなるような場合でも、ケーシングから内部部品が外れるといった恐れが殆どなくなる。
第９発明や第１０発明に係る圧縮機では、ケーシングの内側から第１部と第２部との対面部分に直接レーザー光を照射してレーザー溶接をする方法を採ることで、比較的少ない入熱量で両者の溶け込み領域を大きくして接合部分の強度を確保している。そして、レーザー溶接によりケーシングと内部部品とを直接溶接するため、従来用いていたマウンティングプレートなどの仲介部材を介在させる必要がなくなり、コストダウンや圧縮機の小型化を図ることができる。
第１１発明に係る圧縮機では、ケーシングが厚いが、第１部と第２部との対面部分にケーシングの内側から直接レーザー光を当てる方法を採っているため、小さな入熱量で十分な溶接領域を確保することができる。 In the compressor manufacturing method according to the sixth aspect of the present invention, there is a rotating machine on one side of the compression mechanism having the cylinder member, the first head member, and the second head member. The risk that the machine will interfere with laser welding is reduced.
In the compressor manufacturing method according to the seventh aspect of the invention, the first part and the second part can be laser-welded in a wide area.
In the compressor manufacturing method according to the eighth invention, since laser welding is performed over the entire circumference, the casing is used even when the compressor is used in a refrigeration machine using CO2 as a refrigerant and the internal pressure becomes very high. There is almost no fear that the internal parts will come off.
In the compressors according to the ninth and tenth inventions, by adopting a method in which laser welding is performed by directly irradiating the facing part between the first part and the second part from the inside of the casing, a relatively small amount of input can be obtained. The melted area of both is enlarged by the amount of heat to ensure the strength of the joint. And since a casing and an internal component are directly welded by laser welding, it is not necessary to intervene intermediate members, such as a conventionally used mounting plate, and cost reduction and size reduction of a compressor can be achieved.
In the compressor according to the eleventh aspect of the present invention, the casing is thick, but since a method in which the laser beam is directly applied from the inside of the casing to the facing portion of the first part and the second part, a sufficient welding area with a small amount of heat input is adopted. Can be secured.

第１２発明や第１３発明に係る圧縮機では、回転機械の回転軸の芯の位置精度を比較的容易に確保することができる。
第１４発明に係る圧縮機では、半溶融／半凝固ダイキャストによりニアネットシェイプに部材を成形することができて切削加工等の機械加工処理が少なくて済み、また、ＦＣ材よりも溶接強度が高くなる。
第１５発明に係る圧縮機では、シリンダ部材、第１ヘッド部材および第２ヘッド部材を有する圧縮機構の片側に回転機械が存在するが、レーザー光の照射は反対側から行うため、回転機械がレーザー溶接を妨げる恐れが少なくなる。
第１６発明に係る圧縮機では、第１部と第２部とを広い面積でレーザー溶接できる。
第１７発明に係る圧縮機では、全周にわたってレーザー溶接が為されるため、ＣＯ２を冷媒とする冷凍機械に圧縮機が用いられて内部圧力が非常に高くなるような場合でも、ケーシングから内部部品が外れるといった恐れが殆どなくなる。 In the compressor according to the twelfth or thirteenth invention, the position accuracy of the core of the rotating shaft of the rotating machine can be relatively easily ensured.
In the compressor according to the fourteenth aspect of the present invention, the member can be formed into a near net shape by semi-melting / semi-solidifying die-casting, and machining processing such as cutting work can be reduced, and the welding strength is higher than that of FC material. Get higher.
In the compressor according to the fifteenth aspect of the invention, the rotating machine exists on one side of the compression mechanism having the cylinder member, the first head member, and the second head member. However, since the laser beam is irradiated from the opposite side, the rotating machine is a laser. Reduces the risk of interfering with welding.
In the compressor according to the sixteenth aspect, the first part and the second part can be laser-welded in a wide area.
In the compressor according to the seventeenth invention, since laser welding is performed over the entire circumference, even when the compressor is used in a refrigeration machine using CO2 as a refrigerant and the internal pressure becomes very high, the internal components from the casing There is almost no fear of losing.

〔第１実施形態〕
＜圧縮機の概略構成＞
本発明の第１実施形態に係るスクロール式の圧縮機１を、図１に示す。この圧縮機１は、蒸発器、凝縮器、膨張弁などと共に冷媒回路を構成し、その冷媒回路中のガス冷媒を圧縮する役割を担うものであって、主に、円筒状の密閉ドーム型のケーシング１０、スクロール圧縮機構１５、オルダムリング３９、駆動モータ１６、下部主軸受６０、吸入管１９ａ、および吐出管１９ｂから構成されている。
なお、圧縮機１は、圧縮する対象のガス冷媒としてＣＯ２（二酸化炭素）が使用されることを前提に設計されているものである。 [First Embodiment]
<Schematic configuration of compressor>
A scroll compressor 1 according to a first embodiment of the present invention is shown in FIG. The compressor 1 constitutes a refrigerant circuit together with an evaporator, a condenser, an expansion valve, and the like, and plays a role of compressing a gas refrigerant in the refrigerant circuit. The compressor 1 mainly has a cylindrical sealed dome shape. The casing 10 includes a scroll compression mechanism 15, an Oldham ring 39, a drive motor 16, a lower main bearing 60, a suction pipe 19a, and a discharge pipe 19b.
The compressor 1 is designed on the assumption that CO2 (carbon dioxide) is used as a gas refrigerant to be compressed.

（１）ケーシング
ケーシング１０は、略円筒状の胴体ケーシング部１１と、胴体ケーシング部１１の上端部に気密状に溶接される椀状の上壁ケーシング部１２と、胴体ケーシング部１１の下端部に気密状に溶接される椀状の底壁ケーシング部１３とを有する。そして、このケーシング１０には、主に、ガス冷媒を圧縮するスクロール圧縮機構１５と、スクロール圧縮機構１５の下方に配置される駆動モータ１６とが収容されている。このスクロール圧縮機構１５と駆動モータ１６とは、ケーシング１０内を上下方向に延びるように配置される駆動軸１７によって連結されている。そして、この結果、スクロール圧縮機構１５と駆動モータ１６との間には、間隙空間１８が生じる。
なお、この圧縮機１がＣＯ２冷媒用のものであり、高い耐圧性が必要になるため、胴体ケーシング部１１、上壁ケーシング部１２および底壁ケーシング部１３の板厚は、８〜１０ｍｍとされており、通常のＲ４１０Ａなどの冷媒用の圧縮機のケーシング厚み（３〜４ｍｍ）に較べてかなり厚くなっている。 (1) Casing The casing 10 includes a substantially cylindrical body casing portion 11, a bowl-shaped upper wall casing portion 12 that is airtightly welded to the upper end portion of the body casing portion 11, and a lower end portion of the body casing portion 11. And a bowl-shaped bottom wall casing portion 13 which is welded in an airtight manner. The casing 10 mainly accommodates a scroll compression mechanism 15 that compresses a gas refrigerant and a drive motor 16 that is disposed below the scroll compression mechanism 15. The scroll compression mechanism 15 and the drive motor 16 are connected by a drive shaft 17 disposed so as to extend in the vertical direction in the casing 10. As a result, a gap space 18 is generated between the scroll compression mechanism 15 and the drive motor 16.
In addition, since this compressor 1 is for CO2 refrigerant | coolant and high pressure resistance is required, the plate | board thickness of the trunk | drum casing part 11, the upper wall casing part 12, and the bottom wall casing part 13 shall be 8-10 mm. Therefore, it is considerably thicker than the casing thickness (3 to 4 mm) of a compressor for refrigerant such as ordinary R410A.

（２）スクロール圧縮機構
スクロール圧縮機構１５は、図１に示されるように、主に、ハウジング２３と、ハウジング２３の上方に密着して配置される固定スクロール部材２４と、固定スクロール部材２４に噛み合う可動スクロール部材２６とから構成されている。 (2) Scroll Compression Mechanism As shown in FIG. 1, the scroll compression mechanism 15 mainly meshes with the housing 23, the fixed scroll member 24 disposed in close contact with the housing 23, and the fixed scroll member 24. The movable scroll member 26 is configured.

（２−１）固定スクロール部材
固定スクロール部材２４は、主に、鏡板２４ａと、鏡板２４ａから下方に延びる渦巻き状（インボリュート状）のラップ２４ｂとから構成される。
鏡板２４ａには、後述する圧縮室４０に連通する吐出穴４１と、吐出穴４１に連通する拡大凹部４２とが形成されている。吐出穴４１は、鏡板２４ａの中央部分において上下方向に延びるように形成されている。 (2-1) Fixed Scroll Member The fixed scroll member 24 is mainly composed of an end plate 24a and a spiral (involute) wrap 24b extending downward from the end plate 24a.
The end plate 24 a is formed with a discharge hole 41 that communicates with a compression chamber 40 to be described later, and an enlarged recess 42 that communicates with the discharge hole 41. The discharge hole 41 is formed so as to extend in the vertical direction at the central portion of the end plate 24a.

拡大凹部４２は、吐出穴４１と連続し、吐出穴４１よりも拡大した空間を形成するもので、鏡板２４ａの上面に水平方向に広がるように形成された凹部である。そして、固定スクロール部材２４には、この拡大凹部４２の上を塞ぐように、蓋体４４がボルトにより締結固定される。そして、拡大凹部４２に蓋体４４が覆い被せられることにより、スクロール圧縮機構１５の運転音を消音させる膨張室としてのマフラー空間４５が形成される。固定スクロール部材２４と蓋体４４とは、図示しないパッキンを介して密着させることによりシールされている。   The enlarged recess 42 is a recess that is continuous with the discharge hole 41 and forms a space that is larger than the discharge hole 41 and that extends in the horizontal direction on the upper surface of the end plate 24a. Then, a lid 44 is fastened and fixed to the fixed scroll member 24 with bolts so as to cover the enlarged concave portion 42. Then, the cover 44 is covered with the enlarged recess 42, whereby a muffler space 45 is formed as an expansion chamber that silences the operation sound of the scroll compression mechanism 15. The fixed scroll member 24 and the lid 44 are sealed by being brought into close contact via a packing (not shown).

（２−２）可動スクロール部材
可動スクロール部材２６は、主に、鏡板２６ａと、鏡板２６ａから上方に延びる渦巻き状（インボリュート状）のラップ２６ｂとから構成される。可動スクロール部材２６は、アウタードライブタイプの可動スクロールであり、駆動軸１７の外周溝に嵌合する軸受部を有している。可動スクロール部材２６は、鏡板２６ａの下面に形成される溝部にオルダムリング３９が嵌め込まれることにより、ハウジング２３に支持される。 (2-2) Movable Scroll Member The movable scroll member 26 is mainly composed of an end plate 26a and a spiral (involute) wrap 26b extending upward from the end plate 26a. The movable scroll member 26 is an outer drive type movable scroll, and has a bearing portion that fits into the outer peripheral groove of the drive shaft 17. The movable scroll member 26 is supported by the housing 23 by fitting an Oldham ring 39 into a groove formed on the lower surface of the end plate 26a.

可動スクロール部材２６は、駆動軸１７の回転により自転することなくハウジング２３内を公転する。可動スクロール部材２６のラップ２６ｂは固定スクロール部材２４のラップ２４ｂに噛み合っており、両ラップ２４ｂ、２６ｂの接触部の間には圧縮室４０が形成される。そして、この圧縮室４０は、可動スクロール部材２６の公転に伴い中心に向かって変移し、その容積が収縮していく。これにより、圧縮機１では、圧縮室４０に入ったガス冷媒が圧縮される。   The movable scroll member 26 revolves within the housing 23 without rotating by the rotation of the drive shaft 17. The wrap 26b of the movable scroll member 26 meshes with the wrap 24b of the fixed scroll member 24, and a compression chamber 40 is formed between the contact portions of both the wraps 24b and 26b. The compression chamber 40 changes toward the center as the movable scroll member 26 revolves, and the volume of the compression chamber 40 contracts. Thereby, in the compressor 1, the gas refrigerant that has entered the compression chamber 40 is compressed.

（２−３）ハウジング
ハウジング２３は、その外周面において、周方向の全体に亘って胴体ケーシング部１１に圧入固定されている。つまり、胴体ケーシング部１１とハウジング２３とは全周に亘って密着されている。これにより、ケーシング１０の内部は、ハウジング２３よりも下方の高圧空間２８と、ハウジング２３よりも上方の低圧空間２９とに区画される。また、このハウジング２３は、その上端面が固定スクロール部材２４の下端面と密着するように、複数のボルトにより固定スクロール部材２４と締結固定されている。また、このハウジング２３には、上面中央に凹設されたハウジング凹部３１と、下面中央から下方に延設された軸受部３２とが形成されている。そして、この軸受部３２には、上下方向に貫通する軸受孔３３が形成されており、この軸受孔３３に駆動軸１７が軸受３４を介して回転自在に嵌入されている。 (2-3) Housing The housing 23 is press-fitted and fixed to the body casing portion 11 over the entire circumferential direction on the outer peripheral surface thereof. That is, the trunk casing 11 and the housing 23 are in close contact with each other over the entire circumference. As a result, the inside of the casing 10 is partitioned into a high-pressure space 28 below the housing 23 and a low-pressure space 29 above the housing 23. The housing 23 is fastened and fixed to the fixed scroll member 24 by a plurality of bolts so that the upper end surface thereof is in close contact with the lower end surface of the fixed scroll member 24. The housing 23 is formed with a housing recess 31 that is recessed at the center of the upper surface, and a bearing portion 32 that extends downward from the center of the lower surface. A bearing hole 33 penetrating in the vertical direction is formed in the bearing portion 32, and the drive shaft 17 is rotatably fitted in the bearing hole 33 via a bearing 34.

（２−４）その他
また、このスクロール圧縮機構１５には、固定スクロール部材２４とハウジング２３とに亘り、連絡通路４６が形成されている。連絡通路４６の上端はマフラー空間４５を形成する拡大凹部４２に開口し、連絡通路４６の下端はハウジング２３の下端面に開口している。つまり、圧縮された冷媒は、圧縮室４０からマフラー空間４５を経て間隙空間１８に流出する。 (2-4) Others In the scroll compression mechanism 15, a communication passage 46 is formed across the fixed scroll member 24 and the housing 23. The upper end of the communication passage 46 opens into the enlarged recess 42 that forms the muffler space 45, and the lower end of the communication passage 46 opens into the lower end surface of the housing 23. That is, the compressed refrigerant flows out from the compression chamber 40 through the muffler space 45 to the gap space 18.

（３）オルダムリング
オルダムリング３９は、上述したように、可動スクロール部材２６の自転運動を防止するための部材であって、ハウジング２３に形成されるオルダム溝（図示せず）に嵌め込まれている。なお、このオルダム溝は、長円形状の溝であって、ハウジング２３において互いに対向する位置に配設されている。 (3) Oldham ring The Oldham ring 39 is a member for preventing the rotation of the movable scroll member 26 as described above, and is fitted into an Oldham groove (not shown) formed in the housing 23. . The Oldham groove is an oval groove and is disposed at a position facing each other in the housing 23.

（４）駆動モータ
駆動モータ１６は、直流モータであって、主に、ケーシング１０の内壁面に固定された環状のステータ５１と、ステータ５１の内側に僅かな隙間（エアギャップ通路）を空けて回転自在に収容されたロータ５２とから構成されている。そして、この駆動モータ１６は、ステータ５１の上側に形成されているコイルエンド５３の上端がハウジング２３の軸受部３２の下端とほぼ同じ高さ位置になるように配置されている。 (4) Drive Motor The drive motor 16 is a DC motor, and mainly has an annular stator 51 fixed to the inner wall surface of the casing 10 and a slight gap (air gap passage) inside the stator 51. It is comprised from the rotor 52 accommodated rotatably. The drive motor 16 is arranged such that the upper end of the coil end 53 formed on the upper side of the stator 51 is at substantially the same height as the lower end of the bearing portion 32 of the housing 23.

ステータ５１には、ティース部に銅線が巻回されており、上方および下方にコイルエンド５３が形成されている。また、ステータ５１の外周面には、ステータ５１の上端面から下端面に亘り且つ周方向に所定間隔をおいて複数個所に切欠形成されているコアカット部が設けられている。
ロータ５２は、上下方向に延びるように胴体ケーシング部１１の軸心に配置された駆動軸１７を介して、スクロール圧縮機構１５の可動スクロール部材２６に駆動連結されている。 In the stator 51, a copper wire is wound around a tooth portion, and a coil end 53 is formed above and below. Further, the outer peripheral surface of the stator 51 is provided with core cut portions that are notched at a plurality of locations from the upper end surface to the lower end surface of the stator 51 and at predetermined intervals in the circumferential direction.
The rotor 52 is drivably coupled to the movable scroll member 26 of the scroll compression mechanism 15 via the drive shaft 17 disposed at the axial center of the body casing portion 11 so as to extend in the vertical direction.

（５）下部主軸受
下部主軸受６０は、駆動モータ１６の下方の下部空間に配設されている。この下部主軸受６０は、胴体ケーシング部１１に固定されるとともに駆動軸１７の下部を軸支している。
また、下部主軸受６０は、周方向に複数箇所、胴体ケーシング部１１まで延びる外周部６１を有している。これらの外周部６１は、それぞれ、その下部において胴体ケーシング部１１とレーザー溶接される。このレーザー溶接については後述する。 (5) Lower Main Bearing The lower main bearing 60 is disposed in the lower space below the drive motor 16. The lower main bearing 60 is fixed to the body casing portion 11 and supports the lower portion of the drive shaft 17.
Further, the lower main bearing 60 has a plurality of peripheral portions 61 extending in the circumferential direction to the body casing portion 11. Each of these outer peripheral portions 61 is laser welded to the body casing portion 11 at the lower portion thereof. This laser welding will be described later.

（６）吸入管
吸入管１９ａは、冷媒回路の冷媒をスクロール圧縮機構１５に導くためのものであって、ケーシング１０の上壁ケーシング部１２に気密状に嵌入されている。吸入管１９ａは、低圧空間２９を上下方向に貫通すると共に、内端部が固定スクロール部材２４に嵌入されている。 (6) Suction Pipe The suction pipe 19a is for guiding the refrigerant in the refrigerant circuit to the scroll compression mechanism 15, and is fitted into the upper wall casing portion 12 of the casing 10 in an airtight manner. The suction pipe 19 a penetrates the low pressure space 29 in the vertical direction, and an inner end portion is fitted into the fixed scroll member 24.

（７）吐出管
吐出管１９ｂは、ケーシング１０内の冷媒をケーシング１０外に吐出させるためのものであって、ケーシング１０の胴体ケーシング部１１に気密状に嵌入されている。そして、この吐出管１９ｂは、上下方向に延びる円筒形状に形成されハウジング２３の下端部の近傍に内端部３６を有している。なお、吐出管１９ｂの内端開口、即ち流入口は、ハウジング２３によって下方に向かって開口されている。 (7) Discharge pipe The discharge pipe 19b is for discharging the refrigerant in the casing 10 to the outside of the casing 10, and is fitted into the body casing portion 11 of the casing 10 in an airtight manner. The discharge pipe 19 b is formed in a cylindrical shape extending in the vertical direction, and has an inner end portion 36 in the vicinity of the lower end portion of the housing 23. The inner end opening of the discharge pipe 19 b, that is, the inflow port, is opened downward by the housing 23.

（８）下部主軸受の製造方法
下部主軸受６０は、ダイキャストによって成形された後、切削加工を施すことによって製造される。
（８−１）素材
下部主軸受６０の原材料である鉄素材は、Ｃ：２．３〜２．４ｗｔ％、Ｓｉ：１．９５〜２．０５ｗｔ％、Ｍｎ：０．６〜０．７ｗｔ％、Ｐ：＜０．０３５ｗｔ％、Ｓ：＜０．０４ｗｔ％、Ｃｒ：０．００〜０．５０ｗｔ％、Ｎｉ：０．５０〜１．００ｗｔ％が添加されているビレットである。ここにいう重量割合は、全量に対する割合である。また、ビレットとは、上記成分の鉄素材が溶融炉において溶融された後に、連続鋳造装置により円柱形状等に成形された最終成形前の素材を意味する。なお、ここで、ＣおよびＳｉの含有量は、引張強度および引張弾性率が片状黒鉛鋳鉄より高くなること、および複雑な形状の摺動部品基体を成形するのに適切な流動性を備えていることの両方を満足するように決定されている。また、Ｎｉの含有量は、金属組織の靭性を向上させて成形時の表面クラックを防止するのに適切な金属組成となるように決定されている。 (8) Manufacturing method of lower main bearing The lower main bearing 60 is manufactured by die-casting and then cutting.
(8-1) Material The iron material that is the raw material of the lower main bearing 60 is C: 2.3 to 2.4 wt%, Si: 1.95 to 2.05 wt%, Mn: 0.6 to 0.7 wt%. , P: <0.035 wt%, S: <0.04 wt%, Cr: 0.00 to 0.50 wt%, Ni: 0.50 to 1.00 wt%. A weight ratio here is a ratio with respect to the whole quantity. The billet means a material before final molding which is formed into a cylindrical shape or the like by a continuous casting apparatus after the iron material having the above components is melted in a melting furnace. Here, the content of C and Si is such that the tensile strength and tensile modulus are higher than those of flake graphite cast iron, and the fluidity suitable for molding a sliding part substrate having a complicated shape is provided. Have been determined to satisfy both. Further, the content of Ni is determined so as to have a metal composition suitable for improving the toughness of the metal structure and preventing surface cracks during molding.

（８−２）半溶融ダイキャスト成形
上記の鉄素材を使い、ダイキャストの一種である半溶融ダイキャスト成形法により、下部主軸受６０が成形される。
半溶融ダイキャスト成形工程では、先ず、ビレットを高周波加熱することにより半溶融状態とする。次いで、その半溶融状態のビレットを金型に注入する際に、ダイキャストマシンで所定圧力を加え、ビレットを所望の形状に成形する。そして、金型から取り出して急冷させることにより、その金属組織は、全体的に白銑化したものとなる。その後、熱処理を施すと、この下部主軸受６０の金属組織は、白銑化組織からパーライト／フェライト基地、粒状黒鉛から成る金属組織へと変化する。 (8-2) Semi-molten die-cast molding The lower main bearing 60 is molded by the semi-molten die-cast molding method, which is a kind of die-casting, using the iron material described above.
In the semi-molten die casting process, first, the billet is heated to high frequency to be in a semi-molten state. Next, when injecting the semi-molten billet into the mold, a predetermined pressure is applied by a die casting machine to form the billet into a desired shape. And by taking out from a metal mold | die and making it cool rapidly, the metal structure will become the whole thing whitened. Thereafter, when heat treatment is performed, the metal structure of the lower main bearing 60 changes from a whitened structure to a metal structure composed of pearlite / ferrite matrix and granular graphite.

（８−３）機械加工
上記の半溶融ダイキャスト成形法により成形された下部主軸受６０は、さらに機械加工されることによって、圧縮機１に組み込まれる最終の形状となる。
（９）下部主軸受と胴体ケーシング部との固定
互いに隣接する、下部主軸受６０の外周部６１と、胴体ケーシング部１１とは、図２に示すように、レーザー溶接される。具体的には、外周部６１の下部と、そこに対向する胴体ケーシング部１１の被溶接部１１ｂとが、対面状態（接触状態）とされ、その対面部分に、レーザー溶接機（本体は図示せず）のレーザー光照射部７２からレーザー光が照射されて、レーザー溶接が為される。ここで、レーザー光照射部７２から照射されるレーザー光は、胴体ケーシング部１１の内面１１ａに沿うように、具体的には、胴体ケーシング部１１の内面１１ａに対して５〜２０°程度の小さな角度θ（図２の角度θを参照）で、照射される。このため、下部主軸受６０の外周部６１と胴体ケーシング部１１の被溶接部１１ｂとは、比較的小さな入熱量で、接合部分の溶け込み領域を大きく確保することができている。また、レーザー溶接を採用していることに加え、胴体ケーシング部１１の内面１１ａに沿うようにレーザー光を接合部分に直接照射しているため、下部主軸受６０に入熱される熱量を少なくすることができており、下部主軸受６０に歪みが殆ど生じず、駆動軸１７の軸芯がずれるような不具合が回避できている。 (8-3) Machining The lower main bearing 60 molded by the above-mentioned semi-molten die-cast molding method is further machined to become a final shape incorporated in the compressor 1.
(9) Fixing of lower main bearing and fuselage casing part The outer peripheral part 61 of the lower main bearing 60 and the fuselage casing part 11 which are adjacent to each other are laser-welded as shown in FIG. Specifically, the lower portion of the outer peripheral portion 61 and the welded portion 11b of the body casing portion 11 facing the outer peripheral portion 61 are brought into a facing state (contact state). The laser beam is irradiated from the laser beam irradiating unit 72 and laser welding is performed. Here, the laser beam irradiated from the laser beam irradiation unit 72 is, specifically, as small as about 5 to 20 ° with respect to the inner surface 11a of the trunk casing portion 11 along the inner surface 11a of the trunk casing portion 11. Irradiation is performed at an angle θ (see angle θ in FIG. 2). For this reason, the outer peripheral part 61 of the lower main bearing 60 and the welded part 11b of the body casing part 11 can secure a large penetration area of the joint part with a relatively small amount of heat input. In addition to adopting laser welding, since the laser beam is directly irradiated to the joining portion along the inner surface 11a of the body casing portion 11, the amount of heat input to the lower main bearing 60 is reduced. Thus, the lower main bearing 60 is hardly distorted, and the problem that the axis of the drive shaft 17 is displaced can be avoided.

なお、外周部６１の下部と、そこに対向する胴体ケーシング部１１の被溶接部１１ｂとを対面状態にする際には、胴体ケーシング部１１に対し、わずかな隙間を持たせて下部主軸受６０の外周部６１を挿入する。これにより、外周部６１の下部と被溶接部１１ｂとが、わずかな隙間を挟んで対面するようになる。このように両者の間にわずかな隙間があくようにしているのは、胴体ケーシング部１１の芯と下部主軸受６０との芯とを合わせるためである。   When the lower portion of the outer peripheral portion 61 and the welded portion 11b of the body casing portion 11 facing the lower portion are brought into a facing state, the lower main bearing 60 is provided with a slight gap with respect to the body casing portion 11. The outer peripheral part 61 is inserted. Thereby, the lower part of the outer peripheral part 61 and the to-be-welded part 11b come to oppose on both sides of a slight clearance gap. The reason why a slight gap is formed between the two is to match the core of the body casing portion 11 with the core of the lower main bearing 60.

＜圧縮機の運転動作＞
駆動モータ１６が駆動されると、駆動軸１７が回転し、可動スクロール部材２６が自転することなく公転運転を行う。すると、低圧のガス冷媒が、吸入管１９から圧縮室４０に吸引され、圧縮室４０の容積変化に伴って圧縮され、高圧のガス冷媒となる。そして、この高圧のガス冷媒は、圧縮室４０から吐出穴４１を通ってマフラー空間４５へ吐出され、その後、連絡通路４６を通って間隙空間１８へ流出し、吐出管２０を通ってケーシング１０の外に吐出される。そして、圧縮機１から吐出されたガス冷媒は、図示しない冷媒回路を循環した後、再度吸入管１９を通ってスクロール圧縮機構１５に吸入され圧縮される。 <Operation of compressor>
When the drive motor 16 is driven, the drive shaft 17 rotates and the revolving operation is performed without the movable scroll member 26 rotating. Then, the low-pressure gas refrigerant is sucked into the compression chamber 40 from the suction pipe 19 and is compressed along with the volume change of the compression chamber 40 to become a high-pressure gas refrigerant. The high-pressure gas refrigerant is discharged from the compression chamber 40 through the discharge hole 41 to the muffler space 45, then flows out to the gap space 18 through the communication passage 46, passes through the discharge pipe 20, and the casing 10. It is discharged outside. The gas refrigerant discharged from the compressor 1 circulates through a refrigerant circuit (not shown), and then is again sucked into the scroll compression mechanism 15 through the suction pipe 19 and compressed.

＜圧縮機の特徴＞
（１）
第１実施形態に係るスクロール式の圧縮機１では、従来のようにアーク溶接により胴体ケーシング部１１と下部主軸受６０とを溶接するのではなく、レーザー溶接により両者の接合を行っている。 <Characteristics of compressor>
(1)
In the scroll compressor 1 according to the first embodiment, the fuselage casing portion 11 and the lower main bearing 60 are not welded by arc welding as in the prior art, but are joined by laser welding.

ただ、ケーシング１０の外側から胴体ケーシング部１１を貫通させる形でレーザー光を照射するのでは、胴体ケーシング部１１が５ｍｍ以上（ここでは、８〜１０ｍｍ）の板厚を有していることから、時間をかけて入熱量を多く確保しなければ、胴体ケーシング部１１と下部主軸受６０との溶け込み領域が小さくなってしまう。一方、入熱量を大きくすると、胴体ケーシング部１１等に生じる歪みによって下部主軸受６０の位置精度の確保が難しくなる。   However, since the body casing part 11 has a plate thickness of 5 mm or more (here, 8 to 10 mm) when irradiating the laser beam in a form that penetrates the body casing part 11 from the outside of the casing 10, If a large amount of heat input is not ensured over time, the melted area between the body casing portion 11 and the lower main bearing 60 will be small. On the other hand, when the amount of heat input is increased, it becomes difficult to ensure the position accuracy of the lower main bearing 60 due to distortion generated in the body casing portion 11 and the like.

これに鑑み、圧縮機１では、胴体ケーシング部１１の内面１１ａの被溶接部１１ｂと下部主軸受６０の外周部６１の下部との対面部分に対して、直接、胴体ケーシング部１１の内面１１ａに沿う角度θでレーザー光を照射している。このように、ケーシング１０の内側から被溶接部１１ｂと外周部６１との対面部分に直接レーザー光を照射してレーザー溶接をする方法を採ることで、比較的少ない入熱量で両者の溶け込み領域を大きくして接合部分の強度を確保している。
なお、同じ入熱量である場合、ケーシング１０の外側からレーザー光を照射して胴体ケーシング部１１を貫通させて下部主軸受６０を胴体ケーシング部１１に溶接する方法に較べ、下部主軸受６０と胴体ケーシング部１１との対面部分に直接レーザー光を当てる上記方法を採ったほうが、接合部分の強度が高くなる。 In view of this, in the compressor 1, the inner surface 11 a of the fuselage casing portion 11 is directly opposed to the facing portion between the welded portion 11 b of the inner surface 11 a of the fuselage casing portion 11 and the lower portion of the outer peripheral portion 61 of the lower main bearing 60. Laser light is irradiated at an angle θ along. In this way, by adopting a method in which laser welding is performed by directly irradiating the facing portion between the welded portion 11b and the outer peripheral portion 61 from the inside of the casing 10, a melting region of both can be formed with a relatively small heat input. Enlarged to ensure the strength of the joint.
When the heat input is the same, the lower main bearing 60 and the fuselage are compared with the method in which the lower main bearing 60 is welded to the fuselage casing part 11 by irradiating laser light from the outside of the casing 10 to penetrate the fuselage casing part 11. The strength of the joint portion is higher when the above-described method in which the laser beam is directly applied to the portion facing the casing portion 11 is employed.

（２）
ケーシング１０の外側からレーザー光を照射して胴体ケーシング部１１を貫通させて下部主軸受６０を溶接するのではなく、上記（１）のように、ケーシング１０の内側から被溶接部１１ｂと外周部６１との対面部分に直接レーザー光を照射してレーザー溶接をする方法を採ることによる、入熱量低減の効果は、胴体ケーシング部１１の板厚が、５mm以上、特に７ｍｍを超えるような場合に非常に有利に働く。圧縮機１のように胴体ケーシング部１１の板厚が８〜１０mmとなる場合に、ケーシング１０の外側からレーザー光を照射してレーザー溶接を行おうとすると、胴体ケーシング部１１と下部主軸受６０との溶け込み領域を十分に確保するためには大きな熱量が下部主軸受６０に入ることになり、歪みが生じて軸芯の精度を確保することが難しくなるからである。 (2)
Rather than welding the lower main bearing 60 by irradiating laser light from the outside of the casing 10 to penetrate the body casing portion 11, the welded portion 11 b and the outer peripheral portion from the inside of the casing 10 as described above (1). The effect of reducing the heat input by adopting a method of laser welding by directly irradiating a laser beam to the facing part with 61 is that the thickness of the body casing part 11 is 5 mm or more, particularly more than 7 mm. Works very favorably. When the plate thickness of the fuselage casing part 11 is 8 to 10 mm as in the compressor 1, if laser welding is performed by irradiating laser light from the outside of the casing 10, the fuselage casing part 11, the lower main bearing 60, This is because a large amount of heat enters the lower main bearing 60 in order to ensure a sufficient melting region, and distortion is generated, making it difficult to ensure the accuracy of the shaft core.

〔第２実施形態〕
＜圧縮機の概略構成＞
本発明の第２実施形態に係るロータリー式（より詳細にはスイング式）の圧縮機１０１は、図３に示すように、主として、密閉ドーム型のケーシング１１０、スイング圧縮機構１１５、駆動モータ１１６、吸入管１１９ａ，１１９ｂ、および吐出管１１９ｃから構成されている。このスイング圧縮機１０１には、ケーシング１１０にアキュームレータ（気液分離器）１９０が取り付けられている。
なお、圧縮機１０１は、圧縮する対象のガス冷媒としてＣＯ２（二酸化炭素）が使用されることを前提に設計されているものである。 [Second Embodiment]
<Schematic configuration of compressor>
As shown in FIG. 3, a rotary (more specifically, swing) compressor 101 according to the second embodiment of the present invention mainly includes a sealed dome-shaped casing 110, a swing compression mechanism 115, a drive motor 116, It is composed of suction pipes 119a and 119b and a discharge pipe 119c. In this swing compressor 101, an accumulator (gas-liquid separator) 190 is attached to a casing 110.
The compressor 101 is designed on the assumption that CO2 (carbon dioxide) is used as a gas refrigerant to be compressed.

（１）ケーシング
ケーシング１１０は、略円筒状の胴体ケーシング部１１１と、胴体ケーシング部１１１の上端部に気密状に溶接される椀状の上壁ケーシング部１１２と、胴体ケーシング部１１１の下端部に気密状に溶接される椀状の底壁ケーシング部１１３とを有する。そして、このケーシング１１０には、主に、ガス冷媒を圧縮するスイング圧縮機構１１５と、スイング圧縮機構１１５の上方に配置される駆動モータ１１６とが収容されている。このスイング圧縮機構１１５と駆動モータ１１６とは、ケーシング１１０内を上下方向に延びるように配置されるクランク軸１１７によって連結されている。
なお、この圧縮機１０１がＣＯ２冷媒用のものであり、高い耐圧性が必要になるため、胴体ケーシング部１１１、上壁ケーシング部１１２および底壁ケーシング部１１３の板厚は、８〜１０ｍｍとされており、通常のＲ４１０Ａなどの冷媒用の圧縮機のケーシング厚み（３〜４ｍｍ）に較べてかなり厚くなっている。 (1) Casing The casing 110 includes a substantially cylindrical body casing portion 111, a bowl-shaped upper wall casing portion 112 that is airtightly welded to the upper end portion of the body casing portion 111, and a lower end portion of the body casing portion 111. And a bowl-shaped bottom wall casing portion 113 which is welded in an airtight manner. The casing 110 mainly accommodates a swing compression mechanism 115 that compresses the gas refrigerant and a drive motor 116 that is disposed above the swing compression mechanism 115. The swing compression mechanism 115 and the drive motor 116 are connected by a crankshaft 117 that is disposed so as to extend in the vertical direction in the casing 110.
Since this compressor 101 is for CO2 refrigerant and requires high pressure resistance, the plate thickness of the body casing portion 111, the upper wall casing portion 112 and the bottom wall casing portion 113 is 8 to 10 mm. Therefore, it is considerably thicker than the casing thickness (3 to 4 mm) of a compressor for refrigerant such as ordinary R410A.

（２）スイング圧縮機構
スイング圧縮機構１１５は、図３および図４に示すように、主に、クランク軸１１７と、ピストン１２１，１２８と、ブッシュ１２２，１２２と、フロントヘッド１２３と、第１シリンダブロック１２４と、ミドルプレート１２７と、第２シリンダブロック１２６と、リアヘッド１２５とから構成されている。なお、本実施の形態において、フロントヘッド１２３、第１シリンダブロック１２４、ミドルプレート１２７、第２シリンダブロック１２６およびリアヘッド１２５は、複数本のボルトによって一体に締結されている。 (2) Swing compression mechanism As shown in FIGS. 3 and 4, the swing compression mechanism 115 mainly includes a crankshaft 117, pistons 121 and 128, bushes 122 and 122, a front head 123, and a first cylinder. The block 124, the middle plate 127, the second cylinder block 126, and the rear head 125 are configured. In the present embodiment, the front head 123, the first cylinder block 124, the middle plate 127, the second cylinder block 126, and the rear head 125 are integrally fastened by a plurality of bolts.

（２−１）シリンダブロック
第１シリンダブロック１２４と第２シリンダブロック１２６とは、同様の構成であるため、主として第１シリンダブロック１２４について説明を行い、第２シリンダブロック１２６については重複部分の説明を省略する。
第１シリンダブロック１２４には、図４に示すように、シリンダ孔１２４ａ、吸入孔１２４ｂ、吐出路１２４ｃおよびブレード収容孔１２４ｄが形成されている。シリンダ孔１２４ａは、回転軸１０１ａに沿って貫通する円柱状の孔である。吸入孔１２４ｂは、外周面１２４ｅからシリンダ孔１２４ａに貫通している。吐出路１２４ｃは、シリンダ孔１２４ａを形作る円筒部の内周側の一部が切り欠かれることによって形成されている。ブレード収容孔１２４ｄは、後述するピストン１２１のブレード部１２１ｂを収容するための孔であり、第１シリンダブロック１２４の板厚方向に沿って貫通している。ブレード収容孔１２４ｄの回転軸１０１ａ側の部分は、後述するブッシュ１２２を収容しブッシュ１２２と摺動する。 (2-1) Cylinder Block Since the first cylinder block 124 and the second cylinder block 126 have the same configuration, the first cylinder block 124 will be mainly described, and the second cylinder block 126 will be described with respect to overlapping portions. Is omitted.
As shown in FIG. 4, the first cylinder block 124 is formed with a cylinder hole 124a, a suction hole 124b, a discharge passage 124c, and a blade accommodation hole 124d. The cylinder hole 124a is a cylindrical hole that penetrates along the rotation shaft 101a. The suction hole 124b penetrates from the outer peripheral surface 124e to the cylinder hole 124a. The discharge passage 124c is formed by cutting out a part of the inner peripheral side of the cylindrical portion that forms the cylinder hole 124a. The blade accommodation hole 124 d is a hole for accommodating a blade portion 121 b of the piston 121 described later, and penetrates along the thickness direction of the first cylinder block 124. A portion of the blade accommodation hole 124d on the rotating shaft 101a side accommodates a bush 122 described later and slides with the bush 122.

そして、この第１シリンダブロック１２４のシリンダ孔１２４ａには、クランク軸１１７の偏心軸部１１７ａおよびピストン１２１のローラ部１２１ａが収容され、ブレード収容孔１２４ｄには、ピストン１２１のブレード部１２１ｂおよびブッシュ１２２が収容された状態で、吐出路１２４ｃがフロントヘッド１２３側を向くようにしてフロントヘッド１２３とミドルプレート１２７とに挟まれる。この結果、スイング圧縮機構１１５には、フロントヘッド１２３とミドルプレート１２７との間においてシリンダ室が形成され、このシリンダ室はピストン１２１によって吸入孔１２４ｂと連通する吸入室１１５ａと、吐出路１２４ｃと連通する吐出室１１５ｂとに区画されることになる。   An eccentric shaft portion 117a of the crankshaft 117 and a roller portion 121a of the piston 121 are accommodated in the cylinder hole 124a of the first cylinder block 124, and a blade portion 121b and a bush 122 of the piston 121 are accommodated in the blade accommodation hole 124d. Is contained between the front head 123 and the middle plate 127 so that the discharge path 124c faces the front head 123 side. As a result, in the swing compression mechanism 115, a cylinder chamber is formed between the front head 123 and the middle plate 127, and this cylinder chamber communicates with the suction chamber 115a communicating with the suction hole 124b by the piston 121 and the discharge passage 124c. The discharge chamber 115b is partitioned.

第２シリンダブロック１２６にも、同様に、シリンダ孔、吸入孔、吐出路およびブレード収容孔が形成されている。第２シリンダブロック１２６のシリンダ孔にも、クランク軸１１７の偏心軸部１１７ｂおよびピストン１２８のローラ部が収容されるが、第１シリンダブロック１２４のシリンダ孔１２４ａに収容されている偏心軸部１１７ａおよびローラ部１２１ａとは位相が１８０°ずれている。また、第２シリンダブロック１２６の吐出路は、ミドルプレート１２７とリアヘッド１２５とに挟まれる。この結果、スイング圧縮機構１１５には、ミドルプレート１２７とリアヘッド１２５との間においてもシリンダ室が形成される。   Similarly, the second cylinder block 126 has a cylinder hole, a suction hole, a discharge path, and a blade accommodation hole. The eccentric shaft portion 117b of the crankshaft 117 and the roller portion of the piston 128 are also accommodated in the cylinder hole of the second cylinder block 126, but the eccentric shaft portion 117a accommodated in the cylinder hole 124a of the first cylinder block 124 and The phase of the roller part 121a is shifted by 180 °. Further, the discharge path of the second cylinder block 126 is sandwiched between the middle plate 127 and the rear head 125. As a result, a cylinder chamber is also formed in the swing compression mechanism 115 between the middle plate 127 and the rear head 125.

（２−２）クランク軸
クランク軸１１７には、下部に、第１シリンダブロック１２４のシリンダ孔１２４ａの中に配置される偏心軸部１１７ａと、第２シリンダブロック１２６のシリンダ孔の中に配置される偏心軸部１１７ｂとが設けられている。２つの偏心軸部１１７ａ，１１７ｂは、互いの偏心軸がクランク軸１１７の回転軸１０１ａを挟んで対向するように形成されている。クランク軸１１７の上部は、駆動モータ１１６のロータ１５２に固定されている。 (2-2) Crankshaft The crankshaft 117 is disposed at the lower portion thereof in the eccentric shaft portion 117a disposed in the cylinder hole 124a of the first cylinder block 124 and in the cylinder hole of the second cylinder block 126. And an eccentric shaft portion 117b. The two eccentric shaft portions 117a and 117b are formed such that their eccentric shafts face each other with the rotation shaft 101a of the crankshaft 117 interposed therebetween. The upper part of the crankshaft 117 is fixed to the rotor 152 of the drive motor 116.

（２−３）ピストン
第１シリンダブロック１２４のシリンダ孔１２４ａの中に配置されるピストン１２１も、第２シリンダブロック１２６のシリンダ孔の中に配置されるピストン１２８も、同様の構成である。ここでは、ピストン１２１を例にとって説明を行う。
ピストン１２１は、図４に示すように、円筒状のローラ部１２１ａと、そのローラ部１２１ａの径方向外側に突出するブレード部１２１ｂとを有する。なお、ローラ部１２１ａは、クランク軸１１７の偏心軸部１１７ａに嵌合された状態で第１シリンダブロック１２４のシリンダ孔１２４ａに挿入される。これにより、ローラ部１２１ａは、クランク軸１１７が回転すると、クランク軸１１７の回転軸１０１ａを中心とした公転運動を行う。また、ブレード部１２１ｂは、ブレード収容孔１２４ｄに収容される。これによりブレード部１２１ｂは、揺動すると同時に長手方向に沿ってブッシュ１２２およびブレード収容孔１２４ｄに対して進退運動を行うことになる。 (2-3) Piston The piston 121 arranged in the cylinder hole 124a of the first cylinder block 124 and the piston 128 arranged in the cylinder hole of the second cylinder block 126 have the same configuration. Here, the piston 121 is described as an example.
As shown in FIG. 4, the piston 121 includes a cylindrical roller portion 121 a and a blade portion 121 b that protrudes radially outward of the roller portion 121 a. The roller portion 121a is inserted into the cylinder hole 124a of the first cylinder block 124 while being fitted to the eccentric shaft portion 117a of the crankshaft 117. As a result, when the crankshaft 117 rotates, the roller portion 121a performs a revolving motion around the rotation shaft 101a of the crankshaft 117. The blade part 121b is accommodated in the blade accommodation hole 124d. As a result, the blade portion 121b swings and moves forward and backward along the longitudinal direction with respect to the bush 122 and the blade accommodation hole 124d.

（２−４）ブッシュ
ブッシュ１２２は、ピストン１２１に対してもピストン１２８に対しても設けられるが、ここではピストン１２１に対して設けられるものを例にとって説明を行う。
ブッシュ１２２は、略半円柱状の一対の部材であって、ピストン１２１のブレード部１２１ｂを挟み込むようにして第１シリンダブロック１２４のブレード収容孔１２４ｄに収容される。 (2-4) Bushing The bushing 122 is provided for both the piston 121 and the piston 128. Here, the bushing 122 will be described by taking the example provided for the piston 121 as an example.
The bush 122 is a pair of substantially semi-cylindrical members and is accommodated in the blade accommodation hole 124d of the first cylinder block 124 so as to sandwich the blade portion 121b of the piston 121.

（２−５）フロントヘッド
フロントヘッド１２３は、第１シリンダブロック１２４の吐出路１２４ｃ側を覆う部材であって、ケーシング１１０に嵌合されている。このフロントヘッド１２３には軸受部１２３ａが形成されており、この軸受部１２３ａにはクランク軸１１７が挿入される。また、このフロントヘッド１２３には、第１シリンダブロック１２４に形成された吐出路１２４ｃを通って流れてくる冷媒ガスを吐出管１１９ｃに導くための開口１２３ｂが形成されている。そして、この開口１２３ｂは、冷媒ガスの逆流を防止するための吐出弁（図示せず）により閉塞されたり開放されたりする。 (2-5) Front Head The front head 123 is a member that covers the discharge path 124c side of the first cylinder block 124, and is fitted to the casing 110. A bearing portion 123a is formed on the front head 123, and a crankshaft 117 is inserted into the bearing portion 123a. Further, the front head 123 is formed with an opening 123b for guiding the refrigerant gas flowing through the discharge passage 124c formed in the first cylinder block 124 to the discharge pipe 119c. The opening 123b is closed or opened by a discharge valve (not shown) for preventing the backflow of the refrigerant gas.

（２−６）リアヘッド
リアヘッド１２５は、シリンダブロック１２４，１２６およびミドルプレート１２７を挟んでフロントヘッド１２３と対向する部材であり、第２シリンダブロック１２６の下方を覆う。このリアヘッド１２５には、軸受部１２５ａが形成されており、この軸受部１２５ａにはクランク軸１１７が挿入される。また、リアヘッド１２５は、環状の外周部１２５ｂを有している。外周部１２５ｂの外周面は、胴体ケーシング部１１１の内面１１１ａと対向しており、両面は対面している。後述するように、リアヘッド１２５の外周部１２５ｂの外周面の下部と、それに対向する胴体ケーシング部１１１の内面１１１ａの被溶接部１１１ｂとは、レーザー溶接によって接合される。
なお、図示していないが、このリアヘッド１２５には、第２シリンダブロック１２６に形成された吐出路を通って流れてくる冷媒ガスを吐出管１１９ｃに導くための開口が形成されている。 (2-6) Rear Head The rear head 125 is a member that faces the front head 123 with the cylinder blocks 124 and 126 and the middle plate 127 interposed therebetween, and covers the lower part of the second cylinder block 126. The rear head 125 is formed with a bearing portion 125a, and a crankshaft 117 is inserted into the bearing portion 125a. The rear head 125 has an annular outer peripheral portion 125b. The outer peripheral surface of the outer peripheral portion 125b faces the inner surface 111a of the body casing portion 111, and both surfaces face each other. As will be described later, the lower portion of the outer peripheral surface of the outer peripheral portion 125b of the rear head 125 and the welded portion 111b of the inner surface 111a of the body casing portion 111 opposed thereto are joined by laser welding.
Although not shown, the rear head 125 has an opening for guiding the refrigerant gas flowing through the discharge passage formed in the second cylinder block 126 to the discharge pipe 119c.

（２−７）ミドルプレート
ミドルプレート１２７は、第１シリンダブロック１２４と第２シリンダブロック１２６との間に配置され、上下それぞれに形成されるシリンダ室を分けている。 (2-7) Middle Plate The middle plate 127 is disposed between the first cylinder block 124 and the second cylinder block 126 and divides the cylinder chambers formed on the upper and lower sides.

（３）駆動モータ
駆動モータ１１６は、本実施の形態において直流モータであって、主に、ケーシング１１０の内壁面に固定された環状のステータ１５１と、ステータ１５１の内側に僅かな隙間（エアギャップ通路）を空けて回転自在に収容されたロータ１５２とから構成されている。 (3) Drive Motor The drive motor 116 is a DC motor in the present embodiment, and mainly includes an annular stator 151 fixed to the inner wall surface of the casing 110, and a slight gap (air gap) inside the stator 151. The rotor 152 is rotatably accommodated with a passage).

ステータ１５１には、ティース部（図示せず）に銅線が巻回されており、上方および下方にコイルエンド１５３が形成されている。また、ステータ１５１の外周面には、ステータ１５１の上端面から下端面に亘り且つ周方向に所定間隔をおいて複数個所に切欠形成されているコアカット部（図示せず）が設けられている。
ロータ１５２には、回転軸１０１ａに沿うようにクランク軸１１７が固定されている。
なお、駆動モータ１１６のステータ１５１に巻回されている銅線は、ターミナル１７０の３本のターミナルピンと接続され電源供給されている。 In the stator 151, a copper wire is wound around a tooth portion (not shown), and a coil end 153 is formed above and below. Further, on the outer peripheral surface of the stator 151, core cut portions (not shown) are formed which are formed at a plurality of positions from the upper end surface to the lower end surface of the stator 151 and at predetermined intervals in the circumferential direction. .
A crankshaft 117 is fixed to the rotor 152 along the rotary shaft 101a.
The copper wire wound around the stator 151 of the drive motor 116 is connected to the three terminal pins of the terminal 170 and supplied with power.

（４）吸入管
吸入管１１９ａは、ケーシング１１０を貫通するように設けられており、一端が第１シリンダブロック１２４に形成される吸入孔１２４ｂに連通しており、他端がアキュームレータ１９０に連通している。
吸入管１１９ｂも、ケーシング１１０を貫通するように設けられており、一端が第２シリンダブロック１２６に形成される吸入孔に連通しており、他端がアキュームレータ１９０に連通している。 (4) Suction Pipe The suction pipe 119a is provided so as to penetrate the casing 110, and one end communicates with the suction hole 124b formed in the first cylinder block 124, and the other end communicates with the accumulator 190. ing.
The suction pipe 119 b is also provided so as to penetrate the casing 110, one end communicating with the suction hole formed in the second cylinder block 126, and the other end communicating with the accumulator 190.

（５）吐出管
吐出管１１９ｃは、ケーシング１１０の上壁ケーシング部１１２を貫通するように設けられている。 (5) Discharge Pipe The discharge pipe 119c is provided so as to penetrate the upper wall casing portion 112 of the casing 110.

（６）摺動部品の製造方法
本実施形態に係る圧縮機１０１において、ピストン１２１，１２８、フロントヘッド１２３、ミドルプレート１２７、リアヘッド１２５等の摺動部品は、第１実施形態の下部主軸受６０の製造方法と同様に、ダイキャストによって成形された後、切削加工を施すことによって製造される。 (6) Manufacturing method of sliding parts In the compressor 101 according to the present embodiment, the sliding parts such as the pistons 121 and 128, the front head 123, the middle plate 127, the rear head 125, and the like are the lower main bearing 60 of the first embodiment. In the same manner as in the manufacturing method, after being formed by die casting, it is manufactured by cutting.

（７）スイング圧縮機構のリアヘッドと胴体ケーシング部との固定
スイング圧縮機構１１５のリアヘッド１２５は、図５に示すように、胴体ケーシング部１１１に、レーザー溶接によって固定される。具体的には、リアヘッド１２５の外周部１２５ｂの外周面の下部と、それに対向する胴体ケーシング部１１１の内面１１１ａの被溶接部１１１ｂとが、対面状態（接触状態）とされ、その対面部分に、レーザー溶接機（本体は図示せず）のレーザー光照射部７２からレーザー光が照射されて、レーザー溶接が為される。ここで、レーザー光照射部７２から照射されるレーザー光は、胴体ケーシング部１１１の内面１１１ａに沿うように、具体的には、胴体ケーシング部１１１の内面１１１ａに対して５〜２０°程度の小さな角度θ（図５の角度θを参照）で、レーザー光が照射される。このため、リアヘッド１２５の外周部１２５ｂと胴体ケーシング部１１１の被溶接部１１１ｂとは、比較的小さな入熱量で、接合部分の溶け込み領域を大きく確保することができている。また、レーザー溶接を採用していることに加え、胴体ケーシング部１１１の内面１１１ａに沿うようにレーザー光を接合部分に直接照射しているため、リアヘッド１２５に入熱される熱量を少なくすることができており、リアヘッド１２５に歪みが殆ど生じず、クランク軸１１７の軸芯がずれたりスイング圧縮機構１１５における摩耗量が大きくなったりする不具合が回避できている。 (7) Fixing of rear head of swing compression mechanism and fuselage casing part As shown in FIG. 5, the rear head 125 of the swing compression mechanism 115 is fixed to the fuselage casing part 111 by laser welding. Specifically, the lower portion of the outer peripheral surface of the outer peripheral portion 125b of the rear head 125 and the welded portion 111b of the inner surface 111a of the fuselage casing portion 111 facing each other are brought into a facing state (contact state). Laser welding is performed by irradiating a laser beam from a laser beam irradiation unit 72 of a laser welding machine (the body is not shown). Here, the laser light emitted from the laser light irradiation unit 72 is, specifically, as small as about 5 to 20 degrees with respect to the inner surface 111a of the trunk casing 111 along the inner surface 111a of the trunk casing 111. Laser light is irradiated at an angle θ (see angle θ in FIG. 5). For this reason, the outer peripheral part 125b of the rear head 125 and the welded part 111b of the body casing part 111 can secure a large penetration area of the joint part with a relatively small amount of heat input. In addition to adopting laser welding, since the laser beam is directly irradiated to the joining portion along the inner surface 111a of the body casing portion 111, the amount of heat input to the rear head 125 can be reduced. Thus, the rear head 125 is hardly distorted, and the problem that the shaft center of the crankshaft 117 is displaced and the wear amount in the swing compression mechanism 115 increases can be avoided.

なお、図３および図５から明らかなように、レーザー溶接機のレーザー光照射部７２からのレーザー光は、リアヘッド１２５の下方から、すなわち、リアヘッド１２５の駆動モータ１１６が存在する側と反対の側から、照射されている。また、図３より明らかなように、スイング圧縮機構１１５のうち最も下側（駆動モータ１１６から離れた側）にあるリアヘッド１２５を胴体ケーシング部１１１まで延ばし、リアヘッド１２５と胴体ケーシング部１１１とを下方からレーザー溶接する方法を採用しているため、レーザーの焦点距離を小さくすることができ、接合の精度を高くすることができている。
また、レーザー溶接は、リアヘッド１２５の環状の外周部１２５ｂと胴体ケーシング部１１１の被溶接部１１１ｂとの対面部分に対し、全周にわたって実施されている。 As apparent from FIGS. 3 and 5, the laser beam from the laser beam irradiation unit 72 of the laser welding machine is from below the rear head 125, that is, the side opposite to the side where the drive motor 116 of the rear head 125 is present. It is irradiated from. Further, as is clear from FIG. 3, the rear head 125 on the lowermost side (away from the drive motor 116) of the swing compression mechanism 115 is extended to the body casing 111, and the rear head 125 and the body casing 111 are moved downward. Since the laser welding method is employed, the focal length of the laser can be reduced, and the joining accuracy can be increased.
Laser welding is performed over the entire circumference of the facing portion between the annular outer peripheral portion 125 b of the rear head 125 and the welded portion 111 b of the body casing portion 111.

＜圧縮機の運転動作＞
駆動モータ１１６が駆動されると、クランク軸１１７が回転軸１０１ａ周りに回転し、偏心軸部１１７ａが偏心回転し、この偏心軸部１１７ａに嵌合されたピストン１２１のローラ部１２１ａが、その外周面を、第１シリンダブロック１２４のシリンダ孔１２４ａの内周面に接しながら公転する。そして、ローラ部１２１ａがシリンダ室内で公転するに伴って、ブレード部１２１ｂは両側面をブッシュ１２２によって保持されながら進退動する。そうすると、第１シリンダブロック１２４の吸入孔１２４ｂに接続された吸入管１１９ａから低圧の冷媒ガスが吸入され、圧縮されて高圧にされた後、吐出路１２４ｃから高圧の冷媒ガスとして吐出される。 <Operation of compressor>
When the drive motor 116 is driven, the crankshaft 117 rotates around the rotation shaft 101a, the eccentric shaft portion 117a rotates eccentrically, and the roller portion 121a of the piston 121 fitted to the eccentric shaft portion 117a The surface revolves in contact with the inner peripheral surface of the cylinder hole 124a of the first cylinder block 124. As the roller portion 121 a revolves in the cylinder chamber, the blade portion 121 b moves forward and backward while being held by the bush 122 on both sides. Then, the low-pressure refrigerant gas is sucked from the suction pipe 119a connected to the suction hole 124b of the first cylinder block 124, compressed to a high pressure, and then discharged from the discharge passage 124c as the high-pressure refrigerant gas.

同様に、駆動モータ１１６が駆動されると、偏心軸部１１７ｂが偏心回転し、この偏心軸部１１７ｂに嵌合されたピストン１２８のローラ部が、その外周面を、第２シリンダブロック１２６のシリンダ孔の内周面に接しながら公転する。これにより、第２シリンダブロック１２６の吸入孔に接続された吸入管１１９ｂから低圧の冷媒ガスが吸入され、圧縮されて高圧にされた後、吐出路から高圧の冷媒ガスとして吐出される。   Similarly, when the drive motor 116 is driven, the eccentric shaft portion 117b rotates eccentrically, and the roller portion of the piston 128 fitted to the eccentric shaft portion 117b moves the outer peripheral surface thereof to the cylinder of the second cylinder block 126. Revolves in contact with the inner peripheral surface of the hole. As a result, low-pressure refrigerant gas is sucked from the suction pipe 119b connected to the suction hole of the second cylinder block 126, compressed to high pressure, and then discharged from the discharge passage as high-pressure refrigerant gas.

＜圧縮機の特徴＞
（１）
第２実施形態に係るスイング式の圧縮機１０１では、従来のようにアーク溶接により胴体ケーシング部１１１とスイング圧縮機構１１５とを溶接するのではなく、レーザー溶接により両者の接合を行っている。 <Characteristics of compressor>
(1)
In the swing type compressor 101 according to the second embodiment, the body casing portion 111 and the swing compression mechanism 115 are not welded by arc welding as in the prior art, but are joined by laser welding.

ただ、ケーシング１１０の外側から胴体ケーシング部１１１を貫通させる形でレーザー光を照射するのでは、胴体ケーシング部１１１が５ｍｍ以上（ここでは、８〜１０ｍｍ）の板厚を有していることから、時間をかけて入熱量を多く確保しなければ、胴体ケーシング部１１１とリアヘッド１２５との溶け込み領域が小さくなってしまう。一方、入熱量を大きくすると、胴体ケーシング部１１１に歪みが生じ、リアヘッド１２５の位置精度の確保、すなわち、スイング圧縮機構１１５とクランク軸１１７との相対位置精度の確保が難しくなる。   However, since the body casing 111 has a plate thickness of 5 mm or more (here, 8 to 10 mm) by irradiating the laser beam in a form that penetrates the body casing 111 from the outside of the casing 110, Unless a large amount of heat input is ensured over time, the melted area between the body casing portion 111 and the rear head 125 will be small. On the other hand, when the amount of heat input is increased, the body casing portion 111 is distorted, and it becomes difficult to ensure the positional accuracy of the rear head 125, that is, to ensure the relative positional accuracy between the swing compression mechanism 115 and the crankshaft 117.

これに鑑み、圧縮機１０１では、胴体ケーシング部１１１の内面１１１ａの被溶接部１１１ｂと、その被溶接部１１１ｂに接するリアヘッド１２５の外周部１２５ｂの外周面との対面部分に対して、直接、胴体ケーシング部１１１の内面１１１ａに沿うようにレーザー光を照射している。このように、ケーシング１１０の内側から被溶接部１１１ｂと外周部１２５ｂとの対面部分に直接レーザー光を照射してレーザー溶接をする方法を採ることで、比較的少ない入熱量で両者の溶け込み領域を大きくして接合部分の強度を確保している。   In view of this, in the compressor 101, the fuselage is directly applied to the facing portion between the welded portion 111b of the inner surface 111a of the fuselage casing portion 111 and the outer peripheral surface of the outer peripheral portion 125b of the rear head 125 in contact with the welded portion 111b. Laser light is irradiated along the inner surface 111 a of the casing portion 111. In this way, by adopting a method in which laser welding is performed by directly irradiating the facing portion between the welded portion 111b and the outer peripheral portion 125b from the inside of the casing 110, the penetration region of both can be obtained with a relatively small amount of heat input. Enlarged to ensure the strength of the joint.

また、レーザー溶接により胴体ケーシング部１１１とリアヘッド１２５とを直接溶接するため、従来用いていたマウンティングプレートなどの仲介部材を介在させる必要がなくなり、コストダウンや圧縮機１０１の小型化を図ることができている。
なお、同じ入熱量である場合、ケーシング１１０の外側からレーザー光を照射して胴体ケーシング部１１１を貫通させてリアヘッド１２５を胴体ケーシング部１１１に溶接する方法に較べ、リアヘッド１２５と胴体ケーシング部１１１との対面部分に直接レーザー光を当てる上記方法を採ったほうが、接合部分の強度が高くなる。 Further, since the body casing portion 111 and the rear head 125 are directly welded by laser welding, it is not necessary to intervene a mediating member such as a mounting plate that has been used in the past, and the cost can be reduced and the compressor 101 can be downsized. ing.
When the heat input is the same, the rear head 125 and the fuselage casing part 111 are compared with a method in which laser light is irradiated from the outside of the casing 110 to penetrate the fuselage casing part 111 and the rear head 125 is welded to the fuselage casing part 111. The strength of the joint portion is higher when the above method of directly applying the laser beam to the facing portion is taken.

（２）
ケーシング１１０の外側からレーザー光を照射して胴体ケーシング部１１１を貫通させてリアヘッド１２５を溶接するのではなく、上記（１）のように、ケーシング１１０の内側から被溶接部１１１ｂと外周部１２５ｂとの対面部分に直接レーザー光を照射してレーザー溶接をする方法を採ることによる、入熱量低減の効果は、胴体ケーシング部１１１の板厚が、５mm以上、特に７ｍｍを超えるような場合に非常に有利に働く。圧縮機１０１のように胴体ケーシング部１１１の板厚が８〜１０mmとなる場合に、ケーシング１１０の外側からレーザー光を照射してレーザー溶接を行おうとすると、胴体ケーシング部１１１とリアヘッド１２５との溶け込み領域を十分に確保するためには大きな熱量がリアヘッド１２５と胴体ケーシング部１１１とに入ることになり、胴体ケーシング部１１１に歪みが生じてスイング圧縮機構１１５とクランク軸１１７との相対位置精度を確保することが難しくなるからである。 (2)
Rather than welding the rear head 125 by irradiating laser beam from the outside of the casing 110 and penetrating the body casing portion 111, the welded portion 111b and the outer peripheral portion 125b are connected from the inside of the casing 110 as described in (1) above. The effect of reducing the heat input by adopting the laser welding method by directly irradiating the facing part with laser light is very effective when the thickness of the fuselage casing part 111 is 5 mm or more, particularly exceeding 7 mm. Works in an advantageous manner. When the plate thickness of the fuselage casing part 111 is 8 to 10 mm as in the compressor 101, if laser welding is performed by irradiating laser light from the outside of the casing 110, the fuselage casing part 111 and the rear head 125 are melted. In order to secure a sufficient area, a large amount of heat enters the rear head 125 and the fuselage casing part 111, and the fuselage casing part 111 is distorted to ensure the relative positional accuracy between the swing compression mechanism 115 and the crankshaft 117. Because it becomes difficult to do.

（３）
第２実施形態に係るスイング式の圧縮機１０１では、フロントヘッド１２３、第１シリンダブロック１２４、リアヘッド１２５、ピストン１２１などが、半溶融ダイキャスト成形工程を経て製造される。このため、従来の砂型鋳造方法により製造される片状黒鉛鋳鉄製のシリンダブロックやピストンよりも高引張強度かつ高硬度のシリンダブロックやピストンを容易に得ることができる。また、半溶融ダイキャストによりニアネットシェイプに部材を成形することができており、切削加工等の機械加工処理が少なくて済み、また、ＦＣ材よりも溶接強度が高くなっている。
なお、半溶融ダイキャスト成形法ではなく、半凝固ダイキャスト成型法を採用することも可能である。 (3)
In the swing type compressor 101 according to the second embodiment, the front head 123, the first cylinder block 124, the rear head 125, the piston 121, and the like are manufactured through a semi-molten die casting molding process. For this reason, it is possible to easily obtain a cylinder block or piston having higher tensile strength and higher hardness than a cylinder block or piston made of flake graphite cast iron manufactured by a conventional sand mold casting method. In addition, the member can be formed into a near net shape by semi-molten die casting, and machining processing such as cutting is sufficient, and the welding strength is higher than that of the FC material.
It is also possible to adopt a semi-solid die casting method instead of the semi-molten die casting method.

（４）
第２実施形態に係るスイング式の圧縮機１０１は、ＣＯ２冷媒用の圧縮機であり内部圧力が非常に高くなるが、リアヘッド１２５の環状の外周部１２５ｂと胴体ケーシング部１１１の被溶接部１１１ｂとの対面部分に対し、その全周にわたってレーザー溶接が為されているため、ケーシング１１０からスイング圧縮機構１１５が外れるといった不具合は生じない。 (4)
The swing type compressor 101 according to the second embodiment is a compressor for CO2 refrigerant and has an extremely high internal pressure, but the annular outer peripheral portion 125b of the rear head 125 and the welded portion 111b of the body casing portion 111 Since the laser welding is performed over the entire circumference of the facing portion, the problem that the swing compression mechanism 115 is detached from the casing 110 does not occur.

（５）
第２実施形態に係るスイング式の圧縮機１０１では、スイング圧縮機構１１５の構成部品の１つであるリアヘッド１２５を、駆動モータ１１６のロータ１５２と一体の状態で胴体ケーシング部１１１に挿入し、ステータ１５１とロータ１５２との芯を出して組み立てた状態でレーザー溶接を行う。そして、レーザー溶接により上述のように歪みが抑制されているため、圧縮機１０１では、ステータ１５１とロータ１５２との隙間の均一性が向上し、またスイング圧縮機構１１５の各構成部品の相対位置精度を容易に確保することができるので、振動やスイング圧縮機構１１５の各構成部品の摩耗量を所定の設計値の範囲内に収めることができている。 (5)
In the swing type compressor 101 according to the second embodiment, a rear head 125, which is one of the components of the swing compression mechanism 115, is inserted into the fuselage casing unit 111 in an integrated state with the rotor 152 of the drive motor 116, and the stator Laser welding is performed in a state where the cores of 151 and the rotor 152 are aligned and assembled. Since the distortion is suppressed by laser welding as described above, in the compressor 101, the uniformity of the gap between the stator 151 and the rotor 152 is improved, and the relative positional accuracy of each component of the swing compression mechanism 115 is improved. Therefore, the wear amount of each component of the vibration and swing compression mechanism 115 can be kept within a predetermined design value range.

＜変形例＞
（Ａ）
第２実施形態に係る圧縮機１０１は、シリンダ室の中でピストンが回転することで圧縮を行うロータリー式の圧縮機の中でも、ローラ部とブレード部とを一体化した形のスイング式を採用しているが、本発明は、ローラ部とブレード部とが別体である圧縮機に対しても適用可能である。 <Modification>
(A)
The compressor 101 according to the second embodiment employs a swing type in which a roller portion and a blade portion are integrated, among rotary compressors that perform compression by rotating a piston in a cylinder chamber. However, the present invention is also applicable to a compressor in which the roller portion and the blade portion are separate.

（Ｂ）
第２実施形態に係る圧縮機１０１では、リアヘッド１２５の環状の外周部１２５ｂを胴体ケーシング部１１１にレーザー溶接しているが、リアヘッド１２５ではなく第１シリンダブロック１２４、ミドルプレート１２７、第２シリンダブロック１２６あるいはフロントヘッド１２３を胴体ケーシング部１１１まで延ばし、その部品と胴体ケーシング部１１１とをレーザー溶接する構成とすることもできる。 (B)
In the compressor 101 according to the second embodiment, the annular outer peripheral portion 125b of the rear head 125 is laser welded to the fuselage casing portion 111, but the first cylinder block 124, the middle plate 127, and the second cylinder block are not the rear head 125. 126 or the front head 123 may be extended to the body casing portion 111, and the parts and the body casing portion 111 may be laser-welded.

（Ｃ）
第２実施形態に係る圧縮機１０１は、フロントヘッド１２３とミドルプレート１２７との間にシリンダ室が形成されるとともに、ミドルプレート１２７とリアヘッド１２５との間にもシリンダ室が形成される、いわゆる２シリンダ−タイプの圧縮機であるが、ミドルプレートがない圧縮機（いわゆる１シリンダ−タイプの圧縮機）においても本発明を適用することができる。 (C)
In the compressor 101 according to the second embodiment, a cylinder chamber is formed between the front head 123 and the middle plate 127, and a cylinder chamber is also formed between the middle plate 127 and the rear head 125. Although the present invention is a cylinder-type compressor, the present invention can also be applied to a compressor without a middle plate (a so-called one-cylinder-type compressor).

本発明の第１実施形態に係る圧縮機の縦断面図。The longitudinal cross-sectional view of the compressor which concerns on 1st Embodiment of this invention. 下部主軸受と胴体ケーシング部との接合部分の拡大図。The enlarged view of the junction part of a lower main bearing and a fuselage | casing casing part. 本発明の第２実施形態に係る圧縮機の縦断面図。The longitudinal cross-sectional view of the compressor which concerns on 2nd Embodiment of this invention. 図３のIV-IV矢視断面図。IV-IV arrow sectional drawing of FIG. スイング圧縮機構のリアヘッドと胴体ケーシング部との接合部分の拡大図。The enlarged view of the junction part of the rear head and trunk | casing casing part of a swing compression mechanism.

符号の説明Explanation of symbols

１ スクロール式の圧縮機
１１ 胴体ケーシング部
１１ａ 胴体ケーシング部の内面
１１ｂ 胴体ケーシング部の内面の被溶接部（第１部）
１６ 駆動モータ（回転機械）
１７ 駆動軸（回転軸）
６０ 下部主軸受（軸受）
６１ 下部主軸受の外周部（第２部）
１０１ ロータリー式（スイング式）の圧縮機
１１１ 胴体ケーシング部
１１１ａ 胴体ケーシング部の内面
１１１ｂ 胴体ケーシング部の内面の被溶接部（第１部）
１１５ スイング圧縮機構
１１６ 駆動モータ（回転機械）
１２１ ピストン（ロータ）
１２３ フロントヘッド（第１ヘッド部材）
１２４ 第１シリンダブロック（シリンダ部材）
１２５ リアヘッド（第２ヘッド部材）
１２５ｂ リアヘッドの外周部（第２部）
１２６ 第２シリンダブロック（シリンダ部材）
１２７ ミドルプレート（ヘッド部材） DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Scroll type compressor 11 Body casing part 11a Inner surface of fuselage casing part 11b Welded part (first part) of inner surface of fuselage casing part
16 Drive motor (rotary machine)
17 Drive shaft (rotary shaft)
60 Lower main bearing (bearing)
61 Outer peripheral part of lower main bearing (second part)
101 Rotary (Swinging) Compressor 111 Body Casing Portion 111a Inner Surface 111b of Body Casing Portion Welded Portion (First Part) of Inner Body of Body Casing Portion
115 Swing compression mechanism 116 Drive motor (rotary machine)
121 Piston (rotor)
123 Front head (first head member)
124 1st cylinder block (cylinder member)
125 Rear head (second head member)
125b Rear head outer periphery (second part)
126 Second cylinder block (cylinder member)
127 Middle plate (head member)

Claims (17)

内面（１１ａ，１１１ａ）に第１部（１１ｂ，１１１ｂ）を有するケーシング（１１，１１１）と、前記ケーシングの内部に収容され前記第１部に対向する第２部（６１，１２５ｂ）を有する内部部品（６０，１２５）とを備える圧縮機（１，１０１）の製造方法であって、
前記ケーシングの第１部と前記内部部品の第２部とを対面させる第１工程と、
前記第１部と前記第２部との対面部分の少なくとも一部に、前記ケーシングの内面に沿うようにレーザー光を照射して、前記ケーシングと前記内部部品とをレーザー溶接する第２工程と、
を備えた圧縮機の製造方法。 A casing (11, 111) having a first part (11b, 111b) on the inner surface (11a, 111a) and an interior having a second part (61, 125b) housed inside the casing and facing the first part A method of manufacturing a compressor (1, 101) comprising parts (60, 125),
A first step of facing the first part of the casing and the second part of the internal part;
A second step of laser welding the casing and the internal component by irradiating at least a part of the facing portion of the first part and the second part with laser light along the inner surface of the casing;
The manufacturing method of the compressor provided with. 前記ケーシングの第１部は、厚みが５mm以上である、
請求項１に記載の圧縮機の製造方法。 The first part of the casing has a thickness of 5 mm or more.
The manufacturing method of the compressor of Claim 1. 前記圧縮機は、スクロール式の圧縮機（１）であり、回転機械（１６）および前記回転機械の回転軸（１７）を軸支する軸受（６０）を有する回転機構を備え、
前記内部部品は、前記軸受である、
請求項１又は２に記載の圧縮機の製造方法。 The compressor is a scroll compressor (1), and includes a rotating mechanism having a rotating machine (16) and a bearing (60) that supports a rotating shaft (17) of the rotating machine,
The internal part is the bearing;
The manufacturing method of the compressor of Claim 1 or 2. 前記圧縮機は、ロータリー式の圧縮機（１０１）であり、シリンダ部材（１２４，１２６）および前記シリンダ部材の開口を塞ぐヘッド部材（１２３，１２５，１２７）を有する圧縮機構（１１５）を備え、
前記内部部品は、前記シリンダ部材あるいは前記ヘッド部材である、
請求項１又は２に記載の圧縮機の製造方法。 The compressor is a rotary compressor (101), and includes a compression mechanism (115) having a cylinder member (124, 126) and a head member (123, 125, 127) that closes an opening of the cylinder member,
The internal component is the cylinder member or the head member.
The manufacturing method of the compressor of Claim 1 or 2. 前記内部部品は、半溶融／半凝固ダイキャストにより成形された前記シリンダ部材あるいは前記ヘッド部材である、
請求項４に記載の圧縮機の製造方法。 The internal part is the cylinder member or the head member formed by semi-melt / semi-solid die casting.
The manufacturing method of the compressor of Claim 4. 前記圧縮機は、前記シリンダ部材および前記ヘッド部材により形成される空間の中で偏芯回転するロータ（１２１）を回す回転機械（１１６）をさらに備えており、
前記ヘッド部材は、前記シリンダ部材の前記回転機械側に位置する第１ヘッド部材（１２３）と、前記シリンダ部材を挟んで前記第１ヘッド部材と対向する第２ヘッド部材（１２５）とを有し、
前記内部部品は、前記第２ヘッド部材であり、
前記第２工程では、前記ケーシングの前記第１部と、前記第２ヘッド部材の前記第２部との対面部分に、前記回転機械が存在する側とは反対の側から前記レーザー光を照射する、
請求項４又は５に記載の圧縮機の製造方法。 The compressor further includes a rotating machine (116) that rotates a rotor (121) that rotates eccentrically in a space formed by the cylinder member and the head member,
The head member includes a first head member (123) positioned on the rotating machine side of the cylinder member, and a second head member (125) facing the first head member with the cylinder member interposed therebetween. ,
The internal component is the second head member;
In the second step, the laser beam is irradiated from the side opposite to the side where the rotating machine exists to the facing portion of the first part of the casing and the second part of the second head member. ,
The manufacturing method of the compressor of Claim 4 or 5. 前記第２工程において、前記レーザー光は、前記ケーシングの内面に対して３０度以下の角度で照射される、
請求項１から６のいずれかに記載の圧縮機の製造方法。 In the second step, the laser light is irradiated at an angle of 30 degrees or less with respect to the inner surface of the casing.
The manufacturing method of the compressor in any one of Claim 1 to 6. 前記第２工程において、前記レーザー光は、前記第１部と前記第２部との対面部分に対し、その全周にわたって照射される、
請求項１から７のいずれかに記載の圧縮機の製造方法。 In the second step, the laser beam is irradiated over the entire circumference of the facing portion of the first part and the second part.
The manufacturing method of the compressor in any one of Claim 1 to 7. 内面（１１ａ，１１１ａ）に第１部（１１ｂ，１１１ｂ）を有するケーシング（１１，１１１）と、
前記ケーシングの内部に収容され前記第１部に対向する第２部（６１，１２５ｂ）を有する内部部品（６０，１２５）と、
を備え、
前記第１部と前記第２部とは、前記ケーシングの内面に沿うようにレーザー光が照射され、レーザー溶接されている、
圧縮機。 A casing (11, 111) having a first part (11b, 111b) on the inner surface (11a, 111a);
An internal part (60, 125) having a second part (61, 125b) housed in the casing and facing the first part;
With
The first part and the second part are irradiated with laser light along the inner surface of the casing and laser welded,
Compressor. 圧縮対象が、二酸化炭素冷媒である、
請求項９に記載の圧縮機。 The object to be compressed is carbon dioxide refrigerant.
The compressor according to claim 9. 前記ケーシングの第１部は、厚みが５mm以上である、
請求項９又は１０に記載の圧縮機。 The first part of the casing has a thickness of 5 mm or more.
The compressor according to claim 9 or 10. 回転機械（１６）および前記回転機械の回転軸（１７）を軸支する軸受（６０）を有する回転機構をさらに備え、
前記内部部品は、前記軸受である、
請求項９から１１のいずれかに記載のスクロール式の圧縮機（１）。 A rotating mechanism having a rotating machine (16) and a bearing (60) that pivotally supports the rotating shaft (17) of the rotating machine;
The internal part is the bearing;
A scroll compressor (1) according to any one of claims 9 to 11. シリンダ部材（１２４，１２６）および前記シリンダ部材の開口を塞ぐヘッド部材（１２３，１２５，１２７）を有する圧縮機構（１１５）を備え、
前記内部部品は、前記シリンダ部材あるいは前記ヘッド部材である、
請求項９から１１のいずれかに記載のロータリー式の圧縮機（１０１）。 A compression mechanism (115) having a cylinder member (124, 126) and a head member (123, 125, 127) that closes the opening of the cylinder member;
The internal component is the cylinder member or the head member.
The rotary compressor (101) according to any one of claims 9 to 11. 前記内部部品は、半溶融／半凝固ダイキャストにより成形された前記シリンダ部材あるいは前記ヘッド部材である、
請求項１３に記載の圧縮機。 The internal part is the cylinder member or the head member formed by semi-melt / semi-solid die casting.
The compressor according to claim 13. 前記シリンダ部材および前記ヘッド部材により形成される空間の中で偏芯回転するロータ（１２１，１２８）を回す回転機械（１１６）をさらに備えており、
前記ヘッド部材は、前記シリンダ部材の前記回転機械側に位置する第１ヘッド部材（１２３）と、前記シリンダ部材を挟んで前記第１ヘッド部材と対向する第２ヘッド部材（１２５）とを有し、
前記内部部品は、前記第２ヘッド部材であり、
前記ケーシングの前記第１部と、前記第２ヘッド部材の前記第２部との対面部分には、前記回転機械が存在する側とは反対の側から前記レーザー光が照射されている、
請求項１３又は１４に記載の圧縮機。 A rotating machine (116) that rotates a rotor (121, 128) that rotates eccentrically in a space formed by the cylinder member and the head member;
The head member includes a first head member (123) positioned on the rotating machine side of the cylinder member, and a second head member (125) facing the first head member with the cylinder member interposed therebetween. ,
The internal component is the second head member;
The facing portion between the first part of the casing and the second part of the second head member is irradiated with the laser light from the side opposite to the side where the rotating machine exists,
The compressor according to claim 13 or 14. 前記レーザー光が、前記ケーシングの内面に対して３０度以下の角度で照射されて、前記第１部と前記第２部とがレーザー溶接されている、
請求項９から１５のいずれかに記載の圧縮機。 The laser beam is irradiated at an angle of 30 degrees or less with respect to the inner surface of the casing, and the first part and the second part are laser-welded,
The compressor according to any one of claims 9 to 15. 前記レーザー光が、前記第１部と前記第２部との対面部分に対し、その全周にわたって照射されて、前記第１部と前記第２部とがレーザー溶接されている、
請求項９から１６のいずれかに記載の圧縮機。 The laser beam is irradiated over the entire circumference of the facing part of the first part and the second part, and the first part and the second part are laser welded,
The compressor according to any one of claims 9 to 16.

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