JP2007198729A - 空気調和機 - Google Patents

Abstract

【課題】冷凍サイクルにより室温の低下を防ぎながら除湿を行なう除湿運転において、冷媒流動音を低減し、必要除湿量を確保しつつ消費電力量を低減する。
【解決手段】利用側熱交換器を二分割し、それらの間に除湿運転時に使用する除湿絞り装置において、弁棒１５と弁座２０が接して弁口２１を閉じる場合、弁座２０に設けた切込溝１９と弁棒１５とで冷媒絞り通路２８を形成し、この冷媒絞り通路２８で弁室２３，２４を連通する。この冷媒絞り通路２８にゴミなどが詰まっても、弁棒１５を上昇させることにより、このゴミなどを除けるので、冷媒絞り通路２８を狭くすることができ、冷媒絞り量を大きくできることで蒸発温度を下げられ、必要除湿量を確保しつつ必要な冷媒循環量が少なくてよいので、冷媒流の運動エネルギを低減でき、冷媒流動音も低減できる。また、冷媒循環量が少なくてすむため、圧縮機の回転数を低減でき、消費電力量を低減できる。
【選択図】図１

Description

本発明は、冷凍サイクルを用いて冷房，暖房及び除湿運転を行なう空気調和機に係り、特に、冷凍サイクルとして、２台の室内熱交換器を設けてこれら間に除湿絞り装置を配置した構成とし、室温の低下を防ぎながら除湿を行なう除湿運転を可能とした空気調和機に関する。

冷凍サイクルを用いて除湿運転を行なう空気調和機が提案されている（特許文献１参照）。

これは、圧縮機や室外熱交換器，絞り装置，室内熱交換器などを順次冷媒配管で接続し、かつ室内熱交換器を熱的に２分割して（即ち、室内熱交換器を２台設けて）、これら間に除湿運転時に用いる除湿絞り装置を設けて冷凍サイクルを構成したものである。かかる構成において、除湿運転時には、冷媒を除湿絞り装置に通すことにより、２分割した室内熱交換器のうち上流側を凝縮器として、また、下流側を蒸発器として機能させ、蒸発器で室内空気を冷却・除湿するとともに凝縮器で室内空気を加熱することにより、空気調和機から室内に吹き出す空気の温度をあまり下げずに、湿度を下げる除湿運転を可能としている。

ここで使用される除湿絞り装置としては、可動弁を備えた二方弁の構造をなしており、この弁可動部に小孔が設けられている。除湿運転のときには、この弁可動部が作用して、一方の室内熱交換器からの冷媒配管と他方の室内熱交換器からの冷媒配管とをこの小孔を介して連結し、暖，冷房運転時には、この弁可動部が作用しないようにして、これら冷媒配管を直接連結するものである。

ところで、空気調和機の冷凍サイクルに設けられた絞り装置では、冷媒の流動による騒音が発生し、従来、かかる冷媒流動音を低減するための手段として、種々のものが提案されている。

その一従来例としての空気調和機では、冷，暖房運転時に用いる室外熱交換器と室内熱交換器との間に設けられた絞り装置で発生する冷媒流動音を低減するために、絞り装置である膨張弁の上流側に固定オリフィスを設け、膨張弁を通過する際の冷媒中の気泡を多くし、また、その分布を均一化して騒音レベルの低減を図っている（例えば、特許文献２参照）。

また、他の従来例として、電磁弁では、可動の弁棒にその中心を通る流通孔が設けられており、この電磁弁を絞りとして使用するときには、この弁棒を作用させてその弁棒自体で２つの冷媒配管を遮断するとともに、この弁棒の流通孔を含む冷媒漏洩通路でこれら冷媒間を連通し、この冷媒漏洩通路内で冷媒の減圧を複数回に分けて行なうようにするものであって、これにより、冷媒通過音の低減を図っている（例えば、特許文献３）。

さらに、他の従来例として、電動流量制御弁では、弁棒と弁座との隙間で形成される主冷媒絞り通路の他に、絞りの高圧側冷媒通路と低圧側冷媒通路とを連通する副冷媒絞り通路が弁棒内に設けられ、弁内で気液分離が行なわれて、液冷媒が主冷媒絞り通路を、ガス冷媒が副冷媒絞り通路を夫々通るようにしている（例えば、特許文献４参照）。

さらに、他の従来例として、弁棒の先端部に溝を設けた膨張弁が提案されている（例えば、特許文献５参照）。

これは、可動の弁棒の先端に溝が設けられており、この弁棒が弁座内に配置されると、この弁棒と弁座との間にこの溝によって隙間が生じ、この隙間を冷媒が流れる。この溝の形状は、弁棒の軸方向に対し、溝の深さが一定のものや弁棒の軸方向に溝の深さが徐々に浅くなるテーパ状のものが開示されている。かかる溝を弁棒に複数設けることにより、複数の冷媒通路を確保し、その結果、気液二相流が流入した場合でも、ガス冷媒と液冷媒との通路があるため、気泡塊による絞りの閉塞を防ぎ、冷媒流動音の低減を図っている。

さらに、他の従来例として、弁座に溝が設けられた膨張弁が提案されている。この膨張弁には、その入り口の軸と平行に弁座端から中心部のオリフィスまで１つの平行溝が設けられており、弁棒と弁座とが接触して弁が閉まると、オリフィス側の溝端が***となって絞りが形成される構造となる（例えば、特許文献６参照）。
特開平２−１８３７７６号公報 特開昭５７−１２９３７１号公報 特開平７−２４８１６２号公報 特開平８−９３９４５号公報 特開平５−２８８２８６号公報（特に、図１２〜図１９） 実開昭６１ー５４１６４号公報（特に、図２及び図３）

一般に、除湿性能を向上させるための１つの方法は、除湿絞り装置の絞り量を大きくして蒸発温度を下げることである。

そこで、除湿絞り装置の絞り量を大きくするということは、上記特許文献１に記載の小孔付き二方弁構造の除湿絞り装置では、上記の小孔の径を小さくすることに相当する。また、上記特許文献３に記載の電磁弁では、上記の冷媒漏洩通路の断面積を小さくするか、その長さを長くすることに相当する。さらに、上記特許文献４に記載の電動流量制御弁では、弁棒と弁座の隙間で形成される主冷媒絞り通路及びガス冷媒をバイパスする副冷媒絞り通路夫々の段面積を小さくすることに相当する。

しかし、このように、小孔の径や通路の段面積が小さくなると、冷凍サイクル内を循環する冷媒中に存在するゴミなどがそこに詰まったり、付着し易くなる。そこで、小孔や冷媒絞り通路にゴミなどが詰まったり、付着したりすると、絞りとして作用しなくなり、最悪の場合、冷媒が循環しなくなって空気調和機としての役目を果たさなくなる。

また、小孔の径が小さくすると、この小孔を通過する冷媒流動により、笛吹き音や変動音が発生したり、流速増による騒音レベルが増加したりすることが懸念される。

一般に、絞り装置の部分では、絞り作用に伴い、連続音もしくは不連続音としての大きな冷媒流動音が発生し、この冷媒流動音、特に、不連続音の大きさは、絞り装置に流入する高圧側冷媒通路の流動様式に大きく影響される。その中でも、気液が混在する二相流状態で砲弾形気泡と液とが交互の現れるスラグ流やプラグ流のときに、間欠的な冷媒流動音が発生し、また、それが非常に大きくなることが知られている。

ここで、連続的な流動音は、主として、液冷媒が絞り装置の絞り部で減圧膨張して高速の気液二相噴流になることによって生ずるものである。また、不連続的な流動音は、主として、圧縮性流体であるガス冷媒と非圧縮性流体である液冷媒とが、交互に、絞り装置の狭い流路を通過するときの流動抵抗の違いによる流量変動や圧力変動が加振力となって生ずるものである。

上記特許文献２に記載の空気調和機では、これらの冷媒流動音を解決するために、絞りの上流側に固定オリフィスを配置しているのである。

しかしながら、上記の利用側熱交換器（例えば、家庭用の空気調和機の場合、室内熱交換器）を２分割した再熱除湿方式の除湿サイクルの場合、除湿運転時のみに用いる除湿絞り装置がかかる利用側熱交換器の中間に配置されているため、その前後に固定オリフィスを配置すると、冷，暖房運転時には、これが単なる絞り装置となり、従って、冷媒の圧力降下を招いて冷、暖房運転時の性能を低下させる。特に、除湿絞り装置が利用側熱交換器の中間に配置されているため、冷媒の状態は気液二相流であり、その結果、圧力降下は単相流の場合よりも大きい。

また、上記特許文献５に記載の膨張弁では、前述の冷媒流動音を解決するために、弁棒に複数の溝を設け、複数の冷媒通路を確保している。しかし、この膨張弁では、次のような問題がある。

その１つは、絞りでのゴミ詰まりの問題である。
例えば、上記の弁棒に深さが一定の平行溝が設けられている場合、弁棒が弁座内に挿入されると、溝の底と弁座の壁面との間の距離が一定であるため、この溝と弁座の壁面との間にゴミが詰まることもある。このようになると、弁棒がロックして動かなくなる。

また、弁棒が送りねじによって上下に移動するステータに取り付けられているために、弁棒はその軸を中心に回転をしながら上下に動く。従って、溝が平行溝である場合でも、深さが弁棒の軸方向に変化するテーパ溝の場合でも、その溝にゴミが詰まったときに、弁棒を弁座内から抜こうとすると、溝にゴミが挾まったまま弁座内で弁棒が回転するため、弁棒と弁座との隙間にゴミが食い込み、弁棒がロックし、これまた、弁棒が動かなくなる。

２つ目の問題は、弁棒の振動である。
即ち、弁棒は、送りねじによってその軸を中心に回転しながら上下に移動するため、弁棒に設けられている溝が弁棒とともに回転し、流入する冷媒流に対し、弁棒の弁座への挿入高さ（深さ）に応じて溝位置、即ち、冷媒絞り通路の位置が変化する。この結果、溝位置によっては、弁棒に対してアンバランスな流体力が作用することになり、弁棒に振動が生じて冷媒流動音が発生すことになる。そのため、冷媒流動音のバラツキが生じて音が安定しない。

また、上記特許文献６に記載の膨張弁では、弁座に溝が設けられ、弁棒が弁座に接触して弁が閉じると、溝端が***の絞りとなる構造をなしているが、次のような問題がある。

その第１の問題は、この溝でのゴミ詰りの問題である。
例えば、溝のオリフィス側の端部が絞りとなるため、冷凍サイクル中を冷媒とともに流れてくるゴミなどは、この膨張弁を通過するときには、必ずこの溝部分を通ることになる。従って、絞りとなるこの溝を通過できないゴミなどは、この溝部分全域に堆積することになる。このとき、弁棒を弁座から離して弁を開状態にして冷媒を循環しても、冷媒流は膨張弁の入口通路下端よりも高い位置に弁座の上端があるため、弁座に衝突した冷媒流の主流は上向きの流れとなり、上記溝部分の上方を流れてオリフィスに流入することになる。従って、溝部分全域に堆積したゴミなどは、溝部分全体に連続しているため、弁が持ち上がって弁が開くとき、溝の締り部分のゴミが部分的にはとれにくく、また、溝全域の全部のゴミはさらに取れにくいことになる。

また、ＨＦＣ系冷媒を使用した場合、ゴミの一種としてコンタミなどが細径部や絞り部に堆積する。特に、膨張弁などの場合には、弁座の上面に堆積する。このとき、この膨張弁に設けられている溝には、コンタミが堆積し、溝を埋めてしまう場合もある。

第２の問題は、冷媒流動音の問題である。
例えば、弁棒が弁座に接触して弁が閉まり、絞りが形成された場合、溝によるこの絞りを通過した冷媒は、一度弁棒に衝突して流れの方向を変え、膨張弁から流出する。従って、冷媒流が弁棒に衝突して流れ方向を変えるとき、その流れに大きな乱れが発生し、また、弁棒が加振される。このことにより、大きな冷媒流動音が発生する。

また、上記の膨張弁では、溝が１つ設けられて１つの絞りが形成されており、全ての冷媒流が１つの絞りを通過することになるため、冷媒の流速が非常に加速されて冷媒流動音が大きくなる。これは、流速の増加により、冷媒噴流の運動エネルギーが大きく増加するためである。さらに、冷媒流動音が最も顕著な気液二相流が流入する場合、１つの絞りに気相（ガス冷媒）と液相（液冷媒）とが交互に流入するため、夫々の絞り通過抵抗の違いから、大きな流量変動、圧力変動が発生し、間欠的な冷媒流動音が発生することになる。さらに、溝が１つであることから、弁棒に冷媒流による一方向の加振力が加わり、弁棒が振動して音が発生することになる。

第３の問題は、弁棒が弁座から離れるときの通路抵抗である。
上記の膨張弁は、入口の冷媒通路の径よりも出口の冷媒通路の径が小さくなっている。また、後述する本発明で特に対象となっている再熱除湿方式の除湿サイクルにおいては、除湿運転に使用する除湿弁（除湿用膨張弁）は、除湿運転時のみ絞りの役目を果たし、冷房，暖房運転時では、低圧力損失の弁となることが要求される。即ち、弁棒が弁座に接触して弁が閉じたときに絞りを形成し、弁棒が弁座から離れて弁が開いたときには、低圧力損失の通路となる。従って、この膨張弁を用いる場合、弁棒が弁座から離れて弁が開いた状態でも、出口側の冷媒通路の径が入口側の冷媒通路の径よりも常に小さいから、絞り状態が解除されない。この結果、この膨張弁を使用すると、空気調和機の冷房性能や暖房性能を低下させることなる。

本発明の目的は、かかる問題を解消し、除湿運転時、必要除湿量を確保しながら、除湿絞り装置で発生する冷媒流動音を低減することができるようにした空気調和機を提供することにある。

上記目的を達成するために、本発明は、圧縮機と、室外交換器と、絞り装置と、第１の室内熱交換器と、除湿絞り弁と、第２の室内熱交換器とを順に接続してなる冷凍サイクルを備え、冷凍サイクルに上記と同様の順で冷媒が流れる冷房運転モードと、冷凍サイクルに上記とは逆の順で冷媒が流れる暖房運転モードと、冷凍サイクルに冷房運転モードど同様の順で冷媒が流れ、除湿絞り弁で冷媒の流れを絞る除湿運転モードとを有する空気調和機において、除湿絞り弁は、冷房運転モードまたは除湿運転モードの際には、弁体が弁座に当接するために移動する方向へ冷媒を流出させ、暖房運転モードの際には、弁体が弁座から離れるために移動する方向へ冷媒を流出させるように構成されており、除湿運転モードの際には、弁体と弁座とを当接させることにより、冷媒の流れを絞る冷媒絞り通路を形成して冷媒サイクル中に流れる冷媒の流れを絞り、冷房運転モードまたは暖房運転モードの際には、弁体と弁座とを当接させずに離すことにより、弁体と弁座とで形成される冷媒絞り通路を形成せず、弁体と弁座との間で冷媒の流れを絞らずに冷媒を流すことを特徴とするものである。

本発明によれば、除湿運転時、必要除湿量を確保しながら、除湿絞り装置で発生する冷媒流動音を低減することができる。

以下、本発明の実施形態を、建造物に設置するものとして、図面により説明する。

図３は本発明による空気調和機の第１の実施形態での冷凍サイクルを示す構成図であって、１は圧縮機、２は四方弁、３は室外熱交換器、４は絞り装置、５ａ，５ｂは室内熱交換器、６は除湿絞り装置、７は室外ファン、８は室内ファン、９は主絞り装置、１０は二方弁である
同図において、この実施形態は、圧縮機１と四方弁２と室外熱交換器３と絞り装置４と室内熱交換器とが順に冷媒配管で接続されて冷凍サイクルが形成されており、特に、室内熱交換器は２つの室内熱交換器５ａ，５ｂに分割され、それら間に、この実施形態の特徴をなす除湿絞り装置６が設けられている。そして、室外熱交換器３には室外ファン７が設けられ、室内熱交換器５ａ，５ｂに共通に、室内ファン８が設けられている。

四方弁２は、冷房・除湿運転時と暖房運転時とで、この冷凍サイクルでの冷媒の流れ方向を切り換えるためのものであり、実線矢印は冷房運転時の冷媒の流れ方向を、破線矢印は暖房運転時の冷媒の流れ方向を、一点鎖線矢印は除湿運転時の冷媒の流れ方向を夫々示している。

また、絞り装置４は、暖房運転時には、室外熱交換器３で外気から効果的に吸熱が行なわれるように、また、冷房運転時には、室内熱交換器５ａ，５ｂで室内の空気から効果的に吸熱が行なわれるように、夫々冷媒を減圧する作用をなし、除湿運転時には、かかる減圧作用が生じないようにするものである。このため、絞り装置４は、主絞り装置９と二方弁１０とが並列に配列されてなる構成をなしており、暖，冷房運転時には、二方弁１０が閉じて冷媒が主絞り装置９を通過するようにし、除湿運転時には、二方弁１０が開いて冷媒がこの二方弁１０を通過するように制御される。

除湿絞り装置６は、暖，冷房運転時、開状態にあって低圧力損失の冷媒通路となり、冷媒をそのまま通過させるし、また、除湿運転時には、絞り弁として作用する。

そして、この実施形態では、暖房運転時には、室外熱交換器３が室外空気から吸熱を行なう蒸発器となるのに対し、室内熱交換器５ａ，５ｂが室内に放熱する凝縮器となり、冷房運転時には、室外熱交換器３が室外に放熱する凝縮器となるのに対し、室内熱交換器５ａ，５ｂが室内空気から吸熱する蒸発器となる。

そして、除湿運転時には、室外熱交換器３が、冷房運転と同様、凝縮器となり、除湿絞り装置６が絞り弁としての作用をすることから、上流側の室内熱交換器５ａが室内空気に放熱する凝縮器となり、下流側の室内熱交換器５ｂが室内空気から吸熱する蒸発器となる。ここで、室内熱交換器５ｂが吸熱することにより、室内空気が冷却されて除湿が行なわれるが、この空気の冷却を補償するように、室内熱交換器５ａで放熱が行なわれて室内空気が温められ、この冷却された空気と温められた空気とが混合されて室内に吹き出されることにより、室温を下げることなく除湿が行なわれ、快適な除湿効果が得られるのである。

図１及び図２は図３における除湿絞り装置６の第１の具体例を示す縦断面図であって、１１は電磁コイル、１２は電磁ガイド、１３はプランジャ、１４は緩衝材、１５は弁棒、１６はバネ、１７はストッパ、１８は弁体、１８ａは筒状部、１９は切込溝、２０は弁座、２１は弁口、２２は開放口、２３，２４は弁室、２５，２６は冷媒配管、２７はテーパ面、２８は冷媒絞り通路である。

同図において、弁体１８は２つの弁室２３，２４が設けられており、除湿運転時には、弁室２３が冷媒の高圧側となり、弁室２４が冷媒の低圧側となる。そして、弁室２３に室内熱交換器５ａ（図３）からの冷媒配管２５が連結され、弁室２４に室内熱交換器５ｂ（図３）からの冷媒配管２６が連結されている。除湿運転時には、冷媒配管２５が冷媒の入口配管となって弁室２３が高圧側となり、冷媒配管２６が冷媒の出口配管となって弁室２４が低圧側となる。この弁室２３内には、弁棒１５が、図面上、上下方向に移動可能に設けられている。

弁体１８には、筒状部１８ａが一体に設けられ、その内部の、図面上、上部に電磁ガイド１２が、同じく下部にストッパ１７が夫々設けられ、これら間に弁棒１５と一体となったプランジャ１３が配置されている。このプランジャ１３は筒状をなしており、この筒状部が電磁ガイド１２の突出部と筒状部１８ａとの間に配置されている。電磁ガイド１２でのプランジャ１３の先端部に対向する部分に緩衝材１４が設けられており、電磁ガイド１２のこの緩衝材１４が設けられた部分がプランジャ１３に対する他方のストッパとなっている。また、このプランジャ１３は、ストッパ１７に固定されたバネ１６によって上方、即ち、電磁ガイド１２の方向に付勢されている。さらに、筒状部１８ａの外面側には、電磁コイル１１が設けられている。

かかる構成により、電磁コイル１１に通電されると、電磁ガイド１２とプランジャ１３との間に電磁力が発生し、この電磁力とバネ１６の付勢力とがバランスした位置に、プランジャ１３と弁棒１５が上下に移動する。

弁室２３，２４の境界では、弁室２３側に突出した弁座２０が形成されており、弁室２４は、この弁座２０の部分の弁室２３との境界を弁口２１とし、冷媒配管２６との接続部を開放口２２としている。

弁棒１５の先端部は、弁座２０の弁口２１の径よりも若干大きい外径を有する筒状をなしており、かつその先端面は、外側に傾斜したテーパ面２７をなしている。勿論、この弁棒１５の先端部は棒状をなしていてもよいが、その先端縁部に同様のテーパ面２７が形成されている。かかるテーパ面２７により、弁棒１５の最先端の径は弁口２１の内径（即ち、弁口２１の径）よりも若干小さくなっている。

また、弁座２０の弁口２１側端部には、その内径側に１つ以上の切込溝１９が設けられている。

かかる構成において、電磁コイル１１に通電すると、電磁ガイド１２とプランジャ１３との間に発生する大きな電磁力により、バネ１６の付勢力に抗してプランジャ１３、従って、弁棒１５が押し下げられ、弁棒１５の先端が弁座２０に接触する。このとき、図示するように、弁棒１５の先端部の上記テーパ面２７により、この先端部の一部が弁口２１に入り込んで、かかるテーパ面２７が弁座２０の内径角部に押しつけられることになる。

これにより、弁口２１が閉鎖され、弁室２３，２４とが遮断されることになるが、弁座２０の設けられている切込溝１９と弁棒１５の先端部の上記テーパ面２７とでわずかな隙間が生じ、これが冷媒絞り通路２８として弁室２３と弁室２４とを連通する。

電磁コイル１１への通電を停止すると、上記の電磁力がなくなるため、弁棒１５はバネ１６の付勢力によって持ち上げられ、図２に示すように、弁棒１５が弁座２０と離れる。これにより、弁口２１が開き、冷媒絞り通路２８はなくなって弁室２３，２４が弁口２１によって連通する。

このように、除湿絞り弁の構造をなすこの具体例は、少なくとも弁室２４の径Ｄ１と出口配管２６の径Ｄ２が同等以上であれば、弁棒１５の全開時では、弁室２３から弁室２４へ曲がりに伴う圧力降下による損失が生ずるのみであって、低圧力損失の冷媒通路を形成することになり、また、弁棒１５の全閉時では、冷媒絞り通路２８が形成されて、必要な圧力降下をもたらすことなる。

また、この具体例では、弁棒１５の先端部にテーパ面２７が形成され、図１に示すように、弁棒１５が弁口２１を閉鎖するときには、このテーパ面１７が弁座２０の先端の弁口２１側角部に線接触に近い状態となり、この弁棒１５の先端部の一部が弁座２０の内部に嵌まり込むことになるから、弁棒１５の先端部が弁座２０によって保持されることになり、この結果、流体力による弁棒１５の振動が抑制されて冷媒流動音の発生が低減することになる。

図４は弁座２０での切込溝１９の配列例を示す平面図であって、図２での矢印Ｘ方向からみたものである。但し、１９ａ〜１９ｄは切込溝であって、図１，図２に対応する部分には同一符号をつけている。

図４（ａ）は、弁座２０に設けた切込溝１９を２個とし、夫々の切込溝１９ａ，１９ｂを、冷媒配管２５（図１）での矢印で示す冷媒の流れ方向に平行で弁座２０の中心Ｐを通る直線Ｓに関して互いに対称となる位置に設けた場合を示している。

図４（ｂ）は、同じく２個の切込溝１９ａ，１９ｂが上記直線Ｓ上の対向する位置に配置した場合を示している。

図４（ｃ）は、弁座２０に設けた切込溝１９を４個とし、切込溝１９ａ，１９ｂと切込溝１９ｃ，１９ｄとを上記直線Ｓに関して対称な位置に配置する。この場合には、さらに、切込溝１９ａ，１９ｄと切込溝１９ｂ，１９ｃとを上記直線Ｓに直交して弁座２０の中心Ｐを通る直線Ｓ’に関して対称な位置に配置したものである。

これら以外にも、１以上の任意の個数の切込溝を設けることができるが、これらを直線Ｓに関して対称となるように配置する。

なお、冷媒流動音の観点からは、除湿絞り装置の切込溝数は複数とした方がよい。これは、切込溝を複数個とすることにより、冷媒絞り通路も複数個形成されることになり、冷媒流がこれら冷媒絞り通路に分配されて、各冷媒絞り通路から出た冷媒噴流は運動エネルギーが小さくなり、除湿絞り装置から発生する冷媒流動音が低減する。

さらに、冷媒流動音が最も顕著な気液二相流が流入する場合、複数の冷媒絞り通路が形成されているため、冷媒絞り通路に気相（ガス冷媒）と液相（液冷媒）とが同時に流入しても、夫々の冷媒通路が確保されるため、夫々の絞り通過抵抗の違いによる大きな流量変動や圧力変動の発生を低減でき、その結果、特に、間欠的な冷媒流動音を低減することができる。

また、切込溝が複数個あると、弁棒には冷媒流による加振力が均等に加わり、流体力による弁棒の振動を抑制して冷媒流動音を低減できる。

次に、この具体例の暖房運転，冷房運転及び除湿運転時での動作を説明する。 暖，冷房運転時には、電磁コイル１１への通電は行なわれず、このため、図２に示すように、弁棒１５は持ち上げられた状態にあって、弁室２３，２４とが広い面積の弁口２１で連通する。このとき、上記のように、室外熱交換器３（図３）は蒸発器として動作し、これら室内熱交換器５ａ，５ｂ（図３）は凝縮器として動作する。暖房運転時には、冷媒が室内熱交換器５ｂから、矢印とは逆方向に、冷媒配管２６，弁室２４，弁口２１，弁室２３を通って冷媒配管２５に流れ、室内熱交換器５ａに送られる。また、冷房運転時には、冷媒が室内熱交換器５ａから、矢印方向に、冷媒配管２５，弁室２３，弁口２１，弁室２４を通って冷媒配管２６に流れ、室内熱交換器５ｂに送られる。このとき、上記のように、室外熱交換器３は凝縮器として動作し、これら室内熱交換器５ａ，５ｂは蒸発器として動作する。

除湿運転時には、除湿絞り弁内の弁棒１５が弁座２０に接触して弁口２１を閉鎖し、弁座２０に設けられた切込溝１９と弁棒１５のテーパ面２７で囲まれた領域が冷媒絞り通路２８として形成され、これを介して弁室２３，２４が連通される。このとき、冷媒は、冷房運転と同様の矢印方向に、冷媒配管２５から弁室２３，冷媒絞り通路２８，弁室２４及び冷媒配管２６を通して流れ、この冷媒絞り通路２８によって適正な圧力まで減圧される。その結果、弁室２３が高圧側となり、弁室２４が低圧側となる。そして、このときには、上記のように、室外熱交換器３が凝縮器であり、室内熱交換器５ａが凝縮器（再熱器）として、また、室内熱交換器５ｂが蒸発器（冷却器）として動作する。

このようにして、室内熱交換器５ｂでは、室内空気を冷却しながら除湿を行なうが、室内熱交換器５ａで室内空気を加熱することになり、従って、室温の低下を防ぎながら除湿する除湿運転を行なうことが可能となる。

なお、図１，図２に示す除湿絞り装置６が、図５に示すように、重力方向に対して傾いて設置される場合もあり得る。このような場合には、重力方向に対して傾いた除湿絞り装置６の軸線Ｌ１に対し、弁棒１５の軸線Ｌ２が、弁棒１５への重力の作用により、若干傾くことになる。即ち、除湿絞り装置６の軸線Ｌ１と弁棒１５の軸線Ｌ２とは一致しない。かかる状態で電磁コイル１１に通電し、弁棒１５を弁座２０の方に押し下げると、弁棒１５が弁座２０に片寄って接触し始めることになり、弁座２０の弁口２１の一部に接する状態となる。

しかしながら、弁棒１５の先端部に、上記のように、テーパ面２７が設けられていることにより、このテーパ面２７が弁座２０の弁口２１に対するガイドとして作用し、弁棒１５が電磁力によって押されるとともに、テーパ面２７が弁口２７に沿って弁座２０内に導かれる。この結果、図６に示すように、弁棒１５は、その軸線Ｌ２が除湿絞り装置６の軸線Ｌ１に一致する方向に姿勢が矯正され、これら軸線Ｌ１，Ｌ２が一致した状態で弁座２０に押しつけられることになる。従って、弁棒１５のテーパ面２７は弁座２０の弁口２１を正しい状態で塞ぐことになり、弁室２３，２４は切込溝１９による冷媒絞り通路２８でのみ連通することになる。このようにして、この具体例は、重力方向に対して傾いて設置されても、正しく弁動作を行なうことになる。

また、図３に示した実施形態では、室外ファン７の回転数を可変とすることにより、室外熱交換器３での凝縮能力を替えることにより、あるいは圧縮機１の回転数を可変とすることにより、圧縮機１の能力を変えることにより、室内熱交換器５ａでの凝縮能力、即ち、放熱量を変えて、室内ファン８による吹出し空気の温度を冷房気味から暖房気味までの広い範囲にわたって制御することが可能である。

さらに、室内熱交換器５ａ、５ｂは、室内からみて左右に並べるばかりでなく、室内からみて前後に並べ、室内ファン８により、室内空気を室内熱交換器５ｂ側から室内熱交換器５ａ側に流すようにしてもよく、あるいは、室内からみて上下に並べ、室内ファン８により、室内空気を室内熱交換器５ａと室内熱交換器５ｂとに分けて流すようにしてもよい。

いずれにしても、この実施形態では、室温の低下を防ぎながら除湿する除湿運転の特性と除湿性能は維持しつつ、さらに、除湿絞り装置６で発生する冷媒流動音の低減を図ることができる。

次に、この実施形態において、室温を下げない除湿運転及び必要除湿量の確保と冷媒流動音の低減との両立を可能とする方法について説明する。

除湿性能を向上させるには、除湿運転において、蒸発器として使用する室内熱交換器５ｂ内の冷媒の温度、即ち、蒸発温度を下げる方法がある。また、一般に、蒸発温度を下げる方法として、圧縮機１の回転数を増す方法と除湿絞り装置６の絞り量を大きくする方法、室外ファン７の回転数を増して室外熱交換器３での風量を増やし、室外熱交換器３の放熱量を増す方法がある。

図７は圧縮機１の回転数と室内熱交換器５ｂでの蒸発温度との関係を示す特性図であって、特性曲線３０は除湿絞り装置の除湿絞り量がある値のときの特性を示すものであり、特性曲線３２はこの値よりも除湿絞り量が大きいときの特性を示すものである。いずれの場合も、圧縮機の回転数を増加させるとともに、蒸発温度は低下するが、除湿絞り量が大きくなるほど、蒸発温度が低くなる。

図８は圧縮機１の回転数と室内熱交換器５ｂの除湿量との関係を示す特性図であって、特性曲線３５は除湿絞り装置の除湿絞り量がある値のときの特性を示すものであり、特性曲線３７はこの値よりも除湿絞り量が大きいときの特性を示すものである。いずれの場合も、圧縮機の回転数を増加させるとともに、除湿量が増加し、除湿絞り量が大きくなるほど、除湿量も大きくなる。

図９は圧縮機１の回転数と冷凍サイクル内で流れる冷媒の単位時間当りの冷媒流量との関係を示す特性図であって、その特性４０は、圧縮機の回転数の増加とともに、冷媒流量も増加することを示している。

図１０は単位時間当りの冷媒流量とこの冷媒が持つ運動エネルギとの関係を示す特性図であって、この特性４３は、冷媒流量が増すとともに、運動エネルギも増加することを示している。

図１１は冷媒が持つ運動エネルギと冷媒流動音との関係を示す特性図であって、この特性４６は、運動エネルギが増すとともに、冷媒流動音も大きくなることを示している。

以上の図７〜図１１から、いま、蒸発温度を下げて除湿性能を高めるために、圧縮機の回転数を増すと、冷媒流量が増加して運動エネルギーが大きくなり、冷媒流動音が大きくなる。

また、蒸発温度を下げて除湿性能を高めるために、室外ファン７の回転数を増加させて室外熱交換器３での風量を増すと、冷媒の温度が下がるため、室内熱交換器５ａで室内空気を加熱するための加熱量が減り、室内ファン８によって室内に吹き出される空気温度が下がる傾向があり、除湿運転を行なうと、室温が下がってしまう。

これに対し、この実施形態は、蒸発温度を下げて除湿性能を高めるために、除湿絞り装置６の除湿絞り量を大きくするものであり、以下、その効果を図７〜図１２を用いて説明する。

図７において、いま、特性３０の状態から除湿絞り装置６の除湿絞り量を大きくして、特性３２の状態にしたとすると、同じ圧縮機１の回転数Ｎ１に対しては、蒸発温度が特性３０上の点３１でのＢ１から特性３２の点３３でのＢ２に低下する。また、同じ蒸発温度Ｂ１に保持するものとすると、特性３０の点３１から特性３２の点３４に移り、圧縮機１の回転数をＮ１からＮ２と小さくすることができる。

また、図８において、特性３５の状態から除湿絞り装置６の除湿絞り量を大きくして、特性３７の状態とすると、圧縮機１の同じ回転数Ｎ１に対して、室内熱交換器５ｂの除湿量が特性３５の点３６でのＨ１から特性３７の点３８でのＨ２と増加する。また、同じ除湿量Ｈ１を保持するものとすると、特性３５の点３６から特性３７の点３９に移り、圧縮機１の回転数をＮ１からＮ２と小さくすることができる。

一方、室内環境が決まれば、そのときに確保すべき必要除湿量は決まる。従って、図８において、上記のように、そのとき確保すべき除湿量をＨ１とすると、除湿絞り装置６の除湿絞り量を大きくすることにより、圧縮機１の回転数としては、Ｎ１よりも小さいＮ２とすることができる。

このように、圧縮機回転数を下げると、図９により、冷媒流量を減らすことになり、圧縮機の回転数がＮ１からＮ２に減少したことにより、冷媒流量は、特性４０上の点４１でのＧ１から点４２でのＧ２に減少する。従って、図１０において、運動エネルギーが特性４３上で点４４のＥ１からこれよりも小さいＥ２に減少し、結局、図１１において、特性４６上、点４７から点４８に移行して、冷媒流動音のレベルがＰ１からこれよりも小さいＰ２になる。

このようにして、除湿絞り装置の除湿絞り量を増加することにより、除湿絞り装置及び室内熱交換器から発生する冷媒流動音を低減することができる。

また、図１２は圧縮機１の回転数と空気調和機の消費電力との関係を示す特性図であって、その特性４９は、圧縮機１の回転数の増加とともに、消費電力が増加することを示している。

図１２に示すように、空気調和機の運転に必要な電力量は、圧縮機の回転数が小さい程少ない。従って、上記のように、除湿絞り装置６の除湿絞り量を増加させることによって圧縮機１の回転数をＮ１からＮ２に減じることができることにより、消費電力は、特性４９上を点５０から点５１に移行し、消費電力量はＷ１からＷ２まで低減する。

このように、除湿絞り装置６の絞り量を増加することにより、除湿能力を高めるばかりでなく、冷媒流動音と消費電力をも低減することができる。

しかし、除湿絞り装置の絞り量を大きくすることは、冷媒絞り通路の断面積を小さくすることになる。これにより、従来の除湿絞り装置では、次のような問題が生ずる。これを図１３を用いて説明する。但し、５０ａ，５０ｂは***、５１ａ，５１ｂは浮遊物であり、図１に対応する部分には同一符号をつけている。

図１３（ａ）において、従来の除湿絞り装置の除湿絞り弁では、弁棒５２の側壁に小孔５０ａ、５０ｂが設けられ、図示するように、弁棒１５が弁座２０に当接して弁口２１が閉じた状態では、これら***５０ａ，５０ｂが弁室２３，２４を連通する冷媒絞り通路となる。従って、冷媒は、弁室２３からこれに***５０ａ，５０ｂを通って弁室２４に送られるとき、減圧される。

かかる除湿絞り装置を図３における除湿絞り装置６として使用し、図１３（ａ）に示す状態にして除湿運転を行なう場合、上記のように、室内熱交換器５ｂの蒸発温度を下げて除湿能力を高めるために、***５０ａ，５０ｂの径を小さくすると、冷媒に混ざって流れてくる浮遊物５１ａ，５１ｂがこれら小孔５０ａ，５０ｂにひっかかったり、堆積したりして小孔５０ａ，５０ｂを詰まらせてしまう。ここで、浮遊物５１ａ，５１ｂとしては、冷凍サイクル中のゴミやコンタミなどである。このような状態が進んで全ての***５０ａ，５０ｂが浮遊物５１ａ，５１ｂで塞がるようになると、除湿運転ができなくなる。

このような状態になって、その後、図１３（ｂ）に示すように、弁棒１５が持ち上げられて弁口２１が全開となっても、小孔５０ａ，５０ｂを詰まらせた浮遊物５４ａ，５４ｂは取り除くことができない。従って、小孔５０ａ，５０ｂが詰まった除湿絞り弁は絞りの役割を果たせず、冷凍サイクルを閉め切ってしまうため、除湿運転ができなくなってしまう。

これに対し、図１，図２に示した本実施形態における除湿絞り装置６では、このような問題も解消することができる。これを図１４により説明する。但し、図１，図２に対応する部分には同一符号をつけている。

図１４（ａ）において、除湿運転時では、弁棒１５が弁座２０に当接して弁口２１が閉じて、切欠溝１９ａ，１９ｂによる冷媒絞り通路によって弁室２３，２４が連通された状態にある。このとき、除湿能率を向上させるためにこれら冷媒絞り通路を狭くすると、上記従来の除湿絞り装置と同様に、これら冷媒絞り通路に浮遊物５１ａ，５１ｂが引っ掛かったり、堆積したりする。

しかしながら、図１４（ｂ）に示すように、弁棒１５を持ち上げると、これら浮遊物５１ａ，５１ｂは弁座２０の上端面に単に乗った状態となり、あるいはまた、切込溝１９ａ，１９ｂに浮遊物５１ａ，５１ｂが入り込んでも、弁棒１５が持ち上がった状態では、弁口２１で露出した状態にあり、このため、冷媒の流れによって押し流されて除かれる。

このようにして、冷媒絞り通路での浮遊物５１ａ，５１ｂを弁棒１５を持ち上げることによって排除することができ、このため、切込み溝１９ａ，１９ｂの深さを浅くして冷媒絞り通路の径を小さくすることができ、除湿能力を高めることができる。

また、図１，図２に示した本実施形態における除湿絞り装置６では、切込み溝１９ａ，１９ｂは弁座２０の弁口２１側端部に設けられているため、冷媒絞り通路に浮遊物が入り込んでも、弁棒１５が弁座２０にロックすることもなく、弁棒１５を引き上げることができて、浮遊物による冷媒絞り通路の詰まりを容易に除去することができる。

さらに、弁座２０に切込溝１９を設けたことにより、弁棒１５の動きにかかわらず、冷媒の流れに対する切込溝１９の位置を固定することができ、これにより、冷媒絞り通路位置を所定の位置に形成することができて、冷媒流動音の発生のバラツキも小さくすることができる。冷媒の流れに対する冷媒絞り通路の位置が異なると、冷媒流動音が大きくなったり、違った音になったりして、除湿絞り装置毎に、従って、空気調和機毎に発生する騒音が異なることになる。図１３に示すような弁棒１５に***５０ａ，５０ｂが設けられた従来の除湿絞り装置では、弁棒１５の弁座２０への当接状態に応じて、冷媒の流れに対する***５０ａ，５０ｂの位置が異なり、従って、発生する冷媒流動音も異なる。これに対し、この実施形態では、冷媒流動音が最小となるような位置に冷媒絞り通路を配置することができ、従って、除湿絞り毎に発生する流動音が異なるというような問題を回避できる。

このように、図１，図２に示す除湿絞り装置を図３における除湿絞り装置６として使用することにより、冷媒絞り通路に浮遊物の詰まりのない信頼性の高い絞り装置を備えることになり、その結果、除湿絞り量の大きい、即ち、絞り径の小さな除湿絞り装置とすることができて、必要除湿量を確保するための圧縮機１の回転数を小さくすることができる。従って、この実施形態では、冷媒流動音も大幅に低減可能とし、さらに、消費電力量も低減可能として、室温の低下を防ぎつつ除湿を行なう除湿運転が可能となる。

なお、この実施形態において、室外温度２４℃，室外湿度８０％，室内温度２４℃，室内湿度６０％の条件下で実際に除湿運転をしたところ、除湿絞り装置６の絞り量を従来の３倍にすることができ、その結果、必要除湿量（５１０ｍｌ／ｈ）を確保するための圧縮機１の回転数は半減し、また、消費電力量は従来の５５０Ｗから約半分の２８０Ｗになった。さらに、冷媒流量が半減することにより、運動エネルギも半減して、冷媒流動音として約４dBの低減となった。勿論、この除湿運転でも、室内への吹出空気の温度が室温よりも低下するのを防ぎつつ除湿が行なわれて、必要除湿量は確保されており、この実施形態の目的とする機能は維持されている。

図１５は図３における除湿絞り装置６の第２の具体例の要部を示す縦断面図であって、１５ａは弁棒１５の側面であり、図１，図２に対応する部分には同一符号をつけて重複する説明を省略する。

同図において、弁棒１５の先端部には、上記のようなテーパ面２７が設けられておらず、先端面が弁棒１５の側面１５ａに対して垂直な平坦面をなしている。弁棒１５が電磁コイルの電磁力によって弁座２０に押しつけられたときには、この弁棒１５の平坦な先端面が弁座２０の平坦な上端面に当接し、これによって弁座２０の弁口２１が閉じる。このとき、弁座２０の上端部に形成されている切込溝１９は、その弁室２３側の端部が一部弁棒１５の側面１５ａよりも外側にはみ出しており、このため、弁棒１５が弁座２０の弁口２１を塞いでも、切込溝１９による冷媒絞り通路２８が形成されて弁室２３，２４を連通する。

このようにして、図１，図２に示した具体例に比べて弁棒１５の構造を簡単にすることができて、弁動作を行なわせることができる。この具体例においても、弁棒１５を持ち上げることにより、切込溝１９に詰まった浮遊物を取り除くことができるから、従って、冷媒絞り通路２８を細くすることができる。

図１６（ａ）は図３における除湿絞り装置６の第３の具体例の要部を示す縦断面図、同図（ｂ）は同図（ａ）での弁口２１の部分を拡大して示す縦断面図であって、２０ａは座ぐり部、２０ｂは座ぐり側面であり、図１５に対応する部分には同一符号をつけて重複する説明を省略する。

同図（ａ），（ｂ）において、この具体例は、図１５に示した第２の具体例に対し、弁座２０の上端面に座ぐり部２０ａを設け、この座ぐり部２０ａに弁棒１５の平坦な先端面が当接するようにしたものである。

このような座ぐり部２０ａを設けたことにより、弁棒１５の大まかな位置決めができ、弁棒１５の図面上横方向の位置ずれを少なくすることができる。

ところで、弁棒１５が座ぐり部２０ａに嵌まり込んだとき、この座ぐり部２０ａの側面２０ｂが弁棒１５の先端部の側面１５ａと平行な場合、弁棒１５の先端部の外径と座ぐり部２０ａの内径とがあまり違わないと、弁棒１５の先端部の外周部が切込溝１９の大部分に入り込んで冷媒絞り通路２８の大部分を塞いでしまい、弁棒１５が冷媒絞り通路２８の絞りとなってしまうし、また、この座ぐり部２０ａの側面２０ｂと弁棒１５の側面１５ａとの間にも浮遊物が詰まって弁棒１５が弁座２０にロックされて抜き出せないようになるおそれもある。これを防止するために、座ぐり部２０ａの側面２０ｂと弁棒１５の側面１５ａとの間に充分な距離Ｌがあるように、座ぐり部２０ａの内径を弁棒１５の先端部の直径よりも充分大きくする。勿論、この場合、座ぐり部２０ａの直径をあまり大きくすると、弁棒１５が座ぐり部２０ａ内で一方に大きく片寄る位置ずれをしたとき、この座ぐり部２０ａの切込溝１９が設けられていない部分で大きな隙間が生じて、これにより弁室２３，２４が連通してしまう。このため、座ぐり部２０ａの内径も上限がある。

このように、図１６で示した具体例は、切込溝１９を弁座２０の座ぐり部２０ａ内から弁座２０の内面に伸延するようにしている。

これに対し、図１７に示す除湿絞り装置６の第４の具体例は、座ぐり部２０ａから弁座２０の上端面まで、弁座２０の上端面にいくほど座ぐり面が広くなるように、座ぐり部２０ａの側面２０ｃがテーパ傾斜して、座ぐり部２０ａが弁座２０の上端面側に広がった形状となっている。つまり、弁棒１５の先端部の側面１５ａと座ぐり部２０ａの側面２０ｃとの間隔が、弁座２０の上端面に向かって広がるように形成されている。なお、切込溝１９は、弁座２０の座ぐり部２０ａ内から弁座２０の内面に伸延するようにしている。

このために、この側面２０ｃと弁棒１５の側面１５ａとの間に浮遊物が詰まっても、弁棒１５を座ぐり部２０ａ内から持ち上げるときには、弁棒１５の上昇とともに浮遊物が取れ易くなる。このため、弁棒１５は弁座２０にロックされることはない。

図１８は図３における除湿絞り装置６の第５の具体例の要部を示す縦断面図であって、６０は切込溝であり、図１，図２に対応する部分には同一符号をつけて重複する説明を省略する。

同図において、弁棒１５の先端部は、図１に示した第１の具体例と同様、テーパ面が設けられているが、さらに、このテーパ面に１個以上の切込溝６０が設けられている。即ち、この具体例では、図１に示した第１の具体例のように弁座２０側に切込溝を設ける代わりに、弁棒１５側に切込溝６０を設けたものであり、図１するように弁棒１５が弁座２０に当接したときには、弁棒１５の先端の一部が弁座２０の内径側には入り込むとともに、切込溝６０と弁座２０とによって弁室２３，２４を連通する冷媒絞り通路が形成される。

この具体例においても、先の第１の具体例と同様、弁棒１５の先端部が弁座２０で保持されて、冷媒の流体力による弁棒１５の振動が抑圧されて冷媒流動音の発生を低減できるし、除湿絞り装置６が全体として傾いて設置されても、弁棒１５は正しい姿勢で弁座２０との当接が可能となるし、さらには、図１８に示す状態で冷媒絞り通路に浮遊物が詰まっても、弁棒１５を持ち上げることにより、これを取り除くことができるから、この冷媒絞り通路を狭くして除湿能力を高めることもできる。

図１９は図３における除湿絞り装置６の第６の具体例の要部を示す縦断面図であって、６１は切込溝、６２は空間であり、図１，図２に対応する部分には同一符号をつけて重複する説明を省略する。

同図において、弁棒１５の先端部は、図１で説明したように、筒状をなしており、この筒状部の先端に、外面からこの筒状部内の空間６２に達する切欠溝６１を１個以上設けている。この空間６２は弁室２４に開放されている。この切欠溝６１はこの筒状部の中心軸に対して直交するように形成されている。これ以外の構成は、図１８に示した具体例と同様である。

図示するように、弁棒１５が弁座２０に当接した状態にあるときには、弁棒１５の先端部の空間６２が弁室２４と一体となり、切込溝６１が弁室２３と空間６２とを連通する冷媒絞り通路２８を形成する。

この具体例も、切込溝６１を除いて図１８に示した具体例と同様の構成をなしているので、図１８に示した具体例と同様の効果が得られる。

ところで、この具体例では、先に説明したように、電磁力とバネ１６の付勢力とによって弁棒１５が上下に移動する構成となっているので、弁棒１５は、本来その中心軸を中心とした回転をせずに上下に動くものである。

しかし、いま、図１８において、弁棒１５に２個の切込溝６０が設けられ（夫々を切込溝６０ａ，６０ｂとする）、図１８で矢印Ｙ−Ｙ方向から弁棒１５をみた図２０（ａ）に示すように、矢印で示す冷媒の流れ方向に対して、これに直交する対称な位置に配置された場合でも、あるいは、弁棒１５に３個の切込溝６０が設けられ（夫々を切込溝６０ａ，６０ｂ，６０ｃとする）、図２０（ｂ）に示すように、矢印で示す冷媒の流れ方向に対して、対称な位置に配置された場合でも、冷媒の流体力の作用や電磁力のバランスにより、弁棒１５の動きに回転を伴う場合が生じることがある。このような場合には、弁棒１５に設けられた切込溝６０も弁棒１５とともに回転してしまう可能性がある。例えば、図２０（ａ）や図２０（ｂ）に示す切込溝６０の配置の場合には、切込溝６０ａ，６０ｂや切込溝６０ａ，６０ｂ，６０ｃの位置が最大で４５゜程回転してしまう可能性がある。このような回転が生ずると、冷媒絞り通路の位置が変化することになり、除湿絞り装置６内での冷媒流動が変わって冷媒流動音にバラツキが生じることになる。

以上のことは、図１９に示した具体例についても同様である。

図２１はかかる弁棒１５の回転を防止できるようにした図３における除湿絞り装置６の第７の具体例を示す縦断面図であって、６３はガイド溝、６４はガイドであり、図１８に対応する部分には同一符号をつけて重複する説明を省略する。 同図において、弁棒１５にガイド溝６３が設けられ、また、弁体１８に取り付けたストッパ１７にガイド６４が設けられ、これらガイド溝６３にガイド３４が嵌め込まれている。これにより、弁棒１５はその中心軸を中心とする回転を行なうことができず、この結果、弁棒１５に切込溝６０を設けた場合でも、弁棒１５が弁座２０に当接したときに切込溝６０によって形成される冷媒絞り通路は、その位置が常に固定されることになり、発生する冷媒流動音が安定する。

これは、図１９に示した具体例に対しても同様である。

なお、以上説明した除湿絞り装置６の具体例では、例えば、図２から明らかなように、冷媒流れの中に弁棒１５が配置されるため、冷媒流は弁棒１５にぶつかって二手に分かれ、弁口２１に設けられている切込溝１９から冷媒絞り通路２８に流入する。従って、図２０（ａ）において、直線Ｓに関して対称の位置に切込溝１９ａ，１９ｂを配置することにより、弁棒１５に加わる流体力が均等になり、弁棒１５の振動を押さえて冷媒流動音を低減することができる。

図１８，図１９及び図２１に示した具体例において、弁棒１５に設けられた切込溝６０，６１の配置は、先の図１，図２で説明した具体例と同様に、流れ込む冷媒の流れ方向に平行な上記直線Ｓに関して対称となるように配置する。図２０（ａ），（ｂ）はその例を示したものでもある。

また、図１９に示した具体例に、さらに、ガイド溝６３，ガイド６４を設けた図２１に示す具体例において、切込溝６１の形状としては、図２２（ａ）に示すように、溝幅が一定の断面が正方形状の溝としてもよいし、図２２（ｂ）に示すように、溝底になるに従って溝幅が狭くなる断面が台形状の溝としてもよい。この場合には、切込溝６１に浮遊物（ゴミやコンタミなど）が付着しても、冷媒の流れによって取り除き易くなる。なお、切込溝の形状としては、上記のもののみに限られるものではなく、Ｖ字形状（ノッチ形状），半円筒形状，矩形形状など必要に応じて任意の形状とすることができる。

なお、図１５に示した具体例において、図２１に示したガイド溝６３とガイド６４とからなるガイド機構を、弁棒１５の外周に２個所以上設けるようにすることにより、弁座２０の半径方向に対する弁棒１５の位置ずれを低減することができる。

図２３は図３に示した実施形態での除湿絞り装置６の制御システムを示す図であって、７０はコントローラ、７１は圧縮機１の回転数検出制御装置、７２は室外熱交換器３の吹出空気温度検出装置、７３は室外熱交換器３の吸込空気温度検出装置、７４は室外ファン７の回転数検出制御装置、７５は室内熱交換器５ａ，５ｂの吹出空気温湿度検出装置、７６ａ，７６ｂは夫々室内熱交換器５ａ，５ｂの吸込空気温湿度検出装置、７７は蒸発温度もしくは除湿絞り装置６の下流側の温度検出装置、７８は室内ファン８の回転数検出制御装置であり、図３に対応する部分には同一符号をつけて重複する説明を省略する。

この制御システムでは、除湿絞り装置６での上記の浮遊物の除去制御も行なうものである。上記の切込溝によって形成される冷媒絞り通路に浮遊物が詰まることは、絞り量が大きくなることと同じであるから、先に図７で説明したように、特性線が下がって蒸発温度の低下をきたすことになる。また、蒸発温度が下がることにより、空気調和機の冷却能力も大きくなり、室内熱交換器からの吹出し空気の温度も下がる。さらに、除湿量も大きくなる。

そこで、図２３において、室内熱交換器５ｂでの蒸発温度または除湿絞り装置６の下流側での冷媒配管の温度（ほぼ冷媒の温度に等しい）や室内熱交換器５ａ，５ｂからの吹出空気の温度、室内熱交換器５ａ，５ｂの吸込空気の温湿度と吹出空気の温湿度を検出し、その値で持って浮遊物による冷媒絞り通路の目詰まりの有無を判定することができる。

ここで、コントローラ７０は、圧縮機１の回転数を検出し、また、コントローラ７０からの制御信号によってこの回転数を制御する回転数検出制御装置７１と、室外熱交換器３の吹出空気の温度を検出する吹出空気温度検出装置７２と、室外熱交換器３の吸込空気の温度を検出する吸込空気温度検出装置７３と、室外ファン７の回転数を検出し、また、コントローラ７０からの制御信号によってこの回転数を制御する回転数検出制御装置７４と、室内熱交換器５ａ，５ｂの吹出空気の温度及び湿度を検出する吹出空気温湿度検出装置７５と、室内熱交換器５ａの吸込空気の温度及び湿度を検出する吸込空気温湿度検出装置７６ａと、室内熱交換器５ｂの吸込空気の温度及び湿度を検出する吸込空気温湿度検出装置７６ｂと、室内熱交換器５ｂでの蒸発温度もしくは除湿絞り装置６の下流側の温度を検出する温度検出装置７７と、室内ファン８の回転数を検出し、また、コントローラ７０からの制御信号によってこの回転数を制御する回転数検出制御装置７８とを備えている。

コントローラ７０は、回転数検出制御装置７１や回転数検出制御装置７４，７８が検出した回転数情報、吹出空気温度検出装置７２や吸込空気温度検出装置７３，温度検出装置７７が検出した温度情報、吹出空気温湿度検出装置７５や吸込空気温湿度検出装置７６ａ，吸込空気温湿度検出装置７６ｂが検出した温度，湿度情報を夫々取り込んで記憶処理判断し、この処理結果に応じてこれら圧縮機１や室外ファン７，室内ファン８などを制御するが、除湿絞り装置６での電磁コイル１１の通電制御も行なう。

なお、圧縮機１の回転数検出制御装置７１や室外ファン７の回転数検出制御装置７４，室内ファン８の回転数検出制御機器７８は、コントローラ７０内に組み込まれていてもよい。また、これらの回転数を検出する方法としては、モータの回転数を測定する方法，そのモータの電圧値や電流値を測定する方法など何れの方法を用いてもよい。さらに、これらの回転数を制御する方法としては、モータの電流の周波数や電圧値，電流値を可変させる方法など何れの方法を用いてもよい。さらに、空気温度を検出する方法としては、サーミスタや熱電対などを用いてもよいし、空気湿度を検出する方法としては、湿度センサを用いてもよい。

図２４は除湿絞り装置６の冷媒絞り通路に浮遊物が詰まった場合の空気調和機の状態の変化と運転制御とを示すタイミング図である。

ここでは、冷媒絞り通路の詰まりを判断する情報量として室内熱交換器５ｂでの蒸発温度（これは、図２３における温度検出装置７７が検出した温度情報で代替することもできる）を用い、空気調和機のサイクル運転制御対象として圧縮機１の運転と除湿絞り装置６での除湿絞り弁の開閉を用いている。

いま、図１及び図２に示す除湿絞り装置６を例にして説明すると、図２３及び図２４において、冷媒絞り通路２８に浮遊物が詰まる前は、蒸発温度はほぼ一定値Ｔ０を示している（時刻Ｓ〜Ｓ１の期間）。冷媒絞り通路２８に浮遊物が堆積したりして詰まると、絞り量が大きくなるため、蒸発温度が下がる（時刻Ｓ１〜Ｓ２の期間ΔＳ０）。このとき、適正な蒸発温度Ｔ０と低下した蒸発温度Ｔ１との差ΔＴ（蒸発温度降下量）、もしくは時刻Ｓ１〜Ｓ２の期間ΔＳ０での蒸発温度の時間変化率（＝ΔＴ／ΔＳ０）を検出することにより、浮遊物の堆積，詰まりを判断することができる。

ここで、時刻Ｓ２で冷媒絞り通路が詰まったと判断すると、圧縮機１の運転を停止させる。このとき、除湿絞り装置６の除湿絞り弁の高圧側（例えば、弁室２３側）と低圧側（例えば、弁室２４側）とでは、冷媒の圧力差が存在しているため、弁棒１５を弁座２０から離して絞り弁を開けることが難しい。圧力差が大きいほど、弁口２１を閉じた弁棒１５を持ち上げるためにバネ１６のバネ力が大きいことが必要である。

そこで、この実施形態では、除湿絞り弁の前後の差圧をなくしてから弁棒１５を開けるようにするために、圧縮機１の運転を止めて（時刻Ｓ２）から時間ΔＳ１後の時刻Ｓ３に除湿絞り弁を開ける。除湿絞り弁でのバネ１６のバネ力が充分に大きい場合には、この遅れ時間ΔＳ１を短くてもよいし、また、設けなくともよい。

時刻Ｓ３で除湿絞り弁が開いてから時刻Ｓ４までの期間ΔＳ２は、冷凍サイクル全体の圧力バランスをとるための期間であって、四方弁２の切替えなどに要する期間であり、必要に応じて設定すればよい。この期間ΔＳ２経過後、次の時刻Ｓ４〜Ｓ５の期間ΔＳ３の間、除湿絞り弁が開いた状態で圧縮機１を運転開始させ、除湿絞り弁の弁口２１に堆積して詰まった浮遊物を流し取り、圧縮機１の吸込み側に設けられているストレーナで捕集する。その後、電磁コイル１１に通電して弁棒１０を弁座２０に当接させ、除湿絞り弁を閉じさせて除湿運転を再開する。

図２５は図１に示した第１の実施形態の除湿運転時での図２３におけるコントローラの制御動作の一具体例を示すフローチャートである。

この具体例は、蒸発温度の変化を検出して除湿絞り装置６での冷媒絞り通路の詰まりを検出するものであるが、蒸発温度が変化する要因としては、この冷媒絞り通路の目詰まりばかりでなく、ユーザが設定室内温度や室内湿度を変更した場合や室内外の空気温度（空気負荷条件）が急激に変化した場合にも生じる。これは、設定温湿度や空気負荷条件に応じて圧縮機１の回転数や室内外ファン８，７の回転数が変更する場合があるからである。

そこで、この具体例では、図２５において、蒸発温度の変化を検出したとき、まず、圧縮機１の回転数が変更されたかどうか（ステップ８０）、室外ファン７の回転数が変更されたかどうか（ステップ８１）、室内ファン８の回転数が変更されたかどうか（ステップ８２）を夫々判定し、それらのいずれかが変化したときには、蒸発温度の変化がそれによって生じたものとする。なお、一般に、除湿運転時の条件下では、室内外の空気負荷条件が急激に変化することは少ないので、必要に応じてこれらの情報は検出すればよい。

これら回転数のいずれも変更されずに蒸発温度が変化し、かつ検出している蒸発温度が急激に低下したときには、この蒸発温度の降下量を検出して予め設定されている規定量α以上かどうか判断し（ステップ８３）、この規定値α以上であれば、除湿絞り装置６がゴミ詰まりしているものと考えられるので、図２４で説明した動作を行なう。

即ち、まず、圧縮機１を停止させる（ステップ８４）。それ以外は継続して除湿運転する。このとき、蒸発温度の降下量を用いるのは、蒸発温度は空気負荷条件やユーザの設定空気温湿度などの組み合わせに応じた空気調和機の運転で生じるため、蒸発温度の絶対値を用いて閾値とすることが困難なためである。圧縮機１が稼働中で冷媒が流れていると、除湿絞り装置６においては、流体力によって弁棒１５が弁座２０に押しつけられているため、弁棒１５を開くには、大きな力を要する。従って、圧縮機１が止まってから除湿絞り弁前後の圧力差が小さく期間ΔＳ１の経過を待って、弁棒１５を持ち上げ、除湿絞り弁を開ける（ステップ８５）。続いて、冷凍サイクル内の圧力バランスが取れた期間ΔＳ２後、再度圧縮機１を稼働させて（ステップ８６）冷凍サイクル内で冷媒を循環させ、除湿絞り弁の弁棒１５及び弁口２１の切込溝１９に付着しているゴミを流す。このゴミは冷凍サイクル内を流れ、圧縮機１の入口に設けられているストレーナ内のメッシュで捕獲される。充分に冷媒を循環させた期間ΔＳ３後、除湿絞り弁で弁棒１５を弁座２０に当接させて弁口２１を閉め（ステップ８７）、除湿運転を再開する。

図２６は図１に示した第１の実施形態の除湿運転時での図２３におけるコントローラ７０の制御動作の他の具体例を示すフローチャートである。

この具体例は、除湿絞り装置６での浮遊物による詰まりの判定のために、蒸発温度の降下量の代わりに、蒸発温度の勾配、即ち、蒸発温度の時間変化率を用いたものである。図２６において、この判定がステップ８８で行なわれるものであり、それ以外の制御処理は図２５と同様である。

このステップ８８では、検出している蒸発温度が急激に下がり、その時間変化率を検出して予め設定されている規定量βと比較し、この時間変化率が規定値β以上であるとき、除湿絞り装置６が目詰まりしたと判断し、ステップ８４以下の制御動作に進む。

図２７は図３に示した第１の実施形態の除湿運転時での図２３におけるコントローラ７０の制御動作のさらに他の具体例を示すフローチャートである。

この具体例は、除湿絞り装置６での浮遊物による詰まりの判定のために、蒸発温度の降下量の代わりに、室内熱交換器の吹出空気温度の降下量を用いるものである。図２７において、この判定がステップ９０で行なわれるものであり、それ以外の制御処理は図２５と同様である。

但し、この場合、室内熱交換器の吸込空気の温度を検出し、これが変化せずにほぼ一定に維持されているときに（ステップ８９）、検出している室内熱交換器の吹出空気の温度が急激に下がり、その検出した降下量が予め設定されている規定量γ以上のとき（ステップ９０）、除湿絞り装置６がゴミ詰まりしたと判定してステップ８４以下の制御処理に進む。

図２８は図３に示した第１の実施形態の除湿運転時での図２３におけるコントローラ７０の制御動作のさらに他の具体例を示すフローチャートである。

この具体例は、除湿絞り装置６での浮遊物による詰まりの判定のために、室内熱交換器の吹出空気の温度の降下量の代わりに、室内熱交換器の吹出空気の温度の勾配、即ち、室内吹出空気温度の時間変化率を用いた場合である。図２８において、この判定がステップ９１で行なわれるものであり、それ以外の制御処理は図２７と同様である。

この場合も、室内熱交換器の吸込空気の温度を検出し、それがほぼ一定で、変化していないとき（ステップ８９）、検出している室内熱交換器の吹出空気の温度が急激に下がり、その時間変化率が予め設定されている規定量δ以上であれば（ステップ９１）、除湿絞り装置６がゴミ詰まりしていると判定し、ステップ８４からの制御動作に進む。

なお、コンタミのように、時間的に徐々に堆積される浮遊物に関しては、降下量と時間変化率の両方を組み合わせるとよい。

また、これら蒸発温度や室内熱交換器の吹出空気の温度の他に、室内熱交換器の吸込空気や吹出空気の温度と湿度を検出し、除湿量の上昇量または勾配（時間変化率）を用いても、同様な制御が可能である。

図２９は本発明による空気調和機の第２の実施形態の冷凍サイクルを示す構成図であって、１００は膨張弁であり、図３に対応する部分には同一符号をつけて重複する説明を省略する。

この第２の実施形態は、図２９に示すように、図３に示した第１の実施形態と同様の構成の冷凍サイクルを有するものであるが、図３での冷房，暖房運転時用の絞り装置４の代わりに、図１，図２，図１８，図１９，図２１で示した除湿絞り装置６と同様の構成の絞り弁を備えた膨張弁１００として用いたものである。 この膨張弁１００としては、冷，暖房運転時では、絞り作用を有し、除湿運転時では、ほとんど圧力損失がないようにするものであり、上記の除湿絞り弁を備えることにより、図３に示した絞り装置４よりも構成が簡略化されて部品点数を少なくすることができ、しかも、冷凍サイクルの機能としては図３に示したものと同等である。

図３０は本発明による空気調和機の第３の実施形態での冷凍サイクルを示す構成図であって、５は室内熱交換器、１０１は膨張弁であり、図３に対応する部分には同一符号をつけて重複する説明を省略する。

この実施形態は、図３０に示すように、圧縮機１と暖房運転と冷房運転とで冷媒の流れ方向を切り替える四方弁２と室外熱交換器３と室内熱交換器５とが冷媒配管で接続され、室外熱交換器３に室外ファン７が、室内熱交換器５に室内ファン８が夫々設けられて、従来の冷凍サイクルと同様の構成をなしているが、室外熱交換器３と室内熱交換器５との間に設けられる減圧器として、複数段に冷媒の絞り量を切り替えることができる膨張弁１０１が用いられる。

図３１及び図３２は図３０における膨張弁１０１の一具体例を示す縦断面図であって、２４’は弁室であり、図１に対応する部分には同一符号をつけて重複する説明を省略する。

図３１は膨張弁１０１が閉じた状態を示すものである。同図において、図１に示した除湿絞り装置６と同様に、弁棒１５の先端部にテーパ面が形成され、また、弁座２０に切込溝１９が設けられており、弁棒１５が弁座２０に当接することにより、弁室２３，２４’間が遮断され、切込溝１９と弁棒１５の先端のテーパ面とで形成される冷媒絞り通路２８を介してこれら弁室２３，２４’が連通する。したがって、この場合の冷媒絞り量は、冷媒絞り通路２８によって決まる。

ここで、除湿絞り装置６の先に示した具体例では、例えば、図１，図２で示すように、除湿運転時に低圧側となる弁室２４の径Ｄ１とこれに接続される冷媒配管２６との径Ｄ２とを等しくしたが、この具体例では、図３１に示すように、弁室２４’の径Ｄ３を冷媒配管２６の径Ｄ２よりも小さくしている。従って、この弁棒１５は、先の除湿絞り装置６での弁棒１５に比べ、そのテーパ面が径Ｄ３の弁室２４’に一部は入り込むことができるように、先細となっている。

そこで、電磁コイル１１に通電を解除して弁棒１５を上昇させ、図３２に示すように、弁室２３，２４’が直接連通するが、このとき、弁室２４’の径Ｄ３が冷媒配管２６の径Ｄ２よりも小さいために、この弁室２４’で冷媒が絞られることになる。

このように、この膨張弁１０１では、弁が閉じても、また、開いても、冷媒は絞られることになる。しかし、弁室２４’の径Ｄ３と図３１の状態で形成される冷媒絞り通路２８の径（この場合、複数の冷媒絞り通路２８が形成されるときには、それらの断面積の合計に対する径）とは異なるから、弁が開いたときと閉じたときとで冷媒の絞り量が異なることになる。従って、膨張弁１０１は冷媒絞り量を２段に切り替えることができる。

そこで、かかる機能を持つ膨張弁１０１を用いる図３０に示す実施形態では、従来のキャピラリーチューブのような１つの固定絞りを有する空気調和機よりも運転範囲が拡大できる。しかも、膨張弁１０１は、図３１，図３２に示したように、基本構成としては、先の除湿絞り装置６と同様の構成をなしているから、ゴミ詰まりなどもなくて信頼性も高いし、また、部品点数も少なくてすむことになる。

なお、膨張弁１０１においても、図３１に示す状態では、冷媒絞り通路２８に浮遊物が詰まる場合もあり得るが、先の除湿絞り装置６での制御と同様にして、この浮遊物を取り除くことができることは明らかである。

また、膨張弁１０１での切込溝を弁棒に設けるか、弁座に設けるかや、その形状，配置については、先の除湿絞り装置６の場合と同様である。

図３３は本発明による空気調和機の第４の実施形態の冷凍サイクルを示す構成図であって、図３０に対応する部分には同一符号をつけて重複する説明を省略する。

この実施形態は、図３３に示すように、四方弁を除いて冷媒の流れを１方向のみとし、冷房または暖房運転のいずれか一方ができるようにしたものであり、この場合においても、図３１，図３２で説明した膨張弁１０１を用いることができる。

以上、本発明の実施形態について説明したが、本発明はかかる実施形態にのみ限定されるものではない。

例えば、上記実施形態では、除湿絞り装置６や膨張弁１０１での弁棒１５の駆動手段として、電磁コイル１１や電磁ガイド１２，バネ１６などで構成されたものとしたが、モータを使用したり、機械的に駆動されるものを用いたりしてもよいし、感温筒を用いた圧力制御に適用してよく、駆動手段については、種々の構成のものを適用してもよく、同様な効果が得られる。

また、これまでは、冷房，暖房，除湿の３つの運転状態ができる冷凍サイクルについて説明したが、これに限るものではなく、他の冷凍サイクルについても適用することができる。例えば、図３や図２９に示す冷凍サイクルにおいて、四方弁２を設けない冷房運転と冷房サイクルでの除湿運転が可能な冷凍サイクル、即ち、室内熱交換器５ｂ，圧縮機１及び室外熱交換器３が直列になるように接続した場合でも、本発明を適用することにより、除湿運転において、室温を下げずにかつ必要除湿量を確保しつつ、さらに冷媒流動音の小さい空気調和機を構成することができる。

さらに、図３及び図２９に示す冷凍サイクルにおいて、四方弁２を設けない暖房運転と暖房サイクルでの除湿運転が可能な冷凍サイクル、即ち、室外熱交換器３，圧縮機１及び室内熱交換器５ｂが直列になるように接続した場合でも、本発明を適用することにより、除湿運転において、同様に、室温を下げずにかつ必要除湿量を確保しつつ、さらに冷媒流動音の小さい空気調和機を構成することができる。

なお、図３及び図２９に示す冷凍サイクルにおいて、アキュムレータを圧縮機１の吸入側（室内熱交換器５ｂと圧縮機１との間）に設けてもよく、使用する圧縮機１の種類あるいは主絞り装置の種類や制御方法によっては、アキュムレータ付きの冷凍サイクルの構成とすることができる。

さらにまた、冷凍サイクル内を流れる冷媒の種類としては、空気調和機で一般的に使用されているＨＣＦＣ２２などの単一冷媒，オゾン層破壊や地球温暖化の点からＨＣＦＣ２２に代わる代替冷媒の１つである混合冷媒を使用することができる。

例えば、代替冷媒の１つであるＨＦＣ系冷媒を使用する場合、これが塩素原子を有しないため、極性を強く持っている。従って、使用される冷凍機油も、ＨＦＣ系冷媒と溶解する極性をもつ冷凍機油が使用される。しかし、空気調和機の製造工程や現地での設置において、冷凍サイクル内にコンタミなどの不純物が残留する。コンタミの多くは非極性物質である。また、圧縮機内部の高温部などで反応性の高い不純物や冷凍機油に含まれている添加物が反応し、非極性物質であるスラッジを形成する。これらの非極性物質が液冷媒中に析出し、冷凍サイクル内で堆積する。これは、特に、絞りなどの狭い冷媒絞り通路で堆積しやすい。また、一部の混合冷媒のように、従来使用されている冷媒の圧力よりも使用圧力が大きいものもある。このとき、圧力変動も大きくなるので、冷媒流動音の発生レベルも大きくなることが考えられる。

これらの何れの場合においても、本発明を適用することにより、冷媒絞り通路の詰まりも解決でき、その結果、必要冷媒流量を少なくできるため、冷媒流動音も低減された除湿運転や冷暖房運転が可能となる。

さらにまた、上記実施形態では、建屋の空気調和機を想定して説明したが、これに限らず、除湿運転が必要な他の用途の装置にも適用可能である。このような場合には、一般に、熱交換器が室内あるいは室外で用いられるとは限られず、この場合には、図３などにおける室内熱交換器５，５ａ，５ｂが利用側熱交換器となり、室外熱交換器３が熱源側熱交換器となり、室内ファン８が利用側ファン，室外ファン７が熱源側ファンとなる。

さらにまた、圧縮機１の種類も、一定速回転機のものであってもよいし、また、インバータによる回転数可変機であってもよく、いずれの場合も、上記と同様の効果が得られる。

以上のように、室内熱交換器（利用側熱交換器）を二分割してその間に除湿運転時に使用する除湿絞り装置を設け、除湿運転時、利用側熱交換器の一方を蒸発器、他方を凝縮器として冷凍サイクルにより空気の冷却・除湿及び加熱を行なう冷凍サイクルにおいて、除湿絞り装置に対して、弁棒と弁座とが接触したときのみ、弁棒もしくは弁座に設けられた切込溝と弁棒もしくは弁座に囲まれた領域が冷媒絞り通路となる構造とすることにより、冷媒絞り量を大きくするために絞り径を小さくしても、冷媒絞り通路の詰まりなどの発生を防ぐことができ、その結果、冷媒絞り量を大きくできて、室温が下がるのを防ぎつつ必要除湿量を確保するために必要な冷媒流量を低減でき、従って、冷媒流動音も低減され、さらに、圧縮機の回転数が小さくて済むため、除湿運転に必要な消費電力量も低減できる。

さらに、ヒートポンプ空気調和機や冷房専用空気調和機として、２段階の絞りの膨張弁を有するため、キャピラリーチューブのような１つの固定絞りの絞り装置を有する空気調和機よりも運転範囲が拡大でき、さらに、絞り弁にゴミ詰まりなどもなく信頼性も高く、しかも、部品点数が少ないため、低価格な空気調和機を提供することが出来る。

以上説明したように、室内熱交換器（利用側熱交換器）を二分割してその間に除湿運転時に使用する除湿絞り装置を設け、除湿運転時に利用側熱交換器の一方を蒸発器、他方を凝縮器として冷凍サイクルにより空気の冷却・除湿及び加熱を行なう冷凍サイクルにおいて、除湿絞り装置に対して、弁口と開放口とを結ぶ冷媒通路に切込溝を設けることにより、弁全開時には、圧力損失の冷媒通路として、また、弁全閉時には、切込溝が弁棒によって仕切られて、各々独立した冷媒絞り通路として形成される構造の除湿絞り弁としたため、除湿性能向上のために、冷媒絞り量を大きくした場合においても、即ち、絞り径を小さくした場合においても、弁を全開にすることで絞りの形成を解除でき、冷媒絞り通路の詰まりを防ぐことが可能となる。

また、冷媒絞り量を大きくして蒸発温度を下げられることにより、必要除湿量を確保するのに必要な冷媒循環量を少なくすることができ、従って、冷媒流の運動エネルギを低減できて、冷媒流動音の低減が可能である。

さらに、冷媒循環量が少なくてすむため、圧縮機の回転数を低減することができ、従って、空気調和機を稼働させるに必要な消費電力量をも低減できる。

以上のことからして、冷房・暖房性能を低下させることもなく、かつ冷媒流動音も小さくして、さらに、消費電力量も少ない運転で、室温を下げずに湿度を下げることができる空気調和機を提供できて、快適な除湿運転を行なうことができる。

本発明による空気調和機の第１の実施形態での除湿絞り装置の第１の具体例の弁開放状態を示す縦断面図である。 図１に示した具体例の弁閉鎖状態を示す縦断面図である。 図１，図２に示した除湿絞り装置を用いた本発明による空気調和機の第１の実施形態の冷凍サイクルを示す構成図である。 図１における切込溝の配置例を示す平面図である。 図１及び図２に示した具体例の傾いて設置された場合の弁棒が弁座に接触し始めたときの状態を示す図である。 図５に示した状態に続く弁棒が弁座に押しつけられた状態を示す図である。 図３に示した実施形態での圧縮機の回転数と蒸発温度との関係を示す特性図である。 図３に示した実施形態での圧縮機の回転数と除湿絞り装置での除湿量との関係を示す特性図である。 図３に示した実施形態での圧縮機の回転数と冷媒流量との関係を示す特性図である。 図３に示した実施形態での冷媒流量と冷媒流の運動エネルギとの関係を示す特性図である。 図３に示した実施形態での運動エネルギと冷媒流動音との関係を示す特性図である。 図３に示した実施形態での圧縮機の回転数と消費電力量との関係を示す特性である。 従来の除湿絞り装置での冷媒絞り通路の浮遊物詰まり状態を示す図である。 図１，図２で示した除湿絞り装置での冷媒絞り通路の浮遊物詰まりとその除去方法を示す図である。 図３における除湿絞り装置の第２の具体例の要部を示す縦断面図である。 図３における除湿絞り装置の第３の具体例の要部を示す縦断面図である。 図３における除湿絞り装置の第４の具体例の要部を示す縦断面図である。 図３における除湿絞り装置の第５の具体例の要部を示す縦断面図である。 図３における除湿絞り装置の第６の具体例の要部を示す縦断面図である。 図１８に示した具体例での切込溝の配置例を示す平面図である。 図３における除湿絞り装置の第７の具体例の要部を示す縦断面図である。 図１９及び図２１に示した具体例での切込溝の断面形状を示す側面図である。 図３で示した実施形態での冷凍サイクルの検出制御システムを示す構成図である。 図２３における除湿絞り装置での浮遊物詰まり発生時の運転制御を示すタイムミング図である。 図２３におけるコントローラによる除湿絞り装置の浮遊物詰まり除去動作の第１の具体例を示すフローチャートである。 図２３におけるコントローラによる除湿絞り装置の浮遊物詰まり除去動作の第２の具体例を示すフローチャートである。 図２３におけるコントローラによる除湿絞り装置の浮遊物詰まり除去動作の第３の具体例を示すフローチャートである。 図２３におけるコントローラによる除湿絞り装置の浮遊物詰まり除去動作の第４の具体例を示すフローチャートである。 本発明による空気調和機の第２の実施形態での冷凍サイクルを示す構成図である。 本発明による空気調和機の第３の実施形態での冷凍サイクルを示す構成図である。 図３０における膨張弁の一具体例の弁閉鎖状態を示す縦断面図である。 図３１に示した具体例の弁開放状態を示す縦断面図である。 本発明による空気調和機の第４の実施形態での冷凍サイクルを示す構成図である。

符号の説明

１ 圧縮機
２ 四方弁
３ 室外熱交換器（熱源側熱交換器）
４ 絞り装置
５，５ａ，５ｂ 室内熱交換器（利用側熱交換器）
６ 除湿絞り装置
７ 室外ファン
８ 室内ファン
９ 主絞り装置
１０ 二方弁
１１ 電磁コイル
１２ 電磁ガイド
１３ プランジャ
１４ 緩衝材
１５ 弁棒
１６ バネ
１７ ストッパ
１８ 弁体
１９，１９ａ〜１９ｄ 切込溝
２０ 弁座
２１ 弁口
２２ 開放口
２３，２４，２４’ 弁室
２５，２６ 冷媒配管
２７ テーパ面
２８ 冷媒絞り通路
６０，６１，６１ａ〜６１ｃ 切込溝
６２ 弁棒内の空間
６３ ガイド溝
６４ ガイド
７０ コントローラ
７１ 圧縮機回転数検出制御装置
７２ 室外吹出空気温度検出装置
７３ 室外吸込空気温度検出装置
７４ 室外ファン回転数検出制御装置
７５ 室内吹出空気温湿度検出装置
７６ａ，７６ｂ 室内吸込空気温湿度検出装置
７７ 蒸発温度または除湿絞り装置下流温度検出装置
７８ 室内ファン回転数検出制御装置
１００，１０１ 膨張弁

Claims (7)

1. 圧縮機と、室外交換器と、絞り装置と、第１の室内熱交換器と、除湿絞り弁と、第２の室内熱交換器とを順に接続してなる冷凍サイクルを備え、該冷凍サイクルに上記と同様の順で冷媒が流れる冷房運転モードと、該冷凍サイクルに上記とは逆の順で冷媒が流れる暖房運転モードと、該冷凍サイクルに該冷房運転モードど同様の順で冷媒が流れ、該除湿絞り弁で冷媒の流れを絞る除湿運転モードとを有する空気調和機において、
   該除湿絞り弁は、
   該冷房運転モードまたは該除湿運転モードの際には、弁体が弁座に当接するために移動する方向へ冷媒を流出させ、該暖房運転モードの際には、該弁体が該弁座から離れるために移動する方向へ冷媒を流出させるように構成されており、
   該除湿運転モードの際には、該弁体と該弁座とを当接させることにより、冷媒の流れを絞る冷媒絞り通路を形成して該冷媒サイクル中に流れる冷媒の流れを絞り、
   該冷房運転モードまたは該暖房運転モードの際には、該弁体と該弁座とを当接させずに離すことにより、該弁体と該弁座とで形成される該冷媒絞り通路を形成せず、該弁体と該弁座との間で冷媒の流れを絞らずに冷媒を流す
   ことを特徴とする空気調和機。
2. 請求項１において、
   前記弁体は複数の切込溝を有し、前記冷媒絞り通路は前記切込溝を利用して形成されていることを特徴とする空気調和機。
3. 請求項２において、
   前記冷房運転モードまたは前記除湿運転モードにおける前記除湿絞り装置への冷媒の流入は、前記弁体が前記弁座に当接するために移動する方向とは直角な方向であって、
   前記複数の切込溝は、前記冷媒の流入方向の中心線であって、前記弁体の軸心と直交する中心線に対して対称に配設されていることを特徴とする空気調和機。
4. 請求項２または３において、
   前記切込溝は、断面がＶ溝形状（ノッチ形状）であることを特徴とする空気調和機。
5. 請求項２または３において、
   前記切込溝は、断面が半円筒形状であることを特徴とする空気調和機。
6. 請求項２または３において、
   前記切込溝は、断面が正方形状または矩形形状であることを特徴とする空気調和機。
7. 請求項２または３において、
   前記切込溝は、断面が台形状であることを特徴とする空気調和機。

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