JP2007192502A - 熱交換器 - Google Patents

Abstract

【課題】熱交換流体の流量が少なくても複数の流体通路に対する熱交換流体の分配を均一化できる熱交換器を提供する。
【解決手段】少なくとも液相流体を含む熱交換流体が内部に流れる複数の流体通路２１と、複数の流体通路２１の入口部２１ａよりも上方に配置され、複数の流体通路２１に対する熱交換流体流れの分配を行うタンク１８ｂとを備え、タンク１８ｂの内部であって入口部２１ａの上方には、タンク１８ｂに流入した液相流体を一旦溜めるための貯留部材７５、７７、８０が配置されており、貯留部材７５、７７、８０から溢れた液相流体が入口部２１ａ側に落下するようにした。
【選択図】図５

Description

本発明は、複数の流体通路を有する熱交換器に関するもので、例えば、エジェクタ式冷凍サイクルの蒸発器に用いて好適なものである。

従来、冷媒減圧手段の役割および冷媒循環手段の役割を果たすエジェクタ有するエジェクタ式冷凍サイクルが知られている。このエジェクタ式冷凍サイクルは、例えば、車両用空調装置、あるいは車載の荷物を冷凍、冷蔵する車両用冷凍装置等に適用して有効である。また、定置型の冷凍サイクルシステム、例えば、空調装置、冷蔵庫、冷凍庫などに適用して有効である。この種のエジェクタ式冷凍サイクルは特許文献１等にて知られている。

また、本出願人は、先に、特願２００５−３７６４５号（特開２００５−３０８３８４号公報）の特許出願（以下、先願例という）にて、特許文献１のエジェクタ式冷凍サイクルにおける具体的構成を提案している。

この先願例では、冷媒減圧手段および冷媒循環手段の役割を果たすエジェクタの出口側に第１蒸発器を配置し、この第１蒸発器の出口側を圧縮機の吸入側に接続するともに、エジェクタの上流部から分岐する冷媒分岐通路を設け、この冷媒分岐通路の下流側に第２蒸発器を配置し、第２蒸発器の出口側をエジェクタの冷媒吸引口に接続したエジェクタ式冷凍サイクルが開示されている。

この先願例のエジェクタ式冷凍サイクルによると、膨張時の冷媒の高速な流れにより生じる圧力低下を利用して、第２蒸発器から排出される気相冷媒を吸引するとともに、膨張時の冷媒の速度エネルギーをエジェクタのディフューザ部（昇圧部）にて圧力エネルギーに変換して冷媒圧力を上昇させるので、圧縮機の駆動動力を低減できる。このため、サイクルの運転効率を向上することができる。

また、第１、第２蒸発器により別々の空間、または第１、第２蒸発器により同一の空間に対して吸熱（冷却）作用を発揮することができる。

また、この先願例では、第２蒸発器の上側に、冷媒分岐通路を通過した冷媒が流入するタンク部を配置し、このタンク部が第２蒸発器の複数の冷媒通路（チューブ）に対して冷媒を分配するようになっている。このため、第２蒸発器の複数のチューブに対する冷媒の分配を簡素な構成により実現することができる。
特許第３３２２２６３号公報

ところで、先願例のエジェクタ式冷凍サイクルでは、冷媒分岐通路で分岐された冷媒が第２蒸発器のタンク部に流入する。換言すれば、第２蒸発器のタンク部には冷凍サイクルを循環する冷媒の一部のみが流入するので、タンク部に流入する冷媒の流量が少ない。

このため、タンク部内の空間のうち冷媒の入口部に近い空間には直接冷媒が届くが、冷媒の入口部から離れた空間には直接冷媒が届きにくいので、複数のチューブに対する冷媒の分配の均一性が不十分になってしまう。

この結果、複数のチューブによる吸熱（冷却）作用を均一にすることが難しく、第２蒸発器を通過した空気の温度分布の均一性が不十分になってしまうという問題がある。

また、複数の内部通路に対する熱交換流体（例えば温水等）の分配をタンク部によって行う熱交換器においても、熱交換流体の流量が少ないときには同様の問題が生じる。

本発明は、上記点に鑑み、熱交換流体の流量が少なくても複数の流体通路に対する熱交換流体の分配を均一化できる熱交換器を提供することを目的とする。

上記目的を達成するため、本発明は、少なくとも液相流体を含む熱交換流体が内部に流れる複数の流体通路（２１）と、
複数の流体通路（２１）の入口部（２１ａ）よりも上方に配置され、複数の流体通路（２１）に対する熱交換流体流れの分配を行うタンク（１８ｂ）とを備え、
タンク（１８ｂ）の内部であって入口部（２１ａ）の上方には、タンク（１８ｂ）に流入した液相流体を一旦溜めるための貯留部材（７５、７７、８０）が配置されており、
貯留部材（７５、７７、８０）から溢れた液相流体が入口部（２１ａ）側に落下するようになっていることを特徴とする。

これによると、熱交換流体のうち液相流体が貯留部材（７５、７７、８０）によって一旦溜められ、貯留部材（７５、７７、８０）から溢れた液相流体が流体通路（２１）に流入するので、複数の流体通路（２１）のうち液相流体が直接届きやすい位置にある流体通路（２１）への液相流体の流入を抑制し、液相流体が直接届きにくい位置にある流体通路（２１）へ液相流体を誘導することができる。

このため、熱交換流体の流量が少なくても複数の流体通路（２１）に対する熱交換流体の分配を均一化できる。

本発明は、具体的には、貯留部材（７５）は断面山形に形成されており、
断面山形の裾部（７５ｄ）とタンク（１８ｂ）の上下方向に延びる内壁面（６０ｂ）とによって谷間状の貯留部（７６）が形成されており、
さらに、貯留部材（７５）のうち断面山形の頂部には穴部（７５ａ）が形成されており、
貯留部（７６）に液相流体が一旦溜まり、貯留部（７６）に溜まった液相流体が穴部（７５ａ）を通じて落下するようになっている。

これにより、貯留部材（７５、７７、８０）で液相流体を一旦溜めることができ、さらに、貯留部材（７５、７７、８０）から溢れた液相流体を入口部（２１ａ）側に落下させることができる。

本発明は、より具体的には、断面山形の屈曲角度（θ）を３０度以上、１７０度以下の範囲に設定すれば、貯留部材（７５、７７、８０）による液相流体の貯留と落下とを適切に行うことができ、複数の流体通路（２１）に対する熱交換流体の分配をより均一化できることがわかった。

また、本発明は、具体的には、穴部（７５ａ）は、入口部（２１ａ）と重合するように配置されている。

これにより、穴部（７５ａ）を通じて落下した液相流体を流体通路（２１）内に直接流入させることができるので、熱交換流体の分配をより均一化できる。

また、本発明は、具体的には、穴部（７５ａ）の縁部は波形状に形成されている。

これによると、液相流体は穴部（７５ａ）の縁部で発生する表面張力によって液滴状態になるが、穴部（７５ａ）の縁部を波形状にすることによって液相流体が大きな液滴になることを防止できる。換言すれば、液相流体を小さな液滴状態にて穴部（７５ａ）から落下させることができる。このため、熱交換流体の分配をより均一化できる。

なお、本発明における「波形状」とは、曲線により形成される滑らかな波形状のみを意味するものではなく、直線により形成される尖った波形状をも含む意味のものである。

本発明は、より具体的には、穴部（７５ａ）の縁部は波形状に形成されており、
波形状のうち穴部（７５ａ）の外部側に窪んだ頂部（７５ｃ）が入口部（２１ａ）と重合するように、穴部（７５ａ）が配置されている。

これにより、波形状のうち穴部（７５ａ）の外部側に窪んだ頂部（７５ｃ）から落下した液相流体を流体通路（２１）内に直接流入させることができるので、液相流体を流体通路（２１）に効果的に流入させることができる。

また、本発明は、ノズル部（１４ａ）から噴射される高い速度の冷媒流により冷媒吸引口（１４ｂ）から冷媒を吸引し、ノズル部（１４ａ）から噴射された冷媒と冷媒吸引口（１４ｂ）から吸引された冷媒とを混合して吐出するエジェクタ（１４）と、
エジェクタ（１４）から吐出された冷媒を蒸発させる第１蒸発器（１５）と、
冷媒吸引口（１４ｂ）に吸引される冷媒を蒸発させる第２蒸発器（１８）とを備え、
第２蒸発器（１８）は、上述の本発明による熱交換器により構成されている。

これによると、第２蒸発器（１８）は分岐された冷媒流れ中に配置されるため、第２蒸発器（１８）に流入する冷媒の流量が少なくなるが、第２蒸発器（１８）を上述の本発明による熱交換器により構成するので、第２蒸発器（１８）に対して上述した本発明による作用効果を発揮できる。

なお、上記各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。

（第１実施形態）
以下、本発明の第１実施形態について図１〜図１２に基づいて説明する。本実施形態は、本発明による熱交換器をエジェクタ式冷凍サイクルに適用した例である。エジェクタ式冷凍サイクル用ユニットは、エジェクタ式冷凍サイクル用蒸発器ユニット、あるいは、エジェクタ付き蒸発器ユニットとも呼ばれうるものである。

エジェクタ式冷凍サイクル用ユニットは、エジェクタを備える冷凍サイクルを構成するために配管を介して冷凍サイクルの他の構成部品である凝縮器、および圧縮機と接続される。エジェクタ式冷凍サイクル用ユニットは、ひとつの形態では室内機として空気を冷却する用途に用いられる。また、エジェクタ式冷凍サイクル用ユニットは、他の形態では、室外機として用いることができる。

図１は第１実施形態によるエジェクタ式冷凍サイクル１０を車両用冷凍サイクル装置に適用した例を示す。本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０において、冷媒を吸入圧縮する圧縮機１１は、電磁クラッチ１１ａ、ベルト等を介して図示しない車両走行用エンジンにより回転駆動される。

この圧縮機１１としては、吐出容量の変化により冷媒吐出能力を調整できる可変容量型圧縮機、あるいは電磁クラッチ１１ａの断続により圧縮機作動の稼働率を変化させて冷媒吐出能力を調整する固定容量型圧縮機のいずれを使用してもよい。また、圧縮機１１として電動圧縮機を使用すれば、電動モータの回転数調整により冷媒吐出能力を調整できる。

この圧縮機１１の冷媒吐出側には放熱器１２が配置されている。放熱器１２は圧縮機１１から吐出された高圧冷媒と図示しない冷却ファンにより送風される外気（車室外空気）との間で熱交換を行って高圧冷媒を冷却する。

ここで、エジェクタ式冷凍サイクル１０の冷媒として、本実施形態ではフロン系、ＨＣ系等の冷媒のように高圧圧力が臨界圧力を超えない冷媒を用いて、蒸気圧縮式の亜臨界サイクルを構成している。このため、放熱器１２は冷媒を凝縮する凝縮器として作用する。

放熱器１２の出口側には受液器１２ａが設けられている。この受液器１２ａは周知のように縦長のタンク形状のものであり、冷媒の気液を分離してサイクル内の余剰液冷媒を溜める気液分離器を構成する。受液器１２ａの出口にはタンク形状内部の下部側から液冷媒を導出するようになっている。なお、受液器１２ａは本例では放熱器１２と一体的に設けられている。

また、放熱器１２として、冷媒流れ上流側に位置する凝縮用熱交換部と、この凝縮用熱交換部からの冷媒を導入して冷媒の気液を分離する受液器１２ａと、この受液器１２ａからの飽和液冷媒を過冷却する過冷却用熱交換部とを有する公知の構成を採用してもよい。

受液器１２ａの出口側には温度式膨張弁１３が配置されている。この温度式膨張弁１３は受液器１２ａからの液冷媒を減圧する減圧手段であって、圧縮機１１の吸入側通路に配置された感温部１３ａを有している。

温度式膨張弁１３は周知のように、圧縮機１１の吸入側冷媒（後述の蒸発器出口側冷媒）の温度と圧力とに基づいて圧縮機吸入側冷媒の過熱度を検出し、圧縮機吸入側冷媒の過熱度が予め設定された所定値となるように弁開度（冷媒流量）を調整するものである。

温度式膨張弁１３の出口側にエジェクタ１４が配置されている。このエジェクタ１４は冷媒を減圧する減圧手段であるとともに、高速で噴出する冷媒流の吸引作用（巻き込み作用）によって冷媒の循環を行う流体輸送を冷媒循環手段（運動量輸送式ポンプ）でもある。

エジェクタ１４には、膨張弁１３通過後の冷媒（中間圧冷媒）の通路面積を小さく絞って、冷媒をさらに減圧膨張させるノズル部１４ａと、ノズル部１４ａの冷媒噴出口と同一空間に配置され、後述する第２蒸発器１８からの気相冷媒を吸引する冷媒吸引口１４ｂが備えられている。

さらに、ノズル部１４ａおよび冷媒吸引口１４ｂの冷媒流れ下流側部位には、ノズル部１４ａからの高速度の冷媒流と冷媒吸引口１４ｂの吸引冷媒とを混合する混合部１４ｃが設けられている。そして、混合部１４ｃの冷媒流れ下流側に昇圧部をなすディフューザ部１４ｄが配置されている。このディフューザ部１４ｄは冷媒の通路面積を徐々に大きくする形状に形成されており、冷媒流れを減速して冷媒圧力を上昇させる作用、つまり、冷媒の速度エネルギーを圧力エネルギーに変換する作用を果たす。

エジェクタ１４の出口部１４ｅ（ディフューザ部１４ｄの先端部）側に第１蒸発器１５が接続され、この第１蒸発器１５の出口側は圧縮機１１の吸入側に接続される。

一方、エジェクタ１４の入口側（温度式膨張弁１３の出口側とエジェクタ１４の入口側との間の中間部位）から冷媒分岐通路１６が分岐され、この冷媒分岐通路１６の下流側はエジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂに接続される。Ｚは冷媒分岐通路１６の分岐点を示す。

この冷媒分岐通路１６には絞り機構１７が配置され、この絞り機構１７よりも冷媒流れ下流側には第２蒸発器１８が配置されている。絞り機構１７は第２蒸発器１８への冷媒流量の調節作用をなす減圧手段であって、具体的にはキャピラリチューブやオリフィスのような固定絞りで構成できる。

本実施形態では、２つの蒸発器１５、１８を後述の構成により一体構造に組み付けるようになっている。この２つの蒸発器１５、１８を図示しないケース内に収納し、そして、このケース内に構成される空気通路に共通の電動送風機１９により空気（被冷却空気）を矢印Ａのごとく送風し、この送風空気を２つの蒸発器１５、１８で冷却するようになっている。

２つの蒸発器１５、１８で冷却された冷風を共通の冷却対象空間（図示せず）に送り込み、これにより、２つの蒸発器１５、１８にて共通の冷却対象空間を冷却するようになっている。ここで、２つの蒸発器１５、１８のうち、エジェクタ１４下流側の主流路に接続される第１蒸発器１５を空気流れＡの上流側（風上側）に配置し、エジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂに接続される第２蒸発器１８を空気流れＡの下流側（風下側）に配置している。

なお、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０を車両空調用冷凍サイクル装置に適用する場合は車室内空間が冷却対象空間となる。また、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０を冷凍車用冷凍サイクル装置に適用する場合は冷凍車の冷凍冷蔵庫内空間が冷却対象空間となる。

ところで、本実施形態では、エジェクタ１４、第１、第２蒸発器１５、１８および絞り機構１７を１つの一体化ユニット２０として組み付けている。次に、この一体化ユニット２０の具体例を図２〜図１１により説明する。

図２は第１、第２蒸発器１５、１８の全体構成の概要を示す分解斜視図である。図３は第１、第２蒸発器１５、１８の上側タンク部の横断面図で、図４は第２蒸発器１８の上側タンク部の縦断面図で、図５は図４におけるＢ−Ｂ拡大断面図である。

まず、２つの蒸発器１５、１８の一体化構造の具体例を図２により説明する。この図２の例では、２つの蒸発器１５、１８が完全に１つの蒸発器構造として一体化されるようになっている。そのため、第１蒸発器１５は１つの蒸発器構造のうち空気流れＡの上流側領域を構成し、そして、第２蒸発器１８は１つの蒸発器構造のうち空気流れＡの下流側領域を構成するようになっている。

第１蒸発器１５および第２蒸発器１８の基本的構成は同一であり、それぞれ熱交換コア部１５ａ、１８ａと、この熱交換コア部１５ａ、１８ａの上下両側に位置するタンク部１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃとを備えている。

ここで、熱交換コア部１５ａ、１８ａは、それぞれ上下方向に延びる複数のチューブ２１を備える。このチューブ２１は、本発明における熱源流体通路に該当するものである。これら複数のチューブ２１の間には、被熱交換媒体、この実施形態では冷却される空気が通る通路が形成される。

これら複数のチューブ２１相互間には、フィン２２を配置し、チューブ２１とフィン２２とを接合することができる。熱交換コア部１５ａ、１８ａは、チューブ２１とフィン２２との積層構造からなる。このチューブ２１とフィン２２は熱交換コア部１５ａ、１８ａの左右方向に交互に積層配置される。他の実施形態では、フィン２２を備えない構成を採用することができる。

なお、図２では、フィン２２を一部のみ図示しているが、熱交換コア部１５ａ、１８ａの全域にフィン２２が配置され、熱交換コア部１５ａ、１８ａの全域にチューブ２１とフィン２２の積層構造が構成されている。そして、この積層構造の空隙部を電動送風機１９の送風空気が通過するようになっている。

チューブ２１は冷媒通路を構成するもので、断面形状が空気流れ方向Ａに沿って扁平な扁平チューブよりなる。フィン２２は薄板材を波状に曲げ成形したコルゲートフィンであり、チューブ２１の平坦な外面側に接合され空気側伝熱面積を拡大する。

熱交換コア部１５ａのチューブ２１と熱交換コア部１８ａのチューブ２１は互いに独立した冷媒通路を構成し、第１蒸発器１５の上下両側のタンク部１５ｂ、１５ｃと、第２蒸発器１８の上下両側のタンク部１８ｂ、１８ｃは互いに独立した冷媒通路空間を構成する。

図５に示すように、第１蒸発器１５の上下両側のタンク部１５ｂ、１５ｃは熱交換コア部１５ａのチューブ２１の上下両端部が挿入され、接合されるチューブ嵌合穴部１５ｄを有し、チューブ２１の上下両端部がタンク部１５ｂ、１５ｃの内部空間に連通するようになっている。

同様に、第２蒸発器１８の上下両側のタンク部１８ｂ、１８ｃは熱交換コア部１８ａのチューブ２１の上下両端部が挿入され、接合されるチューブ嵌合穴部１８ｄを有し、チューブ２１の上下両端部がタンク部１８ｂ、１８ｃの内部空間に連通するようになっている。

これにより、上下両側のタンク部１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃは、それぞれ対応する熱交換コア部１５ａ、１８ａの複数のチューブ２１へ冷媒流れを分配したり、複数のチューブ２１からの冷媒流れを集合する役割を果たす。

なお、図５では、上下両側のタンク部１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃのチューブ嵌合穴部１５ｄ、１８ｄのうち上側タンク１５ｂ、１８ｂ側のチューブ嵌合穴部のみを図示している。一方、下側タンク１５ｃ、１８ｃ側のチューブ嵌合穴部は上側タンク１５ｂ、１８ｂ側のチューブ嵌合穴部と同様の構成であるので、下側タンク１５ｃ、１８ｃ側のチューブ嵌合穴部については図示を省略している。

２つの上側タンク１５ｂ、１８ｂ、および２つの下側タンク１５ｃ、１８ｃは隣接しているので、２つの上側タンク１５ｂ、１８ｂ同士、および２つの下側タンク１５ｃ、１８ｃ同士を一体成形することができる。もちろん、２つの上側タンク１５ｂ、１８ｂ、および２つの下側タンク１５ｃ、１８ｃをそれぞれ独立の部材として成形してもよい。

本実施形態では、図２、図５に示すように、２つの上側タンク１５ｂ、１８ｂを底面側半割れ部材６０、上面側半割れ部材６１およびキャップ６２に分割して成形している。

より具体的には、底面側半割れ部材６０は２つの上側タンク１５ｂ、１８ｂのそれぞれの底面側半割れ部を一体成形した略Ｗ字状断面を有し、上面側半割れ部材６１は２つの上側タンク１５ｂ、１８ｂのそれぞれの上面側半割れ部を一体成形した略Ｍ字状断面を有している。

底面側半割れ部材６０の略Ｗ字状断面の中央には平面部６０ａが形成されており、上面側半割れ部材６１の略Ｍ字状断面の中央には平面部６１ａが形成されている。そして、底面側半割れ部材６０と上面側半割れ部材６１とを上下方向に組み合わせると、平面部６０ａと平面部６１ａとが密接して２つの筒形状を形成する。さらに、この２つの筒形状の長手方向一端部（図２の右端部）をキャップ６２で閉塞することによって、２つの上側タンク１５ｂ、１８ｂを構成している。

なお、チューブ２１、フィン２２、タンク部１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃ等の蒸発器構成部品の具体的材質としては、熱伝導性やろう付け性に優れた金属であるアルミニウムが好適であり、このアルミニウム材にて各部品を成形することにより、第１、第２蒸発器１５、１８の全体構成を一体ろう付けにて組み付けることができる。

本実施形態では、図２に示す接続ブロック２３および絞り機構１７を構成するキャピラリチューブ１７ａ等もろう付けにて第１、第２蒸発器１５、１８と一体に組み付けるようになっている。

これに対し、エジェクタ１４はノズル部１４ａに高精度な微小通路を形成しているので、エジェクタ１４をろう付けすると、ろう付け時の高温度（アルミニウムのろう付け温度：６００℃付近）にてノズル部１４ａが熱変形して、ノズル部１４ａの通路形状、寸法等を所期の設計通りに維持できないという不具合が生じる。

そこで、エジェクタ１４については、第１、第２蒸発器１５、１８、接続ブロック２３およびキャピラリチューブ１７ａ等の一体ろう付けを行った後に、蒸発器側に組み付けするようにしてある。

より具体的に、エジェクタ１４、キャピラリチューブ１７ａおよび接続ブロック２３等の組み付け構造を説明すると、キャピラリチューブ１７ａおよび接続ブロック２３は、蒸発器部品と同様にアルミニウム材にて成形される。

図５に示すように、キャピラリチューブ１７ａは、上側タンク１５ｂ、１８ｂの上面側半割れ部材６１の平面部６１ａの上方に形成される谷間部６１ｂに挟まれるように配置される。

接続ブロック２３は第１、第２蒸発器１５、１８のうち上側タンク１５ｂ、１８ｂの長手方向の一方（図２の左方）における側面部にろう付け固定される部材であって、図１に示す一体化ユニット２０の１つの冷媒入口２５と、１つの冷媒出口２６と、エジェクタ１４を蒸発器側に組み付けるためのエジェクタ入口部６３とを構成する。

図３、図６に示すように、接続ブロック２３の厚さ方向の途中にて冷媒入口２５は、エジェクタ１４の入口側に向かう第１通路をなす主通路２５ａと、キャピラリチューブ１７ａの入口側に向かう第２通路をなす分岐通路１６とに分岐される。この分岐通路１６は図１の分岐通路１６の入口部分に相当する。従って、図１の分岐点Ｚは接続ブロック２３の内部に構成されることになる。

これに対し、冷媒出口２６は接続ブロック２３の厚さ方向に貫通する１つの単純な通路穴（円形穴等）で構成される。

この接続ブロック２３は介在プレート６４を介して上側タンク１５ｂ、１８ｂの側面部にろう付け固定される。この介在プレート６４は、接続ブロック２３と一体に固定されることによって上述の主通路２５ａおよび分岐通路１６を形成する役割と、エジェクタ１４の長手方向の固定を行う役割とを果たすものである。

アルミニウム材にて成形される介在プレート６４には、接続ブロック２３の主通路２５ａと連通する主通路側開口部６４ａと、接続ブロック２３の分岐通路１６と連通する分岐通路側開口部６４ｂと、接続ブロック２３の冷媒出口２６と連通する冷媒出口側開口部６４ｃとが形成されている。

主通路側開口部６４ａの周縁部には上側タンク１８ｂ内に挿入される円筒部６４ｄが形成されており、この円筒部６４ｄの先端部には円筒部６４ｄの内径方向に突出する円環状のフランジ部６４ｅが形成されている。

介在プレート６４から蒸発器側に突出する第１爪部６４ｆを上側タンク１５ｂ、１８ｂにかしめることにより、介在プレート６４を蒸発器側に仮固定することができる。さらに、介在プレート６４から接続ブロック２３側に突出する第２爪部６４ｇを接続ブロック２３にかしめることにより、接続ブロック２３を蒸発器側に仮固定することができる。

そして、介在プレート６４の分岐通路側開口部６４ｂはキャピラリチューブ１７ａの上流側端部（図２の左端部）にろう付けによりシール接合される。

このように接続ブロック２３と介在プレート６４とを構成することにより、接続ブロック２３の冷媒出口２６が介在プレート６４の冷媒出口側開口部６４ｃを介して上側タンク１５ｂの左側空間３１と連通し、接続ブロック２３の主通路２５ａが介在プレート６４の主通路側開口部６４ａを介して上側タンク１８ｂの左側空間２７と連通し、かつ、接続ブロック２３の分岐通路１６が介在プレート６４の分岐通路側開口部６４ｂを介してキャピラリチューブ１７ａの上流側端部１７ｃと連通した状態で、接続ブロック２３と介在プレート６４とが上側タンク１５ｂ、１８ｂの側面部にろう付けされる。

エジェクタ固定板６５は、エジェクタ１４のディフューザ部１４ｄを固定するとともに、上側タンク１８ｂの内部空間を左側空間２７と右側空間２８とに仕切る役割を果たす部材である。上側タンク１８ｂの左側空間２７は、第２蒸発器１８の複数のチューブ２１を通過した冷媒を集合する集合タンクの役割を果たすものである。

エジェクタ固定板６５は、第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂの内部空間の長手方向における略中央部に配置され上側タンク１８ｂの内壁面にろう付けされる。

図７に示すように、エジェクタ固定板６５は、上側タンク１８ｂの長手方向（図７の左右方向）を向いた平板部６５ａと、平板部６５ａから上側タンク１８ｂの長手方向に突出する円筒部６５ｂと、平板部６５ａの上端から上方へ突出する爪部６５ｃとから構成されており、アルミニウム材にて成形される。

円筒部６５ｂの内部空間は、エジェクタ固定板６５を左右方向に貫通する貫通穴を形成している。爪部６５ｃは、図４に示すように上側タンク１８ｂの上面のスリット状穴部６６を貫通し、上側タンク１８ｂにかしめられる。これにより、エジェクタ固定板６５を上側タンク１８ｂに仮固定できる。

図４に示すように、キャピラリチューブ１７ａの下流側端部（右端側）１７ｄは上側タンク１８ｂ内に、チューブ２１の積層方向（図４の左右方向）に挿入されている。より具体的には、キャピラリチューブ１７ａの下流側端部１７ｄは、上側タンク１８ｂのキャップ６２の貫通穴６２ａに挿入されて右側空間２８内に開口している。なお、キャピラリチューブ１７ａの外周面とキャップ６２の貫通穴６２ａとの間はろう付けによりシール接合される。

上側タンク１８ｂ内の右側空間２８の上下方向における略中央部には上下仕切板６７が配置されている。この上下仕切板６７は、右側空間２８をさらに上下方向の２つの空間、すなわち、上側空間６９と下側空間７０とに仕切る役割を果たす部材である。この下側空間７０は、第２蒸発器１８の複数のチューブ２１に対して冷媒を分配する分配タンクの役割を果たすものである。

上下仕切板６７はアルミニウム材にて成形され、上側タンク１８ｂの内壁面にろう付けされる部材であり、図８に示すように全体として上側タンク１８ｂの長手方向に延びる板形状を有している。

より具体的には、上下仕切板６７は、上側タンク１８ｂの長手方向に延びる平板面６７ａと、平板面６７ａの長手方向両端部にて互いに反対方向に直角に屈曲する第１、第２屈曲部６７ｂ、６７ｃとから構成されている。

第１屈曲部６７ｂは、平板面６７ａのうちキャピラリチューブ１７ａの下流側端部１７ｄに近い側（図４の右方側）の端部から上方へ向かって屈曲し、第２屈曲部６７ｃは平板面６７ａの他方側の端部から下方へ向かって屈曲している。

図５に示すように、平板面６７ａは第１蒸発器１５側から第２蒸発器１８側に向かって低くなるように傾斜している。第１屈曲部６７ｂの根元部には平板面６７ａ側へ三角状に突出するリブ６７ｄが一体に成形されている。このリブ６７ｄが第１屈曲部６７ｂの剛性を高めることによって、第１屈曲部６７ｂの屈曲角度を直角に維持している。

図４に示すように、第１屈曲部６７ｂの先端部（上端部）から上方へ突出する爪部６７ｅは上側タンク１８ｂの上面のスリット状穴部６８を貫通して上側タンク１８ｂにかしめられる。これにより上下仕切板６７を上側タンク１８ｂに仮固定できる。

上下仕切板６７に第１屈曲部６７ｂを形成することにより、下側空間７０は第１屈曲部６７ｂよりもキャピラリチューブ１７ａの下流側端部１７ｄ側（図４の右方側）において上方に拡大されている。換言すれば、右側空間２８のうちキャピラリチューブ１７ａの下流側端部１７ｄ側の空間には、上側空間６９が形成されず、下側空間７０が右側空間２８の上下方向全域にわたって形成されている。

図８に示すように、上下仕切板６７の平板面６７ａのうち第２屈曲部６７ｃ側（図８の左方側）の端部には、下側空間７０側に窪んだ窪み部６７ｆが形成されている。この窪み部６７ｆは円筒状凹部６７ｇと円錐状凹部６７ｈとから構成されている。

円筒状凹部６７ｇは平板面６７ａの第２屈曲部６７ｃ側（図８の左方側）の端部にて平板面６７ａの長手方向に延びる形状を有している。円錐状凹部６７ｈは円筒状凹部６７ｇよりも第１屈曲部６７ｂ側（図８の右方側）において円筒状凹部６７ｇと連続して形成され、円筒状凹部６７ｇ側が深く円筒状凹部６７ｇから離れるにつれて浅くなる形状を有している。

エジェクタ１４は銅、アルミニウムといった金属材にて構成するが、樹脂（非金属材）で構成してもよい。エジェクタ１４は、第１、第２蒸発器１５、１８等を一体ろう付けする組み付け工程（ろう付け工程）の終了後に、接続ブロック２３のエジェクタ入口部６３の穴形状および介在プレート６４の主通路側開口部６４ａの穴形状を貫通して上側タンク１８ｂの内部に差し込まれる。

ここで、図３に示すエジェクタ１４の長手方向の先端部１４ｅは図１のエジェクタ１４の出口部１４ｅに相当する部分である。このエジェクタ先端部１４ｅはエジェクタ固定板６５の円筒部６５ｂ内に挿入され、Ｏリング２９ａを用いてシール固定される。

また、図４に示すように、エジェクタ先端部１４ｅは上下仕切板６７の平板面６７ａを上下方向に跨ぐ位置に配置されるが、上下仕切板６７に窪み部６７ｆが形成されるとともに、エジェクタ１４のディフューザ部１４ｄの外周面がこの窪み部６７ｆの円筒状凹部６７ｇ上に配置されることにより、エジェクタ先端部１４ｅの全体が上側タンク１８ｂ内の右側空間２８の上側空間６９に開口する。また、エジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂは第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂの左側空間２７に連通するようになっている。

図３に示すように、第１蒸発器１５の上側タンク１５ｂの内部空間の長手方向における略中央部には左右仕切板３０が配置され、この左右仕切板３０によって上側タンク１５ｂの内部空間が長手方向の２つの空間、すなわち、左側空間３１と右側空間３２とに仕切られている。

ここで、左側空間３１は第１蒸発器１５の複数のチューブ２１を通過した冷媒を集合する集合タンクの役割を果たすものであり、右側空間３２は第１蒸発器１５の複数のチューブ２１に対して冷媒を分配する分配タンクの役割を果たすものである。

ところで、図４に示すように、上側タンク１５ｂ、１８ｂの上面側半割れ部材６１の平板面６１ａのうち、上側タンク１８ｂ内の右側空間２８の上側空間６９に位置する部位には、凹部６１ｃが形成されている。

この凹部６１ｃはチューブ２１の積層方向（図４の左右方向）に複数個配置されている。この凹部６１ｃと上側タンク１５ｂ、１８ｂの底面側半割れ部材６０の平板面６０ａとで囲まれる空間によって複数個の連通穴７１が形成されている。

この複数個の連通穴７１を介して、上側タンク１８ｂ内の右側空間２８の上側空間６９と第１蒸発器１５の上側タンク１５ｂの右側空間３２とが連通している。

なお、複数個の凹部６１ｃを１つにつなげた形状に形成することにより、連通穴７１を上側空間６９の左右方向（チューブ２１の積層方向）ほぼ全域にわたって形成するようにしてもよい。

エジェクタ１４の長手方向の左端部（図３の左端部）は図１のノズル部１４ａの入口部に相当する部分であり、この左端部はＯリング２９ｂを用いて介在プレート６４の円筒部６４ｄの内周面に嵌合し、シール固定される。

なお、本実施形態では、エジェクタ１４の長手方向の固定を次のように行う。まず、エジェクタ１４を接続ブロック２３のエジェクタ入口部６３から上側タンク１８ｂの内部に差し込んだ後、エジェクタ入口部６３内にスペーサ７２を差し込み、さらに、円柱状のプラグ７３の外周面の雄ネジをエジェクタ入口部６３の内周面の雌ネジに螺合する。本例では、スペーサ７２およびプラグ７３をそれぞれアルミニウム材にて成形している。

図９に示すように、スペーサ７２は円環部７２ａと、円環部７２ａの一部から軸方向に突出する突出部７２ｂとから構成されている。このため、プラグ７３をエジェクタ入口部６３に螺合すると、スペーサ７２の突出部７２ｂがエジェクタ１４の左端部をエジェクタ１４の差し込み方向に押しつけるようになっている。

一方、エジェクタ１４の左端部には、径寸法を大きくした円環部７４が形成されている。このため、スペーサ７２の突出部７２ｂがエジェクタ１４の左端部をエジェクタ１４の差し込み方向に押しつけると、このエジェクタ１４の円環部７４が介在プレート６４のフランジ部６４ｅに押しつけられる。このようにして、エジェクタ１４の長手方向の固定を行うことができる。

ここで、突出部７２ｂをスペーサ７２の円環部７２ａの全周から突出するように形成してスペーサ７２を単純な円筒形状にすると、接続ブロック２３の主通路２５ａがスペーサ７２によって閉塞されてしまう。

これに対して、本実施形態では、スペーサ７２の突出部７２ｂをスペーサ７２の円環部７２ａの一部のみから突出するように形成しているので、接続ブロック２３の主通路２５ａを閉塞することなくエジェクタ１４の長手方向の固定を行うことができる。

なお、円筒状のプラグ７３の外周面はＯリング２９ｃを用いて接続ブロック２３のエジェクタ入口部６３の内周面に嵌合し、シール固定される。

図４、図５に示すように、上側タンク１８ｂ内の右側空間２８の下側空間７０内には冷媒貯留板７５が配置されている。この冷媒貯留板７５は、第２蒸発器１８の複数のチューブ２１に対する冷媒の分配を均一化する役割を果たす部材であり、本発明における貯留部材に該当するものである。

冷媒貯留板７５は、本例ではアルミニウム材にて成形され、断面山形にてチューブ２１の積層方向（図４の左右方向）に延びる板形状を有している。

図１０に示すように、冷媒貯留板７５の断面山形の頂部には穴部７５ａがチューブ２１の積層方向に複数個形成されている。この穴部７５ａ同士の間には断面山形の結合部７５ｂが形成されており、この結合部７５ｂにより、穴部７５ａを形成しても冷媒貯留板７５の剛性を確保することができる。

図１０に示すように、穴部７５ａは全体としてチューブ２１の積層方向に延びる形状を有している。穴部７５ａのうちチューブ２１の積層方向に延びる縁部は波形状を有しているので、当該縁部には穴部７５ａの外部側に窪んだ複数個の頂部７５ｃが形成されている。一方、穴部７５ａのうちチューブ２１の積層方向と直交する方向に延びる縁部は直線形状を有している。

本例では、穴部７５ａの縁部における波形状を直線による尖った形状に形成している。なお、穴部７５ａの縁部における波形状を曲線による滑らかな形状に形成してもよい。

図５に示すように、冷媒貯留板７５の断面山形の裾部７５ｄ側における端部７５ｅはチューブ２１の上端面に載せられて、上側タンク１８ｂの底面側半割れ部材６０の上下方向に延びる内壁面６０ｂにろう付けされる。これにより、冷媒貯留板７５の裾部７５ｄと上側タンク１８ｂの内壁面との間に谷状の貯留部７６が形成される。

本例では、図１１に示すように、穴部７５ａの波形状の頂部７５ｃ同士の間隔Ｐをチューブ２１同士の間隔と同一に設定しているので、頂部７５ｃがチューブ２１の入口部２１ａと重合するようになっている。

以上の構成において一体化ユニット２０全体の冷媒流路を図３、図４、図１２により具体的に説明する。図１２はこの一体化ユニット２０の全体の冷媒流路を示す模式的な斜視図である。

接続ブロック２３の冷媒入口２５は主通路２５ａと分岐通路１６とに分岐される。主通路２５ａの冷媒は介在プレート６４の主通路側開口部６４ａを通過したのち、エジェクタ１４（ノズル部１４ａ→混合部１４ｃ→ディフューザ部１４ｄ）を通過して減圧され、この減圧後の低圧冷媒は上側タンク１８ｂ内の右側空間２８の上側空間６９、複数個の連通穴７１を経て矢印ａのように第１蒸発器１５の上側タンク１５ｂの右側空間３２に流入する。

この右側空間３２の冷媒は熱交換コア部１５ａの右側部の複数のチューブ２１を矢印ｂのように下降して下側タンク１５ｃ内の右側部に流入する。この下側タンク１５ｃ内には仕切板が設けてないので、この下側タンク１５ｃの右側部から冷媒は矢印ｃのように左側部へと移動する。

この下側タンク１５ｃの左側部の冷媒は熱交換コア部１５ａの左側部の複数のチューブ２１を矢印ｄのように上昇して上側タンク１５ｂの左側空間３１に流入し、さらに、ここから冷媒は矢印ｅのように接続ブロック２３の冷媒出口２６へと流れる。

これに対し、接続ブロック２３の分岐通路１６の冷媒はまずキャピラリチューブ１７ａを通過して減圧され、この減圧後の低圧冷媒（気液２相冷媒）は矢印ｆのように第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂの右側空間２８の下側空間７０に流入する。

この下側空間７０に流入した冷媒は、熱交換コア部１８ａの右側部の複数のチューブ２１を矢印ｇのように下降して下側タンク１８ｃ内の右側部に流入する。この下側タンク１８ｃ内には左右仕切板が設けてないので、この下側タンク１８ｃの右側部から冷媒は矢印ｈのように左側部へと移動する。

この下側タンク１８ｃの左側部の冷媒は熱交換コア部１８ａの左側部の複数のチューブ２１を矢印ｉのように上昇して上側タンク１８ｂの左側空間２７に流入する。この左側空間２７にエジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂが連通しているので、この左側空間２７内の冷媒は冷媒吸引口１４ｂからエジェクタ１４内に吸引される。

一体化ユニット２０は以上のような冷媒流路構成を持つため、一体化ユニット２０全体として冷媒入口２５は接続ブロック２３に１つ設けるだけでよく、また冷媒出口２６も接続ブロック２３に１つ設けるだけでよい。

次に、第１実施形態の作動を説明する。圧縮機１１を車両エンジンにより駆動すると、圧縮機１１で圧縮され吐出された高温高圧状態の冷媒は放熱器１２に流入する。放熱器１２では高温の冷媒が外気により冷却されて凝縮する。放熱器１２から流出した高圧冷媒は受液器１２ａ内に流入し、この受液器１２ａ内にて冷媒の気液が分離され、液冷媒が受液器１２ａから導出され膨張弁１３を通過する。

この膨張弁１３では、第１蒸発器１５の出口冷媒（圧縮機吸入冷媒）の過熱度が所定値となるように弁開度（冷媒流量）が調整され、高圧冷媒が減圧される。この膨張弁１３通過後の冷媒（中間圧冷媒）は一体化ユニット２０の接続ブロック２３に設けられた１つの冷媒入口２５に流入する。

ここで、冷媒流れは、接続ブロック２３の主通路２５ａからエジェクタ１４に向かう冷媒流れと、接続ブロック２３の冷媒分岐通路１６からキャピラリチューブ１７ａに向かう冷媒流れとに分流する。

そして、エジェクタ１４に流入した冷媒流れはノズル部１４ａで減圧され膨張する。従って、ノズル部１４ａで冷媒の圧力エネルギーが速度エネルギーに変換され、このノズル部１４ａの噴出口から冷媒は高速度となって噴出する。この際の冷媒圧力低下により、冷媒吸引口１４ｂから分岐冷媒通路１６の第２蒸発器１８通過後の冷媒（気相冷媒）を吸引する。

ノズル部１４ａから噴出した冷媒と冷媒吸引口１４ｂに吸引された冷媒は、ノズル部１４ａ下流側の混合部１４ｃで混合してディフューザ部１４ｄに流入する。このディフューザ部１４ｄでは通路面積の拡大により、冷媒の速度（膨張）エネルギーが圧力エネルギーに変換されるため、冷媒の圧力が上昇する。

そして、エジェクタ１４のディフューザ部１４ｄから流出した冷媒は第１蒸発器１５における図１２の矢印ａ〜ｅの冷媒流路にて冷媒が流れる。この間に、第１蒸発器１５の熱交換コア部１５ａでは、低温の低圧冷媒が矢印Ａ方向の送風空気から吸熱して蒸発する。この蒸発後の気相冷媒は、１つの冷媒出口２６から圧縮機１１に吸入され、再び圧縮される。

一方、冷媒分岐通路１６に流入した冷媒流れはキャピラリチューブ１７ａで減圧されて低圧冷媒（気液２相冷媒）となり、この低圧冷媒が第２蒸発器１８における図１２の矢印ｆ〜ｉの冷媒流路にて冷媒が流れる。この間に、第２蒸発器１８の熱交換コア部１８ａでは、低温の低圧冷媒が、第１蒸発器１５通過後の送風空気から吸熱して蒸発する。この蒸発後の気相冷媒は冷媒吸引口１４ｂからエジェクタ１４内に吸引される。

以上のごとく、本実施形態によると、エジェクタ１４のディフューザ部１４ｄの下流側冷媒を第１蒸発器１５に供給するととともに、分岐通路１６側の冷媒をキャピラリチューブ（絞り機構）１７ａを通して第２蒸発器１８にも供給できるので、第１、第２蒸発器１５、１８で同時に冷却作用を発揮できる。そのため、第１、第２蒸発器１５、１８の両方で冷却された冷風を冷却対象空間に吹き出して、冷却対象空間を冷房（冷却）できる。

その際に、第１蒸発器１５の冷媒蒸発圧力はディフューザ部１４ｄで昇圧した後の圧力であり、一方、第２蒸発器１８の出口側はエジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂに接続されているから、ノズル部１４ａでの減圧直後の最も低い圧力を第２蒸発器１８に作用させることができる。

これにより、第１蒸発器１５の冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）よりも第２蒸発器１８の冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）を低くすることができる。そして、送風空気の流れ方向Ａに対して冷媒蒸発温度が高い第１蒸発器１５を上流側に配置し、冷媒蒸発温度が低い第２蒸発器１８を下流側に配置しているから、第１蒸発器１５における冷媒蒸発温度と送風空気との温度差および第２蒸発器１８における冷媒蒸発温度と送風空気との温度差を両方とも確保できる。

このため、第１、第２蒸発器１５、１８の冷却性能を両方とも有効に発揮できる。従って、共通の冷却対象空間に対する冷却性能を第１、第２蒸発器１５、１８の組み合わせにて効果的に向上できる。また、ディフューザ部１４ｄでの昇圧作用により圧縮機１１の吸入圧を上昇して、圧縮機１１の駆動動力を低減できる。

また、第２蒸発器１８側の冷媒流量をエジェクタ１４の機能に依存することなく、キャピラリチューブ（絞り機構）１７にて独立に調整でき、第１蒸発器１５への冷媒流量はエジェクタ１４の絞り特性により調整できる。このため、第１、第２蒸発器１５、１８への冷媒流量をそれぞれの熱負荷に対応して容易に調整できる。

また、サイクル熱負荷が小さい条件では、サイクルの高低圧差が小さくなって、エジェクタ１４の入力が小さくなる。この場合に、特許文献１のサイクルでは、第２蒸発器１８を通過する冷媒流量がエジェクタ１４の冷媒吸引能力のみに依存するので、エジェクタ１４の入力低下→エジェクタ１４の冷媒吸引能力の低下→第２蒸発器１８の冷媒流量の減少が発生して、第２蒸発器１８の冷却性能を確保しにくい。

これに対し、本実施形態によると、エジェクタ１４の上流部で膨張弁１３通過後の冷媒を分岐し、この分岐冷媒を冷媒分岐通路１６を通して冷媒吸引口１４ｂに吸引させるから、冷媒分岐通路１６がエジェクタ１４に対して並列的な接続関係となる。

このため、冷媒分岐通路１６にエジェクタ１４の冷媒吸引能力だけでなく、圧縮機１１の冷媒吸入、吐出能力をも利用して冷媒を供給できる。これにより、エジェクタ１４の入力低下→エジェクタ１４の冷媒吸引能力の低下という現象が発生しても、第２蒸発器１８側の冷媒流量の減少度合いを特許文献１のサイクルよりも小さくできる。よって、低熱負荷条件でも、第２蒸発器１８の冷却性能を確保しやすい。

ところで、本実施形態におけるエジェクタ式冷凍サイクル１０では、膨張弁１３通過後の気液２相状態の冷媒（中間圧冷媒）は接続ブロック２３の主通路２５ａからエジェクタ１４に向かう冷媒流れと、接続ブロック２３の冷媒分岐通路１６からキャピラリチューブ１７ａに向かう冷媒流れとに分流する。

このため、キャピラリチューブ１７ａから第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂの右側空間２８の下側空間７０に流入する冷媒（矢印ｆ）の流量が少なくなるので、下側空間７０（分配タンク）のうちキャピラリチューブ１７ａの下流側端部１７ｄから離れる側には冷媒が到達しにくい。

この結果、下側空間７０（分配タンク）において複数のチューブ２１に対する冷媒の分配が不均一になるので、第２蒸発器１８で冷却された冷風の温度分布が不均一になる。

そこで、本実施形態では、図５の矢印ｊに示すように、キャピラリチューブ１７ａから下側空間７０に流入する気液２相冷媒のうち液冷媒は、冷媒貯留板７５の裾部７５ｄに形成される谷状の貯留部７６に一旦溜まり、谷状の貯留部７６から溢れた液冷媒が冷媒貯留板７５の複数個の穴部７５ａからチューブ２１側へ落下するようになっている。

これにより、下側空間７０（分配タンク）のうちキャピラリチューブ１７ａの下流側端部１７ｄから離れる側に液冷媒を誘導することができるので、下側空間７０内に挿入されている複数のチューブ２１に対する冷媒の分配を均一化できる。このため、第２蒸発器１８で冷却された冷風の温度分布を均一化できる。

本発明者による詳細な検討によると、冷媒貯留板７５の断面山形の屈曲角度θ（図５）を３０度以上、１７０度以下の範囲に設定すれば、冷媒貯留板７５による液冷媒の貯留と落下とを適切に行うことができ、複数のチューブ２１に対する冷媒の分配をより均一化できることがわかった。

また、本発明者による詳細な検討によると、冷媒貯留板７５の穴部７５ａの縁部が直線状であると、液冷媒が穴部７５ａの縁部にて発生する表面張力によって比較的大きな液滴となって穴部７５ａからチューブ２１側へ落下するので、冷媒の分配を均一化する効果が損なわれてしまうことがわかった。

そこで、本実施形態では、図１１に示すように、冷媒貯留板７５の穴部７５ａのうちチューブ２１の積層方向に延びる縁部を波形状にしているので、表面張力による液冷媒の比較的大きな液滴液冷媒は大きな液滴になる前に穴部７５ａから落下することができる。

換言すれば、液冷媒を小さな液滴状態にて穴部７５ａからチューブ２１側へ落下させることができるので、冷媒の分配を均一化する効果を効果的に発揮できる。

なお、貯留部７６に溜まった液冷媒は、主に穴部７５ａの縁部のうち最低部に位置する頂部７５ｃから溢れて落下する。そこで、本実施形態では、図１１に示すように、波形状の頂部７５ｃ同士の間隔Ｐをチューブ２１同士の間隔と同一に設定して、波形状の頂部７５ｃがチューブ２１の入口部２１ａと重合するようにしている。

これにより、頂部７５ｃから溢れて落下した液冷媒を直接チューブ２１内に流入させることができるので、チューブ２１へ液冷媒を効果的に流入させることができる。

ところで、図１３〜図１５は適用例１であり、この適用例１に対して本発明を適用することによって本発明の実施形態とすることができる。図１３はこの適用例１の一体化ユニット２０の全体構成の概要を示す斜視図で、図１４は適用例１における第１、第２蒸発器１５、１８の上側タンク部の横断面図で、図１５は適用例１における第２蒸発器１８の上側タンク部の縦断面図である。

この適用例１においては、キャピラリチューブ１７ａを上側タンク１８ｂ内部に配置している。すなわち、キャピラリチューブ１７ａの下流側端部１７ｄは、図２に示すように第２接続ブロック２４の支持穴２４ａを貫通して上側タンク１８ｂの右側空間２８内に開口している。なお、適用例１では、右側空間２８内に冷媒貯留板７５を配置していない。

また、適用例１における接続ブロック２３は、本実施形態における接続ブロック２３と介在プレート６４を一体に成形したものに相当する。また、適用例１においては、エジェクタ入口部６３が形成されておらず、冷媒入口２５からエジェクタ１４を第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂ内に差し込むようになっている。したがって、本実施形態におけるスペーサ７２およびプラグ７３が不要である。

また、本実施形態におけるエジェクタ固定板６５の代わりに上側タンク１８ｂ内の長手方向中央部に第２接続ブロック２４を配置し、この第２接続ブロック２４により上側タンク１８ｂの内部空間を左右に仕切っている。

そして、本実施形態における上下仕切板６７が配置されていないので、第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂ内部の右側空間２８を上側空間６９と下側空間７０とに仕切ることなく１つの空間にしている。

さらに、本実施形態における連通穴７１の代わりに、第２接続ブロック２４の連通穴部２４ｃを、両上側タンク１５ｂ、１８ｂの中間壁面３３の貫通穴３３ａを介して第１蒸発器１５の上側タンク１５ｂの右側空間３２に連通させている。

したがって、エジェクタ１４のディフューザ部１４ｄから吐出された低圧冷媒は、第２接続ブロック２４の連通穴部２４ｃ、中間壁面３３の貫通穴３３ａを経て、矢印ａのように第１蒸発器１５の上側タンク１５ｂの右側空間３２に流入するようになっている。

この適用例１に対して本発明を適用することによって、本発明の実施形態とすることができる。具体的には、右側空間２８に冷媒貯留板７５を配置すれば、キャピラリチューブ１７ａの下流側端部１７ｄから右側空間２８に流入した冷媒を複数のチューブ２１に対して均一に分配できる。

また、図１６〜図１８は適用例２である。この適用例２では、一体化ユニット２０の第１接続ブロック２３の分岐通路１６と、第２蒸発器１８の入口側との間にキャピラリチューブ１７ａを配置し、このキャピラリチューブ１７ａにて第２蒸発器１８の入口冷媒を減圧するようにしているが、図１６〜図１８の適用例２では、第２蒸発器１８の減圧手段としてキャピラリチューブ１７ａを採用せず、その代わりに、第１接続ブロック２３の分岐通路１６にその通路面積を所定量に絞るオリフィス等の固定絞り穴１７ｂを設け、これに伴って、第１実施形態のキャピラリチューブ１７ａの配置部位には、キャピラリチューブ１７ａよりも通路径の大きい接続管１６０を配置している。

適用例２では、第１接続ブロック２３の分岐通路１６に形成した固定絞り穴１７ｂで減圧した低圧冷媒を接続管１６０を通して第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂの右側空間２８に導入する点が図１３〜図１５の適用例１と相違するのみで、他の冷媒流路は図１３〜図１５の適用例１と同じである。

この図１６〜図１８の適用例２に対しても、本発明を適用することによって、本発明の実施形態とすることができる。

また、図１９〜図２１は適用例３である。図１３〜図１５の適用例１では、エジェクタ１４およびキャピラリチューブ１７ａをともに共通のタンク、すなわち、第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂ内に配置しているが、図１９〜図２１の適用例３では、キャピラリチューブ１７ａのみを第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂ内に配置し、これに対し、エジェクタ１４は専用の別のタンク３４内に配置している。

第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂ内からエジェクタ１４を取り除くに伴って、図１３〜図１５の適用例１における第２接続ブロック２４を廃止し、その代わりに、上側タンク１８ｂ内の長手方向中央部に仕切板３５を配置し、この仕切板３５により上側タンク１８ｂの内部空間を左右に仕切っている。キャピラリチューブ１７ａの下流側端部１７ｄは、この仕切板３５を貫通して上側タンク１８ｂ内の右側空間２８内に連通している。

上記別タンク３４は図１９に明示するように第１蒸発器１５の上側タンク１５ｂと第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂとの中間部位に配置され、この両タンク１５ｂ、１８ｂの長手方向に延びる円筒形状のもので、本例ではこの別タンク３４を上側タンク１５ｂ、１８ｂと一体成形している。

エジェクタ１４とこの円筒状の別タンク３４は、図２０に示すように両タンク１５ｂ、１８ｂの仕切板３０、３５よりも奥側（右側）まで延びており、そして、エジェクタ１４の出口部（ディフューザ部１４ｄの出口部）は、別タンク３４の円周壁を貫通する貫通穴（横穴）３４ａを通過して第１蒸発器１５の上側タンク１５ｂの右側空間３２内に連通している。

同様に、エジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂも別タンク３４の円周壁を貫通する貫通穴（横穴）３４ｂを通過して第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂの左側空間２７内に連通している。

この図１９〜図２１の適用例３においても、キャピラリチューブ１７ａの下流側端部１７ｄから右側空間２８に流入した低圧冷媒（気液２相冷媒）は熱交換コア部１８ａの右側部の複数のチューブ２１内に直接流入するので、複数のチューブ２１に対する液冷媒の分配が不均一になってしまう。

そこで、図１９〜図２１の適用例３に対しても、本発明を適用して本発明の実施形態とすることができる。すなわち、右側空間２８に冷媒貯留板７５を配置すれば、第１実施形態と同様に複数のチューブ２１に対する冷媒の分配を均一化できる。

図２２〜図２４の適用例４は図１９〜図２１の適用例３の変形であり、図１９〜図２１の適用例３のキャピラリチューブ１７ａを廃止し、その代わりに、比較例３における固定絞り穴１７ｂと接続管１６０を採用する。

すなわち、図２２〜図２４の適用例４では第１接続ブロック２３の分岐通路１６に減圧手段として固定絞り穴１７ｂを形成し、この固定絞り穴１７ｂの下流側を接続管１６０を通して第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂの右側空間２８内に連通している。

この図２２〜図２４の適用例４に対しても本発明を適用して本発明の実施形態とすることができる。

第１実施形態および適用例１〜４では、いずれもエジェクタ１４を第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂ内またはこの上側タンク１８ｂと隣接する別タンク３４内に配置する構成を採用しているが、図２５の適用例５では、エジェクタ１４を第１、第２蒸発器１５、１８の外部に配置される外付きのカセット部３６内に構成している。

このカセット部３６は第１、第２蒸発器１５、１８の外側に装着される外付き部材をなすものであり、大別して、エジェクタ１４部分と、このエジェクタ１４部分を収容する下ケース部３７および上ケース部３８とにより構成される。

エジェクタ１４の本体部分（ノズル部１４ａを内蔵している部分）は、図２５の例では第１、第２蒸発器１５、１８の一方の側面に沿って上下方向に延びる円柱状の形状に成形されている。ここで、エジェクタ１４の本体部分はアルミニウム等の金属または樹脂のいずれで成形してもよい。

エジェクタ１４の本体部分の外周壁にはＯリングからなるシール材Ｓ１、Ｓ２が配置されている。なお、エジェクタ１４の本体部分を円柱状以外の直方体等の形状に成形してもよい。

第１、第２蒸発器１５、１８の側面部には下ケース部３７が予め固定されている。具体的には、下ケース部３７は、底面部を閉塞し、上面部を開口した縦長の直方体状に成形されている。なお、下ケース部３７の材質はアルミニウム等の金属、あるいは樹脂のいずれでもよい。そして、下ケース部３７を第１、第２蒸発器１５、１８の側面部にねじ止め等の手段で固定しておく。

そこで、この下ケース部３７の上面開口部からエジェクタ１４部分を下ケース部３７内に挿入する。ここで、エジェクタ１４部分の上部、すなわち、エジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂより上方の部分（ノズル部１４ａの入口側部分）は下ケース部３７の上方へ突き出している。

その後、エジェクタ１４の上方突き出し部に上ケース部３８を嵌合しながら、上ケース部３８を下ケース部３７の上面開口部に蓋部材として被せ、上ケース部３８と下ケース部３７とをねじ止め等の手段で一体に締結する。

これにより、エジェクタ１４部分を下ケース部３７と上ケース部３８内に保持固定できる。なお、図２５では、空気流れ方向Ａを図２等と逆転して図示しているので、第１、第２蒸発器１５、１８の左右も図２等に対して逆転している。

上ケース部３８は、適用例１〜４における第１接続ブロック２３の機能をも一体に構成している。すなわち、上ケース部３８には、冷媒入口２５と冷媒出口２６が隣接して並列形成されている。冷媒入口２５は、その通路途中にて、エジェクタ１４の入口側に向かう主通路２５ａと、分岐通路１６とに分岐される。この分岐通路１６に減圧手段として固定絞り穴１７ｂを形成している。この固定絞り穴１７ｂは、比較例３、適用例４における固定絞り穴１７ｂと同じものである。

主通路２５ａは、冷媒入口２５の通路方向からＬ状に屈折してエジェクタ１４の長手方向（上下方向）に延びるようになっており、この主通路２５ａに上方から下方へ向かってエジェクタ１４のノズル部１４ａ、混合部１４ｃ、およびディフューザ部１４ｄが順次形成されている。

そして、エジェクタ１４の出口部（ディフューザ部１４ｄの出口部）はエジェクタ１４の長手方向の他端部（下端部）付近に位置するようになっている。このエジェクタ１４の出口部は下ケース部３７の連通穴３７ａを介して接続配管３９の一端部に接続され、この接続配管３９の他端部は第１蒸発器１５の上側タンク１５ｂの右側空間部３２に接続される。

また、上ケース部３８の冷媒出口２６の通路は、第１蒸発器１５の上側タンク１５ｂの左側空間部３１に接続される。

また、エジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂは、エジェクタ１４の本体部分の壁面を径方向に貫通するように形成され、エジェクタ１４のノズル部１４ａの下流部に連通している。この冷媒吸引口１４ｂは上ケース部３８の連通穴３８ａを介して接続配管４０の一端部に接続され、この接続配管４０の他端部は第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂの左側空間２７に接続している。

また、分岐通路１６の固定絞り穴１７ｂの出口側は接続配管４１を介して第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂの右側空間２８に接続される。

外付きカセット部３６の通路と、第１、第２蒸発器１５、１８の上側タンク１５ｂ、１８ｂの左右の４箇所の空間２７、２８、３１、３２とを上記のように接続することにより、エジェクタ１４通過後の冷媒は接続配管３９を通過した後に第１蒸発器１５を矢印ａ〜ｅで示す流路にて流れ、その後に、外付きカセット部３６の冷媒出口２６から外部流路（圧縮機吸入側）へ流れる。

一方、冷媒入口２５で分岐通路１６側に分岐され、固定絞り穴１７ｂにて減圧された冷媒は、接続配管４１を通過した後に、第２蒸発器１８を矢印ｆ〜ｉで示す流路にて流れ、上側タンク１８ｂの左側空間２７に至る。そして、この左側空間２７から接続配管４０を介してエジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂに吸引される。

この図２５の適用例５に対しても、本発明を適用して本発明の実施形態とすることができる。

図２５の適用例５では、外付きカセット部３６の上ケース部３８に第１接続ブロック２３に相当する部分を一体に構成しているが、図２６の適用例６では第１接続ブロック２３を外付きカセット部３６から切り離して独立の部品として構成している。

図２６の適用例６では、第１、第２蒸発器１５、１８の左右の両側面部のうち、一方（右）側に第１接続ブロック２３を配置し、他方（左）側の側面部に外付きカセット部３６を配置している。

外付きカセット部３６は図２５の適用例５と同様にエジェクタ１４部分を下ケース部３７と上ケース部３８内に保持固定する構成になっている。但し、図２６の適用例６では、下ケース部３７ではなく上ケース部３８を第１、第２蒸発器１５、１８の一方の側面部に予め固定している。

そして、エジェクタ１４を上ケース部３８の下方開口部から上ケース部３８内に挿入し、その後に、下ケース部３７を上ケース部３８の下方開口部に蓋部材として被せ、上下の両ケース部３７、３８をねじ止め等の手段で一体に締結するようになっている。

ここで、エジェクタ１４の組み付け方向は図２５の適用例５と逆方向であり、ノズル部１４ａ側（入口側）が下方で、ディフューザ部１４ｄ側（出口側）が上方となるようにエジェクタ１４を組み付けている。

エジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂは下ケース部３７の連通穴３７ｂを介して第２蒸発器１８の下側タンク１８ｃの左側部に接続される。ディフューザ部１４ｄは上ケース部３８の連通穴３８ｂを介して第１蒸発器１５の上側タンク１５ｂの左側空間部３１に接続される。

一方、第１接続ブロック２３の冷媒入口２５を主通路２５ａと分岐通路１６とに分岐し、主通路２５ａは接続配管４２により外付きカセット部３６の下ケース部３７の連通穴３７ｃに接続され、この連通穴３７ｃはエジェクタ１４のノズル部１４ａの入口部４３に連通している。

分岐通路１６は減圧手段をなすキャピラリチューブ１７ａを介して第２蒸発器１８の下側タンク１８ｃの右側部に接続される。

なお、図２６の適用例６の第２蒸発器１８では、上側タンク１８ｂの仕切板３５を廃止し、その代わりに、下側タンク１８ｃの長手（左右）方向の中央部に仕切板３５ａを配置し、この仕切板３５ａにより下側タンク１８ｃの内部空間を左右に仕切るようになっている。

このため、キャピラリチューブ１７ａを通過した低圧冷媒は第２蒸発器１８を矢印ｆ〜ｉで示す冷媒流路を流れた後に、下側タンク１８ｃの左側部から連通穴３７ｂを経てエジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂに吸引される。

一方、冷媒入口２５の主通路２５ａの冷媒は、接続配管４２を通過し連通穴３７ｃを経て外付きカセット部３６のエジェクタ１４の入口部４３に流入し、ノズル部１４ａで減圧され、膨張する。エジェクタ１４の出口部の低圧冷媒は上ケース部３８の連通穴３８ｂを介して第１蒸発器１５の上側タンク１５ｂの左側空間部３１に流入する。

その後、低圧冷媒は第１蒸発器１５内を矢印ａ〜ｄの冷媒流路で流れ、第１接続ブロック２３の冷媒出口２６へと流れる。

この図２６の適用例６に対しても、本発明を適用して本発明の実施形態とすることができる。

（第２実施形態）
第１実施形態では、冷媒貯留板７５の穴部７５ａのうちチューブ２１の積層方向に延びる縁部を波形状に形成しているが、第２実施形態では、図２７、図２８に示すように、冷媒貯留板７５の穴部７５ａのうちチューブ２１の積層方向に延びる縁部を直線状にして、穴部７５ａをチューブ２１の積層方向に延びる矩形状に形成している。

第２実施形態においても、キャピラリチューブ１７ａから下側空間７０に流入する気液２相冷媒のうち液冷媒は、貯留部７６に一旦溜まり、貯留部７６から溢れた液冷媒が冷媒貯留板７５の複数個の穴部７５ａからチューブ２１側へ落下する。このため、複数のチューブ２１に対する液冷媒の分配を均一化できる。

（第３実施形態）
第２実施形態では、冷媒貯留板７５の穴部７５ａをチューブ２１の積層方向に延びる矩形状に形成しているが、第３実施形態では、図２９、図３０に示すように、冷媒貯留板７５の穴部７５ａをチューブ２１の積層方向に延びる楕円状に形成している。

第３実施形態においても、キャピラリチューブ１７ａから下側空間７０に流入する気液２相冷媒のうち液冷媒は、貯留部７６に一旦溜まり、貯留部７６から溢れた液冷媒が冷媒貯留板７５の複数個の穴部７５ａからチューブ２１側へ落下する。このため、複数のチューブ２１に対する液冷媒の分配を均一化できる。

（第４実施形態）
第３実施形態では、冷媒貯留板７５の各穴部７５ａが複数のチューブ２１の入口部２１ａと重合しているが、第３実施形態では、図３１に示すように、冷媒貯留板７５の各穴部７５ａが１つのチューブ２１の入口部２１ａのみと重合している。

第４実施形態では、第３実施形態に対して穴部７５ａのチューブ２１長手方向の径を小さくする代わりに、穴部７５ａの個数を増加させている。

より具体的には、穴部７５ａ同士の間隔をチューブ２１同士の間隔と一致させて、各穴部７５ａをチューブ２１の入口部２１ａの上方に位置させている。

この第４実施形態においては、貯留部７６から溢れて複数個の穴部７５ａからチューブ２１側へ落下する液冷媒をチューブ２１内に直接流入させることができる。

このため、複数のチューブ２１に対する液冷媒の分配を良好に均一化できる。

（第５実施形態）
上記各実施形態では、冷媒貯留板７５を断面山形に形成して、断面山形の裾部７５ｄに貯留部７６を形成しているが、第５実施形態では、図３２に示すように、冷媒貯留板７７に断面Ｕ字状の凹部７７ａを形成し、凹部７７ａによって貯留部７８を形成している。

図３２に示すように、冷媒貯留板７７には、断面Ｕ字状の凹部７７ａの両端部から上側タンク１８ｂの底面側半割れ部材６０の上下方向に延びる内壁面６０ｂに向かって延びる平面部７７ｂが形成されており、平面部７７ｂの先端面７７ｃが底面側半割れ部材６０の内壁面６０ｂに当接している。

平面部７７ｂには底面側半割れ部材６０の内壁面６０ｂ側を向いた切欠部７７ｄが形成されている。この切欠部７７ｄと底面側半割れ部材６０の内壁面６０ｂとで囲まれる空間により、凹部７７ａ内の貯留部７８に一旦溜められた液冷媒をチューブ２１側に落下させるための穴部７９が形成されている。

この第６実施形態においては、キャピラリチューブ１７ａから下側空間７０に流入する気液２相冷媒のうち液冷媒は、冷媒貯留板７７の貯留部７８に一旦溜まり、貯留部７８から溢れた液冷媒が矢印ｋのように穴部７９からチューブ２１側へ落下する。

このため、上記各実施形態と同様に、複数のチューブ２１に対する液冷媒の分配を均一化できる。

（第６実施形態）
上記第１〜第４実施形態では、冷媒貯留板７５を断面山形に形成して、断面山形の裾部７５ｄに貯留部７６を形成しているが、第６実施形態では、図３３に示すように、冷媒貯留板８０を断面が傾斜した平板状に形成し、冷媒貯留板８０の傾斜下方側に貯留部８１を形成している。

図３３に示すように、冷媒貯留板８０の断面の両端部８０ａが底面側半割れ部材６０の内壁面６０ｂに当接している。これにより、冷媒貯留板８０の傾斜下方側と底面側半割れ部材６０の内壁面６０ｂとによって液冷媒を一旦溜めるための貯留部８１が形成される。

冷媒貯留板８０の傾斜下方側には底面側半割れ部材６０の内壁面６０ｂ側を向いた切欠部８０ｂが形成されている。この切欠部８０ｂと底面側半割れ部材６０の内壁面６０ｂとで囲まれる空間により、貯留部８１に一旦溜められた液冷媒をチューブ２１側に落下させるための穴部８２が形成されている。

この第６実施形態においては、キャピラリチューブ１７ａから下側空間７０に流入する気液２相冷媒のうち液冷媒は、貯留部８１に一旦溜まり、貯留部８１から溢れた液冷媒が矢印ｍのように穴部８２からチューブ２１側へ落下する。

このため、上記各実施形態と同様に、複数のチューブ２１に対する液冷媒の分配を均一化できる。

（第７実施形態）
第１実施形態では、放熱器１２の出口側に受液器１２ａを配置し、この受液器１２ａの出口側に膨張弁１３を配置する膨張弁式のサイクル構成にしているが、第７実施形態では図３４に示すように、第１蒸発器１５の出口側に冷媒の気液を分離して余剰冷媒を液として蓄える気液分離器であるアキュムレータ５０を設け、このアキュムレータ５０から気相冷媒を圧縮機１１の吸入側へ導出するようにしている。

このアキュムレータ式のサイクル構成では、アキュムレータ５０内に気相冷媒と液相冷媒の気液界面が形成されるから、第１実施形態のように第１蒸発器１５の出口冷媒の過熱度制御を膨張弁１３で行う必要がない。

従って、アキュムレータ式のサイクル構成では、受液器１２ａおよび膨張弁１３を廃止することになるので、一体化ユニット２０の冷媒入口２５を放熱器１２の出口側に直接接続すればよい。そして、一体化ユニット２０の冷媒出口２６をアキュムレータの入口側に接続し、アキュムレータの出口側を圧縮機１１の吸入側に接続すればよい。

（第８実施形態）
第８実施形態は第７実施形態の変形であり、図３５に示すように、アキュムレータ５０も一体化ユニット２０の一要素として一体に組み付け、そして、アキュムレータ５０の出口部を一体化ユニット２０全体の冷媒出口２６として構成するものである。

（第９実施形態）
第１〜第８実施形態では、いずれもエジェクタ１４の入口側で分岐した分岐通路１６をエジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂに接続し、この分岐通路１６に絞り機構１７と第２蒸発器１８を配置する構成にしているが、第９実施形態では図３６に示すように、第１蒸発器１５の出口側に気液分離器をなすアキュムレータ５０を設け、このアキュムレータ５０の液相冷媒出口部５０ａをエジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂに接続する分岐通路１６を設け、この分岐通路１６に絞り機構１７と第２蒸発器１８を配置する構成にしている。

そして、第９実施形態では、エジェクタ１４と、第１、第２蒸発器１５、１８と、絞り機構１７と、アキュムレータ５０とにより一体化ユニット２０を構成している。ここで、一体化ユニット２０全体として１つの冷媒入口２５をエジェクタ１４の入口側に設け、この冷媒入口２５を放熱器１２の出口側に接続している。

また、一体化ユニット２０全体として１つの冷媒出口２６をアキュムレータ５０の気相冷媒出口部に設け、この冷媒出口２６を圧縮機１１の吸入側に接続している。

（第１０実施形態）
第１〜第９実施形態では、いずれもエジェクタ１４の出口側に接続される第１蒸発器１５と、エジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂに接続される第２蒸発器１８とを備えているが、第１０実施形態では、図３７に示すようにエジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂに接続される蒸発器１８のみを備えるエジェクタ式冷凍サイクル１０において一体化ユニット２０を構成している。

第１０実施形態の一体化ユニット２０は、エジェクタ１４と、蒸発器１８と、絞り機構１７と、アキュムレータ５０とにより構成され、ユニット全体として１つの冷媒入口２５と１つの冷媒出口２６とを有している。つまり、第１０実施形態は第９実施形態の第１蒸発器１５を廃止したものに相当する。

（第１１実施形態）
第１〜第９実施形態では、いずれも一体化ユニット２０内に絞り機構１７も一体化しているが、第１１実施形態では、図３８に示すように、一体化ユニット２０を第１、第２蒸発器１５、１８とエジェクタ１４とにより構成し、絞り機構１７は一体化ユニット２０から分離して独立に設けている。

また、第１１実施形態では、サイクル高圧側および低圧側のいずれにも気液分離器を配置しない例を示す。

（第１２実施形態）
図３９は第１２実施形態であり、上記第１１実施形態に対して、第１蒸発器１５の出口側に気液分離器をなすアキュムレータ５０を設け、このアキュムレータ５０を一体化ユニット２０内に一体化している。すなわち、第１２実施形態は、エジェクタ１４と第１、第２蒸発器１５、１８とアキュムレータ５０とにより一体化ユニット２０を構成し、そして、絞り機構１７は一体化ユニット２０から分離して独立に設けている。

（他の実施形態）
なお、本発明は上述の実施形態に限定されることなく、以下述べるごとく種々変形可能である。

（１）第１実施形態では、一体化ユニット２０の各部材を一体に組み付けるに際して、エジェクタ１４を除く他の部材、すなわち、第１蒸発器１５、第２蒸発器１８、接続ブロック２３、キャピラリチューブ１７ａ等を一体ろう付けしているが、これらの部材の一体組み付けは、ろう付け以外に、ねじ止め、かしめ、溶接、接着等の種々な固定手段を用いて行うことができる。

また、第１実施形態では、エジェクタ１４の固定手段としてねじ止めを例示しているが、熱変形の恐れのない固定手段であれば、ねじ止め以外の手段を用いることができる。具体的には、かしめ、接着等の固定手段を用いてエジェクタ１４の固定を行ってもよい。

（２）上述の各実施形態では、冷媒として高圧圧力が臨界圧力を超えないフロン系、ＨＣ系等の冷媒を用いる蒸気圧縮式の亜臨界サイクルについて説明したが、冷媒として二酸化炭素（ＣＯ２）のように高圧圧力が臨界圧力を超える冷媒を用いる蒸気圧縮式の超臨界サイクルに本発明を適用してもよい。

但し、超臨界サイクルでは、圧縮機吐出冷媒が放熱器１２にて超臨界状態のまま放熱するのみであり、凝縮しないので、高圧側に配置される受液器１２ａでは冷媒の気液分離作用および余剰液冷媒の貯留作用を発揮できない。そこで、超臨界サイクルでは、図３４〜図３４に示すように第１蒸発器１５の出口側に低圧側気液分離器をなすアキュムレータ５０を配置する構成を採用すればよい。

（３）上述の実施形態では、絞り機構１７をキャピラリチューブ１７ａまたはオリフィスのような固定絞り穴１７ｂで構成しているが、絞り機構１７を電動アクチュエータにより弁開度（通路絞り開度）が調整可能になっている電気制御弁で構成してもよい。また、絞り機構１７をキャピラリチューブ１７ａや固定絞り穴１７ｂのごとき固定絞りと電磁弁との組み合わせで構成してもよい。

（４）上述の各実施形態では、エジェクタ１４として、通路面積が一定のノズル部１４ａを有する固定エジェクタを例示しているが、エジェクタ１４として、通路面積を調整可能な可変ノズル部を有する可変エジェクタを用いてもよい。

なお、可変ノズル部の具体例としては、例えば、可変ノズル部の通路内にニードルを挿入し、このニードルの位置を電気的アクチュエータにより制御して通路面積を調整する機構とすればよい。

（５）第１実施形態等では、車室内冷房用と冷凍冷蔵庫内の冷却とを行う冷凍サイクルに本発明を適用した例を示したが、冷媒蒸発温度が高温側となる第１蒸発器１５と冷媒蒸発温度が低温側となる第２蒸発器１８の両方をともに車室内の異なる領域（例えば、車室内前席側領域と車室内後席側領域）の冷房に用いてもよい。

また、冷媒蒸発温度が高温側となる第１蒸発器１５と冷媒蒸発温度が低温側となる第２蒸発器１８の両方をともに冷凍冷蔵庫内の冷却に用いてもよい。つまり、冷媒蒸発温度が高温側となる第１蒸発器１５により冷凍冷蔵庫内の冷蔵室を冷却し、冷媒蒸発温度が低温側となる第２蒸発器１８により冷凍冷蔵庫内の冷凍室を冷却するようにしてもよい。

（６）第１実施形態等では、温度式膨張弁１３と感温部１３ａとを、エジェクタ式冷凍サイクル用ユニットとは別体として構成した。しかし、エジェクタ式冷凍サイクル用ユニットに、温度式膨張弁１３と感温部１３ａとを一体的に組みつけてもよい。例えば、温度式膨張弁１３と感温部１３ａとを一体化ユニット２０の接続ブロック２３内に収容する構成を採用することができる。この場合、冷媒入口２５は受液器１２ａと温度式膨張弁１３との間に位置し、冷媒出口２６は感温部１３ａを設置した通路部位と圧縮機１１との間に位置することとなる。

（７）上述の各実施形態では、車両用の冷凍サイクルについて説明したが、車両用に限らず、定置用等の冷凍サイクルに対しても本発明を同様に適用できることはもちろんである。

（８）第１実施形態では、キャピラリチューブ１７ａの下流側端部１７ｄを上側タンク１８ｂ内に水平方向に挿入しているが、キャピラリチューブ１７ａの下流側端部１７ｄを上側タンク１８ｂ内に上下方向に挿入してもよい。

（９）上述の各実施形態では、第１蒸発器１５と第２蒸発器１８のタンク部１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃを第１蒸発器１５の上下両側に配置している、すなわち、第１蒸発器１５と第２蒸発器１８とを垂直方向に配置しているが、第１蒸発器１５と第２蒸発器１８とを垂直方向に対して傾斜して配置するようにしてもよい。

この場合において、冷媒貯留板７５、７７、８０を第１、第２蒸発器１５、１８とともに傾斜させると貯留部７６、７８、８１から液冷媒が溢れやすくなって液冷媒を溜める効果が減少してしまうので、冷媒貯留板７５、７７、８０を傾斜させずに上述の各実施形態と同様の角度で配置するのが好ましい。

（１２）上述の各実施形態では、冷凍サイクルの吸熱側熱交換器である蒸発器１８に本発明を適用した例について説明しているが、本発明は種々な用途の熱交換器に対して適用できる。

例えば、冷凍サイクルの放熱側熱交換器である凝縮器等に本発明を適用してもよい。また、暖房用の温水放熱器、あるいはエンジン冷却用ラジエータのように、内部通路（上述の各実施形態のチューブ２１に相当する流体通路）に温水が流れる熱交換器に対して本発明を適用してもよい。

また、エンジンオイルクーラのようなオイル類が内部通路に流れる熱交換器、あるいは冷水が内部通路に流れる熱交換器等にも同様に本発明を適用できる。

本発明の第１実施形態による車両用エジェクタ式冷凍サイクルの冷媒回路図である。 第１実施形態による一体化ユニットの概略構成を示す分解斜視図である。 図２の一体化ユニットの蒸発器タンク部の横断面図である。 図２の一体化ユニットの蒸発器タンク部の縦断面図である。 図４におけるＢ−Ｂ拡大断面図である。 図２の一体化ユニットにおける接続ブロックと介在プレートの斜視図である。 図２の一体化ユニットにおけるエジェクタ固定板の斜視図である。 図２の一体化ユニットにおける上下仕切板の斜視図である。 図２の一体化ユニットにおけるスペーサの斜視図である。 図２の一体化ユニットにおける冷媒貯留板の斜視図である。 図２の一体化ユニットの下側空間部の横断面図である。 図２の一体化ユニット２０の全体の冷媒流路を示す模式的な斜視図である。 適用例１の一体化ユニットの概略構成を示す斜視図である。 図１３の一体化ユニットの蒸発器タンク部の横断面図である。 図１４の蒸発器タンク部の側面図である。 適用例２の一体化ユニットの概略構成を示す斜視図である。 図１６の一体化ユニットの蒸発器タンク部の横断面図である。 図１７の蒸発器タンク部の側面図である。 適用例３の一体化ユニットの概略構成を示す斜視図である。 図１９の一体化ユニットの蒸発器タンク部の縦断面図である。 図１９の一体化ユニットの蒸発器タンク部の横断面図である。 適用例４の一体化ユニットの概略構成を示す斜視図である。 図２２の一体化ユニットの蒸発器タンク部の縦断面図である。 図２３の蒸発器タンク部の側面図である。 適用例５の一体化ユニットの概略構成を示す斜視図で、外付きカセット部の断面図を組み合わせている。 適用例６の一体化ユニットの概略構成を示す斜視図で、外付きカセット部の断面図を組み合わせている。 第２実施形態による冷媒貯留板の斜視図である。 第２実施形態による一体化ユニットの下側空間部の横断面図である。 第３実施形態による冷媒貯留板の斜視図である。 第３実施形態による一体化ユニットの下側空間部の横断面図である。 第４実施形態による一体化ユニットの下側空間部の横断面図である。 第５実施形態による一体化ユニットの蒸発器タンク部の縦断面図である。 第６実施形態による一体化ユニットの蒸発器タンク部の縦断面図である。 第７実施形態による車両用エジェクタ式冷凍サイクルの冷媒回路図である。 第８実施形態による車両用エジェクタ式冷凍サイクルの冷媒回路図である。 第９実施形態による車両用エジェクタ式冷凍サイクルの冷媒回路図である。 第１０実施形態による車両用エジェクタ式冷凍サイクルの冷媒回路図である。 第１１実施形態による車両用エジェクタ式冷凍サイクルの冷媒回路図である。 第１２実施形態による車両用エジェクタ式冷凍サイクルの冷媒回路図である。

符号の説明

１８ｂ…上側タンク（タンク）、２１…チューブ（流体通路）、
２１ａ…入口部、７５…冷媒貯留板（貯留部材）、７５ａ…穴部、７５ｄ…裾部、
７６…貯留部、θ…屈曲角度。

Claims (7)

1. 少なくとも液相流体を含む熱交換流体が内部に流れる複数の流体通路（２１）と、
   前記複数の流体通路（２１）の入口部（２１ａ）よりも上方に配置され、前記複数の流体通路（２１）に対する熱交換流体流れの分配を行うタンク（１８ｂ）とを備え、
   前記タンク（１８ｂ）の内部であって前記入口部（２１ａ）の上方には、前記タンク（１８ｂ）に流入した前記液相流体を一旦溜めるための貯留部材（７５、７７、８０）が配置されており、
   前記貯留部材（７５、７７、８０）から溢れた前記液相流体が前記入口部（２１ａ）側に落下するようになっていることを特徴とする熱交換器。
2. 前記貯留部材（７５）は断面山形に形成されており、
   前記断面山形の裾部（７５ｄ）と前記タンク（１８ｂ）の上下方向に延びる内壁面（６０ｂ）とによって谷間状の貯留部（７６）が形成されており、
   さらに、前記貯留部材（７５）のうち前記断面山形の頂部には穴部（７５ａ）が形成されており、
   前記貯留部（７６）に前記液相流体が一旦溜まり、前記貯留部（７６）に溜まった前記液相流体が前記穴部（７５ａ）を通じて落下するようになっていることを特徴とする請求項１に記載の熱交換器。
3. 前記断面山形の屈曲角度（θ）が３０度以上、１７０度以下の範囲に設定されていることを特徴とする請求項２に記載の熱交換器。
4. 前記穴部（７５ａ）は、前記入口部（２１ａ）と重合するように配置されていることを特徴とする請求項２または３に記載の熱交換器。
5. 前記穴部（７５ａ）の縁部は波形状に形成されていることを特徴とする請求項２ないし４のいずれか１つに記載の熱交換器。
6. 前記穴部（７５ａ）の縁部は波形状に形成されており、
   前記波形状のうち前記穴部（７５ａ）の外部側に窪んだ頂部（７５ｃ）が前記入口部（２１ａ）と重合するように、前記穴部（７５ａ）が配置されていることを特徴とする請求項２または３に記載の熱交換器。
7. ノズル部（１４ａ）から噴射される高い速度の冷媒流により冷媒吸引口（１４ｂ）から冷媒を吸引し、前記ノズル部（１４ａ）から噴射された冷媒と前記冷媒吸引口（１４ｂ）から吸引された冷媒とを混合して吐出するエジェクタ（１４）と、
   前記エジェクタ（１４）から吐出された冷媒を蒸発させる第１蒸発器（１５）と、
   前記冷媒吸引口（１４ｂ）に吸引される冷媒を蒸発させる第２蒸発器（１８）とを備え、
   前記第２蒸発器（１８）は、請求項１ないし６のいずれか１つに記載の熱交換器により構成されていることを特徴とするエジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。

Images