JP2007120842A - 灰溶融炉水砕水の処理方法とその装置 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】スラグ冷却水である水砕水を沈殿槽を介して粒度分離し、焼却炉の減温塔または溶融減温塔に噴霧し蒸発させて処理する。また、粒子径が0.01mm以上の粒子を沈殿槽で粒度分離して取り除くことで、減温塔へ噴霧するノズルの閉塞を防止する。
【選択図】図1
Description
尚、前記スラグ沈殿槽におけるスラグの粒度分離は液体サイクロンや濾過を用いてもよいが、好ましくは沈降処理がよく、該沈降処理により粒子径が0.01mm以上の粒子を粒度分離して取り除くのがよい。
そして本発明に好適に用いる装置は、灰溶融炉より排出されたスラグを冷却した後の水砕水中のスラグを沈殿させる沈殿槽と、焼却炉または溶融炉の排ガス経路に設けた減温塔と、前記沈殿槽で所定粒径以上のスラグ粒子を粒度分離し、該粒度分離された後の水砕水を、前記減温塔に導く水砕水導入ラインと、該ラインを介して前記減温塔に噴霧する手段からなることを特徴とする。
本装置においても、前記スラグ沈殿槽が沈降処理によりスラグの粒度分離を行う沈殿槽であり、該沈殿槽より水砕水導入ラインに導かれる水砕水が粒子径が実質的に0.01mm以上のスラグ粒子のみを含む水砕水であることがよく、更に前記スラグ沈殿槽への水砕水の注入量をA(t/h)、沈殿槽の水砕水の流れと交差する方向の槽幅がX(m)であるとき、水砕水の流れ方向の槽長さがY(m)以上である沈殿槽を用いるのがよい。
したがって本発明により、排水処理装置を使用しないため排水処理装置の大型化の必要がなく、水砕水を再利用しないために再利用水の塩濃度が上昇することもなく、また、燃焼エネルギーの回収率を下げることなく、水砕水を処理する方法を提供できる。
また、本発明を実用する際、燃焼炉と比べると温度の低い減温塔へ噴霧して水砕水を処理するため、噴霧する際に細かいノズル径の噴霧ノズルを使用する必要があり、このことにより、水砕水中に含まれるスラグの破片の粒子(以下「スラグのSS」とよぶ)が噴霧ノズルを閉塞させるという問題があるため、粒子径0.01mm以上の粒子を粒度分離して取り除くことによって、ノズルを閉塞させることなく、水砕水を処理することができる。粒度分離には、水砕水処理量の変動の影響を受けずに粒度分離装置を安定して運転することができ、粒度分離装置のつまりもなく、所要動力も少ないため、沈降処理を用いることが最適である。
そして、沈殿槽への水砕水の注入量、沈殿槽の水砕水の流れと交差する方向の槽幅から最適な水砕水の流れ方向の槽長さを求めた沈殿槽を用いることによって、最も効率的に粒子径0.01mm以上の粒子を粒度分離して取り除くことができる。
図4は、スラグ沈殿槽11のスラッジの粒度分布のグラフである。縦軸は相対粒子量(%)、横軸は粒子径(μm)である。グラフより、10μm(=0.01mm)の粒子が約90%であることがわかる。また、図5はスラグ沈殿槽11のスラッジの電子顕微鏡写真である。図中矢印は10μm(=0.01mm)を表している。図4、図5から、取り除く粒子は粒子径が0.01mm以上である粒子とした。
図6は、比重2.8の粒子の沈降速度と粒径の関係のグラフである。縦軸は沈降速度(mm/min)、横軸は粒子の粒径(mm)を表している。グラフから粒径0.01mmの粒子の沈降速度は3.3mm/min(=0.0033m/min)であることがわかる。
そこで、スラグ沈殿槽11への水砕水の注入量をA(t/h)、沈殿槽の水砕水の流れと交差する方向の槽幅がX(m)であるとき、水砕水の流れ方向の槽長さをY(m)以上である沈殿槽が必要となる。ここで、前記A、X、Yの関係は、沈殿槽から流出する水頭が0.05m程度であることを考慮すると、
Y=(A/60)×(1/0.05X)×(0.05/0.0033)
である。
水砕水を排水処理装置で処理し、再利用水として利用する従来の方法で、水砕水の処理を行った。
図3は水砕水を焼却炉へ噴霧した従来の処理方法を用いたフロー図である。水砕水を噴霧して蒸発処理する箇所を焼却炉にしたことと、減温水槽15及び減温水ポンプ16を設けなかったこと以外は実施例1、2と同じフローとした。
実施例1、実施例2、比較例2においては排水処理装置は不要であったが、比較例1においては排水処理装置が必要であり、排水処理装置の大型化が必要であった。
図7は実施例1、実施例2及び比較例2、つまり排水処理装置が不要である場合の水バランスであり、図8は比較例1、つまり排水処理装置が必要である場合の水バランスである。図7及び図8からわかるように実施例1、実施例2、比較例2においては排水処理量は80t/dayであったが、比較例1では130t/dayであり、排水処理装置の大型化が必要であった。
比較例1においては塩濃度の高い水砕水を再利用水として循環利用するため水砕水及び再利用水の塩濃度が高く、実施例1、実施例2、比較例2においては塩濃度の高い水砕水を再利用水としないため、水砕水及び再利用水の塩濃度は比較例1と比べると低いため、機器の腐食の可能性は低く、また機器の腐食を防ぐために高級材質を使用する必要もない。
図9は比較例1実施時の水砕水及び再利用水の塩濃度を約7ヶ月に亘って測定した測定値である。縦軸は塩素(Cl)濃度(mg/l)、横軸は測定月日を参考的に表している。図9から水砕水の塩素(Cl)濃度は5000〜7000mg/lであり、再利用水は3000〜4200mg/lであることがわかる。この水砕水及び再利用水の塩素濃度は、実施例1、実施例2及び比較例2においては、水砕水塩素濃度が3000〜5000mg/l、再利用水塩素濃度が1000〜2200mg/lに低下した。
比較例2においては、燃焼炉に水砕水を噴霧して蒸発処理するため、燃焼炉の燃焼エネルギーの低下という問題が発生した。しかし、実施例1、実施例2においては、温度を下げる工程である減温塔へ噴霧して処理するため、燃焼エネルギーの低下という問題は発生しなかった。また、比較例1は蒸発処理を行わないので、燃焼エネルギー低下の問題は発生しなかった。
2 ボイラ
3 減温塔
4 バグフィルタ
5 灰溶融炉
6 二次燃焼室
7 水砕水槽
8 水砕水温水槽
9 水砕水ポンプ
10 水砕水排水ポンプ
11 スラグ沈殿槽
12 スラグピット
13 水砕水減温水送水槽
14 水砕水減温水送水ポンプ
15 減温水槽
16 減温水ポンプ
Claims (6)
- 灰溶融炉より排出されたスラグを冷却した後の水砕水をスラグ沈殿槽に導いて所定粒径以上のスラグ粒子を粒度分離し、該粒度分離された後の水砕水を、焼却炉または溶融炉の排ガス経路に設けた減温塔に噴霧し蒸発させて処理することを特徴とする水砕水の処理方法。
- 前記スラグ沈殿槽におけるスラグの粒度分離が沈降処理であり、該沈降処理により粒子径が0.01mm以上の粒子を粒度分離して取り除くことを特徴とする請求項1記載の水砕水の処理方法。
- 前記スラグ沈殿槽への水砕水の注入量をA(t/h)、沈殿槽の水砕水の流れと交差する方向の槽幅がX(m)であるとき、水砕水の流れ方向の槽長さがY(m)以上である沈殿槽を用いることを特徴とする請求項1又は2記載の水砕水の処理方法。
Y:以下の式で計算される値
Y=(A/60)×(1/0.05X)×(0.05/0.0033) - 灰溶融炉より排出されたスラグを冷却した後の水砕水中のスラグを沈殿させる沈殿槽と、焼却炉または溶融炉の排ガス経路に設けた減温塔と、前記沈殿槽で所定粒径以上のスラグ粒子を粒度分離し、該粒度分離された後の水砕水を、前記減温塔に導く水砕水導入ラインと、該ラインを介して前記減温塔に噴霧する手段からなることを特徴とする水砕水の処理装置。
- 前記スラグ沈殿槽が沈降処理によりスラグの粒度分離を行う沈殿槽であり、該沈殿槽より水砕水導入ラインに導かれる水砕水が粒子径が実質的に0.01mm以上のスラグ粒子のみを含む水砕水であることを特徴とする請求項4記載の水砕水の処理装置。
- 前記スラグ沈殿槽が、沈殿槽への水砕水の注入量をA(t/h)、沈殿槽の水砕水の流れと交差する方向の槽幅がX(m)であるとき、水砕水の流れ方向の槽長さがY(m)以上である沈殿槽であることを特徴とする請求項5記載の水砕水の処理装置。
Y:以下の式で計算される値
Y=(A/60)×(1/0.05X)×(0.05/0.0033)
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