JP2007063638A - 燃料タンク用フェライト系ステンレス鋼板 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】 質量%で、C:0.015%以下、Si:1%以下、Mn:1%以下、P:0.05%以下、Cr:16〜25%、Ti:0.05〜0.5%、Nb:0.1〜0.5%、必要に応じてNi:2%以下、Mo:3%以下、N:0.02%以下、B:0.01%以下、Cu:2%以下、Al:0.5%以下を含み、残部が実質的にFeの組成をもち、初期ブランク径D0=76mm、パンチ径Dp=40mm、しわ押さえ力=3kNで、円筒絞り加工を施したときの成形体円筒部の真円度が0.05以下となる歪み分布をもつ燃料タンク用フェライト系ステンレス鋼板。
【選択図】なし
Description
(A)初期ブランク径D0=76mm、パンチ径Dp=40mm、パンチ先端丸み半径Rp=3mm、ダイス肩部丸み半径Rd=3mm、クリアランス=25%、しわ押さえ力=3〜12kN、絞り速度Vp=60mm/min、成形高さ=25mm
以下、本発明を特定するための事項について説明する。
Cは、再結晶フェライトのランダム化に有効な再結晶核となる炭化物を形成する。再結晶粒のランダム化は円筒絞り成形体の真円度向上、すなわち歪み分布の均一化にも有利に働く。しかし、過剰なC含有は鋼板の延性低下を招くので、C含有量の上限は0.015質量%以下に制限される。0.01質量%以下が一層好ましい。
円筒絞りにおいて高い真円度の成形体が得られるフェライト系ステンレス鋼板は、歪み分布が均一化されており、形状凍結性に優れる。上記組成に調整されたフェライト系ステンレス鋼の冷延焼鈍鋼板において、歪み分布が顕著に均一化されていると、自動車燃料タンクの複雑形状の部材にプレス成形した際、しわが発生しにくく、かつ割れも発生しにくい。
(A)初期ブランク径D0=76mm、パンチ径Dp=40mm、パンチ先端丸み半径Rp=3mm、ダイス肩部丸み半径Rd=3mm、クリアランス=25%、しわ押さえ力=3kN、絞り速度Vp=60mm/min、成形高さ=25mm
しわ押さえ力については3kNという低い値で実施する。発明者らによるフェライト系ステンレス冷延焼鈍鋼板を用いた広範な実験によれば、しわ押さえ力を高くするほど成形体の真円度は良好になる(小さい値となる)傾向を示すことが確かめられた。このため、低いしわ押さえ力での真円度が良好であれば、その鋼板はプレス成形時の「しわ」と「割れ」の同時改善を実現する上で極めて有利な、均一化された歪み分布を有していると評価できる。
この評価方法は板厚が概ね0.6〜2.0mmのフェライト系ステンレス冷延焼鈍鋼板に適用できる。
鋼板のフェライト結晶粒径は、できるだけ微細化していることが歪み分布の均一化に有利である。平均結晶粒径が40μm以下の組織を呈するものであることが望ましい。
以上のような均一化された歪み分布をもつフェライト系ステンレス鋼板は、前述の組成を有するフェライト系ステンレス鋼を対象として、以下のような工程で製造することができる。
溶製→熱間圧延(850〜1000℃)→熱延板焼鈍(800〜1100℃)→冷間圧延→中間焼鈍(900〜980℃)→冷間圧延→仕上焼鈍(900〜1000℃)
ここで、中間焼鈍は完全再結晶が起こり、最終的に均一化された歪み分布をもつ温度で行うことが重要であり、少なくとも900℃以上とする必要がある。上記工程において中間焼鈍前の冷間圧延率は30〜50%とすることが望ましく、中間焼鈍後の冷間圧延率は50〜80%とすることが望ましい。中間焼鈍前の冷間圧延率を30〜50%にしたものにおいて、中間焼鈍温度として940℃を超える温度、例えば945℃以上の温度が採用できる。
〔工程X〕
溶製→熱間圧延(圧延温度範囲850〜1000℃、板厚5.5mm)→熱延板焼鈍(950℃)→酸洗→冷間圧延(45%、板厚3.0mm)→中間焼鈍(950℃×均熱30sec、ただし鋼Gは850℃×均熱30sec)→酸洗→冷間圧延(80%、板厚0.6mm)→仕上焼鈍(900℃×均熱30sec)→酸洗
〔工程Y〕
溶製→熱間圧延(圧延温度範囲850〜1000℃、板厚7.0mm)→熱延板焼鈍(950℃)→酸洗→冷間圧延(35%、板厚4.5mm)→中間焼鈍(950℃×均熱30sec、ただし鋼Gは850℃×均熱30sec)→酸洗→冷間圧延(55%、板厚2.0mm)→仕上焼鈍(900℃×均熱30sec)→酸洗
結果を表2に示す。
また、しわの発生状況を目視で観察し、従来のフェライト系ステンレス鋼板を用いた成形体との対比において、しわの発生が非常に少ないものを○(良好)、やや少ないものを△(やや不良)、同等または多いものを×(不良)と評価し、○評価を合格と判断した。
結果を表3に示す。
2 ロアー部材
Claims (4)
- 質量%で、C:0.015%以下、Si:1%以下、Mn:1%以下、P:0.05%以下、Cr:16〜25%、Ti:0.05〜0.5%、Nb:0.1〜0.5%、残部が実質的にFeの組成をもち、下記(A)の条件で円筒絞り加工を施したときの成形体円筒部の真円度が0.05以下となる歪み分布をもつ燃料タンク用フェライト系ステンレス鋼板。
(A)初期ブランク径D0=76mm、パンチ径Dp=40mm、パンチ先端丸み半径Rp=3mm、ダイス肩部丸み半径Rd=3mm、クリアランス=25%、しわ押さえ力=3kN、絞り速度Vp=60mm/min、成形高さ=25mm - さらにNi:2%以下、Mo:3%以下、N:0.02%以下、B:0.01%以下の1種以上を含む組成をもつ請求項1に記載の燃料タンク用フェライト系ステンレス鋼板。
- さらにCu:2%以下、Al:0.5%以下の1種以上を含む組成をもつ請求項1または2に記載の燃料タンク用フェライト系ステンレス鋼板。
- 平均結晶粒径が40μm以下の組織を有する請求項1〜3に記載の燃料タンク用フェライト系ステンレス鋼板。
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JP2007314837A (ja) * | 2006-05-25 | 2007-12-06 | Nisshin Steel Co Ltd | 時効硬化型フェライト系ステンレス鋼板およびそれを用いた時効処理鋼材 |
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