JP2006241535A

JP2006241535A - Method for preliminarily treating molten pig iron

Info

Publication number: JP2006241535A
Application number: JP2005059961A
Authority: JP
Inventors: Toru Isogawa; 徹五十川; Yoshiaki Akaboshi; 義明赤星; Manabu Tano; 学田野; Mamoru Suda; 守須田; Chihiro Taki; 千尋滝
Original assignee: JFE Steel Corp
Current assignee: JFE Steel Corp
Priority date: 2005-03-04
Filing date: 2005-03-04
Publication date: 2006-09-14
Anticipated expiration: 2025-03-04
Also published as: JP4701752B2

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To inexpensively and reliably inhibit the foaming of the viscous slag which contains a high concentration of SiO<SB>2</SB>and is produced when molten pig iron is dephosphorized or desiliconized by a supplied oxygen source. <P>SOLUTION: The preliminary treatment method for inhibiting the foaming of the slag 19 when preliminarily dephosphorizing or desiliconizing the molten pig iron 13 stored in a treatment vessel 2 while supplying the oxygen source to the molten pig iron includes adding a base metal 16 which has been collected from the slag produced during the dephosphorization treatment for the molten pig iron and has the slag bonded thereon, on the inner part of the treatment vessel during the preliminary treatment. In the step, it is preferable to control the content of CaO in the slag having bonded onto the base metal to 30 mass% or more, and to control a ratio of an iron content in the base metal having the slag bonded thereon to 30 mass% or more. <P>COPYRIGHT: (C)2006,JPO&NCIPI

Description

本発明は、溶銑に酸素源を供給して脱燐処理或いは脱珪処理を施す溶銑の予備処理方法に関し、詳しくは、溶銑の脱燐処理工程で発生したスラグから回収した地金をフォーミング鎮静剤として使用し、酸素源の供給によって生ずるスラグのフォーミングを抑制しながら脱燐処理或いは脱珪処理を行う溶銑の予備処理方法に関するものである。 The present invention relates to a hot metal pretreatment method in which an oxygen source is supplied to hot metal to perform dephosphorization treatment or desiliconization treatment, and more specifically, a forming soothing agent for a metal recovered from slag generated in a dephosphorization process of hot metal. The present invention relates to a hot metal pretreatment method for performing dephosphorization treatment or desiliconization treatment while suppressing slag forming caused by supply of an oxygen source.

高炉から出銑された溶銑は、転炉で脱炭精錬される前に、溶銑予備処理と呼ばれる脱硫処理及び脱燐処理が施される場合が多い。当初、これらの予備処理は、鋼材の品質面上から低硫化や低燐化が要求されるものについて実施されていたが、近年では、転炉における生産性向上、転炉でのＭｎ鉱石の還元によるコスト削減効果などにより、銑鋼一貫の製鉄所における製鋼工程のトータルコストを削減する手段として、出銑されるほぼ全ての溶銑に対して脱硫処理及び脱燐処理が施されるようになってきた。この場合、溶銑の珪素含有量が高いと脱燐反応が阻害されるので、脱燐処理を効率的に行うために脱燐処理に先立って脱珪処理を行う場合もある。この脱珪処理も溶銑予備処理の１つである。 The hot metal discharged from the blast furnace is often subjected to desulfurization treatment and dephosphorization treatment called hot metal pretreatment before decarburization and refining in the converter. Initially, these pretreatments were carried out for steels that required low sulfidation and low phosphatization due to the quality of the steel materials. However, in recent years, productivity improvement in converters and reduction of Mn ore in converters As a means of reducing the total cost of the steelmaking process in a steelmaking integrated steelworks, desulfurization and dephosphorization treatments have been applied to almost all the hot metal that is produced. It was. In this case, since the dephosphorization reaction is inhibited when the silicon content of the hot metal is high, desiliconization may be performed prior to dephosphorization in order to efficiently perform the dephosphorization. This desiliconization process is also one of the hot metal preliminary processes.

これらの溶銑予備処理のうちで、脱燐処理及び脱珪処理は、溶銑に酸素ガス或いは鉄鉱石のような酸化鉄を供給し、これらの酸素源によって除去対象成分である燐及び珪素を酸化除去している。しかしながら、溶銑は、一般に４質量％程度の炭素を含有しており、酸素源を供給することによって炭素とも反応し、反応生成物としてＣＯガスが生成する。このＣＯガスに起因して、脱燐処理及び脱珪処理に生成されるスラグの泡立ち現象、所謂スラグのフォーミングが起こる。特に、ＳｉＯ₂ 濃度の高い、高粘度のスラグはフォーミングが激しく、この種のスラグの生成される脱燐処理の初期、及び、脱珪処理の全期間では、スラグのフォーミングが激しく、スラグが処理容器から溢れ出だすなどして、操業を大幅に阻害する。 Among these hot metal pretreatments, dephosphorization and desiliconization processes supply oxygen gas or iron oxide such as iron ore to the hot metal, and oxidize and remove phosphorus and silicon as components to be removed by these oxygen sources. is doing. However, the hot metal generally contains about 4% by mass of carbon, and reacts with carbon by supplying an oxygen source to produce CO gas as a reaction product. Due to the CO gas, a so-called slag foaming phenomenon that occurs in the dephosphorization process and the desiliconization process, so-called slag forming, occurs. In particular, slag with high SiO ₂ concentration and high viscosity is severely formed, and slag is severely formed at the initial stage of dephosphorization in which this kind of slag is generated and throughout the desiliconization process. Operation is greatly hindered by overflowing from the container.

そのため、スラグのフォーミングを抑制する手段が、多数提案されている。例えば、特許文献１には、石炭、石灰石、プラスチック及び紙スラジのうちの１種以上と、微粒鉄粉との混合物を主原料とし、これにバインダーを添加して混合し、次いで圧縮してブリケットに成形したスラグのフォーミング鎮静剤が提案されている。また、特許文献２には、溶銑の予備処理において、スラグ中に上方から棒体を挿入し、ガス抜き用の開孔を形成させる方法が提案されている。更に、特許文献３には、溶銑の脱炭精錬によって生じた脱炭スラグ（転炉スラグ）の破砕したものを、溶銑の脱燐処理の際に添加し、スラグのフォーミングを抑制する技術が開示されている。また更に、特許文献４には、スラグのフォーミングの状況に応じて、上吹きランスから溶銑に向けて吹き付ける酸素ガスの供給量を変更する溶銑予備処理方法が提案されている。
特開平１１−５０１２４号公報特開平１０−１８３２１７号公報特開２００１−８１５１１号公報特開２００４−１４９８７６号公報 Therefore, many means for suppressing slag forming have been proposed. For example, in Patent Document 1, a mixture of at least one of coal, limestone, plastic and paper sludge and fine iron powder is used as a main raw material, and a binder is added to this, mixed, and then compressed to briquette. Slag forming sedatives that have been molded into slag have been proposed. Patent Document 2 proposes a method of inserting a rod from above into a slag to form an opening for degassing in hot metal preliminary processing. Furthermore, Patent Document 3 discloses a technology for suppressing slag forming by adding crushed decarburization slag (converter slag) generated by decarburization and refining of hot metal during dephosphorization of hot metal. Has been. Furthermore, Patent Document 4 proposes a hot metal preliminary treatment method in which the supply amount of oxygen gas sprayed from the top blowing lance toward the hot metal is changed according to the slag forming state.
Japanese Patent Laid-Open No. 11-50124 JP-A-10-183217 JP 2001-81511 A JP 2004-149876 A

しかしながら、これら従来技術にはそれぞれ問題点がある。特許文献１に開示されるようなフォーミング鎮静剤は高価であり、溶銑予備処理のコストを増大させることから好ましくない。特許文献２に開示される方法は、スラグ中に上方から棒体を挿入する設備を設置しなければならず、設備投資を伴うという欠点がある。特許文献３に開示される脱炭スラグを添加する方法では、脱炭スラグは溶銑の脱燐処理の際に生成されるスラグと同等の密度であり、フォーミング鎮静効果は極めて少なく、鎮静剤の代替にはなり得ない。また、特許文献４に開示される方法では、確かにフォーミングは抑制されるが、酸素ガスの供給量を下げることから、処理時間が延長して生産性が低下するという欠点がある。 However, each of these conventional techniques has problems. Forming sedatives as disclosed in Patent Document 1 are expensive and are undesirable because they increase the cost of hot metal pretreatment. The method disclosed in Patent Document 2 has a drawback in that a facility for inserting the rod body from above into the slag must be installed, which involves capital investment. In the method of adding the decarburized slag disclosed in Patent Document 3, the decarburized slag has the same density as the slag produced during the dephosphorization treatment of the hot metal, and the forming sedative effect is extremely small, and it is an alternative to the sedative. It cannot be. In addition, the method disclosed in Patent Document 4 certainly suppresses forming, but lowers the supply amount of oxygen gas, so that there is a disadvantage that the processing time is extended and productivity is lowered.

本発明は上記事情に鑑みてなされたもので、その目的とするところは、溶銑に酸素源を供給して脱燐処理或いは脱珪処理を施すに当たり、生成するＳｉＯ₂ 濃度の高い高粘度のスラグのフォーミングを、安価に且つ確実に抑制することのできる、酸素源を供給して脱燐処理或いは脱珪処理を行う溶銑の予備処理方法を提供することである。 The present invention has been made in view of the above circumstances. The object of the present invention is to provide a high-viscosity slag having a high SiO ₂ concentration when a dephosphorization process or a desiliconization process is performed by supplying an oxygen source to hot metal. It is an object of the present invention to provide a hot metal pretreatment method for supplying a oxygen source and performing dephosphorization treatment or desiliconization treatment that can reliably and reliably suppress forming.

上記課題を解決するための第１の発明に係る溶銑の予備処理方法は、処理容器内の溶銑に酸素源を供給して脱燐処理或いは脱珪処理を施す溶銑の予備処理方法において、溶銑の脱燐処理で発生したスラグから回収した、スラグを付着する地金を、処理中に前記処理容器内に上置き添加してスラグのフォーミングを抑制することを特徴とするものである。 The hot metal pretreatment method according to the first aspect of the present invention for solving the above problems is a hot metal pretreatment method for supplying deoxygenation treatment or desiliconization treatment by supplying an oxygen source to the hot metal in the treatment vessel. A slag adhering to the slag collected from the slag generated by the dephosphorization process is added to the processing vessel during the processing to suppress slag forming.

第２の発明に係る溶銑の予備処理方法は、第１の発明において、前記地金に付着したスラグ中のＣａＯ含有量が３０質量％以上であることを特徴とするものである。 The hot metal pretreatment method according to the second invention is characterized in that, in the first invention, the CaO content in the slag adhering to the metal is 30% by mass or more.

第３の発明に係る溶銑の予備処理方法は、第１または第２の発明において、前記スラグを付着した地金中の鉄分の比率が３０質量％以上であることを特徴とするものである。 The hot metal pretreatment method according to the third invention is characterized in that, in the first or second invention, the ratio of iron in the metal to which the slag is adhered is 30% by mass or more.

本発明によれば、溶銑の脱燐処理において発生するスラグから回収した、スラグを付着する地金を溶銑の脱燐処理或いは脱珪処理の際に上置き添加する。回収した地金は、スラグを付着しているとはいえども、脱燐処理或いは脱珪処理において生成されるスラグよりも密度が大きく、脱燐処理或いは脱珪処理において生成されるスラグは地金によって開口され、脱燐処理或いは脱珪処理の際に発生するＣＯガスの抜け道が形成される。また、地金に付着したスラグ中のＣａＯ分によって脱燐処理或いは脱珪処理において生成されるスラグの塩基度が上昇し、スラグの粘度が低下してスラグ自体がフォーミングしにくくなる。その結果、鎮静剤を使用しなくても、また酸素ガス供給量を変更しなくても、スラグのフォーミングが抑制され、安定した脱燐処理及び脱珪処理を実施することができると同時に、回収した地金を鉄源として有効に利用することができる。また、地金を上置き添加するので、溶銑温度や溶銑成分に基づいて地金の添加量を設定可能であり、従って、未溶解の地金を発生させずに、熱余裕を最大限に利用した添加量を設定することができる。更に、地金に付着したスラグは、一旦溶融された所謂プリメルトの状態であるため、新たに添加される生石灰などの精錬用造滓剤の滓化を促進させ、特に脱燐反応を促進させる。地金に付着したスラグは一旦脱燐処理に使用されたものではあるものの、いまだに脱燐能を有しており、脱燐処理に何ら支障とならない。このように、溶銑の脱燐処理並びに脱珪処理が従来以上に促進され、地金の有効活用も相まって、工業上有益な効果がもたらされる。 According to the present invention, the slag-adhered metal recovered from the slag generated in the hot metal dephosphorization process is added on top during the hot metal dephosphorization process or the desiliconization process. Although the recovered bullion has slag attached, it has a higher density than the slag produced in the dephosphorization or desiliconization process, and the slag produced in the dephosphorization or desiliconization process is bullion. And a passage for CO gas generated during dephosphorization or desiliconization is formed. Moreover, the basicity of the slag produced in the dephosphorization process or the desiliconization process is increased by the CaO content in the slag adhering to the metal, and the viscosity of the slag is lowered and the slag itself is difficult to form. As a result, the formation of slag can be suppressed and stable dephosphorization and desiliconization can be carried out at the same time without using a sedative and without changing the oxygen gas supply rate. The bullion can be used effectively as an iron source. In addition, since the bullion is added on top, the amount of bullion added can be set based on the hot metal temperature and the hot metal component, so the heat margin can be maximized without generating undissolved bullion. The added amount can be set. Furthermore, since the slag adhering to the metal is in a so-called pre-melt state once melted, it promotes hatching of a refining additive such as quick lime that is newly added, and in particular promotes a dephosphorization reaction. Although the slag adhering to the metal is once used for the dephosphorization treatment, it still has the dephosphorization ability and does not interfere with the dephosphorization treatment. As described above, the dephosphorization treatment and the desiliconization treatment of the hot metal are promoted more than before, and an industrially beneficial effect is brought about in combination with the effective use of the metal.

以下、添付図面を参照して本発明を具体的に説明する。図１は、本発明による脱燐処理並びに脱珪処理を実施する際に用いた溶銑予備処理設備の１例を示す概略断面図である。 Hereinafter, the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings. FIG. 1 is a schematic cross-sectional view showing an example of hot metal pretreatment equipment used when carrying out dephosphorization treatment and desiliconization treatment according to the present invention.

図１において、高炉（図示せず）から出銑された溶銑１３を収容した溶銑鍋２が、台車３に搭載されて溶銑予備処理設備１に搬入されている。この溶銑予備処理設備１は、溶銑１３に対して脱燐処理及び脱珪処理の双方を実施することができるように構成されている。溶銑予備処理設備１には、上吹きランス４とインジェクションランス５とが設置されており、上吹きランス４及びインジェクションランス５は、溶銑鍋２の内部を上下移動可能となっている。上吹きランス４からは気体酸素源として酸素ガスが溶銑１３に吹き付けられる。用いる酸素ガスとしては工業用純酸素であり、窒素ガスなどの不純物を体積％で数％程度含んでいてもよい。空気及び酸素富化空気などの酸素含有ガスも、気体酸素源として使用することができるが、反応速度が速いことから、酸素ガスを使用することが好ましい。酸素源として酸素ガスなどの気体酸素源を用いることで、酸化熱によって溶銑１３の温度は上昇する。 In FIG. 1, a hot metal ladle 2 containing hot metal 13 discharged from a blast furnace (not shown) is mounted on a carriage 3 and carried into a hot metal pretreatment facility 1. The hot metal pretreatment facility 1 is configured to perform both dephosphorization and desiliconization on the hot metal 13. The hot metal pretreatment facility 1 is provided with an upper blowing lance 4 and an injection lance 5, and the upper blowing lance 4 and the injection lance 5 can move up and down in the hot metal ladle 2. From the top blowing lance 4, oxygen gas is blown onto the molten iron 13 as a gaseous oxygen source. The oxygen gas used is industrial pure oxygen, and may contain impurities such as nitrogen gas in a volume percentage of several percent. Oxygen-containing gases such as air and oxygen-enriched air can also be used as a gaseous oxygen source, but it is preferable to use oxygen gas because the reaction rate is fast. By using a gaseous oxygen source such as oxygen gas as the oxygen source, the temperature of the hot metal 13 is increased by the heat of oxidation.

インジェクションランス５は、貯蔵タンク６及び貯蔵タンク７と接続されており、貯蔵タンク６に収容された鉄鉱石など酸化鉄からなる粉状の固体酸素源１４、並びに、貯蔵タンク７に収容された粉状の生石灰１５を、窒素ガスやＡｒガスなどの非酸化性ガスまたは不活性ガスを搬送用ガスとして、溶銑１３に吹き込み添加することができる。固体酸素源１４は酸素ガスと同様に酸素源として機能するものである。但し、固体酸素源１４を添加することにより、酸化熱は発生するものの、固体酸素源１４の顕熱及び潜熱のために溶銑１３の温度は低下する。この場合に、生石灰１５に蛍石などの他のフラックスを混合してもよい。尚、貯蔵タンク６に収容された固体酸素源１４及び貯蔵タンク７に収容された生石灰１５は、それぞれ独立に添加量及び添加時間を制御して吹き込むことができるようになっており、また、インジェクションランス５から窒素ガスやＡｒガスなどの非酸化性ガスまたは不活性ガスのみを吹き込み、溶銑１３を攪拌することもできる。 The injection lance 5 is connected to the storage tank 6 and the storage tank 7, and the powdered solid oxygen source 14 made of iron oxide such as iron ore contained in the storage tank 6 and the powder contained in the storage tank 7. The lime 15 can be blown into the hot metal 13 using a non-oxidizing gas such as nitrogen gas or Ar gas or an inert gas as a carrier gas. The solid oxygen source 14 functions as an oxygen source like the oxygen gas. However, although the heat of oxidation is generated by adding the solid oxygen source 14, the temperature of the hot metal 13 is lowered due to the sensible heat and latent heat of the solid oxygen source 14. In this case, the quicklime 15 may be mixed with another flux such as fluorite. In addition, the solid oxygen source 14 accommodated in the storage tank 6 and the quicklime 15 accommodated in the storage tank 7 can be blown by independently controlling the addition amount and the addition time, and injection. The hot metal 13 can be stirred by blowing only non-oxidizing gas or inert gas such as nitrogen gas and Ar gas from the lance 5.

溶銑予備処理設備１には、更に、ホッパー８、ホッパー９及びホッパー１０と、原料搬送装置１１と、シュート１２とからなる原料供給設備が設置されており、この原料供給設備を用いて、ホッパー８に収容された回収地金１６、ホッパー９に収容された粒状或いは塊状の固体酸素源１７、及び、ホッパー１０に収容された粒状或いは塊状の生石灰１８を溶銑鍋２の内部に上置き添加することができるようになっている。粒状或いは塊状の固体酸素源１７は、粉状の固体酸素源１４と同様に酸素源として機能する。固体酸素源１４，１７としては、鉄鉱石、焼結鉱、ミルスケール、集塵ダストなどを用いることができる。 The hot metal preliminary treatment facility 1 is further provided with a raw material supply facility comprising a hopper 8, a hopper 9 and a hopper 10, a raw material transport device 11, and a chute 12. The recovered bullion 16 stored in the hopper 9, the granular or massive solid oxygen source 17 accommodated in the hopper 9, and the granular or massive quick lime 18 accommodated in the hopper 10 are added to the hot metal ladle 2 on top. Can be done. The granular or massive solid oxygen source 17 functions as an oxygen source in the same manner as the powdered solid oxygen source 14. As the solid oxygen sources 14 and 17, iron ore, sintered ore, mill scale, dust collection dust, or the like can be used.

回収地金１６は、溶銑の脱燐処理で発生したスラグを冷却水などによって冷却し、破砕・分級した後に磁力選別したものであり、付着スラグとして３０〜８０質量％のスラグ分を含むものである。脱燐処理で発生したスラグから回収した地金であることから、「脱燐滓地金」ともよばれている。回収地金１６のサイズは特に制限するものではないが、ホッパー８、原料搬送装置１１、シュート１２からなる原料供給設備で投入可能なサイズであることが必要である。この原料供給設備で投入可能なサイズである限り幾らであっても構わない。回収地金１６は、鉄分を含むことから生成されるスラグ１９よりも密度が高く、添加することでスラグ１９に開口が形成され、スラグ１９のフォーミングが抑制される。 The recovered metal 16 is obtained by cooling the slag generated in the hot metal dephosphorization process with cooling water, etc., crushing and classifying the slag, and selecting 30% to 80% by mass as the attached slag. Since it is a bullion collected from slag generated by dephosphorization, it is also called “dephosphorized bullion”. The size of the recovered metal 16 is not particularly limited, but is required to be a size that can be input by a raw material supply facility including the hopper 8, the raw material transfer device 11, and the chute 12. Any size can be used as long as the raw material supply equipment can be charged. The recovered metal 16 has a higher density than the slag 19 generated from containing iron, and when added, an opening is formed in the slag 19 and the forming of the slag 19 is suppressed.

図２は、回収地金１６の鉄分の比率を変化させてフォーミングの抑制効果を調査した結果を示す図であり、回収地金１６の鉄分の比率が３０質量％以上になると、フォーミングの抑制効果が高くなることが確認された。従って、回収地金１６としては、鉄分の比率が３０質量％以上である回収地金１６を使用することが好ましい。 FIG. 2 is a diagram showing a result of investigating the forming suppression effect by changing the iron ratio of the recovered metal 16. When the iron ratio of the recovered metal 16 is 30% by mass or more, the forming suppressing effect is shown. Was confirmed to be high. Therefore, it is preferable to use the recovered metal 16 having a ratio of iron of 30% by mass or more as the recovered metal 16.

回収地金１６に付着するスラグの組成は次の通りである。即ち、溶銑の脱燐処理で発生するスラグは、スラグの塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ₂ 質量比）が、２〜３程度と高いことが一般的である。これは、スラグの塩基度が高いほど、脱燐反応によって生成される燐酸化物の吸収能力が高く、多量の燐酸化物をスラグ中に固定することができるからである。また、スラグには１〜２質量％の燐が含まれている。但し、スラグは脱燐能を有し、酸化雰囲気下で且つスラグの塩基度がおよそ１程度以上の条件下では、スラグ中の燐は溶銑１３に戻ることはない。 The composition of the slag adhering to the recovered metal 16 is as follows. That is, slag generated by dephosphorization of hot metal generally has a high slag basicity (CaO / SiO ₂ mass ratio) of about 2-3. This is because the higher the basicity of the slag, the higher the absorption capacity of the phosphor oxide produced by the dephosphorization reaction, and a larger amount of the phosphor oxide can be fixed in the slag. Moreover, 1-2 mass% phosphorus is contained in the slag. However, the slag has a dephosphorization ability, and the phosphorus in the slag does not return to the molten iron 13 under an oxidizing atmosphere and the basicity of the slag is about 1 or more.

従って、回収地金１６を脱燐処理で使用した場合には、回収地金１６に付着したスラグによって生石灰１５及び生石灰１８の滓化が促進され、脱燐反応が促進されることはあれ、脱燐滓地金に付着したスラグによって溶銑１３の燐がピックアップすることはない。一方、回収地金１６を脱珪処理で使用した場合には、回収地金１６に付着したスラグのＣａＯ分が、スラグの塩基度調整用として機能する。脱珪処理においても、酸化雰囲気下であることから、スラグの塩基度をおよそ１程度に調整すれば、回収地金１６に付着したスラグから溶銑１３に燐が戻ることはない。尚、スラグの塩基度が低く、回収地金１６に付着したスラグから溶銑１３に燐が戻ったとしても、後工程に脱燐処理工程が控えており、ピックアップした燐は除去される。 Therefore, when the recovered metal 16 is used in the dephosphorization process, hatching of the quicklime 15 and quicklime 18 is promoted by the slag adhering to the recovered metal 16 and the dephosphorization reaction may be promoted. The phosphorus in the hot metal 13 is not picked up by the slag adhering to the phosphor metal. On the other hand, when the recovered metal 16 is used in the desiliconization process, the CaO content of the slag adhering to the recovered metal 16 functions to adjust the basicity of the slag. Even in the desiliconization treatment, since it is in an oxidizing atmosphere, if the basicity of the slag is adjusted to about 1, phosphorus does not return from the slag adhering to the recovered metal 16 to the hot metal 13. Even if the basicity of the slag is low and phosphorus returns from the slag adhering to the recovered metal 16 to the hot metal 13, the dephosphorization process is refrained in the subsequent process, and the picked-up phosphorus is removed.

回収地金１６に付着するスラグのＣａＯ分は、生成されるＳｉＯ₂ 濃度の高い高粘度のスラグ１９と反応してスラグ１９の塩基度を高め、スラグ１９の粘度を下げ、スラグ１９のフォーミングを抑制する作用も備えている。そこで、付着スラグ中のＣａＯ含有量とフォーミング抑制効果との関係を調査した。その結果を図３に示す。図３に示すように、付着スラグ中のＣａＯ含有量が３０質量％以上になると、フォーミングの抑制効果が高くなることが確認された。従って、回収地金１６としては、付着スラグのＣａＯ含有量が３０質量％以上である回収地金１６を使用することが好ましい。 The CaO content of the slag adhering to the recovered metal 16 reacts with the high-viscosity slag 19 having a high SiO ₂ concentration to increase the basicity of the slag 19, lower the viscosity of the slag 19, and form the slag 19 It also has an inhibitory effect. Then, the relationship between CaO content in adhesion slag and a forming inhibitory effect was investigated. The result is shown in FIG. As shown in FIG. 3, it was confirmed that when the CaO content in the adhering slag is 30% by mass or more, the forming suppression effect is enhanced. Therefore, as the recovered metal 16, it is preferable to use the recovered metal 16 in which the CaO content of the attached slag is 30% by mass or more.

尚、回収地金１６は溶銑１３の脱燐処理及び脱珪処理においては冷却材として機能するので、同様に冷却材として機能する固定酸素源１４，１７との配合比率を考慮する必要がある。本発明の効果を十分に発揮するためには、固体酸素源１４，１７の使用量を抑え、回収地金１６の使用量を多くすることが好ましい。 The recovered metal 16 functions as a coolant in the dephosphorization process and the desiliconization process of the hot metal 13. Therefore, it is necessary to consider the mixing ratio with the fixed oxygen sources 14 and 17 that also function as the coolant. In order to fully exhibit the effects of the present invention, it is preferable to suppress the amount of solid oxygen sources 14 and 17 used and increase the amount of recovered metal 16 used.

先ず、このような構成の溶銑予備処理設備１を用い、本発明に係る溶銑の脱珪処理を実施する方法を説明する。 First, a method for performing hot metal desiliconization processing according to the present invention using the hot metal pretreatment facility 1 having such a configuration will be described.

溶銑１３にインジェクションランス５を浸漬させ、インジェクションランス５を介して窒素ガスやＡｒガスなどを攪拌用ガスとして溶銑１３に吹き込みながら、溶銑鍋２に収容された溶銑１３に向けて上吹きランス４から酸素ガスを連続的に吹き付け、溶銑１３の脱珪処理を開始する。溶銑中の珪素は吹き付けられた酸素により酸化して、ＳｉＯ₂ となりスラグ１９に移行して脱珪反応が進行する。その際、生成するスラグ１９の塩基度を調整するために、生石灰１５，１８を添加してもよい。この場合、粒状或いは塊状の生石灰１８を、シュート１２を介して溶銑鍋２の内に上置き投入してもよいが、溶銑１３の攪拌を強める観点から、インジェクションランス５を介して粉体の生石灰１５を溶銑１３に吹き込んで添加することが好ましい。 The injection lance 5 is immersed in the hot metal 13, and nitrogen gas, Ar gas, or the like is blown into the hot metal 13 as a stirring gas through the injection lance 5, and the upper lance 4 is directed toward the hot metal 13 accommodated in the hot metal pan 2. Oxygen gas is continuously blown to start desiliconization of the hot metal 13. The silicon in the hot metal is oxidized by the sprayed oxygen to become SiO ₂ and moves to the slag 19 and the desiliconization reaction proceeds. At that time, quick lime 15 or 18 may be added to adjust the basicity of the slag 19 to be generated. In this case, granular or massive quick lime 18 may be placed in the hot metal hot pot 2 through the chute 12, but from the viewpoint of strengthening the stirring of the hot metal 13, the powdered quick lime is supplied via the injection lance 5. 15 is preferably added by blowing into the hot metal 13.

そして、上吹きランス４から酸素ガスを吹き付けながら、ホッパー８に収容された回収地金１６を溶銑鍋２の内部に連続的或いは断続的に投入する。回収地金１６の投入量は、脱珪処理終了時の溶銑１３の温度が１４００℃〜１４５０℃の任意の温度となるように調整する。脱珪処理終了時の溶銑１３の温度が１４００℃未満になると、溶銑１３の顕熱が少なくなり、後工程の転炉脱炭精錬などにおいて熱不足となり、効率的な精錬ができなくなる恐れがあるため好ましくなく、一方、１４５０℃を超えると、溶銑鍋２の耐火物やインジェクションランス５の耐火物の損傷が激しくなり、コスト上昇を来すため好ましくない。 Then, the recovery metal 16 accommodated in the hopper 8 is continuously or intermittently charged into the hot metal ladle 2 while oxygen gas is blown from the upper blowing lance 4. The input amount of the recovered metal 16 is adjusted so that the temperature of the hot metal 13 at the end of the desiliconization process is an arbitrary temperature of 1400 ° C to 1450 ° C. When the temperature of the hot metal 13 at the end of the desiliconization process is less than 1400 ° C., the sensible heat of the hot metal 13 is reduced, and heat may be insufficient in subsequent converter decarburization refining, which may prevent efficient refining. On the other hand, if it exceeds 1450 ° C., the refractory material of the hot metal ladle 2 and the refractory material of the injection lance 5 become seriously damaged, resulting in an increase in cost.

脱珪処理終了時の溶銑１３の温度は、脱珪処理前の溶銑１３の成分（特に珪素濃度）及び温度、並びに、脱珪処理終了時の溶銑１３の目標珪素濃度によって変わるので、脱珪処理終了時の溶銑１３の目標温度が同一であっても、回収地金１６の投入量は変化する。従って、操業データを解析し、脱珪処理前後の溶銑の条件から、回収地金１６の投入量を求める回帰式、或いは、リストを予め作成しておき、それに基づいて回収地金１６の投入量を定めることが好ましい。 The temperature of the hot metal 13 at the end of the desiliconization process varies depending on the components (particularly silicon concentration) and temperature of the hot metal 13 before the desiliconization process and the target silicon concentration of the hot metal 13 at the end of the desiliconization process. Even if the target temperature of the hot metal 13 at the end is the same, the input amount of the recovered metal 16 changes. Therefore, a regression equation or a list for analyzing the operation data and calculating the input amount of the recovered metal 16 from the hot metal conditions before and after the desiliconization process is created in advance, and the input amount of the recovered metal 16 is based on the regression equation. Is preferably determined.

回収地金１６と同時に固体酸素源１４，１７を添加してもよく、その場合にも、操業データを解析し、脱珪処理前後の溶銑の条件及び回収地金１６と固体酸素源１４，１７との供給比率から、回収地金１６及び固体酸素源１４，１７の投入量を求める回帰式、或いは、リストを予め作成しておき、それに基づいて回収地金１６及び固体酸素源１４，１７の投入量を定めることが好ましい。 The solid oxygen sources 14 and 17 may be added simultaneously with the recovered metal 16, and in this case, the operation data is analyzed, the hot metal conditions before and after the desiliconization treatment, the recovered metal 16 and the solid oxygen sources 14 and 17 Based on the supply ratio, a regression equation for obtaining the input amounts of the recovered metal 16 and the solid oxygen sources 14 and 17 or a list is prepared in advance, and the recovered metal 16 and the solid oxygen sources 14 and 17 It is preferable to determine the input amount.

脱珪処理後、溶銑１３を収容した溶銑鍋２を排滓場に搬送し、ドラッガーなどを用いて溶銑鍋２からスラグ１９を排出し、溶銑１３を収容した溶銑鍋２を次工程に搬送する。 After the desiliconization treatment, the hot metal ladle 2 containing the hot metal 13 is conveyed to the waste disposal site, the slag 19 is discharged from the hot metal ladle 2 using a dragger or the like, and the hot metal ladle 2 containing the hot metal 13 is conveyed to the next step. .

このようにして溶銑１３に対して脱珪処理を施すことにより、生成されるスラグ１９は添加される回収地金１６によって開口され、脱珪反応に並行して起こる脱炭反応によって発生するＣＯガスの抜け道が形成されると同時に、回収地金１６に付着したスラグ中のＣａＯ分によって脱珪処理において生成されるスラグ１９の塩基度が上昇し、スラグ１９の粘度が低下してスラグ自体がフォーミングしにくくなる。その結果、鎮静剤を使用しなくても、また酸素ガス供給量を変更しなくても、スラグ１９のフォーミングが抑制され、安定した脱珪処理を実施することができる。また、同時に回収地金１６を鉄源として有効に利用することもできる。更に、回収地金１６を上置き添加するので、溶銑温度や溶銑成分に基づいて回収地金１６の添加量を設定可能であり、従って、回収地金１６の未溶解を発生させずに、熱余裕を最大限に利用した添加量を設定することができる。 By performing the desiliconization process on the hot metal 13 in this manner, the slag 19 produced is opened by the added recovered metal 16 and the CO gas generated by the decarburization reaction occurring in parallel with the desiliconization reaction. At the same time, the basicity of the slag 19 generated in the desiliconization process increases due to the CaO content in the slag adhering to the recovered metal 16, and the viscosity of the slag 19 decreases and the slag itself forms. It becomes difficult to do. As a result, the formation of the slag 19 can be suppressed and stable desiliconization can be performed without using a sedative and without changing the oxygen gas supply amount. At the same time, the recovered metal 16 can be effectively used as an iron source. Furthermore, since the recovered metal 16 is added on top, it is possible to set the amount of the recovered metal 16 added based on the hot metal temperature and the hot metal component. It is possible to set an addition amount that makes the most of the margin.

次に、上記構成の溶銑予備処理設備１を用い、本発明に係る溶銑の脱燐処理を実施する方法を説明する。尚、脱燐反応を効率良く行うために、脱燐処理の前に予め溶銑１３の珪素含有量を０．２質量％以下程度まで脱珪処理によって低減させておくことが好ましい。 Next, a method for carrying out hot metal dephosphorization processing according to the present invention using the hot metal pretreatment facility 1 having the above-described configuration will be described. In order to efficiently perform the dephosphorization reaction, it is preferable to reduce the silicon content of the hot metal 13 to about 0.2% by mass or less in advance by desiliconization before dephosphorization.

溶銑１３にインジェクションランス５を浸漬させ、インジェクションランス５から攪拌用ガスとして窒素ガスやＡｒガスなどを吹き込むとともに、粉状の生石灰１５をインジェクションランス５から溶銑１３に吹き込むか、或いは、粒状或いは塊状の生石灰１８をシュート１２から溶銑１３に上置きして、溶銑鍋２に収容された溶銑１３に向けて上吹きランス４から酸素ガスを連続的に吹き付け、溶銑１３の脱燐処理を実施する。その際に、粉状の固体酸素源１４を、インジェクションランス５を介して溶銑１３に吹き込む、或いは、粒状或いは塊状の固体酸素源１７を、シュート１２を介して溶銑１３に上置きしてもよい。 The injection lance 5 is immersed in the hot metal 13 and nitrogen gas, Ar gas, or the like is blown from the injection lance 5 as a stirring gas, and powdery quicklime 15 is blown from the injection lance 5 into the hot metal 13, or is granular or massive. The quick lime 18 is placed on the hot metal 13 from the chute 12, and oxygen gas is continuously blown from the upper blowing lance 4 toward the hot metal 13 accommodated in the hot metal pan 2, so that the hot metal 13 is dephosphorized. At that time, a powdered solid oxygen source 14 may be blown into the molten iron 13 via the injection lance 5, or a granular or massive solid oxygen source 17 may be placed on the molten iron 13 via the chute 12. .

このようにして精錬することで、溶銑１３に含有される燐は供給される酸素ガスまたは固体酸素源１４，１７の酸素によって酸化してＰ₂ Ｏ₅ となり、生石灰１５，１８が溶融して生成されるスラグ１９に移行して脱燐反応が進行する。 By refining in this way, the phosphorus contained in the hot metal 13 is oxidized by the supplied oxygen gas or oxygen of the solid oxygen sources 14 and 17 to become P ₂ O ₅ , and the quick lime 15 and 18 are melted and generated. The slag 19 is transferred to the dephosphorization reaction.

この脱燐処理において、ホッパー８に収容された回収地金１６を、シュート１２を介して溶銑鍋２の内部に連続的或いは断続的に投入する。回収地金１６の投入量は、脱燐処理終了時の溶銑１３の温度が１２５０℃〜１４００℃、望ましくは１２５０℃〜１３５０℃の任意の温度となる範囲に調整する。脱燐処理終了時の溶銑１３の温度が１２５０℃未満では後工程で熱不足になって正常な精錬の妨げになり、一方、脱燐処理終了時の溶銑１３の温度が１４００℃を超えると脱燐反応が進まず、所定の濃度まで脱燐できなくなるので、好ましくない。 In this dephosphorization process, the recovered metal 16 accommodated in the hopper 8 is continuously or intermittently charged into the hot metal ladle 2 via the chute 12. The input amount of the recovered metal 16 is adjusted to a range in which the temperature of the hot metal 13 at the end of the dephosphorization process is 1250 ° C to 1400 ° C, preferably 1250 ° C to 1350 ° C. If the temperature of the hot metal 13 at the end of the dephosphorization process is less than 1250 ° C., heat will be insufficient in the subsequent process, preventing normal refining. On the other hand, if the temperature of the hot metal 13 at the end of the dephosphorization process exceeds 1400 ° C. Since the phosphorous reaction does not proceed and dephosphorization cannot be achieved to a predetermined concentration, it is not preferable.

回収地金１６の投入時期は、ＳｉＯ₂ 濃度の高いスラグが形成される脱燐処理の初期に添加することが好ましい。脱燐処理の場合、生石灰１５或いは生石灰１８が添加され、最終的にはＣａＯ含有量の高いスラグが形成されるが、処理初期には、溶銑１３に含有される珪素が優先的に酸化されて多量のＳｉＯ₂が生成され、一方、生石灰１５或いは生石灰１８の滓化は十分でなく、従って、脱燐処理の初期にはＳｉＯ₂ 濃度の高いスラグが形成される。 The recovered metal 16 is preferably added at the initial stage of the dephosphorization treatment in which slag having a high SiO ₂ concentration is formed. In the case of dephosphorization, quick lime 15 or quick lime 18 is added, and finally a slag having a high CaO content is formed. However, in the initial stage of the treatment, silicon contained in hot metal 13 is preferentially oxidized. A large amount of SiO ₂ is produced, while quick lime 15 or quick lime 18 is not sufficiently hatched, and thus a slag having a high SiO ₂ concentration is formed at the beginning of the dephosphorization process.

脱燐処理終了時の溶銑１３の温度は、脱燐処理前の溶銑１３の成分及び温度、並びに、脱燐処理終了時の溶銑１３の目標燐濃度によって変わるので、脱燐処理終了時の溶銑１３の目標温度が同一であっても、回収地金１６の投入量は変化する。従って、操業データを解析し、脱燐処理前後の溶銑の条件から、回収地金１６の投入量を求める回帰式、或いは、リストを予め作成しておき、それに基づいて回収地金１６の投入量を定めることが好ましい。 The temperature of the hot metal 13 at the end of the dephosphorization process varies depending on the components and temperature of the hot metal 13 before the dephosphorization process and the target phosphorus concentration of the hot metal 13 at the end of the dephosphorization process. Even if the target temperature is the same, the input amount of the recovered metal 16 changes. Accordingly, a regression equation or a list for analyzing the operation data and calculating the input amount of the recovered metal 16 from the hot metal conditions before and after the dephosphorization process is prepared in advance, and the input amount of the recovered metal 16 is based on the regression equation. Is preferably determined.

回収地金１６と同時に固体酸素源１４，１７を添加してもよく、その場合にも、操業データを解析し、脱燐処理前後の溶銑の条件及び回収地金１６と固体酸素源１４，１７との供給比率から、回収地金１６及び固体酸素源１４，１７の投入量を求める回帰式、或いは、リストを予め作成しておき、それに基づいて回収地金１６及び固体酸素源１４，１７の投入量を定めることが好ましい。 The solid oxygen sources 14 and 17 may be added simultaneously with the recovered metal 16, and in that case, the operation data is analyzed, the hot metal conditions before and after the dephosphorization treatment, and the recovered metal 16 and the solid oxygen sources 14 and 17. Based on the supply ratio, a regression equation for obtaining the input amounts of the recovered metal 16 and the solid oxygen sources 14 and 17 or a list is prepared in advance, and the recovered metal 16 and the solid oxygen sources 14 and 17 It is preferable to determine the input amount.

生成するスラグ１９の組成は、スラグ成分の塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ₂ 質量比）が１．５〜４．０の範囲となるように、生石灰１５，１８の使用量を調整することが好ましい。スラグ成分の塩基度が１．５未満では、スラグ１９の燐酸化物の吸収能力が低く、脱燐反応が促進しない。スラグ成分の塩基度が４．０を超える範囲とすれば、スラグ１９の燐酸化物の吸収能力はそれなりに高くなるが、必要以上に高くすることは却って生石灰のコストを増加させることになり、好ましくない。 The composition of the resulting slag 19, as the basicity of the slag component (CaO / SiO ₂ mass ratio) is in a range of 1.5 to 4.0, it is preferable to adjust the amount of quicklime 15 and 18. When the basicity of the slag component is less than 1.5, the phosphorus oxide absorption capacity of the slag 19 is low, and the dephosphorization reaction is not promoted. If the basicity of the slag component exceeds 4.0, the absorption capacity of the phosphorous oxide of the slag 19 will be reasonably high, but if it is higher than necessary, the cost of quick lime will be increased. Absent.

脱燐処理後、溶銑１３を収容した溶銑鍋２を排滓場に搬送し、ドラッガーなどを用いて溶銑鍋２からスラグ１９を排出し、溶銑１３を収容した溶銑鍋２を次工程に搬送する。排出したスラグ１９を冷却し、冷却後に破砕・分級し、更に磁力選別して脱燐滓地金を回収する。回収した脱燐滓地金は回収地金１６として使用する。 After the dephosphorization process, the hot metal ladle 2 containing the hot metal 13 is transported to the waste disposal site, the slag 19 is discharged from the hot metal ladle 2 using a dragger or the like, and the hot metal ladle 2 containing the hot metal 13 is transported to the next step. . The discharged slag 19 is cooled, crushed and classified after cooling, and further magnetically sorted to recover the dephosphorized metal. The recovered dephosphorized metal is used as the recovered metal 16.

このようにして、溶銑１３に脱燐処理を施すことで、生成されるスラグ１９は添加される回収地金１６によって開口され、脱燐反応に並行して起こる脱炭反応によって発生するＣＯガスの抜け道が形成されると同時に、回収地金１６に付着したスラグ中のＣａＯ分によって、特に脱燐処理の初期に生成されるスラグ１９の塩基度が上昇し、スラグ１９の粘度が低下してスラグ自体がフォーミングしにくくなる。その結果、鎮静剤を使用しなくても、また酸素ガス供給量を変更しなくても、スラグ１９のフォーミングが抑制され、安定した脱燐処理を実施することができる。また、同時に回収地金１６を鉄源として有効に利用することもできる。更に、回収地金１６を上置き添加するので、溶銑温度や溶銑成分に基づいて回収地金１６の添加量を設定可能であり、従って、回収地金１６の未溶解を発生させずに、熱余裕を最大限に利用した添加量を設定することができる。また更に、回収地金１６に付着したスラグは、一旦溶融された所謂プリメルトの状態であるため、新たに添加される生石灰１５，１８の滓化を促進させ、脱燐反応を促進させる。回収地金１６に付着したスラグは一旦使用されたものではあるものの、いまだに脱燐能を有しており、脱燐処理に何ら支障とならない。 In this way, the hot metal 13 is subjected to the dephosphorization process, so that the slag 19 produced is opened by the added recovered metal 16 and the CO gas generated by the decarburization reaction occurring in parallel with the dephosphorization reaction. At the same time as the escape route is formed, the CaO content in the slag adhering to the recovered metal 16 increases the basicity of the slag 19 produced particularly in the initial stage of the dephosphorization process, and the viscosity of the slag 19 decreases, thereby reducing the slag. It becomes difficult to form itself. As a result, the formation of the slag 19 is suppressed and stable dephosphorization can be performed without using a sedative or changing the oxygen gas supply amount. At the same time, the recovered metal 16 can be effectively used as an iron source. Furthermore, since the recovered metal 16 is added on top, it is possible to set the amount of the recovered metal 16 added based on the hot metal temperature and the hot metal component. It is possible to set an addition amount that makes the most of the margin. Furthermore, since the slag adhering to the recovered metal 16 is in a so-called pre-melt state once melted, the hatching of newly added quicklime 15 and 18 is promoted and the dephosphorization reaction is promoted. Although the slag adhering to the recovered metal 16 has been used once, it still has a dephosphorization ability and does not interfere with the dephosphorization process.

尚、上記説明は溶銑鍋２を用いた例で行ったが、本発明を実施する上で処理容器は溶銑鍋２に限るわけではなく、トーピードカーや装入鍋であっても上記に沿って本発明を実施することができる。勿論、転炉型の精錬容器でも適用可能であるが、転炉型精錬溶器の場合には、フリーボードが大きく、スラグフォーミングの影響が溶銑鍋やトーピードカーで実施した場合に比べて少ない。従って、本発明は、溶銑鍋やトーピードカーなどのフリーボードが小さい容器を用いた脱燐処理及び脱珪処理に特に好適である。 In addition, although the said description was performed in the example using the hot metal ladle 2, when implementing this invention, a processing container is not necessarily restricted to the hot metal ladle 2, and even if it is a torpedo car and a charging pan, it follows this The invention can be implemented. Of course, converter-type smelting vessels are also applicable, but in the case of converter-type smelter, the free board is large, and the influence of slag forming is less than in the case where it is carried out with hot metal ladle or torpedo car. Therefore, the present invention is particularly suitable for dephosphorization treatment and desiliconization treatment using a container having a small free board such as a hot metal ladle or a torpedo car.

高炉から出銑された溶銑を容量が２００トンの溶銑鍋で受銑して図１に示す溶銑予備処理設備に搬送して脱燐処理を施した。脱燐処理前の溶銑成分は、珪素濃度：０．０５〜０．３０質量％、燐濃度：０．０８〜０．１２質量％であった。処理開始２分後から回収地金（脱燐滓地金）を２００〜４００ｋｇ／分の添加速度で上置き添加した。使用した回収地金は、鉄分比率が３０〜５０質量％、回収地金に付着したスラグ中のＣａＯ含有量は３０〜５０質量％であった。使用した回収地金の平均組成を、表１に示す。 The hot metal discharged from the blast furnace was received by a hot metal ladle having a capacity of 200 tons and transferred to the hot metal pretreatment facility shown in FIG. 1 for dephosphorization. The hot metal components before dephosphorization were silicon concentration: 0.05 to 0.30 mass% and phosphorus concentration: 0.08 to 0.12 mass%. Two minutes after the start of the treatment, recovered metal (dephosphorized metal) was added at an addition rate of 200 to 400 kg / min. The recovered metal used had an iron content ratio of 30 to 50% by mass, and the CaO content in the slag adhering to the recovered metal was 30 to 50% by mass. Table 1 shows the average composition of the used recovered bullion.

回収地金の使用量は、処理前の溶銑温度、溶銑成分に応じて決定した。その結果、使用量は、溶銑トン当たり４〜１５ｋｇになった。所定量の回収地金を添加したあとは、固体酸素源として焼結鉱を上置き添加した。上吹きランスから酸素ガスを供給し、インジェクションランスから生石灰を吹き込んだ。図４に操業条件の概要を示す。 The amount of recovered metal used was determined according to the hot metal temperature and hot metal components before treatment. As a result, the amount used was 4 to 15 kg per ton of hot metal. After adding a predetermined amount of recovered metal, sintered ore was added as a solid oxygen source. Oxygen gas was supplied from the top blowing lance and quick lime was blown from the injection lance. FIG. 4 shows an outline of the operating conditions.

この脱燐処理において溶銑鍋から噴出したスラグ質量を測定し、スラグフォーミングの発生程度を調査した。図５に、回収地金の添加量（原単位）と噴出スラグ量との関係の調査結果を示す。図５からも明らかなように、回収地金を添加することによってスラグフォーミングは軽微となり、鎮静剤の投入、酸素ガス供給量の低減などの対応は全く必要としなかった。 In this dephosphorization treatment, the mass of slag ejected from the hot metal ladle was measured, and the occurrence of slag forming was investigated. FIG. 5 shows the results of an investigation of the relationship between the amount of added recovered metal (basic unit) and the amount of ejected slag. As is clear from FIG. 5, the slag foaming was reduced by adding the recovered metal, and no measures such as adding a sedative and reducing the oxygen gas supply amount were required.

本発明を実施する際に用いた溶銑予備処理設備の概略断面図である。It is a schematic sectional drawing of the hot metal pretreatment equipment used when implementing the present invention. 回収地金の鉄分の比率とフォーミング抑制効果との関係を示す図である。It is a figure which shows the relationship between the ratio of the iron content of a collection | recovery metal, and a forming suppression effect. 回収地金に付着するスラグ中のＣａＯ含有量とフォーミング抑制効果との関係を示す図である。It is a figure which shows the relationship between CaO content in the slag adhering to a recovery metal, and a forming inhibitory effect. 実施例１における操業条件の概要を示す図である。It is a figure which shows the outline | summary of the operating condition in Example 1. FIG. 回収地金の添加量と噴出スラグ量との関係を示す図である。It is a figure which shows the relationship between the addition amount of collection | recovery bullion, and the amount of ejection slag.

符号の説明Explanation of symbols

１溶銑予備処理設備
２溶銑鍋
３台車
４上吹きランス
５インジェクションランス
６貯蔵タンク
７貯蔵タンク
８ホッパー
９ホッパー
１０ホッパー
１１原料搬送装置
１２シュート
１３溶銑
１４固体酸素源
１５生石灰
１６回収地金
１７固体酸素源
１８生石灰
１９スラグ DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Hot metal preliminary processing equipment 2 Hot metal ladle 3 Carriage 4 Top blowing lance 5 Injection lance 6 Storage tank 7 Storage tank 8 Hopper 9 Hopper 10 Hopper 11 Raw material conveyance device 12 Chute 13 Hot metal 14 Solid oxygen source 15 Quick lime 16 Recovery metal 17 Solid oxygen Source 18 Quicklime 19 Slag

Claims

処理容器内の溶銑に酸素源を供給して脱燐処理或いは脱珪処理を施す溶銑の予備処理方法において、溶銑の脱燐処理で発生したスラグから回収した、スラグを付着する地金を、処理中に前記処理容器内に上置き添加してスラグのフォーミングを抑制することを特徴とする、溶銑の予備処理方法。 In a hot metal pretreatment method in which an oxygen source is supplied to the hot metal in the processing vessel to perform dephosphorization or desiliconization, the metal collected from the slag generated by the dephosphorization of hot metal is treated with the slag. A hot metal preliminary treatment method characterized by suppressing the forming of slag by adding it in the treatment container.

前記地金に付着したスラグ中のＣａＯ含有量が３０質量％以上であることを特徴とする、請求項１に記載の溶銑の予備処理方法。 The hot metal pretreatment method according to claim 1, wherein the CaO content in the slag adhering to the metal is 30% by mass or more.

前記スラグを付着した地金中の鉄分の比率が３０質量％以上であることを特徴とする、請求項１または請求項２に記載の溶銑の予備処理方法。 The hot metal preliminary treatment method according to claim 1 or 2, wherein a ratio of iron in the metal to which the slag is attached is 30% by mass or more.