JP2005240564A - ロータリ圧縮機 - Google Patents
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Abstract
【課題】 従来のHFC系冷媒用のロータリ圧縮機を、冷媒として二酸化炭素を用いた冷凍サイクルに適用すると、二酸化炭素はHFC系冷媒に比べてポリトロープ指数が大きく、圧縮室圧力が吐出圧力に達するタイミングが速いため、ピストン外周とシリンダ内壁間の漏れの発生する時間が長い等のため、ピストン外周とシリンダ内壁間の漏れ損失が大きいという問題があった。
【解決手段】 シリンダ5の吸入側内壁に圧縮開始のタイミングが遅くなるように逃がし5aを設けることで、圧縮室圧力が吐出圧力に達するタイミングを遅らせ、ピストン外周とシリンダ内壁間の漏れの発生する時間を短くし、またピストン外周とシリンダ内壁間の隙間が小さいタイミングで吐出圧力に達するようにすることで、ピストン外周とシリンダ内壁間の漏れ損失を少なくすることができる。
【選択図】 図1
【解決手段】 シリンダ5の吸入側内壁に圧縮開始のタイミングが遅くなるように逃がし5aを設けることで、圧縮室圧力が吐出圧力に達するタイミングを遅らせ、ピストン外周とシリンダ内壁間の漏れの発生する時間を短くし、またピストン外周とシリンダ内壁間の隙間が小さいタイミングで吐出圧力に達するようにすることで、ピストン外周とシリンダ内壁間の漏れ損失を少なくすることができる。
【選択図】 図1
Description
この発明は、冷媒圧縮機に関するものであり、特に冷媒として二酸化炭素のようなポリトロープ指数がHFC系冷媒より高い冷媒を使用するロータリ圧縮機に関するものである。
従来のHFC系冷媒(ポリトロープ指数約1.1)を用いたロータリ圧縮機では、ピストン上死点時のクランク角度を0度とした際に、クランク角度約30度(但し、クランク角度は、ピストンが上死点の0度から右周りに角度を数える)で吸入ガスの閉じ込みを完了し、空調用標準条件(R410A冷媒ASRE条件:吸入圧力0.9MPa、吐出圧力:3.2MPa)ではクランク角度約220度にて圧縮室内圧力が吐出圧力に達するような構成となっている。
また、シリンダの低圧室側の内壁に、所定の角度範囲で所定の深さにシリンダ内壁切り欠き部を設けたロータリ圧縮機が公開されている(例えば、特許文献1参照。)。
特開2001−263278号公報(第2頁、第3頁、第1図、第2図)
また、シリンダの低圧室側の内壁に、所定の角度範囲で所定の深さにシリンダ内壁切り欠き部を設けたロータリ圧縮機が公開されている(例えば、特許文献1参照。)。
従来のロータリ圧縮機を冷媒として二酸化炭素を用いる冷凍サイクルに用いた場合、二酸化炭素はポリトロープ指数が1.3程度とHFC系冷媒に比べて大きいため、圧縮室内圧力をP、圧縮室内容積をV、クランク角度をθとした際に、
P・Vn=一定
V=f(θ)
の関係が成り立つことにより、HFC系冷媒を用いた場合よりもクランク角度が早いタイミングで圧縮室内圧力が吐出圧力に達してしまい、空調用標準条件(R410A冷媒ASRE条件相当:吸入圧力4MPa吐出圧力9MPa)ではクランク角度約180度で圧縮室内圧力が吐出圧力に達してしまう。
P・Vn=一定
V=f(θ)
の関係が成り立つことにより、HFC系冷媒を用いた場合よりもクランク角度が早いタイミングで圧縮室内圧力が吐出圧力に達してしまい、空調用標準条件(R410A冷媒ASRE条件相当:吸入圧力4MPa吐出圧力9MPa)ではクランク角度約180度で圧縮室内圧力が吐出圧力に達してしまう。
また、ロータリ圧縮機では通常、ピストン外周とシリンダ内壁間の隙間からの圧縮ガスの漏れ損失を低減するために、圧縮室内圧力と吸入室圧力の差圧が大きくなる圧縮タイミングの後半で、上記ピストン外周とシリンダ内壁間の隙間が小さくなるよう、クランク軸の中心をシリンダの中心に対し、クランク角度約300度側に偏心する(偏心組立)ように設定している。
そこで、従来のロータリ圧縮機を二酸化炭素を冷媒として用いる冷凍サイクルに用いた場合、圧縮室内圧力がクランク角度の早いタイミングで吐出圧力に達するため、ピストン外周とシリンダ内壁間の隙間からの圧縮ガスの漏れが大きい時間が長くなると共に、圧縮室内圧力がピストン外周とシリンダ内壁間の隙間が大きいタイミングで吐出圧力に達するため、圧縮室の圧縮ガスがピストン外周とシリンダ内壁間の隙間から吸入室へ漏れる圧縮ガスの漏れ損失が大きくなる問題があった。
本発明は、上記のような課題を解決するためになされたもので、第1の目的は圧縮室内圧力が吐出圧力に達するタイミングを遅くすることにより、ピストン外周とシリンダ内壁間の隙間からの圧縮ガスの漏れが大きい時間を短くすることができるため、ピストン外周とシリンダ内壁間の圧縮ガスの漏れ損失の小さいロータリ圧縮機を得るものである。
また、第2の目的は圧縮室内圧力が吐出圧力に達するタイミングを、ピストン外周とシリンダ内壁間の隙間が小さいタイミングとあわせることにより、ピストン外周とシリンダ内壁間の圧縮ガスの漏れ損失の小さいロータリ圧縮機を得るものである。
本発明に係るロータリ圧縮機は、密閉容器内に電動機要素部と圧縮機構部とを収容し、シリンダ内で、ピストンが上死点にあるときのクランク角度を0度とし、吸入口側から吐出口側にクランク角度が増加するとして、クランク軸の中心をシリンダ中心に対して、所定のクランク角度側に偏心するように設定した偏心組立てを実施し、また、シリンダ内壁にシリンダ室を吸入口と連通させ吸入室とする逃がしを設け、また、該逃がしを、吸入口からクランク角度が増加する方向に、偏心組立ての設定及び使用冷媒のポリトロープ指数により設定される所定範囲にわたって設け、吸入閉じ込み完了クランク角度を増加させ、圧縮室からの漏れを低減するようにしたものである。
本発明のロータリ圧縮機は、シリンダ内壁にシリンダ室を吸入口と連通させ吸入室とする逃がしを設け、該逃がしを、吸入口からクランク角度が増加する方向に、偏心組立ての設定及び使用冷媒のポリトロープ指数により設定される所定範囲にわたって設け、吸入閉じ込み完了クランク角度を増加させるので、既存の所定の偏心組立てのロータリ圧縮機に逃がしを設けることにより、よりポリトロープ指数の大きい冷媒を圧縮室からの漏れを低減して使用できる。
実施の形態1.
図1は、本発明の実施の形態1におけるロータリ圧縮機の圧縮機構部を示すの横断面図であり、図2は、同じくロータリ圧縮機を示す縦断面図である。
これらの図において、ロータリ圧縮機の密閉容器1内には、上部に固定子14と回転子15とからなる電動機要素部2が収容され、また、下部には圧縮機構部3が収容される。そして、両者は、電動機要素部2で駆動され、その回転により圧縮機構部3で冷媒が圧縮されるクランク軸4で結合される。
シリンダ5は密閉容器1の内壁に固定される。そして、シリンダ5の内壁と、貫通するクランク軸4の偏心部4bに装着され偏心運動するローリングピストン9(以下ピストン9とする。)の外周と、シリンダ5の電動機要素部側開口部を閉鎖するフレーム7と、シリンダ5の電動機要素部2と反対側開口部を閉鎖するシリンダヘッド8とで囲まれた空間でシリンダ室6aが形成される。このシリンダ室6aは、ベーンスプリング11によりピストン9に押圧されるベーン10により、吸入室6bと圧縮室6cに分割される。
これらのクランク軸4の偏心部4b、シリンダ5、吸入室6b、圧縮室6c、フレーム7、シリンダヘッド8及びピストン9等で電動機要素部2を構成する。
図1は、本発明の実施の形態1におけるロータリ圧縮機の圧縮機構部を示すの横断面図であり、図2は、同じくロータリ圧縮機を示す縦断面図である。
これらの図において、ロータリ圧縮機の密閉容器1内には、上部に固定子14と回転子15とからなる電動機要素部2が収容され、また、下部には圧縮機構部3が収容される。そして、両者は、電動機要素部2で駆動され、その回転により圧縮機構部3で冷媒が圧縮されるクランク軸4で結合される。
シリンダ5は密閉容器1の内壁に固定される。そして、シリンダ5の内壁と、貫通するクランク軸4の偏心部4bに装着され偏心運動するローリングピストン9(以下ピストン9とする。)の外周と、シリンダ5の電動機要素部側開口部を閉鎖するフレーム7と、シリンダ5の電動機要素部2と反対側開口部を閉鎖するシリンダヘッド8とで囲まれた空間でシリンダ室6aが形成される。このシリンダ室6aは、ベーンスプリング11によりピストン9に押圧されるベーン10により、吸入室6bと圧縮室6cに分割される。
これらのクランク軸4の偏心部4b、シリンダ5、吸入室6b、圧縮室6c、フレーム7、シリンダヘッド8及びピストン9等で電動機要素部2を構成する。
密閉容器1には、冷凍サイクルの蒸発器(図示せず)に接続する吸入管12が取付けられ、この吸入管12から吸入された冷媒が、吸入管12に接続する吸入口5bを経由してシリンダ5の吸入室6bに導入される。また、密閉容器1の上部には、冷凍サイクルの凝縮器(図示せず)と接続する吐出管13が取付けられ、密閉容器1内の圧縮冷媒が機外の冷凍サイクルに吐出される。吸入管12と吐出管13は密閉容器1の外側に取付けられている。
圧縮室6cにて圧縮された圧縮冷媒は、圧縮室6c内の圧力が所定の圧力に達した際に吐出口7aを開口する吐出弁7bの開口により、吐出口7aから密閉容器1内に吐出される。そこで、密閉容器1内は吐出圧力で満たされた、いわゆる高圧シェル形圧縮機となる。
圧縮室6cにて圧縮された圧縮冷媒は、圧縮室6c内の圧力が所定の圧力に達した際に吐出口7aを開口する吐出弁7bの開口により、吐出口7aから密閉容器1内に吐出される。そこで、密閉容器1内は吐出圧力で満たされた、いわゆる高圧シェル形圧縮機となる。
図1に示すように、シリンダの吸入室6bの内壁には、吸入口5bから内周に沿ってクランク角が増加する方向に、吸入口5bから所定のクランク角度まで、逃がし5aを形成する。なお、クランク角は、図1に示すようにピストン上死点時のクランク角度を0度とし、圧縮機の正転方向である時計方向周りをクランク角度の正方向と定義する。図1の逃がし5aは、シリンダ5の吸入室6bの内壁を180度まで全体を所定の深さで削り取り形成した。ここで、逃がし5aは、ピストン9の外周がシリンダ内壁に最接近しても最接近位置を境として、吸入口5bと反対側が吸入口5b側と連通し、直ちに吸入圧力となる程度(即ち、吸入口5bと反対側で、圧縮が生じない程度)に削り取る。
また、クランク軸4の中心は、圧縮室6a内の圧力が上昇した際に、シリンダ5の内壁とピストン9の外周との隙間を通しての、圧縮室6aから吸入室6bへの圧縮ガスの漏れが小さくなるように、シリンダ5の中心に対してクランク角度約300度方向に偏心させた、いわゆる偏心組立を行っている。
また、冷媒は二酸化炭素を使用する。
また、クランク軸4の中心は、圧縮室6a内の圧力が上昇した際に、シリンダ5の内壁とピストン9の外周との隙間を通しての、圧縮室6aから吸入室6bへの圧縮ガスの漏れが小さくなるように、シリンダ5の中心に対してクランク角度約300度方向に偏心させた、いわゆる偏心組立を行っている。
また、冷媒は二酸化炭素を使用する。
次に動作について説明する。
圧縮機が運転されると、冷媒は蒸発器から吸入管12を通り、吸入口5bから吸入室6bに吸入される。クランク軸4の回転に伴い、ピストン9の外周が初めてシリンダ内壁に接触する(厳密には摩耗等の防止のため、微小な隙間を形成しており、前後の圧力差に依存する漏れは生じるが、実用的に圧縮可能である。以下の接触も同様。)ことにより、即ち、逃がし5aの末端を過ぎた直後にシリンダ内壁に接触することにより、逃がし5a及び吸入口5bを閉塞し(連通しなくなり)、吸入閉じ込み完了と圧縮室6cの形成により、圧縮室6cで圧縮が開始する。そして、圧縮室6cの圧力が所定の圧力に達すると、吐出弁7bが開き、吐出口7aから吐出管11を介して、凝縮器に冷媒ガスが吐出される。
図1の場合は、クランク角度180度で、吸入閉じ込みが完了し、圧縮室6cが形成される。なお、この場合の圧縮室6cの圧力が吐出圧力に達するクランク角度は、230度である。
圧縮機が運転されると、冷媒は蒸発器から吸入管12を通り、吸入口5bから吸入室6bに吸入される。クランク軸4の回転に伴い、ピストン9の外周が初めてシリンダ内壁に接触する(厳密には摩耗等の防止のため、微小な隙間を形成しており、前後の圧力差に依存する漏れは生じるが、実用的に圧縮可能である。以下の接触も同様。)ことにより、即ち、逃がし5aの末端を過ぎた直後にシリンダ内壁に接触することにより、逃がし5a及び吸入口5bを閉塞し(連通しなくなり)、吸入閉じ込み完了と圧縮室6cの形成により、圧縮室6cで圧縮が開始する。そして、圧縮室6cの圧力が所定の圧力に達すると、吐出弁7bが開き、吐出口7aから吐出管11を介して、凝縮器に冷媒ガスが吐出される。
図1の場合は、クランク角度180度で、吸入閉じ込みが完了し、圧縮室6cが形成される。なお、この場合の圧縮室6cの圧力が吐出圧力に達するクランク角度は、230度である。
以上のように、ピストン上死点時のクランク角度を0度とした際に、圧縮室6cが形成され冷媒ガスの圧縮が開始されるクランク角度が約180度となるようにシリンダ5の内壁に、吐出口5bからクランク角の増加方向に内周に沿って逃がし5aを設けたことにより、冷媒として二酸化炭素を用いた際の圧縮室6cの圧力が吐出圧力に達するクランク角度も約230度と、HFC系冷媒を用いた際の従来のロータリ圧縮機と同等になるようにしているので、圧縮室6cと吸入室6bの差圧が大きく、ピストン9の外周とシリンダ5の内壁間の隙間からの圧縮ガスの漏れが大きい時間を短くすることができるため、ピストン9外周とシリンダ5内壁間の圧縮ガスの漏れ損失の小さいロータリ圧縮機を得ることができる。
また、圧縮室6cと吸入室6bの差圧が大きく、ピストン9の外周とシリンダ5の内壁間の隙間からの圧縮ガスの漏れが大きくなるタイミングが、ピストン9の外周とシリンダ5の内壁間の隙間が小さいタイミングと合致するため圧縮ガスの漏れ損失の小さいロータリ圧縮機を得ることができる。
また、圧縮室6cが形成され冷媒ガスの圧縮が開始されるクランク角度が約180度となるようにシリンダ5の内壁に、吐出口5bからクランク角の増加方向に内周に沿って逃がし5aを設け、冷媒として二酸化炭素を用いた際の圧縮室6cの圧力が吐出圧力に達するクランク角度を約230度としたが、吸入口5bから内周に沿ってクランク角が増加する方向に形成した逃がし5aの形成範囲を変えてもよい。即ち、吸入口5bから逃がし5aを形成する範囲をクランク角度約90度〜180度とし、圧縮室6cが形成され冷媒ガスの圧縮が開始されるクランク角度が約90度〜180度となるようにし、これにより圧縮室6cの圧力が吐出圧力に達するクランク角度を約190度〜230度としても同様な効果が得られる。
これらの状況を図6及び図7に示す。
図6は、従来のロータリ圧縮機での二酸化炭素冷媒使用時の圧縮室6cが形成されるクランク角度を約90度〜180度と変化させた場合のクランク角度に対する圧縮室内圧力の関係を示す図であり、図7は、同じく、クランク角度に対するシリンダ5の内壁とピストン9の外周間の隙間の関係を示す隙間曲線上で圧縮タイミングを示す図である。隙間曲線の該当範囲に矢印で明示している。図6、図7のいずれも冷媒R410Aの場合も比較上示す。
図6においては、一番左の閉じ込み完了角度31度で、吐出圧力到達角度180度の曲線が逃がし5aなしの場合を示し、これより右に順番に逃がし5aの形成がクランク角90度、120度、145度及び180度までとし、閉じ込み完了角度が、それぞれ、90度、120度、145度及び180度とした例である。圧縮タイミングである差圧の生じる範囲がクランク角度の増加方向に移行しているのがわかる。
また、図7に示すように、圧縮タイミングである差圧の生じる範囲及び吐出圧力に達する点が、隙間の小さい領域に移行しているのがわかる。
図6は、従来のロータリ圧縮機での二酸化炭素冷媒使用時の圧縮室6cが形成されるクランク角度を約90度〜180度と変化させた場合のクランク角度に対する圧縮室内圧力の関係を示す図であり、図7は、同じく、クランク角度に対するシリンダ5の内壁とピストン9の外周間の隙間の関係を示す隙間曲線上で圧縮タイミングを示す図である。隙間曲線の該当範囲に矢印で明示している。図6、図7のいずれも冷媒R410Aの場合も比較上示す。
図6においては、一番左の閉じ込み完了角度31度で、吐出圧力到達角度180度の曲線が逃がし5aなしの場合を示し、これより右に順番に逃がし5aの形成がクランク角90度、120度、145度及び180度までとし、閉じ込み完了角度が、それぞれ、90度、120度、145度及び180度とした例である。圧縮タイミングである差圧の生じる範囲がクランク角度の増加方向に移行しているのがわかる。
また、図7に示すように、圧縮タイミングである差圧の生じる範囲及び吐出圧力に達する点が、隙間の小さい領域に移行しているのがわかる。
また、シリンダ5の内壁に内周に沿って設けた逃がし5cを図3に示すように、シリンダ5の内壁の高さ方向全体でなく、一部となるように設けてもよく、このようにすると圧縮機の組立性が向上する。要するに、逃がし5cは、吸入取り込み完了角度まで吸入口5bと連続して連通するものであり、吸入圧力とするものであればよい。
また、図4に示すように、吸入口5bのシリンダ内部への開口位置を示す吸入口5bの位相を、クランク角度が約90度〜180度となる位相に設け、また、クランク角度0度から吸入口5bまで又はクランク角度180度まで逃がし5aを設けることにより、吸入口5bがクランク角度約30度の位相に設けられた従来のロータリ圧縮機に比べて、吸入口5bが開口している時間が長くなるため、冷媒ガスの吸入速度が低下し圧力損失が低下するとともに、吸入圧力の脈動も小さくなる。
また、図5に示すように、シリンダ5に逃がし5aを設けずに、吸入口5bの位相をクランク角度約90〜180の位置に設けても良い。このようにしても、吸入口5bがクランク角度約30度の位相に設けられた従来のロータリ圧縮機に比べて、吸入口5bが開口している時間が長くなるため、冷媒ガスの吸入速度が低下し圧力損失が低下するとともに、吸入圧力の脈動も小さくなる。
本実施の形態のロータリ圧縮機においては、冷媒として二酸化炭素を使用し、クランク軸4の中心をシリンダ5中心に対して、クランク角度約300度側に偏心するように設定した偏心組立てを実施し、また、吸入閉じ込み完了クランク角度が90度〜180度となるようにシリンダ内壁にシリンダ室6aを吸入口5bと連通させ吸入室6bとする逃がし5aを設けたので、空調用標準条件において、圧縮室6c内圧力が吐出圧力に達するクランク角度が約190度〜約230度となり、ピストン9の外周とシリンダ5の内壁間の隙間からの圧縮ガスの漏れが大きい時間を短くすることができるため、ピストン9の外周とシリンダ5の内壁間の隙間からの圧縮ガスの漏れ損失を小さくすることができるという効果を有する。また、ピストン9の外周とシリンダ5の内壁間の隙間からの圧縮ガスの漏れ損失を小さくすることができるという効果を有する。
また、本実施の形態のロータリ圧縮機においては、冷媒として二酸化炭素を使用し、クランク軸4の中心をシリンダ5中心に対して、クランク角度約300度側に偏心するように設定した偏心組立てを実施し、吸入口5bを、シリンダ室6aのクランク角度が90度〜180度となるような位置に設け、また、逃がし5aを、吸入口5bの位置まで又はクランク角度180度まで設けたので、吸入口5bがクランク角度約30度の位相に設けられた従来のロータリ圧縮機に比べて、吸入口5bが開口している時間が長くなるため、冷媒ガスの吸入速度が低下し圧力損失が低下するとともに、吸入圧力の脈動も小さくなるという効果を有する。
実施の形態2.
実施の形態1では、高圧シェル形圧縮機について説明したが、密閉容器1内を吸入圧とし、圧縮後の冷媒ガスを密閉容器1内に吐出せずに吐出管13に吐出する低圧シェル形圧縮機においても同様の効果を得ることができる。低圧シェル形である他の構成は実施の形態1と同様である。また、得られる効果も同様である。
実施の形態1では、高圧シェル形圧縮機について説明したが、密閉容器1内を吸入圧とし、圧縮後の冷媒ガスを密閉容器1内に吐出せずに吐出管13に吐出する低圧シェル形圧縮機においても同様の効果を得ることができる。低圧シェル形である他の構成は実施の形態1と同様である。また、得られる効果も同様である。
実施の形態3.
実施の形態1、2では、ベーン10とピストン9とが分離したロータリ圧縮機について説明したが、ベーン10がピストン9と一体に設けられたスイングロータリ式のロータリ圧縮機においても同様の効果を得ることができる。スイングロータリ式である他の構成は、実施の形態1又は2と同様である。
また、スイングロータリ式のロータリ圧縮機の場合は、逃がし5aの形成をシリンダ5の内壁に設ける以外に、同様の考えによりピストン9の外周又は両者に形成してもよい。
実施の形態1、2では、ベーン10とピストン9とが分離したロータリ圧縮機について説明したが、ベーン10がピストン9と一体に設けられたスイングロータリ式のロータリ圧縮機においても同様の効果を得ることができる。スイングロータリ式である他の構成は、実施の形態1又は2と同様である。
また、スイングロータリ式のロータリ圧縮機の場合は、逃がし5aの形成をシリンダ5の内壁に設ける以外に、同様の考えによりピストン9の外周又は両者に形成してもよい。
本発明の実施の形態1〜3に記載のロータリ圧縮機は、冷媒として二酸化炭素以外のポリトロープ指数の大きい冷媒(例えば、アンモニア、空気等)も逃がし5aの形成範囲を同様な考えで調整することにより使用可能である。
また、偏心組立ては、シリンダ5の中心に対してクランク角度約300度方向に偏心させるに限らず、異なるクランク角度方向に偏心させた場合にも同様の考えで、逃がし5a等を設けることにより、同様の効果が得られる。
また、偏心組立ては、シリンダ5の中心に対してクランク角度約300度方向に偏心させるに限らず、異なるクランク角度方向に偏心させた場合にも同様の考えで、逃がし5a等を設けることにより、同様の効果が得られる。
本発明のロータリ圧縮機は、使用冷媒を従来のR410Aからポリトロープ指数の大きい二酸化炭素のような冷媒に変えても圧縮ガスの漏れ損失を減少でき、冷凍空調装置に利用できる。
1 密閉容器、2 電動機要素部、3 圧縮機構部、4 クランク軸、 5 シリンダ、5a 逃がし、5b 吸入口、6a シリンダ室、6b 吸入室、6c 圧縮室、7a 吐出口、9 ピストン。
Claims (4)
- 密閉容器内に電動機要素部と圧縮機構部とを収容し、
シリンダ内で、ピストンが上死点にあるときのクランク角度を0度とし、吸入口側から吐出口側にクランク角度が増加するとして、
クランク軸の中心をシリンダ中心に対して、所定のクランク角度側に偏心するように設定した偏心組立てを実施し、
また、シリンダ内壁にシリンダ室を前記吸入口と連通させ吸入室とする逃がしを設け、
また、該逃がしを、前記吸入口からクランク角度が増加する方向に、前記偏心組立ての設定及び使用冷媒のポリトロープ指数により設定される所定範囲にわたって設け、
吸入閉じ込み完了クランク角度を増加させ、圧縮室からの漏れを低減するようにしたことを特徴とするロータリ圧縮機。 - 使用冷媒を二酸化炭素とし、また、前記偏心組立ての偏心方向を約300度とし、さらに、前記吸入閉じ込み完了クランク角度が90度〜180度となるように逃がしを設けたことを特徴とする請求項1に記載のロータリ圧縮機。
- 前記吸入口を、シリンダ室のクランク角度が90度〜180度となるような位置に設け、また、前記逃がしを、前記吸入口の位置まで又はクランク角度180度まで設けたことを特徴とする請求項2に記載のロータリ圧縮機。
- 前記に逃がしを、前記シリンダの内壁の高さ方向全体でなく、一部としたことを特徴とする請求項1〜請求項3の何れかにに記載のロータリ圧縮機。
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---|---|---|---|---|
WO2009091399A1 (en) * | 2008-01-17 | 2009-07-23 | Carrier Corporation | Detection of co2 leakage in a container |
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