JP2005146977A - 軸流タービンの静動翼間構造及びこれを用いた軸流タービン機械 - Google Patents

Abstract

【課題】 簡単且つ確実な方法でキャビティジェットをなくしたり、低減したりすることができる軸流タービンの静動翼間構造及びその軸流タービンの静動翼間構造を用いたエネルギ効率の高い軸流タービンを提供する。
【解決手段】 動翼列２Ａが取り付けられている動翼ハブ２１と静翼列１Ａの先端に取り付けられ静翼１同士を連結する静翼ハブシュラウド１２との間にはハブキャビティ部４１が、静翼列１Ａが取り付けられている静翼外周環１１と動翼列２Ａの先端に取り付けられ動翼２同士を連結する動翼チップシュラウド２２との間にはチップキャビティ部４２が形成されており、動翼ハブ２１及び動翼チップシュラウド２２の少なくとも一方にはそれぞれハブキャビティ４１及び（又は）チップキャビティ４２に突出するとともに、動翼列２Ａの回転方向全周にわたって配置される抑制板５（５Ａ〜５Ｇ）を備えている
【選択図】 図１

Description

本発明は、蒸気タービン、ガスタービン等の軸流タービンの動翼列と静翼列との間に形成されるキャビティからの漏れ流れと主流が合流することで発生するミキシング損失を低減するものに関する。

軸流圧縮機、蒸気タービン及びガスタービン等の軸流タービン機械は、作動流体が軸方向に流れるものであり、軸の回転によって作動流体を軸方向に加速すると共に圧縮する、又は該作動流体の軸方向流れによって軸を回転させ軸に取り付けられた発電機等を回転させる。

図９に従来の軸流タービンの構造の概略図を示す。図９に示す軸流タービン９Ｔは、ケーシング９Ｃと、タービン主軸９３と、タービン主軸９３に固定されタービン主軸９３と共に回動する動翼９２と、ケーシング９Ｃに固定される静翼９１とを有している。

動翼９２は主軸９３のハブ９２１に等中心角度間隔で複数個取り付けられ動翼列９２Ａ（後述の図１０参照）を構成している。動翼列９２Ａは軸方向に複数段取り付けられている。また、静翼９１も等中心角度間隔で複数個取り付けられ静翼列９１Ａ（後述の図１０参照）を構成している。静翼列９１Ａは軸方向に隣り合う動翼列９２Ａの間に配置される、すなわち、動翼列９２Ａと静翼列９１Ａは交互に配置されている。

動翼列９２Ａは作動流体の軸方向の流動と共に主軸９３を中心に回動し、静翼列９１Ａはケーシング９Ｃに静翼外周環９１２を介して固定されている。ガスタービンや蒸気タービン等のように高温の作動ガスが流動する軸流タービン機械では、高温ガスにさらされる部分で熱膨張が発生する。

熱膨張により動翼列９２Ａ及び静翼列９１Ａが接触すると、軸流タービン機械が動作するときに、動翼列９２Ａと静翼列９１Ａの接触による摩擦損失が発生し、強く接触している場合は動翼列９２Ａと静翼列９１Ａが破損することもある。

以上のような熱膨張による不具合が発生するのを防ぐために、動翼列９２Ａと静翼列９１Ａの間隙のうち、特に近接している静翼の内周側シュラウド部９１１と動翼ハブ９２１に空間部を設けてキャビティ部９４１を形成している。また、静翼が取り付けられている静翼外周環９１２ろ動翼チップシュラウド９２２の間にはチップキャビティ部９４２が形成されている。

図１０に従来の軸流タービン静動翼の翼列間構造におけるキャビティ内の流れを示す説明図を示す。図１０に示すように、主流の流れ方向に渦中心が向かう渦状の流れが形成される。

図１０中の−は、キャビティ９４１内から作動流体の主流ＭＪに流れ込む流れである。また、図１０中の＋は、作動流体の主流ＭＪから、キャビティ９４１内へ分岐して流れ込む流れである。この二つの流れによって、渦状の流れが発生する。すなわち、キャビティ９４１を設けることで、渦状の流れによるエネルギ損失が生じる。

上記の損失を抑制するために特開２００３−１４８１０６号公報に記載の発明は、渦状の流れの発生を防ぐために静翼の内周側シュラウド９１１に気流を抑制する抑制板が供えられているものが開示されている。
特開平１０−２６６８０４号公報 特開２００３−１４８１０６号公報

しかしながら、キャビティ部９４１に流れる作動流体は、主流ＭＪより分岐したものだけではなく、動翼９２及び主軸９３の回動によってキャビティ部９４１の動翼９２が取り付けられた動翼ハブ９２１の表面に接触している作動流体が、遠心力で外側に押しやらることで発生する気流、すなわち、キャビティジェットＣＪも発生する。キャビティジェットＣＪとタービン９Ｔの主流ＭＪが合流することで、ミキシング損失が発生する。

キャビティジェットＣＪと主流ＭＪの合流によるエネルギ損失はそれほど大きいものではないが、軸流タービン機械の性能の更なる向上のためにキャビティジェットＣＪと主流ＭＪのミキシング損失をできるだけ小さくする必要がある。

このような問題を鑑みて本発明は、動翼列と静翼列の間に形成されたキャビティ部にて発生するキャビティジェットと作動流体の主流との合流によるミキシング損失を低減して、軸流タービンの空力性能を向上できる軸流タービン静動翼の翼列間構造及びこれを使用した軸流タービン機械を提供することを目的とする。

上記目的を達成するために本発明は、動翼列と静翼列とが多段的に配置されてなる軸流タービンにおいて、前記動翼列が取り付けられている動翼ハブと前記静翼列の先端に取り付けられ静翼同士を連結する静翼ハブシュラウドとの間にはハブキャビティ部が、前記静翼列が取り付けられている静翼外周環と前記動翼列の先端に取り付けられている動翼チップシュラウドとの間にはチップキャビティ部が形成されており、前記動翼ハブ及び前記動翼チップシュラウドの少なくとも一方にはそれぞれ前記ハブキャビティ又はチップキャビティに突出するとともに、動翼回転方向全周にわたって配置される抑制板を備えていることを特徴とする軸流タービンの静動翼間構造を提供する。

この構成によると、ハブキャビティ及び（又は）チップキャビティからタービン主流に流れ込むキャビティジェットを抑制又は遮断することができる。これによって、キャビティジェットがタービン主流と合流することで発生するエネルギ損失、いわゆる、ミキシング損失をなくす又は低減することができる。

また上記構成において抑制板は前記動翼ハブの前記ハブキャビティ部の開口部より所定の距離だけ離れた位置に配置され、前記抑制板の先端部と前記静翼ハブシュラウドとの間が狭い間隙となるように且つ円周方向に連続して配置されていてもよい。

この構成によると、前記抑制板がハブキャビティ部の開口部より所定の距離あけた部分に取り付けられているので、作動流体が抑制板を通過し、一時的に流速の高い状態で主流に合流せずに、拡散することで流速が十分遅くなった状態でタービン主流と合流するので、ミキシング損失を低減することができる。

また上記構成において抑制板は円周方向に連続して形成され、前記動翼ハブの半径方向に同心円上に複数配置されるものであり、前記抑制板のうち少なくとも１つが前記動翼ハブ近傍を遮ることができる幅を有するものであってもよい。

この構成によると、動翼ハブ近傍の作動流体の粘性と動翼ハブの遠心力によって発生するキャビティジェットの流速をとめることができ、それだけ、主流とキャビティジェットが合流するときに発生するミキシング損失を防止又は低減することができる。

また、抑制板の幅はキャビティ部の幅に比べて十分小さいので静翼ハブシュラウドと接触する不具合の発生を防ぐことができる。

さらに上記構成において抑制板は前記動翼ハブの前記ハブキャビティ開口部近傍の静圧が低い部分に取り付けられてもよい。

この構成によると、動翼列の上段側は静圧が高い部分と低い部分が存在しており、静圧が高い部分には流体が流れにくく、低い部分には流体が流れこみやすいので、流れ込みやすい部分に抑制板を取り付けているものである。前記抑制板の大きさを小さくすることができるので、該抑制板の強度を確保しやすい。また、簡単に取り付けることができる。

また上記構成において抑制板は前記ハブキャビティ部に面する部分に前記ハブの半径方向に対し所定角度傾けられ、周方向に所定ピッチで複数個取り付けられていてもよい。

この構成によると、主流とキャビティジェットの周方向及び軸方向の速度成分の合成成分を相対的に０にすることができるので、ミキシング損失を低減することができる。

このとき、抑制板の設置角度として、主流の周方向及び軸方向の速度成分の合成成分と、動翼の周方向の速度成分と、キャビティジェットの速度によって決定されるものを例示することができる。

上記構成において抑制板は前記動翼チップシュラウドの前段側であって、前記チップキャビティの開口部に取り付けられ、前記抑制板の先端部は前記静翼外周環に近接しているものを用いてもよい。

この構成によると、チップキャビティに発生するキャビティジェットを前段側で抑制して、後段側のチップキャビティから噴出するキャビティジェットを止める又は低減することができる。

上記構成において抑制板は前記動翼チップシュラウドの後段側に前記チップシュラウドの半径方向に対し所定角度傾けられ、周方向に所定ピッチで複数個取り付けられるものを例示できる。

前記チップキャビティから噴出するキャビティジェットの合流の流速成分が主流の流速成分と相対的に０にすることで、ミキシング損失を低減することができる。

上記構成において抑制板は前記動翼チップシュラウドの後段側で、前記チップキャビティの開口部より所定距離だけ離れた位置に配置され、前記抑制板の先端部と前記静翼外周環との間が狭い間隙となるように且つ円周方向に連続して配置されているものを例示できる。

本発明によると、以上に示した軸流タービンの静動翼間構造を用いている、軸流タービンを形成するものを提供することができる。

この構成によると、エネルギ損失の少ない軸流タービンを形成することが可能である。それだけ、エネルギ効率が高く同じ仕事を行う場合にエネルギ消費が少なくて済む軸流タービンを提供することができる。

本発明によると、簡単且つ確実な方法でキャビティジェットをなくしたり、低減したりすることができる軸流タービンの静動翼間構造を提供することができる。

また本発明によると、キャビティジェットが主流に合流することで発生するミキシング損失をなくす又は低減することができ、エネルギ効率の高い軸流タービンを提供することができる。

本発明を実施するための最良の形態について図面を参照しながら説明する。図１（Ａ）、（Ｂ）に本発明にかかる軸流タービンの静動翼間構造の説明図を示す。

図１（Ａ）、（Ｂ）に示す軸流タービンは、それ自体回転せずに軸流タービンに導入された作動流体（例えば、ガスタービンの場合は燃焼ガス、蒸気タービンの場合は蒸気である）を整流する静翼１と、導入された作動流体にて回動する動翼２とを有している。

静翼１はケーシングＣａに取り付けられた外周環１１に所定ピッチで内周側に向かって取り付けられ、静翼列１Ａを形成している。静翼１の先端部１ａには静翼ハブシュラウド１２が取り付けられており、隣り合う静翼ハブシュラウド１２同士は連結されている。動翼列２Ａ及び静翼列１Ａは互いに回転軸の軸方向に隣り合って複数段取り付けられている。

動翼２は図１に示すようにタービン主軸３に取り付けられた動翼ハブ２１に所定ピッチで放射状に取り付けられ動翼列２Ａを形成している。動翼２の先端部２ａには動翼チップシュラウド２２が取り付けられている。

図１には軸流タービン機械の複数段の静翼列と動翼列のうち任意に取り出した隣り合う１段の静翼列１Ａ及び動翼列２Ａを示している。図１に示す静翼列１Ａ及び動翼列２Ａの場合、静翼列１Ａが作動流体の主流ＭＪの上流側に配置されており、その下流側に動翼列が配置されている。

軸流タービン機械の場合一般的にタービンは高温環境下で運転されることが多いので、タービン主軸３や動翼ハブ２１等が熱膨張する。この熱膨張によって静翼列１Ａと動翼列２Ａとが接触しないようにするため、熱膨張による伸びしろが必要である。特に、静翼ハブシュラウド１２とタービン主軸３及び動翼ハブ２１との間、動翼チップシュラウド２２と静翼外周環１１及びケーシングＣａとの間にクリアランスとして、タービン主軸３に近接する側のハブキャビティ４１と、ケーシング側のチップキャビティ４２が形成されている。

作動流体が通過するのを抑制するために静翼ハブシュラウド１２とタービン主軸３及び動翼チップシュラウド１２とケーシングＣａのクリアランスに、それには限定されないがここでは、ラビリンスシールＬｓが取り付けられている。

作動流体は粘性流体であり、ハブキャビティ４１の動翼ハブ２１及びチップキャビティ４２の動翼チップシュラウド２２に近接する作動流体は、動翼列２Ａが回動することで生じる遠心力で外周方向に流速を有するようになる、すなわち、キャビティジェットが発生する。キャビティジェットＣＪと主流ＭＪが合流することでミキシング損失が発生する。

そこで、図１に示すように動翼２が取り付けられている動翼ハブ２１の作動流体の流れる前段側の側面２１１にキャビティジェットの流れを抑制する抑制板５Ａが備えられている。抑制板５Ａは動翼ハブ２１の前段側の側面２１１に円周方向に連続して形成されるものであり、ハブキャビティ４１の開口部４１１より距離ａ離れた位置に備えられている。

また、抑制板５Ａの先端部５１Ａは静翼先端に形成されている静翼ハブシュラウド１２の後段側の側面１２１に近接して設置され間隙Ｓを形成している。ハブキャビティ４１に流れるキャビティジェットは、抑制板５Ａがないときと比較すると流量が減少する。

間隙Ｓを通過したキャビティジェットは流速が高いので、抑制板５Ａをハブキャビティ４１の開口部４１１より距離ａだけ離れて配置することで、主流と合流するまでに流速が低下するのでミキシング損失を低減することができる。

図２（Ａ）に本発明にかかる軸流タービンの静動翼間構造の説明図を、図２（Ｂ）に断面図を示す。図２に示す軸流タービンの静動翼間構造は図１に示す静動翼間構造のうち抑制板が異なっており、それ以外の部分は実質上同一の構造を有している。実質上同一の構造には同一の符号が付してある。また、図２（Ｃ）にハブキャビティの拡大図を示す。

図２（Ａ）、（Ｂ）に示すように、抑制板５Ｂは動翼ハブ２１の前段側の側面２１１にタービン主軸３の半径方向に２段に形成されている。また、ここでは抑制板が動翼ハブ２１に２段に形成されているものを例示しているがそれに限定されるものではなく、さらに多段に形成されていてもよい。

図２（Ｃ）に示すように動翼ハブ２１に近接する作動流体は動翼２の回動による遠心力によって、外周方向にキャビティジェットが発生する。このとき、タービン主軸３の近傍から発生するキャビティジェットＣＪを流速が小さい、換言すると流量が少ないうちに第１の抑制板５１Ｂを設けることで遮る。また、さらに、第１の抑制板５１Ｂより外周側で遠心力によってキャビティジェットＣＪが発生するので流量が大きくならない位置に第２の抑制板５２Ｂを設けてキャビティジェットＣＪを遮る。

このように、抑制板５Ｂ（５１Ｂ、５２Ｂ）を複数段に設けて、キャビティジェットＣＪの流れを抑制することで、抑制板５Ｂ（５１Ｂ、５１Ｂ）の大きさが小さくてもキャビティジェットＣＪの流れを十分に抑制することが可能である。本実施例においては抑制板を２枚（５１Ｂ、５２Ｂ）設けたものを例示しているが、それに限定されるものではなく、キャビティ４１の長さにあわせて１枚又は複数枚の抑制板を設けてもよい。抑制板を複数枚設ける場合、抑制板の大きさは全て同じ大きさであっても、異なる大きさの抑制板を含んでもよい。

図３（Ａ）に本発明にかかる軸流タービンの静動翼間構造の説明図を図３（Ｂ）に断面図を示す。図３に示す軸流タービンの静動翼間構造は図１に示す静動翼間構造のうち抑制板が異なっており、それ以外の部分は実質上同一の構造を有している。実質上同一の構造には同一の符号が付してある。

図３（Ａ）、（Ｂ）に示すように、作動流体の主流ＭＪが静翼列１Ａから動翼列２Ａに流れ込む場所において、動翼列２Ａの動翼２の前縁部２ｆに生じる流速が０になる点（淀み点）の近傍で静圧が高くなり、それ以外の場所では淀み点と比較して静圧が低くなる。

静圧が高くなる部分に「＋」、低くなる部分に「−」の符号をつけるとすると、静翼列１Ａと動翼列２Ａのハブキャビティ開口部４１１での静圧の配置は図３（Ｂ）に示すようになる。静圧が高い部分ではハブキャビティ４１より主流ＭＪへのキャビティジェットＣＪの流入が起こりにくく、逆に静圧が低い部分では、主流ＭＪへのキャビティジェットＣＪの流入が起こりやすくなる。そこで、図３に示すように、動翼ハブ２１の前段側の側面２１１のハブキャビティ４１の開口部４１１の近傍であり、静圧が低くなる部分に抑制板５Ｃを円周方向に断続的に形成する。

静圧が低い所ではハブキャビティ４１より主流側にキャビティジェットＣＪが流入する為に発生するミキシング損失を、抑制板５Ｃを備えていることで抑制することが可能である。

図４（Ａ）に本発明にかかる軸流タービンの静動翼間構造の説明図を、図４（Ｂ）に断面図を、図４（Ｃ）に抑制板の配置図を示す。図４に示す軸流タービンの静動翼間構造は図１に示す静動翼間構造のうち抑制板が異なっており、それ以外の部分は実質上同一の構造を有している。実質上同一の構造には同一の符号が付してある。また、図５に作動流体の主流、キャビティジェット、動翼の回転の速度のベクトル図を示す。

キャビティジェットＣＪが作動流体の主流ＭＪに合流する場合、主流ＭＪの軸周り方向の速度成分とキャビティジェットＣＪの速度成分が角度をなす場合に、より大きなミキシング損失を発生する。合流によるミキシング損失を低減するために、抑制板５Ｄにてキャビティジェットの流出する方向を主流ＭＪの軸周り方向の成分に合うように配置する。

図５に示すように、作動流体の主流ＭＪは静翼１の後縁１ｅより流出する。このとき、静翼１より流出するときの流速の絶対速度をＣ、動翼列２Ａの回転方向速度成分をＵとすると、動翼列２Ａに対する主流ＭＪの相対速度は図中Ｗで表される。

このとき、主流ＭＪの相対速度Ｗは周方向に速度成分Ｗｔを有している。キャビティジェットＣＪは動翼列２Ａの遠心力にて発生するので、動翼列２Ａに対する相対速度成分は円周方向の速度成分をもっておらず、主流ＭＪとのミキシング損失を低減するために図４（Ｃ）に示すようにキャビティジェットに相対速度成分Ｗｔを与える角度αを持たせて抑制板５Ｄを配置する。

図６に本発明にかかる軸流タービンの静動翼間構造の説明図を示す。図６に示す軸流タービンの静動翼間構造は図１に示す静動翼間構造のうち抑制板が異なっており、それ以外の部分は実質上同一の構造を有している。実質上同一の構造には同一の符号が付してある。

図６に示す抑制板５Ｅは、上述の各例に示す抑制板とは異なり、動翼チップシュラウド２２の作動流体が流れる方向の上段側の側面２２１に取り付けられている。キャビティジェットＣＪは動翼列２Ａの回転による遠心力にて発生するものであるので、チップキャビティ４２にも発生する。チップキャビティ４２の前段側の開口部４２１近傍に抑制板５Ｅを形成することで、遠心力によるキャビティジェットＣＪが発生するのを抑えることができる。

上段側のキャビティジェットを抑制することで、チップキャビティ４２の下段側の開口部４２２より主流に合流するキャビティジェットを抑制することができるので、開口部４２２で発生するミキシング損失を低減することができる。

また、図７に示すように、動翼チップシュラウド２２の後段側の側面２２２に抑制板５Ｆを取り付けるものも例示できる。このとき、図７に示す抑制板５Ｆのように、チップキャビティ４２の後段側の開口部４２２より、距離ｂだけ離れた位置に取り付けられている。これにより、図１に示す抑制板５Ａと同様、チップキャビティ４２より噴出するキャビティジェットの主流ＭＪと合流するときの流速を抑えることができ、ミキシング損失を低減することができる。

図８（Ａ）に本発明にかかる軸流タービンの静動翼間構造の説明図を、図８（Ｂ）に断面図を、図８（Ｃ）に抑制板の配置図を示す。図８に示す軸流タービンの静動翼間構造は図１に示す静動翼間構造のうち抑制板が異なっており、それ以外の部分は実質上同一の構造を有している。実質上同一の構造には同一の符号が付してある。

図８に示す抑制板５Ｇは動翼チップシュラウド２２に角度βだけ傾けて配置し、抑制板５Ｇによってチップキャビティ４２から主流に向けて流入するキャビティジェットにタービン主軸３を中心とする周方向速度成分を与え、主流の流れとキャビティジェットとの合流を滑らかに行うものである。

抑制板５Ｇの傾き角βは、図４に示す抑制板５Ｄの傾き角αと同様に、主流の円周方向及び軸方向の速度成分の合成したもの、タービンの回転速度、をもとに主流の動翼に対する相対速度を求めることで決定することができる。この角度をつけた抑制板５Ｇを取り付けることで、キャビティジェットが主流に合流するときに速度方向が統一されているのでミキシング損失を低減することが可能である。

以上に示した各抑制板５Ａ〜５Ｇを単独で用いて軸流タービンの静動翼間構造を形成してもよく、また、以上に示した各抑制板５Ａ〜５Ｇのうち複数を備えて軸流タービンの静動翼間構造を形成してもよい。このとき、抑制板を複数供えているのでキャビティジェットが主流と合流することで発生するミキシング損失をより高度に低減することが可能である。

図（Ａ）は本発明にかかる軸流タービンの静動翼間構造の一例を説明する図であり、図（Ｂ）は図（Ａ）に示す軸流タービンの静動翼間構造の断面図である。 図（Ａ）は本発明にかかる軸流タービンの静動翼間構造の他の例を説明する図であり、図（Ｂ）は図（Ａ）に示す軸流タービンの静動翼間構造の断面図である。 図（Ａ）は本発明にかかる軸流タービンの静動翼間構造のさらに他の例を説明する図であり、図（Ｂ）は図（Ａ）に示す軸流タービンの静動翼間構造の断面図である。 図（Ａ）は本発明にかかる軸流タービンの静動翼間構造の他の例を説明する図であり、図（Ｂ）は図（Ａ）に示す軸流タービンの静動翼間構造の断面図であり、図（Ｃ）は図（Ａ）に示す軸流タービンの静動翼間構造の軸方向断面図である。 主流とキャビティジェットの合流時の流速を示すベクトル図である。 本発明にかかる軸流タービンの静動翼間構造の他の例を説明する図である。 本発明にかかる軸流タービンの静動翼間構造の他の例を説明する図である。 図（Ａ）は本発明にかかる軸流タービンの静動翼間構造の他の例を説明する図であり、図（Ｂ）は図（Ａ）に示す軸流タービンの静動翼間構造の断面図であり、図（Ｃ）は図（Ａ）に示す軸流タービンの静動翼間構造の軸方向断面図である。 従来の軸流タービンの静動翼間構造の他の例を説明する図である。 図9に示す軸流タービンの静動翼間構造の断面図である。

符号の説明

１ 静翼
１Ａ 静翼列
１１ 外周環
１２ 静翼ハブシュラウド
２ 動翼
２Ａ 動翼列
２１ 動翼ハブ
２２ 動翼チップシュラウド
３ タービン主軸
４１ ハブシュラウド
４１１ 開口部
４２ チップシュラウド
５Ａ〜５Ｇ 抑制板

Claims (9)

1. 動翼列と静翼列とが多段的に配置されてなる軸流タービンにおいて、
   前記動翼列が取り付けられている動翼ハブと前記静翼列の先端に取り付けられ静翼同士を連結する静翼ハブシュラウドとの間にはハブキャビティ部が、
   前記静翼列が取り付けられている静翼外周環と前記動翼列の先端に取り付けられている動翼チップシュラウドとの間にはチップキャビティ部が形成されており、
   前記動翼ハブ及び前記動翼チップシュラウドの少なくとも一方にはそれぞれ前記ハブキャビティ又はチップキャビティに突出するとともに、動翼回転方向全周にわたって配置される抑制板を備えていることを特徴とする軸流タービンの静動翼間構造。
2. 前記抑制板は前記動翼ハブの前記ハブキャビティ部の開口部より所定の距離だけ離れた位置に配置され、
   前記抑制板の先端部と前記静翼ハブシュラウドとの間が狭い間隙となるように且つ円周方向に連続して配置されていることを特徴とする請求項１に記載の軸流タービンの静動翼間構造。
3. 前記抑制板は円周方向に連続して形成され、前記動翼ハブの半径方向に同心円上に複数配置されるものであり、
   前記抑制板のうち少なくとも１つが前記動翼ハブ近傍を遮ることができる幅を有するものであることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の軸流タービンの静動翼間構造。
4. 前記抑制板は前記動翼ハブの前記ハブキャビティ開口部近傍の静圧が低い部分に取り付けられることを特徴とする請求項１に記載の軸流タービンの静動翼間構造。
5. 前記抑制板は前記ハブキャビティ部に面する部分に前記ハブの半径方向に対し所定角度傾けられ、周方向に所定ピッチで複数個取り付けられていることを特徴とする請求項１に記載の軸流タービンの静動翼間構造。
6. 前記抑制板は前記動翼チップシュラウドの前段側であって、前記チップキャビティの開口部に取り付けられ、
   前記抑制板の先端部は前記静翼外周環に近接していることを特徴とする請求項１から請求項５のいずれかに記載の軸流タービンの静動翼間構造。
7. 前記抑制板は前記動翼チップシュラウドの後段側に前記チップシュラウドの半径方向に対し所定角度傾けられ、周方向に所定ピッチで複数個取り付けられることを特徴とする請求項１から請求項６のいずれかに記載の軸流タービンの静動翼間構造。
8. 前記抑制板は前記動翼チップシュラウドの後段側で、前記チップキャビティの開口部より所定距離だけ離れた位置に配置され、
   前記抑制板の先端部と前記静翼外周環との間が狭い間隙となるように且つ円周方向に連続して配置されていることを特徴とする請求項１から請求項７のいずれかに記載の軸流タービンの静動翼間構造。
9. 静翼と動翼を有する軸流タービンであって、
   請求項１から請求項８のいずれかに記載の軸流タービンの静動翼間構造を供えたことを特徴とする軸流タービン機械。

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