JP2005076021A - Grease composition for one way clutch - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、各種機器の送り機構、又は、自動車のオルタネータ、エアコンディショナ用コンプレッサ、ウォーターポンプ、冷却ファン等の補機のプーリに用いられる一方向クラッチ（軸受内蔵型も含む）に好適に使用されるグリース組成物に関するものである。 INDUSTRIAL APPLICABILITY The present invention is suitably used for a one-way clutch (including a bearing built-in type) used for a feed mechanism of various devices, or an auxiliary machine pulley such as an automobile alternator, an air conditioner compressor, a water pump, and a cooling fan. The present invention relates to a grease composition.
自動車の駆動用エンジンを駆動源として、自動車に必要な発電を行うオルタネータが知られている。
オルタネータでは、駆動用エンジンにプーリを組み付けるときには、例えば、プーリに無端ベルトを掛け渡し、この駆動用エンジンのクランクシャフトにより、回転軸を回転駆動自在としている。すなわち、このオルタネータでは、プーリは、回転軸に単に固定されていた（例えば、特許文献１）。
2. Description of the Related Art An alternator that generates power necessary for an automobile using an automobile driving engine as a driving source is known.
In the alternator, when the pulley is assembled to the driving engine, for example, an endless belt is stretched over the pulley, and the rotating shaft is rotatably driven by the crankshaft of the driving engine. That is, in this alternator, the pulley is simply fixed to the rotating shaft (for example, Patent Document 1).
したがって、駆動用エンジンにプーリを組み付けるときに、駆動用エンジンがディーゼルエンジンであった場合には、アイドリング時等、低回転時には、クランクシャフトの回転角速度の変動が大きくなり、その結果、クランクシャフトの端部に固定したプーリに掛け渡した無端ベルトの走行速度が細かく変動してしまう。
一方、この無端ベルトによりプーリを介して回転駆動されるオルタネータの回転軸は、回転軸や、この回転軸に固定したロータ及び整流子等の慣性質量により、それ程急激には変動しない。
Therefore, when the drive engine is a diesel engine when the pulley is assembled to the drive engine, the rotational angular speed of the crankshaft varies greatly at low speeds such as idling. The traveling speed of the endless belt stretched over the pulley fixed to the end portion will fluctuate finely.
On the other hand, the rotating shaft of the alternator that is rotationally driven by the endless belt via the pulley does not change so rapidly due to the rotating shaft, and the inertia mass such as the rotor and commutator fixed to the rotating shaft.
したがって、上述した特許文献１のように、プーリを回転軸に単に固定した場合には、クランクシャフトの回転角速度の変動に伴い、無端ベルトとプーリとが両方向に擦れ合う傾向となる。
その結果、このプーリと擦れ合う無端ベルトに、繰り返し異なる方向の応力が作用することになり、この無端ベルトとプーリとの間に滑りが発生してしまい、例えば、無端ベルトから異音が発生したり、無端ベルトの耐用年数が短くなる場合があった。
Therefore, when the pulley is simply fixed to the rotating shaft as in Patent Document 1 described above, the endless belt and the pulley tend to rub against each other as the rotational angular velocity of the crankshaft varies.
As a result, stresses in different directions are repeatedly applied to the endless belt that rubs against the pulley, causing slippage between the endless belt and the pulley, for example, noise from the endless belt. In some cases, the service life of the endless belt is shortened.
また、プーリの外周面と無端ベルトの内周面との摩擦に基づく、無端ベルトの耐用年数の低下は、走行時に加減速を繰り返すことによっても生じる。
具体的には、加速時には無端ベルト側からプーリ側に駆動力が伝達されるのに対し、減速時には慣性に基づいて回転し続けようとするプーリに、無端ベルトから制動力が作用する。この制動力と駆動力とは、無端ベルトの内周面に対して逆方向の摩擦力として作用するので、無端ベルトの耐用年数を低下させることになる。
特に、トラックのように排気ブレーキを備えた車両の場合には、アクセルオフ時でのクランクシャフトの回転低下の減速度が著しいので、上述した制動力に基づいて無端ベルトの内周面に加わる摩擦力が大きくなり、無端ベルトの耐用年数が著しく低下してしまう。
In addition, a decrease in the service life of the endless belt based on friction between the outer peripheral surface of the pulley and the inner peripheral surface of the endless belt is also caused by repeated acceleration and deceleration during traveling.
Specifically, a driving force is transmitted from the endless belt side to the pulley side during acceleration, while a braking force acts from the endless belt on a pulley that continues to rotate based on inertia during deceleration. Since the braking force and the driving force act as a frictional force in the opposite direction to the inner peripheral surface of the endless belt, the service life of the endless belt is reduced.
In particular, in the case of a vehicle equipped with an exhaust brake such as a truck, the deceleration of the decrease in rotation of the crankshaft when the accelerator is off is significant, so that the friction applied to the inner peripheral surface of the endless belt based on the braking force described above The force increases and the service life of the endless belt is significantly reduced.
これに対して、近年、無端ベルトの走行速度が一定又は増速傾向にある場合には、無端ベルトから回転軸への動力の伝達を自在とし、無端ベルトの走行速度が減速傾向にある場合には、プーリと回転軸との相対回転を自在とする、いわゆるオルタネータ用ローラクラッチ内蔵型プーリ装置が提案されている（例えば、特許文献２）。 On the other hand, when the running speed of the endless belt tends to be constant or increased in recent years, it is possible to freely transmit power from the endless belt to the rotating shaft, and when the running speed of the endless belt tends to decelerate. Has proposed a pulley device with a built-in roller clutch for an alternator that allows relative rotation between a pulley and a rotating shaft (for example, Patent Document 2).
このオルタネータ用ローラクラッチ内蔵型プーリ装置によれば、無端ベルトの走行速度が減速傾向にある場合には、プーリの回転角速度を回転軸の回転角速度よりも遅くして、無端ベルトとプーリとが強く擦れ合うことを防止することができるので、無端ベルトとプーリとの擦れ合い部に作用する応力の方向を一定にして、この無端ベルトとプーリとの間に滑りが発生したり、無端ベルトの耐用年数が低下してしまうことを防止することができる。 According to this pulley device with a built-in roller clutch for an alternator, when the traveling speed of the endless belt tends to be reduced, the rotational angular speed of the pulley is made slower than the rotational angular speed of the rotating shaft, thereby making the endless belt and the pulley stronger. Since it is possible to prevent rubbing, the direction of the stress acting on the rubbing portion between the endless belt and the pulley is made constant, slippage occurs between the endless belt and the pulley, and the service life of the endless belt Can be prevented from decreasing.
つぎに、オルタネータ用ローラクラッチ内蔵型プーリ装置に用いられるグリースについて説明する。
オルタネータ用ローラクラッチ内蔵型プーリ装置には、グリースが封入されており、このグリースにより、ローラクラッチ及びサポート軸受を潤滑している。
従来、このようなグリースとしては、例えば、ベントナイト製の増ちょう剤と４０℃における動粘度が３０〜６０ｍｍ2／ｓ程度の合成油である基油とからなるグリースや、３０〜６０ｍｍ2／ｓ程度の合成油とウレア系増ちょう剤からなるグリース等が用いられていた。
Next, the grease used in the pulley device with a built-in roller clutch for the alternator will be described.
Grease is enclosed in the pulley device with a built-in roller clutch for the alternator, and the roller clutch and the support bearing are lubricated by this grease.
Conventionally, as such a grease, for example, grease or the kinematic viscosity at a 40 ° C. bentonite made of thickener composed of a base oil is a synthetic oil of about 30~60mm 2 / s, 30~60mm 2 / s Grease composed of a synthetic oil and a urea-based thickener to a certain extent has been used.
しかしながら、近年の自動車のエンジンルーム内装置の高集積化やさらなる効率上昇要求の結果、これら電装品の使用条件の温度は年々上昇している。したがって、上述した一方向クラッチ装置においても、１７０℃以上の温度で信頼性良く使用できることが要求されている。この要求に応えるには、上述した従来の潤滑剤では、困難である場合が想定される。 However, as a result of the recent high integration of devices in the engine room of automobiles and the further demand for higher efficiency, the temperature of use conditions of these electrical components is increasing year by year. Therefore, the above-described one-way clutch device is also required to be able to be used reliably at a temperature of 170 ° C. or higher. In order to meet this requirement, it is assumed that the conventional lubricant described above is difficult.
すなわち、オルタネータ用ローラクラッチ内蔵型プーリ装置の潤滑用グリースとして、上述した組成を有するグリースを使用した場合には、耐フレッチング性は良いが、耐熱性が不十分となり、オルタネータ用ローラクラッチ内蔵型プーリ装置の耐久性を必ずしも十分に確保することができなかった。 That is, when the grease having the above-described composition is used as the lubricating grease for the pulley device with a built-in roller clutch for an alternator, the anti-fretting property is good, but the heat resistance is insufficient, and the pulley with a built-in roller clutch for the alternator The durability of the apparatus could not always be ensured sufficiently.
具体的には、オルタネータ用ローラクラッチ内蔵型プーリ装置が設置されるエンジンルーム内の温度は、最高で１１０℃程度であるが、オルタネータ用ローラクラッチ内蔵型プーリ装置自体の内部温度は、オーバラン時（例えば、プーリからスリーブに動力を伝達しない状態）の摩擦に基づく発熱を考慮すると、１５０℃程度に達する可能性がある。
したがって、オルタネータ用ローラクラッチ内蔵型プーリ装置に封入するグリースの耐熱温度も、１５０℃以上のものにする必要がある。
Specifically, the maximum temperature in the engine room where the pulley device with built-in roller clutch for alternator is installed is about 110 ° C., but the internal temperature of the pulley device with built-in roller clutch for alternator itself is overrun ( For example, considering heat generation based on friction in a state where power is not transmitted from the pulley to the sleeve, there is a possibility of reaching about 150 ° C.
Accordingly, the heat resistance temperature of the grease sealed in the pulley device with a built-in roller clutch for the alternator needs to be 150 ° C. or higher.
上述した組成を有するグリースでもある程度の耐熱性（耐久性）を有していたが、最近のオルタネータ用ローラクラッチ内蔵型プーリ装置の潤滑用グリースとしては、さらに耐熱性（耐久性）の良いものが求められている。
本発明の課題は、十分な耐フレッチング性及び耐熱性を確保することができる一方向クラッチ用グリース組成物を提供することである。 An object of the present invention is to provide a grease composition for a one-way clutch that can ensure sufficient fretting resistance and heat resistance.
前記課題を解決するために、請求項１の発明は、径方向に同心状に配置された内輪と外輪との間に設けられ、前記内輪と前記外輪とを同期回転させる状態と相対回転させる状態とに切り替える一方向クラッチに封入された一方向クラッチ用グリース組成物であって、基油は、フッ素油と、前記フッ素油を除く合成油との混合基油であること、を特徴とする一方向クラッチ用グリース組成物である。 In order to solve the above-mentioned problem, the invention of claim 1 is provided between an inner ring and an outer ring that are concentrically arranged in a radial direction, and a state in which the inner ring and the outer ring are synchronously rotated and a state of relative rotation. A grease composition for a one-way clutch enclosed in a one-way clutch that is switched to a base oil, wherein the base oil is a mixed base oil of a fluorine oil and a synthetic oil excluding the fluorine oil. A grease composition for directional clutches.
請求項２の発明は、請求項１に記載の一方向クラッチ用グリース組成物において、前記フッ素油は、パーフルオロエーテル油であること、を特徴とする一方向クラッチ用グリース組成物である。 The invention of claim 2 is the grease composition for a one-way clutch according to claim 1, wherein the fluorine oil is a perfluoroether oil.
請求項３の発明は、請求項１又は請求項２に記載の一方向クラッチ用グリース組成物において、前記合成油は、芳香族エステル油、ジアルキルジフェニルエーテル油のいずれかであること、を特徴とする一方向クラッチ用グリース組成物である。
The invention according to
請求項４の発明は、請求項１から請求項３までのいずれか１項に記載の一方向クラッチ用グリース組成物において、前記混合基油での前記フッ素油と前記合成油との割合は、前記フッ素油が５〜５０質量％であること、を特徴とする一方向クラッチ用グリース組成物である。 The invention of claim 4 is the grease composition for a one-way clutch according to any one of claims 1 to 3, wherein the ratio of the fluorine oil and the synthetic oil in the mixed base oil is: The grease composition for a one-way clutch, wherein the fluorine oil is 5 to 50% by mass.
請求項５の発明は、請求項１から請求項４までのいずれか１項に記載の一方向クラッチ用グリース組成物において、前記混合基油の混和ちょう度は、２５０〜３２０であること、を特徴とする一方向クラッチ用グリース組成物である。 According to a fifth aspect of the present invention, in the grease composition for a one-way clutch according to any one of the first to fourth aspects, the blending degree of the mixed base oil is 250 to 320. The grease composition for a one-way clutch is characterized.
請求項６の発明は、請求項１から請求項５までのいずれか１項に記載の一方向クラッチ用グリース組成物において、前記混合基油の増ちょう剤は、ジウレア化合物、ＰＴＦＥ、カーボンブラック、合成雲母の少なくとも一種を含むこと、を特徴とする一方向クラッチ用グリース組成物である。 The invention of claim 6 is the grease composition for a one-way clutch according to any one of claims 1 to 5, wherein the thickener of the mixed base oil is a diurea compound, PTFE, carbon black, A grease composition for a one-way clutch comprising at least one kind of synthetic mica.
請求項７の発明は、請求項６に記載の一方向クラッチ用グリース組成物において、前記カーボンブラックの粒径は、１μｍ以下であり、前記合成雲母の粒径は、５μｍ以下であること、を特徴とする一方向クラッチ用グリース組成物である。
The invention according to
請求項８の発明は、請求項６又は請求項７に記載の一方向クラッチ用グリース組成物において、前記混合基油での増ちょう剤の量は、５〜５０質量％であること、を特徴とする一方向クラッチ用グリース組成物である。
The invention according to
請求項９の発明は、請求項１から請求項８までのいずれか１項に記載の一方向クラッチ用グリース組成物において、前記フッ素油の４０℃における動粘度は、６０〜２００ｍｍ2／ｓであり、前記合成油の４０℃における動粘度は、３０〜２００ｍｍ2／ｓであること、を特徴とする一方向クラッチ用グリース組成物である。
The invention of
請求項１０の発明は、請求項１から請求項９までのいずれか１項に記載の一方向クラッチ用グリース組成物において、前記一方向クラッチの近傍に配置され、前記外輪に加わる荷重を支えると共に、前記内輪と前記外輪との間に設けられた転動体を、転動自在に支持する転がり軸受をさらに備えた軸受内蔵型一方向クラッチに、封入されたこと、を特徴とする一方向クラッチ用グリース組成物である。
The invention of
（１）フッ素油とフッ素油を除く合成油とからなる混合基油を基油とするグリース組成物を、一方向クラッチ又は軸受内蔵型一方向クラッチに封入することにより、十分な耐フレッチング性及び耐熱性を確保することができる。 (1) Encapsulation of a grease composition based on a mixed base oil composed of fluorine oil and synthetic oil excluding fluorine oil in a one-way clutch or a one-way clutch with a built-in bearing provides sufficient fretting resistance and Heat resistance can be ensured.
（２）混合基油でのフッ素油と合成油との割合は、フッ素油が５〜５０質量％であるので、低コストかつ防錆力が大きく、さらに、耐熱性を向上させることができる。 (2) Since the ratio of the fluorine oil and the synthetic oil in the mixed base oil is 5 to 50% by mass of the fluorine oil, the cost is low and the rust prevention power is large, and the heat resistance can be further improved.
（３）混合基油の混和ちょう度は、２５０〜３２０であるので、グリースを必要とする潤滑部にグリースを行き渡らせると共に、この潤滑部からグリースが流出してしまうことを低減できる。 (3) Since the penetration of the mixed base oil is 250 to 320, it is possible to spread the grease to the lubricating part that requires the grease and to reduce the outflow of the grease from the lubricating part.
（４）混合基油での増ちょう剤の量は、５〜５０質量％であるので、混合基油の混和ちょう度を好ましい範囲に調整することができる。 (4) Since the amount of the thickener in the mixed base oil is 5 to 50% by mass, the blending degree of the mixed base oil can be adjusted to a preferable range.
（５）フッ素油の４０℃における動粘度は、６０〜２００ｍｍ2／ｓであり、合成油の４０℃における動粘度は、３０〜２００ｍｍ2／ｓであるので、低温異音の発生や、クラッチ係合部での滑りを防止する効果が大きく、さらに、耐熱性を向上させることができる。 (5) a kinematic viscosity at 40 ° C. of fluorine oil is 60~200mm 2 / s, kinematic viscosity at 40 ° C. of synthetic oils, because it is 30 to 200 mm 2 / s, occurrence of low-temperature abnormal noise, clutch The effect of preventing slippage at the engaging portion is great, and the heat resistance can be improved.
一方向クラッチ（軸受内蔵型も含む）に封入される潤滑用グリースに、十分な耐フレッチング性及び耐熱性を確保するという目的を、グリース組成物として、フッ素油と、フッ素油を除く合成油とからなる混合基油を基油とすることにより、実現した。 For the purpose of ensuring sufficient fretting resistance and heat resistance for the lubricating grease enclosed in the one-way clutch (including bearing built-in type), as a grease composition, fluorine oil and synthetic oil excluding fluorine oil This was realized by using a mixed base oil consisting of
以下、図面等を参照しながら、本発明の実施例について、更に詳しく説明する。
図１は、本発明によるグリースを封入した一方向クラッチの実施例を示す図である。ここでは、一方向クラッチとして、オルタネータ用ローラクラッチ内蔵型プーリ装置を示すが、これに限られず、各種機器の送り機構、又は、エアコンディショナ用コンプレッサ、ウォーターポンプ、冷却ファン等の補機のプーリに用いられるものであってもよい。なお、オルタネータ用ローラクラッチ内蔵型プーリ装置は、周知技術であるので、説明を適宜省略する。
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in more detail with reference to the drawings.
FIG. 1 is a view showing an embodiment of a one-way clutch filled with grease according to the present invention. Here, a pulley device with a built-in roller clutch for an alternator is shown as a one-way clutch. However, the pulley device is not limited to this, and a pulley for auxiliary equipment such as a feed mechanism of various devices, an air conditioner compressor, a water pump, a cooling fan or the like It may be used for. The pulley device with a built-in roller clutch for an alternator is a well-known technique, and therefore description thereof will be omitted as appropriate.
オルタネータ用ローラクラッチ内蔵型プーリ装置１００は、例えば、回転軸３と、スリーブ８と、プーリ７ａと、サポート軸受９，９と、ローラクラッチ１０等とを備えている。回転軸３は、例えば、自動車の駆動用エンジンを駆動源として、自動車に必要な発電を行うためのオルタネータ（不図示）の回転軸である。スリーブ８は、回転軸３に外嵌固定自在に設けられている。プーリ７ａは、スリーブ８の周囲であって、このスリーブ８と同心状に配置されている。サポート軸受９，９とローラクラッチ１０は、例えば、スリーブ８の外周面とプーリ７ａの内周面との間に設けられている。
The alternator roller clutch built-in
一対のサポート軸受９，９は、例えば、ローラクラッチ１０に対して軸方向（図中、左右方向）にずれた位置でスリーブ８の外周面とプーリ７ａの内周面との間にそれぞれ設けられ、このプーリ７ａに加わるラジアル荷重を支承すると共に、スリーブ８とプーリ７ａとの相対回転を自在とする。
ローラクラッチ１０は、例えば、スリーブ８の外周面の一部とプーリ７ａの内周面の一部との間に設けられ、このプーリ７ａがスリーブ８に対して所定方向に相対回転する傾向となる場合に、プーリ７ａとスリーブ８との間での回転力の伝達を自在とする。なお、ローラクラッチ１０は、従来から周知であり、その構造及び作用については適宜省略する。
The pair of
The
ローラクラッチ１０は、例えば、内輪１１と、外輪１５と、ローラ１６，１６等とを備えている。内輪１１は、例えば、スリーブ８に外嵌固定されており、この内輪１１の中間部外周面には、ランプ部と呼ばれる複数の凹部１２，１２が円周方向に等間隔に形成され、その結果、この中間部外周面には、カム面１３が形成されている。また、内輪１１の両端部外周面は、サポート軸受９，９のための内輪軌道１４，１４となっている。
The
また、外輪１５は、例えば、プーリ７ａに内嵌固定されており、この外輪１５の内周面は、ほぼ全長にわたる円筒面となっている。また、複数のローラ１６，１６は、例えば、保持器１７を、転動及び円周方向に変位自在に支持している。
また、この保持器１７に設けられた柱部と、ローラ１６，１６との間には、ローラ１６，１６を、円周方向に関して同方向に弾性的に押圧するための弾性体（例えば、ばね）が設けられている。
Further, the
Further, an elastic body (for example, a spring) for elastically pressing the
ここで、オルタネータ用ローラクラッチ内蔵型プーリ装置１００をプーリとして用いることにより、無端ベルトの走行速度が一定又は増速傾向にある場合には、プーリ７ａから回転軸３への回転力の伝達を自在とし、無端ベルトの走行速度が減速傾向にある場合には、これらプーリ７ａと回転軸３との相対回転を自在とすることができる。
Here, by using the
したがって、オルタネータ用ローラクラッチ内蔵型プーリ装置１００によれば、無端ベルトの走行速度が減速傾向にある場合には、プーリ７ａの回転角速度を回転軸３の回転角速度よりも遅くして、無端ベルトとプーリ７ａとが強く擦れ合うことを防止することができるので、無端ベルトとプーリ７ａとの擦れ合い部に作用する応力の方向を一定にして、この無端ベルトとプーリ７ａとの間に滑りが発生したり、無端ベルトの耐用年数が低下してしまうことを防止することができる。
Therefore, according to the
つぎに、オルタネータ用ローラクラッチ内蔵型プーリ装置１００に用いられるグリースについて説明する。
オルタネータ用ローラクラッチ内蔵型プーリ装置１００では、例えば、サポート軸受９，９とローラクラッチ１０との設置部分に、潤滑用グリースが封入されている。このグリースの基油は、混合基油であって、例えば、フッ素油と、フッ素油を除く合成油からなる。
Next, the grease used in the
In the
本発明者らは、鋭意研究の結果、潤滑グリースの基油に、フッ素油を導入することにより、１７０℃以上での長期信頼性を得られるという知見を得た。
混合基油グリースとして、グリースにフッ素油を導入する方法については、例えば、以下の方法が挙げられる。
（１）フッ素油以外の合成油グリースにフッ素油を攪拌混合する方法
（２）フッ素油グリースと他の合成油グリースを攪拌混合する方法
（３）フッ素グリースに他の合成油基油を攪拌混合する方法
なお、これらの方法はいずれも、ホモジナイザーやコロイドミル等の設備で混合することができ、さらに、混合するときには、界面活性剤等の混合助剤を加えることもできる。
As a result of intensive studies, the present inventors have found that long-term reliability at 170 ° C. or higher can be obtained by introducing fluorine oil into the base oil of the lubricating grease.
As a mixed base oil grease, a method for introducing fluorine oil into the grease includes, for example, the following methods.
(1) Method of stirring and mixing fluorine oil in synthetic oil grease other than fluorine oil (2) Method of stirring and mixing fluorine oil grease and other synthetic oil grease (3) Mixing and mixing other synthetic oil base oil in fluorine grease Any of these methods can be mixed with equipment such as a homogenizer or a colloid mill, and a mixing aid such as a surfactant can be added when mixing.
また、グリース組成物の混和ちょう度は、２００〜３７０の範囲とし、好ましくは、２３０〜３４０、より好ましくは、２５０〜３２０の範囲である。混和ちょう度の範囲を限定した理由は、混和ちょう度が２００以下の場合には、グリースを必要とする潤滑部にグリースが行き渡らず、また、混和ちょう度が３７０を超えた場合には、例えば、ローラクラッチ１０の外（又はサポート軸受９の外）に流出しやすくなるからである。
また、混和ちょう度の異なるグリース組成物を、ローラクラッチ１０とサポート軸受９とに別々に封入してもよい。なお、この場合には、同種のグリースで混和ちょう度が違うだけであり、混合しても性能が落ちることはないので、サポート軸受９とプーリ７ａとをシール等を用いて区分する必要はない。
Moreover, the penetration degree of a grease composition shall be 200-370, Preferably it is 230-340, More preferably, it is the range of 250-320. The reason for limiting the range of the penetration is that when the penetration is 200 or less, the grease does not reach the lubrication part that requires grease, and when the penetration is over 370, for example, This is because it tends to flow out of the roller clutch 10 (or out of the support bearing 9).
Further, grease compositions having different blending degrees may be separately enclosed in the
また、グリースの増ちょう剤は、例えば、ウレア化合物、ＰＴＦＥ、カーボンブラック、合成雲母等を単独又は混合して用いるが、フッ素油又は他の合成油に対して増ちょう作用を有する物質であれば特に限定されない。
ウレア化合物としては、ジウレア化合物が好適に使用できる。また、ＰＴＦＥ、カーボンブラックとしては、粒径１μｍ以下のものが好適に使用できる。また、合成雲母としては、粒径５μｍ以下のものが好適に使用できる。これらの物質は、耐熱性増ちょう性能を有するので好適に使用できる。
特に、カーボンブラックや合成雲母は、フッ素油を含むほとんどすべての合成油に対して増ちょう効果があるので、増ちょう剤の一成分として添加するのが好ましい。さらに、カーボンブラックや合成雲母は、極圧剤としての作用を有しているので、ローラクラッチ１０やサポート軸受９の焼き付き防止やフレッチング防止の効果も期待できる。
As the grease thickener, for example, a urea compound, PTFE, carbon black, synthetic mica or the like is used alone or in combination, but any substance that has a thickening action on fluorine oil or other synthetic oils can be used. There is no particular limitation.
As the urea compound, a diurea compound can be preferably used. Further, as PTFE and carbon black, those having a particle diameter of 1 μm or less can be suitably used. As the synthetic mica, those having a particle size of 5 μm or less can be suitably used. These substances can be suitably used because they have heat-resistant thickening performance.
In particular, since carbon black and synthetic mica have a thickening effect on almost all synthetic oils including fluorine oil, they are preferably added as a component of a thickener. Furthermore, since carbon black and synthetic mica have an action as an extreme pressure agent, the effect of preventing the
グリースの増ちょう剤の量は、上述したグリースの好ましい混和ちょう度の範囲が得られるように調整すればよく、通常は、グリース全量に対し５〜５０質量％である。 The amount of the thickener of the grease may be adjusted so as to obtain the above-described preferable blending range of the grease, and is usually 5 to 50% by mass with respect to the total amount of grease.
また、グリース基油の好ましい粘度範囲は、フッ素油、合成油共に、４０℃で３０〜５００ｍｍ2／ｓである。さらに、フッ素油の好ましい範囲は６０〜２００ｍｍ2／ｓであり、フッ素油を除く合成油は３０〜２００ｍｍ2／ｓである。
グリース基油の粘度範囲を限定した理由は、基油粘度（ここでは、４０℃における動粘度をいう）が５００ｍｍ2／ｓ以上では、低温異音が出やすくなり、さらに、油膜厚さが大きくなるために、トルクが大きい状態でクラッチが係合した場合に、滑りやすくなるので好ましくないからである。また、基油粘度が３０ｍｍ2／ｓ以下では、１７０℃以上で使用される場合に、耐熱性が劣り長期の使用に耐えることができないからである。
The preferable viscosity range of the grease base oil is 30 to 500 mm 2 / s at 40 ° C. for both fluorine oil and synthetic oil. Further, preferred ranges of fluorine oil is 60~200mm 2 / s, a synthetic oil other than fluorine oil is 30 to 200 mm 2 / s.
The reason why the viscosity range of the grease base oil is limited is that when the base oil viscosity (here, kinematic viscosity at 40 ° C.) is 500 mm 2 / s or more, low-temperature noise is likely to occur, and the oil film thickness is large. For this reason, when the clutch is engaged with a large torque, it is not preferable because it becomes slippery. In addition, when the base oil viscosity is 30 mm 2 / s or less, the heat resistance is inferior when used at 170 ° C. or higher, and it cannot withstand long-term use.
フッ素基油としては、例えば、パーフルオロエーテル油、フルオロシリコーン油等が挙げられる。なお、好ましくは、パーフルオロエーテル油を使用する。
また、合成油としては、エステル油、エーテル油、合成炭化水素油、シリコン油等が挙げられる。なお、好ましくは、エステル油又はエーテル油を使用する。特に、エステル油では、耐熱性に優れる芳香族エステル油が好ましく、エーテル油では、ジアルキルジフェニルエーテル油が好ましい。
Examples of the fluorine base oil include perfluoroether oil and fluorosilicone oil. Preferably, perfluoroether oil is used.
Examples of synthetic oils include ester oils, ether oils, synthetic hydrocarbon oils, and silicone oils. Preferably, ester oil or ether oil is used. In particular, aromatic ester oils excellent in heat resistance are preferable for ester oils, and dialkyl diphenyl ether oils are preferable for ether oils.
また、グリース基油中のフッ素油とその他の合成油の割合は、フッ素油が５〜５０質量％となる範囲が好ましい。フッ素油と合成油の割合を限定した理由は、フッ素油が５０質量％を超えると、コスト的に高くなり、さらに、さび止め効果（防錆力という）等が得られ難くなるからである。また、フッ素油が５質量％以下では、耐熱性を向上させる効果が得られ難いからである。 Further, the ratio of the fluorine oil and the other synthetic oil in the grease base oil is preferably in the range of 5 to 50% by mass of the fluorine oil. The reason for limiting the ratio of the fluorine oil and the synthetic oil is that when the fluorine oil exceeds 50% by mass, the cost increases and it becomes difficult to obtain a rust prevention effect (referred to as rust prevention power). Moreover, it is because the effect which improves heat resistance will be hard to be acquired if fluorine oil is 5 mass% or less.
つぎに、上述した実施例を具体的に説明する。
（具体例）
具体例１〜１７（表３参照）は、上述した実施例に示した軸受内蔵型一方向クラッチ（オルタネータ用ローラクラッチ内蔵型プーリ装置１００に対応）に封入された各種潤滑グリースの具体的な組成を示したものである。
まず、評価用グリースの製作について説明する。
評価用グリースは、ウレアグリース（フッ素油を除く合成油）を製作し、このウレアグリースと、市販のフッ素グリース（フッ素油）とを、自転公転式の攪拌機を用いて混合することにより、製作した。
Next, the embodiment described above will be specifically described.
(Concrete example)
Specific examples 1 to 17 (see Table 3) are specific compositions of various lubricating greases enclosed in the one-way clutch with a built-in bearing (corresponding to the
First, the production of the grease for evaluation will be described.
The grease for evaluation was manufactured by making urea grease (synthetic oil excluding fluorine oil) and mixing this urea grease with commercially available fluorine grease (fluorine oil) using a rotating and rotating stirrer. .
（ウレアグリースの製作）
ウレアグリースについては、以下の表１に示すように、ウレア１〜８が製作されており、基油種類、基油粘度、増ちょう剤、増ちょう剤量、酸化防止剤（アルキル化ジフェルアミン：バンダービルト社製）、防錆剤（ナフテン酸亜鉛：堺化学製）、混和ちょう度がそれぞれ異なる。
基油種類としては、芳香族エステル１〜５（ＥＭＫＡＲＡＴＥ７９３０シリーズ：ユニケマ製）、アルキルジフェニルエーテル油（ＬＢ−４６：松村石油製）、ＰＡ０１（ＳＨＦ−８２：モービル製）、ＰＡ０２（ＳＨＦ−１００３：モービル製）を用いた。
増ちょう剤としては、芳香族ジウレア（ｐ−トルイジンとＭＤＩのジウレア）、脂環式ジウレア（シクロヘキシルアミンとＭＤＩのジウレア）、脂肪族ジウレア（オクチルアミンとＭＤＩのジウレア）を用いた。なお、増ちょう剤の合成原料は、東京化成製の試薬グレードである。
(Production of urea grease)
As for urea grease, as shown in Table 1 below, ureas 1 to 8 are manufactured. Base oil type, base oil viscosity, thickener, thickener amount, antioxidant (alkylated diferamine: bander) Bilt), rust inhibitor (zinc naphthenate: Sakai Chemical), and blending strength are different.
As base oil types, aromatic esters 1 to 5 (EMKARAATE 7930 series: manufactured by Unikema), alkyl diphenyl ether oil (LB-46: manufactured by Matsumura Oil), PA01 (SHF-82: manufactured by Mobile), PA02 (SHF-1003: mobile) Made).
As the thickener, aromatic diurea (p-toluidine and MDI diurea), alicyclic diurea (cyclohexylamine and MDI diurea), and aliphatic diurea (octylamine and MDI diurea) were used. The synthetic raw material for the thickener is a reagent grade manufactured by Tokyo Chemical Industry.
（フッ素グリース）
フッ素グリースについては、以下の表２に示すように、ＫＦ１９２０（ＮＯＫクリューバ製）、ＧＰＬ２２７（デュポン製）、ＬＶＰ２２８（デュポン製）、Ｓ−２０（ダイキン製）、Ｓ−６５（ダイキン製）、Ｓ−１００（ダイキン製）、Ｓ−２００（ダイキン製）を用いており、増ちょう剤、４０℃での基油粘度、混和ちょう度がそれぞれ異なる。
(Fluorine grease)
As for the fluorine grease, as shown in Table 2 below, KF1920 (manufactured by NOK Crububa), GPL227 (manufactured by DuPont), LVP228 (manufactured by DuPont), S-20 (manufactured by Daikin), S-65 (manufactured by Daikin), S -100 (manufactured by Daikin) and S-200 (manufactured by Daikin) are used, and the thickener, the base oil viscosity at 40 ° C., and the penetration are different.
つぎに、表１に示したウレアグリースと、表２で示したフッ素グリースとを、自転公転式の攪拌機を用いて混合することにより、具体例１〜１７を製作した。
具体例１〜１７は、以下の表３に示すように、ウレアグリース：フッ素グリースの重量比、添加剤であるＣＢ、ＭＣＡの添加量、混和ちょう度がそれぞれ異なり、後述する耐久試験、かみ合い試験（かみ合い安定性試験）、耐摩耗試験を行い、さらに、低音で異音が発生するか否かを試験した（低温起動試験）。なお、ＣＢは、粒径１μｍ以下のカーボンブラック（ケッチェンブラック：アクゾノーベル社製）であり、同じく、ＭＣＡは、粒径１〜５μｍの合成マイカ（ＴＣ−４Ｓ：トピー工業製）である。
Next, specific examples 1 to 17 were manufactured by mixing the urea grease shown in Table 1 and the fluorine grease shown in Table 2 using a rotation and revolution type stirrer.
As shown in Table 3 below, Specific Examples 1 to 17 differed in the weight ratio of urea grease: fluorine grease, the addition amount of CB and MCA as additives, and the penetration degree, respectively. (A meshing stability test), an abrasion resistance test, and whether or not abnormal noise is generated in a low tone was tested (low temperature start-up test). CB is carbon black having a particle size of 1 μm or less (Ketjen Black: manufactured by Akzo Nobel), and MCA is synthetic mica having a particle size of 1-5 μm (TC-4S: manufactured by Topy Industries).
つぎに、具体例１〜１７について行った各試験について説明する。
軸受部（サポート軸受９，９に対応）の耐久性試験は、例えば、ベルト駆動２００００ｒｐｍ、雰囲気１７０℃、ベルト荷重１．５ｋＮで行われ、さらに、試験時間について、○印を３５０時間以上、△印を３５０未満〜２００時間以上、×印を２００時間未満として、表３に示した。
かみ合い安定性試験は、上述した耐久試験を開始した１００時間後に行われ、外輪（外輪１５に対応）側の回転に内輪（内輪１１に対応）が追従しているか否かを、ストロボコープを用いて５分間観察したものである。かみ合い安定性試験について、○印を追従している場合、△印を追従していない状態が認められる場合、×印を全く追従していない場合として、表３に示した。
Next, each test performed on specific examples 1 to 17 will be described.
The durability test of the bearing portion (corresponding to the
The meshing stability test is performed 100 hours after the start of the durability test described above, and whether or not the inner ring (corresponding to the inner ring 11) follows the rotation on the outer ring (corresponding to the outer ring 15) is determined using a strobe corp. Observed for 5 minutes. Regarding the meshing stability test, Table 3 shows the case where the mark is followed, the state where the mark is not followed, and the case where the mark is not followed at all.
耐摩耗試験は、上述した耐久試験終了後、クラッチ係合部（ローラクラッチ１０に対応）の摩耗を目視観察したものである。この耐摩耗試験の結果は、◎印を摩耗が認められない場合、○印を摩耗の痕跡が認められる場合、△印を摩耗が認められるが軽微である場合、×印を大きな摩耗が認められる場合として、表３に示した。
低温起動試験は、上述した耐久試験に先立ち、雰囲気温度（−３０℃）で起動時の異音の発生状況を観察したものである。この低温起動試験の結果は、○印を異音がない場合、△印を多少異音がある場合、×印を異音が発生した場合として、表３に示した。
なお、低温起動試験では、−３０℃で○印であれば、−３５℃でも試験を行い、◎印を−３５℃でも異音がない場合として、表３に示した。
The wear resistance test is a visual observation of the wear of the clutch engaging portion (corresponding to the roller clutch 10) after the endurance test described above. As a result of this abrasion resistance test, the mark ◎ indicates that there is no wear, the mark ◯ indicates that there is a trace of wear, the mark △ indicates that wear is slight, but if it is minor, the mark X indicates large wear. The cases are shown in Table 3.
Prior to the above-described endurance test, the low-temperature start-up test is an observation of the occurrence of abnormal noise during start-up at an ambient temperature (−30 ° C.). The results of this low-temperature start-up test are shown in Table 3 when there is no abnormal sound at the mark ◯, when there is a slight noise at the mark Δ, and when noise is generated at the mark X.
In the low-temperature start-up test, the test was conducted even at −35 ° C. if the mark was ◯ at −30 ° C., and the mark “◎” was shown in Table 3 as the case where there was no abnormal noise even at −35 ° C.
（比較例１〜１０）
つぎに、具体例１〜１７との比較用に従来技術による例として、比較例１〜１０を、表４に示すように製作した。
(Comparative Examples 1-10)
Next, Comparative Examples 1 to 10 were manufactured as shown in Table 4 as examples according to the prior art for comparison with Specific Examples 1 to 17.
比較例１〜７は、ウレアグリースのみであって、添加剤（ＣＢ、ＭＣＡ）を用いていない組成となっている。
比較例８，９は、フッ素グリースのみであって、添加剤（ＣＢ、ＭＣＡ）を用いていない組成となっている。
比較例１０は、フッ素グリースに、添加剤（ＣＢ、ＭＣＡ）を用いた組成となっている。
Comparative Examples 1 to 7 are urea grease only and have no composition (CB, MCA).
Comparative Examples 8 and 9 are composed of only fluorine grease and no additives (CB, MCA).
Comparative Example 10 has a composition using an additive (CB, MCA) in fluorine grease.
（具体例１〜１７と比較例１〜１０の比較評価）
具体例１〜１７は、上述した耐久試験、かみ合い安定性試験、耐摩耗試験、低温起動試験において、比較例１〜１０よりも全体的に好ましい結果を得ることができた（表３，４参照）。特に、かみ合い安定性試験、耐摩耗試験において、顕著であった。
(Comparative evaluation of specific examples 1-17 and comparative examples 1-10)
Specific Examples 1 to 17 were able to obtain generally preferable results over Comparative Examples 1 to 10 in the durability test, the meshing stability test, the wear resistance test, and the low temperature start-up test described above (see Tables 3 and 4). ). In particular, it was remarkable in the meshing stability test and the abrasion resistance test.
図２は、低音起動試験の詳細を示すグラフである。なお、ここでのグラフは、横軸を具体例Ａ〜Ｄ、縦軸を低音起動試験の結果とした。さらに、低音起動試験の結果は、上述したように、◎、○、△、×の印を用いた。
ここで、具体例Ａは、上述の具体例１〜３をまとめて示す例である。具体例Ｂは、ウレアグリース「３」とフッ素グリース「Ｓ−１００」とを混合したものである。具体例Ｃは、ウレアグリース「４」とフッ素グリース「Ｓ−２００」とを混合したものである。なお、具体例Ａ〜Ｃは、ウレアグリース、フッ素グリースの４０℃における基油粘度を共に２００ｍｍ2／ｓ以下とする。
具体例Ｄは、ウレアグリース「５」とフッ素グリース「ＧＰＬ２２７」とを混合したものである。具体例Ｅは、ウレアグリース「８」とフッ素グリース「ＬＶＰ２２８」とを混合したものである。なお、具体例Ａ〜Ｅは、ウレアグリース：フッ素グリースの重量比を６：４とする。
FIG. 2 is a graph showing details of the bass activation test. In the graph here, the horizontal axis represents the specific examples A to D, and the vertical axis represents the result of the bass startup test. Furthermore, as described above, the results of the bass start test were marked with ◎, ○, Δ, and ×.
Here, the specific example A is an example in which the above-described specific examples 1 to 3 are collectively shown. Specific example B is a mixture of urea grease “3” and fluorine grease “S-100”. Specific example C is a mixture of urea grease “4” and fluorine grease “S-200”. In specific examples A to C, both the base oil viscosity at 40 ° C. of urea grease and fluorine grease is set to 200 mm 2 / s or less.
Specific example D is a mixture of urea grease “5” and fluorine grease “GPL227”. Specific example E is a mixture of urea grease “8” and fluorine grease “LVP228”. In specific examples A to E, the weight ratio of urea grease: fluorine grease is 6: 4.
ここで、低音起動試験の結果を、多少異音がある場合（△印）を好ましいか否かの基準とし、さらに、異音がない場合（○印）をより好ましいか否かの基準とする。
低音起動試験では、図示のように、ウレアグリース、フッ素グリースの４０℃における基油粘度を共に２００ｍｍ2／ｓ以下とすることにより、より好ましい結果を得ることができた。
Here, the result of the bass start test is a criterion for whether or not there is some unusual noise (△ mark), and further a criterion for whether or not there is an abnormal noise (◯ mark). .
In the bass start-up test, as shown in the figure, more preferable results could be obtained by setting the base oil viscosity at 40 ° C. of urea grease and fluorine grease to 200 mm 2 / s or less.
本実施例におけるグリースを封入したオルタネータ用ローラクラッチ内蔵型プーリ装置１００によれば、（１）基油に、フッ素油を除く合成油を導入することにより、フッ素油単独では使用できなかった各種添加剤を使用することができ、例えば、フッ素グリースを単独で使用する場合に比べて、防錆力を向上させることができる。このため、このグリース組成物は、自動車用途に好適に使用することができる。
（２）ＰＴＦＥ、合成雲母、カーボンブラック等は、極圧剤としての効果を有するので、サポート軸受９及びローラクラッチ１０のフレッチングを防止することができる。なお、基油に、フッ素油を除く合成油を導入することにより、フッ素油単独では添加が困難であった極圧剤等も用いることができる。
（３）ローラクラッチ１０に過大な熱や荷重が生じた場合に、フッ素油が軌道面（例えば、内輪軌道１４）の表面と反応して、潤滑良好なフッ化鉄皮膜を形成するので、急激な焼き付きを防止することができる。
According to the
(2) PTFE, synthetic mica, carbon black, and the like have an effect as an extreme pressure agent, so that fretting of the
(3) When excessive heat or load is generated in the
３ 回転軸
７ａ プーリ
８ スリーブ
９ サポート軸受
１０ ローラクラッチ
１００ オルタネータ用ローラクラッチ内蔵型プーリ装置
DESCRIPTION OF
Claims (10)
基油は、フッ素油と、前記フッ素油を除く合成油との混合基油であること、
を特徴とする一方向クラッチ用グリース組成物。 One-way clutch grease provided between an inner ring and an outer ring arranged concentrically in the radial direction and enclosed in a one-way clutch that switches between a synchronously rotating state and a relatively rotating state of the inner ring and the outer ring. A composition comprising:
The base oil is a mixed base oil of a fluoro oil and a synthetic oil excluding the fluoro oil;
A grease composition for a one-way clutch characterized by
前記フッ素油は、パーフルオロエーテル油であること、
を特徴とする一方向クラッチ用グリース組成物。 The grease composition for a one-way clutch according to claim 1,
The fluoro oil is perfluoroether oil;
A grease composition for a one-way clutch characterized by
前記合成油は、芳香族エステル油、ジアルキルジフェニルエーテル油のいずれかであること、
を特徴とする一方向クラッチ用グリース組成物。 In the grease composition for a one-way clutch according to claim 1 or 2,
The synthetic oil is either an aromatic ester oil or a dialkyldiphenyl ether oil;
A grease composition for a one-way clutch characterized by
前記混合基油での前記フッ素油と前記合成油との割合は、前記フッ素油が５〜５０質量％であること、
を特徴とする一方向クラッチ用グリース組成物。 In the grease composition for one-way clutches according to any one of claims 1 to 3,
The ratio of the fluorine oil and the synthetic oil in the mixed base oil is 5 to 50% by mass of the fluorine oil.
A grease composition for a one-way clutch characterized by
前記混合基油の混和ちょう度は、２５０〜３２０であること、
を特徴とする一方向クラッチ用グリース組成物。 In the grease composition for one-way clutches according to any one of claims 1 to 4,
The mixed base oil has a blending degree of 250 to 320.
A grease composition for a one-way clutch characterized by
前記混合基油の増ちょう剤は、ジウレア化合物、ＰＴＦＥ、カーボンブラック、合成雲母の少なくとも一種を含むこと、
を特徴とする一方向クラッチ用グリース組成物。 In the grease composition for one-way clutches according to any one of claims 1 to 5,
The thickener of the mixed base oil contains at least one of a diurea compound, PTFE, carbon black, and synthetic mica,
A grease composition for a one-way clutch characterized by
前記カーボンブラックの粒径は、１μｍ以下であり、
前記合成雲母の粒径は、５μｍ以下であること、
を特徴とする一方向クラッチ用グリース組成物。 The grease composition for a one-way clutch according to claim 6,
The carbon black has a particle size of 1 μm or less,
The synthetic mica has a particle size of 5 μm or less,
A grease composition for a one-way clutch characterized by
前記混合基油での増ちょう剤の量は、５〜５０質量％であること、
を特徴とする一方向クラッチ用グリース組成物。 In the grease composition for a one-way clutch according to claim 6 or 7,
The amount of thickener in the mixed base oil is 5 to 50% by mass,
A grease composition for a one-way clutch characterized by
前記フッ素油の４０℃における動粘度は、６０〜２００ｍｍ2／ｓであり、
前記合成油の４０℃における動粘度は、３０〜２００ｍｍ2／ｓであること、
を特徴とする一方向クラッチ用グリース組成物。 In the grease composition for one-way clutches according to any one of claims 1 to 8,
The fluorine oil has a kinematic viscosity at 40 ° C. of 60 to 200 mm 2 / s,
The kinematic viscosity of the synthetic oil at 40 ° C. is 30 to 200 mm 2 / s,
A grease composition for a one-way clutch characterized by
前記一方向クラッチの近傍に配置され、前記外輪に加わる荷重を支えると共に、前記内輪と前記外輪との間に設けられた転動体を、転動自在に支持する転がり軸受をさらに備えた軸受内蔵型一方向クラッチに、封入されたこと、
を特徴とする一方向クラッチ用グリース組成物。 In the grease composition for one-way clutches according to any one of claims 1 to 9,
A bearing built-in type further provided with a rolling bearing that is disposed in the vicinity of the one-way clutch, supports a load applied to the outer ring, and supports a rolling element provided between the inner ring and the outer ring so as to freely roll. Being enclosed in a one-way clutch,
A grease composition for a one-way clutch characterized by
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Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006001309A1 (en) * | 2004-06-23 | 2006-01-05 | Nsk Ltd. | Rotation transmission apparatus with built-in one-way clutch |
| WO2006112502A1 (en) * | 2005-04-20 | 2006-10-26 | Ntn Corporation | Grease composition, bearing prelubricated with grease, and rotation-transmitting apparatus with built-in one-way clutch |
-
2003
- 2003-09-04 JP JP2003312221A patent/JP2005076021A/en active Pending
Cited By (3)
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| WO2006001309A1 (en) * | 2004-06-23 | 2006-01-05 | Nsk Ltd. | Rotation transmission apparatus with built-in one-way clutch |
| WO2006112502A1 (en) * | 2005-04-20 | 2006-10-26 | Ntn Corporation | Grease composition, bearing prelubricated with grease, and rotation-transmitting apparatus with built-in one-way clutch |
| US7910525B2 (en) | 2005-04-20 | 2011-03-22 | Ntn Corporation | Grease composition, grease-enclosed bearing, and rotation-transmitting apparatus with built-in one way clutch |
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