JP2004324547A - 電源装置 - Google Patents
電源装置 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2004324547A JP2004324547A JP2003121067A JP2003121067A JP2004324547A JP 2004324547 A JP2004324547 A JP 2004324547A JP 2003121067 A JP2003121067 A JP 2003121067A JP 2003121067 A JP2003121067 A JP 2003121067A JP 2004324547 A JP2004324547 A JP 2004324547A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- voltage
- capacitor
- power
- battery
- engine
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Images
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/40—Engine management systems
Landscapes
- Control Of Vehicle Engines Or Engines For Specific Uses (AREA)
Abstract
【課題】大電力の放電時も他のシステムへ影響しない電源装置を提供する。
【解決手段】電源装置100においては、バッテリ110とコンデンサ120の間に、双方向に各々所定の電圧を維持する電圧ドロッパ13が設けられている。したがって、エンジン200が回転しM/G150が発電している時には、コンデンサ120はバッテリ110より高い電圧で充電される。また、M/G150始動時には、コンデンサ120から瞬発的に大電力がM/G150に供給されるが、その際、コンデンサ120の電圧が十分低下するまではバッテリ110からの給電は行われない。したがって、バッテリ110側に接続された負荷には何ら影響せず、安定して他の電気系統等に給電することができる。
【選択図】 図1
【解決手段】電源装置100においては、バッテリ110とコンデンサ120の間に、双方向に各々所定の電圧を維持する電圧ドロッパ13が設けられている。したがって、エンジン200が回転しM/G150が発電している時には、コンデンサ120はバッテリ110より高い電圧で充電される。また、M/G150始動時には、コンデンサ120から瞬発的に大電力がM/G150に供給されるが、その際、コンデンサ120の電圧が十分低下するまではバッテリ110からの給電は行われない。したがって、バッテリ110側に接続された負荷には何ら影響せず、安定して他の電気系統等に給電することができる。
【選択図】 図1
Description
【0001】
【技術分野】
本発明は、例えばアイドルストップ方式の自動車に搭載して好適な電源装置に関する。
【0002】
【背景技術】
自動車の燃費や排気性能の改善等を目的として、アイドルストップ方式の自動車が使用されつつある。アイドルストップ方式は、車両が交差点等で一時的に停止する時にエンジンを自動的に停止(アイドルストップ)し、発進する時にはモータージェネレーターにより自動的にエンジンを始動する方式である。
このアイドルストップ方式においては、アイドルストップ解除後のエンジンの始動の際に、短時間ではあるが大電流が必要となる。そのため、二次電池(以後、単にバッテリと言う場合もある)から大電流が放電されることにより、バッテリ電圧が低下し、エンジン始動時に所望の特性が十分に発揮されない可能性がある。また、他の電気系統やシステムの動作に影響を与える可能性がある。
【0003】
これに対処するため、電気二重層キャパシタ(EDLC)等のコンデンサをバッテリと並列に接続し、エンジン始動初期の大電流をこのコンデンサの放電により賄うことによりバッテリの負荷を軽減する方法が考えられている。しかしながら、単にコンデンサをバッテリに並列に接続したのみでは、コンデンサからの効率よい放電が得られず、バッテリの負荷の軽減が十分に行えない。
そこで、コンデンサとバッテリとの間にインダクタを配置し、また、さらに電圧検出回路やリレー等のスイッチ素子を設けた装置も提案されている(例えば、特許文献1)。この装置によれば、モーター始動時の大電流必要時において、モーター始動開始時点では、コンデンサからの電力のみをモーターへ供給し、その後はコンデンサからの電力に加えてバッテリからの電力をモーターへ供給するようにしている。これにより、放電電流を瞬時に流せるが短時間で電圧が低下するコンデンサの特性をバッテリで補いつつ、バッテリの負荷も軽減するようにしている。
【0004】
【特許文献1】
特開2002−266730号公報
【0005】
しかしながら、そのような従来の装置においては、いずれも相当に大容量のコンデンサを具備する必要があるという問題がある。仮に、コンデンサの容量が不十分な場合には、コンデンサからの放電電流が急速に減少してしまい、バッテリから相当量の電流の供給を受ける必要が生じ、結局バッテリに相当の負荷を与えることとなる。また、コンデンサからの放電が十分ではなく瞬間的に大電流を流せなければ、モーターを所望の特性で駆動できないという問題も生じる。
また、前述したインダクタを介在させた装置においては、インダクタを始め、複数のリレー、スイッチ、論理回路等の構成が必要であり、回路構成が大規模で複雑になるという問題もある。
すなわち、従来の装置においては、バッテリとコンデンサとを具備していたとしても、それらを効率よく使用して効果的にモーターを駆動する点において十分有効な方法は実現されておらず、改善が要望されていた。
【0006】
【発明の開示】
本発明は、このような点に鑑みてなされたものであって、その目的は、例えばエンジン始動時等にモーターに大電流を供給する時でも、コンデンサの電荷を効率よく使用することにより、二次電池(バッテリ)からの放電を抑えて他の電気系統への影響を防ぎ効率よくモーターを駆動することが可能な電源装置を提供することにある。
【0007】
前記課題を解決するために、本発明に係る電源装置は、第1の負荷が接続される二次電池と、第2の負荷が接続される前記二次電池に並列に接続されるコンデンサと、前記二次電池と前記コンデンサとの間に設ける電圧調整回路とを有する。この電圧調整回路は、二次電池およびコンデンサに充電が行われる時には、前記二次電池に印加される電圧より所定の第1の電圧分高い電圧が前記コンデンサに印加されて当該コンデンサおよび前記二次電池の充電が行われるように、前記二次電池および前記コンデンサに印加される電圧を調整する。また、二次電池およびコンデンサから放電が行われる時には、前記コンデンサの両端電圧が前記二次電池の両端電圧より所定の第2の電圧分低い電圧未満となった場合に前記二次電池から前記コンデンサ方向に電力が供給されるように、前記二次電池と前記コンデンサの両端電圧を調整する。
【0008】
このような構成の電源装置によれば、コンデンサには、二次電池より第1の電圧分だけ高い電圧で充電が行われるので、効率よく大量の電荷を蓄積することができる。また、これにより、コンデンサ側に接続された第2の負荷に給電する際には、二次電池より高い電圧で蓄積された大量の電荷を瞬間的に放出し、給電することができる。したがって、例えばエンジンを始動させるモーター等を第2の負荷として接続しておけば、その駆動を適切に行うことができる。
また、コンデンサ側に接続された負荷にコンデンサから大電力の放電が行われた場合においても、二次電池からの給電は、コンデンサの両端電圧が十分に下がるまでは行われない。したがって、第2の負荷への給電初期は、二次電池からの電力の供給は行われず、二次電池側に接続された第1の負荷に対して供給電圧の変動や低下等の悪影響を及ぼすことは無い。
また、仮に、コンデンサから第2の負荷に十分な電力を供給することができず、コンデンサの両端電圧が低下した場合、すなわち、コンデンサの両端電圧が二次電池の両端電圧より所定の第2の電圧分低い電圧よりさらに低くなった場合には、二次電池よりコンデンサ方向に、すなわち二次電池より第2の負荷に電力の供給が行われる。したがって、コンデンサの多少の電力の不足であれば、二次電池からの給電により第2の負荷に適切に電力の供給を行うことができる。
【0009】
このように、本発明に係る電源装置によれば、例えばエンジン始動時等にモーターに大電流を供給する時でも、コンデンサの電荷を効率よく使用することにより、二次電池(バッテリ)からの放電を抑えて他の電気系統への影響を防ぎ効率よくモーターを駆動することが可能な電源装置を提供することができる。
【0010】
【発明の実施の形態】
本発明の一実施形態について、図1〜図5を参照して説明する。
本実施形態においては、アイドルストップ方式の自動車に搭載され、アイドルストップ後等にエンジンの始動を行うモーター、および、その他の電気系統に電力を供給する電源装置を例示して本発明を説明する。
【0011】
まず、本実施形態の電源装置の構成について図1〜図3を参照して説明する。
図1は、本実施形態の電源装置の構成を示す回路図である。
図1に示すように、電源装置100は、バッテリ110、コンデンサ120、電圧ドロッパ130、インバータ140およびモータージェネレーター(M/G)150を有する。
【0012】
バッテリ110は、接続される自動車の種々の電気系統、具体的には、例えば種々のコントローラや電動ポンプ等の車体補機やアクセルセンサ・ブレーキセンサ・車速センサ等のセンサ類等に電力を供給する二次電池である。バッテリ110には、エンジン200が回転している時に、M/G150において発電された電力が、インバータ140および電圧ドロッパ130を介して供給される。これにより、バッテリ110は所定の充電目標電圧(定格電圧)に充電される。
また、バッテリ110は、アイドルストップ後のエンジン200の始動時に、必要に応じてコンデンサ120からの放電を補助して、インバータ140を介してM/G150に電力を供給する。エンジン200が始動する前にコンデンサ120の電圧がバッテリ110の電圧より所定電圧値以上低下した場合、バッテリ110は電圧ドロッパ130を介してインバータ140およびM/G150に電力を供給する。
なお、バッテリ110の端子間電圧(単にバッテリ電圧と言う場合もある)をVbattとする。
【0013】
コンデンサ120は、アイドルストップ後にエンジン200を始動する際に、M/G150に瞬間的に大量の電力を供給するための電気二重層コンデンサである。コンデンサ120には、エンジン200回転時、M/G150において発電された電力がインバータ140を介して供給され、これにより電荷が蓄積される。すなわち、充電される。
M/G150を回転させてエンジン200を始動する時には、コンデンサ120は、瞬間的に蓄積した電荷を放電し、インバータ140を介してM/G150に必要な電力を供給する。
なお、コンデンサ120の端子間電圧(単にコンデンサ電圧と言う場合もある)をVconとする。
【0014】
電圧ドロッパ130は、図2に示す特性でバッテリ110側(−側)とコンデンサ120側(+側)を導通させる電圧調整手段である。
電圧ドロッパ130は、インバータ140からバッテリ110の方向(+方向)に電圧が印加された場合には、バッテリ110の両端電圧Vbattとコンデンサ120の両端電圧Vconとの差が第1のターンオン電圧(充電時ターンオン電圧)Vdrop1以上となった場合に導通状態となるように作用する。これにより、M/G150において発電された電力によりバッテリ110およびコンデンサ120が充電される時には、コンデンサ120は、バッテリ110より第1のターンオン電圧Vdrop1分だけ高い電圧で充電される。
【0015】
また、電圧ドロッパ130は、バッテリ110からインバータ140方向(−方向)に電圧が印加された場合には、コンデンサ120の両端電圧Vconとバッテリ110の両端電圧Vbattとの差が第2のターンオン電圧(放電時ターンオン電圧)Vdrop2以上となった場合に導通状態となるように作用する。これにより、M/G150を駆動する時には、コンデンサ電圧Vconが、バッテリ電圧Vbattより第2のターンオン電圧Vdrop2分低い電圧値よりさらにより低くなった時に、バッテリ110からインバータ140に電力が供給される。
なお、図2に示すように、充電時ターンオン電圧Vdrop1は、放電時ターンオン電圧Vdrop2より高くなるように設定される。
【0016】
このような特性の電圧ドロッパ130は、図3に示す回路により構成することができる。
図3に示すように、電圧ドロッパ130は、コンデンサ120(+側)とバッテリ110(−側)との間に、第1の回路(充電用回路)131および第2の回路(放電用回路)132を並列に配置した構成である。第1の回路131は、例えば5個のダイオード133−1〜133−5を、コンデンサ120からバッテリ110に向かう方向が順方向となるように配置した回路である。また、第2の回路は、例えば1個のダイオード133−6をバッテリ110からコンデンサ120に向かう方向が順方向となるように配置した回路である。
本実施形態においては、これらのダイオード133−1〜123−6は、いずれも順方向ターンオン電圧1[V]の同一のダイオードとする。したがって、第1の回路に係る第1のターンオン電圧は5[V]となり、第2の回路に係る第2のターンオン電圧は1[V]となる。これにより、図2に示した特性の電圧ドロッパ130が構成される。
【0017】
インバータ140は、エンジン200の始動時、コンデンサ120またはバッテリ110から供給される直流電力を交流電力に変換し、これをM/G150へ供給し、M/G150を力行運転させる。また、エンジン始動後は、M/G150から送られる交流電力を直流電力へ変換し、コンデンサ120およびバッテリ110に印加する。
なお、インバータ140は、M/G150から供給される交流電力をバッテリ110の充電電圧Vbattより第1のターンオン電圧Vdrop1だけ高い電圧の直流電力に変換し、コンデンサ120およびバッテリ110に印加する。
【0018】
M/G150は、エンジン200と機械的に連結されたモータジェネレータ(電動発電機)である。M/G150は、アイドルストップ後のエンジン始動時等にインバータ140からの交流電力により力行運転され、エンジンを点火可能な状態まで回転させる。また、エンジン始動後は、エンジンと連れ回りし、回転磁界により交流電力を発生し、発電した電力をインバータ140へ送出する。
なお、発生する電力の電圧は、M/G150内回転磁界の強さを加減して調整する。
【0019】
次に、電源装置100の動作について図4および図5を参照して説明する。
まず、エンジン200の回転時にバッテリ110およびコンデンサ120が充電される時の電源装置100の動作について図4を参照して説明する。
図4は、エンジン200が回転している状態でのコンデンサ電圧Vconおよびバッテリ電圧Vbattの遷移状態を示す図である。
エンジン200が回転状態となると、エンジン200に連結されたM/G150が強制的に回転され、交流電力が生起される。すなわち発電される。M/G150で発電された交流電力は、インバータ140に供給される。インバータ140は、M/G150から供給される交流電力を直流電力に変換し、コンデンサ120およびバッテリ110に出力する。
この時、インバータ140の出力電圧は、M/G150内の回転磁界の強さを制御することにより調整される。具体的には、出力電圧は、バッテリ電圧Vbatt+電圧ドロッパ130の第1のターンオン電圧Vdrop1となるように調整される。
【0020】
インバータ140から供給される電力によりコンデンサ120は充電され、コンデンサ120の両端電圧Vconは、図4に示すように、次第に高くなる。
コンデンサ120への充電が開始された直後は、コンデンサ120の両端電圧Vconは、バッテリ電圧Vbatt+第1のターンオン電圧Vdrop1より低い。したがって、電圧ドロッパ130の両端電圧は第1の回路131のターンオン電圧Vdrop1より低く、第1の回路131は導通状態とならない。したがって、インバータ140側からの電流はバッテリ110側に電流は流れず、この期間はバッテリ110への充電は行われない。
【0021】
コンデンサ120の充電が進むと、コンデンサ120の両端電圧Vconは、バッテリ電圧Vbatt+第1のターンオン電圧Vdrop1より高くなる。この状態で、電圧ドロッパ130の両端電圧は、第1の回路131のターンオン電圧Vdrop1以上となる。したがって、電圧ドロッパ130の第1の回路131が導通状態となり、インバータ140からバッテリ110へ電圧ドロッパ130を介して電流が流れ、コンデンサ120とともにバッテリ110も充電される。その結果、図4に示すように、バッテリ110の両端電圧Vbattとコンデンサ120の両端電圧Vconは、第1のターンオン電圧Vdrop1の差を維持した状態で、共に徐々に上昇する。
そして最終的には、コンデンサ120の両端電圧Vconはインバータ140の出力電圧と等しくなり、また、バッテリ110の両端電圧Vbattはコンデンサ両端電圧Vconより第1のターンオン電圧Vdrop1だけ低い値となって充電が完了する。
【0022】
次に、エンジン200が停止状態の時、および、エンジン200が停止状態から始動される時の電源装置100の動作について、図5を参照して説明する。
図5は、エンジン200が停止している状態から始動する時のコンデンサ電圧Vcon、バッテリ電圧Vbattおよびエンジン始動時のモーターリング電流Imotorの遷移状態を示す図である。
【0023】
アイドルストップ時等のエンジン停止状態では、充電は無く、単にバッテリ110に蓄積された電力が車両の電気系統に供給される状態となる。したがって、バッテリ110の両端電圧Vbattは、バッテリ110の開放電圧より若干低い電圧になる。また、これに合わせてコンデンサ120の両端電圧Vconも充電時より若干低い電圧となる。なお、この時も、コンデンサ電圧Vcon=バッテリ電圧Vbatt+第1のターンオン電圧Vdrop1の関係は維持される。
【0024】
次に、例えばアイドルストップ状態からアクセルが操作されると、コンデンサ120からM/G150に電力が供給され、M/G150が回転され、これによりエンジンが始動される。
すなわち、図5に示すように、コンデンサ120からインバータ140に対して放電が開始され、瞬間的に大量のエンジン始動初期電流Imotorが流される。この放電初期においては、電圧ドロッパ130の両端の電圧は、コンデンサ120側の方が高い。したがって、電圧ドロッパ130の第2の回路132は導通状態とならず、バッテリ110からインバータ140への放電は行われない。
【0025】
コンデンサ120からの放電が継続されると、コンデンサ内部抵抗による電圧降下と同時に、電荷減少によるコンデンサ電圧の低下が起こり、コンデンサ電圧Vconは徐々に低下する。しかし、コンデンサ電圧Vconが、バッテリ電圧Vbattより第2のターンオン電圧(放電時ターンオン電圧)Vdrop2低い電圧以内に維持されている間は、この状態が維持され、バッテリ110からインバータ140への電力の供給は無い。通常はこの期間に、M/G150によりエンジン200が十分に回転され、エンジン200は始動される。エンジン200が始動されれば、コンデンサ120からM/G150への給電は不要となり、逆にM/G150から電源装置100への充電が開始される。
【0026】
エンジン200が始動されない状態が継続すると、コンデンサ120の電圧Vconは引き続き低下し、バッテリ電圧Vbatt−第2のターンオン電圧Vdrop2より低くなる。すなわち、電圧ドロッパ130の第2の回路132の順方向(バッテリ110側からコンデンサ120側への方向)の電圧が、第2のターンオン電圧以上となる。その結果、電圧ドロッパ130の第2の回路は導通状態となり、バッテリ110からインバータ140への放電が開始され、バッテリ110およびコンデンサ120の双方からインバータ140に給電が行われる状態となる。またその結果、バッテリ電圧Vbattとコンデンサ電圧Vconとは、図5に示すように、第2のターンオン電圧Vdrop2の差を維持した状態で、共に徐々に低下する。
このように、コンデンサ120から相当の放電がされてもなおエンジン200が始動されなかった場合にのみ、バッテリ110からインバータ140に給電が行われる。
【0027】
このような電源装置100の動作に基づいて、第1のターンオン電圧Vdrop1、第2のターンオン電圧Vdrop2およびコンデンサ120の容量は、次のように設定をする。すなわち、エンジン200の始動に必要なモーターリング電流Imotorを時間積算した電荷量と、コンデンサ電圧Vconがバッテリ電圧Vbatt−第2のターンオン電圧Vdrop2に低下するまでのコンデンサ放電電荷量がほぼ等しくなるように、これらの電圧値および容量を設定する。そのようにすれば、コンデンサ120の電力のみでエンジン200を始動することが可能となり、バッテリ110からのインバータ140への給電を回避することができる。仮に、何らかの抵抗成分が発生したり、余計な電力消費が発生したとしても、少なくとも、バッテリ110から大電流の放出によるバッテリ電圧Vbattの大幅な低下は避けることができる。
また、エンジン200を始動させるに際しては、コンデンサ120に十分な充電が行われていることを条件とする。そのようにすれば、コンデンサ120からの放電のみによるエンジン200の始動をより確実に行うことができる。
【0028】
このように、本実施形態の電源装置100においては、アイドルストップ後のエンジン始動時には、まず、コンデンサ120に蓄積された電力を用いてM/G150を回転させる。コンデンサ120には、バッテリ110より高電圧でM/G150の始動に十分な電荷が蓄積されているので、瞬間的に大きな電流を流すことができ、かつ、エンジン200の始動を適切に行える。
この時、バッテリ110は、コンデンサ120および大容量の負荷であるM/G150と電圧ドロッパ130により実質的に分離されており、バッテリ110の電力は使用されない。したがって、バッテリ110は、M/G150の起動によるコンデンサ120の放電の影響を何ら受けること無く、安定して他の電気系統に電力を供給し続けることができる。
また、仮にコンデンサ120からの電力のみではエンジン200が始動に至らず、コンデンサ120の出力電圧が低下してしまった場合には、バッテリ110からの電力の供給が開始される。したがって、バッテリ110からの電力により、エンジン200を適切に始動できる。
【0029】
実施例
コンデンサ120に蓄積した電力のみでエンジン200の始動を行う電源装置100を具体的に構成した。その特性を図6に示す。
コンデンサ120は、容量25[F]、内部抵抗10[mΩ]のコンデンサを用い、バッテリ110は開放電圧12.0[V]の二次電池を用いた。また、電圧ドロッパ130の第1のターンオン電圧Vdrop1は5[V]、第2のターンオン電圧Vdrop2は1[V]となるように、電圧ドロッパ130を構成した。
この条件でエンジン200を始動した場合のコンデンサ電圧Vcon、バッテリ電圧Vbatt、および、インバータへの入力電流Imotorの遷移を図6に示す。
【0030】
図6に示すように、エンジン始動開始前のバッテリ電圧Vbattは12.0[V]であり、第1のターンオン電圧Vdrop1が5[V]なので、コンデンサ電圧Vconは17.0[V]となった。
エンジン200の始動(M/G150の始動)直後、始動電流Imotorが350[A]まで立ち上がったところで、コンデンサ120の内部抵抗による電圧降下と放電による電圧低下で、コンデンサ電圧Vconは13[V]まで低下した。
また、エンジン200始動から0.4秒後には、コンデンサ電圧Vconは11.1[V]まで低下した。
しかし、その後放電電流の低下によって電圧が上昇し、始動電流Imotorが不要となった時(0Aとなった時)、すなわち、エンジン200が安定して始動した時には、コンデンサ120の電圧低下は4.6[V]に収束し、結局コンデンサ電圧Vconは12.4[V]となった。
【0031】
このように、コンデンサ電圧Vconが11[V]を下回る状態、すなわち、電圧ドロッパ130の両端でコンデンサ120側の電圧がバッテリ110側の電圧より1[V]以上低下し、電圧ドロッパ130の第2の回路が導通状態となり、バッテリ110からの放電が開始される状態が生じること無く、エンジン200が始動された。すなわち、バッテリ110からの電力の持ち出しは生じず、エンジン始動時の力行性能の低下を抑制するとともに、他の電気系統、他のシステムへの悪影響を全く与えずに、アイドルストップ後のエンジン200の始動を行えた。
【0032】
なお、以上説明した実施形態は、本発明の理解を容易にするために記載されたものであって、本発明を限定するために記載されたものではない。したがって、上記の実施形態に開示された各要素は、本発明の技術的範囲に属する全ての設計変更や均等物をも含む趣旨である。
【図面の簡単な説明】
【図1】図1は、本発明の一実施形態の電源装置の構成を示す回路図である。
【図2】図2は、図1に示した電源装置の電圧ドロッパの特性を示す図である。
【図3】図3は、図1に示した電源装置の電圧ドロッパの構成例を示す回路図である。
【図4】図4は、接続したエンジンが始動後回転している状態での図1に示した電源装置のコンデンサ電圧およびバッテリ電圧の遷移状態を示す図である。
【図5】図5は、接続したエンジンが停止状態から始動する時のコンデンサ電圧、二次電池電圧およびエンジン始動時モーターリング電流の遷移状態を示す図である。
【図6】図6は、図1に示した電源装置の具体的構成例において、コンデンサの電力のみでエンジンの始動を行う場合の動作状態を説明するための図である。
【符号の説明】
100…電源装置
110…バッテリ
120…コンデンサ
130…電圧ドロッパ
131…第1の回路
132…第2の回路
133…ダイオード
140…インバータ
150…モータージェネレーター(M/G)
200…エンジン
【技術分野】
本発明は、例えばアイドルストップ方式の自動車に搭載して好適な電源装置に関する。
【0002】
【背景技術】
自動車の燃費や排気性能の改善等を目的として、アイドルストップ方式の自動車が使用されつつある。アイドルストップ方式は、車両が交差点等で一時的に停止する時にエンジンを自動的に停止(アイドルストップ)し、発進する時にはモータージェネレーターにより自動的にエンジンを始動する方式である。
このアイドルストップ方式においては、アイドルストップ解除後のエンジンの始動の際に、短時間ではあるが大電流が必要となる。そのため、二次電池(以後、単にバッテリと言う場合もある)から大電流が放電されることにより、バッテリ電圧が低下し、エンジン始動時に所望の特性が十分に発揮されない可能性がある。また、他の電気系統やシステムの動作に影響を与える可能性がある。
【0003】
これに対処するため、電気二重層キャパシタ(EDLC)等のコンデンサをバッテリと並列に接続し、エンジン始動初期の大電流をこのコンデンサの放電により賄うことによりバッテリの負荷を軽減する方法が考えられている。しかしながら、単にコンデンサをバッテリに並列に接続したのみでは、コンデンサからの効率よい放電が得られず、バッテリの負荷の軽減が十分に行えない。
そこで、コンデンサとバッテリとの間にインダクタを配置し、また、さらに電圧検出回路やリレー等のスイッチ素子を設けた装置も提案されている(例えば、特許文献1)。この装置によれば、モーター始動時の大電流必要時において、モーター始動開始時点では、コンデンサからの電力のみをモーターへ供給し、その後はコンデンサからの電力に加えてバッテリからの電力をモーターへ供給するようにしている。これにより、放電電流を瞬時に流せるが短時間で電圧が低下するコンデンサの特性をバッテリで補いつつ、バッテリの負荷も軽減するようにしている。
【0004】
【特許文献1】
特開2002−266730号公報
【0005】
しかしながら、そのような従来の装置においては、いずれも相当に大容量のコンデンサを具備する必要があるという問題がある。仮に、コンデンサの容量が不十分な場合には、コンデンサからの放電電流が急速に減少してしまい、バッテリから相当量の電流の供給を受ける必要が生じ、結局バッテリに相当の負荷を与えることとなる。また、コンデンサからの放電が十分ではなく瞬間的に大電流を流せなければ、モーターを所望の特性で駆動できないという問題も生じる。
また、前述したインダクタを介在させた装置においては、インダクタを始め、複数のリレー、スイッチ、論理回路等の構成が必要であり、回路構成が大規模で複雑になるという問題もある。
すなわち、従来の装置においては、バッテリとコンデンサとを具備していたとしても、それらを効率よく使用して効果的にモーターを駆動する点において十分有効な方法は実現されておらず、改善が要望されていた。
【0006】
【発明の開示】
本発明は、このような点に鑑みてなされたものであって、その目的は、例えばエンジン始動時等にモーターに大電流を供給する時でも、コンデンサの電荷を効率よく使用することにより、二次電池(バッテリ)からの放電を抑えて他の電気系統への影響を防ぎ効率よくモーターを駆動することが可能な電源装置を提供することにある。
【0007】
前記課題を解決するために、本発明に係る電源装置は、第1の負荷が接続される二次電池と、第2の負荷が接続される前記二次電池に並列に接続されるコンデンサと、前記二次電池と前記コンデンサとの間に設ける電圧調整回路とを有する。この電圧調整回路は、二次電池およびコンデンサに充電が行われる時には、前記二次電池に印加される電圧より所定の第1の電圧分高い電圧が前記コンデンサに印加されて当該コンデンサおよび前記二次電池の充電が行われるように、前記二次電池および前記コンデンサに印加される電圧を調整する。また、二次電池およびコンデンサから放電が行われる時には、前記コンデンサの両端電圧が前記二次電池の両端電圧より所定の第2の電圧分低い電圧未満となった場合に前記二次電池から前記コンデンサ方向に電力が供給されるように、前記二次電池と前記コンデンサの両端電圧を調整する。
【0008】
このような構成の電源装置によれば、コンデンサには、二次電池より第1の電圧分だけ高い電圧で充電が行われるので、効率よく大量の電荷を蓄積することができる。また、これにより、コンデンサ側に接続された第2の負荷に給電する際には、二次電池より高い電圧で蓄積された大量の電荷を瞬間的に放出し、給電することができる。したがって、例えばエンジンを始動させるモーター等を第2の負荷として接続しておけば、その駆動を適切に行うことができる。
また、コンデンサ側に接続された負荷にコンデンサから大電力の放電が行われた場合においても、二次電池からの給電は、コンデンサの両端電圧が十分に下がるまでは行われない。したがって、第2の負荷への給電初期は、二次電池からの電力の供給は行われず、二次電池側に接続された第1の負荷に対して供給電圧の変動や低下等の悪影響を及ぼすことは無い。
また、仮に、コンデンサから第2の負荷に十分な電力を供給することができず、コンデンサの両端電圧が低下した場合、すなわち、コンデンサの両端電圧が二次電池の両端電圧より所定の第2の電圧分低い電圧よりさらに低くなった場合には、二次電池よりコンデンサ方向に、すなわち二次電池より第2の負荷に電力の供給が行われる。したがって、コンデンサの多少の電力の不足であれば、二次電池からの給電により第2の負荷に適切に電力の供給を行うことができる。
【0009】
このように、本発明に係る電源装置によれば、例えばエンジン始動時等にモーターに大電流を供給する時でも、コンデンサの電荷を効率よく使用することにより、二次電池(バッテリ)からの放電を抑えて他の電気系統への影響を防ぎ効率よくモーターを駆動することが可能な電源装置を提供することができる。
【0010】
【発明の実施の形態】
本発明の一実施形態について、図1〜図5を参照して説明する。
本実施形態においては、アイドルストップ方式の自動車に搭載され、アイドルストップ後等にエンジンの始動を行うモーター、および、その他の電気系統に電力を供給する電源装置を例示して本発明を説明する。
【0011】
まず、本実施形態の電源装置の構成について図1〜図3を参照して説明する。
図1は、本実施形態の電源装置の構成を示す回路図である。
図1に示すように、電源装置100は、バッテリ110、コンデンサ120、電圧ドロッパ130、インバータ140およびモータージェネレーター(M/G)150を有する。
【0012】
バッテリ110は、接続される自動車の種々の電気系統、具体的には、例えば種々のコントローラや電動ポンプ等の車体補機やアクセルセンサ・ブレーキセンサ・車速センサ等のセンサ類等に電力を供給する二次電池である。バッテリ110には、エンジン200が回転している時に、M/G150において発電された電力が、インバータ140および電圧ドロッパ130を介して供給される。これにより、バッテリ110は所定の充電目標電圧(定格電圧)に充電される。
また、バッテリ110は、アイドルストップ後のエンジン200の始動時に、必要に応じてコンデンサ120からの放電を補助して、インバータ140を介してM/G150に電力を供給する。エンジン200が始動する前にコンデンサ120の電圧がバッテリ110の電圧より所定電圧値以上低下した場合、バッテリ110は電圧ドロッパ130を介してインバータ140およびM/G150に電力を供給する。
なお、バッテリ110の端子間電圧(単にバッテリ電圧と言う場合もある)をVbattとする。
【0013】
コンデンサ120は、アイドルストップ後にエンジン200を始動する際に、M/G150に瞬間的に大量の電力を供給するための電気二重層コンデンサである。コンデンサ120には、エンジン200回転時、M/G150において発電された電力がインバータ140を介して供給され、これにより電荷が蓄積される。すなわち、充電される。
M/G150を回転させてエンジン200を始動する時には、コンデンサ120は、瞬間的に蓄積した電荷を放電し、インバータ140を介してM/G150に必要な電力を供給する。
なお、コンデンサ120の端子間電圧(単にコンデンサ電圧と言う場合もある)をVconとする。
【0014】
電圧ドロッパ130は、図2に示す特性でバッテリ110側(−側)とコンデンサ120側(+側)を導通させる電圧調整手段である。
電圧ドロッパ130は、インバータ140からバッテリ110の方向(+方向)に電圧が印加された場合には、バッテリ110の両端電圧Vbattとコンデンサ120の両端電圧Vconとの差が第1のターンオン電圧(充電時ターンオン電圧)Vdrop1以上となった場合に導通状態となるように作用する。これにより、M/G150において発電された電力によりバッテリ110およびコンデンサ120が充電される時には、コンデンサ120は、バッテリ110より第1のターンオン電圧Vdrop1分だけ高い電圧で充電される。
【0015】
また、電圧ドロッパ130は、バッテリ110からインバータ140方向(−方向)に電圧が印加された場合には、コンデンサ120の両端電圧Vconとバッテリ110の両端電圧Vbattとの差が第2のターンオン電圧(放電時ターンオン電圧)Vdrop2以上となった場合に導通状態となるように作用する。これにより、M/G150を駆動する時には、コンデンサ電圧Vconが、バッテリ電圧Vbattより第2のターンオン電圧Vdrop2分低い電圧値よりさらにより低くなった時に、バッテリ110からインバータ140に電力が供給される。
なお、図2に示すように、充電時ターンオン電圧Vdrop1は、放電時ターンオン電圧Vdrop2より高くなるように設定される。
【0016】
このような特性の電圧ドロッパ130は、図3に示す回路により構成することができる。
図3に示すように、電圧ドロッパ130は、コンデンサ120(+側)とバッテリ110(−側)との間に、第1の回路(充電用回路)131および第2の回路(放電用回路)132を並列に配置した構成である。第1の回路131は、例えば5個のダイオード133−1〜133−5を、コンデンサ120からバッテリ110に向かう方向が順方向となるように配置した回路である。また、第2の回路は、例えば1個のダイオード133−6をバッテリ110からコンデンサ120に向かう方向が順方向となるように配置した回路である。
本実施形態においては、これらのダイオード133−1〜123−6は、いずれも順方向ターンオン電圧1[V]の同一のダイオードとする。したがって、第1の回路に係る第1のターンオン電圧は5[V]となり、第2の回路に係る第2のターンオン電圧は1[V]となる。これにより、図2に示した特性の電圧ドロッパ130が構成される。
【0017】
インバータ140は、エンジン200の始動時、コンデンサ120またはバッテリ110から供給される直流電力を交流電力に変換し、これをM/G150へ供給し、M/G150を力行運転させる。また、エンジン始動後は、M/G150から送られる交流電力を直流電力へ変換し、コンデンサ120およびバッテリ110に印加する。
なお、インバータ140は、M/G150から供給される交流電力をバッテリ110の充電電圧Vbattより第1のターンオン電圧Vdrop1だけ高い電圧の直流電力に変換し、コンデンサ120およびバッテリ110に印加する。
【0018】
M/G150は、エンジン200と機械的に連結されたモータジェネレータ(電動発電機)である。M/G150は、アイドルストップ後のエンジン始動時等にインバータ140からの交流電力により力行運転され、エンジンを点火可能な状態まで回転させる。また、エンジン始動後は、エンジンと連れ回りし、回転磁界により交流電力を発生し、発電した電力をインバータ140へ送出する。
なお、発生する電力の電圧は、M/G150内回転磁界の強さを加減して調整する。
【0019】
次に、電源装置100の動作について図4および図5を参照して説明する。
まず、エンジン200の回転時にバッテリ110およびコンデンサ120が充電される時の電源装置100の動作について図4を参照して説明する。
図4は、エンジン200が回転している状態でのコンデンサ電圧Vconおよびバッテリ電圧Vbattの遷移状態を示す図である。
エンジン200が回転状態となると、エンジン200に連結されたM/G150が強制的に回転され、交流電力が生起される。すなわち発電される。M/G150で発電された交流電力は、インバータ140に供給される。インバータ140は、M/G150から供給される交流電力を直流電力に変換し、コンデンサ120およびバッテリ110に出力する。
この時、インバータ140の出力電圧は、M/G150内の回転磁界の強さを制御することにより調整される。具体的には、出力電圧は、バッテリ電圧Vbatt+電圧ドロッパ130の第1のターンオン電圧Vdrop1となるように調整される。
【0020】
インバータ140から供給される電力によりコンデンサ120は充電され、コンデンサ120の両端電圧Vconは、図4に示すように、次第に高くなる。
コンデンサ120への充電が開始された直後は、コンデンサ120の両端電圧Vconは、バッテリ電圧Vbatt+第1のターンオン電圧Vdrop1より低い。したがって、電圧ドロッパ130の両端電圧は第1の回路131のターンオン電圧Vdrop1より低く、第1の回路131は導通状態とならない。したがって、インバータ140側からの電流はバッテリ110側に電流は流れず、この期間はバッテリ110への充電は行われない。
【0021】
コンデンサ120の充電が進むと、コンデンサ120の両端電圧Vconは、バッテリ電圧Vbatt+第1のターンオン電圧Vdrop1より高くなる。この状態で、電圧ドロッパ130の両端電圧は、第1の回路131のターンオン電圧Vdrop1以上となる。したがって、電圧ドロッパ130の第1の回路131が導通状態となり、インバータ140からバッテリ110へ電圧ドロッパ130を介して電流が流れ、コンデンサ120とともにバッテリ110も充電される。その結果、図4に示すように、バッテリ110の両端電圧Vbattとコンデンサ120の両端電圧Vconは、第1のターンオン電圧Vdrop1の差を維持した状態で、共に徐々に上昇する。
そして最終的には、コンデンサ120の両端電圧Vconはインバータ140の出力電圧と等しくなり、また、バッテリ110の両端電圧Vbattはコンデンサ両端電圧Vconより第1のターンオン電圧Vdrop1だけ低い値となって充電が完了する。
【0022】
次に、エンジン200が停止状態の時、および、エンジン200が停止状態から始動される時の電源装置100の動作について、図5を参照して説明する。
図5は、エンジン200が停止している状態から始動する時のコンデンサ電圧Vcon、バッテリ電圧Vbattおよびエンジン始動時のモーターリング電流Imotorの遷移状態を示す図である。
【0023】
アイドルストップ時等のエンジン停止状態では、充電は無く、単にバッテリ110に蓄積された電力が車両の電気系統に供給される状態となる。したがって、バッテリ110の両端電圧Vbattは、バッテリ110の開放電圧より若干低い電圧になる。また、これに合わせてコンデンサ120の両端電圧Vconも充電時より若干低い電圧となる。なお、この時も、コンデンサ電圧Vcon=バッテリ電圧Vbatt+第1のターンオン電圧Vdrop1の関係は維持される。
【0024】
次に、例えばアイドルストップ状態からアクセルが操作されると、コンデンサ120からM/G150に電力が供給され、M/G150が回転され、これによりエンジンが始動される。
すなわち、図5に示すように、コンデンサ120からインバータ140に対して放電が開始され、瞬間的に大量のエンジン始動初期電流Imotorが流される。この放電初期においては、電圧ドロッパ130の両端の電圧は、コンデンサ120側の方が高い。したがって、電圧ドロッパ130の第2の回路132は導通状態とならず、バッテリ110からインバータ140への放電は行われない。
【0025】
コンデンサ120からの放電が継続されると、コンデンサ内部抵抗による電圧降下と同時に、電荷減少によるコンデンサ電圧の低下が起こり、コンデンサ電圧Vconは徐々に低下する。しかし、コンデンサ電圧Vconが、バッテリ電圧Vbattより第2のターンオン電圧(放電時ターンオン電圧)Vdrop2低い電圧以内に維持されている間は、この状態が維持され、バッテリ110からインバータ140への電力の供給は無い。通常はこの期間に、M/G150によりエンジン200が十分に回転され、エンジン200は始動される。エンジン200が始動されれば、コンデンサ120からM/G150への給電は不要となり、逆にM/G150から電源装置100への充電が開始される。
【0026】
エンジン200が始動されない状態が継続すると、コンデンサ120の電圧Vconは引き続き低下し、バッテリ電圧Vbatt−第2のターンオン電圧Vdrop2より低くなる。すなわち、電圧ドロッパ130の第2の回路132の順方向(バッテリ110側からコンデンサ120側への方向)の電圧が、第2のターンオン電圧以上となる。その結果、電圧ドロッパ130の第2の回路は導通状態となり、バッテリ110からインバータ140への放電が開始され、バッテリ110およびコンデンサ120の双方からインバータ140に給電が行われる状態となる。またその結果、バッテリ電圧Vbattとコンデンサ電圧Vconとは、図5に示すように、第2のターンオン電圧Vdrop2の差を維持した状態で、共に徐々に低下する。
このように、コンデンサ120から相当の放電がされてもなおエンジン200が始動されなかった場合にのみ、バッテリ110からインバータ140に給電が行われる。
【0027】
このような電源装置100の動作に基づいて、第1のターンオン電圧Vdrop1、第2のターンオン電圧Vdrop2およびコンデンサ120の容量は、次のように設定をする。すなわち、エンジン200の始動に必要なモーターリング電流Imotorを時間積算した電荷量と、コンデンサ電圧Vconがバッテリ電圧Vbatt−第2のターンオン電圧Vdrop2に低下するまでのコンデンサ放電電荷量がほぼ等しくなるように、これらの電圧値および容量を設定する。そのようにすれば、コンデンサ120の電力のみでエンジン200を始動することが可能となり、バッテリ110からのインバータ140への給電を回避することができる。仮に、何らかの抵抗成分が発生したり、余計な電力消費が発生したとしても、少なくとも、バッテリ110から大電流の放出によるバッテリ電圧Vbattの大幅な低下は避けることができる。
また、エンジン200を始動させるに際しては、コンデンサ120に十分な充電が行われていることを条件とする。そのようにすれば、コンデンサ120からの放電のみによるエンジン200の始動をより確実に行うことができる。
【0028】
このように、本実施形態の電源装置100においては、アイドルストップ後のエンジン始動時には、まず、コンデンサ120に蓄積された電力を用いてM/G150を回転させる。コンデンサ120には、バッテリ110より高電圧でM/G150の始動に十分な電荷が蓄積されているので、瞬間的に大きな電流を流すことができ、かつ、エンジン200の始動を適切に行える。
この時、バッテリ110は、コンデンサ120および大容量の負荷であるM/G150と電圧ドロッパ130により実質的に分離されており、バッテリ110の電力は使用されない。したがって、バッテリ110は、M/G150の起動によるコンデンサ120の放電の影響を何ら受けること無く、安定して他の電気系統に電力を供給し続けることができる。
また、仮にコンデンサ120からの電力のみではエンジン200が始動に至らず、コンデンサ120の出力電圧が低下してしまった場合には、バッテリ110からの電力の供給が開始される。したがって、バッテリ110からの電力により、エンジン200を適切に始動できる。
【0029】
実施例
コンデンサ120に蓄積した電力のみでエンジン200の始動を行う電源装置100を具体的に構成した。その特性を図6に示す。
コンデンサ120は、容量25[F]、内部抵抗10[mΩ]のコンデンサを用い、バッテリ110は開放電圧12.0[V]の二次電池を用いた。また、電圧ドロッパ130の第1のターンオン電圧Vdrop1は5[V]、第2のターンオン電圧Vdrop2は1[V]となるように、電圧ドロッパ130を構成した。
この条件でエンジン200を始動した場合のコンデンサ電圧Vcon、バッテリ電圧Vbatt、および、インバータへの入力電流Imotorの遷移を図6に示す。
【0030】
図6に示すように、エンジン始動開始前のバッテリ電圧Vbattは12.0[V]であり、第1のターンオン電圧Vdrop1が5[V]なので、コンデンサ電圧Vconは17.0[V]となった。
エンジン200の始動(M/G150の始動)直後、始動電流Imotorが350[A]まで立ち上がったところで、コンデンサ120の内部抵抗による電圧降下と放電による電圧低下で、コンデンサ電圧Vconは13[V]まで低下した。
また、エンジン200始動から0.4秒後には、コンデンサ電圧Vconは11.1[V]まで低下した。
しかし、その後放電電流の低下によって電圧が上昇し、始動電流Imotorが不要となった時(0Aとなった時)、すなわち、エンジン200が安定して始動した時には、コンデンサ120の電圧低下は4.6[V]に収束し、結局コンデンサ電圧Vconは12.4[V]となった。
【0031】
このように、コンデンサ電圧Vconが11[V]を下回る状態、すなわち、電圧ドロッパ130の両端でコンデンサ120側の電圧がバッテリ110側の電圧より1[V]以上低下し、電圧ドロッパ130の第2の回路が導通状態となり、バッテリ110からの放電が開始される状態が生じること無く、エンジン200が始動された。すなわち、バッテリ110からの電力の持ち出しは生じず、エンジン始動時の力行性能の低下を抑制するとともに、他の電気系統、他のシステムへの悪影響を全く与えずに、アイドルストップ後のエンジン200の始動を行えた。
【0032】
なお、以上説明した実施形態は、本発明の理解を容易にするために記載されたものであって、本発明を限定するために記載されたものではない。したがって、上記の実施形態に開示された各要素は、本発明の技術的範囲に属する全ての設計変更や均等物をも含む趣旨である。
【図面の簡単な説明】
【図1】図1は、本発明の一実施形態の電源装置の構成を示す回路図である。
【図2】図2は、図1に示した電源装置の電圧ドロッパの特性を示す図である。
【図3】図3は、図1に示した電源装置の電圧ドロッパの構成例を示す回路図である。
【図4】図4は、接続したエンジンが始動後回転している状態での図1に示した電源装置のコンデンサ電圧およびバッテリ電圧の遷移状態を示す図である。
【図5】図5は、接続したエンジンが停止状態から始動する時のコンデンサ電圧、二次電池電圧およびエンジン始動時モーターリング電流の遷移状態を示す図である。
【図6】図6は、図1に示した電源装置の具体的構成例において、コンデンサの電力のみでエンジンの始動を行う場合の動作状態を説明するための図である。
【符号の説明】
100…電源装置
110…バッテリ
120…コンデンサ
130…電圧ドロッパ
131…第1の回路
132…第2の回路
133…ダイオード
140…インバータ
150…モータージェネレーター(M/G)
200…エンジン
Claims (7)
- 第1の負荷が接続される二次電池と、
前記二次電池に並列に接続され、第2の負荷が接続されるコンデンサと、
前記二次電池と前記コンデンサとの間に設けられる電圧調整回路であって、充電時には、前記二次電池に印加される電圧より第1の電圧分高い電圧が前記コンデンサに印加され、放電時には、前記コンデンサの両端電圧が前記二次電池の両端電圧より第2の電圧分低い電圧よりさらに低くなった場合に前記二次電池から前記コンデンサ方向に電力が供給されるように、前記二次電池と前記コンデンサの両端電圧を調整する電圧調整回路と
を有する電源装置。 - 前記電圧調整回路は、前記コンデンサと前記二次電池の各正極間に、前記コンデンサから前記二次電池方向を順方向とし前記第1の電圧がターンオン電圧である第1の回路と、前記二次電池から前記コンデンサ方向を順方向とし前記第2の電圧がターンオン電圧である第2の回路とを並列に接続した回路である
請求項1に記載の電源装置。 - 前記第1の回路および前記第2の回路は、各々ダイオードを含む回路である
請求項2に記載の電源装置。 - 前記第1の電圧より、前記第2の電圧の方が低い
ことを特徴とする請求項1〜3のいずれかに記載の電源装置。 - 前記電圧調整回路の前記二次電池側には、定常的に電力の供給が必要な前記第1の負荷が接続され、前記電圧調整回路の前記コンデンサ側には、一時集中的に電力の供給が必要な前記第2の負荷が接続され、前記第1の負荷および前記第2の負荷の各々に電力を供給する
請求項1〜3のいずれかに記載の電源装置。 - 前記第2の負荷は、供給される電力により駆動されてエンジンを始動させるとともに、前記エンジンの回転時には前記エンジンによって駆動されて発電を行う電動発電機であって、前記エンジンの始動時に前記電動発電機へ電力を供給し、前記エンジンの回転時には前記電動発電機から供給される電力により前記二次電池および前記コンデンサの充電を行う
請求項4に記載の電源装置。 - 前記エンジンを始動するための前記電動発電機への電力の供給は、所定の条件が成立した場合に行う
請求項5に記載の電源装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2003121067A JP2004324547A (ja) | 2003-04-25 | 2003-04-25 | 電源装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2003121067A JP2004324547A (ja) | 2003-04-25 | 2003-04-25 | 電源装置 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2004324547A true JP2004324547A (ja) | 2004-11-18 |
Family
ID=33499737
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2003121067A Pending JP2004324547A (ja) | 2003-04-25 | 2003-04-25 | 電源装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2004324547A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2007255294A (ja) * | 2006-03-23 | 2007-10-04 | Toyota Motor Corp | 車両の電源装置 |
JP2009027914A (ja) * | 2007-07-19 | 2009-02-05 | Ford Global Technologies Llc | マイクロ・ハイブリッド自動車、及び、エンジン・スタータ・システムの動作制御方法 |
CN101517857A (zh) * | 2006-07-26 | 2009-08-26 | 维贾伊·贾格迪什·切达 | 能量源 |
-
2003
- 2003-04-25 JP JP2003121067A patent/JP2004324547A/ja active Pending
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2007255294A (ja) * | 2006-03-23 | 2007-10-04 | Toyota Motor Corp | 車両の電源装置 |
JP4548371B2 (ja) * | 2006-03-23 | 2010-09-22 | トヨタ自動車株式会社 | 車両の電源装置 |
CN101517857A (zh) * | 2006-07-26 | 2009-08-26 | 维贾伊·贾格迪什·切达 | 能量源 |
JP2009027914A (ja) * | 2007-07-19 | 2009-02-05 | Ford Global Technologies Llc | マイクロ・ハイブリッド自動車、及び、エンジン・スタータ・システムの動作制御方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US6861767B2 (en) | Power supply equipment for motor vehicle with battery and capacitor | |
JP6111536B2 (ja) | 車両用電源制御方法及び装置 | |
US9024466B2 (en) | On-board electrical system for a motor vehicle and method for operating an electrical load | |
JP5941019B2 (ja) | 車両用電源装置 | |
US20180233943A1 (en) | Power supply system for vehicle | |
US9415732B2 (en) | Vehicle power unit | |
EP2821289A1 (en) | Vehicle power supply device | |
JP4876773B2 (ja) | 電源装置 | |
WO2008007540A1 (fr) | Dispositif d'alimentation | |
JP5326706B2 (ja) | 電源装置 | |
JP2006230132A (ja) | 電流供給方法、内燃機関の始動方法、電源装置及び車両 | |
JP2008211952A (ja) | 電源装置 | |
JP2010110192A (ja) | 車両用電源装置 | |
JP2010207061A (ja) | 車両用電源システム | |
JP2005045883A (ja) | ハイブリット車両 | |
JPH10191503A (ja) | ハイブリッド自動車の制御装置 | |
JP6268145B2 (ja) | 回生システムおよび回生システムの制御方法 | |
JP2004306844A (ja) | 車両用電源システム | |
JP5915390B2 (ja) | 車両用電源制御方法及び装置 | |
JP6131533B2 (ja) | 車両用電源制御方法及び装置 | |
JP2006191758A (ja) | 車両用発電制御装置 | |
JP6112004B2 (ja) | 補助電源装置 | |
JP2001136607A (ja) | 車両用電源装置 | |
JP2006087163A (ja) | 車両用発電制御装置 | |
JP2004324547A (ja) | 電源装置 |