JP2004318110A

JP2004318110A - ズームレンズ装置

Info

Publication number: JP2004318110A
Application number: JP2004083265A
Authority: JP
Inventors: Hitoshi Hagimori; 仁萩森; Genta Yagyu; 玄太柳生; Kazuhiko Ishimaru; 和彦石丸
Original assignee: Konica Minolta Photo Imaging Inc
Current assignee: Konica Minolta Photo Imaging Inc
Priority date: 2003-03-31
Filing date: 2004-03-22
Publication date: 2004-11-11

Abstract

【課題】
ズーム比が大きいにも拘わらず、最長焦点距離状態でも明るく、収納時の光軸方向の長
さが十分に小さいズームレンズ系を備えたデジタルカメラに好適なズームレンズ装置を提
供する。
【解決手段】物体側から順に、ズームレンズ系と、ズームレンズ系が形成した光学像
を電気的画像データに変換する撮像素子と、を備えたズームレンズ装置である。ズームレ
ンズ系は、最も物体側に配置され１枚の負レンズ素子のみから構成された第１群、それぞ
れ独立した正レンズ素子及び負レンズ素子を含み全体として正のパワーを有する第2群、
を含む複数の群からなり、ズームレンズ系を構成する各レンズ面はすべて屈折面であって
、各群の間隔を変化させてズーミングを行うとともに、所定の条件を満足する。
【選択図】図１

Description

本発明は、CCD（Charge Coupled Device 電荷結合素子）やCMOSセンサ（Complementary
Metal-oxide Semiconductor 相補性金属酸化膜半導体センサ）等の受光面上に形成され
た光学像を電気信号に変換する撮像素子を備えたズームレンズ装置に関し、特にズームレ
ンズ系を備えた小型のズームレンズ装置に関する。

近年、銀塩フィルムの代わりにCCDやCMOSセンサなどの撮像素子を用いて、光学像を電
気信号に変換し、そのデータをデジタル化して記録したり転送したりするデジタルカメラ
が一般化している。このようなデジタルカメラにおいては、最近、200万画素や300万画素
といった高画素を有するCCDやCMOSセンサが比較的安価に提供されるようになったため、
高画素の撮像素子を装着した高性能なズームレンズ装置に対する需要が非常に増大してい
る。これらのズームレンズ装置のうちでも特に、画質を劣化させずに変倍が可能なズーム
レンズ系を搭載したコンパクトなズームレンズ装置が切望されている。

さらに、近年では、半導体素子等の画像処理能力の向上により、パーソナルコンピュー
タ，モバイルコンピュータ，携帯電話，情報携帯端末（PDA：Personal Digital Assistan
ce）等にズームレンズ装置が内蔵又は外付けされるようになっており、高性能なズームレ
ンズ装置に対する需要に拍車をかけている。

このようなズームレンズ装置に用いられるズームレンズ系としては、最も物体側に配置
された群が負のパワーを有する、いわゆるマイナスリードのズームレンズ系が数多く提案
されている。マイナスリードのズームレンズ系は、広角化が容易であり、光学的ローパス
フィルタの挿入に必要なレンズバックを確保しやすい等の特徴を有している。

マイナスリードのズームレンズ系としては、従来から銀塩フィルム用カメラの撮影レン
ズ系として提案されたズームレンズ系がある。しかしながら、これらのズームレンズ系は
、特に最短焦点距離状態でのレンズ系の射出瞳位置が比較的像面の近くに位置するため、
特に高画素を有する撮像素子の各画素に対応して設けられたマイクロレンズの瞳と整合せ
ず、周辺光量が十分に確保できないという問題があった。また、変倍時に射出瞳位置が大
きく変動するため、マイクロレンズの瞳の設定が困難であるという問題もあった。また、
そもそも銀塩フィルムと撮像素子では、求められる空間周波数特性等の光学性能が全く異
なるため、撮像素子に要求される十分な光学性能を確保できなかった。このため、撮像素
子を備えたズームレンズ装置に最適化された専用のズームレンズ系を開発する必要が生じ
ている。

撮像素子を備えたズームレンズ装置用のマイナスリードのズームレンズ系としては、例
えば米国特許第5,745,301号には、負パワーの第1群と、正パワーの第２群からなる、２成
分構成のズームレンズ系が開示されている。

また、特開平1-191820号には、負パワーの第１群、正パワーの第２群、正パワーの第３
群からなる、３成分構成のビデオカメラ用ズームレンズ系が開示されている。

また、特開平1-216310号には、負パワーの第１群、正パワーの第２群、負パワーの第３
群、正パワーの第４群からなる、４成分構成のビデオカメラ用ズームレンズ系が開示され
ている。

さらに、特開平9-179026号には、負パワーの第１群、正パワーの第２群、負パワーの第
３群、正パワーの第４群からなる４成分構成の電子スチルカメラ用ズームレンズ系が開示
されている。

米国特許第5,745,301号

特開平1-191820号特開平1-216310号特開平9-179026号

しかしながら、上記米国特許第5,745,301号、特開平1-191820号あるいは特開平1-21631
0号に開示されているズームレンズ系は、ズーム比が２倍程度であり、ズーム比が小さい
という問題があった。

また、特開平9-179026号に開示されているズームレンズ系は、ズーム比が３倍程度であ
るが、最長焦点距離状態でのFナンバーが７と大きく、明るいズームレンズ系ではないと
いう問題があった。

さらに、いずれのズームレンズ系も、数多くのレンズ素子を必要としており、コンパク
ト性、特に収納時（沈胴時）の光軸方向のコンパクト性に欠けるという問題があった。

本発明の目的は、ズーム比が大きいにも拘わらず、収納時の光軸方向の長さが十分に小
さいズームレンズ系を備えたズームレンズ装置を提供することである。

本発明のさらなる目的は、最長焦点距離状態でも明るく、収納時の光軸方向の長さが十
分に小さいズームレンズ系を備えたズームレンズ装置を提供することである。

上記目的を達成するために、請求項１に記載されたズームレンズ系は、物体側から順に
、ズームレンズ系と、ズームレンズ系が形成した光学像を電気的画像データに変換する撮
像素子と、を備えたズームレンズ装置であって、前記ズームレンズ系は、最も物体側に配
置され１枚の負レンズ素子のみから構成された第１群、それぞれ独立した正レンズ素子及
び負レンズ素子を含み全体として正のパワーを有する第2群、を含む複数の群からなり、
ズームレンズ系を構成する各レンズ面はすべて屈折面であって、各群の間隔を変化させて
ズーミングを行うとともに、以下の条件式を満足することを特徴とする。

Fnt ≦ 6.0
2.3 ≦ ft / fw ≦ 5.5
0.1 < T23w / fw < 1.5
ただし、
Fnt：最長焦点距離状態でのズームレンズ系の最小Fナンバー、
fw：最短焦点距離状態でのズームレンズ系の焦点距離、
ft：最長焦点距離状態でのズームレンズ系の焦点距離、
T23w：最短焦点距離状態での第２群と像側に隣接する群との軸上面間隔、
である。

また、上記目的を達成するために、請求項２に記載されたズームレンズ系は、物体側か
ら順に、ズームレンズ系と、ズームレンズ系が形成した光学像を電気的画像データに変換
する撮像素子と、を備えたズームレンズ装置であって、前記ズームレンズ系は、最も物体
側に配置され１枚の負レンズ素子のみから構成された第１群、それぞれ独立した正レンズ
素子及び負レンズ素子を含み全体として正のパワーを有する第2群、を含む複数の群から
なり、ズームレンズ系を構成する各レンズ面はすべて屈折面であって、各群の間隔を変化
させてズーミングを行うとともに、以下の条件式を満足することを特徴とするズームレン
ズ装置；
Fnt ≦ 6.0
2.3 ≦ ft / fw ≦ 5.5
0.6 < Tsum / fw < 2.6
ただし、
Fnt：最長焦点距離状態でのズームレンズ系の最小Fナンバー、
fw：最短焦点距離状態でのズームレンズ系の焦点距離、
ft：最長焦点距離状態でのズームレンズ系の焦点距離、
Tsum：ズームレンズ系に含まれるすべてのレンズ素子の心厚の和、
である。

また、本発明の別の側面は、上記ズームレンズ装置を含むデジタルカメラであることを
特徴とする。なお、デジタルカメラの語は、従来は専ら光学的な静止画を記録するものを
指していたが、動画を同時に扱えるものや家庭用のデジタルビデオカメラも提案されてお
り、現在では特に区別されなくてなってきている。したがって、この明細書で用いるデジ
タルカメラの語は、デジタルスチルカメラ、デジタルムービーカメラ、ウェッブカメラ（
開放型、プライベートを問わずネットワークに接続されて画像の送受信を可能にする機器
に接続されるカメラであって、ネットワークに直接接続されるもの、又はパーソナルコン
ピュータ等の情報処理機能を有する機器を介して接続されるものの両方を含む）等の受光
面上に形成された光学像を電気信号に変換する撮像素子を備えた撮像装置を主たる構成要
素とするカメラをすべて含む。

また、本発明の別の側面は、上記ズームレンズ装置を含む携帯情報機器であることを特
徴とする。ここで、携帯情報機器とは、携帯電話端末やPDA（Personal Digital Assistan
t）等の個人ユースの小型で携帯可能な情報機器端末を意味することとする。

以上説明したように、本発明に係るズームレンズ装置によれば、ズーム比が大きいにも
拘わらず、収納時の光軸方向の長さが十分に小さいズームレンズ系を備えたズームレンズ
装置を提供することができる。

また、本発明に係るズームレンズ装置によれば、最長焦点距離状態でも明るく、収納時
の光軸方向の長さが十分に小さいズームレンズ系を備えたズームレンズ装置を提供するこ
とができる。

以下、図面を参照して、本発明の一実施形態について説明する。

本発明の一実施形態である撮像装置は、例えば図２８に示すように、物体側（被写体側
）から順に、物体の光学像を変倍可能に形成するズームレンズ系とTL、光学的ローパスフ
ィルタLPFと、ズームレンズ系TLにより形成された光学像を電気的な信号に変換する撮像
素子SRと、で構成されている。撮像装置は、デジタルカメラ；ビデオカメラ；パーソナル
コンピュータ，モバイルコンピュータ，携帯電話，情報携帯端末（PDA：Personal Digita
l Assistance）等に内蔵又は外付けされるカメラの主たる構成要素である。

光学ローパスフィルタLPFは、撮影レンズ系の空間周波数特性を調整し撮像素子で発生
する色モアレを解消するための特定の遮断周波数を有している。実施形態の光学ローパス
フィルタは、結晶軸を所定方向に調整された水晶等の複屈折材料や偏光面を変化させる波
長板等を積層して作成された複屈折型ローパスフィルタである。なお、光学ローパスフィ
ルタとしては、必要な光学的な遮断周波数の特性を回折効果により達成する位相型ローパ
スフィルタ等を採用してもよい。

撮像素子SRは、複数の画素を有するCCDからなり、ズームレンズ系が形成した光学像をC
CDで電気信号に変換する。撮像素子SRで生成された信号は、必要に応じて所定のデジタル
画像処理や画像圧縮処理等を施されてデジタル映像信号としてメモリー（半導体メモリー
，光ディスク等）に記録されたり、場合によってはケーブルを介したり赤外線信号に変換
されたりして他の機器に伝送される。なお、CCDの代わりにCMOSセンサ（Complementary M
etal-oxide Semiconductor）を用いてもよい。

図１は、第１実施形態のズームレンズ系の構成を示すレンズ構成図である。このズーム
レンズ系は、物体側から順に、両凹形状の第1レンズL1のみから構成される第1群Gr1と、
絞りST，両凸形状の第2レンズL2及び両凹形状の第3レンズL3から構成される第2群Gr2と、
両凸形状の第4レンズL4のみから構成される第3群Gr3と、両凹形状の第5レンズL5及び両凸
形状の第6レンズL6から構成される第4群Gr4と、から成る負正正正の４成分構成のズーム
レンズ系である。最短焦点距離状態から最長焦点距離状態へのズーミングに際して、第1
群Gr1は像側に凸のＵターンの軌跡を描きながら移動し、第2群Gr2と第3群Gr3は互いの間
隔を広げながらそれぞれ物体側へ単調に移動する。また、無限遠合焦状態から有限物体合
焦状態へのフォーカシングに際して、第3レンズL3を単独で物体側へ移動させる。

図２は、第２実施形態のズームレンズ系の構成を示すレンズ構成図である。このズーム
レンズ系は、物体側から順に、両凹形状の第1レンズL1のみから構成される第1群Gr1と、
両凸形状の第2レンズL2，絞りST及び近軸的には両凹形状の第3レンズL3から構成される第
2群Gr2と、両凸形状の第4レンズL4のみから構成される第3群Gr3と、物体側に凸面を向け
た負メニスカス形状の第5レンズL5及び物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第6レン
ズL6から構成される第4群Gr4と、から成る負正正正の４成分構成のズームレンズ系である
。最短焦点距離状態から最長焦点距離状態へのズーミングに際して、第1群Gr1は像側に凸
のＵターンの軌跡を描きながら移動し、第2群Gr2及び第3群Gr3は互いの間隔を僅かに広げ
ながら物体側へ単調にそれぞれ移動する一方、第4群Gr4は像面に対して固定される。また
、無限遠合焦状態から有限物体合焦状態へのフォーカシングに際して、第4レンズL4を単
独で物体側へ移動させる。

図３は、第３実施形態のズームレンズ系の構成を示すレンズ構成図である。このズーム
レンズ系は、物体側から順に、両凹形状の第1レンズL1のみから構成される第1群Gr1と、
物体側に凸面を向けたほぼ平凸形状の第2レンズL2，絞りST及び近軸的には両凹形状の第3
レンズL3から構成される第2群Gr2と、両凸形状の第4レンズL4のみから構成される第3群Gr
3と、近軸的には物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第5レンズL5のみから構成され
る第4群Gr4と、から成る負正正正の４成分構成のズームレンズ系である。最短焦点距離状
態から最長焦点距離状態へのズーミングに際して、第1群Gr1は像側に凸の軌跡を描きなが
ら減少し、第2群Gr2及び第3群Gr3は互いの間隔を僅かに変化させながら物体側へ単調にそ
れぞれ移動し、第4群Gr4は物体側に凸のＵターンの軌跡を描きながら移動する。また、無
限遠合焦状態から有限物体合焦状態へのフォーカシングに際して、第4レンズL4を単独で
物体側へ移動させる。

図４は、第４実施形態のズームレンズ系の構成を示すレンズ構成図である。このズーム
レンズ系は、物体側から順に、両凹形状の第1レンズL1のみから構成される第1群Gr1と、
絞りST、両凸形状の第2レンズL2及び両凹形状の第3レンズL3から構成される第2群Gr2と、
両凸形状の第4レンズL4のみから構成される第3群Gr3と、両凸形状の第5レンズL5及び両凹
形状の第6レンズL6から構成される第4群Gr4とから成る負正正正の４成分構成のズームレ
ンズ系である。最短焦点距離状態から最長焦点距離状態へのズーミングに際して、第1群G
r1は像側に凸のＵターンの軌跡を描きながら移動し、第2群Gr2及び第3群Gr3は物体側へ単
調に移動し、第4群Gr4は像側に単調に移動する。また、無限遠合焦状態から有限物体合焦
状態へのフォーカシングに際して、第4レンズL4を単独で物体側へ移動させる。

図５は、第５実施形態のズームレンズ系の構成を示すレンズ構成図である。このズーム
レンズ系は、物体側から順に、両凹形状の第1レンズL1のみからなる第1群Gr1と、両凸形
状の第2レンズL2、絞りST及び両凹形状の第3レンズL3とからなる第2群Gr２と、両凸形状
の第4レンズL4のみからなる第3群Gr3と、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第5レ
ンズL5及び物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第6レンズL6からなる第4群Gr4と、
から成る負正正正の４成分構成のズームレンズ系である。最短焦点距離状態から最長焦点
距離状態へのズーミングに際して、第1群Gr1は像側に凸のＵターンの軌跡を描きながら移
動し、第2群Gr2及び第3群Gr3はともに物体側へ単調に移動し、第4群Gr4は像側へ移動する
。また、無限遠合焦状態から有限物体合焦状態へのフォーカシングに際して、第4レンズL
4を単独で物体側へ移動させる。

図６は、第６実施形態のズームレンズ系の構成を示すレンズ構成図である。このズーム
レンズ系は、物体側から順に、両凹形状の第1レンズL1のみからなる第1群Gr1と、両凸形
状の第2レンズ，両凹形状の第3レンズL3，絞りST及び両凸形状の第4レンズL4からなる第2
群Gr2と、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第5レンズL5及び物体側に凸面を向け
た正メニスカス形状の第6レンズL6からなる第3群Gr3と、から成る負正正正の４成分構成
のズームレンズ系である。最短焦点距離状態から最長焦点距離状態へのズーミングに際し
て、第1群Gr1は像側に凸のＵターンの軌跡を描きながら移動し、第2群Gr2物体側へ単調に
移動する一方、第3群Gr3は像面に対して固定される。また、無限遠合焦状態から有限物体
合焦状態へのフォーカシングに際して、第4レンズL4を単独で物体側へ移動させる。

図７は、第７実施形態のズームレンズ系の構成を示すレンズ構成図である。このズーム
レンズ系は、物体側から順に、両凹形状の第1レンズL1のみからなる第1群Gr1と、両凸形
状の第2レンズ，絞りST，両凹形状の第3レンズL3及び両凸形状の第4レンズL4からなる第2
群Gr2と、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第5レンズL5及び物体側に凸面を向け
た正メニスカス形状の第6レンズL6からなる第3群Gr3と、から成る負正正正の４成分構成
のズームレンズ系である。最短焦点距離状態から最長焦点距離状態へのズーミングに際し
て、第1群Gr1は像側に凸のＵターンの軌跡を描きながら移動し、第2群Gr2物体側へ単調に
移動する一方、第3群Gr3は像面に対して固定される。また、無限遠合焦状態から有限物体
合焦状態へのフォーカシングに際して、第4レンズL4を単独で物体側へ移動させる。

図８は、第８実施形態のズームレンズ系の構成を示すレンズ構成図である。このズーム
レンズ系は、物体側から順に、両凹形状の第1レンズL1のみからなる第1群Gr1と、両凸形
状の第2レンズのみからなる第2群Gr2と，両凹形状の第3レンズL3，絞りST及び両凸形状の
第4レンズL4からなる第3群Gr3と、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第5レンズL5
及び物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第6レンズL6からなる第4群Gr4と、から成
る負正正正の４成分構成のズームレンズ系である。最短焦点距離状態から最長焦点距離状
態へのズーミングに際して、第1群Gr1は像側に凸のＵターンの軌跡を描きながら移動し、
第2群Gr2と第3群Gr3はそれぞれ物体側へ単調に移動する一方、第4群Gr4は像面に対して固
定される。また、無限遠合焦状態から有限物体合焦状態へのフォーカシングに際して、第
4レンズL4を単独で物体側へ移動させる。

図９は、第９実施形態のズームレンズ系の構成を示すレンズ構成図である。このズーム
レンズ系は、物体側から順に、両凹形状の第1レンズL1のみからなる第1群Gr1と、両凸形
状の第2レンズ，絞りST及び両凹形状の第3レンズL3からなる第2群Gr2と、両凸の第4レン
ズL4からなる第3群Gr3と、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第5レンズL5及び物
体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第6レンズL6からなる第4群Gr4と、からなる。最
短焦点距離状態から最長焦点距離状態へのズーミングに際して、第1群Gr1は像側に凸のＵ
ターンの軌跡を描きながら移動し、第2群Gr2及び第3群Gr3はそれぞれ物体側へ単調に移動
する一方、第4群Gr4は像側へ移動する。また、無限遠合焦状態から有限物体合焦状態への
フォーカシングに際して、第4レンズL4を物体側へ移動させる。

各実施形態のズームレンズ系は、最も物体側に配置され１枚の負レンズ素子のみから構
成された第１群を有する。通常、第1群が負のパワーを有するズームレンズでは、Fナンバ
ーを確保するため第1群の光軸垂直方向のレンズ径が最も大きくなる。ここで複数枚のレ
ンズ素子で第１群が構成されていると、ズームレンズ系に入射する光線を確保するために
、第１群のレンズ素子の有効径が大きくなってしまう。したがって、外径を小さくするに
は、最少枚数である1枚で構成することが望ましい。また、レンズ径が大きなレンズ素子
が曲率を持つと、それに伴ってレンズ素子間の軸上空気間隔も増大する。すなわち、第１
群のレンズ枚数はズームレンズ系の全長を増加させる重要な要素となる。各実施形態のズ
ームレンズ系では、この負群を最少構成枚数の1枚で構成しているので、ズームレンズ系
の全長短縮と、ズームレンズ系を収納した状態（以下、沈胴時という）の厚みを小さくす
ることができる。

なお、第1群は、各実施形態のズームレンズ系のように、ズーミングに際して、像側に
凸の軌跡を描きながら移動することが望ましい。このように移動することにより、中間焦
点距離状態での像面湾曲を良好に補正することができる。

各実施形態のズームレンズ系は、それぞれ独立した正レンズ素子及び負レンズ素子を含
み全体として正のパワーを有する第2群を含んでいる。負リードタイプのズームレンズ系
では、第2群の負のパワーが最も変倍に寄与する構成となっている。したがって、変倍に
伴って第2群で発生する収差、特に軸上色収差の変動が大きい。これを補正するためには
、少なくともそれぞれ独立した正レンズ素子及び負レンズ素子を第2群に含む構成としな
れば、ズーム全域での軸上色収差バランスをとることができない。

また、各ズームレンズ系は、以下の条件式を満足している。

Fnt ≦ 6.0 (1)
2.3 ≦ ft/fw ≦ 5.5 (2)
ただし、
Fnt：最長焦点距離状態でのズームレンズ系の最小Fナンバー、
fw：最短焦点距離状態でのズームレンズ系の焦点距離、
ft：最長焦点距離状態でのズームレンズ系の焦点距離、
である。

条件式(1)は、ズームレンズ系の最長焦点距離状態での最少Fナンバーを規定する。最少
Fナンバーが6.0を超えて大きくなると、銀塩フィルムカメラに対抗するだけの画像品質を
保つことができない。特に、Fナンバーが6.0を超えて大きくなると動画の取得が困難とな
ってくる。

条件式(2)は、ズームレンズ系のズーム比を規定する。本発明がねらいとするズームレ
ンズ系は、３〜４倍を中心ターゲットとする小型のズームレンズ系であるため、この条件
式(2)を規定している。条件式(2)の下限よりズーム比が小さいと光学的ズームの有意性が
小さくなり、ユーザベネフィットを達成することができない。一方、条件式(2)の上限よ
りズーム比が大きくなると、特に最長焦点距離状態での全長が大きくなりすぎ、ズームレ
ンズ装置としての小型化を達成することが困難となる。なお、ズーム比としては、以下の
範囲を満足するズームレンズ系であるとより望ましい。

3.1 ≦ ft/fw (2)'
また、各実施形態のズームレンズ系は、以下の条件式(3)を満足している。

0.1 < T23w / fw < 1.5 (3)
ただし、
T23w：最短焦点距離状態での第２群（最像側）と像側に隣接する群（最物体側）との軸
上面間隔、
fw：最短焦点距離状態でのズームレンズ系の焦点距離、
である。

条件式(3)は、ズームレンズ系の第２群と像側に隣接する群との軸上面間隔を規定して
いる。条件式(3)の下限を超えると、最短焦点距離状態で第2群と第3群のレンズ素子が接
触するなどの干渉が発生する可能性が高くなるとともに、鏡胴構成が困難となり望ましく
ない。一方、条件式(3)の上限を超えると、最短焦点距離状態での光軸方向の全長が長く
なりコンパクトなズームレンズを達成することが出来ない。また、上限を超えた場合、パ
ワーの配置上、第１群と像面の間隔が大きくなるため光軸方向の全長が大きくなるととも
に、像面での照度を確保するため、第1群を構成するレンズ素子のレンズ径が大きくなり
、やはりコンパクトなズームレンズ系を達成することができない。

また、各実施形態のズームレンズ系は、以下の条件式(4)を満足している。

0.6 < Tsum / fw < 2.6 (4)
ただし、
Tsum：ズームレンズ系に含まれるすべてのレンズ素子の心厚の和、
fw：最短焦点距離状態でのズームレンズ系の焦点距離、
である。

条件式(4)は、ズームレンズ系に含まれるすべてのレンズ素子の心厚の和を規定してい
る。ズームレンズ系の沈胴時の光軸方向大きさは、デジタルカメラや携帯情報機器の厚み
方向の大きさを概略決定してしまう最大要因である。そして、沈胴時の光軸方向大きさは
、レンズ素子の心厚の和より物理的に小さくなることができない。したがって、Tsumを小
さくすることができなければ、沈胴時にコンパクトなズームレンズ系を達成することがで
きないのである。条件式(4)はまさに、この沈胴時の厚みを規定する条件式である。条件
式の下限を超えると、物理的に光学系を構成することが困難になる。一方、上限を超える
とレンズの厚みが大きくなりすぎ、デジタルカメラや携帯情報機器において許容される限
界を超えてしまう。なお、条件式(4)は、さらに以下の範囲とすることにより、より効果
的である。

Tsum / fw < 2.2 (4)'
Tsum / fw < 2.0 (4)''
なお、上記条件式(3)及び(4)は、同時に満足することにより、それぞれの効果を奏しな
がらより効果的にズームレンズ系を構成することでき、望ましい。

また、各実施形態のズームレンズ系は、以下の条件式(5)を満足している。

ν1 > 45 (5)
ただし、
ν1：前記第１群を構成する１枚の負レンズ素子のアッベ数、である。

条件式(5)は、第1群を構成する負レンズ素子のアッベ数を規定する。ズームレンズ系で
は通常、ズーミング時に発生する収差の変動を極力抑えるために群ごとに、ある程度の収
差補正を行っている。しかしながら、第1群を1枚の負レンズ素子で構成したので、レンズ
群での収差補正、特に軸上色収差の補正はきわめて困難になる。そこで、実施形態のズー
ムレンズでは、第1群で発生する軸上色収差を他群でキャンセルすることにより収差のバ
ランスを取る必要がある。しかしながら、条件式(5)の下限を超えたアッベ数を有する材
料で第1群の負レンズ素子を構成した場合、軸上色収差の変動が他の群で補正できる許容
範囲を超えてしまうため望ましくない。

なお、条件式(5)は、条件式(5)'、さらに条件式(5)''の範囲を満足することがより望ま
しい。

ν1 > 60 (5)
ν1 > 80 (5)''
また、第1群を構成する負レンズ素子は、異常分散性を持つ材料を用いることにより更
なる色収差の補正を達成することができ、望ましい。また、第1群を構成する負レンズ素
子は、歪曲補正等の目的で非球面形状を備えれることが望ましいので、非球面の形成が容
易である条件式(5)を満足する樹脂レンズ素子としてもよい。

また、各実施形態のズームレンズ系は、第2群の物体側あるいは像側、及び第2群中に絞
りを配置している。絞りをこの位置よりも、像側に配置すると第1群の外径が大きくなり
すぎるので、コンパクトなズームレンズ系を達成することができない。

また、各実施形態のズームレンズ系は、絞りよりも像側であって最も像側の群に含まれ
ない位置に配置された正のレンズ群あるいは単レンズ素子を光軸上に移動させることによ
りフォーカスをおこなっている。フォーカス群を、絞りよりも像側であって最も像側の群
に含まれない位置に配置された正のレンズ群あるいは単レンズ素子とすることにより、重
量が小さく、フォーカスの際の移動量が小さいレンズ群あるいは単レンズ素子をフォーカ
スすることができるので、鏡胴構成及び駆動モータの負荷軽減に効果を奏する。

また、各実施形態のズームレンズ系は、最も像側の群を正レンズ素子及び負レンズ素子
を含み全体として正のパワーを有する構成としている。このように構成することにより、
特に第1群の1枚の負レンズ素子で発生する軸上色収差のズーミングによる変動を良好に補
正することができるという効果がある。加えて、特に最短焦点距離状態での軸外のコマ収
差の補正にも効果的である。さらに、最も像側の群を像面に対して固定することにより、
軸上色収差のズーミングによる変動をさらに良好に補正することができるとともに、鏡胴
構成を簡単にすることができる。

また、各群内や群間に存在する空気間隔を適当に調整して、入射光軸を折り曲げる反射
部材を追加してもよい。入射光軸を折り曲げることにより、光学系の配置の自由度が向上
するとともに、入射光軸方向の光学機器の厚みを小さくすることができ望ましい。

以下、本発明を実施したズームレンズの構成を、コンストラクションデータ，収差図等
を挙げて、更に具体的に説明する。なお、以下に挙げる実施例１〜９は、前述した第１〜
第９の実施の形態にそれぞれ対応しており、第１〜第９の実施の形態を表すレンズ構成図
(図１〜図９http://www.ipdl.jpo-miti.go.jp/Tokujitu/tjitemdrw.ipdl?N0000=231&N05
00=1E_N/;>>=;=>:6///&N0001=148&N0552=9&N0553=000012)は、対応する実施例１〜９のレ
ンズ構成をそれぞれ示している。

各実施例のコンストラクションデータにおいて、ri (i = 1,2,3,...)は物体側から数え
てi番目の面の曲率半径、di(i = 1,2,3,...)は物体側から数えてi番目の軸上面間隔を示
しており、Ni (i = 1,2,3,...), νi (i = 1,2,3,...)は物体側から数えてi番目の光学要
素のｄ線に対する屈折率(Nd),アッベ数(νd)を示している。また、コンストラクションデ
ータ中、ズーミングにおいて変化する軸上面間隔(可変間隔)は、最短焦点距離状態(短焦
点距離端)[Ｗ]〜ミドル(中間焦点距離状態)[Ｍ]〜最長焦点距離状態(長焦点距離端)[Ｔ]
での各レンズ群間の軸上空気間隔である。各焦点距離状態[Ｗ], [Ｍ], [Ｔ]に対応する全
系の焦点距離f及びＦナンバーFNOを併せて示す。

曲率半径riに*が付された面は、非球面で構成された面であることを示し、非球面の面
形状を表す以下の式（AS）で定義されるものとする。各実施例の非球面データを他のデー
タと併せて示す。

Z(h)＝r-(r^2-ε・h^2)^1/2+(A4・ｈ^4+A6・ｈ^6+A8・ｈ^8+…) (AS)
r：非球面の近軸曲率半径、
ε：楕円係数、
Ai：非球面のi次の非球面係数、

＜実施例1＞
f = 6.0 - 12.0 - 17.3 mm
FNo.= 2.95 - 3.56 - 3.85
[曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率(Nd)] [アッベ数]
r1*= -60.355
d1 = 1.200 N1 = 1.52510 ν1 = 56.38
r2*= 9.499
d2 = 24.034 - 8.365 - 2.022
r3 = ∞
d3 = 1.000
r4 = 7.102
d4 = 2.620 N2 = 1.73713 ν2 = 52.17
r5 = -15.425
d5 = 0.650
r6 = 10.502
d6 = 0.800 N3 = 1.58340 ν3 = 30.23
r7*= 8.528
d7 = 2.226 - 6.979 - 7.757
r8 = 19.538
d8 = 2.405 N4 = 1.82498 ν4 = 42.13
r9 = -25.473
d9 = 3.541 - 6.756 - 10.687
r10= -91.207
d10= 0.800 N5 = 1.84666 ν5 = 23.82
r11= 5.726
d11= 0.100
r12*= 5.594
d12= 3.625 N6 = 1.52510 ν6 = 56.38
r13*= -10.505
d13= 1.000
r14= ∞
d14= 2.000 N7 = 1.51680 ν7 = 64.20
r15= ∞

[非球面係数]
r1
ε = 0.1000E+01
A4 = -0.74580E-03
A6 = 0.34138E-04
A8 = -0.50023E-06
A10= 0.2808E-08

r2
ε = 0.1000E+01
A4 = -0.97039E-03
A6 = 0.28781E-04
A8 = 0.43747E-06
A10= -0.14397E-07

r7
ε = 0.1000E+01
A4 = 0.85555E-03
A6 = 0.35264E-04
A8 = -0.24596E-05
A10= 0.15775E-06

r12
ε = 0.10000E+01
A4 = 0.32648E-04
A6 = -0.95567E-04
A8 = 0.35230E-05
A10= -0.25253E-06

r13
ε = 0.10000E+01
A4 = 0.21988E-02
A6 = -0.22925E-03
A8 = 0.11804E-04
A10= -0.48219E-06

＜実施例2＞
f = 5.6 - 12.9 - 16.1 mm
FNo.= 2.95 - 4.01 - 4.45
[曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率(Nd)] [アッベ数]
r1*= -24.000
d1 = 1.200 N1 = 1.49310 ν1 = 83.58
r2*= 8.123
d2 = 20.351 - 5.732 - 3.353
r3 = 6.991
d3 = 2.638 N2 = 1.72375 ν2 = 52.66
r4 = -34.740
d4 = 0.900
r5 = ∞
d5 = 1.000
r6*= -9.988
d6 = 0.800 N3 = 1.84666 ν3 = 23.82
r7*= 247.216
d7 = 6.049 - 6.611 - 6.879
r8 = 16.911
d8 = 1.806 N4 = 1.77436 ν4 = 48.39
r9 = -46.007
d9 = 0.800 - 9.345 - 13.337
r10= 9.008
d10 = 0.800 N5 = 1.84666 ν5 = 23.82
r11= 4.749
d11= 0.301
r12*= 5.048
d12= 3.555 N6 = 1.52510 ν6 = 56.38
r13*= 21.908
d13= 0.800
r14= ∞
d14= 2.000 N7 = 1.51680 ν7 = 64.20
r15= ∞

[非球面係数]
r1
ε = 0.10000E+01
A4 = -0.63439E-04
A6 = 0.68501E-05
A8 = -0.66696E-07
A10= -0.17038E-09

r2
ε = 0.10000E+01
A4 = -0.47028E-03
A6 = 0.69477E-06
A8 = 0.66535E-06
A10= -0.15800E-07

r6
ε = 0.10000E+01
A4 = 0.59417E-03
A6 = 0.46685E-04
A8 = -0.77214E-05
A10= 0.39203E-06

r7
ε = 0.10000E+01
A4 = 0.12314E-02
A6 = 0.80651E-04
A8 = -0.10222E-04
A10= 0.55470E-06

r12
ε = 0.10000E+01
A4 = -0.59528E-03
A6 = -0.10325E-04
A8 = -0.14170E-06
A10= -0.31345E-06

r13
ε = 0.10000E+01
A4 = -0.55636E-03
A6 = 0.13842E-03
A8 = -0.20578E-04
A10= 0.36116E-06

＜実施例3＞
f = 6.0 - 12.0 - 17.3 mm
FNo.= 2.95 - 3.60 - 3.84
[曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率(Nd)] [アッベ数]
r1*= 72.689
d1 = 1.200 N1 = 1.49310 ν1 = 83.58
r2* = 8.018
d2 = 28.005 - 8.738 - 1.125
r3 = 5.404
d3 = 2.577 N2 = 1.70206 ν2 = 53.53
r4 = -4231.909
d4 = 0.900
r5 = ∞
d5 = 1.271
r6*= -10.108
d6 = 0.800 N3 = 1.84666 ν3 = 23.82
r7*= 19.972
d7 = 4.900 - 5.414 - 4.248
r8 = 12.483
d8 = 2.589 N4 = 1.69005 ν4 =54.04
r9 = -18.055
d9 = 0.800 - 2.578 - 8.087
r10*= 7.794
d10= 1.157 N5 = 1.80518 ν5 = 25.43
r11*= 5.486
d11= 0.800 - 2.807 - 1.046
r12= ∞
d12= 2.000 N6 = 1.51680 ν6 = 64.20
r13= ∞

[非球面係数]
r1
ε = 0.10000E+01
A4 = -0.15783E-03
A6 = 0.29784E-05
A8 = -0.83049E-07
A10= 0.69898E-09

r2
ε = 0.10000E+01
A4 = -0.37748E-03
A6 = 0.46708E-05
A8 = -0. 33213E-06
A10= 0.30433E-08

r6
ε = 0.10000E+01
A4 = -0.36757E-02
A6 = 0.36847E-03
A8 = -0.10565E-04
A10= -0.20504E-05

r7
ε = 0.10000E+01
A4 = -0.21103E-02
A6 = 0.46641E-03
A8 = -0.26240E-04

r10
ε = 0.10000E+01
A4 = -0.57224E-02
A6 = -0.62282E-05
A8 = 0.46111E-05
A10 = -0.39249E-06

r11
ε = 0.10000E+01
A4 = -0.81522E-02
A6 = 0.16684E-03
A8 = -0.53316E-05

＜実施例4＞
f = 6.0 - 10.8 - 17.3 mm
FNo.= 2.95 - 3.46 - 4.24
[曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率(Nd)] [アッベ数]
r1*= -180.565
d1 = 1.000 N1 = 1.49310 ν1 = 83.58
r2*= 8.101
d2 = 22.102 - 8.977 - 3.301
r3 = ∞
d3 = 0.600
r4 = 6.286
d4 = 2.725 N2 = 1.74159 ν2 =43.17
r5 = -29.861
d5 = 1.300
r6*= -11.145
d6 = 1.000 N3 = 1.84666 ν3 = 23.82
r7*= 10.004
d7 = 3.742 - 4.916 - 4.596
r8 = 21.104
d8 = 2.414 N4 = 1.80513 ν4 =44.41
r9 = -20.523
d9 = 1.000 - 6.985 - 16.317
r10 = 10.089
d10= 3.566 N5 = 1.48749 ν5 =70.44
r11= -8.086
d11= 0.100
r12= -7.873
d12= 0.800 N6 = 1.58340 ν6 = 30.23
r13*= 25.439
d13 = 2.550 - 2.460 - 1.116
r14= ∞
d14= 2.000 N7 = 1.51633 ν7 = 64.14
r15= ∞

[非球面係数]
r1
ε = 0.10000E+01
A4 = -0.75826E-03
A6 = 0.34105E-04
A8 = -0.50991E-06
A10= 0.25871E-08

r2
ε = 0.10000E+01
A4 = -0.10941E-02
A6 = 0.26338E-04
A8 = 0.51284E-06
A10= -0.16952E-07

r6
ε = 0.10000E+01
A4 = -0.31416E-03
A6 = 0.93704E-05
A8 = 0.43331E-05
A10= -0.34297E-06

r7
ε = 0.10000E+01
A4 = 0.55006E-03
A6 = 0.43702E-04
A8 = 0.29782E-05
A10= -0.26895E-06

r13
ε = 0.10000E+01
A4 = 0.55321E-03
A6 = -0.23535E-04
A8 = 0.11220E-05
A10= -0.93429E-08

＜実施例5＞
f = 5.8 - 16.7 - 22.1 mm
FNo.= 2.95 - 4.29 - 4.87
[曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率(Nd)] [アッベ数]
r1*= -22.547
d1 = 1.200 N1 = 1.49310 ν1 = 83.58
r2*= 9.725
d2 = 23.490 - 3.594 - 0.800
r3 = 9.159
d3 = 2.432 N2 = 1.76665 ν2 = 49.56
r4 = -30.086
d4 = 1.000
r5 = ∞
d5 = 1.000
r6*= -24.422
d6 = 0.800 N3 = 1.84666 ν3 = 23.82
r7*= 18.027
d7 = 7.205 - 6.196 - 6.784
r8 = 25.785
d8 = 2.331 N4 = 1.75834 ν4 = 50.91
r9 = -22.433
d9 = 1.000 - 15.349 - 22.085
r10 = 11.255
d10= 0.800 N5 = 1.75834 ν5 = 24.23
r11= 5.259
d11= 0.307
r12= 5.644
d12= 3.649 N6 = 1.52510 ν6 = 56.38
r13*= 64.108
d13 = 2.286 - 1.182 - 1.122
r14= ∞
d14 = 2.000 N7 = 1.51680 ν5 = 64.20
r15= ∞

[非球面係数]
r1
ε = 0.10000E+01
A4 = -0.33304E-03
A6 = 0.15726E-04
A8 = -0.21793E-06
A10= 0.10196E-08

r2
ε = 0.10000E+01
A4 = -0.60051E-03
A6 = 0.10239E-04
A8 = 0.23630E-06
A10= -0.63119E-08

r6
ε = 0.10000E+01
A4 = -0.90055E-03
A6 = 0.77029E-04
A8 = -0.64898E-05
A10= 0.29702E-06

r7
ε = 0.10000E+01
A4 = -0.49704E-03
A6 = 0.10218E-03
A8 = -0.89580E-05
A10= 0.30820E-06

r13
ε = 0.10000E+01
A4 = 0.40975E-03
A6 = 0.15831E-04
A8 = -0.17176E-05
A10= 0.58797E-07

＜実施例6＞
f = 5.6 - 16.1 - 21.2 mm
FNo.= 2.95 - 4.51 - 5.27
[曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率(Nd)] [アッベ数]
r1*= -39.852
d1 = 1.200 N1 = 1.49310 ν1 = 83.58
r2*= 7.943
d2 = 27.324 - 5.086 - 2.210
r3 = 9.089
d3 = 2.617 N2 = 1.75450 ν2 = 51.57
r4 = -26.827
d4 = 1.220
r5*= -45.076
d5 = 0.800 N3 = 1.84666 ν3 = 23.82
r6*= 18.718
d6 = 1.188
r7 = ∞
d7 = 8.466
r8 = 19.274
d8 = 1.710 N4 = 1.76213 ν4 = 50.28
r9 = -79.564
d9 = 1.000 - 13.487 - 19.631
r10 = 19.602
d10= 0.800 N5 = 1.79850 ν5 = 22.60
r11= 6.499
d11= 0.100
r12*= 5.624
d12= 3.076 N6 = 1.52510 ν6 = 56.38
r13*= 67.250
d13= 1.000
r14= ∞
d14 = 2.000 N7 = 1.51680 ν7 = 64.20
r15 = ∞

[非球面係数]
r1
ε = 0.10000E+01
A4 = -0.64385E-03
A6 = 0.20445E-04
A8 = -0.22702E-06
A10= 0.79381E-09

r2
ε = 0.10000E+01
A4 = -0.10137E-02
A6 = 0.90231E-05
A8 = 0.49260E-06
A10= -0.10596E-07

r5
ε = 0.10000E+01
A4 = -0.61443E-03
A6 = 0.40451E-04
A8 = -0.38476E-05
A10= 0.18991E-06

r6
ε = 0.10000E+01
A4 = -0.28745E-03
A6 = 0.58066E-04
A8 = -0.54298E-05
A10= 0.27306E-06

r12
ε = 0.10000E+01
A4 = 0.65072E-03
A6 = -0.30424E-03
A8 = 0.28044E-04
A10= -0.12221E-05

r13
ε = 0.10000E+01
A4= 0.27656E-02
A6 = -0.45141E-03
A8 = 0.33907E-04
A10= -0.12549E-05

＜実施例7＞
f = 5.6 - 16.1 - 21.3 mm
FNo.= 2.95 - 4.07 - 4.61
[曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率(Nd)] [アッベ数]
r1*= -35.240
d1 = 1.200 N1 = 1.49310 ν1 = 83.58
r2*= 8.469
d2 = 27.719 - 4.808 - 1.846
r3 = 8.794
d3 = 2.582 N2 = 1.74754 ν2 = 51.81
r4 = -25.730
d4 = 0.600
r5 = ∞
d5 = 0.600
r6*= -42.662
d6 = 0.800 N3 = 1.84666 ν3 = 23.82
r7*= 17.339
d7 = 8.811
r8 = 18.677
d8 = 2.126 N4 = 1.78578 ν4 = 46.80
r9 = -72.376
d9 = 1.000 - 12.250 - 17.785
r10= 21.040
d10= 0.800 N5 = 1.79850 ν5 = 22.60
r11= 6.402
d11= 0.115
r12*= 5.787
d12= 3.146 N6 = 1.52510 ν6 = 56.38
r13*= 69.497
d13= 1.000
r14= ∞
d14= 2.000 N7 = 1.51680 ν7 = 64.20
r15= ∞

[非球面係数]
r1
ε = 0.10000E+01
A4 = -0.62293E-03
A6 = 0.22312E-04
A8 = -0.26635E-06
A10= 0.96658E-09

r2
ε = 0.10000E+01
A4 = -0.92271E-03
A6 = 0.10117E-04
A8 = 0.59055E-06
A10= -0.13036E-07

r6
ε = 0.10000E+01
A4 = -0.68242E-03
A6 = 0.42598E-04
A8 = -0.36680E-05
A10= 0.18704E-06

r7
ε = 0.10000E+01
A4 = -0.32785E-03
A6 = 0.63607E-04
A8 = -0.55179E-05
A10= 0.28183E-06

r12
ε = 0.10000E+01
A4 = 0.57448E-03
A6 = -0.28415E-03
A8 = 0.26250E-04
A10= -0.11729E-05

r13
ε = 0.10000E+01
A4 = 0.26346E-02
A6 = -0.43696E-03
A8 = 0.33701E-04
A10= -0.12629E-05

＜実施例8＞
f = 5.4 - 10.8 - 20.6 mm
FNo.= 2.95 - 3.77 - 5.17
[曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率(Nd)] [アッベ数]
r1*= -33.963
d1 = 1.200 N1 = 1.49310 ν1 = 83.58
r2*= 7.832
d2 = 27.659 - 10.472 - 2.342
r3 = 8.778
d3 = 2.602 N2 = 1.75450 ν2 = 51.57
r4 = -28.962
d4 = 1.203 - 1.124 - 1.059
r5* = -57.008
d5 = 0.800 N3 = 1.84666 ν3 = 23.82
r6*= 17.293
d6 = 0.959
r7 = ∞
d7 = 8.277
r8 = 18.935
d8 = 1.734 N4 = 1.75450 ν4 = 51.57
r9 = -62.011
d9 = 1.000 - 7.377 - 18.676
r10= 311.066
d10= 0.800 N5 = 1.79850 ν5 = 22.60
r11= 9.528
d11= 0.285
r12*= 6.284
d12= 2.980 N6 = 1.52510 ν6 = 56.38
r13*= -722.778
d13= 1.000
r14= ∞
d14= 2.000 N7 = 1.51680 ν7 = 64.20
r15 = ∞

[非球面係数]
r1
ε = 0.10000E+01
A4 = -0.59643E-03
A6 = 0.20229E-04
A8 = -0.23184E-06
A10= 0.84402E-09

r2
ε = 0.10000E+01
A4 = -0.10131E-02
A6 = 0.96708E-05
A8 = 0.51386E-06
A10= -0.11445E-07

r5
ε = 0.10000E+01
A4 = -0.62295E-03
A6 = 0.42687E-04
A8 = -0.37154E-05
A10= 0.18640E-06

r6
ε = 0.10000E+01
A4 = -0.25588E-03
A6 = 0.59760E-04
A8 = -0.52924E-05
A10= 0.27944E-06
r12
ε = 0.10000E+01
A4 = 0.70969E-03
A6 = -0.26918E-03
A8 = 0.25775E-04
A10= -0.10884E-05

r13
ε = 0.10000E+01
A4 = 0.31398E-02
A6 = -0.41392E-03
A8 = 0.33785E-04
A10= -0.13132E-05

＜実施例9＞
f = 5.8 - 17.4 - 27.3 mm
FNo.= 2.80 - 4.34 - 4.40
[曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率(Nd)] [アッベ数]
r1*= -22.070
d1 = 1.200 N1 = 1.49310 ν1 = 83.58
r2*= 9.494
d2 = 24.369 - 4.409 - 0.800
r3 = 8.798
d3 = 2.582 N2 = 1.76650 ν2 = 49.58
r4 = -31.132
d4 = 1.000
r5 = ∞
d5 = 1.000
r6*= -21.422
d6 = 0.800 N3 = 1.84666 ν3 = 23.82
r7*= 17.214
d7 = 7.695 - 5.806 - 6.183
r8 = 25.220
d8 = 2.306 N4 = 1.78148 ν4 = 45.52
r9 = -26.647
d9 = 1.022 - 17.033 -29.983
r10= 11.922
d10= 0.800 N5 = 1.77945 ν5 = 23.20
r11= 5.629
d11= 0.436
r12= 5.762
d12= 3.569 N6 = 1.52510 ν6 = 56.38
r13*= 148.618
d13
r14 = ∞
d14 = 2.000 N7 = 1.51680 ν7 = 64.20
r15 = ∞

[非球面係数]
r1
ε = 0.10000E+01
A4 = 0.33078E-03
A6 = 0.16001E-04
A8 = -0.21531E-06
A10= 0.99631E-09

r2
ε = 0.10000E+01
A4 = -0.60713E-03
A6 = 0.98174E-05
A8 = 0.25688E-06
A10= -0.59297E-08

r6
ε = 0.10000E+01
A4 = -0.91072E-03
A6 = 0.77957E-04
A8 = -0.65057E-05
A10= 0.29025E-06

r7
ε = 0.10000E+01
A4 = -0.48772E-03
A6 = 0.10174E-03
A8 = -0.88218E-05
A10= 0.38477E-06

r13
ε = 0.10000E+01
A4 = 0.39623E-03
A6 = 0.34623E-04
A8 = -0.29175E-05
A10= 0.11686E-06

図１０〜図２７は、実施例１〜実施例９の収差図であり、図１０〜図１８は、無限遠合
焦状態での実施例１〜９の各収差、図１９〜図２７は、近接物体（物体距離40cm）合焦点
状態での実施例１〜９の各収差を示している。各収差図中、上段は最短焦点距離状態，中
段はミドル，下段は最長焦点距離状態における諸収差(左から順に、球面収差等，非点収
差，歪曲；Y':像高)を示している。また、球面収差図中の実線(ｄ)、一点鎖線(g)はそれ
ぞれｄ線、g線に対する球面収差、破線(SC)は正弦条件を表しており、非点収差図中の破
線(DM)と実線(DS)は、メリディオナル面とサジタル面でのｄ線に対する非点収差をそれぞ
れ表わしている。

本発明の第１の実施形態（実施例１）を表すレンズ構成図本発明の第２の実施形態（実施例２）を表すレンズ構成図本発明の第３の実施形態（実施例３）を表すレンズ構成図本発明の第４の実施形態（実施例４）を表すレンズ構成図本発明の第５の実施形態（実施例５）を表すレンズ構成図本発明の第６の実施形態（実施例６）を表すレンズ構成図本発明の第７の実施形態（実施例７）を表すレンズ構成図本発明の第８の実施形態（実施例８）を表すレンズ構成図本発明の第９の実施形態（実施例９）を表すレンズ構成図本発明の第１の実施形態（実施例１）の無限遠合焦状態の収差図本発明の第２の実施形態（実施例２）の無限遠合焦状態の収差図本発明の第３の実施形態（実施例３）の無限遠合焦状態の収差図本発明の第４の実施形態（実施例４）の無限遠合焦状態の収差図本発明の第５の実施形態（実施例５）の無限遠合焦状態の収差図本発明の第６の実施形態（実施例６）の無限遠合焦状態の収差図本発明の第７の実施形態（実施例７）の無限遠合焦状態の収差図本発明の第８の実施形態（実施例８）の無限遠合焦状態の収差図本発明の第９の実施形態（実施例９）の無限遠合焦状態の収差図本発明の第１の実施形態（実施例１）の近接物体合焦状態の収差図本発明の第２の実施形態（実施例２）の近接物体合焦状態の収差図本発明の第３の実施形態（実施例３）の近接物体合焦状態の収差図本発明の第４の実施形態（実施例４）の近接物体合焦状態の収差図本発明の第５の実施形態（実施例５）の近接物体合焦状態の収差図本発明の第６の実施形態（実施例６）の近接物体合焦状態の収差図本発明の第７の実施形態（実施例７）の近接物体合焦状態の収差図本発明の第８の実施形態（実施例８）の近接物体合焦状態の収差図本発明の第９の実施形態（実施例９）の近接物体合焦状態の収差図本発明のズームレンズ装置の概略構成を示す図

符号の説明

ズームレンズ系（TL）
第１群（Gr1）
第２群（Gr2）
第３群（Gr3）
第４群（Gr4）
フィルタ（LPF）
撮像素子（SR）

Claims

物体側から順に、ズームレンズ系と、ズームレンズ系が形成した光学像を電気的画像デー
タに変換する撮像素子と、を備えたズームレンズ装置であって、
前記ズームレンズ系は、
最も物体側に配置され１枚の負レンズ素子のみから構成された第１群、それぞれ独立し
た正レンズ素子及び負レンズ素子を含み全体として正のパワーを有する第2群、を含む複
数の群からなり、ズームレンズ系を構成する各レンズ面はすべて屈折面であって、各群の
間隔を変化させてズーミングを行うとともに、以下の条件式を満足することを特徴とする
ズームレンズ装置；
Fnt ≦ 6.0
2.3 ≦ ft / fw≦ 5.5
0.1 < T23w / fw < 1.5
ただし、
Fnt：最長焦点距離状態でのズームレンズ系の最小Fナンバー、
fw：最短焦点距離状態でのズームレンズ系の焦点距離、
ft：最長焦点距離状態でのズームレンズ系の焦点距離、
T23w：最短焦点距離状態での第２群と像側に隣接する群との軸上面間隔、
である。
物体側から順に、ズームレンズ系と、ズームレンズ系が形成した光学像を電気的画像デー
タに変換する撮像素子と、を備えたズームレンズ装置であって、
前記ズームレンズ系は、
最も物体側に配置され１枚の負レンズ素子のみから構成された第１群、それぞれ独立し
た正レンズ素子及び負レンズ素子を含み全体として正のパワーを有する第2群、を含む複
数の群からなり、ズームレンズ系を構成する各レンズ面はすべて屈折面であって、各群の
間隔を変化させてズーミングを行うとともに、以下の条件式を満足することを特徴とする
ズームレンズ装置；
Fnt ≦ 6.0
2.3 ≦ ft / fw≦ 5.5
0.6 < Tsum / fw < 2.6
ただし、
Fnt：最長焦点距離状態でのズームレンズ系の最小Fナンバー、
fw：最短焦点距離状態でのズームレンズ系の焦点距離、
ft：最長焦点距離状態でのズームレンズ系の焦点距離、
Tsum：ズームレンズ系に含まれるすべてのレンズ素子の心厚の和、
である。
前記ズームレンズ系の第１群は、ズーミング時移動することを特徴とする請求項１又は
２のいずれかに記載のズームンレンズ装置。
前記ズームレンズ系は、物体側から順に、第１群と、前記第１群に隣接して設けられ全
体として正のパワーを有する第２群と、前記第２群に隣接して設けられ全体として正のパ
ワーを有する第３群と、を含む複数の群からなることと特徴とする請求項１又は２のいず
れかに記載のズームレンズ装置。
前記ズームンレンズ系の最も像側に配置された光学的にパワーを有する群は、２枚以上
のレンズ素子を含むことを特徴とする請求項１又は２のいずれかに記載のズームレンズ装
置。
前記ズームレンズ系が、以下の条件を満足することを特徴とする請求項１又は２のいず
れかに記載のズームレンズ装置；
ν1 > 45
ただし、
ν1：前記第１群を構成する１枚の負レンズ素子のアッベ数、である。
請求項１乃至６のいずれかのズームレンズ装置を備えたデジタルカメラ。
請求項１乃至６のいずれかのズームレンズ装置を備えた携帯情報機器。