JP2003343552A - 円錐ころ軸受 - Google Patents

円錐ころ軸受

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博樹 松山
Kanichi Kouda
寛一 耕田
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Abstract

(57)【要約】 【課題】 円錐ころ軸受において、その負荷容量の低下
をできるだけ抑制しながら、摩擦トルクを低減する。 【解決手段】 外径がＤの外輪と、内径がｄの内輪と、
ピッチ円の直径がｄmである複数の円錐ころとを備える
円錐ころ軸受において、２ｄm／（Ｄ＋ｄ）によって表
されるＰＣＤパラメータが０．９６〜０．９８５の範囲
内の値であるようにする。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、円錐ころ軸受に関
する。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】自動車
のディファレンシャルギヤにおいてピニオン軸を支持す
るために用いられる円錐ころ軸受は、多量の高粘度ギヤ
オイルによって潤滑される。そのため、転がり粘性抵抗
及び油の攪拌抵抗に起因する摩擦（動摩擦）トルクが大
きく、自動車の燃費を悪くする一因となっている。従っ
て、さらなる低燃費化促進のためには、できるだけ摩擦
トルクを低減したいところである。摩擦トルクを低減す
るには、例えば、円錐ころの数を減らすか、長さを短く
するか、又は直径を小さくすることが知られている。し
かしながら、そのようにして摩擦トルクを低減させるこ
とは、軸受としての負荷容量の大幅低下を招くので得策
ではない。
【０００３】上記のような従来の問題点に鑑み、本発明
は、円錐ころ軸受において、その負荷容量の低下を抑制
しながら摩擦トルクを低減することを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明の円錐ころ軸受
は、外径がＤの外輪と、内径がｄの内輪と、前記外輪と
内輪との間に介装され、ピッチ円の直径がｄmである複
数の円錐ころとを備え、２ｄm／（Ｄ＋ｄ）によって表
されるＰＣＤパラメータが０．９６〜０．９８５の範囲
内の値であることを特徴とする（請求項１）。上記のよ
うな円錐ころ軸受の摩擦トルクはＰＣＤパラメータと相
関関係を有して変化し、上記範囲にＰＣＤパラメータを
設定することにより、負荷容量の低下を抑制しながら摩
擦トルクを低減することができる。
【０００５】また、上記円錐ころ軸受において、外輪の
接触角αが、２２度≦α≦２６度であることが好ましい
（請求項２）。この場合、剛性及び負荷容量を低下させ
ることなく、摩擦トルクを低減することができる。
【０００６】
【発明の実施の形態】図１は、本発明の一実施形態によ
る円錐ころ軸受の断面図である。これは、例えば自動車
のディファレンシャルギヤにおいてピニオン軸を支持す
るために用いられる円錐ころ軸受である。図において、
当該円錐ころ軸受１０は、外輪１と内輪２との間に複数
の円錐ころ３が介装されたものである。円錐ころ３は、
保持器４によって保持されている。ここで、外輪１の外
径をＤ、内輪２の内径をｄ、円錐ころ３のピッチ円の直
径（Pitch Circle Diameter）をｄmとする。また、外輪
１の接触角すなわち、内周面１ａが軸線Ａに対して成す
角度をαとする。
【０００７】図２の（ａ）は、円錐ころ軸受１０の摩擦
トルクを測定する装置の概略構成を示す断面図である。
摩擦トルクは、（ａ）に示すように、円錐ころ軸受１０
の外輪１側に円筒状のハウジング５１と円盤状の負荷プ
レート５２とを取り付けて、負荷プレート５２をエアー
ベアリング（図示せず。）で支持し、この状態で内輪２
に内挿された主軸部５３をモータＭで回転させる。
（ｂ）は負荷プレート５２の平面図である。内輪２の回
転により外輪１が連れ回りしようとして、負荷プレート
５２の外周に設けた係合部５４が、静止側の歪みゲージ
５５に当たる。このとき歪みゲージ５５によって検知さ
れる力と、負荷プレート５２の中心から係合部５４まで
の半径との積により、摩擦トルクを測定することができ
る。なお、ディファレンシャルギヤにおける使用条件を
想定し、ハウジング５１の注油孔５１ａから潤滑油Ｌを
供給して、軸受背面側に潤滑油Ｌが完全に満たされた状
態でトルクを測定する。また、負荷プレート５２とハウ
ジング５１とによるアキシャル加重は６ｋＮ、モータの
回転速度は５００〜３０００ｒｐｍの範囲で設定可能と
し、潤滑油Ｌは温度５０℃のギヤオイルを用いた。
【０００８】ε＝２ｄm／（Ｄ＋ｄ）によって表される
数値をＰＣＤパラメータとして、このＰＣＤパラメータ
εと、接触角αとが異なる１３種類のサンプルについ
て、定格荷重Ｃ及びトータル変位δがどのような値とな
るか、また、上記モータを所定速度で回転させた状態に
おける摩擦トルクＴがどのような値となるかを調べたと
ころ、以下の表１に示す結果が得られた。
【０００９】
【表１】
【００１０】なお、サンプル１は、従来の設計による円
錐ころ軸受であり、トルク比はこれを１として計算した
ものである。
【００１１】図３は、上記表１の結果を基に、ＰＣＤパ
ラメータεと摩擦トルクＴとの関係を表すグラフであ
る。プロット点の記号は接触角αによって異なり、図中
に記載しているとおりである。また、プロット点の傍ら
の数字はサンプルNo.を示している。このグラフに明ら
かなように、ＰＣＤパラメータεと摩擦トルクＴとの間
には、略Ｖ字状の相関関係があることが判明した。従っ
て、摩擦トルクＴを抑制するための、ＰＣＤパラメータ
εの範囲を画定することができる。そして、サンプル１
に対して１０％以上のトルク低下を実現している０．９
６〜０．９８５のＰＣＤパラメータεを、摩擦トルクＴ
を抑制するための最適範囲とすることができる。
【００１２】なお、上記最適範囲内のプロット点のう
ち、接触角αが２０度のサンプル３〜５は、表１に示す
ようにトータル変位δ（ラジアル変位とアキシャル変位
の二乗平均）がサンプル１より増大しているので、剛性
が僅かに低下していると考えられる。しかしながら、定
格荷重Ｃはサンプル１と比べて同等若しくは増大してお
り、実用には耐えうると考えられる。また、上記最適範
囲内のプロット点のうち、接触角２８度のサンプル１３
は、定格荷重Ｃすなわち負荷容量がサンプル１に比べて
低下しているが、その低下率は５％程度であり、かろう
じて許容限度内であると考えられる。但し、より好まし
くは、接触角αが２０度又は２８度になることを避け、
２２度≦α≦２６度とすることが好ましいと考えられ
る。
【００１３】次に、寸法の異なる２種類の円錐ころ軸受
について、ＰＣＤパラメータεが０．９６〜０．９８５
の範囲内にある本発明の実施例１及び２と、当該範囲内
にはない比較例（従来例）１及び２とをそれぞれ対比し
て、回転速度に対する摩擦トルクの変化や、定格荷重
比、トータル変位比、計算寿命比の比較を行った。以下
の表２及び表３に、比較データを示す。表２は、ｄ＝３
５ｍｍ、Ｄ＝８０ｍｍ、軸方向の幅が３２．７５ｍｍで
ある円錐ころ軸受についての比較データであり、表３
は、ｄ＝４０ｍｍ、Ｄ＝８５ｍｍ、軸方向の幅が２４．
７５ｍｍである円錐ころ軸受についての比較データであ
る。
【００１４】
【表２】
【００１５】
【表３】
【００１６】図４並びに図５はそれぞれ、比較例１及び
実施例１並びに比較例２及び実施例２について、回転速
度に対して摩擦トルクがどのように変化するかを示すグ
ラフである。図４に示すように、実施例１の円錐ころ軸
受は、比較例１の円錐ころ軸受より常に摩擦トルクが小
さい。また、回転速度の増大に伴って摩擦トルクも増大
するが、実施例１の方が増大率が小さく、従って両者の
差が拡大する傾向にある。実施例２の円錐ころ軸受及び
比較例２の円錐ころ軸受についても、図５に示すよう
に、同様である。
【００１７】図６及び図７はそれぞれ、表２及び表３に
おけるトータル変位比をグラフ化したものである。図示
のように、実施例１のトータル変位比は、比較例１より
小さく、剛性において比較例１より優れている。実施例
２のトータル変位比は、比較例と同等であり、少なくと
も従来のレベルの剛性を確保している。
【００１８】図８及び図９はそれぞれ、表２及び表３に
おける寿命比をグラフ化したものである。グラフより明
らかなように、実施例１及び２は共に、それぞれ比較例
１及び２に比べて寿命が大幅に延びていることがわか
る。
【００１９】
【発明の効果】請求項１の円錐ころ軸受によれば、摩擦
トルクはＰＣＤパラメータと相関関係を有して変化し、
０．９６〜０．９８５の範囲にＰＣＤパラメータを設定
することにより、負荷容量の低下を抑制しながら摩擦ト
ルクを低減した円錐ころ軸受を提供することができた。
【００２０】請求項２の円錐ころ軸受によれば、剛性及
び負荷容量を低下させることなく、摩擦トルクを低減す
ることができた。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一実施形態による円錐ころ軸受の断面
図である。
【図２】（ａ）は、円錐ころ軸受の摩擦トルクを測定す
る装置の概略構成を示す図であり、（ｂ）は、当該装置
の負荷プレートの平面図である。
【図３】表１を基に、ＰＣＤパラメータεと摩擦トルク
との関係を示すグラフである。
【図４】比較例１と本発明の実施例１とについて、回転
速度に対する摩擦トルクの変化を示すグラフである。
【図５】比較例２と本発明の実施例２とについて、回転
速度に対する摩擦トルクの変化を示すグラフである。
【図６】比較例１と本発明の実施例１とについて、トー
タル変位比を示すグラフである。
【図７】比較例２と本発明の実施例２とについて、トー
タル変位比を示すグラフである。
【図８】比較例１と本発明の実施例１とについて、寿命
比を示すグラフである。
【図９】比較例２と本発明の実施例２とについて、寿命
比を示すグラフである。
【符号の説明】
１ 外輪 ２ 内輪 ３ 円錐ころ １０ 円錐ころ軸受

Claims (2)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】外径がＤの外輪と、内径がｄの内輪と、前
    記外輪と内輪との間に介装され、ピッチ円の直径がｄm
    である複数の円錐ころとを備えた円錐ころ軸受におい
    て、 ２ｄm／（Ｄ＋ｄ）によって表されるＰＣＤパラメータ
    が０．９６〜０．９８５の範囲内の値であることを特徴
    とする円錐ころ軸受。
  2. 【請求項２】前記外輪の接触角αが、２２度≦α≦２６
    度である請求項１記載の円錐ころ軸受。
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Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2005100809A1 (ja) * 2004-04-14 2005-10-27 Jtekt Corporation 円錐ころ軸受、円錐ころ軸受装置及びこれを用いた車両用ピニオン軸支持装置
DE112007001806T5 (de) 2006-08-01 2009-06-04 Ntn Corp. Kegelrollenlager
US7871201B2 (en) 2005-08-18 2011-01-18 Jtekt Corporation Tapered roller bearing, tapered roller bearing apparatus, and automotive pinion shaft supporting apparatus utilizing same tapered roller bearing apparatus
JP2014105830A (ja) * 2012-11-29 2014-06-09 Jtekt Corp 転がり軸受
US8876397B2 (en) 2005-11-15 2014-11-04 Jtekt Corporation Liquid lubricating tapered roller bearing device

Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1649577A (zh) * 2002-03-08 2005-08-03 普罗特米克斯公司 预防和/或治疗心血管疾病和/或相关的心衰
DE102004055227A1 (de) * 2004-11-17 2006-05-18 Fag Kugelfischer Ag & Co. Ohg Kegelrollenlager
US8172464B2 (en) * 2006-11-09 2012-05-08 Ntn Corporation Tapered roller bearing
JP5340561B2 (ja) * 2007-06-15 2013-11-13 Ｎｔｎ株式会社 円すいころ軸受
DE102009031068A1 (de) * 2009-06-30 2011-01-05 Aktiebolaget Skf Lageranordnung und gelagertes Bauteil für ein Differentialgetriebe
DE102010030648A1 (de) * 2010-06-29 2011-12-29 Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft Kegelrollenlager
AU2012284986B2 (en) * 2011-07-15 2015-10-22 Nsk Ltd. Roller bearing
FR3021784B1 (fr) * 2014-05-27 2017-10-13 European Aeronautic Defence & Space Co Eads France Procede de projection de donnees virtuelles et dispositif permettant cette projection

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0756095B1 (en) * 1995-07-24 1999-11-24 Nsk Ltd Conical roller bearing for supporting a pinion shaft of a differential gear
JP3359501B2 (ja) 1995-07-24 2002-12-24 日本精工株式会社 デファレンシャルギヤのピニオン軸支持用円錐ころ軸受
US6086261A (en) * 1998-01-14 2000-07-11 Ntn Corporation Tapered roller bearing
JP4108169B2 (ja) 1998-01-26 2008-06-25 Ｎｔｎ株式会社 デファレンシャルギヤのピニオン軸支持用円すいころ軸受
JP4465895B2 (ja) * 2000-05-22 2010-05-26 日本精工株式会社 ころ軸受

Cited By (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2005100809A1 (ja) * 2004-04-14 2005-10-27 Jtekt Corporation 円錐ころ軸受、円錐ころ軸受装置及びこれを用いた車両用ピニオン軸支持装置
JPWO2005100809A1 (ja) * 2004-04-14 2008-03-06 株式会社ジェイテクト 円錐ころ軸受、円錐ころ軸受装置及びこれを用いた車両用ピニオン軸支持装置
US7677809B2 (en) 2004-04-14 2010-03-16 Jtekt Corporation Tapered roller bearing, a tapered roller bearing assembly and a pinion-shaft supporting assembly using the same
JP2012047342A (ja) * 2004-04-14 2012-03-08 Jtekt Corp 円錐ころ軸受、円錐ころ軸受装置及びこれを用いた車両用ピニオン軸支持装置
US7871201B2 (en) 2005-08-18 2011-01-18 Jtekt Corporation Tapered roller bearing, tapered roller bearing apparatus, and automotive pinion shaft supporting apparatus utilizing same tapered roller bearing apparatus
US8876397B2 (en) 2005-11-15 2014-11-04 Jtekt Corporation Liquid lubricating tapered roller bearing device
DE112007001806T5 (de) 2006-08-01 2009-06-04 Ntn Corp. Kegelrollenlager
US8152383B2 (en) 2006-08-01 2012-04-10 Ntn Corporation Tapered roller bearing
DE112007001806B4 (de) 2006-08-01 2020-04-23 Ntn Corp. Kegelrollenlager
JP2014105830A (ja) * 2012-11-29 2014-06-09 Jtekt Corp 転がり軸受

Also Published As

Publication number Publication date
DE60320345D1 (de) 2008-05-29
EP1367275A1 (en) 2003-12-03
US20040017957A1 (en) 2004-01-29
EP1367275B1 (en) 2008-04-16
DE60320345T2 (de) 2009-05-07
US6860640B2 (en) 2005-03-01

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