JP2003292675A - ゴム組成物 - Google Patents
ゴム組成物Info
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- JP2003292675A JP2003292675A JP2002094587A JP2002094587A JP2003292675A JP 2003292675 A JP2003292675 A JP 2003292675A JP 2002094587 A JP2002094587 A JP 2002094587A JP 2002094587 A JP2002094587 A JP 2002094587A JP 2003292675 A JP2003292675 A JP 2003292675A
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- Processes Of Treating Macromolecular Substances (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 高温側ｔａｎδ及び耐摩耗性の改善されたゴ
ム組成物の提供。 【解決手段】 天然ゴム（ＮＲ）原料ラテックスとカー
ボンブラック（ＣＢ）とを水系媒体中にて混合、凝固及
び乾燥して得られるＣＢ含有天然ゴムマスターバッチ
と、ガラス転移温度（Ｔｇ）が−５０℃〜−２０℃の範
囲にある追加原料ゴム及びシリカとを密閉式ミキサー内
で混合して得られるゴム組成物。
ム組成物の提供。 【解決手段】 天然ゴム（ＮＲ）原料ラテックスとカー
ボンブラック（ＣＢ）とを水系媒体中にて混合、凝固及
び乾燥して得られるＣＢ含有天然ゴムマスターバッチ
と、ガラス転移温度（Ｔｇ）が−５０℃〜−２０℃の範
囲にある追加原料ゴム及びシリカとを密閉式ミキサー内
で混合して得られるゴム組成物。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はゴム組成物に関し、
更に詳しくは天然ゴム（ＮＲ）ラテックスとカーボンブ
ラック（ＣＢ）とを水系媒体中で混合、凝固、乾燥させ
たＣＢ含有天然ゴムマスターバッチに特定の高ガラス転
移温度（Ｔｇ）を有する追加原料ゴム及びシリカを混合
して得られる耐摩耗性、転がり抵抗、反発弾性に優れた
ゴム組成物に関する。
更に詳しくは天然ゴム（ＮＲ）ラテックスとカーボンブ
ラック（ＣＢ）とを水系媒体中で混合、凝固、乾燥させ
たＣＢ含有天然ゴムマスターバッチに特定の高ガラス転
移温度（Ｔｇ）を有する追加原料ゴム及びシリカを混合
して得られる耐摩耗性、転がり抵抗、反発弾性に優れた
ゴム組成物に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来から、ゴムにカーボンブラックを種
々の方法で配合して粘弾性などの物性の改良されたゴム
組成物を得ることが種々提案されている。例えば特開平
９−６７４６９号公報にはカーボンブラックを末端変性
されたＴｇの低いゴムとＴｇの高いゴムとに分割添加す
る方法が開示されている。特開平９−３２４０７７号公
報にはカーボンブラックと溶液重合ＳＢＲとの湿式マス
ターバッチを用いることが開示されている。特開平１０
−２３７２３０号公報にはカーボンブラックと乳化重合
ＳＢＲとの湿式マスターバッチを用いる方法が開示され
ている。特開平２０００−３３６２０８号公報にはカー
ボンブラックと低粘度低ＴｇのＳＢＲを用いて混合する
ことが開示されている。
々の方法で配合して粘弾性などの物性の改良されたゴム
組成物を得ることが種々提案されている。例えば特開平
９−６７４６９号公報にはカーボンブラックを末端変性
されたＴｇの低いゴムとＴｇの高いゴムとに分割添加す
る方法が開示されている。特開平９−３２４０７７号公
報にはカーボンブラックと溶液重合ＳＢＲとの湿式マス
ターバッチを用いることが開示されている。特開平１０
−２３７２３０号公報にはカーボンブラックと乳化重合
ＳＢＲとの湿式マスターバッチを用いる方法が開示され
ている。特開平２０００−３３６２０８号公報にはカー
ボンブラックと低粘度低ＴｇのＳＢＲを用いて混合する
ことが開示されている。
【０００３】更にＮＲ系ウェットマスターバッチの作製
及びそれを用いたゴム組成物については、特開表２００
０−５０７８９２号公報、ＷＯ９９／１６６００号など
に提案されている。
及びそれを用いたゴム組成物については、特開表２００
０−５０７８９２号公報、ＷＯ９９／１６６００号など
に提案されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、前述の従来
技術の配合方法に加えて、天然ゴムを用いるゴム配合に
おいて、耐摩耗性及び高温側ｔａｎδ（転がり抵抗）の
改善された、例えばタイヤトレッド用として好適に用い
ることができるゴム組成物を提供することにある。
技術の配合方法に加えて、天然ゴムを用いるゴム配合に
おいて、耐摩耗性及び高温側ｔａｎδ（転がり抵抗）の
改善された、例えばタイヤトレッド用として好適に用い
ることができるゴム組成物を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明に従えば、天然ゴ
ム（ＮＲ）原料ラテックスとカーボンブラック（ＣＢ）
とを水系媒体中にて混合、凝固及び乾燥して得られるＣ
Ｂ含有天然ゴムマスターバッチと、ガラス転移温度（Ｔ
ｇ）が−５０℃〜−２０℃の範囲にある追加原料ゴム及
びシリカとを密閉式ミキサー内で混合して得られるゴム
組成物が提供される。
ム（ＮＲ）原料ラテックスとカーボンブラック（ＣＢ）
とを水系媒体中にて混合、凝固及び乾燥して得られるＣ
Ｂ含有天然ゴムマスターバッチと、ガラス転移温度（Ｔ
ｇ）が−５０℃〜−２０℃の範囲にある追加原料ゴム及
びシリカとを密閉式ミキサー内で混合して得られるゴム
組成物が提供される。
【０００６】
【発明の実施の形態】本発明に従えば、天然ゴム（Ｎ
Ｒ）ラテックスとカーボンブラック（ＣＢ）を水系媒体
中で混合して得られるマスターバッチに、ＮＲよりも高
いＴｇ特にＴｇ−５０℃〜−２０℃の追加原料ゴム及び
シリカを混合することにより所望のゴム組成物が得られ
る。このように、ＣＢ含有ＮＲマスターバッチにｔａｎ
δ温度依存性の優れた高Ｔｇゴム及びシリカを混合する
ことにより、マスターバッチを使用しないで全て機械的
に混合したゴム組成物に比べて、カーボンブラックによ
る高Ｔｇゴムマトリックスへの相互作用を低減すること
ができ、高温側ｔａｎδ（転がり抵抗）や耐摩耗性を改
良することができ、更に、機械混合で得られたマスター
バッチを使用した場合と比べても耐摩耗性が改善された
ゴム組成物を得ることができる。
Ｒ）ラテックスとカーボンブラック（ＣＢ）を水系媒体
中で混合して得られるマスターバッチに、ＮＲよりも高
いＴｇ特にＴｇ−５０℃〜−２０℃の追加原料ゴム及び
シリカを混合することにより所望のゴム組成物が得られ
る。このように、ＣＢ含有ＮＲマスターバッチにｔａｎ
δ温度依存性の優れた高Ｔｇゴム及びシリカを混合する
ことにより、マスターバッチを使用しないで全て機械的
に混合したゴム組成物に比べて、カーボンブラックによ
る高Ｔｇゴムマトリックスへの相互作用を低減すること
ができ、高温側ｔａｎδ（転がり抵抗）や耐摩耗性を改
良することができ、更に、機械混合で得られたマスター
バッチを使用した場合と比べても耐摩耗性が改善された
ゴム組成物を得ることができる。
【０００７】本発明に係るＣＢ含有ＮＲマスターバッチ
用カーボンブラックは従来からタイヤ用として一般的に
使用されている任意のカーボンブラックを用いることが
できるが、好ましくは窒素比表面積（Ｎ2 ＳＡ）が７０
ｍ2 ／ｇ以上、好ましくは８０ｍ2 ／ｇ以上のカーボン
ブラックを、天然ゴム原料ラテックス（固形分換算）１
００重量部に対し、好ましくは６０〜１００重量部、更
に好ましくは７０〜１００重量部のカーボンブラックを
水系媒体中で機械的に混合することによりＣＢ含有ＮＲ
マスターバッチを得ることができる。このＣＢ含有ＮＲ
マスターバッチに更に必要に応じてプロセスオイル、可
塑剤、老化防止剤などを配合することができる。ＣＢ含
有ＮＲマスターバッチの具体的な作製方法としては特開
昭４８−９６６３６号公報、５８−１５２０３１号公
報、特表２０００−５０７８９２号公報などに開示され
ている方法が挙げられる。
用カーボンブラックは従来からタイヤ用として一般的に
使用されている任意のカーボンブラックを用いることが
できるが、好ましくは窒素比表面積（Ｎ2 ＳＡ）が７０
ｍ2 ／ｇ以上、好ましくは８０ｍ2 ／ｇ以上のカーボン
ブラックを、天然ゴム原料ラテックス（固形分換算）１
００重量部に対し、好ましくは６０〜１００重量部、更
に好ましくは７０〜１００重量部のカーボンブラックを
水系媒体中で機械的に混合することによりＣＢ含有ＮＲ
マスターバッチを得ることができる。このＣＢ含有ＮＲ
マスターバッチに更に必要に応じてプロセスオイル、可
塑剤、老化防止剤などを配合することができる。ＣＢ含
有ＮＲマスターバッチの具体的な作製方法としては特開
昭４８−９６６３６号公報、５８−１５２０３１号公
報、特表２０００−５０７８９２号公報などに開示され
ている方法が挙げられる。
【０００８】本発明に従えば、前記ＣＢ含有ＮＲマスタ
ーバッチに、追加の原料ゴムを最終合成ゴム組成物中の
全ゴム重量１００重量部中、好ましくは１０〜６０重量
部、更に好ましくは３０〜６０重量部配合する。この追
加原料ゴムの配合量が少な過ぎるとｔａｎδ温度依存性
の優れた高Ｔｇゴムの効果が無くなる傾向にあり、高温
側ｔａｎδが十分低くならないおそれがある。逆に多過
ぎるとＮＲの量が大幅に減少することになり、破壊特性
が悪化する。
ーバッチに、追加の原料ゴムを最終合成ゴム組成物中の
全ゴム重量１００重量部中、好ましくは１０〜６０重量
部、更に好ましくは３０〜６０重量部配合する。この追
加原料ゴムの配合量が少な過ぎるとｔａｎδ温度依存性
の優れた高Ｔｇゴムの効果が無くなる傾向にあり、高温
側ｔａｎδが十分低くならないおそれがある。逆に多過
ぎるとＮＲの量が大幅に減少することになり、破壊特性
が悪化する。
【０００９】本発明に従ってＣＢ含有ＮＲマスターバッ
チに配合する追加の原料ゴムとしては、例えば各種スチ
レン−ブタジエン共重合体ゴム、ビニル−ブタジエン共
重合体ゴム、スチレン−イソプレン−ブタジエン共重合
ゴムなどのジエン系ゴムを用いることができ、好ましく
は乳化重合及び／又は溶液重合で得られるＳＢＲであ
る。
チに配合する追加の原料ゴムとしては、例えば各種スチ
レン−ブタジエン共重合体ゴム、ビニル−ブタジエン共
重合体ゴム、スチレン−イソプレン−ブタジエン共重合
ゴムなどのジエン系ゴムを用いることができ、好ましく
は乳化重合及び／又は溶液重合で得られるＳＢＲであ
る。
【００１０】本発明に従えば、追加原料ゴムの補強性と
低エネルギーロス性の両立の目的で、上記ＣＢ含有ＮＲ
マスターバッチにシリカを好ましくは全ゴム１００重量
部当り、好ましくは１０〜４０重量部配合する。シリカ
としては従来からゴム組成物、特に空気入りタイヤ用に
一般的に配合されている任意のシリカを配合することが
できるが、好ましくはＮ2 ＳＡが８０ｍ2 ／ｇ以上の湿
式法シリカであり、更に好ましくは、Ｎ2 ＳＡが１２０
ｍ2 ／ｇ以上である。
低エネルギーロス性の両立の目的で、上記ＣＢ含有ＮＲ
マスターバッチにシリカを好ましくは全ゴム１００重量
部当り、好ましくは１０〜４０重量部配合する。シリカ
としては従来からゴム組成物、特に空気入りタイヤ用に
一般的に配合されている任意のシリカを配合することが
できるが、好ましくはＮ2 ＳＡが８０ｍ2 ／ｇ以上の湿
式法シリカであり、更に好ましくは、Ｎ2 ＳＡが１２０
ｍ2 ／ｇ以上である。
【００１１】本発明に従えば、上記ＣＢ含有ＮＲマスタ
ーバッチに更に前記のものと同じ又は異なったカーボン
ブラックを配合することができるが、この配合量は最終
ゴム組成物におけるゴム１００重量部に対して最大２０
重量部であるのが好ましい。本発明に従えば、更にカー
ボンブラック及びシリカなどの充填剤の全配合量を全ゴ
ム１００重量部当り９０重量部以下にするのが好まし
い。この配合量が多過ぎるとゴム加工性が悪化する傾向
にある。
ーバッチに更に前記のものと同じ又は異なったカーボン
ブラックを配合することができるが、この配合量は最終
ゴム組成物におけるゴム１００重量部に対して最大２０
重量部であるのが好ましい。本発明に従えば、更にカー
ボンブラック及びシリカなどの充填剤の全配合量を全ゴ
ム１００重量部当り９０重量部以下にするのが好まし
い。この配合量が多過ぎるとゴム加工性が悪化する傾向
にある。
【００１２】本発明に従ったゴム組成物には、前記した
必須成分に加えて、硫黄などの加硫剤、加硫促進剤、加
硫遅延剤、老化防止剤、ワックス、その他の一般的にゴ
ム用添加剤などの汎用成分を用いることができ、その使
用量は従来通りとすることができる。
必須成分に加えて、硫黄などの加硫剤、加硫促進剤、加
硫遅延剤、老化防止剤、ワックス、その他の一般的にゴ
ム用添加剤などの汎用成分を用いることができ、その使
用量は従来通りとすることができる。
【００１３】
【実施例】以下、実施例によって本発明の内容及び効果
を更に具体的に説明するが、本発明の範囲をこれらの実
施例に限定するものでないことはいうまでもない。
を更に具体的に説明するが、本発明の範囲をこれらの実
施例に限定するものでないことはいうまでもない。
【００１４】実施例１、標準例及び比較例１〜３
表IIに示す配合（重量部）のゴム組成物を調製し、その
物性を評価した。なお、実施例の配合に用いたＣＢ含有
ＮＲマスターバッチの配合は以下の通りである。
物性を評価した。なお、実施例の配合に用いたＣＢ含有
ＮＲマスターバッチの配合は以下の通りである。
【００１５】本マスターバッチの作製方法は以下に述べ
た方法のみに限定されない。本マスターバッチはＣａｂ
ｏｔ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎより入手可能な市販等級
Ｎ３３９のカーボンブラックから成る７０phr 充填剤と
マーレシア産の標準的な天然ゴムフィールドラテックス
より作製した。
た方法のみに限定されない。本マスターバッチはＣａｂ
ｏｔ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎより入手可能な市販等級
Ｎ３３９のカーボンブラックから成る７０phr 充填剤と
マーレシア産の標準的な天然ゴムフィールドラテックス
より作製した。
【００１６】完全な化合物配合を下記表Ｉに示す。また
代表例としては加硫中の加硫もどりに優れた抵抗性を有
することが知られている市販のトラック用トレッドタイ
ヤがある。
代表例としては加硫中の加硫もどりに優れた抵抗性を有
することが知られている市販のトラック用トレッドタイ
ヤがある。
【００１７】
表Ｉ：マスターバッチ組成
────────────────────────────────
成 分 重量部
ゴム １００
カーボンブラック ７０
老化防止剤６Ｃ ０．７
芳香族プロセスオイル １０
────────────────────────────────
【００１８】マスターバッチの調整の詳細を以下に示
す。 １．カーボンブラックスラリーの調整。攪拌器を備えた
容量１リットルのフラスコ中でカーボンブラックを純水
と混合する。攪拌器によりペレットは断片化され、１
２．５重量％のカーボンブラックを有するスラリーが形
成される。
す。 １．カーボンブラックスラリーの調整。攪拌器を備えた
容量１リットルのフラスコ中でカーボンブラックを純水
と混合する。攪拌器によりペレットは断片化され、１
２．５重量％のカーボンブラックを有するスラリーが形
成される。
【００１９】２．ラテックス供給。ラテックスは容量１
リットルのフラスコ中に注入された。注入するまえにラ
テックスには老化防止乳剤を加えた。老化防止剤は、老
化防止剤１００に対して３の割合にオレイン酸カリウム
を加え、水酸化カリウムでpHをおよそ１０に備えた１５
重量％乳剤として調整した。また、ゴム１００重量部に
対して１０重量部増量油を石鹸で乳化して加えた。
リットルのフラスコ中に注入された。注入するまえにラ
テックスには老化防止乳剤を加えた。老化防止剤は、老
化防止剤１００に対して３の割合にオレイン酸カリウム
を加え、水酸化カリウムでpHをおよそ１０に備えた１５
重量％乳剤として調整した。また、ゴム１００重量部に
対して１０重量部増量油を石鹸で乳化して加えた。
【００２０】３．カーボンブラックとラテックス混合。
カーボンブラックスラリーを攪拌器装備３リットル容量
の凝固ゴム反応用フラスコに移し、カーボンブラックス
ラリーに対するラテックス混合物供給速度比を適切に維
持して、ラテックスをカーボンブラックスラリー内に加
えて攪拌器にて混合した。ゴム１００重量部に対して、
所望されるカーボンブラック配合量７０重量部を得た。
カーボンブラックスラリーを攪拌器装備３リットル容量
の凝固ゴム反応用フラスコに移し、カーボンブラックス
ラリーに対するラテックス混合物供給速度比を適切に維
持して、ラテックスをカーボンブラックスラリー内に加
えて攪拌器にて混合した。ゴム１００重量部に対して、
所望されるカーボンブラック配合量７０重量部を得た。
【００２１】４．脱水。凝固ゴム反応フラスコから放出
された湿ったクラムは脱水押出し器により脱水される。
押出し器内で、湿ったクラムは圧縮されクラムより水が
絞り出される。
された湿ったクラムは脱水押出し器により脱水される。
押出し器内で、湿ったクラムは圧縮されクラムより水が
絞り出される。
【００２２】５．乾燥と冷却。殆ど脱水されたクラムは
再度押出し加熱される。押出し器の押し出し温度はおよ
そ１００℃で、水分含有量はおよそ０．５〜１重量％で
あった。熱く、乾燥したクラムは、急速に冷却される。
得られた乾燥したクラムはおよそ５５．６重量％の固形
ゴムとおよそ３８．９重量％のカーボンブラックを含ん
でいた。
再度押出し加熱される。押出し器の押し出し温度はおよ
そ１００℃で、水分含有量はおよそ０．５〜１重量％で
あった。熱く、乾燥したクラムは、急速に冷却される。
得られた乾燥したクラムはおよそ５５．６重量％の固形
ゴムとおよそ３８．９重量％のカーボンブラックを含ん
でいた。
【００２３】サンプル調製
表IIに示す第１混合工程の各成分を、１．８リットルの
バンバリーミキサーで３〜５分間混練し、比較例３では
第２混合工程でＳ−ＳＢＲを更に添加し、１６５±５℃
に達した時に放出した。次に最終混合工程で加硫促進剤
と硫黄を８インチのオープンロールで混練し、ゴム組成
物を得た。
バンバリーミキサーで３〜５分間混練し、比較例３では
第２混合工程でＳ−ＳＢＲを更に添加し、１６５±５℃
に達した時に放出した。次に最終混合工程で加硫促進剤
と硫黄を８インチのオープンロールで混練し、ゴム組成
物を得た。
【００２４】得られたサンプル組成物を１５×１５×
０．２cmの金型中で１６０℃で２０分間プレス加硫して
目的とする試験片を調製し、加硫物性を評価した。結果
を表Ｉに示す。
０．２cmの金型中で１６０℃で２０分間プレス加硫して
目的とする試験片を調製し、加硫物性を評価した。結果
を表Ｉに示す。
【００２５】各例において得られた組成物の加硫物性の
試験方法は以下のとおりである。 １）ｔａｎδ：東洋精機製作所製粘弾性装置レオログラ
フソリッドにて２０Hz、初期伸長１０％動歪み２％で測
定（試料幅５mm、温度６０℃）した。 ２）反撥弾性：リュプケ式反発弾性試験機にて、ＪＩＳ
Ｋ６２５５に準じて、４０℃で測定した。 ３）耐摩耗性：ランボーン型摩耗試験機で測定し、摩耗
減量を以下の方法で指数表示した。 耐摩耗性（指数）＝〔（標準例の試験片での減量）／
（各試験片での減量）〕×１００
試験方法は以下のとおりである。 １）ｔａｎδ：東洋精機製作所製粘弾性装置レオログラ
フソリッドにて２０Hz、初期伸長１０％動歪み２％で測
定（試料幅５mm、温度６０℃）した。 ２）反撥弾性：リュプケ式反発弾性試験機にて、ＪＩＳ
Ｋ６２５５に準じて、４０℃で測定した。 ３）耐摩耗性：ランボーン型摩耗試験機で測定し、摩耗
減量を以下の方法で指数表示した。 耐摩耗性（指数）＝〔（標準例の試験片での減量）／
（各試験片での減量）〕×１００
【００２６】
【表１】
【００２７】表II脚注
*1：天然ゴムＳＩＲ−２０
*2：溶液重合ＳＢＲ（日本ゼオン製Ｎｉｐｏｌ ＮＳ１
１６）Ｔｇ＝−３０℃ *3：日本シリカ製ＮｉｐｓｉｌＡＱ *4：デクッサ−ヒュルズ社製Ｓｉ６９ *5：ジエチレングリコール *6：ＨＡＦ級カーボンブラック（Ｎ３３９）：昭和キャ
ボット製 *7：老化防止剤６Ｃ：Ｎ−フェニル−Ｎ′−（１，３−
ジメチルブチル）−ｐ−フェニレンジアミン *8：粉末硫黄（５％油処理） *9：加硫促進剤ＮＳ：Ｎ−ｔｅｒｔ−ブチル−２−ベン
ゾチアゾリルスルフェンアミド *10 ：加硫促進剤ＤＰＧ：ジフェニルグアニジン *11：３３．３％油展乳化重合ＳＢＲ（日本ゼオン製Ｎ
ｉｐｏｌ９５２９）Ｔｇ＝−２１℃ *12：溶液重合ＳＢＲ（旭化成製タフデン２０００Ｒ）
Ｔｇ＝−６７℃
１６）Ｔｇ＝−３０℃ *3：日本シリカ製ＮｉｐｓｉｌＡＱ *4：デクッサ−ヒュルズ社製Ｓｉ６９ *5：ジエチレングリコール *6：ＨＡＦ級カーボンブラック（Ｎ３３９）：昭和キャ
ボット製 *7：老化防止剤６Ｃ：Ｎ−フェニル−Ｎ′−（１，３−
ジメチルブチル）−ｐ−フェニレンジアミン *8：粉末硫黄（５％油処理） *9：加硫促進剤ＮＳ：Ｎ−ｔｅｒｔ−ブチル−２−ベン
ゾチアゾリルスルフェンアミド *10 ：加硫促進剤ＤＰＧ：ジフェニルグアニジン *11：３３．３％油展乳化重合ＳＢＲ（日本ゼオン製Ｎ
ｉｐｏｌ９５２９）Ｔｇ＝−２１℃ *12：溶液重合ＳＢＲ（旭化成製タフデン２０００Ｒ）
Ｔｇ＝−６７℃
【００２８】表IIは、天然ゴム（ＮＲ）及び、それと溶
液重合ＳＢＲ Ｓ−ＳＢＲ*2とのブレンドを用いた場合
の結果を示したものである。
液重合ＳＢＲ Ｓ−ＳＢＲ*2とのブレンドを用いた場合
の結果を示したものである。
【００２９】標準例１は全てＮＲでの例である。比較例
１は、標準例１に対して、ＮＲの半分を溶液重合ＳＢＲ
Ｓ−ＳＢＲ*2に置換した例である。Ｓ−ＳＢＲ*2に置
換することにより、６０℃のｔａｎδは上昇し、４０℃
の反発弾性は低下する。
１は、標準例１に対して、ＮＲの半分を溶液重合ＳＢＲ
Ｓ−ＳＢＲ*2に置換した例である。Ｓ−ＳＢＲ*2に置
換することにより、６０℃のｔａｎδは上昇し、４０℃
の反発弾性は低下する。
【００３０】比較例２は、比較例１に対して、カーボン
ブラック５０重量部中３割分の１５重量部をシリカに置
換した例である。比較例１に比べて、６０℃のｔａｎδ
が低減し、４０℃の反発弾性は向上した。本発明に従っ
た実施例１は、ＣＢ含有ＮＲマスターバッチを配合する
ことによって、更に大幅な６０℃のｔａｎδ低減及び４
０℃の反発弾性向上が見受けられた。
ブラック５０重量部中３割分の１５重量部をシリカに置
換した例である。比較例１に比べて、６０℃のｔａｎδ
が低減し、４０℃の反発弾性は向上した。本発明に従っ
た実施例１は、ＣＢ含有ＮＲマスターバッチを配合する
ことによって、更に大幅な６０℃のｔａｎδ低減及び４
０℃の反発弾性向上が見受けられた。
【００３１】本発明ではＮＲ側にＣＢを偏在させる一方
で、ＳＢＲ側にシリカが偏在することで、ＣＢからＳＢ
Ｒへの拘束を低減し、高温側ｔａｎδや反発弾性が改善
される。
で、ＳＢＲ側にシリカが偏在することで、ＣＢからＳＢ
Ｒへの拘束を低減し、高温側ｔａｎδや反発弾性が改善
される。
【００３２】比較例３は本発明におけるＮＲマスターバ
ッチを使用しないで、機械混合のみで同様の効果を狙っ
たものである。実施例１と同様、ｔａｎδや反発弾性が
改善されるものの、耐摩耗性が悪化しており、実施例１
におけるＮＲマスターバッチ使用の優位性を示してい
る。表IVは、ＮＲと乳化重合ＳＢＲ Ｅ−ＳＢＲ*11 の
ブレンドでの実験例を示したものである。表III におけ
る比較例４，５，７及び実施例２は、表IIにおける比較
例１，２，３及び実施例１と同様の関係である。
ッチを使用しないで、機械混合のみで同様の効果を狙っ
たものである。実施例１と同様、ｔａｎδや反発弾性が
改善されるものの、耐摩耗性が悪化しており、実施例１
におけるＮＲマスターバッチ使用の優位性を示してい
る。表IVは、ＮＲと乳化重合ＳＢＲ Ｅ−ＳＢＲ*11 の
ブレンドでの実験例を示したものである。表III におけ
る比較例４，５，７及び実施例２は、表IIにおける比較
例１，２，３及び実施例１と同様の関係である。
【００３３】ＣＢ含有ＮＲマスターバッチを配合するこ
とにより、耐摩耗性等の破壊特性を低下させることな
く、大幅なｔａｎδ、反発弾性の改善が可能となる。
とにより、耐摩耗性等の破壊特性を低下させることな
く、大幅なｔａｎδ、反発弾性の改善が可能となる。
【００３４】又、表III における、実施例３はＮＲマス
ターバッチ以外から、カーボンブラックを供給した場合
の例である。同配合とみなせる比較例６と比べて、良好
であることが明白である。
ターバッチ以外から、カーボンブラックを供給した場合
の例である。同配合とみなせる比較例６と比べて、良好
であることが明白である。
【００３５】表IVは、Ｔｇが本発明の範囲外である、溶
液重合ＳＢＲ Ｓ−ＳＢＲ*12 とのブレンドの結果であ
る。本Ｅ−ＳＢＲ*12 を使用した場合、ＮＲマスターバ
ッチを使用前後で特性が殆んど変わらない。つまり、マ
スターバッチを使用する意味が全くない。
液重合ＳＢＲ Ｓ−ＳＢＲ*12 とのブレンドの結果であ
る。本Ｅ−ＳＢＲ*12 を使用した場合、ＮＲマスターバ
ッチを使用前後で特性が殆んど変わらない。つまり、マ
スターバッチを使用する意味が全くない。
【００３６】
【表２】
【００３７】
【表３】
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考）
Ｃ０８Ｋ 5/548 Ｃ０８Ｋ 5/548
Ｃ０８Ｌ 9/06 Ｃ０８Ｌ 9/06
21/00 21/00
Claims (6)
- 【請求項１】 天然ゴム（ＮＲ）原料ラテックスとカー
ボンブラック（ＣＢ）とを水系媒体中にて混合、凝固及
び乾燥して得られるＣＢ含有天然ゴムマスターバッチ
と、ガラス転移温度（Ｔｇ）が−５０℃〜−２０℃の範
囲にある追加原料ゴム及びシリカとを密閉式ミキサー内
で混合して得られるゴム組成物。 - 【請求項２】 前記ＣＢ含有天然ゴムマスターバッチが
ＮＲ原料ラテックス（固形分換算）１００重量部に対し
てＣＢ６０〜１００重量部を含む請求項１に記載のゴム
組成物。 - 【請求項３】 前記ＣＢ含有天然ゴムマスターバッチに
対して、前記追加原料ゴムの添加量が最終ゴム組成物中
での全ゴム重量で１００重量部当り、１０〜６０重量部
であり、全ＣＢ量が３０〜７０重量部となるようにし、
添加するシリカの量が全ゴム重量１００重量部当り１０
〜４０重量部であり、かつ全充填剤量が９０重量部以下
である請求項１又は２に記載のゴム組成物。 - 【請求項４】 前記原料ゴムが溶液重合及び／又は乳化
重合法で得られたスチレン−ブタジエン共重合体ゴム
（ＳＢＲ）である請求項１〜３のいずれか１項に記載の
ゴム組成物。 - 【請求項５】 硫黄含有シランカップリング剤を更に含
む請求項１〜４のいずれか１項に記載のゴム組成物。 - 【請求項６】 請求項１〜５のいずれか１項に記載のゴ
ム組成物を用いたゴム部材から構成された空気入りタイ
ヤ。
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