JP2003262752A - 光ファイバおよび光伝送システム - Google Patents
光ファイバおよび光伝送システムInfo
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- JP2003262752A JP2003262752A JP2003085451A JP2003085451A JP2003262752A JP 2003262752 A JP2003262752 A JP 2003262752A JP 2003085451 A JP2003085451 A JP 2003085451A JP 2003085451 A JP2003085451 A JP 2003085451A JP 2003262752 A JP2003262752 A JP 2003262752A
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- optical fiber
- refractive index
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- Optical Fibers, Optical Fiber Cores, And Optical Fiber Bundles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 １．５３〜１．６１μｍから選択される使用
波長帯において、Ａｅｆｆの拡大を図ることができ、比
較的簡単な屈折率分布形状を有し、低コストで製造可能
な光ファイバを提供する。 【解決手段】 中心コア部１と、その外周上に設けられ
た該中心コア部１よりも低屈折率の中間部２と、該中間
部２の周囲に設けられた該中間部２よりも高屈折率で、
前記中心コア部１よりも低屈折率のクラッド４とを有す
る屈折率分布形状を備え、１．５３〜１．６１μｍから
選択される使用波長帯において、有効コア断面積が１２
０μｍ２以上であり、かつ前記使用波長帯において、実
質的にシングルモード伝搬可能なカットオフ波長を有す
ることを特徴とする光ファイバを構成する。
波長帯において、Ａｅｆｆの拡大を図ることができ、比
較的簡単な屈折率分布形状を有し、低コストで製造可能
な光ファイバを提供する。 【解決手段】 中心コア部１と、その外周上に設けられ
た該中心コア部１よりも低屈折率の中間部２と、該中間
部２の周囲に設けられた該中間部２よりも高屈折率で、
前記中心コア部１よりも低屈折率のクラッド４とを有す
る屈折率分布形状を備え、１．５３〜１．６１μｍから
選択される使用波長帯において、有効コア断面積が１２
０μｍ２以上であり、かつ前記使用波長帯において、実
質的にシングルモード伝搬可能なカットオフ波長を有す
ることを特徴とする光ファイバを構成する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は光ファイバおよびこ
れを用いた光伝送システムに関し、特に比較的容易な構
造で、１．５３〜１．６１μｍから選択される使用波長
帯における有効コア断面積を拡大し、非線形効果の抑制
を可能とした光ファイバとこれを用いた光伝送システム
に関する。
れを用いた光伝送システムに関し、特に比較的容易な構
造で、１．５３〜１．６１μｍから選択される使用波長
帯における有効コア断面積を拡大し、非線形効果の抑制
を可能とした光ファイバとこれを用いた光伝送システム
に関する。
【０００２】
【従来の技術】エルビウム添加光ファイバ増幅器が実用
化されたことによって、波長１．５３〜１．６１μｍに
おいては、超長距離無再生中継などのシステムが既に商
用化されている。また、通信容量の増大に伴い、波長多
重伝送の開発が急速に進められ、既にいくつかの伝送路
では商用化されている。今後は波長多重数の増加が急速
に進むと考えられる。
化されたことによって、波長１．５３〜１．６１μｍに
おいては、超長距離無再生中継などのシステムが既に商
用化されている。また、通信容量の増大に伴い、波長多
重伝送の開発が急速に進められ、既にいくつかの伝送路
では商用化されている。今後は波長多重数の増加が急速
に進むと考えられる。
【０００３】波長多重伝送においては、１本の光ファイ
バに波長の異なるいくつのも光信号を伝送させるため、
光ファイバを伝搬する光パワーが急激に増加する。その
ため、非線形効果を抑制して伝送特性の劣化を防ぐ技術
が必須である。非線形効果の大きさは、ｎ２/Ａｅｆｆ
で表される。ここでｎ２は、光ファイバ の非線形屈折
率、Ａｅｆｆは光ファイバの有効コア断面積であって、
非線形効果を抑制するためには、ｎ２を小さくするかＡ
ｅｆｆを大きくする必要がある。ｎ２は材料に固有の値
であるため、石英系の光ファイバにおいては大きく低減
することが困難である。そのため、Ａｅｆｆを拡大する
必要があり、種々の複雑な屈折率分布形状を有するもの
が開発されているが、いずれも高コストである。
バに波長の異なるいくつのも光信号を伝送させるため、
光ファイバを伝搬する光パワーが急激に増加する。その
ため、非線形効果を抑制して伝送特性の劣化を防ぐ技術
が必須である。非線形効果の大きさは、ｎ２/Ａｅｆｆ
で表される。ここでｎ２は、光ファイバ の非線形屈折
率、Ａｅｆｆは光ファイバの有効コア断面積であって、
非線形効果を抑制するためには、ｎ２を小さくするかＡ
ｅｆｆを大きくする必要がある。ｎ２は材料に固有の値
であるため、石英系の光ファイバにおいては大きく低減
することが困難である。そのため、Ａｅｆｆを拡大する
必要があり、種々の複雑な屈折率分布形状を有するもの
が開発されているが、いずれも高コストである。
【０００４】一方、従来の通信システムには１．３μｍ
用シングルモード光ファイバが多用されている。しかし
ながら、１．３μｍ用シングルモード光ファイバは、使
用波長帯を１．５３〜１．６１μｍに設定すると曲げ損
失が大きくなり、敷設時などに生じるわずかな曲がりな
どによっても伝送損失が劣化するという問題があった。
そこで、１．３μｍ用シングルモード光ファイバを改良
して曲げ損失を低減したカットオフシフト光ファイバ
（ＣＳＦ）が提案されている。しかしながら、カットオ
フシフト光ファイバは非線形効果の低減を目的としてい
ないため、そのＡｅｆｆは非線形効果を抑制できるほど
大きいものではない。
用シングルモード光ファイバが多用されている。しかし
ながら、１．３μｍ用シングルモード光ファイバは、使
用波長帯を１．５３〜１．６１μｍに設定すると曲げ損
失が大きくなり、敷設時などに生じるわずかな曲がりな
どによっても伝送損失が劣化するという問題があった。
そこで、１．３μｍ用シングルモード光ファイバを改良
して曲げ損失を低減したカットオフシフト光ファイバ
（ＣＳＦ）が提案されている。しかしながら、カットオ
フシフト光ファイバは非線形効果の低減を目的としてい
ないため、そのＡｅｆｆは非線形効果を抑制できるほど
大きいものではない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は前記事情に艦
みてなされたもので、１．５３〜１．６１μｍから選択
される使用波長帯において、Ａｅｆｆの拡大を図ること
ができる光ファイバを提供することを課題とする。さら
には、比較的簡単な屈折率分布形状を有し、低コストで
製造可能な光ファイバを提供することを課題とする。
みてなされたもので、１．５３〜１．６１μｍから選択
される使用波長帯において、Ａｅｆｆの拡大を図ること
ができる光ファイバを提供することを課題とする。さら
には、比較的簡単な屈折率分布形状を有し、低コストで
製造可能な光ファイバを提供することを課題とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
に、以下のような解決手段を提案する。第１の発明は、
中心コア部と、その外周上に設けられた該中心コア部よ
りも低屈折率の中間部と、該中間部の周囲に設けられた
該中間部よりも高屈折率で、前記中心コア部よりも低屈
折率なクラッドと、からなる屈折率分布形状を備え、前
記中心コア部の半径をｒ１、前記中間部の半径をｒ２
とし、前記クラッドの屈折率を基準としたときの中心コ
ア部と中間部の比屈折率差をそれぞれΔ１ 、Δ２とし
たとき、以下の（１）〜（５）を満足することを特徴と
する光ファイバである。 （１）３．０≦ｒ２／ｒ１≦５．０であり、（２）Δ１
が０．３０％以下、Δ２が−０．０５〜−０．１５％
であり、（３）１．５３〜１．６１μｍから選択される
使用波長帯において、有効コア断面積が１２０μｍ２以
上であり、（４）前記使用波長帯において、実質的にシ
ングルモード伝搬可能なカットオフ波長を有し、（５）
前記使用波長帯において、曲げ直径（２Ｒ）が２０ｍｍ
の条件で測定される曲げ損失が０．７〜１００ｄＢ ／
ｍである。第２の発明は、前記（５）において、曲げ損
失が０．７〜２０ｄＢ ／ｍであることを特徴とする前
記第１の発明の光ファイバである。第３の発明は、前記
（３）において、有効コア断面積が１４０μｍ２以上で
あることを特徴とする前記第１または第２の発明の光フ
ァイバである。第４の発明は、前記第１〜３のいずれか
の発明の光ファイバにおいて、さらに下記（６）を満足
することを特徴とする光ファイバである。（６）当該光
ファイバを光ファイバ素線としたときの、波長１５５０
ｎｍにおけるサンドペーパー張力巻きロス増が１０ｄＢ
／ｋｍ以下である。第５の発明は、前記（６）におい
て、サンドペーパー張力巻きロス増が１ｄＢ／ｋｍ以下
であることを特徴とする前記第４の発明の光ファイバで
ある。第６の発明は、前記（６）において、サンドペー
パー張力巻きロス増が０．３ｄＢ／ｋｍ以下であること
を特徴とする前記第５の発明の光ファイバである。第７
の発明は、前記第１〜３のいずれかの発明の光ファイバ
を製造する方法であって、前記（１）〜（２）に記載の
数値範囲を満足する様に構造パラメータを選択し、前記
（３）〜（５）に記載の特性を満足する光ファイバを製
造することを特徴とする光ファイバの製造方法である。
第８の発明は、前記第４〜６のいずれかの発明の光ファ
イバを製造する方法であって、前記（１）〜（２）に記
載の数値範囲を満足する様に構造パラメータを選択し、
前記（３）〜（６）に記載の特性を満足する光ファイバ
を製造することを特徴とする光ファイバの製造方法であ
る。第９の発明は、前記第１〜６のいずれかの発明の光
ファイバの光信号の出射側に、この光ファイバの波長分
散値と分散スロープのどちらか一方、あるいは両方を補
償する分散補償光ファイバを配置したことを特徴とする
光伝送システムである。第１０の発明は、前記第９の発
明の光伝送システムにおいて、光ファイバと、分散補償
光ファイバとを合成したときの平均波長分散値が−６〜
＋６ｐｓ／ｎｍ／ｋｍであることを特徴とする光伝送シ
ステムである。
に、以下のような解決手段を提案する。第１の発明は、
中心コア部と、その外周上に設けられた該中心コア部よ
りも低屈折率の中間部と、該中間部の周囲に設けられた
該中間部よりも高屈折率で、前記中心コア部よりも低屈
折率なクラッドと、からなる屈折率分布形状を備え、前
記中心コア部の半径をｒ１、前記中間部の半径をｒ２
とし、前記クラッドの屈折率を基準としたときの中心コ
ア部と中間部の比屈折率差をそれぞれΔ１ 、Δ２とし
たとき、以下の（１）〜（５）を満足することを特徴と
する光ファイバである。 （１）３．０≦ｒ２／ｒ１≦５．０であり、（２）Δ１
が０．３０％以下、Δ２が−０．０５〜−０．１５％
であり、（３）１．５３〜１．６１μｍから選択される
使用波長帯において、有効コア断面積が１２０μｍ２以
上であり、（４）前記使用波長帯において、実質的にシ
ングルモード伝搬可能なカットオフ波長を有し、（５）
前記使用波長帯において、曲げ直径（２Ｒ）が２０ｍｍ
の条件で測定される曲げ損失が０．７〜１００ｄＢ ／
ｍである。第２の発明は、前記（５）において、曲げ損
失が０．７〜２０ｄＢ ／ｍであることを特徴とする前
記第１の発明の光ファイバである。第３の発明は、前記
（３）において、有効コア断面積が１４０μｍ２以上で
あることを特徴とする前記第１または第２の発明の光フ
ァイバである。第４の発明は、前記第１〜３のいずれか
の発明の光ファイバにおいて、さらに下記（６）を満足
することを特徴とする光ファイバである。（６）当該光
ファイバを光ファイバ素線としたときの、波長１５５０
ｎｍにおけるサンドペーパー張力巻きロス増が１０ｄＢ
／ｋｍ以下である。第５の発明は、前記（６）におい
て、サンドペーパー張力巻きロス増が１ｄＢ／ｋｍ以下
であることを特徴とする前記第４の発明の光ファイバで
ある。第６の発明は、前記（６）において、サンドペー
パー張力巻きロス増が０．３ｄＢ／ｋｍ以下であること
を特徴とする前記第５の発明の光ファイバである。第７
の発明は、前記第１〜３のいずれかの発明の光ファイバ
を製造する方法であって、前記（１）〜（２）に記載の
数値範囲を満足する様に構造パラメータを選択し、前記
（３）〜（５）に記載の特性を満足する光ファイバを製
造することを特徴とする光ファイバの製造方法である。
第８の発明は、前記第４〜６のいずれかの発明の光ファ
イバを製造する方法であって、前記（１）〜（２）に記
載の数値範囲を満足する様に構造パラメータを選択し、
前記（３）〜（６）に記載の特性を満足する光ファイバ
を製造することを特徴とする光ファイバの製造方法であ
る。第９の発明は、前記第１〜６のいずれかの発明の光
ファイバの光信号の出射側に、この光ファイバの波長分
散値と分散スロープのどちらか一方、あるいは両方を補
償する分散補償光ファイバを配置したことを特徴とする
光伝送システムである。第１０の発明は、前記第９の発
明の光伝送システムにおいて、光ファイバと、分散補償
光ファイバとを合成したときの平均波長分散値が−６〜
＋６ｐｓ／ｎｍ／ｋｍであることを特徴とする光伝送シ
ステムである。
【０００７】
【発明の実施の形態】本発明の光ファイバの使用波長帯
は１．５３〜１．６１μｍの範囲から選択される。例え
ば、通信システムを構築するエルビウム添加光ファイバ
増幅器の増幅波長帯によって、１．５３〜１．５７μ
ｍ、あるいは１．５７〜１．６１μｍなどが適宜選択さ
れる。
は１．５３〜１．６１μｍの範囲から選択される。例え
ば、通信システムを構築するエルビウム添加光ファイバ
増幅器の増幅波長帯によって、１．５３〜１．５７μ
ｍ、あるいは１．５７〜１．６１μｍなどが適宜選択さ
れる。
【０００８】Ａｅｆｆは以下の式から求められるもので
ある。
ある。
【０００９】
【数１】
【００１０】Ａｅｆｆは非線形効果の抑制のためには出
来るだけ大きい方が望ましい。本発明者らの検討結果で
は、Ａｅｆｆが１２０μｍ２未満であると、非線形効果
の抑制が不十分である。よって、本発明の光ファイバに
おいては、Ａｅｆｆは１２０μｍ２以上、好ましくは１
４０μｍ２以上とされる。一方、Ａｅｆｆが大きくなり
すぎると以下のような理由により伝送損失の劣化が大き
くなる場合があるため、Ａｅｆｆは実質的には２５０μ
ｍ２以下とされる。すなわち、Ａｅｆｆが大きくなる
と、例えばマイクロベンド損失によって伝送損失が劣化
し、製造過程での検査が困難となるなどの不都合を生じ
る場合がある。また、ケーブル構造によっても劣化の程
度が異なるが、ケーブル化したり、余長を収納したりす
る通常の使用状態においても伝送損失の劣化が生じやす
くなる。このように使用状態で伝送損失が大きくなる
と、入力パワーを増大する必要が生じる。その結果、非
線形効果は入力パワーの増大に伴って発生しやすくなる
ため、Ａｅｆｆの拡大による非線形抑制の効果が小さく
なる。
来るだけ大きい方が望ましい。本発明者らの検討結果で
は、Ａｅｆｆが１２０μｍ２未満であると、非線形効果
の抑制が不十分である。よって、本発明の光ファイバに
おいては、Ａｅｆｆは１２０μｍ２以上、好ましくは１
４０μｍ２以上とされる。一方、Ａｅｆｆが大きくなり
すぎると以下のような理由により伝送損失の劣化が大き
くなる場合があるため、Ａｅｆｆは実質的には２５０μ
ｍ２以下とされる。すなわち、Ａｅｆｆが大きくなる
と、例えばマイクロベンド損失によって伝送損失が劣化
し、製造過程での検査が困難となるなどの不都合を生じ
る場合がある。また、ケーブル構造によっても劣化の程
度が異なるが、ケーブル化したり、余長を収納したりす
る通常の使用状態においても伝送損失の劣化が生じやす
くなる。このように使用状態で伝送損失が大きくなる
と、入力パワーを増大する必要が生じる。その結果、非
線形効果は入力パワーの増大に伴って発生しやすくなる
ため、Ａｅｆｆの拡大による非線形抑制の効果が小さく
なる。
【００１１】曲げ損失は、使用波長において曲げ直径
（２Ｒ）が２０ｍｍの条件の値をいうものとする。曲げ
損失特性は、光ファイバをケーブル化したり、光ファイ
バケーブルを使用する環境によって決定されるべきであ
る。例えばテープ型の光ファイバをタイトな構造体の中
に埋め込むような場合には、望ましくは２０ｄＢ／ｍ以
下の範囲が選択されるが、いわゆるルーズチューブ型の
光ケーブルの場合は、それ程大きな力は印加されないの
で、１００ｄＢ／ｍ以下程度であれば許容される。
（２Ｒ）が２０ｍｍの条件の値をいうものとする。曲げ
損失特性は、光ファイバをケーブル化したり、光ファイ
バケーブルを使用する環境によって決定されるべきであ
る。例えばテープ型の光ファイバをタイトな構造体の中
に埋め込むような場合には、望ましくは２０ｄＢ／ｍ以
下の範囲が選択されるが、いわゆるルーズチューブ型の
光ケーブルの場合は、それ程大きな力は印加されないの
で、１００ｄＢ／ｍ以下程度であれば許容される。
【００１２】曲げ損失を低減するためには、カットオフ
波長をできるだけ長波長側にシフトさせると好ましい。
また、本発明の光ファイバはシングルモード光ファイバ
であるため、使用波長帯において、実質的にシングルモ
ード伝搬を保証するカットオフ波長を有する必要があ
る。通常のカットオフ波長は、ＩＥＣやＣＣＩＴＴの２
ｍ法（以下２ｍ法と記す）による値によって規定されて
いる。しかし、実際の長尺の使用状態においては、この
値が使用波長帯の下限値よりも長波長側であってもシン
グルモード伝搬が可能である。
波長をできるだけ長波長側にシフトさせると好ましい。
また、本発明の光ファイバはシングルモード光ファイバ
であるため、使用波長帯において、実質的にシングルモ
ード伝搬を保証するカットオフ波長を有する必要があ
る。通常のカットオフ波長は、ＩＥＣやＣＣＩＴＴの２
ｍ法（以下２ｍ法と記す）による値によって規定されて
いる。しかし、実際の長尺の使用状態においては、この
値が使用波長帯の下限値よりも長波長側であってもシン
グルモード伝搬が可能である。
【００１３】したがって、本発明の光ファイバにおい
て、２ｍ法で規定されるカットオフ波長は、光ファイバ
の使用長さと使用波長帯によってシングルモード伝搬可
能であるように、かつできるだけ曲げ損失を低減できる
ように長波長側に設定する。具体的には、例えば２ｍ法
におけるカットオフ波長が１．７μｍ以下であれば、５
０００ｍ程度以上の長尺の状態で、１．５３〜１．６１
μｍの使用波長帯におけるシングルモード伝搬を実現す
ることができる。
て、２ｍ法で規定されるカットオフ波長は、光ファイバ
の使用長さと使用波長帯によってシングルモード伝搬可
能であるように、かつできるだけ曲げ損失を低減できる
ように長波長側に設定する。具体的には、例えば２ｍ法
におけるカットオフ波長が１．７μｍ以下であれば、５
０００ｍ程度以上の長尺の状態で、１．５３〜１．６１
μｍの使用波長帯におけるシングルモード伝搬を実現す
ることができる。
【００１４】また、本発明の光ファイバにおいては、光
ファイバを光ファイバ素線としたときのサンドペーパー
張力巻きロス増が１０ｄＢ／ｋｍ以下であると好まし
い。サンドペーパー張力巻きロス増は以下のような方法
で測定する値である。胴径３８０ｍｍのボビンの胴部分
に、サンドペーパー（平均粒径５０μｍのＳｉＣ（例え
ば型番＃３６０）を巻き付け、その周囲に１００ｇｆ
で、後述する様な構成の光ファイバ素線を１層巻きした
状態で伝送損失を測定する。その後、この光ファイバ素
線をボビンから繰り出し、張力をほとんどかけない状態
で（このような状態は無張力の束と呼ばれている）伝送
損失を測定する。そして、これらの伝送損失の差を求
め、サンドペーパー張力巻きロス増（Δα）とする。
ファイバを光ファイバ素線としたときのサンドペーパー
張力巻きロス増が１０ｄＢ／ｋｍ以下であると好まし
い。サンドペーパー張力巻きロス増は以下のような方法
で測定する値である。胴径３８０ｍｍのボビンの胴部分
に、サンドペーパー（平均粒径５０μｍのＳｉＣ（例え
ば型番＃３６０）を巻き付け、その周囲に１００ｇｆ
で、後述する様な構成の光ファイバ素線を１層巻きした
状態で伝送損失を測定する。その後、この光ファイバ素
線をボビンから繰り出し、張力をほとんどかけない状態
で（このような状態は無張力の束と呼ばれている）伝送
損失を測定する。そして、これらの伝送損失の差を求
め、サンドペーパー張力巻きロス増（Δα）とする。
【００１５】図１は光ファイバ素線の一例を示した断面
図であって、コア１２ａとその外周上に設けられたクラ
ッド１２ｂからなる光ファイバ裸線１２の上に比較的軟
質のプラスチックからなる１次被覆層１３と、１次被覆
層１３よりも硬質のプラスチックからなる２次被覆層１
４が設けられている。光ファイバ裸線１２は通常石英ガ
ラス系の材料からなり、１次被覆層１３には、通常ヤン
グ率が１ｋｇ／ｍｍ２以下の紫外線硬化性樹脂などが用
いられる。２次被覆層１４には、通常ヤング率が５０ｋ
ｇ／ｍｍ２以上の紫外線硬化性樹脂が用いられる。これ
ら１次被覆層１３、２次被覆層１４に用いられる紫外線
硬化性樹脂は、例えばウレタンアクリレート系、ポリブ
タジエンアクリレート系、エポキシアクリレート系、シ
リコンアクリレート系、ポリエステルアクリレート系な
どから選択することができる。
図であって、コア１２ａとその外周上に設けられたクラ
ッド１２ｂからなる光ファイバ裸線１２の上に比較的軟
質のプラスチックからなる１次被覆層１３と、１次被覆
層１３よりも硬質のプラスチックからなる２次被覆層１
４が設けられている。光ファイバ裸線１２は通常石英ガ
ラス系の材料からなり、１次被覆層１３には、通常ヤン
グ率が１ｋｇ／ｍｍ２以下の紫外線硬化性樹脂などが用
いられる。２次被覆層１４には、通常ヤング率が５０ｋ
ｇ／ｍｍ２以上の紫外線硬化性樹脂が用いられる。これ
ら１次被覆層１３、２次被覆層１４に用いられる紫外線
硬化性樹脂は、例えばウレタンアクリレート系、ポリブ
タジエンアクリレート系、エポキシアクリレート系、シ
リコンアクリレート系、ポリエステルアクリレート系な
どから選択することができる。
【００１６】また、通常の光ファイバ裸線１２の外径Ａ
は１００〜１２５μｍであり、１次被覆層１３の外径Ｂ
は１３０〜２５０μｍ、２次被覆層１４の外径Ｃは１６
０〜４００μｍである。さらに具体的には、例えば一般
的な２５０μｍ素線においては、外径Ａが１２５μｍ、
外径Ｂが２００μｍ前後、外径Ｃが２５０μｍ前後とさ
れる。また、一般的な４００μｍ素線においては、外径
Ａが１２５μｍ、外径Ｂが２４０μｍ前後、外径Ｃが４
００μｍ前後とされる。
は１００〜１２５μｍであり、１次被覆層１３の外径Ｂ
は１３０〜２５０μｍ、２次被覆層１４の外径Ｃは１６
０〜４００μｍである。さらに具体的には、例えば一般
的な２５０μｍ素線においては、外径Ａが１２５μｍ、
外径Ｂが２００μｍ前後、外径Ｃが２５０μｍ前後とさ
れる。また、一般的な４００μｍ素線においては、外径
Ａが１２５μｍ、外径Ｂが２４０μｍ前後、外径Ｃが４
００μｍ前後とされる。
【００１７】サンドペーパー張力巻きロス増は、ケーブ
ル構造がいわゆるタイト構造である場合には、望ましく
は１ｄＢ／ｋｍ以下の範囲が選択されるが、いわゆるル
ーズチューブ型の光ケーブルの場合は、側圧などが小さ
いため、１０ｄＢ／ｋｍ以下程度であれば許容される。
サンドペーパー張力巻きロス増が大きくなると、ケーブ
ル化した際などに伝送損失の劣化が大きくなり、不都合
である。このサンドペーパー張力巻きロス増は、Ａｅｆ
ｆの値に依存するが、光ファイバ素線の被覆外径、被覆
樹脂によっても異なる。具体的には、Ａｅｆｆが１２０
μｍ２ 以上で、かつサンドペーパー張力巻きロス増が
１０ｄＢ／ｋｍ以下であると好ましい。さらにはＡｅｆ
ｆが１２０μｍ２ 以上で、かつサンドペーパー張力巻
きロス増が１ｄＢ／ｋｍ以下であると好ましい。さらに
はＡｅｆｆが１２０〜１５０μｍ２ の範囲であり、か
つサンドペーパー張力巻きロス増が０．３ｄＢ／ｋｍ以
下であると好ましい。
ル構造がいわゆるタイト構造である場合には、望ましく
は１ｄＢ／ｋｍ以下の範囲が選択されるが、いわゆるル
ーズチューブ型の光ケーブルの場合は、側圧などが小さ
いため、１０ｄＢ／ｋｍ以下程度であれば許容される。
サンドペーパー張力巻きロス増が大きくなると、ケーブ
ル化した際などに伝送損失の劣化が大きくなり、不都合
である。このサンドペーパー張力巻きロス増は、Ａｅｆ
ｆの値に依存するが、光ファイバ素線の被覆外径、被覆
樹脂によっても異なる。具体的には、Ａｅｆｆが１２０
μｍ２ 以上で、かつサンドペーパー張力巻きロス増が
１０ｄＢ／ｋｍ以下であると好ましい。さらにはＡｅｆ
ｆが１２０μｍ２ 以上で、かつサンドペーパー張力巻
きロス増が１ｄＢ／ｋｍ以下であると好ましい。さらに
はＡｅｆｆが１２０〜１５０μｍ２ の範囲であり、か
つサンドペーパー張力巻きロス増が０．３ｄＢ／ｋｍ以
下であると好ましい。
【００１８】図２は、Ａｅｆｆとサンドペーパー張力巻
きロス増の関係の一例を示したグラフである。このとき
の測定波長は１５５０ｎｍである。また、この例の光フ
ァイバ素線は２５０μｍ素線と４００μｍ素線である。
このグラフからわかるように、サンドペーパー張力巻き
ロス増はＡｅｆｆの拡大に伴って増加する。そして、Ａ
ｅｆｆが１５０μｍ２ 以下のとき、２５０μｍ素線の
サンドペーパー張力巻きロス増は１０ｄＢ／ｋｍ以下、
４００μｍ素線のサンドペーパー張力巻きロス増は１ｄ
Ｂ／ｋｍ以下であり、十分に小さいものを提供すること
ができる。
きロス増の関係の一例を示したグラフである。このとき
の測定波長は１５５０ｎｍである。また、この例の光フ
ァイバ素線は２５０μｍ素線と４００μｍ素線である。
このグラフからわかるように、サンドペーパー張力巻き
ロス増はＡｅｆｆの拡大に伴って増加する。そして、Ａ
ｅｆｆが１５０μｍ２ 以下のとき、２５０μｍ素線の
サンドペーパー張力巻きロス増は１０ｄＢ／ｋｍ以下、
４００μｍ素線のサンドペーパー張力巻きロス増は１ｄ
Ｂ／ｋｍ以下であり、十分に小さいものを提供すること
ができる。
【００１９】このような特性を有するためには、図３あ
るいは図５に示したような屈折率分布形状（屈折率プロ
ファイル）を有することが必要である。図３に示した第
１の例の屈折率分布形状は、中心コア部１と、その外周
上に設けられたこの中心コア部１よりも低屈折率の中間
部２と、その外周上に設けられた、この中間部２よりも
高屈折率で、前記中心コア部１よりも低屈折率のクラッ
ド４とを有するものである。
るいは図５に示したような屈折率分布形状（屈折率プロ
ファイル）を有することが必要である。図３に示した第
１の例の屈折率分布形状は、中心コア部１と、その外周
上に設けられたこの中心コア部１よりも低屈折率の中間
部２と、その外周上に設けられた、この中間部２よりも
高屈折率で、前記中心コア部１よりも低屈折率のクラッ
ド４とを有するものである。
【００２０】この光ファイバにおいて、例えば中心コア
部１は屈折率を上昇させる作用を有するゲルマニウムを
添加した石英ガラスあるいは純粋石英ガラス、中間部２
は屈折率を低下させる作用を有するフッ素を添加した石
英ガラスあるいは純石英ガラス、クラッド４は純石英ガ
ラス、フッ素添加ガラス、あるいは屈折率を上昇させる
作用を有する塩素を添加した石英ガラスから構成されて
いる。この光ファイバは、例えばＶＡＤ法などによって
製造することができる。
部１は屈折率を上昇させる作用を有するゲルマニウムを
添加した石英ガラスあるいは純粋石英ガラス、中間部２
は屈折率を低下させる作用を有するフッ素を添加した石
英ガラスあるいは純石英ガラス、クラッド４は純石英ガ
ラス、フッ素添加ガラス、あるいは屈折率を上昇させる
作用を有する塩素を添加した石英ガラスから構成されて
いる。この光ファイバは、例えばＶＡＤ法などによって
製造することができる。
【００２１】また、中心コア部１の半径をｒ１、中間部
２の半径（コア半径）をｒ２ とした とき、３．０≦ｒ
２／ｒ１≦５．０であると好ましい。ｒ２／ｒ１ が
３．０未満の 場合は、光の電磁界が中間部２をこえて
クラッド４に到達しやすくなるので曲げ損失が増加する
傾向がある。また、ｒ２／ｒ１ が５．０をこえる場合
は中間部２ を設けた効果が低減し、コアへの光の電磁
界の閉じこめが強くなりすぎるので、Ａｅｆｆ拡大の効
果が減少する傾向がある。また、カットオフ波長はｒ１
の値を拡大することによって長波長側にシフトさせる
ことができる。上述のようにカットオフ波長は光ファイ
バの使用長さと使用波長帯によって設定されるため、一
概にｒ１ の数値範囲を示すことはできないが、通常ｒ
１ は５〜２０μｍの範囲から選択される。また、クラ
ッド４の外径は通常約１２５μｍとされる。
２の半径（コア半径）をｒ２ とした とき、３．０≦ｒ
２／ｒ１≦５．０であると好ましい。ｒ２／ｒ１ が
３．０未満の 場合は、光の電磁界が中間部２をこえて
クラッド４に到達しやすくなるので曲げ損失が増加する
傾向がある。また、ｒ２／ｒ１ が５．０をこえる場合
は中間部２ を設けた効果が低減し、コアへの光の電磁
界の閉じこめが強くなりすぎるので、Ａｅｆｆ拡大の効
果が減少する傾向がある。また、カットオフ波長はｒ１
の値を拡大することによって長波長側にシフトさせる
ことができる。上述のようにカットオフ波長は光ファイ
バの使用長さと使用波長帯によって設定されるため、一
概にｒ１ の数値範囲を示すことはできないが、通常ｒ
１ は５〜２０μｍの範囲から選択される。また、クラ
ッド４の外径は通常約１２５μｍとされる。
【００２２】また、クラッドの屈折率を基準としたとき
の中心コア部と中間部の比屈折率差をそれぞれΔ１ 、
Δ２ としたとき、Δ１ が０．３０％以下、好ましくは
０．２６％以下、Δ２が−０．０５〜 −０．１５％で
あると好ましい。Δ１ が０．３０％をこえると、Ａｅ
ｆｆを拡大することが困難となる。また、Δ２が−０．
０５よりも大きくなると（Δ２の絶対値が小さくなる
と）曲げ損失が大きくなり、−０．１５％よりも小さく
なると（Δ２の絶対値が大きくなると） Ａｅｆｆが小
さくなる傾向がある。
の中心コア部と中間部の比屈折率差をそれぞれΔ１ 、
Δ２ としたとき、Δ１ が０．３０％以下、好ましくは
０．２６％以下、Δ２が−０．０５〜 −０．１５％で
あると好ましい。Δ１ が０．３０％をこえると、Ａｅ
ｆｆを拡大することが困難となる。また、Δ２が−０．
０５よりも大きくなると（Δ２の絶対値が小さくなる
と）曲げ損失が大きくなり、−０．１５％よりも小さく
なると（Δ２の絶対値が大きくなると） Ａｅｆｆが小
さくなる傾向がある。
【００２３】図４は、Δ２を−０．０５％、ｒ２ ／ｒ
１を４．０に固定し、２ｍ法によるカットオフ波長を
１．３〜１．７μｍの範囲で０．１μｍきざみで変化さ
せたときの使用波長１．５５μｍにおけるＡｅｆｆおよ
び曲げ損失の変化を示したグラフである。ｒ１ の値が
小さく、カットオフ波長が短波長にシフトする程、Ａｅ
ｆｆが小さく、曲げ損失が大きくなる傾向がある。一
方、ｒ１ の値が大きく、カットオフ波長が長波長にシ
フトする程、Ａｅｆｆが大きく、曲げ損失が小さくなる
傾向がある。グラフに示された直線は、Δ１の値ごとに
まとめられている。Δ１ は０．１８ 〜０．３０％の範
囲において、０．０２％間隔で設定されている。そし
て、Ａｅｆｆにおいては、Δ１ が大きくなる程小さく
なる傾向がある。曲げ損失においては、Δ１ が大きく
なる程小さくなる傾向がある。
１を４．０に固定し、２ｍ法によるカットオフ波長を
１．３〜１．７μｍの範囲で０．１μｍきざみで変化さ
せたときの使用波長１．５５μｍにおけるＡｅｆｆおよ
び曲げ損失の変化を示したグラフである。ｒ１ の値が
小さく、カットオフ波長が短波長にシフトする程、Ａｅ
ｆｆが小さく、曲げ損失が大きくなる傾向がある。一
方、ｒ１ の値が大きく、カットオフ波長が長波長にシ
フトする程、Ａｅｆｆが大きく、曲げ損失が小さくなる
傾向がある。グラフに示された直線は、Δ１の値ごとに
まとめられている。Δ１ は０．１８ 〜０．３０％の範
囲において、０．０２％間隔で設定されている。そし
て、Ａｅｆｆにおいては、Δ１ が大きくなる程小さく
なる傾向がある。曲げ損失においては、Δ１ が大きく
なる程小さくなる傾向がある。
【００２４】このように、Δ２、ｒ２ ／ｒ１ 、使用波
長の値を設定し、ｒ１ の値を変化させ たグラフより、
本発明におけるＡｅｆｆ、曲げ損失、カットオフ波長の
条件を満足する各構造パラメータを選択することによっ
て、図３に示した屈折率分布形状を有し、かつ本発明の
条件を満足する光ファイバを設計することができる。ま
た、同時にサンドペーパー張力巻きロス増の条件を考慮
して設計すると好ましい。したがって、図３に示した屈
折率分布形状を有し、かつ、上述のｒ２／ｒ１、Δ
１ 、Δ２ の好ましい数値範囲を満足していたとして
も、必ずしも上述のようなＡｅｆｆ、曲げ損失、カット
オフ波長、サンドペーパー張力巻きロス増の特性を満足
するものが得られるわけではなく、本発明の光ファイバ
の特性は、これらの構造パラメータの適切な組み合わせ
によって実現されるものである。そのため、本発明にお
いては、これらの構造パラメータの数値範囲から発明を
特定することが困難であり、屈折率分布形状と、光ファ
イバの特性値によって発明を特定する。このようなもの
は従来実現できなかったことは言うまでもない。
長の値を設定し、ｒ１ の値を変化させ たグラフより、
本発明におけるＡｅｆｆ、曲げ損失、カットオフ波長の
条件を満足する各構造パラメータを選択することによっ
て、図３に示した屈折率分布形状を有し、かつ本発明の
条件を満足する光ファイバを設計することができる。ま
た、同時にサンドペーパー張力巻きロス増の条件を考慮
して設計すると好ましい。したがって、図３に示した屈
折率分布形状を有し、かつ、上述のｒ２／ｒ１、Δ
１ 、Δ２ の好ましい数値範囲を満足していたとして
も、必ずしも上述のようなＡｅｆｆ、曲げ損失、カット
オフ波長、サンドペーパー張力巻きロス増の特性を満足
するものが得られるわけではなく、本発明の光ファイバ
の特性は、これらの構造パラメータの適切な組み合わせ
によって実現されるものである。そのため、本発明にお
いては、これらの構造パラメータの数値範囲から発明を
特定することが困難であり、屈折率分布形状と、光ファ
イバの特性値によって発明を特定する。このようなもの
は従来実現できなかったことは言うまでもない。
【００２５】図５は、本発明の光ファイバの屈折率分布
形状の第２の例を示したものである。この屈折率分布形
状が図３に示した第１の例の屈折率分布形状と異なると
ころは、中間部２とクラッド４との間にリングコア部３
が設けられている点である。このような屈折率分布形状
を一般にリング付プロファイルという場合がある。この
リングコア部３の屈折率は、中間部２とクラッド４より
も高屈折率で、かつ中心コア部１よりも低屈折率であ
る。
形状の第２の例を示したものである。この屈折率分布形
状が図３に示した第１の例の屈折率分布形状と異なると
ころは、中間部２とクラッド４との間にリングコア部３
が設けられている点である。このような屈折率分布形状
を一般にリング付プロファイルという場合がある。この
リングコア部３の屈折率は、中間部２とクラッド４より
も高屈折率で、かつ中心コア部１よりも低屈折率であ
る。
【００２６】この光ファイバにおいて、例えば中心コア
部１とリングコア部３はゲルマニウム添加石英ガラス、
中間部２はフッ素添加石英ガラスあるいは純石英ガラ
ス、クラッド４は純石英ガラスあるいは塩素添加石英ガ
ラスから構成されている。この光ファイバも、第１の例
と同様に、例えばＶＡＤ法などによって製造することが
できる。
部１とリングコア部３はゲルマニウム添加石英ガラス、
中間部２はフッ素添加石英ガラスあるいは純石英ガラ
ス、クラッド４は純石英ガラスあるいは塩素添加石英ガ
ラスから構成されている。この光ファイバも、第１の例
と同様に、例えばＶＡＤ法などによって製造することが
できる。
【００２７】この例において、リングコア部３の半径
（コア半径）をｒ３ としたとき、３．０≦ｒ２／ｒ１
≦４．０、かつ４．０≦ｒ３／ｒ１≦５．０であると好
ましい。ｒ２ ／ｒ１ が３．０未満の場合は、光の電磁
界分布が中間部２を越えて容易にリングコア部３に到達
するため、曲げ損失が増加する傾向がある。また、ｒ２
／ｒ１ が ４．０をこえる場合はコア内の光の閉じこめ
が強くなりすぎて、中間部２を設けた効果が低減し、Ａ
ｅｆｆの拡大効果が低減する傾向がある。また、ｒ３／
ｒ１が４．０未満であると、リングコア部３を設けた効
果が低減し、Ａｅｆｆの拡大効果が低減する傾向があ
る。また、ｒ３／ｒ１が５．０をこえる場合は曲げ損失
が増加する傾向がある。また、上述のように、カットオ
フ波長はｒ１ の値を拡大することによって長波長側に
シフトさせることができ、この例において、通常ｒ１
は５〜２０μｍの範囲から選択される。また、クラッド
４の外径は通常約１２５μｍとされる。
（コア半径）をｒ３ としたとき、３．０≦ｒ２／ｒ１
≦４．０、かつ４．０≦ｒ３／ｒ１≦５．０であると好
ましい。ｒ２ ／ｒ１ が３．０未満の場合は、光の電磁
界分布が中間部２を越えて容易にリングコア部３に到達
するため、曲げ損失が増加する傾向がある。また、ｒ２
／ｒ１ が ４．０をこえる場合はコア内の光の閉じこめ
が強くなりすぎて、中間部２を設けた効果が低減し、Ａ
ｅｆｆの拡大効果が低減する傾向がある。また、ｒ３／
ｒ１が４．０未満であると、リングコア部３を設けた効
果が低減し、Ａｅｆｆの拡大効果が低減する傾向があ
る。また、ｒ３／ｒ１が５．０をこえる場合は曲げ損失
が増加する傾向がある。また、上述のように、カットオ
フ波長はｒ１ の値を拡大することによって長波長側に
シフトさせることができ、この例において、通常ｒ１
は５〜２０μｍの範囲から選択される。また、クラッド
４の外径は通常約１２５μｍとされる。
【００２８】また、この例において、クラッドの屈折率
を基準としたときのリングコア部の比屈折率差をΔ３と
したとき、Δ１ が０．３５％以下、Δ２が０〜−０．
２％、Δ３ が＋０．０５〜＋０．２％であると好まし
い。Δ１ が０．３５％をこえると、Ａｅｆｆを拡大す
ることが困難となる。また、Δ２が−０．２％よりも小
さくなると（Δ２の絶対値が大きくなると）Ａｅｆｆが
小さくなる傾向がある。Δ３ が＋０．０５未満である
と、リングコア部３を設けた効果が低減し、Ａｅｆｆの
拡大効果が低減する傾向がある。Δ３ が＋０．２％を
こえると、曲げ損失が増加する傾向がある。
を基準としたときのリングコア部の比屈折率差をΔ３と
したとき、Δ１ が０．３５％以下、Δ２が０〜−０．
２％、Δ３ が＋０．０５〜＋０．２％であると好まし
い。Δ１ が０．３５％をこえると、Ａｅｆｆを拡大す
ることが困難となる。また、Δ２が−０．２％よりも小
さくなると（Δ２の絶対値が大きくなると）Ａｅｆｆが
小さくなる傾向がある。Δ３ が＋０．０５未満である
と、リングコア部３を設けた効果が低減し、Ａｅｆｆの
拡大効果が低減する傾向がある。Δ３ が＋０．２％を
こえると、曲げ損失が増加する傾向がある。
【００２９】しかしながら、第１の例と同様に、図５に
示した屈折率分布形状を有し、かつ、上述のｒ２／
ｒ１、ｒ３／ｒ１、Δ１ 、Δ２ 、Δ３ の好ましい数
値範囲を満足していたとしても、必ずしも上述のような
Ａｅｆｆ、曲げ損失、カットオフ波長、サンドペーパー
張力巻きロス増の特性を満足するものが得られるわけで
はなく、本発明の光ファイバの特性は、これらの構造パ
ラメータの適切な組み合わせによって実現されるもので
ある。
示した屈折率分布形状を有し、かつ、上述のｒ２／
ｒ１、ｒ３／ｒ１、Δ１ 、Δ２ 、Δ３ の好ましい数
値範囲を満足していたとしても、必ずしも上述のような
Ａｅｆｆ、曲げ損失、カットオフ波長、サンドペーパー
張力巻きロス増の特性を満足するものが得られるわけで
はなく、本発明の光ファイバの特性は、これらの構造パ
ラメータの適切な組み合わせによって実現されるもので
ある。
【００３０】本発明においては、図３、図５に示したよ
うな比較的簡単な構造の屈折率分布形状を有する光ファ
イバにおいて、その構造パラメータを適切に調整するこ
とによって、Ａｅｆｆを拡大し、かつ曲げ損失を低減
し、かつ１．５３〜１．６１μｍから選択される使用波
長帯においてシングルモード伝搬可能となるカットオフ
波長を有する光ファイバを、低コストで提供することが
できる。さらにサンドペーパー張力巻きロス増を低減す
ることも可能となる。その結果、１．５３〜１．６１μ
ｍから選択される使用波長帯において、非線形効果を抑
制して伝送損失の劣化を防ぐことができるとともに、敷
設時などに光ファイバに付与されるマイクロベンドによ
っても伝送損失が劣化しにくく、かつシングルモード伝
搬を保証できる光ファイバを提供することができる。
うな比較的簡単な構造の屈折率分布形状を有する光ファ
イバにおいて、その構造パラメータを適切に調整するこ
とによって、Ａｅｆｆを拡大し、かつ曲げ損失を低減
し、かつ１．５３〜１．６１μｍから選択される使用波
長帯においてシングルモード伝搬可能となるカットオフ
波長を有する光ファイバを、低コストで提供することが
できる。さらにサンドペーパー張力巻きロス増を低減す
ることも可能となる。その結果、１．５３〜１．６１μ
ｍから選択される使用波長帯において、非線形効果を抑
制して伝送損失の劣化を防ぐことができるとともに、敷
設時などに光ファイバに付与されるマイクロベンドによ
っても伝送損失が劣化しにくく、かつシングルモード伝
搬を保証できる光ファイバを提供することができる。
【００３１】また、本発明の光ファイバは、いわゆる分
散補償光ファイバと組み合わせて光伝送システムを構築
することができる。この光伝送システムの使用波長帯
は、上述した本発明の光ファイバの使用波長帯と同様で
ある。分散補償光ファイバは、伝送路の大部分を構成す
る光ファイバの波長分散値に対して、異なる符号であっ
て、かつ絶対値が大きな波長分散値を有するものであ
る。また、分散スロープも同様に、伝送路の大部分を構
成する光ファイバの分散スロープに対して、異なる符号
であって、かつ絶対値が大きな値を有するものもある。
分散スロープは、横軸に波長、縦軸に波長分散値をとっ
て波長分散値をプロットして得られた曲線の勾配であっ
て波長分散値の波長依存性を表す指標である。分散スロ
ープが大きいと、波長多重伝送のように複数の異なる波
長の光信号を伝送する場合は、各波長間での伝送状態が
ばらつき、伝送劣化の原因となる。そのため、波長多重
伝送に適用する場合は、波長分散値と分散スロープを同
時に補償できるものを用いると好ましい。また、用途に
よっては分散スロープのみを補償するものを用いること
もできる。
散補償光ファイバと組み合わせて光伝送システムを構築
することができる。この光伝送システムの使用波長帯
は、上述した本発明の光ファイバの使用波長帯と同様で
ある。分散補償光ファイバは、伝送路の大部分を構成す
る光ファイバの波長分散値に対して、異なる符号であっ
て、かつ絶対値が大きな波長分散値を有するものであ
る。また、分散スロープも同様に、伝送路の大部分を構
成する光ファイバの分散スロープに対して、異なる符号
であって、かつ絶対値が大きな値を有するものもある。
分散スロープは、横軸に波長、縦軸に波長分散値をとっ
て波長分散値をプロットして得られた曲線の勾配であっ
て波長分散値の波長依存性を表す指標である。分散スロ
ープが大きいと、波長多重伝送のように複数の異なる波
長の光信号を伝送する場合は、各波長間での伝送状態が
ばらつき、伝送劣化の原因となる。そのため、波長多重
伝送に適用する場合は、波長分散値と分散スロープを同
時に補償できるものを用いると好ましい。また、用途に
よっては分散スロープのみを補償するものを用いること
もできる。
【００３２】そして、光信号の入射側に本発明の光ファ
イバを配置し、その光信号の出射側に分散補償光ファイ
バを配置することにより、入射側の光ファイバを伝送す
ることによって蓄積された波長分散値、あるいは分散ス
ロープが、出射側の比較的短い長さの分散補償光ファイ
バにて打ち消されて補償される。その結果、これらの光
ファイバを合成した状態（光ファイバと分散補償光ファ
イバとを組み合わせた状態）での平均波長分散値と分散
スロープの一方、あるいは両方が小さくなり、波長分散
に起因する伝送劣化を抑制することができる。また、本
発明の光ファイバは、Ａｅｆｆが大きく、非線形効果に
起因する伝送劣化が抑制できるので、結果として伝送特
性が非常に良好な光伝送システムが構築できる。
イバを配置し、その光信号の出射側に分散補償光ファイ
バを配置することにより、入射側の光ファイバを伝送す
ることによって蓄積された波長分散値、あるいは分散ス
ロープが、出射側の比較的短い長さの分散補償光ファイ
バにて打ち消されて補償される。その結果、これらの光
ファイバを合成した状態（光ファイバと分散補償光ファ
イバとを組み合わせた状態）での平均波長分散値と分散
スロープの一方、あるいは両方が小さくなり、波長分散
に起因する伝送劣化を抑制することができる。また、本
発明の光ファイバは、Ａｅｆｆが大きく、非線形効果に
起因する伝送劣化が抑制できるので、結果として伝送特
性が非常に良好な光伝送システムが構築できる。
【００３３】分散補償光ファイバは、本発明の光ファイ
バの波長分散値と分散スロープのどちらか一方、あるい
は両方を補償できるものであれば特に限定しないが、本
発明者らが特願平１１−１４７３０１号にて提案したも
のなどを例示することができる。この分散補償光ファイ
バは、図３に示したものと同様の屈折率分布形状を有
し、その構造パラメータを調整して分散補償光ファイバ
としての特性を付与したものである。構造パラメータ
は、補償対象とする光ファイバの波長分散値、あるいは
分散スロープによって適宜調整される。この分散補償光
ファイバも、本発明の光ファイバと同様に、ＶＡＤ法な
どによって製造することができる。また、各層の構成材
料も、本発明の光ファイバと同様のものを用いることが
できる。
バの波長分散値と分散スロープのどちらか一方、あるい
は両方を補償できるものであれば特に限定しないが、本
発明者らが特願平１１−１４７３０１号にて提案したも
のなどを例示することができる。この分散補償光ファイ
バは、図３に示したものと同様の屈折率分布形状を有
し、その構造パラメータを調整して分散補償光ファイバ
としての特性を付与したものである。構造パラメータ
は、補償対象とする光ファイバの波長分散値、あるいは
分散スロープによって適宜調整される。この分散補償光
ファイバも、本発明の光ファイバと同様に、ＶＡＤ法な
どによって製造することができる。また、各層の構成材
料も、本発明の光ファイバと同様のものを用いることが
できる。
【００３４】また、伝送路の大部分を構成する光ファイ
バの波長分散を補償したときに、その補償される側の光
ファイバの分散スロープを完全に補償するために必要な
分散スロープに対する、分散補償光ファイバの分散スロ
ープの値の割合を分散スロープの補償率という。なお、
単位長さ当たりの分散スロープに使用長さを掛け合わせ
ると、使用長さにおける分散スロープが算出できる。こ
の光伝送システムにおいては、この分散スロープの補償
率が８０％以上であるように、光ファイバの使用長さ
と、分散補償光ファイバの特性および使用長さを設定す
ると好ましい。このように分散補償光ファイバで波長分
散を補償するような光伝送システムの平均波長分散値
は、小さい程好ましく、本発明の光ファイバを用いたシ
ステムにおいては、適切な分散補償光ファイバと、その
使用長さを選択して組み合わせることによって、−６〜
＋６ｐｓ／ｋｍ／ｎｍの範囲のものが得られる。
バの波長分散を補償したときに、その補償される側の光
ファイバの分散スロープを完全に補償するために必要な
分散スロープに対する、分散補償光ファイバの分散スロ
ープの値の割合を分散スロープの補償率という。なお、
単位長さ当たりの分散スロープに使用長さを掛け合わせ
ると、使用長さにおける分散スロープが算出できる。こ
の光伝送システムにおいては、この分散スロープの補償
率が８０％以上であるように、光ファイバの使用長さ
と、分散補償光ファイバの特性および使用長さを設定す
ると好ましい。このように分散補償光ファイバで波長分
散を補償するような光伝送システムの平均波長分散値
は、小さい程好ましく、本発明の光ファイバを用いたシ
ステムにおいては、適切な分散補償光ファイバと、その
使用長さを選択して組み合わせることによって、−６〜
＋６ｐｓ／ｋｍ／ｎｍの範囲のものが得られる。
【００３５】
【実施例】以下、本発明を実施例を示して詳しく説明す
る。 （実施例１）ＶＡＤ法により、図３に示した屈折率分布
形状を有する光ファイバを製造した。中心コアはゲルマ
ニウム添加石英ガラスから構成し、中間部はフッ素添加
石英ガラス、クラッドは純粋石英ガラスから構成した。
この光ファイバにおいて、Δ１、Δ２はそれぞれ０．２
４％、−０．０５％であった。また、ｒ１、ｒ２はそれ
ぞれ６．６μｍ、２６．５μｍ、クラッド外径は１２５
μｍであった。表１にこの光ファイバの特性を示した。
各特性値は１．５５μｍにおける測定値である。また、
カットオフ波長は２ｍ法における測定値である。
る。 （実施例１）ＶＡＤ法により、図３に示した屈折率分布
形状を有する光ファイバを製造した。中心コアはゲルマ
ニウム添加石英ガラスから構成し、中間部はフッ素添加
石英ガラス、クラッドは純粋石英ガラスから構成した。
この光ファイバにおいて、Δ１、Δ２はそれぞれ０．２
４％、−０．０５％であった。また、ｒ１、ｒ２はそれ
ぞれ６．６μｍ、２６．５μｍ、クラッド外径は１２５
μｍであった。表１にこの光ファイバの特性を示した。
各特性値は１．５５μｍにおける測定値である。また、
カットオフ波長は２ｍ法における測定値である。
【００３６】
【表１】
【００３７】（実施例２）中心コアを純粋石英ガラス、
クラッドをフッ素添加石英ガラスから形成した以外は、
実施例１と同様にして光ファイバを製造した。この光フ
ァイバの光学特性は、伝送損失が実施例１の光ファイバ
より０．０１ｄＢ／ｋｍ程度低く、０．１７８ｄＢ／ｋ
ｍであった以外は、表１に示した実施例１の光ファイバ
と同等であった。
クラッドをフッ素添加石英ガラスから形成した以外は、
実施例１と同様にして光ファイバを製造した。この光フ
ァイバの光学特性は、伝送損失が実施例１の光ファイバ
より０．０１ｄＢ／ｋｍ程度低く、０．１７８ｄＢ／ｋ
ｍであった以外は、表１に示した実施例１の光ファイバ
と同等であった。
【００３８】（実施例３）ＶＡＤ法により、図５に示し
た屈折率分布形状を有する光ファイバを製造した。中心
コア部とリングコア部はゲルマニウム添加石英ガラスか
ら構成し、中間部はフッ素添加石英ガラス、クラッドは
純石英ガラスから構成した。この光ファイバにおいて、
Δ１、Δ２、Δ３は、それぞれ０．２８％、−０．０
５％、＋０．１３％であった。また、ｒ１ 、ｒ２ 、ｒ
３ はそれぞれ、７．７５μｍ、２６．３５μｍ、３１
μｍ、クラッドの外径は約１２５μｍであった。表２に
この光ファイバの特性を示した。なお、各特性値は１．
５５μｍにおける測定値である。また、カットオフ波長
は２ｍ法における測定値である。
た屈折率分布形状を有する光ファイバを製造した。中心
コア部とリングコア部はゲルマニウム添加石英ガラスか
ら構成し、中間部はフッ素添加石英ガラス、クラッドは
純石英ガラスから構成した。この光ファイバにおいて、
Δ１、Δ２、Δ３は、それぞれ０．２８％、−０．０
５％、＋０．１３％であった。また、ｒ１ 、ｒ２ 、ｒ
３ はそれぞれ、７．７５μｍ、２６．３５μｍ、３１
μｍ、クラッドの外径は約１２５μｍであった。表２に
この光ファイバの特性を示した。なお、各特性値は１．
５５μｍにおける測定値である。また、カットオフ波長
は２ｍ法における測定値である。
【００３９】
【表２】
【００４０】（比較例１）高屈折率のコアの周囲に低屈
折率のクラッドが設けられたステップ型の屈折率分布形
状を有する光ファイバを製造した。コアはゲルマニウム
添加石英ガラスから構成し、クラッドは純石英ガラスか
ら構成した。この光ファイバにおいて、クラッドの屈折
率を基準にしたときのコアの比屈折率差は０．３４％、
コア半径は４．８μｍ、クラッドの外径は約１２５μｍ
であった。この光ファイバの１．５５μｍにおけるＡｅ
ｆｆの測定値は約８８μｍ２ 、曲げ損失は５ｄＢ／
ｍ、２ｍ法におけるカットオフ波長は１．３７μｍであ
った。
折率のクラッドが設けられたステップ型の屈折率分布形
状を有する光ファイバを製造した。コアはゲルマニウム
添加石英ガラスから構成し、クラッドは純石英ガラスか
ら構成した。この光ファイバにおいて、クラッドの屈折
率を基準にしたときのコアの比屈折率差は０．３４％、
コア半径は４．８μｍ、クラッドの外径は約１２５μｍ
であった。この光ファイバの１．５５μｍにおけるＡｅ
ｆｆの測定値は約８８μｍ２ 、曲げ損失は５ｄＢ／
ｍ、２ｍ法におけるカットオフ波長は１．３７μｍであ
った。
【００４１】上述の結果より、本発明に係る実施例１〜
３の光ファイバにおいては、Ａｅｆｆを十分に拡大する
ことができ、また、曲げ損失とサンドペーパー張力巻き
ロス増が小さく、１．５５μｍにおいてシングルモード
伝搬可能なカットオフ波長を有していることが確認でき
た。そして、比較例１の光ファイバよりもＡｅｆｆを拡
大することができ、非線形効果を抑制できることが明ら
かとなった。
３の光ファイバにおいては、Ａｅｆｆを十分に拡大する
ことができ、また、曲げ損失とサンドペーパー張力巻き
ロス増が小さく、１．５５μｍにおいてシングルモード
伝搬可能なカットオフ波長を有していることが確認でき
た。そして、比較例１の光ファイバよりもＡｅｆｆを拡
大することができ、非線形効果を抑制できることが明ら
かとなった。
【００４２】（実施例４）実施例２の光ファイバと、こ
の光ファイバの波長分散値と分散スロープを補償する分
散補償光ファイバを作製し、前記光ファイバの光信号の
出射側に分散補償光ファイバを接続して光伝送システム
を構築した。このとき、実施例２の光ファイバは３０．
９ｋｍ、分散補償光ファイバは５．０ｋｍであり、伝送
路の合計は３５．９ｋｍとした。分散補償光ファイバ
は、図３に示したものと同様の屈折率分布形状を有し、
その構造パラメータを調整することによって、実施例２
の光ファイバと異なる符号の波長分散値と分散スロープ
を有するものを用いた。構成材料と製造方法は実施例２
と同様とした。分散補償光ファイバの構造パラメータと
特性、および分散スロープの補償率を表３にあわせて示
した。
の光ファイバの波長分散値と分散スロープを補償する分
散補償光ファイバを作製し、前記光ファイバの光信号の
出射側に分散補償光ファイバを接続して光伝送システム
を構築した。このとき、実施例２の光ファイバは３０．
９ｋｍ、分散補償光ファイバは５．０ｋｍであり、伝送
路の合計は３５．９ｋｍとした。分散補償光ファイバ
は、図３に示したものと同様の屈折率分布形状を有し、
その構造パラメータを調整することによって、実施例２
の光ファイバと異なる符号の波長分散値と分散スロープ
を有するものを用いた。構成材料と製造方法は実施例２
と同様とした。分散補償光ファイバの構造パラメータと
特性、および分散スロープの補償率を表３にあわせて示
した。
【００４３】
【表３】
【００４４】実施例２の光ファイバと分散補償光ファイ
バとを合成した状態の伝送路の平均波長分散値は１．５
５μｍにおいて、ほぼゼロであり、残存した分散スロー
プは、伝送路全長で＋０．１４７ｐｓ／ｎｍ２ であ
り、長さ当たりに換算すると、＋０．００４ｐｓ／ｋｍ
／ｎｍ２であり、非常に小さな分散スロープが得られ
た。よって、光信号の入射側に本発明に係る実施例２の
光ファイバが用いられており、この光ファイバはＡｅｆ
ｆが大きいため、非線形効果による伝送劣化がほとんど
なく、かつ、出射側で波長分散値と分散スロープが補償
されているため、分散特性に起因する伝送特性の劣化も
なく、非常に良好な伝送特性を有する光伝送システムが
得られた。
バとを合成した状態の伝送路の平均波長分散値は１．５
５μｍにおいて、ほぼゼロであり、残存した分散スロー
プは、伝送路全長で＋０．１４７ｐｓ／ｎｍ２ であ
り、長さ当たりに換算すると、＋０．００４ｐｓ／ｋｍ
／ｎｍ２であり、非常に小さな分散スロープが得られ
た。よって、光信号の入射側に本発明に係る実施例２の
光ファイバが用いられており、この光ファイバはＡｅｆ
ｆが大きいため、非線形効果による伝送劣化がほとんど
なく、かつ、出射側で波長分散値と分散スロープが補償
されているため、分散特性に起因する伝送特性の劣化も
なく、非常に良好な伝送特性を有する光伝送システムが
得られた。
【００４５】
【発明の効果】以上説明したように本発明においては、
比較的簡単な構造の屈折率分布形状を有する光ファイバ
において、その構造パラメータを調整することによっ
て、Ａｅｆｆを拡大し、かつ１．５３〜１．６１μｍか
ら選択される使用波長帯においてシングルモード伝搬可
能となるカットオフ波長を有する光ファイバを、低コス
トで提供することができる。また、曲げ損失を用途に応
じた値に低減することができる。その結果、１．５３〜
１．６１μｍから選択される使用波長帯において、非線
形効果を抑制して伝送損失の劣化を防ぐことができると
ともに、敷設時などに光ファイバに付与されるマイクロ
ベンドによっても伝送損失が劣化しにくく、かつシング
ルモード伝搬を保証できる光ファイバを提供することが
できる。さらに、本発明の光ファイバと分散補償光ファ
イバとを組み合わせることにより、非線形効果と分散特
性に起因する伝送劣化を抑制し、伝送特性が良好な光伝
送システムを構築することができる。
比較的簡単な構造の屈折率分布形状を有する光ファイバ
において、その構造パラメータを調整することによっ
て、Ａｅｆｆを拡大し、かつ１．５３〜１．６１μｍか
ら選択される使用波長帯においてシングルモード伝搬可
能となるカットオフ波長を有する光ファイバを、低コス
トで提供することができる。また、曲げ損失を用途に応
じた値に低減することができる。その結果、１．５３〜
１．６１μｍから選択される使用波長帯において、非線
形効果を抑制して伝送損失の劣化を防ぐことができると
ともに、敷設時などに光ファイバに付与されるマイクロ
ベンドによっても伝送損失が劣化しにくく、かつシング
ルモード伝搬を保証できる光ファイバを提供することが
できる。さらに、本発明の光ファイバと分散補償光ファ
イバとを組み合わせることにより、非線形効果と分散特
性に起因する伝送劣化を抑制し、伝送特性が良好な光伝
送システムを構築することができる。
【図１】 光ファイバ素線の一例を示した断面図であ
る。
る。
【図２】 Ａｅｆｆとサンドペーパー張力巻きロス増の
関係の一例を示したグラフである。
関係の一例を示したグラフである。
【図３】 本発明の光ファイバの屈折率分布形状の第１
の例を示したグラフである。
の例を示したグラフである。
【図４】 図３に示した構造パラメータを変化させたと
きの、２ｍ法によるカットオフ波長と、使用波長１．５
５μｍにおけるＡｅｆｆおよび曲げ損失との関係の一例
を示したグラフである。
きの、２ｍ法によるカットオフ波長と、使用波長１．５
５μｍにおけるＡｅｆｆおよび曲げ損失との関係の一例
を示したグラフである。
【図５】 本発明の光ファイバの屈折率分布形状の第２
の例を示したグラフである。
の例を示したグラフである。
１…中心コア部、２…中間部、３…リングコア部、４…
クラッドｒ１ …中心コア部の半径、ｒ２ …中間部の半
径、ｒ３ …リングコア部の半径、Δ１ …中心コア部の
屈折率、Δ２ …中間部の屈折率、Δ３ …リングコア部
の屈折率。
クラッドｒ１ …中心コア部の半径、ｒ２ …中間部の半
径、ｒ３ …リングコア部の半径、Δ１ …中心コア部の
屈折率、Δ２ …中間部の屈折率、Δ３ …リングコア部
の屈折率。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 和田 朗
千葉県佐倉市六崎1440番地 株式会社フジ
クラ佐倉事業所内
(72)発明者 山内 良三
千葉県佐倉市六崎1440番地 株式会社フジ
クラ佐倉事業所内
(72)発明者 鈴木 孝昭
千葉県佐倉市六崎1440番地 株式会社フジ
クラ佐倉事業所内
(72)発明者 松尾 昌一郎
千葉県佐倉市六崎1440番地 株式会社フジ
クラ佐倉事業所内
(72)発明者 齋藤 学
千葉県佐倉市六崎1440番地 株式会社フジ
クラ佐倉事業所内
Ｆターム(参考） 2H050 AC09 AC14 AC71 AC73 AC75
AC76 AD01
Claims (10)
- 【請求項１】 中心コア部と、その外周上に設けられた
該中心コア部よりも低屈折率の中間部と、該中間部の周
囲に設けられた該中間部よりも高屈折率で、前記中心コ
ア部よりも低屈折率なクラッドと、からなる屈折率分布
形状を備え、 前記中心コア部の半径をｒ１、前記中間部の半径をｒ２
とし、 前記クラッドの屈折率を基準としたときの中心コア部と
中間部の比屈折率差をそれぞれΔ１ 、Δ２としたと
き、 以下の（１）〜（５）を満足することを特徴とする光フ
ァイバ。 （１）３．０≦ｒ２／ｒ１≦５．０であり、（２）Δ１
が０．３０％以下、Δ２が−０．０５〜−０．１５％
であり、（３）１．５３〜１．６１μｍから選択される
使用波長帯において、有効コア断面積が１２０μｍ２以
上であり、（４）前記使用波長帯において、実質的にシ
ングルモード伝搬可能なカットオフ波長を有し、（５）
前記使用波長帯において、曲げ直径（２Ｒ）が２０ｍｍ
の条件で測定される曲げ損失が０．７〜１００ｄＢ ／
ｍである。 - 【請求項２】 前記（５）において、曲げ損失が０．７
〜２０ｄＢ ／ｍであることを特徴とする請求項１に記
載の光ファイバ。 - 【請求項３】 前記（３）において、有効コア断面積が
１４０μｍ２以上であることを特徴とする請求項１また
は２に記載の光ファイバ。 - 【請求項４】 請求項１〜３のいずれか一項に記載の光
ファイバにおいて、さらに下記（６）を満足することを
特徴とする光ファイバ。（６）当該光ファイバを光ファ
イバ素線としたときの、波長１５５０ｎｍにおけるサン
ドペーパー張力巻きロス増が１０ｄＢ／ｋｍ以下であ
る。 - 【請求項５】 前記（６）において、サンドペーパー張
力巻きロス増が１ｄＢ／ｋｍ以下であることを特徴とす
る請求項４に記載の光ファイバ。 - 【請求項６】 前記（６）において、サンドペーパー張
力巻きロス増が０．３ｄＢ／ｋｍ以下であることを特徴
とする請求項５に記載の光ファイバ。 - 【請求項７】 請求項１〜３のいずれか一項に記載の光
ファイバを製造する方法であって、 前記（１）〜（２）に記載の数値範囲を満足する様に構
造パラメータを選択し、前記（３）〜（５）に記載の特
性を満足する光ファイバを製造することを特徴とする光
ファイバの製造方法。 - 【請求項８】 請求項４〜６のいずれか一項に記載の光
ファイバを製造する方法であって、 前記（１）〜（２）に記載の数値範囲を満足する様に構
造パラメータを選択し、前記（３）〜（６）に記載の特
性を満足する光ファイバを製造することを特徴とする光
ファイバの製造方法。 - 【請求項９】 請求項１〜６のいずれか一項に記載の光
ファイバの光信号の出射側に、この光ファイバの波長分
散値と分散スロープのどちらか一方、あるいは両方を補
償する分散補償光ファイバを配置したことを特徴とする
光伝送システム。 - 【請求項１０】 請求項９に記載の光伝送システムにお
いて、光ファイバと、分散補償光ファイバとを合成した
ときの平均波長分散値が−６〜＋６ｐｓ／ｎｍ／ｋｍで
あることを特徴とする光伝送システム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2003085451A JP3725523B2 (ja) | 1999-08-12 | 2003-03-26 | 光ファイバおよび光伝送システム |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22890499 | 1999-08-12 | ||
| JP11-228904 | 1999-08-12 | ||
| JP2003085451A JP3725523B2 (ja) | 1999-08-12 | 2003-03-26 | 光ファイバおよび光伝送システム |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000012259A Division JP3471271B2 (ja) | 1999-08-12 | 2000-01-20 | 光ファイバおよび光伝送システム |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003262752A true JP2003262752A (ja) | 2003-09-19 |
| JP3725523B2 JP3725523B2 (ja) | 2005-12-14 |
Family
ID=29217530
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2003085451A Expired - Lifetime JP3725523B2 (ja) | 1999-08-12 | 2003-03-26 | 光ファイバおよび光伝送システム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3725523B2 (ja) |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007139857A (ja) * | 2005-11-15 | 2007-06-07 | Fujikura Ltd | シングルモード光ファイバ及びファイバレーザ |
| JP2010176123A (ja) * | 2009-01-27 | 2010-08-12 | Draka Comteq Bv | 実効面積が増大した単一モード光ファイバ |
| EP2690473A2 (en) | 2012-07-24 | 2014-01-29 | Fujikura Ltd. | Optical fiber and optical transmission line |
| EP2908160A1 (en) * | 2014-02-12 | 2015-08-19 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Optical fiber |
| US9188735B2 (en) | 2011-08-26 | 2015-11-17 | Fujikura Ltd. | Optical fiber, optical transmission line, and method for manufacturing optical fiber |
| WO2016031901A1 (ja) * | 2014-08-28 | 2016-03-03 | 住友電気工業株式会社 | 光ファイバおよび光ファイバ伝送路 |
| EP3173831A4 (en) * | 2015-05-27 | 2018-03-21 | Fujikura Ltd. | Optical fiber |
| JP2018081328A (ja) * | 2016-04-01 | 2018-05-24 | 株式会社フジクラ | 光ファイバ |
| JP2018146968A (ja) * | 2010-02-26 | 2018-09-20 | コーニング インコーポレイテッド | 低曲げ損失光ファイバ |
| KR101920934B1 (ko) * | 2011-02-15 | 2018-11-22 | 엘에스전선 주식회사 | 얇은 코팅경을 갖는 굴곡 강화 광섬유 및 이를 구비한 광케이블 |
| US11803007B2 (en) | 2019-11-08 | 2023-10-31 | Fujikura Ltd. | Optical fiber |
-
2003
- 2003-03-26 JP JP2003085451A patent/JP3725523B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| US9188735B2 (en) | 2011-08-26 | 2015-11-17 | Fujikura Ltd. | Optical fiber, optical transmission line, and method for manufacturing optical fiber |
| EP2690473A2 (en) | 2012-07-24 | 2014-01-29 | Fujikura Ltd. | Optical fiber and optical transmission line |
| US9297952B2 (en) | 2012-07-24 | 2016-03-29 | Fujikura Ltd. | Optical fiber and optical transmission line |
| EP2908160A1 (en) * | 2014-02-12 | 2015-08-19 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Optical fiber |
| US9291771B2 (en) | 2014-02-12 | 2016-03-22 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Optical fiber |
| CN106662704A (zh) * | 2014-08-28 | 2017-05-10 | 住友电气工业株式会社 | 光纤及光纤传输路径 |
| US9977183B2 (en) | 2014-08-28 | 2018-05-22 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Optical fiber and optical fiber transmission path |
| JPWO2016031901A1 (ja) * | 2014-08-28 | 2017-06-15 | 住友電気工業株式会社 | 光ファイバおよび光ファイバ伝送路 |
| WO2016031901A1 (ja) * | 2014-08-28 | 2016-03-03 | 住友電気工業株式会社 | 光ファイバおよび光ファイバ伝送路 |
| CN106662704B (zh) * | 2014-08-28 | 2019-07-12 | 住友电气工业株式会社 | 光纤及光纤传输路径 |
| EP3173831A4 (en) * | 2015-05-27 | 2018-03-21 | Fujikura Ltd. | Optical fiber |
| JP2018081328A (ja) * | 2016-04-01 | 2018-05-24 | 株式会社フジクラ | 光ファイバ |
| EP3438715A4 (en) * | 2016-04-01 | 2019-10-30 | Fujikura Ltd. | FIBER AND METHOD FOR THE PRODUCTION THEREOF |
| US10578796B2 (en) | 2016-04-01 | 2020-03-03 | Fujikura Ltd. | Optical fiber and method for manufacturing same |
| US11803007B2 (en) | 2019-11-08 | 2023-10-31 | Fujikura Ltd. | Optical fiber |
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| Publication number | Publication date |
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