JP2003147482A - 非調質高強度・高靭性鍛造品およびその製造方法 - Google Patents
非調質高強度・高靭性鍛造品およびその製造方法Info
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Abstract
る。 【解決手段】 C、Si、Mn、Al、N、V、Nb、
Mg、Zr、Cr、Ni、Mo、Cu、Ti、B、S、
Pb、Ca、Biの含有率を規定した鋼を熱間鍛造する
際に、Ac3 点以上1350℃以下の温度に加熱し、対
数歪みで0.3以上の加工を与える熱間鍛造を未再結晶
上限温度以下700℃以上で少なくとも1回以上行い、
Ar3 点以下500℃以上の温度域を下記(1)式で示
した冷速(CR)で冷却して、平均結晶粒径10μm以
下の微細組織を得る。 0.1℃/sec≦CR≦(2.5ε+1)℃/sec …(1) (ε:未再結晶温度域で与えた対数歪み)
Description
し、さらに詳しくは、自動車、建設機械および各種産業
機械等の部品として使用される材料として、熱間鍛造後
に調質処理を行わずに優れた強度と靭性を有する鍛造品
及び鍛造方法に関するものである。
に、中炭素鋼または低合金鋼素材を熱間鍛造した後、再
加熱し、焼入れ・焼戻し、すなわち調質処理を施し、目
的、用途に応じた強度および靭性を付与して、使用に供
されていた。しかし、上記調質処理には多大の熱エネル
ギー費用を要すると共に、処理工程の増加、仕掛品の増
大等のために製造費用が高くならざるを得ない。そこで
近年、機械構造用熱間鍛造品の製造において、製造工程
を簡略化、特に、熱間鍛造後の調質処理を省略するため
に、種々の非調質型熱間鍛造用鋼や、非調質熱間鍛造品
の製造方法が提案されている。このような従来の非調質
型熱間鍛造用鋼の多くは、中炭素鋼に微量のV、Nb、
Ti、Zr等のいわゆる析出硬化型合金元素を添加した
析出硬化型非調質鋼であって、熱間鍛造後の冷却工程に
おいてこれらを析出させ、その析出硬化によって高強度
を得ようとするものである。
は、中炭素鋼に微量のVを添加し、これを1100℃以
上の温度に加熱して型打鍛造し、この後、500℃まで
10〜100℃/分の冷却速度で空冷することにより、
フェライト中に微細なV炭窒化物を析出させたフェライ
ト・パーライト組織からなる非調質鍛造品の製造方法が
記載されている。しかし、このような析出硬化型非調質
鋼を用いる場合には、上記のように1000〜1100
℃またはそれ以上の高温に加熱することが必要であり、
そのまま通常の鍛造を行った場合、鍛造品においても結
晶粒が著しく粗大化するので、充分な靭性を得ることが
できない。
や鍛造方法に関して、析出硬化型元素の添加量を極力少
なくする(例えば、特開昭55−82750号公報)、
低C高Mn化する、(例えば特開昭54−121225
号公報)、析出物の種類を制御する、(例えば、特開昭
56−38448号公報)、制御冷却によって結晶粒を
微細化する、(例えば特開昭56−169723号公
報)等の方法が従来より提案されているが、いずれによ
っても、強度・靭性共に優れる非調質熱間鍛造品を得る
ことは、容易ではない。
は、800〜1100℃の温度域で鍛造を行い、フェラ
イト結晶粒微細化によって強度・靭性を向上させる方法
が提案されている。しかし、この温度域では加工温度の
低下と共に、結晶粒径微細化による強度上昇とフェライ
ト分率増加による強度低下が同時に起こり、強度上昇は
顕著ではない。
に優れる非調質熱間鍛造品を提供することを目的とす
る。
決するため、その要旨とするところは、下記の通りであ
る。 (1) 質量%で、C:0.1〜0.8%、Si:0.
05〜2.5%、Mn:0.2〜3%、Al:0.00
5〜0.1%、N:0.001〜0.02%を含有し、
更に、V:0.05〜0.5%、Nb:0.005〜
0.1%の1種または2種を含有し、残部がFeおよび
不可避的不純物からなり、フェライトおよびパーライト
の平均結晶粒径が10μm以下のフェライト+パーライ
ト組織からなることを特徴とする調質高強度・高靭性鍛
造品。 (2)(1)の成分に、質量%で、Mg:0.0001
〜0.005%、Zr:0.0001〜0.005%の
1種または2種を添加することを特徴とする非調質高強
度・高靭性鍛造品。 (3)(1)又は(2)の成分に、質量%で、Cr:
0.05〜3%、Ni:0.05〜3%、Mo:0.0
5〜3%、Cu:0.01〜2%、Ti:0.003〜
0.05%、B:0.0005〜0.005%の1種ま
たは2種以上を添加することを特徴とする非調質高強度
・高靭性鍛造品。 (4)(1)〜(3)のいずれか1項に記載の成分に、
質量%で、S:0.01〜0.3%、Pb:0.03〜
0.3%、Ca:0.001〜0.05%、Bi:0.
03〜0.3%の1種または2種以上を添加することを
特徴とする非調質高強度・高靭性鍛造品。 (5)引張強さが800〜1200MPa であることを特
徴とする(1)〜(4)の何れか1項に記載の非調質高
強度・高靭性鍛造品。 (6)降伏比が0.7〜0.95であることを特徴とす
る(1)〜(5)の何れか1項に記載の非調質高強度・
高靭性鍛造品。 (7)(1)〜(4)の何れか1項に記載の鋼を熱間鍛
造する際に、Ac3 点以上1350℃以下に加熱し、対
数歪みで0.3〜3の加工を与える熱間鍛造を700℃
以上800℃未満で少なくとも1回以上行うことを特徴
とする非調質高強度・高靭性鍛造品の製造方法。 (8)鍛造後、Ar3 点以下500℃以上の温度域を下
記(1)式で示した冷速(CR)で冷却することを特徴
とする(7)記載の非調質高強度・高靭性鍛造品の製造
方法。
する。本発明の根幹をなす技術思想は以下の通りであ
る。強度・靭性共に優れる鍛造品を得るためには、その
鍛造品の金属組織を微細にすれば良いことは知られてき
た。最終組織を微細化するには、その前組織であるγ
(オーステナイト)に熱間鍛造により歪みを与えて再結
晶により微細化する方法、および、より鍛造温度を低め
て未再結晶温度で鍛造することにより通常再結晶により
減少してしまう転位を変態時まで残留させ核生成速度を
増加させる方法がある。従来は、再結晶温度域での鍛
造、すなわち高温での鍛造の方が反力が少ないこと、お
よび反力が少ない方が鍛造精度を上げやすい等の理由
で、再結晶温度域の鍛造により組織を微細化することが
前提であった。本発明者等は、従来鍛造で用いられなか
った未再結晶温度域での鍛造を行うことにより、飛躍的
に組織が微細化し、材質も向上することを見いだした。
が、0.1%未満では充分な強度が得られない。一方、
過多に添加すると靭性が低下するため、添加量の上限を
0.8%とする。
が、0.05%未満ではその効果がない。一方、過多に
添加すると靭性および被削性が低下するため、添加量の
上限を2.5%とする。
0.2%未満では充分な効果が得られない。一方、過多
に添加すると靭性および被削性が低下するため、添加量
の上限を3%とする。
ために有効な元素であるが、0.005%未満ではその
効果がない。一方、過多に添加すると被削性が低下する
ため、添加量の上限を0.1%とする。
析出強化のために必要な元素であるが、0.001%未
満では充分な効果が得られない。一方、過多に添加する
と靭性が劣化するため、添加量の上限を0.02%とす
る。
を遅らせる効果がある。すなわち未再結晶温度域を高温
側に広げ、未再結晶域鍛造を容易にする元素である。ま
た、未再結晶圧延後、転位のもつれた部分にVの炭窒化
物が微細に析出し、いわゆる加工誘起析出により、強度
が上昇するため有効な元素である。これらの効果を享受
するためには0.05%以上の添加が必要である。一
方、過多に添加すると靭性が劣化するため、添加量の上
限を0.5%とする。
出強化のために必要な元素であるが、0.005%未満
では充分な効果が得られない。一方、過多に添加すると
靭性が劣化するため、添加量の上限を0.1%とする。
あるいはこれらの複合物を形成し、加熱時のオーステナ
イトの粗大化を抑制する効果を持つ元素である。更に8
00℃未満の鍛造においては、フェライト変態時の粒成
長も抑制するので組織微細化に極めて有効である。いず
れも、0.0001%未満ではその効果はなく、0.0
05%を越えると、靱性が劣化するため、添加量の上限
を0.005%とする。
添加においては靱性を損なうことなく強度を増大する元
素である。Cr,Ni,Moは、いずれも0.05%未
満ではその効果はなく、3%を越えると靱性が大きく劣
化するため、その添加量の下限をそれぞれ0.05%、
上限を3%とする。
物は高温まで固溶せずに残るため、加熱時のオーステナ
イト粗大化を防止するのに有効である。また炭化物は微
細に分散して析出強化に有効である。0.003%未満
ではこれらの効果は現れず、0.05%を越えると靱性
が劣化するため、その添加量の下限を0.003%、上
限を0.05%とする。
き入れ性を増加することにより強度を増し、さらに粗大
な初析フェライトの生成を防止して組織の微細化を促進
するのに有効な元素である。0.0005%未満ではこ
れらの効果は現れず、0.005%を越えると靱性が劣
化するため、その添加量の下限を0.0005%、上限
を0.005%とする。
を向上する元素である。いずれも過小の添加はその効果
がなく、過大の添加は靱性を劣化させるため、Sは0.
01%以上0.3%以下に、Pbは0.03%以上0.
3%以下に、Caは0.001%以上0.05%以下
に、Biは0.03%以上0.3%以下に添加量を限定
する。
る。
位は整理され転位密度は低い。このため、ほとんどの変
態はγ粒界を基点として始まり、粒内に向かって成長し
ていく。また再結晶γである限り、粒界単位面積当たり
の変態核生成数はほぼ一定の値をとる。このため変態後
の組織の粒数は単位体積当たりのγ粒界の面積にほぼ比
例し、再結晶後のγ粒径が小さいほど、変態後の組織は
細かくなる。一方、未再結晶γでは再結晶による転位の
整理が未だ行われていない状態であるので、粒内の転位
密度は高い。これにより、粒界のみならず粒内からも変
態が開始する。さらに粒界にも加工の影響が残ってお
り、粒界単位面積当たりの変態核生成数も再結晶γと比
べ大きい値をとる。このため粗大なγからでも、微細な
変態組織が得られる。未再結晶γからの変態によって得
られる変態組織は、加工後の冷速によってフェライト+
パーライト、ベイナイト、マルテンサイトに大別できる
が、冷速によっては、これらの組織の混合組織となり、
靭性が著しく劣化するため、後述の冷速制御によりフェ
ライト+パーライト鋼とする。通常のフェライト+パー
ライト鋼の場合、図3の第1写真に示すように、写真で
白い縞状に見えるパーライト・ブロック径は黒い塊状に
見えるフェライト粒径より遙かに大きく、一つのパーラ
イト・ブロック径又はフェライト粒を切断する最大長さ
を最大長と定義すれば、第1写真のパーライト・ブロッ
ク径の最大長は約16μmであり、破壊の抵抗となるの
は最大長が4μm程度のフェライト粒のみである。しか
るに、本発明では、図4の第2写真のように、フェライ
ト粒径とパーライト・ブロック径はほぼ等しく、それぞ
れ最大長は約1〜3μm程度であり、微細なフェライト
粒の間に微細なパーライト・ブロックが点在した組織形
態をとる。このため、パーライト・ブロックも破壊の抵
抗となり、強度・靭性に優れた鋼となる。また、粒径が
微細になると強度、靭性、降伏比、伸びが向上すること
は知られているが、平均結晶粒径が10μm以下である
と、これらの効果が顕著に現れてくる。さらに効果を求
めるのであれば、平均結晶粒径が5μm 以下であること
が望ましい。一方、平均結晶粒径の下限は特に定めない
が、鍛造コストの面から、2μm 以上とすることが好ま
しい。
学顕微鏡ないしは反射型電子顕微鏡により断面厚1/4
t位置を200〜5000倍で3〜5視野観察し、フェ
ライト平均粒径およびパーライト平均ブロック径を切断
法により各々求め、(2)式に示す面積平均値と定義し
た。例えば、フェライト粒径7μm、パーライト平均ブ
ロック径15.3μm、フェライト分率0.45の場
合、平均粒径は11.6μmとなる。
限定した。一方、1300MPa を越えると、靭性が著し
く低下し、切削寿命および金型寿命も著しく低下するた
め、上限を1300MPa 以下にした。
7に下限を限定した。一方、0.95以上に降伏比を上
げても疲労強度の向上は飽和するので、上限は0.95
に限定した。
からAc3 点以上とする。また、その上限は現在の炉の
最高加熱温度1350℃とした。前述のように、未再結
晶圧延を容易にするためには、VないしはNbをある程
度固溶させておくことが望ましいため、1050℃以上
の加熱が望ましい。
定義する。
結晶温度域で与える歪みに依存する。対数歪みで0.3
未満の歪みでは、充分な組織微細化ができないため、そ
の下限を対数歪み0.3とする。でき得れば、0.8以
上の歪みが望ましい。一方、歪みを増加すれば組織は微
細化するが、その効果は飽和する傾向にある。歪みの増
加は鍛造反力の増加および金型寿命の低下によりコスト
上昇を招くため対数歪みは3以下とする。複数回の鍛造
で成形する場合には、再結晶温度域での鍛造と組み合わ
せてもよい。
で定義した歪みである。元厚高さ平均とは、鍛造前素材
の鍛造方向を高さとしたときの平均値であり、仕上げ厚
高さ平均とは、鍛造後の高さの平均値である。ただし、
押し出し等の加工の場合は、(5)式に従うものとす
る。元断面積平均とは鍛造前素材の鍛造方向に垂直な面
の平均断面積であり、仕上げ断面積平均とは、鍛造後の
断面積平均である。
化による強度上昇とフェライト分率上昇による強度低下
が同時に起こる。粒径は加工温度の低下と共に減少する
が、高温側では粒径減少による強度上昇以上に、フェラ
イト分率増加による強度減少が効き、加工温度の低下と
共に強度は低下する。一方、低温側ではこの関係が逆転
し、加工温度の低下と共に強度が急激に上昇するように
なる。図1に典型的な加工温度と強度の関係を示した。
この成分では850℃近傍に強度の谷間が現れている
が、800℃以上では顕著な強度上昇が現れない。この
ため、本発明では、急激に強度の立ち上がる800℃未
満の鍛造に限定する。
にフェライトが生成し、鍛造時に加工フェライトとなり
靭性を劣化させるため、鍛造下限温度を700℃とす
る。
とは前述したが、以下冷速について述べる。
大しているため、T−T−Tノーズが短時間側にシフト
し、フェライトが生成しやすくなっている。このため、
フェライト+パーライトを生成するためには、Ar3 点
以下500℃以上の温度域を(1)式に示した冷速で冷
却すればよい。(1)式は図2の直線より求めた式であ
る。冷却速度の下限を0.1℃/secとしたのは、そ
れより遅い冷速であると、充分な核生成速度が得られ
ず、フェライトが粗大化してしまうからである。一方、
上限を(2.5ε+1)℃/secとしたのは、それよ
り速い冷速ではフェライト+パーライトが生成せず、ベ
イナイトないしはマルテンサイトとの混合組織となり,
靱性が劣化してしまうからである。また、冷却制御温度
域をAr3点以下としたのは、変態が始まる温度だから
である。一方、その下限を500℃としたのは、この温
度ではすでにフェライト+パーライト変態が終了してい
るからである。
の鍛造用試験片を切り出し、高周波で加熱して、第2表
に示す本発明方法および比較方法を適用して高さ方向の
平板圧縮鍛造を行った。第2表中の歪みは(4)式を適
用して求めた。さらに本発明方法を適用して冷却した場
合、第2表中に示したような粒径、強度、降伏比、靭性
となった。尚、冷却時の温度制御は保熱台車、衝風ない
しは水スプレー冷却で行った。組織は鍛造品の中央から
30mm離れた場所の1/4t位置を光顕撮影し、切断
法により平均粒径(平均パケット・サイズ)を求めた。
中央から30mm離したのはデッドメタル部を避けるた
めである。機械特性はJISA3号引張試験片およびJ
IS3号シャルピー試験片(幅5mm)を用いて測定し
た。第2表中、比較鋼1,2,10は本発明必須元素の
Nb,Vを必要量含んでいないため再結晶が生じ、粗大
な組織となっている。このため強度・降伏比・靭性が低
値である。比較鋼9,11は、Nb,Vを必要以上含ん
でいるため、靭性が低値である。比較鋼3は、加熱温度
が低すぎたため加熱時にγ単相とならず、γ+α二相状
態で鍛造したため、αが加工されて降伏比・靭性が低値
である。比較鋼4は加工温度が高く再結晶が生じたた
め、粗大な組織となり強度・降伏比・靭性が低値であ
る。比較鋼5は加工度が少ないため、充分な核生成速度
が得られず、粗大な組織となり強度・降伏比・靭性が低
値である。比較鋼6は加工後の冷速が遅すぎたため、充
分な核生成速度が得られず、粗大な組織となり強度・降
伏比・靭性が低値である。比較鋼7は、加工後の冷速が
早すぎたため一部ベイナイトが生成し、降伏比・靭性が
低値である。比較鋼8は加工温度が低すぎ、加工時に一
部αが生成した状態で加工したため、αが加工されて降
伏比・靭性が低値である。
靭性が向上しており、本発明は有効である。
歪みと500℃〜Ar3 の温度域の冷速の影響を示す図
である。
温度1200℃、鍛造時対数歪み2.3、鍛造温度85
0℃、Ar3 点以下500℃以上の冷速0.5℃/se
c)。
熱温度1200℃、鍛造時対数歪み2.3、鍛造温度7
00℃、Ar3 点以下500℃以上の冷速0.5℃/s
ec)。
Claims (8)
- 【請求項1】 質量%で C 0.1〜0.8% Si 0.05〜2.5% Mn 0.2〜3% Al 0.005〜0.1% N 0.001〜0.02% を含有し、更に V 0.05〜0.5% Nb 0.005〜0.1% の1種または2種を含有し、残部がFeおよび不可避的
不純物からなり、フェライトおよびパーライトの平均結
晶粒径が10μm以下のフェライト+パーライト組織か
らなることを特徴とする調質高強度・高靭性鍛造品。 - 【請求項2】 質量%で Mg 0.0001〜0.005% Zr 0.0001〜0.005% の1種または2種を含有することを特徴とする請求項1
記載の非調質高強度・高靭性鍛造品。 - 【請求項3】 質量%で Cr 0.05〜3% Ni 0.05〜3% Mo 0.05〜3% Cu 0.01〜2% Ti 0.003〜0.05% B 0.0005〜0.005% の1種または2種以上を含有することを特徴とする請求
項1又は2記載の非調質高強度・高靭性鍛造品。 - 【請求項4】 質量%で S 0.01〜0.3% Pb 0.03〜0.3% Ca 0.001〜0.05% Bi 0.03〜0.3% の1種または2種以上を含有することを特徴とする請求
項1〜3の何れか1項に記載の非調質高強度・高靭性鍛
造品。 - 【請求項5】 引張強さが800〜1300MPa である
ことを特徴とする請求項1〜4の何れか1項に記載の非
調質高強度・高靭性鍛造品。 - 【請求項6】 降伏比が0.7〜0.95であることを
特徴とする請求項1〜5の何れか1項に記載の非調質高
強度・高靭性鍛造品 - 【請求項7】 請求項1〜4の何れか1項に記載の成分
からなる鋼を熱間鍛造する際に、Ac3 点以上1350
℃以下に加熱し、対数歪みで0.3〜3の加工を与える
熱間鍛造を700℃以上800℃未満で少なくとも1回
以上行うことを特徴とする非調質高強度・高靭性鍛造品
の製造方法。 - 【請求項8】 鍛造後、Ar3 点以下500℃以上の温
度域を下記(1)式で示した冷速(CR)で冷却するこ
とを特徴とする請求項7記載の非調質高強度・高靭性鍛
造品の製造方法。 0.1℃/sec≦CR≦(2.5ε+1)℃/sec …(1) (ε:700℃以上800℃未満で与えた対数歪み)
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---|---|
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Cited By (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2004346415A (ja) * | 2003-05-26 | 2004-12-09 | Nippon Steel Corp | 超高温熱間鍛造非調質部品とその製造方法 |
JP2007332463A (ja) * | 2007-07-23 | 2007-12-27 | National Institute For Materials Science | S含有高強度微細粒鋼前駆鋼 |
JP2008056956A (ja) * | 2006-08-29 | 2008-03-13 | Nippon Steel Corp | 表層細粒鋼部品とその製造方法 |
JP2010196158A (ja) * | 2009-01-30 | 2010-09-09 | Aichi Steel Works Ltd | 熱間鍛造非調質鋼部品及びこれに用いる熱間鍛造用非調質鋼 |
US7824508B2 (en) | 2006-07-28 | 2010-11-02 | Nippon Steel Corporation | Fine grain surface layer steel part and method of production of same |
CN104213019A (zh) * | 2014-08-28 | 2014-12-17 | 首钢总公司 | 一种600MPa级汽车桥壳钢及其生产方法 |
KR20160068120A (ko) * | 2014-12-04 | 2016-06-15 | 주식회사 포스코 | 표면 경화 열처리성이 우수한 중탄소강 비조질 선재 및 이의 제조방법 |
JP2018073112A (ja) * | 2016-10-28 | 2018-05-10 | スズキ株式会社 | 運転支援装置 |
CN110616379A (zh) * | 2019-09-27 | 2019-12-27 | 邯郸钢铁集团有限责任公司 | 一种q345c钢及其生产方法 |
JP2020030844A (ja) * | 2019-10-29 | 2020-02-27 | スズキ株式会社 | 運転支援装置 |
KR20200072353A (ko) * | 2018-12-12 | 2020-06-22 | 주식회사 포스코 | 고강도 내진용 중탄소강 및 그 제조방법 |
KR20210078908A (ko) * | 2019-12-19 | 2021-06-29 | 주식회사 포스코 | 내진구조물용 강재 및 그 제조방법 |
EP4036266A4 (en) * | 2019-09-27 | 2023-06-14 | Baoshan Iron & Steel Co., Ltd. | STEEL FOR ALLOY STRUCTURE AND METHOD FOR ITS PRODUCTION |
-
2001
- 2001-11-14 JP JP2001349100A patent/JP3851147B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (20)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2004346415A (ja) * | 2003-05-26 | 2004-12-09 | Nippon Steel Corp | 超高温熱間鍛造非調質部品とその製造方法 |
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JP2010196158A (ja) * | 2009-01-30 | 2010-09-09 | Aichi Steel Works Ltd | 熱間鍛造非調質鋼部品及びこれに用いる熱間鍛造用非調質鋼 |
CN104213019A (zh) * | 2014-08-28 | 2014-12-17 | 首钢总公司 | 一种600MPa级汽车桥壳钢及其生产方法 |
KR101674750B1 (ko) * | 2014-12-04 | 2016-11-10 | 주식회사 포스코 | 표면 경화 열처리성이 우수한 중탄소강 비조질 선재 및 이의 제조방법 |
CN105671458A (zh) * | 2014-12-04 | 2016-06-15 | Posco公司 | 表面硬化热处理性优异的中碳钢非调质线材及其制造方法 |
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JP2018073112A (ja) * | 2016-10-28 | 2018-05-10 | スズキ株式会社 | 運転支援装置 |
KR20200072353A (ko) * | 2018-12-12 | 2020-06-22 | 주식회사 포스코 | 고강도 내진용 중탄소강 및 그 제조방법 |
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