JP2003138281A - 気体の分離剤及び気体を分離濃縮するための方法と装置 - Google Patents
気体の分離剤及び気体を分離濃縮するための方法と装置Info
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Abstract
包接水和物を用いる気体の分離濃縮方法を提供する。特
に、バイオガスから硫化水素を分離する方法、炭化水素
ガスからメタンを分離する方法を提供する。 【解決手段】 混合気体からそれに含まれる特定の気体
Aを優勢的に分離濃縮する方法において、該混合気体の
存在下でアルキルアンモニウム塩を含む水溶液を冷却さ
せて、該気体Aと該アルキルアンモニウム塩を含む中空
の籠状結晶構造を持つ包接水和物の結晶を析出させるこ
とからなり、該結晶は該気体Aを選択的に吸収する分子
孔径の中空の籠状構造を有することを特徴とする混合気
体から特定気体の分離濃縮方法。
Description
気体を分離濃縮するための方法と装置に関するものであ
る。特に炭化水素、二酸化炭素などから成る混合ガスか
ら、硫化水素またはメタンを分離濃縮する技術に係わる
ものである。
術については、すでにDavidson, D.W.著
“Clathrate Hydrate”(Water
−AComprehensive Treatis
e、Vol.2、Chapt.3、p.230、197
3)などに記載されている。これら先行技術は、いずれ
も気体分子が形成する気体水和物の生成平衡条件の差を
利用する。すなわち、混合気体の気体水和物には、生成
平衡条件がより低圧・高温である気体成分がより多く含
まれる特性を利用するものである。以下、メタンと二酸
化炭素の混合ガスの分離濃縮を例に説明する。具体例と
しては、家畜糞尿のメタン発酵処理におけるメタンと二
酸化炭素の分離、二酸化炭素の成分比率が高い天然ガス
田のガス分離濃縮などである。図7は、先行技術の基礎
となるメタンと二酸化炭素の気体水和物の生成平衡条件
である。メタンと二酸化炭素の気体水和物は、それぞれ
単体ならば、図中の生成平衡条件を示す曲線の低温高圧
側(左上側)で生成する。温度0℃ならば、メタン水和
物と二酸化炭素水和物は、それぞれ圧力2.6MPa以
上と圧力1.2MPa以上の圧力範囲で生成する。次
に、メタンと二酸化炭素の混合気体を想定するならば、
温度0℃における包接水和物生成平衡条件は、混合気体
の組成に依存するけれども、圧力(全圧)1.2MPa
以上かつ2.6MPa以下となる。気体水和物に含有さ
れる気体の組成は、原料となる混合気体の組成に比べ
て、生成平衡条件がより低圧・高温である二酸化炭素の
比率が高い。先行技術は、この効果を利用して混合気体
の分離濃縮を行なうものである。
第1の欠点は、気体の水和物生成平衡条件が高圧となる
ために、高圧操作が必要となり、気体を分離するための
処理コストが高いことである。第2の欠点は、気体の分
離効率が低いことである。この理由は、気体水和物の結
晶構造による。二酸化炭素とメタンの気体水和物は、水
分子が形成する12面体と14面体の中空籠構造の中に
気体分子が1分子ずつ収納される構造を持つ。生成平衡
条件の相違により、二酸化炭素分子は、メタンより容易
に籠構造の中に収納されるはずである。しかし、12面
体の籠構造のサイズは、二酸化炭素を収納するためには
小さい。このために、メタンが12面体に入り易く、気
体の分離濃縮の効率を低下させる。
またはエタンを主成分とする炭化水素気体を貯蔵または
輸送する際、緩和な条件下で、脂肪族アミンの存在下に
水和物を形成させる方法が示されている。この方法によ
れば、気体貯蔵の圧力を低下させることが可能である
が、大小2種類の籠構造を持つ気体水和物を利用する点
は前述の従来技術と同様であり、気体の分離濃縮技術と
して利用するには不都合である。また、気体の貯蔵密度
が低いという問題点もある。
濃縮方法と気体貯蔵の従来技術は、気体分子が形成する
気体水和物を利用するもので、当該気体水和物の生成平
衡条件が高圧であるために、その製造工程において高圧
操作が必要となることが問題である。また、分子径が異
なる数種の気体から成る混合気体を分離濃縮する場合に
は、気体を収納する中空籠構造が大小2種類存在するた
めに、分離効率が低いという問題点もある。
ガスは、1%(10000ppm)以下の硫化水素を含
む。ディーゼル発電機、マイクロガスタービン、燃料電
池などの発電機の燃料としてメタンを利用するために
は、硫化水素を除去(脱硫)する必要がある。バイオガ
スの脱硫方法として、以下のような方法が開発されてい
る(浮田良則、「バイオガス実用技術」、平成14年3
月1日発行、オーム社)。発酵槽のガス発生領域にわず
かな外気(発生するバイオガス量の3〜5%)を吹きか
け生物学的に脱硫する方法であり、現在では広く採用さ
れている。硫黄バクテリア(サルフォバクタ・オキシダ
ント)の作用により、空気が流入している状態で硫化水
素が純粋な硫黄と硫酸及び水に分解される。空気の混入
を最適化することより、脱硫率は95%に達する。
する酸素濃度の影響が大きいために、空気を吹きかける
ポンプは停止させることなく連続運転させる必要があ
る。また、硫黄バクテリアを活性化させるために、スラ
リーからの栄養分が流れ込む湿った生息面が必要である
が、活性に対する温度の影響が大きく、低温の場合には
大きな生息面積が必要となる。この不利を避けるために
温度を高く維持するすると、有機物の減成は早く進む
が、発生するバイオガスのメタン含有比率は低下するた
めに、メタンの有効利用のためには不都合である。ま
た、本方式を採用するために高温領域(45℃以上)で
活性化するバクテリアを使用すると、高い温度で活性化
するバクテリアほど温度変動に敏感なために、温度変動
を1℃以内に制御する必要がある。
から硫化鉄が形成される化学反応を利用するために、酸
化鉄をペレット状にプレスして円筒状容器に入れ、バイ
オガスを流す方法が実施されている。ペレットは、空気
を吹きかけることにより再生可能だが、このときに硫黄
が析出する。硫黄が析出したペレットの処理コストとメ
ンテナンスコストが高い欠点を持つ。高純度のメタンガ
スを取り出すために、セラッミク製の分子フィルタで二
酸化炭素、硫化水素、水蒸気を除去する方法が研究され
ているが、使用実績はまだ無い。バイオガスを0〜5℃
に冷却することにより、水分を凝縮させるとともに、可
溶性の硫化水素を分離することが可能である。ただし、
この方法は、高い含有量の硫化水素を除去するためには
不十分である。
より気体の分離濃縮を可能とする包接水和物を用いる気
体の分離濃縮方法及び気体の分離濃縮装置を提供すると
ともに、該包接水和物からなる気体分離剤を提供するこ
とをその課題とする。特に、メタンと二酸化炭素を主成
分とするバイオガスから硫化水素を除去するための方法
と装置及び炭化水素からメタンを分離するための方法と
装置を提供することをその課題とする。
を解決すべく鋭意研究を重ねた結果、本発明を完成する
に至った。即ち、本発明によれば、以下に示す気体分離
剤、気体を分離濃縮ための方法及び気体の分離濃縮装置
が提供される。
子として含む中空の籠状結晶構造を持つ包接水和物から
なる気体分離剤。 (2)混合気体からそれに含まれる特定の気体Aを優勢
的に分離濃縮する方法において、該混合気体の存在下で
アルキルアンモニウム塩を含む水溶液を冷却させて、該
気体Aと該アルキルアンモニウム塩を含む中空の籠状結
晶構造を持つ包接水和物の結晶を析出させることによ
り、該結晶は該気体Aを選択的に吸収する分子径の中空
の籠状構造を有することを特徴とする混合気体から特定
気体の分離濃縮方法。 (3)該混合気体が加圧されている前記(2)に記載の
方法。 (4)該圧力が、気体Aを含む包接水和物を生成させる
には十分な圧力であるが、それ以外の気体を含む包接水
和物を生成させるには不十分な圧力である前記(3)に
記載の方法。 (5)該気体Aが硫化水素である前記(2)〜(4)の
いずれかに記載の方法と装置。 (6)該気体Aがメタンである前記(2)〜(4)のい
ずれかに記載の方法と装置。 (7)混合気体からそれに含まれる特定の気体Aを優勢
的に分離濃縮する装置において、アルキルアンモニウム
塩を含む水溶液を混合気体の接触下で冷却して該特定気
体Aと該アルキルアンモニウム塩を含む包接水和物の結
晶を生成させる装置と、該結晶を含む水スラリー液から
該結晶を分離する装置と、該分離された結晶を融解させ
て該結晶に含まれている気体を放出させる装置を備えて
いることを特徴とする気体の分離濃縮装置。
して、アルキルアンモニウム塩をゲスト分子として含む
包接水和物の結晶を用いる。この結晶は、その内部に気
体を吸収する能力を有する中空の籠(かご)状結晶構造
(ホスト構造)を有するものである。この場合、ゲスト
分子としてのアルキルアンモニウム塩は、そのホスト構
造としての中空の籠の一部に包含される。
ルアンモニウム塩を包含する籠とは別に、熱力学的に安
定な状態で存在する中空の12面体籠状結晶構造を持
つ。この包接水和物中に含まれる中空の12面体籠状構
造のの大きさは、単一サイズのものであり、その数は、
包接水和物1モル当り、10個の割合である。アルキル
アンモニウム塩包接水和物にいて、その気体吸収量は、
最大49.1ml/g程度である。
記一般式(1)で表されるものを用いることができる。
ましくは4〜5のアルキル基又は水素を示し、その少な
くとも1つはアルキル基である。Xは陰イオンを示す。
前記アルキル基には、メチル、エチル、プロピル、ブチ
ル、アミル等が包含される。陰イオンには、塩素や臭素
などのハロゲンイオンや、硝酸イオン、ヒドロキシルイ
オン等が包含される。本発明においては、特に、臭化テ
トラn−ブチルアンモニウムや、塩化テトラ−n−ブチ
ルアンモニウム、フッ化テトラ−n−ブチルアンモニウ
ム等の使用が好ましい。
含む包接水和物は、アンモニウム塩を含む水溶液を用い
て製造される。この水溶液において、アルキルアンモニ
ウム塩の濃度は、3〜60重量%、好ましくは4.5〜
40重量%である。アルキルアンモニウム塩を含む包接
水和物の生成温度(融点)は、その製造に用いる水溶液
中のアルキルアンモニウム塩の濃度に関係し、通常、そ
の濃度が高くなるにつれて、高くなる。例えば、臭化テ
トラn−ブチルアンモニウムを含む水溶液の場合、その
水溶液中濃度が5、10、20、30及び40(%)の
場合、その包接水和物の生成温度(融点)は、それぞ
れ、−0.1、2.2、7.5、10.8及び11.8
(℃)である。
低い温度においては、安定に保存され、それより高い温
度では融解する。アルキルアンモニウム塩を含む包接水
和物は、アルキルアンモニウムを含む水溶液を冷却し、
微細結晶に氷結(晶析)させることによって得ることが
できる。このようにして得られる包接水和物は、前記の
ようにその分子中に、単一サイズの中空籠状構造を有す
ることから、その中空の籠内に、気体を吸収(吸着)す
る作用を示す。この場合、その包接水和物に吸収される
気体は、その包接水和物に含まれる中空籠構造の分子径
(孔径)と同程度の分子径を有する気体である。即ち、
本発明で用いる包接水和物は、気体に対して、その分子
サイズとの関連において選択的吸収(吸着)作用を示
し、混合気体中から、その包接水和物に含まれる細孔径
に対応する特定の気体を優勢的に吸収する。
は、前記のように、気体混合物から特定の気体を選択的
に吸収するとともに、その吸収気体を大気圧下で長期間
にわたって安定的に保持する作用を示す。従って、アル
キルアンモニウム塩を含む包接水和物は、複数の気体の
混合物から特定の気体を分離するための気体分離剤ない
し気体分離貯蔵剤として用いることができる。また、吸
収した気体を長時間にわたって安定に保持する気体貯蔵
剤として用いることができる。包接水和物を気体貯蔵剤
として用いる場合、その気体は、単一成分からなる気体
や複数成分からなる混合気体であることができる。本発
明により分離され、また貯蔵される気体としては、メタ
ンや硫化水素、酸素、窒素等の気体が挙げられる。
含む包接水和物に気体を吸収させる方法としては、その
包接水和物に気体を接触させる方法や、その包接水和物
を製造する工程において、気体を共存させる方法等があ
る。この場合、包接水和物中に効率よく気体を吸収させ
るには、その気体を加圧状態に保持するのが好ましい。
その気体の圧力は、絶対圧力において、0.1〜5MP
a、好ましくは0.1〜3MPaである。気体を吸収し
た包接水和物は、これをその融点以上の温度に加熱し、
融解すると、その吸収していた気体はその包接水和物か
ら放出される。この放出気体を捕集回収することによ
り、製品気体とすることができる。
ルキルアンモニウム塩を含む水溶液を混合気体の接触下
で冷却して該混合気体中の特定気体Aと該アルキルアン
モニウム塩を含む包接水和物の結晶を生成させる装置
(包接水和物結晶生成装置)、(ii)該結晶を含む水ス
ラリー液から該結晶を分離する装置(結晶分離装置)及
び(iii)該分離された結晶を融解させて該結晶に含ま
れている気体を放出させる装置(包接水和物気化装置)
を有することを特徴とする。本発明による前記装置を用
いることにより、混合気体から、その中に含まれる特定
の気体Aを分離し、気体Aを優勢的に含む気体を得るこ
とができる。このようにして得られた気体を用いて、再
びその分離濃縮操作を行うことにより、より濃縮された
気体Aを得ることができる。このような分離濃縮操作を
繰返し行うことにより、高純度の気体Aを得ることがで
きる。
水和物の製造方法について、図面を参照しながら説明す
る。図1は、気体とアルキルアンモニウム塩を含む包接
水和物を生成させるための装置の説明図である。図1に
おいて、1は圧力容器、2はアルキルアンモニウム塩を
含む水溶液、3は気体供給配管、4はバルブ、5は圧力
調整弁、6は電磁攪拌器、7はモーター、8は溶解促進
用攪拌翼、9は冷却管、10は核形成用急冷治具を示
す。図1に示した装置を用いて包接水和物を製造するに
は、内容積約1.2Lの圧力容器1に、包接水和物を生
成させるためのアルキルアンモニウム塩を溶解した水溶
液2が充填される。この容器1には、気体供給用配管
3、バルブ4、圧力調整弁5が取り付けられていて、図
示されない試料ガスボンベより、試料ガスが任意の圧力
で供給される。試料ガスは、電磁攪拌器6、駆動用モー
ター7、溶解促進用攪拌翼8を用いて、水溶液中に溶解
される。溶解促進用攪拌翼8は、中空のシャフトの上部
に吸気孔、下部に噴射孔があり、気相部より自吸した気
体を微細気泡として下部から噴射するものである。冷却
用治具10は、過飽和状態を解除して包接水和物の生成
(晶析)を開始させるためのものであり、上部の容器に
液体窒素、ドライアイスなどの冷却剤を入れて、水溶液
に浸漬している銅棒を急冷する。これにより、試料ガス
とアルキルアンモニウム塩を含む包接水和物の結晶が析
出し、微細結晶の包接水和物を含む水スラリー液が得ら
れる。この結晶の平均粒径は0.01〜5mm、好まし
くは0.1〜1mmである。
する。
水素からなる混合気体から硫化水素の濃縮分離を行なっ
た例について示す。メタンはバイオガスの主成分であ
り、硫化水素はバイオガスにおいて除去が求められる成
分である。使用した混合気体の硫化水素濃度は、20p
pm〜8000ppmである。まず、アルキルアンモニ
ウム塩として、臭化テトラn−ブチルアンモニウム
((C 4H9)4NBr)(TBAB)を蒸留水に溶解
して、濃度10wt%の水溶液を得た。室温(+20
℃)において、この水溶液500gを圧力容器1に充填
した後に、混合気体を導入した。混合気体の溶解にとも
なう気体組成の変化を避けるために、試料気体の入れ替
えと電磁攪拌器6による溶解促進操作を繰り返した。そ
の後、圧力調整弁5により容器内の圧力を1.1〜1.
2MPaに調整した後に、バルブ4を閉じた。次に、バ
ルブ4と圧力調整弁5を連結する配管をとりはずして、
気体成分測定用のガスクロマトグラフとバルブ4を連結
した。バルブ4の操作により圧力容器内の気体を微量採
取して組成を調べた。この測定結果を包接水和物生成前
の混合ガス組成とした。
供給し循環することにより、圧力容器内の温度を室温か
ら+1.0℃まで冷却速度1.0℃/hで徐々に低下さ
せた後に、温度+1.0℃に保った。冷却途中におい
て、核形成治具10を液体窒素で冷却することにより、
臭化テトラn−ブチルアンモニウム包接水和物の生成を
開始させた。圧力は、臭化テトラn−ブチルアンモニウ
ム包接水和物の成長とともに低下して、約0.7MPa
となった。圧力低下が終了した後、圧力容器内の混合ガ
ス試料を微量採取して、ガスクロマトグラフィーにより
組成分析を行った。その後、圧力容器から試料気体を排
気した後に、スラリー状態の臭化テトラn−ブチルアン
モニウム包接水和物が取り出された。氷状の臭化テトラ
n−ブチルアンモニウム包接水和物に付着した水溶液
は、吸湿紙により除去した。
体を捕集し、その組成をガスクロマトグラフにより測定
した。図2は、包接水和物生成前後におけるガス組成を
比較した結果である。包接水和物生成後のガス組成は、
圧力容器内の気相部と包接水和物に取り込まれた気体の
両方について示した。包接水和物に吸収された気体の組
成は、初期の混合気体組成に比べて、硫化水素の比率が
高くなっている。すなわち、臭化テトラn−ブチルアン
モニウム包接水和物は、硫化水素を優先的に吸収したこ
とを示している。本発明による気体分離濃縮効率を向上
させるためには、分離された気体を用いて再度包接水和
物を生成させる操作を繰り返せばよいことは、当然であ
る。
チルアンモニウムを使用せず、蒸留水のみを用いた結果
も合わせて示した。この比較例においては、気体水和物
を生成させるための圧力として、4.0MPa〜6.0
MPaの高圧操作を行なった。図3は、臭化テトラn−
ブチルアンモニウム水溶液と蒸留水の両方について、水
和物生成前後における気相部の硫化水素濃度の比をまと
めた結果である。臭化テトラn−ブチルアンモニウム水
溶液を使用することにより、操作条件が低圧となるばか
りでなく、硫化水素の分離効率が向上することが分か
る。
硫化水素からなる混合気体から硫化水素の濃縮分離を行
なった例について示す。二酸化炭素はメタンとともにバ
イオガスの主成分であり、硫化水素はバイオガスにおい
て除去が求められる成分である。
ppm〜7000ppmである。まず、アルキルアンモ
ニウム塩として、臭化テトラn−ブチルアンモニウム
((C 4H9)4NBr)を蒸留水に溶解して、濃度1
0wt%の水溶液を得た。室温(+20℃)において、
この水溶液500gを圧力容器1に充填した後に、混合
気体を導入した。混合気体の溶解にともなう気体組成の
変化を避けるために、試料気体の入れ替えと電磁攪拌器
6による溶解促進操作を繰り返した。その後、圧力調整
弁5により容器内の圧力を1.1〜1.2MPaに調整
した後に、バルブ4を閉じた。次に、バルブ4と圧力調
整弁5を連結する配管をとりはずして、気体成分測定用
のガスクロマトグラフとバルブ4を連結した。バルブ4
の操作により圧力容器内の気体を微量採取して組成を調
べた。この測定結果を包接水和物生成前の混合ガス組成
とした。
供給し循環することにより、圧力容器内の温度を室温か
ら+1.0℃まで冷却速度1.0℃/hで徐々に低下さ
せた後に、温度+1.0℃に保った。冷却途中におい
て、核形成治具10を液体窒素で冷却することにより、
臭化テトラn−ブチルアンモニウム包接水和物の生成を
開始させた。圧力は、臭化テトラn−ブチルアンモニウ
ム包接水和物の成長とともに低下して、約0.5MPa
となった。圧力低下が終了した後、圧力容器内の混合ガ
ス試料を微量採取して、ガスクロマトグラフィーにより
組成分析を行った。その後、圧力容器から試料気体を排
気した後に、スラリー状態の臭化テトラn−ブチルアン
モニウム包接水和物が取り出された。氷状の臭化テトラ
n−ブチルアンモニウム包接水和物に付着した水溶液
は、吸湿紙により除去した。
体を捕集し、その組成をガスクロマトグラフにより測定
した。図4は、包接水和物生成前後におけるガス組成を
比較した結果である。包接水和物生成後のガス組成は、
圧力容器内の気相部と包接水和物に取り込まれた気体の
両方について示した。包接水和物に吸収された気体の組
成は、初期の混合気体組成に比べて、硫化水素の比率が
高くなっている。すなわち、臭化テトラn−ブチルアン
モニウム包接水和物は、硫化水素を優先的に吸収したこ
とを示している。本発明による気体分離濃縮効率を向上
させるためには、分離された気体を用いて再度包接水和
物を生成させる操作を繰り返せばよいことは、当然であ
る。
ウムを使用せず、蒸留水のみを用いた結果も合わせて示
した。この比較例においては、気体水和物を生成させる
ための圧力として、2.1MPa〜2.3MPaの高圧
操作を行なった。図5は、臭化テトラn−ブチルアンモ
ニウム水溶液と蒸留水の両方について、水和物生成前後
における気相部の硫化水素濃度の比をまとめた結果であ
る。臭化テトラn−ブチルアンモニウム水溶液を使用す
ることにより、操作条件が低圧となるばかりでなく、硫
化水素の分離効率が向上することが分かる。実施例1と
実施例2により、メタンと二酸化炭素を主たる成分とす
るバイオガスから、微量成分である硫化水素を効率よく
除去することが可能となった。
パンからなる混合気体からメタンの濃縮分離を行なった
例について示す。使用した混合気体のメタン濃度は、1
5.7%〜91.4%である。まず、アルキルアンモニ
ウム塩として、臭化テトラn−ブチルアンモニウム
((C4H9)4NBr)を蒸留水に溶解して、濃度1
0wt%の水溶液を得た。室温(+13℃)において、
この水溶液500gを圧力容器1に充填した後に、混合
気体を導入した。混合気体の溶解にともなう気体組成の
変化を避けるために、試料気体の入れ替えと電磁攪拌器
6による溶解促進操作を繰り返した。その後、圧力調整
弁5により容器内の圧力を0.3〜1MPaに調整した
後に、バルブ4を閉じた。次に、バルブ4と圧力調整弁
5を連結する配管をとりはずして、気体成分測定用のガ
スクロマトグラフとバルブ4を連結した。バルブ4の操
作により圧力容器内の気体を微量採取して組成を調べ
た。この測定結果を包接水和物生成前の混合ガス組成と
した。
供給し循環することにより、圧力容器内の温度を室温か
ら+1.2℃〜+4.0℃まで冷却速度1.0℃/hで
徐々に低下させた。冷却途中において、核形成治具10
を液体窒素で冷却することにより、臭化テトラn−ブチ
ルアンモニウム包接水和物の生成を開始させた。圧力
は、臭化テトラn−ブチルアンモニウム包接水和物の成
長とともに低下して、0.3MPa〜0.7MPaとな
った。圧力低下が終了した後、圧力容器から試料気体を
排気して、スラリー状態の臭化テトラn−ブチルアンモ
ニウム包接水和物が取り出された。氷状の臭化テトラn
−ブチルアンモニウム包接水和物に付着した水溶液は、
吸湿紙により除去した。
体を捕集し、その組成をガスクロマトグラフにより測定
した。図6は、包接水和物生成前におけるガス組成(メ
タン濃度)と、包接水和物に取り込まれたガスの組成
(メタン濃度)を比較した結果である。包接水和物に吸
収されたガスの組成は、初期の組成に比べて、メタンの
比率が高くなっている。すなわち、臭化テトラn−ブチ
ルアンモニウム包接水和物は、メタンを優先的に吸収し
たことを示している。本発明による気体分離濃縮効率を
向上させるためには、分離された気体を用いて再度包接
水和物を生成させる操作を繰り返せばよいことは、当然
である。
水素から成る混合ガスより、有用成分であるメタンを分
離濃縮することが可能である。気体水和物を利用する従
来の気体分離方法によると、メタンよりプロパンの方が
より低圧・高温で気体水和物を生成するために、プロパ
ンが優先的に取り込まれる。また、その操作圧力が高圧
となる。本発明によれば、従来より低圧でガス分離が可
能になり、有用成分であるメタンを高効率に選択・分離
することが可能となる。
気体吸収能を有する中空の籠状結晶構造を持つ包接水和
物を気体の分離濃縮または分離貯蔵に利用可能となり、
先行技術である気体水和物を利用する方法に比べて、低
圧操作が可能となり、気体の分離濃縮効率が向上し、メ
タン、二酸化炭素及び硫化水素を含むバイオガスを例と
するならば、そのバイオガスから除去することが求めら
れる硫化水素を分離することが可能となり、バイオガス
の有効利用とその経済性向上に寄与する。また、メタン
と二酸化炭素の混合気体を例とするならば、有用成分で
あるメタンの分離が可能となり、メタンの有効利用と経
済性の向上に寄与する。さらに、メタンと他の炭化水素
を含む混合物からメタンを分離することができる。
物を含む包接水和物を生成させるための装置の説明図で
ある。
ガスから、硫化水素を分離した結果を示す図である。横
軸は、包接水和物生成前に測定された圧力容器内の気相
部の硫化水素濃度を示し、縦軸は、包接水和物生成後に
測定された気相部の硫化水素濃度と包接水和物に取り込
まれた硫化水素濃度を示す。
ガスから、硫化水素を分離した結果を示す図である。横
軸は、包接水和物生成前に測定された圧力容器内の気相
部の硫化水素濃度を示し、縦軸は、包接水和物生成前後
における気相部の硫化水素濃度の比を示す。
混合ガスから、硫化水素を分離した結果を示す図であ
る。横軸は、包接水和物生成前に測定された圧力容器内
の気相部の硫化水素濃度を示し、縦軸は、包接水和物生
成後に測定された気相部の硫化水素濃度と包接水和物に
取り込まれた硫化水素濃度を示す。
混合ガスから、硫化水素を分離した結果を示す図であ
る。横軸は、包接水和物生成前に測定された圧力容器内
の気相部の硫化水素濃度を示し、縦軸は、包接水和物生
成前後における気相部の硫化水素濃度の比を示す。
ガスから、メタンを分離した結果を示す図である。横軸
は、包接水和物生成前に測定された圧力容器内の気相部
の硫化水素濃度を示し、縦軸は、包接水和物に取り込ま
れたガスのメタン濃度を示す。
件を示す図である。
Claims (7)
- 【請求項1】 アルキルアンモニウム塩をゲスト分子と
して含む中空の籠状結晶構造を持つ包接水和物からなる
気体分離剤。 - 【請求項2】 混合気体からそれに含まれる特定の気体
Aを優勢的に分離濃縮する方法において、該混合気体の
存在下でアルキルアンモニウム塩を含む水溶液を冷却さ
せて、該気体Aと該アルキルアンモニウム塩を含む中空
の籠状結晶構造を持つ包接水和物の結晶を析出させるこ
とにより、該結晶は該気体Aを選択的に吸収する分子径
の中空の籠状構造を有することを特徴とする混合気体か
ら特定気体の分離濃縮方法。 - 【請求項3】 該混合気体が加圧されている請求項2に
記載の方法。 - 【請求項4】 該圧力が、気体Aを含む包接水和物を生
成させるには十分な圧力であるが、それ以外の気体を含
む包接水和物を生成させるには不十分な圧力である請求
項3に記載の方法。 - 【請求項5】 該気体Aが硫化水素である請求項2〜4
のいずれかに記載の方法と装置。 - 【請求項6】 該気体Aがメタンである請求項2〜4の
いずれかに記載の方法と装置。 - 【請求項7】 混合気体からそれに含まれる特定の気体
Aを優勢的に分離濃縮する装置において、アルキルアン
モニウム塩を含む水溶液を混合気体の接触下で冷却して
該特定気体Aと該アルキルアンモニウム塩を含む包接水
和物の結晶を生成させる装置と、該結晶を含む水スラリ
ー液から該結晶を分離する装置と、該分離された結晶を
融解させて該結晶に含まれている気体を放出させる装置
を備えていることを特徴とする気体の分離濃縮装置。
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