JP2003107348A - Zoom lens - Google Patents
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、固体撮像素子等を
撮像素子としたビデオカメラや電子スチルカメラ等に用
いられ、変倍比２〜４倍程度で高い光学性能を有するズ
ームレンズ、特に色収差の少ない小型のズームレンズに
関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention is used in a video camera or an electronic still camera having a solid-state image pickup device as an image pickup device, and has a zoom ratio of about 2 to 4 times and high optical performance. Small zoom lens with less
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来、固体撮像素子等を撮像素子とした
ビデオカメラや電子スチルカメラ等に適したズームレン
ズが数多く提案されている。これらのズームレンズのう
ち、変倍比が２〜４倍程度のものの多くは、負の屈折力
を有するレンズ群を最も物体側に配置したタイプのズー
ムレンズである。例えば、特開平１１−２３９６７号公
報に開示のズームレンズ等が挙げられる。2. Description of the Related Art Conventionally, many zoom lenses suitable for video cameras, electronic still cameras, and the like, which use a solid-state image sensor or the like as an image sensor, have been proposed. Among these zoom lenses, most of those having a zoom ratio of about 2 to 4 are zoom lenses of a type in which a lens unit having a negative refractive power is arranged closest to the object side. For example, the zoom lens disclosed in JP-A-11-23967 can be used.
【０００３】[0003]
【発明が解決しようとする課題】近年、固体撮像素子等
を撮像素子としたビデオカメラや電子スチルカメラ等の
高画素化が進んでいる。このことに伴い、撮影レンズに
は更に高い結像性能が要求されている。特に、高い解像
性能のみならず、色収差の低減も要求されている。しか
しながら、特開平１１−２３９６７号公報に開示のズー
ムレンズ等は、色収差を低減するのに十分なものではな
いという問題があった。In recent years, the number of pixels in video cameras, electronic still cameras and the like having a solid-state image pickup device as an image pickup device has been increased. Along with this, the photographing lens is required to have higher image forming performance. In particular, not only high resolution performance but also reduction of chromatic aberration is required. However, the zoom lens disclosed in Japanese Patent Laid-Open No. 11-23967 has a problem that it is not sufficient to reduce chromatic aberration.
【０００４】そこで本発明は、固体撮像素子等を撮影媒
体としたビデオカメラや電子スチルカメラ等に適し、変
倍比２〜４倍程度で、高い光学性能を有し、特に色収差
の少ない小型のズームレンズを提供することを目的とす
る。Therefore, the present invention is suitable for a video camera, an electronic still camera, or the like using a solid-state image pickup device as a photographing medium, has a zoom ratio of about 2 to 4 times, has high optical performance, and is particularly small in size with little chromatic aberration. An object is to provide a zoom lens.
【０００５】[0005]
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に本発明は、光軸に沿って物体側から順に、負の屈折力
を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２
レンズ群Ｇ２とを有し、広角端状態から望遠端状態への
ズーミングの際に、前記第１レンズ群Ｇ１と前記第２レ
ンズ群Ｇ２との間隔が減少し、前記第２レンズ群Ｇ２
は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する
レンズＵ２１と、全体として負の屈折力を有する第１接
合レンズＵ２２と、全体として正の屈折力を有する第２
接合レンズＵ２３とから構成され、前記第２レンズ群Ｇ
２の前記第１接合レンズＵ２２は、正の屈折力を有する
レンズＵ２２Ｐと負の屈折力を有するレンズＵ２２Ｎと
の接合レンズであり、前記第２レンズ群Ｇ２の前記第２
接合レンズＵ２３は、負の屈折力を有するレンズＵ２３
Ｎと正の屈折力を有するレンズＵ２３Ｐとの接合レンズ
であることを特徴とするズームレンズを提供する。In order to solve the above-mentioned problems, according to the present invention, a first lens group G1 having a negative refractive power and a first lens group having a positive refractive power are arranged in this order from the object side along the optical axis. Two
And a lens group G2, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 decreases during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the second lens group G2
Is a lens U21 having a positive refracting power, a first cemented lens U22 having a negative refracting power as a whole, and a second lens having a positive refracting power as a whole in order from the object side along the optical axis.
And the second lens group G.
The first cemented lens U22 of No. 2 is a cemented lens of a lens U22P having a positive refractive power and a lens U22N having a negative refractive power, and the second cemented lens U22 of the second lens group G2.
The cemented lens U23 is a lens U23 having a negative refractive power.
A zoom lens characterized by being a cemented lens of N and a lens U23P having a positive refractive power.
【０００６】[0006]
【発明の実施の形態】固体撮像素子等を撮像素子とした
ビデオカメラや電子スチルカメラ等では、固体撮像素子
の特性上の要求として、撮影レンズの射出瞳位置を像面
から遠くする必要がある。そのために、第２レンズ群Ｇ
２と、他にレンズ群が存在する場合には該第２レンズ群
Ｇ２よりも像面側に配置される第３レンズ群Ｇ３等を含
むレンズ群は、全体として正の屈折力を有することが好
ましい。そこで上述のように本発明は、光軸に沿って物
体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１
と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とを有し、広
角端状態から望遠端状態へのズーミングの際に、第１レ
ンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が減少する構成
としている。これによって、上記要求を満たすように射
出瞳位置を像面から遠くしている。BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION In a video camera, an electronic still camera or the like which uses a solid-state image pickup device or the like as an image pickup device, the exit pupil position of the taking lens needs to be far from the image plane as a characteristic requirement of the solid-state image pickup device. . Therefore, the second lens group G
2 and the lens group including the third lens group G3 and the like arranged on the image plane side of the second lens group G2 when there are other lens groups as a whole have a positive refractive power. preferable. Therefore, as described above, in the present invention, the first lens group G1 having a negative refractive power is sequentially arranged from the object side along the optical axis.
And a second lens group G2 having a positive refracting power, and a distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 decreases during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. I am trying. As a result, the exit pupil position is moved away from the image plane so as to satisfy the above requirement.
【０００７】次に、第２レンズ群Ｇ２の構成について説
明する。第１レンズ群Ｇ１が負の屈折力を有し、第２レ
ンズ群Ｇ２が正の屈折力を有する構成である本発明のよ
うなズームレンズの場合、光学性能の高低は第２レンズ
群Ｇ２の構成に大きく左右される。ズームレンズ系全体
としては正の屈折力を有する構成であるが、第１レンズ
群Ｇ１は負の屈折力を有するため、必然的に結像のため
の第２レンズ群Ｇ２は正の屈折力が大きくなる。従って
第２レンズ群Ｇ２は、開口数（ＮＡ）が大きくなり、収
差が発生しやすくなるためである。そこで本発明は、光
軸に沿って物体側から順に、第２レンズ群Ｇ２を、正の
屈折力を有するレンズＵ２１と、全体として負の屈折力
を有する第１接合レンズＵ２２と、全体として正の屈折
力を有する第２接合レンズＵ２３とから構成している。
これにより、いわゆる対称型に近い屈折力配置とし、軸
上収差と軸外収差とを共に軽減して高い光学性能を達成
している。Next, the structure of the second lens group G2 will be described. In the case of the zoom lens according to the present invention in which the first lens group G1 has a negative refractive power and the second lens group G2 has a positive refractive power, the optical performance of the zoom lens depends on the second lens group G2. It depends greatly on the configuration. Although the zoom lens system has a positive refractive power as a whole, the first lens group G1 has a negative refractive power, and therefore the second lens group G2 for image formation necessarily has a positive refractive power. growing. Therefore, the second lens group G2 has a large numerical aperture (NA) and is likely to cause aberrations. Therefore, in the present invention, in order from the object side along the optical axis, the second lens group G2 includes a lens U21 having a positive refractive power, a first cemented lens U22 having a negative refractive power as a whole, and a positive lens as a whole. And a second cemented lens U23 having a refractive power of
As a result, the refractive power arrangement is close to what is called a symmetric type, and both the on-axis aberration and the off-axis aberration are reduced to achieve high optical performance.
【０００８】また、第２レンズ群Ｇ２の第１接合レンズ
Ｕ２２は、正の屈折力を有するレンズＵ２２Ｐと負の屈
折力を有するレンズＵ２２Ｎとの接合レンズであり、第
２レンズ群Ｇ２の第２接合レンズＵ２３は、負の屈折力
を有するレンズＵ２３Ｎと正の屈折力を有するレンズＵ
２３Ｐとの接合レンズとしている。これにより、色消し
をして第２レンズ群Ｇ２全体で発生する色収差の量を大
幅に軽減している。The first cemented lens U22 of the second lens group G2 is a cemented lens of a lens U22P having a positive refractive power and a lens U22N having a negative refractive power, and is the second lens of the second lens group G2. The cemented lens U23 includes a lens U23N having a negative refractive power and a lens U23 having a positive refractive power.
It is a cemented lens with 23P. As a result, the amount of chromatic aberration that achromatically achromatically appears in the entire second lens group G2 is significantly reduced.
【０００９】さらに、光軸に沿って物体側から順に、第
２レンズ群Ｇ２よりも像面側に配置された正の屈折力を
有する第３レンズ群Ｇ３を有し、広角端状態から望遠端
状態へのズーミングの際に、第３レンズ群Ｇ３は像面に
対して略固定されている構成とすることが好ましい。こ
れにより、射出瞳位置を像面からさらに遠くすることが
できる。従って、固体撮像素子に対する特性が良くなる
ため、結果的に高い光学性能を達成することができる。Further, it has a third lens group G3 having a positive refractive power, which is arranged closer to the image side than the second lens group G2 in order from the object side along the optical axis, and has a wide-angle end state to a telephoto end. At the time of zooming to the state, it is preferable that the third lens group G3 is configured to be substantially fixed to the image plane. This allows the exit pupil position to be further away from the image plane. Therefore, the characteristics for the solid-state image sensor are improved, and as a result, high optical performance can be achieved.
【００１０】さらに、以下の条件式（１）、（２）を満
足することが望ましい。
（１） ０．８０＜ ｆ２／｜ｆ２２｜ ＜１．７０
（２） １．４０＜ｆ２３／｜ｆ２２｜＜３．５０
但し、
ｆ２ ：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離，
ｆ２２：第２レンズ群Ｇ２における第１接合レンズＵ２
２の焦点距離，
ｆ２３：第２レンズ群Ｇ２における第２接合レンズＵ２
３の焦点距離．Further, it is desirable that the following conditional expressions (1) and (2) are satisfied. (1) 0.80 <f2 / | f22 | <1.70 (2) 1.40 <f23 / | f22 | <3.50 where f2: focal length of the second lens group G2, f22: second lens First cemented lens U2 in group G2
F23: f23: second cemented lens U2 in second lens group G2
Focal length of 3.
【００１１】条件式（１）は、第２レンズ群Ｇ２の焦点
距離と第１接合レンズＵ２２の焦点距離との比について
適切な範囲を規定している。条件式（１）の上限値を上
回った場合、即ち第１接合レンズＵ２２の屈折力が相対
的に過度に大きくなった場合、第１接合レンズＵ２２で
発生する正の球面収差が大きくなり過ぎる。従って、他
のレンズではこの球面収差を補正することができなくな
り、球面収差が大きく残存してしまうことになる。この
ため、高い光学性能を達成することができなくなってし
まう。またこの場合、第１接合レンズＵ２２の像面側の
レンズ面の屈折力が大きくなるため、該レンズ面で発生
する倍率色収差が大きくなり過ぎる。従って、他のレン
ズではこの倍率色収差を補正することができなくなり、
倍率色収差が大きく残存してしまうことになる。このた
め、色収差を少なくする本発明の目的に反することとな
る。一方、条件式（１）の下限値を下回った場合、即ち
第１接合レンズＵ２２の屈折力が相対的に過度に小さく
なった場合、第１接合レンズＵ２２で発生する正の球面
収差が小さくなり過ぎる。従って、他のレンズで発生す
る負の球面収差を補正することが出来なくなり、球面収
差が残存してしまうことになる。このため、高い光学性
能を達成することができなくなってしまう。Conditional expression (1) defines an appropriate range for the ratio of the focal length of the second lens group G2 and the focal length of the first cemented lens U22. When the upper limit of conditional expression (1) is exceeded, that is, when the refractive power of the first cemented lens U22 becomes relatively excessively large, the positive spherical aberration generated in the first cemented lens U22 becomes too large. Therefore, other lenses cannot correct this spherical aberration, and a large amount of spherical aberration remains. Therefore, it becomes impossible to achieve high optical performance. Further, in this case, since the refractive power of the image-side lens surface of the first cemented lens U22 becomes large, the lateral chromatic aberration generated on the lens surface becomes too large. Therefore, other lenses cannot correct this lateral chromatic aberration,
Large chromatic aberration of magnification will remain. Therefore, it is against the object of the present invention to reduce chromatic aberration. On the other hand, when the value goes below the lower limit of conditional expression (1), that is, when the refractive power of the first cemented lens U22 becomes relatively excessively small, the positive spherical aberration generated in the first cemented lens U22 becomes small. Pass. Therefore, it becomes impossible to correct the negative spherical aberration generated by other lenses, and the spherical aberration remains. Therefore, it becomes impossible to achieve high optical performance.
【００１２】条件式（２）は、第１接合レンズＵ２２の
焦点距離と第２接合レンズＵ２３の焦点距離との比につ
いて適切な範囲を規定している。条件式（２）の上限値
を上回った場合、即ち第２接合レンズＵ２３の屈折力が
第１接合レンズＵ２２の屈折力に比べて過度に小さくな
った場合、第２レンズ群Ｇ２全体で必要な正の屈折力を
得るために、レンズＵ２１の正の屈折力を大きくする必
要が生じてしまう。これにより屈折力配置は、収差補正
上有利な対称型の屈折力配置から大きく外れてしまうた
め、収差を十分に補正することができなくなってしま
う。従って、高い光学性能を達成することができなくな
ってしまう。一方、条件式（２）の下限値を下回った場
合、即ち第２接合レンズＵ２３の屈折力が第１接合レン
ズＵ２２の屈折力に比べ過度に大きくなった場合、第２
レンズ群Ｇ２全体で必要な正の屈折力の多くの部分を第
２接合レンズＵ２３が担ってしまうため、レンズＵ２１
の正の屈折力が相対的に小さくなってしまう。これによ
り屈折力配置は、収差補正上有利な対称型の屈折力配置
から大きく外れてしまうため、収差を十分に補正するこ
とができなくなってしまう。従って、高い光学性能を達
成することができなくなってしまう。Conditional expression (2) defines an appropriate range for the ratio of the focal length of the first cemented lens U22 and the focal length of the second cemented lens U23. If the upper limit of conditional expression (2) is exceeded, that is, if the refracting power of the second cemented lens U23 is excessively smaller than the refracting power of the first cemented lens U22, it is necessary for the entire second lens group G2. In order to obtain the positive refractive power, it becomes necessary to increase the positive refractive power of the lens U21. As a result, the refracting power arrangement largely deviates from the symmetrical refracting power arrangement, which is advantageous for aberration correction, and it becomes impossible to sufficiently correct the aberration. Therefore, it becomes impossible to achieve high optical performance. On the other hand, if the lower limit value of the conditional expression (2) is exceeded, that is, if the refractive power of the second cemented lens U23 is excessively larger than that of the first cemented lens U22, the second
Since the second cemented lens U23 bears much of the positive refractive power required for the entire lens group G2, the lens U21
The positive refractive power of becomes relatively small. As a result, the refracting power arrangement largely deviates from the symmetrical refracting power arrangement, which is advantageous for aberration correction, and it becomes impossible to sufficiently correct the aberration. Therefore, it becomes impossible to achieve high optical performance.
【００１３】さらに、以下の条件式（３）、（４）を満
足することが望ましい。
（３） ｎ２３Ｎ−ｎ２３Ｐ＞ ０．１３
（４） ν２３Ｐ−ν２３Ｎ＞１５
但し、
ｎ２３Ｐ：第２レンズ群Ｇ２における第２接合レンズＵ
２３中の正の屈折力を有するレンズＵ２３Ｐのｄ線（λ
＝５８７．６ｎｍ）における媒質の屈折率，ｎ２３Ｎ：
第２レンズ群Ｇ２における第２接合レンズＵ２３中の負
の屈折力を有するレンズＵ２３Ｎのｄ線（λ＝５８７．
６ｎｍ）における媒質の屈折率，ν２３Ｐ：第２レンズ
群Ｇ２における第２接合レンズＵ２３中の正の屈折力を
有するレンズＵ２３Ｐのアッベ数，ν２３Ｎ：第２レン
ズ群Ｇ２における第２接合レンズＵ２３中の負の屈折力
を有するレンズＵ２３Ｎのアッベ数．Further, it is desirable to satisfy the following conditional expressions (3) and (4). (3) n23N-n23P> 0.13 (4) ν23P-ν23N> 15 However, n23P: the second cemented lens U in the second lens group G2.
The d-line (λ of the lens U23P having positive refractive power in 23)
= 587.6 nm), the refractive index of the medium, n23N:
The d-line of the lens U23N having negative refracting power in the second cemented lens U23 in the second lens group G2 (λ = 587.
Refractive index of the medium at 6 nm), ν23P: Abbe number of the lens U23P having positive refractive power in the second cemented lens U23 in the second lens group G2, ν23N: in the second cemented lens U23 in the second lens group G2 Abbe number of lens U23N having negative refractive power.
【００１４】条件式（３）は、第２接合レンズＵ２３を
構成する正の屈折力を有するレンズＵ２３Ｐと負の屈折
力を有するレンズＵ２３Ｎとの屈折率差の適切な範囲を
規定している。条件式（３）の下限値を下回った場合、
即ちレンズＵ２３ＰとレンズＵ２３Ｎとの屈折率差が過
度に小さくなった場合、第２接合レンズＵ２３の色消し
効率が低下する。従って、同量の色消しの効果を得るに
は、レンズＵ２３ＰとレンズＵ２３Ｎとの接合面部分の
曲率が過大になり、この部分で発生する収差量が大きく
なってしまう。このため、高い光学性能を達成できない
だけでなく、レンズ縁厚を確保するためにレンズＵ２３
Ｐの光軸上の厚さが大きくなってしまう。従って、小型
のズームレンズを実現できなくなってしまう。Conditional expression (3) defines an appropriate range of the difference in refractive index between the lens U23P having a positive refractive power and the lens U23N having a negative refractive power which form the second cemented lens U23. If the lower limit of conditional expression (3) is exceeded,
That is, when the difference in refractive index between the lens U23P and the lens U23N becomes excessively small, the achromatic efficiency of the second cemented lens U23 decreases. Therefore, in order to obtain the same amount of achromatic effect, the curvature of the cemented surface between the lens U23P and the lens U23N becomes excessive, and the amount of aberration generated at this portion becomes large. Therefore, not only high optical performance cannot be achieved, but also the lens U23 is used to secure the lens edge thickness.
The thickness of P on the optical axis becomes large. Therefore, a small zoom lens cannot be realized.
【００１５】条件式（４）は、第２接合レンズＵ２３を
構成する正の屈折力を有するレンズＵ２３Ｐと負の屈折
力を有するレンズＵ２３Ｎとのアッベ数差の適切な範囲
を規定している。条件式（４）の下限値を下回った場
合、即ちレンズＵ２３ＰとレンズＵ２３Ｎとのアッベ数
差が過度に小さくなった場合、第２接合レンズＵ２３の
色消し効率が低下する。従って、同量の色消しの効果を
得るには、レンズＵ２３ＰとレンズＵ２３Ｎとの接合面
部分の曲率が過大になり、この部分で発生する収差量が
大きくなってしまう。このため、高い光学性能を達成で
きないだけでなく、レンズ縁厚を確保するためにレンズ
Ｕ２３Ｐの光軸上の厚さが大きくなってしまう。従っ
て、小型のズームレンズを実現できなくなってしまう。Conditional expression (4) defines an appropriate range of the Abbe number difference between the lens U23P having a positive refractive power and the lens U23N having a negative refractive power which form the second cemented lens U23. If the lower limit of conditional expression (4) is not reached, that is, if the difference in Abbe number between the lens U23P and the lens U23N becomes excessively small, the achromatization efficiency of the second cemented lens U23 decreases. Therefore, in order to obtain the same amount of achromatic effect, the curvature of the cemented surface between the lens U23P and the lens U23N becomes excessive, and the amount of aberration generated at this portion becomes large. Therefore, not only high optical performance cannot be achieved, but also the thickness of the lens U23P on the optical axis becomes large in order to secure the lens edge thickness. Therefore, a small zoom lens cannot be realized.
【００１６】また、第２レンズ群Ｇ２におけるレンズＵ
２１は、少なくとも一方のレンズ面が、光軸から離れる
にしたがって屈折力が小さくなるような形状の非球面で
あることが望ましい。これにより、レンズＵ２１で発生
する負の球面収差を減らすことができる。従って、第２
レンズ群Ｇ２全体で発生する球面収差をより効率的に軽
減することが可能となるため、更に高い光学性能を達成
することができる。The lens U in the second lens group G2
It is desirable that at least one of the lens surfaces 21 is an aspherical surface having a shape in which the refractive power becomes smaller as the distance from the optical axis increases. Thereby, negative spherical aberration generated in the lens U21 can be reduced. Therefore, the second
Since it becomes possible to more efficiently reduce the spherical aberration generated in the entire lens group G2, higher optical performance can be achieved.
【００１７】尚、本発明のズームレンズは、レンズ群の
一部或いは全部を光軸に対して垂直な方向に移動させる
ことによって、像面上の像を移動させる構成とすること
ができる。この効果を用いて、本発明のズームレンズを
いわゆる防振レンズとすることもできる。The zoom lens of the present invention can be configured to move the image on the image plane by moving a part or all of the lens group in the direction perpendicular to the optical axis. By utilizing this effect, the zoom lens of the present invention can be used as a so-called anti-vibration lens.
【００１８】[0018]
【実施例】以下、添付図面に基づいて本発明の実施例に
ついて説明する。
（第１実施例）図１は、本発明の第１実施例にかかるズ
ームレンズのレンズ構成を示す断面図である。光軸に沿
って物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群
Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の
屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とからなる。第１レン
ズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負
メニスカスレンズと、像面側により強い凹面を向けた両
凹形状の負レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカ
スレンズとからなる。第２レンズ群Ｇ２は、物体側から
順に、開口絞りＳと、物体側により強い凸面を向けた両
凸形状の正レンズＵ２１と、両凸形状の正レンズＵ２２
Ｐと両凹形状の負レンズＵ２２Ｎとの接合負レンズＵ２
２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＵ２３
Ｎと両凸形状の正レンズＵ２３Ｐとの接合正レンズＵ２
３とからなる。ここで、両凸形状の正レンズＵ２１の物
体側の面は光軸から離れるに従って屈折力が小さくなる
ような形状の非球面である。Embodiments of the present invention will be described below with reference to the accompanying drawings. (First Embodiment) FIG. 1 is a sectional view showing the lens arrangement of a zoom lens according to the first embodiment of the present invention. The first lens group G1 having a negative refractive power, the second lens group G2 having a positive refractive power, and the third lens group G3 having a positive refractive power are arranged in this order from the object side along the optical axis. . The first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens having a stronger concave surface facing the image side, and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side. It consists of a lens. The second lens group G2 includes, in order from the object side, an aperture stop S, a biconvex positive lens U21 with a stronger convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens U22.
A cemented negative lens U2 of P and a biconcave negative lens U22N
2 and a negative meniscus lens U23 having a convex surface directed toward the object side
A cemented positive lens U2 of N and a biconvex positive lens U23P
3 and 3. Here, the object-side surface of the biconvex positive lens U21 is an aspherical surface having a shape such that its refracting power decreases as the distance from the optical axis increases.
【００１９】また、広角端状態から望遠端状態までズー
ミングする際に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２
との可変空気間隔は減少する。さらに、第２レンズ群Ｇ
２の像面側には、物体側に凸面を向けた正メニスカスレ
ンズからなる第３レンズ群Ｇ３が設けられている。そし
て、広角端状態から望遠端状態までズーミングする際
に、第３レンズ群Ｇ３は像面に対し略固定されている。When zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the first lens group G1 and the second lens group G2.
The variable air spacing with and is reduced. Further, the second lens group G
On the image plane side of 2, there is provided a third lens group G3 composed of a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side. Then, when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the third lens group G3 is substantially fixed to the image plane.
【００２０】また、本実施例及び以下に示す全実施例
は、第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間に、像面に配設さ
れたＣＣＤ等の固体撮像素子の限界解像以上の空間周波
数をカットするためのローパスフィルタＰ１と、撮像素
子を保護するカバー硝子Ｐ２とを有する。Further, in this embodiment and all of the following embodiments, the limit resolution of the solid-state image pickup device such as CCD disposed on the image plane between the third lens group G3 and the image plane I is more than the limit resolution. It has a low-pass filter P1 for cutting spatial frequencies and a cover glass P2 for protecting the image sensor.
【００２１】表１に本実施例の諸元値を掲げる。全体諸
元のｆはズームレンズ系全体の焦点距離、ＦＮＯはＦナ
ンバー、ωは半画角（最大入射角）で単位は度［°］を
それぞれ示す。また、レンズデータにおける、ｎｄはｄ
線（λ＝５８７．６ｎｍ）における媒質の屈折率、νは
アッベ数で、空気の屈折率１．０００００は省略してあ
る。さらに、非球面は以下の式で表される。Table 1 lists specifications of this embodiment. F is a focal length of the entire zoom lens system, FNO is an F number, ω is a half angle of view (maximum incident angle), and the unit is degree [°]. In the lens data, nd is d
The refractive index of the medium in the line (λ = 587.6 nm), ν is the Abbe number, and the refractive index of air 1.0000 is omitted. Further, the aspherical surface is represented by the following formula.
【００２２】[0022]
【数１】ｘ＝ｃｙ2／｛１＋（１-κｃ2ｙ2）1/2｝＋Ｃ
４ｙ4＋Ｃ６ｙ6＋…
ここで、ｙは光軸からの高さ、ｘはサグ量、ｃは基準曲
率、κは円錐定数、Ｃ４,Ｃ６…は非球面係数をそれぞ
れ示す。また、非球面データにおける「Ｅ−ｎ」は「×
１０−ｎ」を示す。例えば、1.234E-05は1.234×10-5を
示している。## EQU1 ## x = cy 2 / {1+ (1-κc 2 y 2 ) 1/2 } + C
4y 4 + C6y 6 + ... Here, y is the height from the optical axis, x is the sag amount, c is the reference curvature, κ is the conical constant, and C4, C6 ... Are aspherical coefficients. Also, “E−n” in the aspherical surface data is “×
10- n "is shown. For example, 1.234E-05 indicates 1.234 × 10 -5 .
【００２３】尚、以下全ての実施例の諸元値において、
本実施例と同様の符号、非球面式を用いる。さらに、諸
元表の焦点距離、曲率半径、面間隔その他の長さの単位
は一般に「ｍｍ」が使われるが、光学系は比例拡大又は
比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに
限られるものではない。Incidentally, in the following specification values of all the embodiments,
The same symbols and aspherical expressions as in this embodiment are used. Further, “mm” is generally used as the unit of the focal length, radius of curvature, surface spacing, and other lengths in the specifications table, but the same optical performance can be obtained even if the optical system is proportionally enlarged or proportionally reduced. It is not limited to this.
【００２４】[0024]
【表１】 （全体諸元） 広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態 ｆ 7.40 〜 12.50 〜 21.30 ＦＮＯ 2.8 〜 3.5 〜 4.7 ω 38.7 〜 24.9 〜 15.1 （レンズデータ） 面番号 曲率半径 面間隔 ｎｄ ν 1 26.0783 1.500 1.74014 49.18 2 7.6961 5.800 3 -155.8785 0.900 1.58913 61.18 4 31.7824 0.550 5 16.8801 2.200 1.80518 25.43 6 44.0584 (D6) 7 ∞ 1.900 （開口絞り） 8 8.8511 2.450 1.69350 53.22 9 -166.6376 0.100 10 13.4713 2.300 1.71300 53.85 11 -13.4713 0.900 1.80440 39.59 12 6.8062 0.800 13 22.1392 0.900 1.83400 37.17 14 6.5885 2.450 1.60311 60.68 15 -34.6543 (D15) 16 17.0899 2.400 1.58313 59.62 17 46.4912 1.800 18 ∞ 2.760 1.45850 68.00 19 ∞ 1.441 20 ∞ 0.500 1.51680 64.20 21 ∞ (Bf) （非球面データ） 第２レンズ面、第８レンズ面、及び第１６レンズ面は非球面であり、非球面係数 を以下に示す。 ［第２面］ κ ＝ 0.1000 Ｃ４ ＝+1.27310E-04 Ｃ６ ＝+1.34320E-06 Ｃ８ ＝-7.35590E-09 Ｃ１０＝+1.30540E-10 ［第８面］ κ ＝ 1.0000 Ｃ４ ＝-1.13270E-04 Ｃ６ ＝-1.12000E-06 Ｃ８ ＝+1.65790E-08 Ｃ１０＝-7.00210E-10 ［第１６面］ κ ＝ 1.0000 Ｃ４ ＝-2.52820E-05 Ｃ６ ＝+1.92860E-06 Ｃ８ ＝-4.85170E-08 Ｃ１０＝+5.50360E-10 （可変間隔データ） レンズ位置 広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態 f 7.40 12.50 21.30 D6 25.0716 11.2706 3.0000 D15 6.7504 12.5982 22.6956 Bf 1.0272 1.0273 1.0196 （条件式対応値） （１） ｆ２／｜ｆ２２｜ ＝ 1.024 （２）ｆ２３／｜ｆ２２｜＝ 2.98 （３）ｎ２３Ｎ−ｎ２３Ｐ＝ 0.2309 （４）ν２３Ｐ−ν２３Ｎ＝ 23.51[Table 1] (Overall specifications) Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state f 7.40 ~ 12.50 ~ 21.30 FNO 2.8 ~ 3.5 ~ 4.7 ω 38.7 ~ 24.9 ~ 15.1 (Lens data) Surface number Radius of curvature Surface spacing nd ν 1 26.0783 1.500 1.74014 49.18 2 7.6961 5.800 3 -155.8785 0.900 1.58913 61.18 4 31.7824 0.550 5 16.8801 2.200 1.80518 25.43 6 44.0584 (D6) 7 ∞ 1.900 (aperture stop) 8 8.8511 2.450 1.69350 53.22 9 -166.6376 0.100 10 13.4713 2.300 1.71300 53.85 11 -13.4713 0.900 1.80440 39.59 12 6.8062 0.800 13 22.1392 0.900 1.83400 37.17 14 6.5885 2.450 1.60311 60.68 15 -34.6543 (D15) 16 17.0899 2.400 1.58313 59.62 17 46.4912 1.800 18 ∞ 2.760 1.45850 68.00 19 ∞ 1.441 20 ∞ 0.500 1.51680 64.20 21 ∞ (Bf) (Aspherical data) The second lens surface, the eighth lens surface, and the sixteenth lens surface are aspherical surfaces and have an aspherical surface coefficient. Is shown below. [Second side] κ = 0.1000 C4 = + 1.27310E-04 C6 = + 1.34320E-06 C8 = -7.35590E-09 C10 = + 1.30540E-10 [Eighth surface] κ = 1.0000 C4 = -1.13270E-04 C6 = -1.12000E-06 C8 = + 1.65790E-08 C10 = -7.00210E-10 [Sixteenth surface] κ = 1.0000 C4 = -2.52820E-05 C6 = + 1.92860E-06 C8 = -4.85170E-08 C10 = + 5.50360E-10 (Variable interval data) Lens position Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state f 7.40 12.50 21.30 D6 25.0716 11.2706 3.0000 D15 6.7504 12.5982 22.6956 Bf 1.0272 1.0273 1.0196 (Value corresponding to conditional expression) (1) f2 / | f22 | = 1.024 (2) f23 / | f22 | = 2.98 (3) n23N-n23P = 0.2309 (4) ν23P-ν23N = 23.51
【００２５】図２，３,４は、それぞれ第１実施例にか
かるズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、望
遠端状態における諸収差図を表す。非点収差図中の実線
はサジタル像面、破線はメリディオナル像面を示す。ま
た、ωは光線入射角で単位は度［°］を示す。さらに、
コマ収差図は各画角でのコマ収差を表す。尚、各収差図
中でＣはＣ線（λ＝６５６．３ｎｍ）、ｄはｄ線（λ＝
５８７．６ｎｍ）、ｇはｇ線（λ＝４３５．８ｎｍ）に
おける収差をそれぞれ表す。尚、以下全ての実施例にお
いて、本実施例と同様の符号を用いる。FIGS. 2, 3 and 4 are graphs showing various aberrations of the zoom lens according to Example 1 in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively. In the astigmatism diagram, the solid line shows the sagittal image plane, and the broken line shows the meridional image plane. Further, ω is a ray incident angle, and the unit thereof is degrees [°]. further,
The coma aberration diagram shows coma at each angle of view. In each aberration diagram, C is the C line (λ = 656.3 nm), and d is the d line (λ =
587.6 nm) and g represent aberrations at the g-line (λ = 435.8 nm), respectively. In all the following embodiments, the same reference numerals as in this embodiment are used.
【００２６】図から明らかなように、本実施例は高い光
学性能を有し、諸収差、特に色収差が良好に補正されて
いることがわかる。As can be seen from the figure, this embodiment has high optical performance and various aberrations, especially chromatic aberration, are well corrected.
【００２７】（第２実施例）図５は、本発明の第２実施
例にかかるズームレンズのレンズ構成を示す断面図であ
る。光軸に沿って物体側から順に、負の屈折力を有する
第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群
Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とからな
る。第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸
面を向けた負メニスカスレンズと、像面側により強い凹
面を向けた両凹形状の負レンズと、物体側に凸面を向け
た正メニスカスレンズとからなる。第２レンズ群Ｇ２
は、物体側から順に、開口絞りＳと、物体側により強い
凸面を向けた両凸形状の正レンズＵ２１と、両凸形状の
正レンズＵ２２Ｐと両凹形状の負レンズＵ２２Ｎとの接
合負レンズＵ２２と、物体側に凸面を向けた負メニスカ
スレンズＵ２３Ｎと両凸形状の正レンズＵ２３Ｐとの接
合正レンズＵ２３とからなる。ここで、両凸形状の正レ
ンズＵ２１の物体側の面は光軸から離れるに従って屈折
力が小さくなるような形状の非球面である。(Second Embodiment) FIG. 5 is a sectional view showing the lens arrangement of a zoom lens according to the second embodiment of the present invention. The first lens group G1 having a negative refractive power, the second lens group G2 having a positive refractive power, and the third lens group G3 having a positive refractive power are arranged in this order from the object side along the optical axis. . The first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens having a stronger concave surface facing the image side, and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side. It consists of a lens. Second lens group G2
Is, in order from the object side, an aperture stop S, a biconvex positive lens U21 with a stronger convex surface facing the object side, and a cemented negative lens U22 of a biconvex positive lens U22P and a biconcave negative lens U22N. And a cemented positive lens U23 composed of a negative meniscus lens U23N having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens U23P. Here, the object-side surface of the biconvex positive lens U21 is an aspherical surface having a shape such that its refracting power decreases as the distance from the optical axis increases.
【００２８】また、広角端状態から望遠端状態までズー
ミングする際に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２
との可変空気間隔が減少する。さらに、第２レンズ群Ｇ
２の像面側には、両凸形状の正レンズからなる第３レン
ズ群Ｇ３が設けられている。そして、広角端状態から望
遠端状態までズーミングする際に、第３レンズ群Ｇ３は
像面に対し略固定されている。表２に本実施例の諸元値
を掲げる。When zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the first lens group G1 and the second lens group G2 are also included.
The variable air space between and decreases. Further, the second lens group G
A third lens group G3 including a biconvex positive lens is provided on the image surface side of 2. Then, when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the third lens group G3 is substantially fixed to the image plane. Table 2 lists the specifications of this embodiment.
【００２９】[0029]
【表２】 （全体諸元） 広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態 ｆ 7.40 〜 12.43 〜 21.30 ＦＮＯ 2.9 〜 3.7 〜 5.0 ω 38.8 〜 24.8 〜 15.0 （レンズデータ） 面番号 曲率半径 面間隔 ｎｄ ν 1 26.3278 1.700 1.74001 48.16 2 8.1533 5.750 3 -174.3801 0.900 1.48749 70.24 4 23.4928 2.400 5 17.9444 3.200 1.84666 23.78 6 33.9654 (D6) 7 ∞ 0.500 （開口絞り） 8 10.3019 2.550 1.66547 55.18 9 -69.6160 0.100 10 14.8088 2.550 1.60562 43.73 11 -14.8001 2.000 1.80100 34.96 12 7.8543 0.900 13 27.6364 0.900 1.80100 34.96 14 8.6622 2.700 1.61272 58.75 15 -25.3313 (D15) 16 29.5916 2.300 1.66547 55.18 17 -258.5473 1.922 18 ∞ 2.760 1.45850 68.00 19 ∞ 1.441 20 ∞ 0.500 1.51680 64.20 21 ∞ (Bf) （非球面データ） 第２レンズ面、第８レンズ面、及び第１６レンズ面は非球面であり、非球面係数 を以下に示す。 ［第２面］ κ ＝ 0.1000 Ｃ４ ＝+1.18060E-04 Ｃ６ ＝+7.93980E-07 Ｃ８ ＝-2.26350E-09 Ｃ１０＝+7.95490E-11 ［第８面］ κ ＝ 1.0000 Ｃ４ ＝-6.65950E-05 Ｃ６ ＝-3.23530E-07 Ｃ８ ＝+3.34640E-09 Ｃ１０＝-1.01760E-10 ［第１６面］ κ ＝ 1.0000 Ｃ４ ＝-1.16570E-05 Ｃ６ ＝+1.10140E-06 Ｃ８ ＝-2.62900E-08 Ｃ１０＝+2.73560E-10 （可変間隔データ） レンズ位置 広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態 f 7.40 12.43 21.30 D6 27.4238 13.4352 4.8711 D15 8.5310 15.1680 26.8626 Bf 1.0300 1.0182 0.9880 （条件式対応値） （１） ｆ２／｜ｆ２２｜ ＝ 1.167 （２）ｆ２３／｜ｆ２２｜＝ 2.04 （３）ｎ２３Ｎ−ｎ２３Ｐ＝ 0.1883 （４）ν２３Ｐ−ν２３Ｎ＝ 23.79[Table 2] (Overall specifications) Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state f 7.40 ~ 12.43 ~ 21.30 FNO 2.9 ~ 3.7 ~ 5.0 ω 38.8 ~ 24.8 ~ 15.0 (Lens data) Surface number Radius of curvature Surface spacing nd ν 1 26.3278 1.700 1.74001 48.16 2 8.1533 5.750 3 -174.3801 0.900 1.48749 70.24 4 23.4928 2.400 5 17.9444 3.200 1.84666 23.78 6 33.9654 (D6) 7 ∞ 0.500 (aperture diaphragm) 8 10.3019 2.550 1.66547 55.18 9 -69.6160 0.100 10 14.8088 2.550 1.60562 43.73 11 -14.8001 2.000 1.80100 34.96 12 7.8543 0.900 13 27.6364 0.900 1.80100 34.96 14 8.6622 2.700 1.61272 58.75 15 -25.3313 (D15) 16 29.5916 2.300 1.66547 55.18 17 -258.5473 1.922 18 ∞ 2.760 1.45850 68.00 19 ∞ 1.441 20 ∞ 0.500 1.51680 64.20 21 ∞ (Bf) (Aspherical data) The second lens surface, the eighth lens surface, and the sixteenth lens surface are aspherical surfaces and have an aspherical surface coefficient. Is shown below. [Second side] κ = 0.1000 C4 = + 1.18060E-04 C6 = + 7.93980E-07 C8 = -2.26350E-09 C10 = + 7.95490E-11 [Eighth surface] κ = 1.0000 C4 = -6.65950E-05 C6 = -3.23530E-07 C8 = + 3.34640E-09 C10 = -1.01760E-10 [Sixteenth surface] κ = 1.0000 C4 = -1.16570E-05 C6 = + 1.10140E-06 C8 = -2.62900E-08 C10 = + 2.73560E-10 (Variable interval data) Lens position Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state f 7.40 12.43 21.30 D6 27.4238 13.4352 4.8711 D15 8.5310 15.1680 26.8626 Bf 1.0300 1.0182 0.9880 (Value corresponding to conditional expression) (1) f2 / | f22 | = 1.167 (2) f23 / | f22 | = 2.04 (3) n23N-n23P = 0.1883 (4) ν23P-ν23N = 23.79
【００３０】図６，７，８は、それぞれ第２実施例にか
かるズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状態、望
遠端状態における諸収差図を表す。図から明らかなよう
に、本実施例は高い光学性能を有し、諸収差、特に色収
差が良好に補正されていることがわかる。FIGS. 6, 7 and 8 are graphs showing various aberrations of the zoom lens according to the second example in the wide-angle end state, the intermediate focal length state and the telephoto end state, respectively. As is apparent from the figure, it is understood that this example has high optical performance and various aberrations, particularly chromatic aberration, are well corrected.
【００３１】（第３実施例）図９は、本発明の第３実施
例にかかるズームレンズのレンズ構成を示す断面図であ
る。光軸に沿って物体側から順に、負の屈折力を有する
第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群
Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とからな
る。第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸
面を向けた負メニスカスレンズと、像面側により強い凹
面を向けた両凹形状の負レンズと、物体側に凸面を向け
た正メニスカスレンズとからなる。第２レンズ群Ｇ２
は、物体側から順に、開口絞りＳと、物体側により強い
凸面を向けた両凸形状の正レンズＵ２１と、両凸形状の
正レンズＵ２２Ｐと両凹形状の負レンズＵ２２Ｎとの接
合負レンズＵ２２と、物体側に凸面を向けた負メニスカ
スレンズＵ２３Ｎと両凸形状の正レンズＵ２３Ｐとの接
合正レンズＵ２３とからなる。ここで、両凸形状の正レ
ンズＵ２１の物体側の面は光軸から離れるに従って屈折
力が小さくなるような形状の非球面である。(Third Embodiment) FIG. 9 is a sectional view showing the lens arrangement of a zoom lens according to the third embodiment of the present invention. The first lens group G1 having a negative refractive power, the second lens group G2 having a positive refractive power, and the third lens group G3 having a positive refractive power are arranged in this order from the object side along the optical axis. . The first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens having a stronger concave surface facing the image side, and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side. It consists of a lens. Second lens group G2
Is, in order from the object side, an aperture stop S, a biconvex positive lens U21 with a stronger convex surface facing the object side, and a cemented negative lens U22 of a biconvex positive lens U22P and a biconcave negative lens U22N. And a cemented positive lens U23 composed of a negative meniscus lens U23N having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens U23P. Here, the object-side surface of the biconvex positive lens U21 is an aspherical surface having a shape such that its refracting power decreases as the distance from the optical axis increases.
【００３２】また、広角端状態から望遠端状態までズー
ミングする際に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２
との可変空気間隔が減少する。さらに、第２レンズ群Ｇ
２の像面側には、両凸形状の正レンズからなる第３レン
ズ群Ｇ３が設けられている。そして、広角端状態から望
遠端状態までズーミングする際に、第３レンズ群Ｇ３は
像面に対しほぼ固定されている。表３に本実施例の諸元
値を掲げる。When zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the first lens group G1 and the second lens group G2.
The variable air space between and decreases. Further, the second lens group G
A third lens group G3 including a biconvex positive lens is provided on the image surface side of 2. When zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the third lens group G3 is substantially fixed with respect to the image plane. Table 3 lists the specifications of this embodiment.
【００３３】[0033]
【表３】 （全体諸元） 広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態 ｆ 10.00 〜 17.00 〜 28.70 ＦＮＯ 2.9 〜 3.7 〜 5.0 ω 31.1 〜 18.8 〜 11.3 （レンズデータ） 面番号 曲率半径 面間隔 ｎｄ ν 1 36.7383 1.800 1.620410 60.29 2 11.6827 3.900 3 -210.7132 0.900 1.487490 70.24 4 14.5031 3.100 5 24.4594 2.500 1.686190 34.17 6 331.2016 (D6) 7 ∞ 0.500 （開口絞り） 8 11.0922 2.850 1.665470 55.18 9 -61.3936 0.100 10 23.1227 3.100 1.720000 43.69 11 -10.2681 2.600 1.801000 34.96 12 7.9981 1.000 13 26.5196 3.500 1.846660 23.78 14 15.8829 5.700 1.670030 47.25 15 -101.9984 (D15) 16 30.0000 2.800 1.665470 55.18 17 -637.9762 2.314 18 ∞ 2.760 1.45850 68.00 19 ∞ 1.441 20 ∞ 0.500 1.51680 64.20 21 ∞ (Bf) （非球面データ） 第２レンズ面、第８レンズ面、及び第１６レンズ面は非球面であり、非球面係数 を以下に示す。 ［第２面］ κ ＝ 6.4000 Ｃ４ ＝-5.94220E-06 Ｃ６ ＝-6.28170E-07 Ｃ８ ＝+9.76000E-09 Ｃ１０＝-1.25630E-10 ［第８面］ κ ＝ 1.0000 Ｃ４ ＝-6.46070E-05 Ｃ６ ＝-1.23420E-07 Ｃ８ ＝-1.47870E-09 Ｃ１０＝+9.18190E-12 ［第１６面］ κ ＝ 1.0000 Ｃ４ ＝-1.62740E-05 Ｃ６ ＝+9.90660E-07 Ｃ８ ＝-2.33760E-08 Ｃ１０＝+2.37190E-10 （可変間隔データ） レンズ位置 広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態 f 10.00 17.00 28.70 D6 31.3570 14.3835 4.5000 D15 5.8764 13.2722 25.6313 Bf 1.0271 1.0221 1.0102 （条件式対応値） （１） ｆ２／｜ｆ２２｜ ＝ 1.406 （２）ｆ２３／｜ｆ２２｜＝ 2.48 （３）ｎ２３Ｎ−ｎ２３Ｐ＝ 0.1766 （４）ν２３Ｐ−ν２３Ｎ＝ 23.47[Table 3] (Overall specifications) Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state f 10.00 〜 17.00 〜 28.70 FNO 2.9 ~ 3.7 ~ 5.0 ω 31.1 ~ 18.8 ~ 11.3 (Lens data) Surface number Radius of curvature Surface spacing nd ν 1 36.7383 1.800 1.620410 60.29 2 11.6827 3.900 3 -210.7132 0.900 1.487490 70.24 4 14.5031 3.100 5 24.4594 2.500 1.686190 34.17 6 331.2016 (D6) 7 ∞ 0.500 (aperture diaphragm) 8 11.0922 2.850 1.665470 55.18 9 -61.3936 0.100 10 23.1227 3.100 1.720000 43.69 11 -10.2681 2.600 1.801000 34.96 12 7.9981 1.000 13 26.5196 3.500 1.846660 23.78 14 15.8829 5.700 1.670030 47.25 15 -101.9984 (D15) 16 30.0000 2.800 1.665470 55.18 17 -637.9762 2.314 18 ∞ 2.760 1.45850 68.00 19 ∞ 1.441 20 ∞ 0.500 1.51680 64.20 21 ∞ (Bf) (Aspherical data) The second lens surface, the eighth lens surface, and the sixteenth lens surface are aspherical surfaces and have an aspherical surface coefficient. Is shown below. [Second side] κ = 6.4000 C4 = -5.94220E-06 C6 = -6.28170E-07 C8 = + 9.76000E-09 C10 = -1.25630E-10 [Eighth surface] κ = 1.0000 C4 = -6.46070E-05 C6 = -1.23420E-07 C8 = -1.47870E-09 C10 = + 9.18190E-12 [Sixteenth surface] κ = 1.0000 C4 = -1.62740E-05 C6 = + 9.90660E-07 C8 = -2.33760E-08 C10 = + 2.37190E-10 (Variable interval data) Lens position Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state f 10.00 17.00 28.70 D6 31.3570 14.3835 4.5000 D15 5.8764 13.2722 25.6313 Bf 1.0271 1.0221 1.0102 (Value corresponding to conditional expression) (1) f2 / | f22 | = 1.406 (2) f23 / | f22 | = 2.48 (3) n23N-n23P = 0.1766 (4) ν23P-ν23N = 23.47
【００３４】図１０，１１，１２は、それぞれ第３実施
例にかかるズームレンズの広角端状態、中間焦点距離状
態、望遠端状態における諸収差図を表す。図から明らか
なように、本実施例は高い光学性能を有し、諸収差、特
に色収差が良好に補正されていることがわかる。FIGS. 10, 11, and 12 are graphs showing various aberrations of the zoom lens according to the third example in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively. As is apparent from the figure, it is understood that this example has high optical performance and various aberrations, particularly chromatic aberration, are well corrected.
【００３５】[0035]
【発明の効果】本発明により、固体撮像素子等を撮像素
子としたビデオカメラや電子スチルカメラ等に用いら
れ、変倍比２〜４倍程度で高い光学性能を有し、特に色
収差の少ない小型のズームレンズを提供することができ
る。INDUSTRIAL APPLICABILITY According to the present invention, it is used in a video camera, an electronic still camera or the like having a solid-state image pickup device as an image pickup device, has a high optical performance at a zoom ratio of about 2 to 4 times, and is small in size with little chromatic aberration. A zoom lens can be provided.
【図１】本発明の第１実施例にかかるズームレンズのレ
ンズ構成を示す図である。FIG. 1 is a diagram showing a lens configuration of a zoom lens according to Example 1 of the present invention.
【図２】上記第１実施例の広角端状態での諸収差を示す
図である。FIG. 2 is a diagram showing various aberrations in the wide-angle end state of the first example.
【図３】上記第１実施例の中間焦点距離状態での諸収差
を示す図である。FIG. 3 is a diagram showing various aberrations in the intermediate focal length state of the first example.
【図４】上記第１実施例の望遠端状態での諸収差を示す
図である。FIG. 4 is a diagram showing various aberrations in the telephoto end state of the first example.
【図５】本発明の第２実施例にかかるズームレンズのレ
ンズ構成を示す図である。FIG. 5 is a diagram showing a lens configuration of a zoom lens according to Example 2 of the present invention.
【図６】上記第２実施例の広角端状態での諸収差を示す
図である。FIG. 6 is a diagram showing various aberrations in the wide-angle end state of the second example.
【図７】上記第２実施例の中間焦点距離状態での諸収差
を示す図である。FIG. 7 is a diagram showing various aberrations in the intermediate focal length state of the second example.
【図８】上記第２実施例の望遠端状態での諸収差を示す
図である。FIG. 8 is a diagram showing various aberrations in the telephoto end state of the second example.
【図９】本発明の第３実施例にかかるズームレンズのレ
ンズ構成を示す図である。FIG. 9 is a diagram showing a lens configuration of a zoom lens according to Example 3 of the present invention.
【図１０】上記第３実施例の広角端状態での諸収差を示
す図である。FIG. 10 is a diagram showing various aberrations in the wide-angle end state of the third example.
【図１１】上記第３実施例の中間焦点距離状態での諸収
差を示す図である。FIG. 11 is a diagram showing various aberrations in the intermediate focal length state of the third example.
【図１２】上記第３実施例の望遠端状態での諸収差を示
す図である。FIG. 12 is a diagram showing various aberrations in the telephoto end state of the third example.
Ｇ１ ・・・ 第１レンズ群
Ｇ２ ・・・ 第２レンズ群
Ｇ３ ・・・ 第３レンズ群
Ｕ２１・・・ 第２レンズ群の正レンズ
Ｕ２２・・・ 第２レンズ群の第１接合レンズ
Ｕ２２Ｐ・・ 第２レンズ群の第１接合レンズの正レン
ズ
Ｕ２２Ｎ・・ 第２レンズ群の第１接合レンズの負レン
ズ
Ｕ２３・・・ 第２レンズ群の第２接合レンズ
Ｕ２３Ｎ・・ 第２レンズ群の第２接合レンズの負レン
ズ
Ｕ２３Ｐ・・ 第２レンズ群の第２接合レンズの正レン
ズ
Ｓ ・・・ 開口絞りG1 ... First lens group G2 ... Second lens group G3 ... Third lens group U21 ... Positive lens U22 of second lens group ... First cemented lens U22P of second lens group The positive lens U22N of the first cemented lens of the second lens group U22N ... The negative lens U23 of the first cemented lens of the second lens group ... The second cemented lens U23N of the second lens group ... The second lens group of the second lens group Negative lens U23P of 2 cemented lens ... Positive lens S of 2nd cemented lens of the 2nd lens group ...
Claims (5)
第１レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２との間隔が減
少し、 前記第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順
に、正の屈折力を有するレンズＵ２１と、全体として負
の屈折力を有する第１接合レンズＵ２２と、全体として
正の屈折力を有する第２接合レンズＵ２３とから構成さ
れ、 前記第２レンズ群Ｇ２の前記第１接合レンズＵ２２は、
正の屈折力を有するレンズＵ２２Ｐと負の屈折力を有す
るレンズＵ２２Ｎとの接合レンズであり、 前記第２レンズ群Ｇ２の前記第２接合レンズＵ２３は、
負の屈折力を有するレンズＵ２３Ｎと正の屈折力を有す
るレンズＵ２３Ｐとの接合レンズであることを特徴とす
るズームレンズ。1. A first lens group G1 having a negative refractive power and a second lens group G2 having a positive refractive power are arranged in this order from the object side along an optical axis, and a wide-angle end state to a telephoto end are provided. At the time of zooming to the state, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 decreases, and the second lens group G2 has a positive refractive power in order from the object side along the optical axis. And a second cemented lens U23 having a negative refracting power as a whole, and a second cemented lens U23 having a positive refracting power as a whole, and the first cemented lens of the second lens group G2. The lens U22 is
A cemented lens of a lens U22P having a positive refractive power and a lens U22N having a negative refractive power, wherein the second cemented lens U23 of the second lens group G2 is
A zoom lens, which is a cemented lens of a lens U23N having a negative refractive power and a lens U23P having a positive refractive power.
された正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３を有し、 広角端状態から望遠端状態へのズーミングの際に、前記
第３レンズ群Ｇ３は前記像面に対して略固定されている
ことを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。2. A third lens group G3 having a positive refractive power, which is arranged closer to the image surface than the second lens group G2, and has a zoom lens from the wide-angle end state to the telephoto end state. The zoom lens according to claim 1, wherein the third lens group G3 is substantially fixed with respect to the image plane.
とを特徴とする請求項１又は２に記載のズームレンズ。 （１） ０．８０＜ ｆ２／｜ｆ２２｜ ＜１．７０ （２） １．４０＜ｆ２３／｜ｆ２２｜＜３．５０ 但し、 ｆ２ ：前記第２レンズ群Ｇ２の焦点距離， ｆ２２：前記第２レンズ群Ｇ２における前記第１接合レ
ンズＵ２２の焦点距離， ｆ２３：前記第２レンズ群Ｇ２における前記第２接合レ
ンズＵ２３の焦点距離．3. The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expressions (1) and (2) are satisfied. (1) 0.80 <f2 / | f22 | <1.70 (2) 1.40 <f23 / | f22 | <3.50 where f2: focal length of the second lens group G2, f22: the second Focal length of the first cemented lens U22 in the second lens group G2, f23: focal length of the second cemented lens U23 in the second lens group G2.
とを特徴とする請求項１乃至３のいずれか一項に記載の
ズームレンズ。 （３） ｎ２３Ｎ−ｎ２３Ｐ＞ ０．１３ （４） ν２３Ｐ−ν２３Ｎ＞１５ 但し、 ｎ２３Ｐ：前記第２レンズ群Ｇ２における前記第２接合
レンズＵ２３中の前記正の屈折力を有するレンズＵ２３
Ｐのｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）における媒質の屈折
率， ｎ２３Ｎ：前記第２レンズ群Ｇ２における前記第２接合
レンズＵ２３中の前記負の屈折力を有するレンズＵ２３
Ｎのｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）における媒質の屈折
率， ν２３Ｐ：前記第２レンズ群Ｇ２における前記第２接合
レンズＵ２３中の前記正の屈折力を有するレンズＵ２３
Ｐのアッベ数， ν２３Ｎ：前記第２レンズ群Ｇ２における前記第２接合
レンズＵ２３中の前記負の屈折力を有するレンズＵ２３
Ｎのアッベ数．4. The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expressions (3) and (4) are satisfied. (3) n23N-n23P> 0.13 (4) ν23P-ν23N> 15 where n23P: the lens U23 having the positive refractive power in the second cemented lens U23 in the second lens group G2.
Refractive index of the medium at the d line of P (λ = 587.6 nm), n23N: The lens U23 having the negative refractive power in the second cemented lens U23 in the second lens group G2.
Refractive index of medium at d line of N (λ = 587.6 nm), ν23P: Lens U23 having positive refractive power in the second cemented lens U23 in the second lens group G2
Abbe's number of P, ν23N: The lens U23 having the negative refracting power in the second cemented lens U23 in the second lens group G2
Abbe number of N.
Ｕ２１は、少なくとも一方のレンズ面が、光軸から離れ
るにしたがって屈折力が小さくなるような形状の非球面
であることを特徴とする請求項１、３、又は４のいずれ
か一項に記載のズームレンズ。5. The lens U21 of the second lens group G2 is characterized in that at least one lens surface is an aspherical surface having a shape such that its refracting power becomes smaller with distance from the optical axis. The zoom lens according to any one of 1, 3, or 4.
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- 2001-09-28 JP JP2001304454A patent/JP2003107348A/en not_active Withdrawn
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