JP2003022520A

JP2003022520A - 磁気テープ

Info

Publication number: JP2003022520A
Application number: JP2001202490A
Authority: JP
Inventors: Tsuguhiro Doi; 嗣裕土井
Original assignee: Hitachi Maxell Ltd
Current assignee: Maxell Holdings Ltd
Priority date: 2001-07-03
Filing date: 2001-07-03
Publication date: 2003-01-24

Abstract

(57)【要約】（修正有）【課題】優れたテープ直進性と良好な巻き姿が得ら
れ、記録トラック幅が２５μｍ以下と狭い場合にもオフ
トラックの生じにくい磁気テープを提供する。【解決手段】磁性層またはバックコート層２にトラッ
キング制御用のサーボ信号が記録された磁気テープ１に
おいて、バックコート層２におけるテープ幅方向の両端
から中心に向かってテープ幅の２０％に相当するテープ
幅方向両端部分２ａの長手方向の動摩擦係数をμａと
し、テープ幅の６０％に相当するテープ幅方向中央部分
２ｂの長手方向の動摩擦係数をμｂとするとき、両者の
比（μａ／μｂ）が1.１〜1.５となるように、バックコ
ート層表面の動動摩擦係数をテープ幅方向に異なったも
のとする。また、記録トラック幅が２５μｍ以下で、か
つ、テープ走行時に走行基準側または反対側のテープエ
ッジに存在する周期５０mm以下のエッジウィーブのエッ
ジウィーブ量を1.５μｍ以下にする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、主として、トラッ
クサーボ用の磁気信号または光学信号が記録され、磁気
抵抗効果素子を利用した再生ヘッド（以下、ＭＲヘッ
ド）によって磁気記録信号が再生される磁気テープに関
する。

【０００２】

【従来の技術】磁気テープは、オーディオテープ、ビデ
オテープ、コンピユータテープなど種々の用途がある
が、特にデータバックアップ用の磁気テープ（バックア
ップテープ）の分野ではバックアップ対象となるハード
ディスクの大容量化に伴い、１巻当たり数十ＧＢ以上の
記憶容量のものが商品化されており、今後ハードディス
クのさらなる大容量化に対応するためこの種のバックア
ップテープの高容量化は不可欠となっている。また、ア
クセス速度、転送速度を大きくするため、テープの送り
速度、テープとヘッド間の相対速度を高めることも必要
不可欠となっている。

【０００３】バックアップテープ１巻当たりの高容量化
のためには、テープ全厚を薄くして１巻あたりのテープ
長さを長くすること、磁性層厚さを0.３μｍ以下と極め
て薄くすることで厚さ減磁を小さくして記録波長を短く
すること、記録トラック幅を２５μｍ以下、特に１５μ
ｍ以下と狭くして幅方向の記録密度を高くすることが必
要である。

【０００４】磁性層厚さを0.３μｍ以下と極めて薄くす
ると、耐久性が劣化するなどの問題が生じるので、これ
を防止するために非磁性支持体と磁性層との間に少なく
とも一層の下塗層を設ける必要がある。また、記録波長
を短くすると、磁性層と磁気ヘッドとのスペーシングの
影響が大きくなるので、磁性層の大きな突起やへこみが
あると、スペーシングロスによる出力の低下により、エ
ラーレートが高くなる。

【０００５】記録トラック幅を２５μｍ以下、特に１０
μｍ以下と狭くしてテープ幅方向の記録密度を高くする
と磁気テープからの漏れ磁束が小さくなるため、再生ヘ
ッドに微小磁束でも高い出力が得られる磁気抵抗効果型
素子を使用したＭＲヘッドを使用する必要がある。

【０００６】ＭＲヘッド対応の磁気記録媒体には、例え
ば特開平１１−２３８２２５号公報、特開２０００−４
０２１７公報、特開２０００−４０２１８公報等に記載
されたものがある。これらの公報に記載された磁気記録
媒体では、その磁束（磁性層における残留磁束密度と厚
さとの積）を特定の値以下にしてＭＲヘッドの出力の歪
を防止したり、磁性層表面のへこみを特定の値以下にし
てＭＲヘッドのサーマル・アスペリティを低減させたり
している。

【０００７】また、トラック幅を狭くすると、オフトラ
ックによる再生出力の低下が問題になるので、これを避
けるためにトラックサーボが必要になる。このようなト
ラックサーボ方式としては光学トラックサーボ方式（例
えば特開平１１−２１３３８４号公報、特開平１１−３
３９２５４号公報、特開２０００−２９３８３６公報参
照）や磁気サーボ方式があるが、いずれの方式を採用す
るにしても、箱状のケース本体の内部に磁気テープを収
めて磁気テープカートリッジ（カセットテープともい
う）とする場合には、磁気テープ巻装用のリールを一つ
しか持たない１リール型（単リール型）にして、その上
でカートリッジから引き出した磁気テープにトラックサ
ーボを行う必要がある。これは、デープ走行速度を高め
る（例えば2.５ｍ／秒以上にする）と、テープ繰り出し
用とテープ巻き取り用の２つのリールを持った２リール
型では安定走行できないためである。また、２リール型
ではカートリッジサイズが大きくなり、体積当たりの記
憶容量が小さくなる。

【０００８】先に述べたようにトラックサーボ方式には
磁気サーボ方式と光学サーボ方式があるが、前者は、後
述するようなサーボトラックバンドを磁気記録により磁
性層に形成し、これを磁気的に読取ってサーボトラッキ
ングを行うものであり、後者は、凹部アレイからなるサ
ーボトラックバンドをレーザー照射等でバックコート層
に形成し、これを光学的に読取ってサーボトラッキング
を行うものである。なお、磁気サーボ方式にはバックコ
ート層にも磁性を持たせ、このバックコート層に磁気サ
ーボ信号を記録する方式があり（例えば特開平１１−１
２６３２７号公報参照）、また光学サーボ方式にはバッ
クコート層に光を吸収する材料等で光学サーボ信号を記
録する方式もある（例えば特開平１１−１２６３２８号
公報参照）。

【０００９】ここで、前者の磁気サーボ方式を例にとっ
てトラックサーボの原理を簡単に説明する。磁気サーボ
方式を採用する磁気テープでは、磁性層にそれぞれテー
プ長手方向に沿って延びるトラックサーボ用のサーボバ
ンドとデータ記録用のデータトラックとが設けられる。
このうちサーボバンドは、各々サーボトラック番号を磁
気的に記録した複数のサーボ信号記録部からなる。磁気
テープに対してデータの記録・再生を行う磁気ヘッドア
レイは、１対（順走行用と逆走行用）のサーボトラック
用ＭＲヘッドと、例えば８×２対の記録・再生用ヘッド
（記録ヘッドは磁気誘導型ヘッドで再生ヘッドはＭＲヘ
ッドで構成される）とを有しており、サーボ信号を読取
ったサーボトラック用ＭＲヘッドからの信号に基づいて
磁気ヘッドアレイ全体が連動して動くことで、記録・再
生用ヘッドがテープ幅方向に移動してデータトラックに
到達する。

【００１０】このとき例えば図７に示すように、磁気テ
ープ１は、その長手方向に沿った両端部（テープエッ
ジ）のうちの一方のテープエッジ１ａが、磁気記録再生
装置（テープ駆動装置あるいはテープドライブともい
う）に備えられたガイドローラ７０のフランジ７１・７
２の内面によってテープ幅方向位置を規制された状態で
走行するが、図２に一部拡大して模式的に示したよう
に、磁気テープ１のテープエッジ１ａには、通常、エッ
ジウィーブまたはエッジウェーブと呼ばれる波打ち状の
凹凸（テープ幅方向の端面がテープ長手方向に沿って波
打つことによってできた凹凸）が存在する。そのため、
磁気テープ１は上記の走行基準となるフランジ内面に沿
って走行していてもその幅方向の位置が微妙に変動す
る。しかし、上記のようなサーボ方式を採用すること
で、磁気テープの位置がその幅方向に微妙に変動しても
これに伴って磁気ヘッドアレイ全体がテープ幅方向に移
動して、記録・再生用ヘッドは絶えず正しいデータトラ
ックに到達する。

【００１１】ところが、磁気テープにサーボ方式を適用
するに当たって、そのエッジウィーブとヘッド追随性と
の関係等について詳しく調べたところ、図２に示したよ
うにテープエッジに存在する周期ｆの短いエッジウィー
ブにおけるエッジウィーブ量（当該テープエッジのテー
プ幅方向（図２のＹ−Ｙ’方向）の変位量）αが特定値
を超えると、ＰＥＳ（positioning error signal、位置
ずれ量のばらつきを表す数値、標準偏差１σの値）が大
きくなり、トラッキングエラーを引き起こすことが明ら
かになった。この傾向はテープ走行速度が大きくなるほ
ど、またトラック幅が狭くなるほど顕著になる。これ
は、磁気ヘッドアレイ全体は大きい質量を有しているの
で、走行時にテープ幅方向の位置が規制されるテープエ
ッジ（図２に示す片側のテープエッジ１ａのみならず、
直ぐ後で述べるように両側のテープエッジ１ａ・１ａ’
のときもある）において短い周期のエッジウィーブによ
る位置変動があると、これに伴って生じる磁気テープの
幅方向の動きに磁気ヘッドアレイの動きが追随できなく
なるためと推定される。なお、上述のように磁気記録再
生装置では、通常、ガイドローラ７０の溝７３の幅（そ
の両端部に設けられている一対のフランジ７１・７２の
内面間の間隔Ｈ、図７参照）は磁気テープの幅Ｌよりも
数１０μｍ大きな寸法に設定されているので、走行基準
側のエッジウィーブ量が支配的であるが、サーボ信号を
記録する装置（サーボライタ）ではガイドローラの溝幅
は磁気テープの幅とほぼ等しい寸法に設定されていてク
リアランスが殆どないので、両側のテープエッジ１ａ・
１ａ’がともに走行基準側になり、両側のテープエッジ
１ａ・１ａ’のエッジウィーブ量がともにサーボ信号の
直線性を支配する。したがって、両側のテープエッジ１
ａ・１ａ’のエッジウィーブ量をともに特定値以下に規
制する必要がある。

【００１２】ＰＥＳが大きくなると、記録トラック幅が
２５μｍ以下、特に１５μｍ以下と狭い場合には、オフ
トラックエラーが発生し、正常なサーボを行うことがで
きなくなる。このような問題は、磁気サーボ方式および
光学サーボ方式の両者に共通して生じるものであるが、
光学サーボ方式の方が、用いられる磁気ヘッドアレイ全
体の質量が磁気サーボ方式のものに比べて大きいために
一層顕著である。

【００１３】上記のようにサーボ方式を採用した磁気テ
ープにおいて、データの記録・再生やサーボ信号の書き
込み・読み取りが正しく行われるためには、テープが幅
方向になるべく変動することなく真っ直ぐに走行するこ
と、すなわち直進性（走行安定性）を有することが必要
である。また、磁気テープが走行時にテープ幅方向に変
動すると、テープエッジが損傷しやすくなるのみなら
ず、テープがリールに巻き取られるときにテープの幅方
向の端部が揃わず、テープの巻き姿が乱れることにな
る。そして、この巻き姿の乱れが、リールから引き出さ
れたテープの幅方向の変動の原因になるという悪循環に
陥る。このため、上述したように磁気記録再生装置に
は、テープを所定方向に案内するガイドに、テープの幅
方向の両端位置を規制する一対のフランジが設けられて
いるが、これらのフランジのみでは、両フランジ間でテ
ープが幅方向に変動することまで防止することはできな
い。

【００１４】そこで、従来においては、磁気テープ自体
の構造を改善することで、テープの巻き姿が良くなるよ
うにしたり、あるいはテープの直進性を確保したりする
ことが試みられている。その一例として、特開２０００
−１８７８３１公報では、良好な巻き姿を得るために、
磁気テープにおけるバックコート層の表面に凹状の溝を
形成し、この溝によりテープ巻き取り時にテープに同伴
するエアーを逃がすようにした技術が提案されている。

【００１５】

【発明が解決しようとする課題】しかしなから、一般
に、磁気テープにおけるバックコート層の厚さは通常１
μｍ以下であり、このような薄いバックコート層に、機
械的切削手段を用いて前記公報に記載されているような
所定の凹状の溝を形成するのは容易ではない。このた
め、前記公報では、凹状の溝は主としてレーザー照射に
より形成することが記載されているが、レーザー照射を
行うには機械的切削手段に比べて高価なレーザー照射装
置が必要となる。また、バックコート層へのレーザー照
射により燃えかすが生じるが、この種の燃えかすがテー
プ面に付着して結果的にドロップアウトの原因になるな
ど、信頼性の面で問題がある。さらに、前記公報記載の
技術は、先に述べたようなテープエッジに存在する短い
周期のエッジウィーブによる位置変動までを防止するも
のではないから、この種の位置変動によるオフトラック
の発生を前記溝の形成のみにより防止あるいは低減する
のは難しい。

【００１６】本発明の目的は、上記のような問題点がな
く、テープの直進性と良好な巻き姿が得られる磁気テー
プを提供することにある。また、本発明の目的は、ＰＥ
Ｓが小さく、記録トラック幅が２５μｍ以下、特に１５
μｍ以下と狭い場合にも、オフトラックの生じにくい磁
気テープを提供することにある。

【００１７】

【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
め、鋭意検討した結果、本発明者は、バックコート層表
面の動摩擦係数をテープ幅方向の中央部よりも両端部で
相対的に大きくすることでテープの直進性と良好な巻き
姿が得られることを見出した。

【００１８】すなわち、本発明は、図１に示すように、
非磁性支持体上の一面に、少なくとも一層の下塗層と、
磁性層とがこの順に形成され、反対面にバックコート層
２が形成されており、前記磁性層またはバックコート層
にトラッキング制御用のサーボ信号が記録された磁気テ
ープ１において、バックコート層２におけるテープ幅方
向の両端から中心に向かってそれぞれテープ幅の２０％
に相当するテープ幅方向両端部分２ａ・２ａの長手方向
の動摩擦係数をμａとし、テープ幅Ｌの６０％に相当す
るテープ幅方向中央部分２ｂの長手方向の動摩擦係数を
μｂとしたときに、後者に対する前者の比（μａ／μ
ｂ）を1.１〜1.５としたことを特徴とする。なお、本発
明でいう動摩擦係数は、後述するＳＵＳに対するもので
ある。

【００１９】また、本発明では、このような磁気テープ
１において、ＰＥＳが小さく、記録トラック幅が２５μ
ｍ以下と狭い場合にも、オフトラックが生じにくくなる
ようにするため、記録トラック幅が２５μｍ以下（好ま
しくは２１μｍ、特に１５μｍ以下）で、かつ、テープ
走行時に走行基準側となるテープエッジ１ａまたはその
反対側となるテープエッジ１ａ’に存在する周期ｆが５
０mm以下のエッジウィーブのエッジウィーブ量αを1.５
μｍ以下（好ましくは１μｍ以下）に設定する（符号に
ついては図２参照）。

【００２０】以上の場合において、サーボ信号は磁気テ
ープの磁性層またはバックコート層に磁気信号として記
録したものであってもよいし、磁気テープのバックコー
ト層に凹部や光を吸収する材料で光学信号を形成したも
のであってもよい。つまり、本発明の磁気テープカート
リッジ（およびこれに備えられる磁気テープ）は、磁気
サーボ方式および光学サーボ方式のいずれにも適用でき
るものである。

【００２１】また、高記録密度化のためには、本発明の
磁気テープは、磁気抵抗効果型素子を利用した再生ヘッ
ド（ＭＲヘッド）によって磁気記録信号が再生されるも
のであることが好ましい。さらに、磁気サーボ方式のも
のでは、サーボ信号もＭＲヘッドによって再生されるも
のであることが好ましい。

【００２２】

【発明の実施の形態】次に、本発明の実施の形態につい
て説明する。

【００２３】＜バックコート層の動摩擦係数＞上述した
ように本発明の磁気テープ１では、バックコート層２に
おけるテープ幅方向の両端から中心に向かってそれぞれ
テープ幅の２０％に相当するテープ幅方向両端部分２ａ
・２ａの長手方向の動摩擦係数をμａとし、残りのテー
プ幅の６０％に相当するテープ幅方向中央部分２ｂの長
手方向の動摩擦係数をμｂとしたときに、後者に対する
前者の比（μａ／μｂ）が1.１〜1.５となるように設定
する。この比（μａ／μｂ）が1.１未満だと、テープ走
行および巻き取り時に空気のかみ込みなどで生ずる横す
べりのような幅方向への動きを抑えることができない。
そのため、良好な直進性が得られない。加えて、リール
に巻き取られた後の巻き姿も悪くなる。また1.５を超え
ると、テープ幅方向への動きを抑える力が強くなりす
ぎ、テープ走行時に中心部でしわが発生したり、巻き取
り時にかみ込んだ空気の抜けが悪くなり、テープ巻き取
り上面にしわが発生しやすい。好ましくは（μａ／μ
ｂ）＝1.２〜1.４である。

【００２４】バックコート層２において、テープ幅方向
中央部分２ｂに比べて動摩擦係数を高くするテープ幅方
向両端部分２ａ・２ａの幅をテープ幅の２０％と規定し
たのは、２０％より小さい場合、幅方向への動きを抑え
る効果が得られず、２０％大きい場合、幅方向への動き
をおこえる力が強くなりすぎ、テープ中心部にしわが発
生しやすくなるからである。

【００２５】テープ幅方向中央部分の動摩擦係数は、0.
１０〜0.３０が好ましい。この動摩擦係数が0.１０より
小さい場合、走行時にバックコート層が接するガイドロ
ールや、巻き取り時に接する磁性層に対して、滑りやす
くなり、直進性や整巻性が悪くなる。また、0.３０より
大きい場合、バックコート層が削れやすくなり、ガイド
ロールを汚し直進性が悪くなるだけでなく、ドロップア
ウトの発生、エラーレートの上昇を招く。

【００２６】上記の両端部分２ａ・２ａの動摩擦係数
は、0.１０〜0.３０が好ましい。この動摩擦係数が0.１
０より小さい場合、バックコート層が接するガイドロー
ルや磁性層側に対して、滑りやすくなり、直進性や整巻
性が悪くなる。また、0.３０より大きい場合、バックコ
ート層が削れやすくなり、ガイドロールを汚し、直進性
が悪くなる。加えて、ドロップアウトの発生、エラーレ
ートの上昇を招く。

【００２７】バックコート層表面の動摩擦係数を上記の
ようにテープ幅方向位置に応じて異なったものとするに
は、例えば図３および図４に示すように磁気テープ１の
走行面に対して研磨用のブレード（例えばサファイヤブ
レード）１０・１０を所定角度θだけ傾けた状態で、バ
ックコート層２の表面におけるテープ幅方向の各テープ
端から所定幅の領域に当該ブレード１０・１０を接触さ
せ、この状態で磁気テープ１を所定方向（図３では矢印
Ｘ方向、図４では紙面を裏から表に貫く方向）に所定の
送り速度で走行させればよい。このようにすると、バッ
クコート層２におけるテープ幅方向両側部分２ａ・２ａ
がブレード１０・１０によって鏡面化処理されるので、
その動摩擦係数がテープ幅方向中央部分２ｂの動摩擦係
数に比べて大きくなる。このとき、例えば、磁気テープ
１に加える張力や走行速度、あるいは磁気テープ１とブ
レード１０・１０との接触状態を調節すれば、前記の比
（μａ／μｂ）が1.１〜1.５となるようにすることがで
きる。なお、図３中の符号１１・１２は、磁気テープ１
を所定の経路に沿って走行させるためのガイドロールを
示す。

【００２８】＜テープエッジ構造＞本発明の磁気テープ
１では、図２に示したように、テープエッジ部１ａまた
は１ａ’に存在する周期ｆのエッジウィーブによるテー
プ幅方向（図２のＹ−Ｙ’方向）の変位量、つまりエッ
ジウィーブ量αを先に述べた特定値に設定する。なお、
図２では磁気テープ１の走行方向をＸ−Ｘ’で示してあ
る。磁気テープ１の走行速度Ｖ（ｍ／秒）とすると、磁
気テープ１のオフトラックに影響を及ぼすエッジウィー
ブの周期ｆは、ｆ／Ｖ≦0.０１２５［単位：秒（ｓ）］
である。特に、ｆ／Ｖ≦0.００５［単位：秒（ｓ）］の
周期ｆのエッジウィーブがあるとオフトラック量が大き
くなる。これは、通常、磁気記録再生装置に備えられる
磁気ヘッドアレイは全体として大きい質量を有している
ので、テープ走行速度Ｖが大きくなるほど、長い周期の
エッジウィーブ量でも磁気ヘッドアレイの動きが追随で
きなくなるためである。

【００２９】磁気テープの走行速度Ｖが４ｍ／秒の時、
オフトラックに影響するエッジウィーブの周期ｆは５０
mm以下である。この周期のエッジウィーブ量αを1.５μ
ｍ以下（好ましくは１μｍ以下）に設定するとオフトラ
ック量が小さく、良好なサーボトラック特性が得られ
る。特に、テープエッジに存在する周期ｆが２０mm以下
のエッジウィーブのテープ幅方向変位量、つまりエッジ
ウィーブ量αを１μｍ以下に設定すると、さらに良好な
サーボトラック特性が得られる。

【００３０】テープエッジに存在する短周期（周期ｆが
５０mm以下）のエッジウィーブのエッジウィーブ量を1.
５μｍ以下とするには、磁気テープの製造工程において
磁気テープ原反をスリッティングする際の当該テープ原
反のばたつきによる短周期テンション変動を抑制すれば
よい。具体的には例えば図５に示すようなスリッティン
グシステム（磁気テープ原反Ｇを所定幅の磁気テープ１
にスリッティングするためのシステム）１００に備えら
れるテンションカットローラ５０において以下で述べる
ような構成を採用することによって、短周期のエッジウ
ィーブによるテープ幅方向の変動を抑制することができ
る。

【００３１】図５に示した刃物駆動部６０においては、
互いに反対方向に回転駆動される上下の刃物群６１・６
２が備えられている。これらは、別途備えられた動力伝
達装置を介して図示しない駆動モータに連結されてお
り、この駆動モータによって回転駆動されるようになっ
ている。その場合、駆動モータの動力を刃物駆動部６０
に伝達する動力伝達装置を、平ベルトとゴムカップリン
グとを組み合わせたもので構成すると、タイミングベル
トとゴムカップリングとを組み合わせた場合や、平ベル
トと金属カップリングとを組み合わせた場合や、タイミ
ングベルトと金属カップリングとを組み合わせた場合に
比べて、スリッティング後に得られる磁気テープ１のテ
ープエッジにおいて、テープ幅方向の位置変動の周期は
変化しないないが、エッジウィーブ量は減少する。な
お、図５中の符号９０・９１は、磁気シート原反Ｇの走
行経路に沿って配置したガイドを示す。

【００３２】テンションカットローラ５０の吸引力を通
常の1.３３×１０⁴ Ｐａ（１００mmＨｇ）から、テンシ
ョンカットができる下限の1.３３×１０³ Ｐａ（１０mm
Ｈｇ）に減少させると、短い周期のエッジウィーブによ
るテープ幅方向の変動量は殆どなくなる。しかし、この
方法では、生産の安定性に欠ける心配がある。また、テ
ンションカットローラ５０の吸引力を1.３３×１０² Ｐ
ａ（１mmＨｇ）以下にしても、スリッティング速度を遅
くすれば、短い周期のエッジウィーブによるテープ幅方
向の位置変動が殆どない磁気テープが得られるが、生産
性が極端に悪くなる。

【００３３】図６に示すように、先のスリッティングシ
ステムで用いられるテンションカットローラ５０には、
これの外周に沿って一定間隔ごとにサクション吸引部５
１が設けられている。従来においては、この部分が、当
該ローラ５０の軸方向（図６において紙面と直交する方
向）に一定間隔を開けて配置された複数の孔で形成され
ていたため、磁気テープ原反に対して吸引状態と非吸引
状態を繰り返したときに磁気テープ原反が比較的大きく
ばたつき、その結果、上述したような短周期のエッジウ
ィーブにおいてテープ幅方向変位量（エッジウィーブ量
α）が比較的大きなものとなっていた。そこで、先に述
べたエッジ構造を有する本発明の磁気テープを得るにあ
たっては、上記のサクション吸引部５１をメッシュある
いは多孔質材料で形成してメッシュサクションとしたテ
ンションカットローラ５０を使用する。これにより、テ
ンションカットローラ５０の吸引力を1.３３×１０⁴ Ｐ
ａ（１００mmＨｇ）とし且つスリッティング速度を速く
しても５０mm以下の短い周期のエッジウィーブにおける
エッジウィーブ量αを従来よりも小さなものとすること
ができる。つまり、本発明で特定したテープエッジ構造
を有する磁気テープを作ることができる。なお、図６中
の符号５２はテンションカットローラ５０におけるテー
プ接触部を示し、符号Ｔ１はサクション吸引部５１によ
る吸引の１周期を示す（１／２幅の磁気テープでは例え
ばＴ＝１3.５mmである）。

【００３４】以下に、各構成要素毎の好ましい形態をさ
らに詳しく述べる。

【００３５】＜バックコート層＞走行性向上を目的に、
厚さ0.２〜0.８μｍの従来公知のバックコート層を使用
できる。この範囲が良いのは、0.２μｍ未満では、走行
性向上効果が不充分で、0.８μｍを越えるとテープ全厚
が厚くなり、１巻当たりの記憶容量が小さくなるためで
ある。

【００３６】バックコート層に添加するカーボンブラッ
クとしては、アセチレンブラック、ファーネスブラッ
ク、サーマルブラック等を使用できる。通常、小粒径カ
ーボンブラックと大粒径カーボンブラックを使用する。
小粒径カーボンブラックには、粒子径が５ｎｍ〜１００
ｎｍのものが使用されるが、粒径１０ｎｍ〜１００ｎｍ
のものがより好ましい。この範囲がより好ましいのは、
粒径が１０ｎｍ以下になるとカーボンブラックの分散が
難しく、粒径が１００ｎｍ以上では多量のカーボンブラ
ックを添加することが必要になり、何れの場合も表面が
粗くなり、磁性層への裏移り（エンボス）原因になるた
めである。大粒径カーボンブラックとして、小粒径カー
ボンブラックの５〜１５重量％、粒径２５０〜４００ｎ
ｍの大粒径カーボンブラックを使用すると、表面も粗く
ならず、走行性向上効果も大きくなる。小粒径カーボン
ブラックと大粒径カーボンブラック合計の添加量は無機
粉体重量を基準にして６０〜９８重量％が好ましく、７
０〜９５重量％がより好ましい。バックコート層の中心
線平均表面粗さＲａは３〜１５ｎｍが好ましく、４〜１
０ｎｍがより好ましい。

【００３７】また、バックコート層には、強度向上を目
的に、粒子径が0.１μｍ〜0.６μｍの酸化鉄、アルミナ
を添加するのが好ましく、0.２μｍ〜0.５μｍがより好
ましい。酸化鉄、アルミナを合わせた添加量は無機粉体
重量を基準にして２〜４０重量％が好ましく、５〜３０
重量％がより好ましい。

【００３８】バックコート層には結合剤として、前述し
た磁性層や下塗層に用いるのと同じ樹脂を用いることが
できるが、これらの中でも動摩擦係数を低減し走行性を
向上するため、セルロース系樹脂とポリウレタン樹脂を
複合して併用することが好ましい。結合剤の含有量は通
常、カ−ボンブラックと前記無機非磁性粉末との合計量
１００重量部に対して４０〜１５０重量部で、５０〜１
２０重量部が好ましく、６０〜１１０重量部がより好ま
しく、７０〜１１０重量部がさらに好ましい。この範囲
が好ましいのは、５０重量部未満では、バックコート層
の強度が不十分で、１２０重量部を越えると動摩擦係数
が高くなりやすいためである。セルロース系樹脂を３０
〜７０重量部、ポリウレタン系樹脂を２０〜５０重量部
使用することが好ましい。また、さらに結合剤を硬化す
るために、ポリイソシアネート化合物などの架橋剤を用
いることが好ましい。

【００３９】バックコート層には架橋剤として、前述し
た磁性層や下塗層に用いる架橋剤を使用する。架橋剤の
量は、結合剤１００重量部に対して、通常１０〜５０重
量部の割合で用いられる。好ましくは１０〜３５重量
部、より好ましくは１０〜３０重量部である。この範囲
が好ましいのは、１０重量部未満では、バックコート層
の塗膜強度が弱くなりやすく、３５重量部を越えるとＳ
ＵＳに対する動摩擦係数が大きくなるためである。

【００４０】磁気サーボ信号が記録される特殊用途のバ
ックコート層には、磁性層に使用する上述の強磁性粉末
を３０〜６０重量部、バックコート層に使用する上述の
カーボンブラックを４０〜７０重量部、必要に応じて、
バックコート層に使用する上述の酸化鉄、アルミナを２
〜１５重量部添加する。また、結合剤には、強磁性粉
末、カーボンブラック、無機非磁性粉末との合計量１０
０重量部に対して、上記バックコート層に用いる樹脂を
通常、４０〜１５０重量部、好ましくは５０〜１２０重
量部使用する。また、架橋剤には、上述の架橋剤を結合
剤１００重量部に対して、通常１０〜５０重量部の割合
で用いられる。後述の磁性層で述べるのと同じ理由で、
保磁力は１２０〜３２０ｋＡ／ｍ、残留磁束密度Ｂｒと
膜厚の積は、0.０１８〜0.０６μＴｍが好ましい。

【００４１】＜非磁性支持体＞非磁性支持体の厚さは、
7.０μｍ以下が好ましく、2.０〜7.０μｍがより好まし
い。この範囲の厚さの非磁性支持体がより好ましいの
は、２μｍ未満では製膜が難しく、またテープ強度が小
さくなり、7.０μｍを越えるとテープ全厚が厚くなり、
テープ１巻当りの記憶容量が小さくなるためである。

【００４２】非磁性支持体の長手方向のヤング率Ｅは、
非磁性支持体の厚さによって異なるが、通常5.０７ＧＰ
ａ（５００kg／mm² ）以上のものが使用される。6.０８
ＧＰａ（６００kg／mm² ）以上が好ましく、7.０９ＧＰ
ａ（７００kg／mm² ）以上がさらに好ましい。この範囲
のヤング率の非磁性支持体が好ましいのは、6.０８ＧＰ
ａ（６００kg／mm² ）未満では、磁気テープの強度が弱
くなったり、磁気テープの走行が不安定になるためであ
る。また、非磁性支持体の厚さＴが、5.０μｍと薄くな
ると剛性（Ｅ・Ｔ³ ）が小さくなりテープ強度が弱くな
るので、7.０９ＧＰａ（７００kg／mm² ）以上のヤング
率のものが好ましく使用される。

【００４３】長手方向のヤング率をＭＤ、幅方向のヤン
グ率をＴＤとした時の比（ＭＤ／ＴＤ）は、本願発明の
ようなリニアレコーディングタイプでは、1.０〜1.８が
好ましく、1.１〜1.７がより好ましく、1.２〜1.６がさ
らに好ましい。この範囲が好ましいのは、ヘッドタッチ
が良くなるためである。このような非磁性支持体には、
ポリエチレンテレフタレートフィルム、ポリエチレンナ
フタレートフィルム、芳香族ポリアミドフィルム、芳香
族ポリイミドフィルム等があるが、ポリエチレンテレフ
タレートフィルム、ポリエチレンナフタレートフィルム
が安価なのでより好まれる。

【００４４】非磁性支持体には、通常、磁性層形成面、
バックコート層形成面共に、中心線平均表面粗さＲａが
5.０〜１０ｎｍのものが使用されるが、磁性層の表面粗
さＲａを小さくしてスペーシングロスを小さくする目的
で、磁性層形成面のＲａを1.０〜5.０ｎｍとした非磁性
支持体（バックコート層形成面のＲａは5.０〜１０ｎ
ｍ）が使用される場合がある。このような非磁性支持体
はデュアルタイプと呼ばれ、２種の非磁性支持体を貼り
合わせて作製される。

【００４５】＜磁性層＞磁気テープの磁性層とＭＲヘッ
ドのスライダ（材料：ＡＬＴＩＣ；アルミナ／チタニア
／カーバイド）との動摩擦係数はＰＥＳを小さくするた
め0.３５以下にする必要がある。より好ましくは0.１〜
0.３、さらに好ましくは0.１〜0.２５である。この範囲
がより好ましいのは、0.３０を越えると、スライダ汚れ
によるスペーシングロスが起こりやすいためである。ま
た、磁気ヘッドアレイの磁気テープ幅方向に移動する際
に、磁気テープも幅方向に動くために、オフトラック量
が大きくなる。なお、0.１０未満は実現が困難である。
通常、磁気テープ磁性層とＳＵＳとの動摩擦係数は0.１
〜0.３で、0.１０〜0.２５が好ましく、0.１２〜0.２０
がより好ましい。この範囲が好ましいのは、0.２５を越
えるとガイドローラ（材質：アルミニウム）が汚れやす
くなるためである。なお、動摩擦係数を0.１０未満にす
ることは難しい。また、磁性層とスライダ材料との動摩
擦係数をμ_ms _l 、磁性層とＳＵＳとの動摩擦係数をμ
_msusとした時の［（μ_msl ）／（μ_msus）］は0.７〜1.
３が好ましく、0.８〜1.２がより好ましい。この範囲が
好ましいのは、磁気テープの走行異常による、トラッキ
ングずれ（オフトラック）が小さくなるためである。

【００４６】磁性層の厚さは、通常0.３μｍ以下で、0.
０１〜0.３μｍが好ましく、0.０１〜0.２０μｍがより
好ましく、0.０１〜0.１５μｍがさらに好ましく、0.０
１〜0.１０μｍがいっそう好ましい。この範囲がより好
ましいのは、0.０１μｍ未満では均一な磁性層が得にく
く、0.３μｍを越えると厚さ損失により、再生出力が小
さくなったり、当該磁性層における残留磁束密度（Ｂ
ｒ）と厚さ（δ）との積（Ｂｒδ）が大きくなり過ぎ
て、ＭＲヘッドの飽和による再生出力の歪が起こりやす
くなるためである。

【００４７】長手方向の残留磁束密度と厚さの積は0.０
０１８μＴｍ〜0.０６μＴｍが好ましく、0.００３６〜
0.０５０μＴｍがより好ましい。この範囲が好ましいの
は、0.００１８μＴｍ未満では、ＭＲヘッドによる再生
出力が小さく、0.０６μＴｍを越えるとＭＲヘッドによ
る再生出力が歪みやすいからである。このような磁性層
からなる磁気記録媒体は、記録波長を短くでき、しか
も、ＭＲヘッドで再生した時の再生出力を大きくでき、
しかも再生出力の歪が小さく出力対ノイズ比を大きくで
きるので好ましい。

【００４８】磁性層の保磁力は、１２０〜３２０ｋＡ／
ｍが好ましく、１４０〜３２０ｋＡ／ｍがより好まし
く、１６０〜３２０ｋＡ／ｍがさらに好ましい。この範
囲が好ましいのは、１２０ｋＡ／ｍ未満では記録波長を
短くすると反磁界減磁で出力低下が起こり、３２０ｋＡ
／ｍを越えると磁気ヘッドによる記録が困難になるため
である。

【００４９】磁性層の中心線平均表面粗さＲａは、3.２
ｎｍ以下が好ましく、0.５〜3.２ｎｍがより好ましく、
0.７〜3.２ｎｍがさらに好ましく、0.７〜2.９ｎｍがい
っそう好ましい。この範囲がより好ましいのは、0.５ｎ
ｍ未満では磁気テープの走行が不安定になり、Ｒａが3.
２ｎｍを越えると、スペーシングロスにより、ＰＷ５０
（再生出力の半値幅）が広くなったり出力が低下したり
して、エラーレートが高くなるためである。

【００５０】磁性層に添加する磁性粉には、Ｆｅ粉末、
Ｆｅ−Ｃｏ粉末やＦｅ−Ｎｄ−Ｂ粉末等のような強磁性
鉄系金属粉末、六方晶バリウムフェライト粉末が使用さ
れる。強磁性鉄系金属粉末、六方晶バリウムフェライト
粉末の保磁力は、１２０〜３２０ｋＡ／ｍが好ましく、
飽和磁化量は、強磁性鉄系金属粉末では、１２０〜２０
０Ａ・ｍ² ／kg（１２０〜２００ｅｍｕ／ｇ）が好まし
く、１３０〜１８０Ａ・ｍ² ／kg（１３０〜１８０ｅｍ
ｕ／ｇ）がより好ましい。六方晶バリウムフェライト粉
末では、５０〜７０Ａ・ｍ² ／kg（５０〜７０ｅｍｕ／
ｇ）が好ましい。なお、この磁性層の磁気特性と、強磁
性粉末の磁気特性は、いずれも試料振動形磁束計で外部
磁場1.２８ＭＡ／ｍ（１６ｋＯｅ）での測定値をいうも
のである。

【００５１】本発明の磁気テープにおいて使用するＦｅ
粉末、Ｆｅ−Ｃｏ粉末等の針状の強磁性鉄系金属粉末の
平均長軸長としては、0.０３〜0.２μｍが好ましく、0.
０３〜0.１８μｍがより好ましく、0.０４〜0.１５μｍ
がさらに好ましい。この範囲が好ましいのは、平均長軸
長が0.０３μｍ未満となると、磁性粉の凝集力が増大す
るため塗料中への分散が困難になり、0.２μｍより大き
いと、保磁力が低下し、また粒子の大きさに基づく粒子
ノイズが大きくなる。また、Ｆｅ−Ｎｄ−Ｂ粉末のよう
な粒状の強磁性鉄系金属粉末では、同様な理由により、
粒径１０〜１００ｎｍが好ましい。さらに、六方晶バリ
ウムフェライト粉末では、同様な理由により、板径５〜
２００ｎｍが好ましい。なお、上記の平均長軸長、粒径
は、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）にて撮影した写真の粒
子サイズを実測し、１００個の平均値により求めたもの
である。また、この強磁性鉄系金属粉末のＢＥＴ比表面
積は、３５ｍ² ／ｇ以上が好ましく、４０ｍ² ／ｇ以上
がより好ましく、５０ｍ²／ｇ以上が最も好ましい。六
方晶バリウムフェライト粉末のＢＥＴ比表面積は、１〜
１００ｍ² ／ｇが好ましい。

【００５２】磁性層には、導電性向上と表面潤滑性向上
を目的に従来公知のカーボンブラック（ＣＢ）を添加す
る。これらのカーボンブラックとしては、アセチレンブ
ラック、ファーネスブラック、サーマルブラック等を使
用できる。粒子径が５ｎｍ〜１００ｎｍのものが使用さ
れるが、粒径１０ｎｍ〜１００ｎｍのものが好ましい。
この範囲が好ましいのは、粒径が５ｎｍ以下になるとカ
ーボンブラックの分散が難しく、１００ｎｍ以上では多
量のカーボンブラックを添加することが必要になり、何
れの場合も表面が粗くなり、出力低下の原因になるため
である。カーボンブラックの添加量は強磁性粉末に対し
て0.２〜５重量％が好ましく、0.５〜４重量％がより好
ましく、0.５〜3.５重量％がさらに好ましく、0.５〜３
重量％がいっそう好ましい。この範囲が好ましいのは、
0.２重量％未満では効果が小さく、５重量％を越える
と、磁性層表面が粗くなりやすいからである。

【００５３】磁性層用および下塗層用の結合剤として
は、塩化ビニル樹脂、塩化ビニル−酢酸ビニル共重合樹
脂、塩化ビニル−ビニルアルコール共重合樹脂、塩化ビ
ニル−酢酸ビニル−ビニルアルコール共重合樹脂、塩化
ビニル−酢酸ビニル−無水マレイン酸共重合樹脂、塩化
ビニル−水酸基含有アルキルアクリレート共重合樹脂、
ニトロセルロース（セルロ−ス系樹脂）などの中から選
ばれる少なくとも１種とポリウレタン樹脂との組み合わ
せを用いることができる。中でも、塩化ビニル−水酸基
含有アルキルアクリレート共重合樹脂とポリウレタン樹
脂を併用するのが好ましい。ポリウレタン樹脂には、ポ
リエステルポリウレタン、ポリエーテルポリウレタン、
ポリエーテルポリエステルポリウレタン、ポリカーボネ
ートポリウレタン、ポリエステルポリカーボネートポリ
ウレタンなどがある。

【００５４】官能基としてＣＯＯＨ、ＳＯ₃ Ｍ、ＯＳＯ
₂ Ｍ、Ｐ＝Ｏ（ＯＭ）₃ 、Ｏ−Ｐ＝Ｏ（ＯＭ）₂ ［Ｍは
水素原子、アルカリ金属塩基又はアミン塩］、ＯＨ、Ｎ
Ｒ'Ｒ''、Ｎ⁺ Ｒ''' Ｒ''''Ｒ''''' ［Ｒ' 、Ｒ''、
Ｒ''' 、Ｒ''''、Ｒ''''' は水素または炭化水素基］、
エポキシ基を有する高分子からなるウレタン樹脂等の結
合剤が使用される。このような結合剤を使用するのは、
上述のように磁性粉等の分散性が向上するためである。
２種以上の樹脂を併用する場合には、官能基の極性を一
致させるのが好ましく、中でも−ＳＯ₃ Ｍ基どうしの組
み合わせが好ましい。

【００５５】これらの結合剤は、磁性層では強磁性粉末
１００重量部に対して、下塗層ではカーボンブラックと
非磁性粉末との合計量１００重量部に対して、７〜５０
重量部、好ましくは１０〜３５重量部の範囲で用いられ
る。特に、結合剤として、塩化ビニル系樹脂５〜３０重
量部と、ポリウレタン樹脂２〜２０重量部とを、複合し
て用いるのが最も好ましい。

【００５６】これらの結合剤とともに、結合剤中に含ま
れる官能基などと結合させて架橋する熱硬化性の架橋剤
を併用するのが望ましい。この架橋剤としては、トリレ
ンジイソシアネート、ヘキサメチレンジイソシアネー
ト、イソホロンジイソシアネートなどや、これらのイソ
シアネート類とトリメチロールプロパンなどの水酸基を
複数個有するものとの反応生成物、上記イソシアネート
類の縮合生成物などの各種のポリイソシアネートが好ま
しい。これらの架橋剤は、結合剤１００重量部に対し
て、通常５〜５０重量部の割合で用いられる。より好ま
しくは７〜３５重量部である。なお、磁性層に使用する
架橋剤の量を、下塗層に使用する量の１／２程度（３０
％〜６０％）にすれば、ＭＲヘッドのスライダに対する
動摩擦係数が小さくなるので好ましい。この範囲が好ま
しいのは、３０％未満では、磁性層の塗膜強度が弱くな
りやすく、６０％を越えるとスライダに対する動摩擦係
数が小さくするために、後述するＬＲＴ処理条件を強く
する必要があり、コストアップにつながるためである。

【００５７】＜下塗層＞下塗層の厚さは、0.３〜3.０μ
ｍが好ましく、0.５〜2.５μｍがより好ましい。この範
囲が好ましいのは、0.３μｍ未満では磁気記録媒体の耐
久性が悪くなる場合があり、3.０μｍを越えると磁気記
録媒体の耐久性向上効果が飽和するばかりでなく、磁気
テープの場合は全厚が厚くなって、１巻当りのテープ長
さが短くなり、記憶容量が小さくなるためである。

【００５８】下塗層には、導電性改良の目的でカーボン
ブラック（ＣＢ）、塗料粘度やテープ剛性の制御を目的
に非磁性粒子を添加する。下塗層に使用する非磁性粒子
としては、酸化チタン、酸化鉄、アルミナ等があるが、
酸化鉄単独または酸化鉄とアルミナの混合系が使用され
る。下塗層に、下塗層中の全無機粉体の重量を基準にし
て、粒径１０〜１００ｎｍのカーボンブラックを１５〜
３５重量％、長軸長0.０５〜0.２０μｍ、短軸長５〜２
００ｎｍの非磁性の酸化鉄を３５〜８３重量％、必要に
応じて粒径１０〜１００ｎｍのアルミナを０〜２０重量
％含有させると、ウエット・オン・ウエットで、その上
に形成した磁性層の表面粗さが小さくなるので好まし
い。なお、非磁性酸化鉄は通常針状であるが、粒状また
は無定形の非磁性酸化鉄を使用する場合には粒径５〜２
００ｎｍの酸化鉄が好ましい。さらに、表面の平滑性を
損なわない範囲で１００ｎｍ以上の大粒径カーボンブラ
ックを添加することを排除するものではない。その場合
のカーボンブラック量は、小粒径ＣＢと大粒径ＣＢの和
を上記範囲内にすることが好ましい。

【００５９】下塗層に添加するカーボンブラックとして
は、アセチレンブラック、ファーネスブラック、サーマ
ルブラックなどを使用できる。通常、粒径が５ｎｍ〜２
００ｎｍのものが使用されるが、粒径１０〜１００ｎｍ
のものが好ましい。この範囲が好ましいのは、カーボン
ブラックがストラクチャーを持っているため、粒径が１
０ｎｍ以下になるとカーボンブラックの分散が難しく、
１００ｎｍ以上では平滑性が悪くなるためである。カー
ボンブラック添加量は、カーボンブラックの粒子径によ
って異なるが、１５〜３５重量％が好ましい。この範囲
が好ましいのは、１５重量％未満では導電性向上効果が
乏しく、３５重量％を越えると効果が飽和するためであ
る。粒径１５ｎｍ〜８０ｎｍのカーボンブラックを１５
〜３５重量％使用するのがより好ましく、粒径２０ｎｍ
〜５０ｎｍのカーボンブラックを２０〜３０重量％用い
るのがさらに好ましい。このような粒径・量のカーボン
ブラックを添加することにより電気抵抗が低減され、か
つ走行むらが小さくなる。

【００６０】下塗層に添加する非磁性の酸化鉄として
は、針状の場合、長軸長0.０５〜0.２０μｍ、短軸長
（粒径）５〜２００ｎｍのものが好ましく、粒状または
無定形のものでは、粒径５〜２００ｎｍが好ましい。粒
径0.０５〜１５０ｎｍがより好ましく、粒径0.０５〜１
００ｎｍがさらに好ましい。なお、針状のものが磁性層
の配向がよくなるのでより好ましい。添加量は、３５〜
８３重量％が好ましく、４０〜８０重量％がより好まし
く、５０〜７５重量％がさらに好ましい。この範囲の粒
径（針状の場合は短軸長）が好ましいのは、粒径５ｎｍ
未満では均一分散が難しく、２００ｎｍを越えると下塗
層と磁性層の界面の凹凸が増加するためである。この範
囲の添加量が好ましいのは、３５重量％未満では塗膜強
度向上効果が小さく、８３重量％を越えると反って塗膜
強度が低下するためである。

【００６１】下塗層には酸化鉄に加えてアルミナを添加
してもよい。アルミナの粒径は、１０〜１００ｎｍが好
ましく、２０〜１００ｎｍがより好ましく、３０〜１０
０ｎｍがさらに好ましい。この範囲の粒径が好ましいの
は、粒径１０ｎｍ未満では均一分散が難しく、１００ｎ
ｍを越えると下塗層と磁性層の界面の凹凸が増加するた
めである。アルミナの添加量は、通常０〜２０重量％で
あるが、２〜１０重量％がより好ましく、４〜８重量％
がさらに好ましい。

【００６２】＜潤滑剤＞下塗層と磁性層からなる塗布層
に、役割の異なる潤滑剤を使用する。下塗層には全粉体
に対して0.５〜4.０重量％の高級脂肪酸を含有させ、0.
２〜3.０重量％の高級脂肪酸のエステルを含有させる
と、磁気テープと走行系のガイドやＭＲヘッドのスライ
ダ等との動摩擦係数が小さくなるので好ましい。この範
囲の高級脂肪酸添加が好ましいのは、0.５重量％未満で
は、動摩擦係数低減効果が小さく、4.０重量％を越える
と下塗層が可塑化してしまい強靭性が失われる。また、
この範囲の高級脂肪酸のエステル添加が好ましいのは、
0.５重量％未満では、動摩擦係数低減効果が小さく、3.
０重量％を越えると磁性層への移入量が多すぎるため、
磁気テープと走行系のガイド等が貼り付く等の副作用が
あるためである。

【００６３】磁性層には強磁性粉末に対して0.２〜3.０
重量％の脂肪酸アミドを含有させ、0.２〜3.０重量％の
高級脂肪酸のエステルを含有させると、磁気テープと走
行系のガイドローラやＭＲヘッドのスライダ等との動摩
擦係数が小さくなるので好ましい。この範囲の脂肪酸ア
ミドが好ましいのは、0.２重量％未満ではヘッドスライ
ダ／磁性層の動摩擦係数が大きくなりやすく、3.０重量
％を越えるとブリードアウトしてしまいドロップアウト
などの欠陥が発生する。脂肪酸アミドとしてはパルミチ
ン酸、ステアリン酸等のアミドが使用可能である。ま
た、上記範囲の高級脂肪酸のエステル添加が好ましいの
は、0.２重量％未満では動摩擦係数低減効果が小さく、
3.０重量％を越えると磁気テープと走行系のガイド等が
貼り付く等の副作用があるためである。なお、磁性層の
潤滑剤と下塗層の潤滑剤の相互移動を排除するものでは
ない。

【００６４】＜ＬＲＴ処理（ラッピング／ロータリー／
ティッシュ処理）＞磁気テープを製造するに当たって
は、磁性層に対し、次に述べるラッピング、ロータリー
およびティッシュの各処理からなるＬＲＴ処理を施す。
これにより、表面の平滑性、ＭＲヘッドのスライダ材料
やシリンダ材料との動摩擦係数や表面粗さ、表面形状が
最適化され、磁気テープの走行性の向上、スペーシング
ロスの低減、ＭＲ再生出力の向上を図ることができる。

【００６５】（１）ラッピング処理：研磨テープ（ラ
ッピングテープ）を、回転ロールによってテープ送り
（標準：４００ｍ／分）と反対方向に一定の速さ（標
準：１4.４cm／分）で移動させ、上部からガイドブロッ
クによって押さえることによってテープ磁性層表面と接
触させる。この時の磁気テープ巻き出しテンションおよ
びラッピングテープのテンションを一定（標準：各１０
０ｇ、２５０ｇ）として磁気テープに対する研磨処理を
行う。この工程で使用する研磨テープ（ラッピングテー
プ）は、例えば、Ｍ２００００番、ＷＡ１００００番あ
るいはＫ１００００番のような研磨砥粒の細かい研磨テ
ープ（ラッピングテープ）である。なお、研磨ホイール
（ラッピングホイール）を研磨テープ（ラッピングテー
プ）の代りにまたは併用して使用することを排除するも
のではないが、頻繁に交換を要する場合は、研磨テープ
（ラッピングテープ）のみを使用する。

【００６６】（２）ロータリー処理：空気抜き用溝付
ホイール［標準：幅１インチ（２5.４mm）、直径６０m
m、空気抜き用溝２mm幅、溝の角度４５度、協和精工株
式会社製］と磁性層とを、一定の接触角度（標準：９０
度）でテープと反対方向に一定の回転速度（通常：２０
０〜３０００ｒｐｍ、標準：１１００ｒｐｍ）で接触さ
せて処理を行う。

【００６７】（３）ティッシュ処理：ティッシュ［例
えば東レ株式会社製の織布トレシー］を回転棒で各々バ
ックコート層および磁気層面をテープ送りと反対方向に
一定の速度（標準：１4.０mm／分）で送り、磁気テープ
に対するクリーニング処理を行う。

【００６８】

【実施例】以下、本発明の実施例について説明するが、
本発明はこれらに限定されるものではない。なお、以下
の実施例および比較例の部は重量部を示す。

【００６９】実施例１：《下塗層用塗料成分》（１）・酸化鉄粉末（粒径：0.１１×0.０２μｍ）６８部・アルミナ（α化率：５０％、粒径：0.０７μｍ）８部・カーボンブラック（粒径：２５ｎｍ）２４部・ステアリン酸 2.０部・塩化ビニル共重合体１０部（含有−ＳＯ₃ Ｎａ基：0.７×１０^-4当量／ｇ）・ポリエステルポリウレタン樹脂 4.５部（Ｔｇ：４０℃、含有−ＳＯ₃ Ｎａ基：１×１０^-4当量／ｇ）・シクロヘキサノン２５部・メチルエチルケトン４０部・トルエン１０部（２）・ステアリン酸ブチル１部・シクロヘキサノン７０部・メチルエチルケトン５０部・トルエン２０部（３）・ポリイソシアネート 4.５部・シクロヘキサノン１０部・メチルエチルケトン１５部・トルエン１０部

【００７０】《磁性層用塗料成分》（１）・強磁性鉄系金属粉１００部〔Ｃｏ／Ｆｅ：２５ｗｔ％、Ｙ／Ｆｅ：9.３ｗｔ％、Ａｌ／Ｆｅ：3.５ｗｔ％、Ｃａ／Ｆｅ：０ｗｔ％、 σs ：１５５Ａ・ｍ² ／kg、Ｈｃ：１８8.２ｋＡ／ｍ、ｐＨ：9.４、長軸長：0.１０μｍ〕・塩化ビニル−ヒドロキシプロピルアクリレート共重合体１１部（含有−ＳＯ₃ Ｎａ基：0.７×１０^-4当量／ｇ）・ポリエステルポリウレタン樹脂５部（含有−ＳＯ₃ Ｎａ基：1.０×１０^-4当量／ｇ）・α−アルミナ（平均粒径：0.２μｍ）１５部・カーボンブラック 2.０部（平均粒径：７５ｎｍ、ＤＢＰ吸油量：７２cc／１００ｇ）・メタルアシッドホスフェート２部・パルミチン酸アミド 1.５部・ステアリン酸ｎ−ブチル 1.０部・テトラヒドロフラン６５部・メチルエチルケトン２４５部・トルエン８５部（２）・ポリイソシアネート４部・シクロヘキサノン１６７部

【００７１】上記の下塗層用塗料成分において（１）を
ニーダで混練したのち、（２）を加えて撹拌し、さらに
サンドミルで滞留時間を６０分として分散処理を行い、
これに（３）を加えて撹拌濾過したのち、下塗層用塗料
とした。これとは別に、上記の磁性層用塗料成分（１）
をニーダで混練したのち、サンドミルで滞留時間を４５
分として分散し、これに磁性層用塗料成分（２）を加え
攪拌・濾過後、磁性塗料とした。上記の下塗層用塗料
を、ポリエチレンナフタレートフイルム〔厚さ4.５μ
ｍ、ＭＤ＝6.０８ＧＰａ、（ＭＤ／ＴＤ）＝1.３、帝人
製〕からなる非磁性支持体上に、乾燥、カレンダ後の厚
さが0.８μｍとなるように塗布し、この下塗層上に、さ
らに上記の磁性塗料を磁場配向処理、乾燥、カレンダー
処理後の磁性層の厚さが0.１５μｍとなるようにウエッ
ト・オン・ウエット方式で塗布し、磁場配向処理後、ド
ライヤを用いて乾燥し、磁気シートを得た。なお、磁場
配向処理は、ドライヤ前にＮ−Ｎ対抗磁石（５ｋＧ）を
設置し、ドライヤ内で塗膜の指蝕乾燥位置の手前側７５
cmからＮ−Ｎ対抗磁石（５ｋＧ）を２基５０cm間隔で設
置して行った。塗布速度は１００ｍ／分とした。

【００７２】《バックコート層用塗料成分》・カーボンブラック（粒径：２５ｎｍ）８０部・カーボンブラック（粒径：３７０ｎｍ）１０部・酸化鉄（粒径：0.４μｍ）１０部・ニトロセルロース４５部・ポリウレタン樹脂（ＳＯ₃ Ｎａ基含有）３０部・シクロヘキサノン２６０部・トルエン２６０部・メチルエチルケトン５２５部

【００７３】上記バックコート層用塗料成分をサンドミ
ルで滞留時間４５分として分散したのち、ポリイソシア
ネート１５部を加えてバックコート層用塗料を調整し濾
過し、次いで、上記で作製した磁気シートの磁性層の反
対面に、乾燥、カレンダ後の厚みが0.５μｍとなるよう
に塗布し、乾燥した。このようにして得られた磁気シー
トを金属ロールからなる７段カレンダで、温度１００
℃、線圧１５０kg／cmの条件で鏡面化処理し、磁気シー
トをコアに巻いた状態で７０℃で７２時間エージングし
たのち、１／２インチ幅に裁断して表面研磨前の磁気テ
ープとした。

【００７４】次に、得られた磁気テープを２００ｍ／分
で走行させながら磁性層表面をラッピング処理、ロータ
リー処理、そして表面拭き取りのティッシュ処理を行
い、表面研磨済みの磁気テープを作製した。ラッピング
テープにはＭ２００００、ロータリーにはＡｌホイル、
表面拭き取りには東レ製のトレシーを用い、走行テンシ
ョン５０Ｎ／ｍで処理を行った。

【００７５】次いで、図３および図４に示すように、こ
の実施例では、先端（刃先）の角度が６０度のサファイ
ヤブレード（幅５mm、長さ２０mm）１０を磁気テープ１
の走行面に対してθ＝５度傾け、このサファイヤブレー
ド１０に、テープ幅方向の各テープ端から2.５mm幅領域
（それぞれテープ幅の約２０％）のバックコート層表面
を接触させ、この状態で、張力５０Ｎ／ｍ、テープ送り
速度２００ｍ／分で磁気テープ１を所定方向（図３の矢
印Ｘ方向、図４で紙面を裏から表に貫く方向）に走行さ
せることにより、バックコート層２の表面における前記
2.５mm幅領域の長手方向の動摩擦係数がテープ幅方向の
中央部分２ｂ（幅7.５mm）の長手方向の動摩擦係数より
も大きくなるように処理した。こうして得られた磁気テ
ープを図示しないカートリッジのケース本体内に組み込
んで、コンピュータ用の磁気テープカートリッジを作製
した。

【００７６】実施例２：バックコート層の両端処理工程
で用いるサファイヤブレード１０の代わりに、表面粗さ
0.１Ｓ、φ５mmのステンレススティール棒（ＳＵＳ３１
４製）を用いた以外は、実施例１と同様にして、磁気テ
ープおよび磁気テープカートリッジを作製した。

【００７７】実施例３：バックコート層の両端表面処理
工程において、張力を１０kg／ｍ（約１００Ｎ／ｍ）に
した以外は、実施例１と同様にして、磁気テープおよび
磁気テープカートリッジを作製した。

【００７８】比較例１：バックコート層の両端表面処理
工程を行わなかった以外は、実施例１と同様にして、磁
気テープおよび磁気テープカートリッジを作製した。

【００７９】比較例２：バックコート層の両端表面処理
工程において、サファイヤブレード１０の代わりに、φ
５mmのスレンレススティール棒に巻き付け、送り速度１
4.４cm／分で走行させたラッピングテープＫ１００００
で表面処理した以外は、実施例１と同様にして、磁気テ
ープおよび磁気テープカートリッジを作製した。

【００８０】〔評価〕各実施例および比較例で最終的に
得られた磁気テープおよび磁気テープカートリッジにつ
いて、以下の測定を行って性能を評価した。

【００８１】＜バックコート層とＳＵＳとの動摩擦係数
の測定＞磁気テープの幅方向の両端部分と中央部分につ
いて、それぞれＳＵＳとの動摩擦係数を調べるため、磁
気テープのテープエッジから2.５mmの幅に裁断したテー
プ（Ａ）と、テープ幅の中央部2.５mm幅に裁断したテー
プ（Ｂ）を作製した。これらを、それぞれ、外径５mmの
ＳＵＳピン（ＳＵＳ３０４）に角度９０°、荷重0.６４
Ｎで掛け、テープ（Ａ）およびテープ（Ｂ）の同一箇所
を送り速度２０mm／秒で繰り返し１０回摺動させたとき
の動摩擦係数を測定し、テープ（Ａ）について得られた
動摩擦係数をμａ、テープ（Ｂ）について得られた動摩
擦係数をμｂとした。

【００８２】＜エッジウィーブ量およびテープ長手方向
周期の測定＞走行基準側となるテープエッジのエッジウ
ィーブ量は、サーボライタ（日立マクセル社製）にテー
プ幅方向変位測定装置（日立マクセル社製）を取り付
け、テープ長さ５０ｍにわたって行った。次いで、得ら
れたテープ幅方向変位量のフーリエ解析を行い、エッジ
ウィーブ量およびテープ長手方向周期の測定を行った。

【００８３】＜ＰＥＳおよびオフトラック量の測定＞Ｐ
ＥＳおよびオフトラック量は、改造したＬＴＯドライブ
（記録トラック幅：２0.６μｍ、再生トラック幅：１２
μｍ）を用いて記録（記録波長0.３７μｍ）・再生した
時の再生出力変動から求めた。

【００８４】＜テープの巻き姿＞長さ８５ｍの磁気テー
プをリールに巻き取り、ＬＴＯドライブで１００回全長
繰り返し走行させ、テープの巻き姿を目視で５段階評価
した（巻き姿が最も良好なものを５、最も悪いものを１
とした）。

【００８５】以上の測定結果を表１に示す。

【００８６】

【表１】

【００８７】表１に示したように、比較例１・２ではテ
ープがリールに巻き取られる際にテープ幅方向に変動し
た結果、巻き姿が良好とは言えなかったのに対し、本発
明の実施例１〜３では、テープが真っ直ぐに走行したた
めにテープエッジが揃った状態でリールに巻き取られた
結果、良好な巻き姿が得られた。また、記録トラック幅
が２１μｍと狭いにもかかわらず、実施例１〜３の磁気
テープに係るＰＥＳおよびオフトラックの値は、比較例
１・２のものに比べて一桁も小さかった。こうして、本
発明の各実施例に係る磁気テープによれば、良好な直進
性と巻き姿が得られるとともに、ＰＥＳが小さく、記録
トラック幅が約２１μｍ以下と狭い場合にも、オフトラ
ックの生じにくいことが確認できた。

【００８８】

【発明の効果】以上のように、本発明によれば、優れた
直進性と良好な巻き姿が得られるとともに、ＰＥＳが小
さく、記録トラック幅が２５μｍ以下、特に１５μｍ以
下と狭い場合にも、オフトラックの生じにくい磁気テー
プが得られる。言い換えれば、エラーレートの低いサー
ボ特性に優れた磁気テープが得られ、したがって例えば
コンピュータ用のバックアップテープとして好適な信頼
性の高い磁気テープが実現できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明磁気テープのバックコート層において長
手方向の動摩擦係数を異ならせる領域を説明するために
使用したもので、磁気テープをバックコート層側からみ
た斜視図である。

【図２】磁気テープに存在するエッジウィーブを説明す
るために使用したもので、磁気テープをその一部拡大図
ととともに示す平面図である。

【図３】本発明の実施例において、バックコート層表面
のテープ幅方向両端部分の動摩擦係数をテープ幅方向中
央部分のそれに比べて大きくするために採用した処理工
程を説明するために使用したもので、バックコート層の
テープ幅方向両端部分にブレードを接触させて磁気テー
プを走行させる状態を示す側面図である。

【図４】図３のテープ走行方向側からみた一部省略正面
図である。

【図５】本発明の実施例において、磁気テープ原反をス
リッティングする際に使用したスリッティングシステム
の一部簡略化した構成図である。

【図６】スリッティングシステムに備えられるテンショ
ンカットローラのサクション吸引部を一部簡略化して示
す部分断面図である。

【図７】磁気記録再生装置に備えられるガイドローラに
沿って磁気テープが走行する状態を説明するために使用
したもので、ガイドローラの周面近傍をその外方側から
みた図である。

【符号の説明】

１磁気テープ１ａ・１ａ’ テープエッジ２バックコート層２ａ・２ａバックコート層表面のテープ幅方向両端部
分２ｂバックコート層表面のテープ幅方向中央部分Ｌ磁気テープ幅ｆエッジウィーブの周期 α エッジウィーブ量

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】非磁性支持体上の一面に、少なくとも一
層の下塗層と、磁性層とがこの順に形成され、反対面に
バックコート層が形成されており、前記磁性層またはバ
ックコート層にトラッキング制御用のサーボ信号が記録
された磁気テープであって、前記バックコート層におけ
るテープ幅方向の両端から中心に向かってそれぞれテー
プ幅の２０％に相当するテープ幅方向両端部分の長手方
向の動摩擦係数をμａとし、テープ幅の６０％に相当す
るテープ幅方向中央部分の長手方向の動摩擦係数をμｂ
としたときに、後者に対する前者の比（μａ／μｂ）が
1.１〜1.５であることを特徴とする磁気テープ。
【請求項２】記録トラック幅が２５μｍ以下で、か
つ、テープ走行時に走行基準側となるテープエッジまた
はその反対側となるテープエッジに存在する周期５０mm
以下のエッジウィーブのエッジウィーブ量が1.５μｍ以
下である請求項１記載の磁気テープ。
【請求項３】サーボ信号は磁気テープの磁性層または
バックコート層に磁気信号として記録されている請求項
１または２記載の磁気テープ。
【請求項４】サーボ信号は磁気テープのバックコート
層に光学信号として記録されている請求項１ないし３の
いずれかに記載の磁気テープ。
【請求項５】磁気抵抗効果型素子を利用した再生ヘッ
ドによって磁気記録信号が再生される請求項１ないし４
のいずれかに記載の磁気テープ。