JP2003013192A - 成形性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板 - Google Patents
成形性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板Info
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- JP2003013192A JP2003013192A JP2001195127A JP2001195127A JP2003013192A JP 2003013192 A JP2003013192 A JP 2003013192A JP 2001195127 A JP2001195127 A JP 2001195127A JP 2001195127 A JP2001195127 A JP 2001195127A JP 2003013192 A JP2003013192 A JP 2003013192A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 酸化物を生成させたり、被膜を形成させたり
する設備を必要とせずに、成形性に優れた溶融亜鉛めっ
き鋼板を提供すること。 【解決手段】 Ａｌ：０．０５〜１０重量％、必要に応
じてＭｇ：０．０１〜５重量％、更にＳｉ：０．０１〜
２重量％を含有し，残部がＺｎおよび不可避的不純物か
らなる亜鉛めっき層を有する溶融亜鉛めっき鋼板におい
て，該めっき鋼板表面の中心線平均粗さＲａが０．５〜
１．５μm，ＰＰＩ（１インチ（２．５４cm）あたりに
含まれる１．２７μm以上の大きさのピークの数）が１
５０〜３００，Ｐｃ（１cmあたりに含まれる０．５μm
以上の大きさのピークの数）がＰｃ≧ＰＰＩ／２．５４
＋１０であることを特徴とする成形性に優れた溶融亜鉛
めっき鋼板。
する設備を必要とせずに、成形性に優れた溶融亜鉛めっ
き鋼板を提供すること。 【解決手段】 Ａｌ：０．０５〜１０重量％、必要に応
じてＭｇ：０．０１〜５重量％、更にＳｉ：０．０１〜
２重量％を含有し，残部がＺｎおよび不可避的不純物か
らなる亜鉛めっき層を有する溶融亜鉛めっき鋼板におい
て，該めっき鋼板表面の中心線平均粗さＲａが０．５〜
１．５μm，ＰＰＩ（１インチ（２．５４cm）あたりに
含まれる１．２７μm以上の大きさのピークの数）が１
５０〜３００，Ｐｃ（１cmあたりに含まれる０．５μm
以上の大きさのピークの数）がＰｃ≧ＰＰＩ／２．５４
＋１０であることを特徴とする成形性に優れた溶融亜鉛
めっき鋼板。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は，溶融亜鉛めっき鋼
板に係わり，更に詳しくは優れた成形性を有し，種々の
用途，例えば建材用や自動車用鋼板として適用できるめ
っき鋼板に関するものである。
板に係わり，更に詳しくは優れた成形性を有し，種々の
用途，例えば建材用や自動車用鋼板として適用できるめ
っき鋼板に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】耐食性の良好なめっき鋼板として溶融亜
鉛めっき鋼板がある。この溶融亜鉛めっき鋼板は，通
常，鋼板を脱脂後，無酸化炉にて予熱し，表面の清浄化
および材質確保のために還元炉にて還元焼鈍を行い，溶
融亜鉛浴に浸漬し，付着量制御することによって製造さ
れる。その特徴として，耐食性およびめっき密着性等に
優れることから，自動車，建材用途等を中心として広く
使用されている。
鉛めっき鋼板がある。この溶融亜鉛めっき鋼板は，通
常，鋼板を脱脂後，無酸化炉にて予熱し，表面の清浄化
および材質確保のために還元炉にて還元焼鈍を行い，溶
融亜鉛浴に浸漬し，付着量制御することによって製造さ
れる。その特徴として，耐食性およびめっき密着性等に
優れることから，自動車，建材用途等を中心として広く
使用されている。
【０００３】特に自動車用鋼板の場合には，複雑な成形
加工を受けて自動車に組み込まれるため，優れた成形性
が要求される．また，溶融亜鉛めっき鋼板は合金化溶融
亜鉛めっき鋼板に比べ，めっきが柔らかいため金型とか
じり易く摺動性を向上させる必要がある。
加工を受けて自動車に組み込まれるため，優れた成形性
が要求される．また，溶融亜鉛めっき鋼板は合金化溶融
亜鉛めっき鋼板に比べ，めっきが柔らかいため金型とか
じり易く摺動性を向上させる必要がある。
【０００４】溶融亜鉛めっき鋼板の摺動性を向上させる
技術としては，特開平４−３２５６６５号公報のごとく
表面にＺｎＯを主体とする２０〜３０００ｍｇ／ｍ2の
酸化物を生成させる技術，特開平３−２４９１８０号公
報のごとく亜鉛系めっき鋼板表面に，特定量のＭｎ酸化
物と，特定量のリン酸とＭｏ酸化物等とを含有する皮膜
を被覆する技術，特開平９−１１１４７３号公報のごと
く潤滑作用を有する化合物を含む被覆組成物を形成させ
る技術，特開２０００−２５６８７４号公報のごとくリ
ン酸化物系無機皮膜を形成させる技術等が挙げられる。
技術としては，特開平４−３２５６６５号公報のごとく
表面にＺｎＯを主体とする２０〜３０００ｍｇ／ｍ2の
酸化物を生成させる技術，特開平３−２４９１８０号公
報のごとく亜鉛系めっき鋼板表面に，特定量のＭｎ酸化
物と，特定量のリン酸とＭｏ酸化物等とを含有する皮膜
を被覆する技術，特開平９−１１１４７３号公報のごと
く潤滑作用を有する化合物を含む被覆組成物を形成させ
る技術，特開２０００−２５６８７４号公報のごとくリ
ン酸化物系無機皮膜を形成させる技術等が挙げられる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし，上記技術では
酸化物を生成させたり，被膜を形成させる設備が必要と
なるため，そのスペースがない場合は採用できない。又
こうした設備設置により生産コストが上昇する問題も生
じる。そこで，本発明は，上記問題点を解決して，成形
性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板とその製造方法を提供す
るものである。
酸化物を生成させたり，被膜を形成させる設備が必要と
なるため，そのスペースがない場合は採用できない。又
こうした設備設置により生産コストが上昇する問題も生
じる。そこで，本発明は，上記問題点を解決して，成形
性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板とその製造方法を提供す
るものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは，成形性に
優れた溶融亜鉛めっき鋼板について鋭意研究を重ねた結
果，めっき鋼板表面の粗度を制御することにより溶融亜
鉛めっき鋼板の成形性を向上させることができることを
見いだして本発明をなした。また，めっき層のＺｎ結晶
の特定面の配向性が強い場合，さらに成形性を向上させ
ることを見いだして本発明をなした。
優れた溶融亜鉛めっき鋼板について鋭意研究を重ねた結
果，めっき鋼板表面の粗度を制御することにより溶融亜
鉛めっき鋼板の成形性を向上させることができることを
見いだして本発明をなした。また，めっき層のＺｎ結晶
の特定面の配向性が強い場合，さらに成形性を向上させ
ることを見いだして本発明をなした。
【０００７】すなわち，本発明の要旨とするところは，
次のとおりである。 （１） Ａｌ：０．０５〜１０質量％を含有し，残部が
Ｚｎおよび不可避的不純物からなる亜鉛めっき層を有す
る溶融亜鉛めっき鋼板において，該めっき鋼板表面の中
心線平均粗さＲａが０．５〜１．５μm，ＰＰＩ（１イ
ンチ（２．５４cm）あたりに含まれる１．２７μm以上
の大きさのピークの数）が１５０〜３００，Ｐｃ（１cm
あたりに含まれる０．５μm以上の大きさのピークの
数）がＰｃ≧ＰＰＩ／２．５４＋１０であることを特徴
とする成形性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板。 （２） Ａｌ：０．０５〜１０質量％，Ｍｇ：０．０１
〜５質量％を含有し，残部がＺｎおよび不可避的不純物
からなる亜鉛めっき層を有する溶融亜鉛めっき鋼板にお
いて，該めっき鋼板表面の中心線平均粗さＲａが０．５
〜１．５μm，ＰＰＩ（１インチ（２．５４cm）あたり
に含まれる１．２７μm以上の大きさのピークの数）が
１５０〜３００，Ｐｃ（１cmあたりに含まれる０．５μ
m以上の大きさのピークの数）がＰｃ≧ＰＰＩ／２．５
４＋１０であることを特徴とする成形性に優れた溶融亜
鉛めっき鋼板。 （３） Ａｌ：４〜２０質量％，Ｍｇ：２〜１０質量
％，Ｓｉ：０．０１〜２質量％を含有し，残部がＺｎお
よび不可避的不純物からなる亜鉛めっき層を有する溶融
亜鉛めっき鋼板において，該めっき鋼板表面の中心線平
均粗さＲａが０．５〜１．５μm，ＰＰＩ（１インチ
（２．５４cm）あたりに含まれる１．２７μm以上の大
きさのピークの数）が１５０〜３００，Ｐｃ（１cmあた
りに含まれる０．５μm以上の大きさのピークの数）が
Ｐｃ≧ＰＰＩ／２．５４＋１０であることを特徴とする
成形性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板。 （４） めっき層のＺｎ結晶のミラー指数（００２）面
と（１０１）面のＸ線回折強度比が２以上であることを
特徴とする前記（１）〜（３）に記載の成形性に優れた
溶融亜鉛めっき鋼板。 （５） 鋼中添加元素の含有量が質量％で，Ｃ： ０．
０００１〜０．００４％，Ｓｉ：０．００１〜０．１０
％，Ｍｎ：０．０１〜０．５０％，Ｐ： ０．００１〜
０．０１５％，Ｓ： ０．０１５％以下，Ａｌ：０．０
０５〜０．１０％，Ｔｉ：０．００２〜０．１０％，
Ｎ： ０．０００５〜０．００４％，を含有し，残部Ｆ
ｅおよび不可避不純物からなることを特徴とする前記
（１）〜（４）に記載の成形性に優れた溶融亜鉛めっき
鋼板。 （６） 鋼板が付加成分としてさらに，質量％で，Ｎ
ｂ：０．００２〜０．１０％を含有することを特徴とす
る前記（５）に記載の成形性に優れた溶融亜鉛めっき鋼
板。 （７） 鋼中Ｔｉ含有量が，下記（１）式（[ ％Ｘ]
は，質量％で表わした合金元素Ｘの含有量）で与えられ
る条件を満足することを特徴とする前記（５）に記載の
成形性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板。
次のとおりである。 （１） Ａｌ：０．０５〜１０質量％を含有し，残部が
Ｚｎおよび不可避的不純物からなる亜鉛めっき層を有す
る溶融亜鉛めっき鋼板において，該めっき鋼板表面の中
心線平均粗さＲａが０．５〜１．５μm，ＰＰＩ（１イ
ンチ（２．５４cm）あたりに含まれる１．２７μm以上
の大きさのピークの数）が１５０〜３００，Ｐｃ（１cm
あたりに含まれる０．５μm以上の大きさのピークの
数）がＰｃ≧ＰＰＩ／２．５４＋１０であることを特徴
とする成形性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板。 （２） Ａｌ：０．０５〜１０質量％，Ｍｇ：０．０１
〜５質量％を含有し，残部がＺｎおよび不可避的不純物
からなる亜鉛めっき層を有する溶融亜鉛めっき鋼板にお
いて，該めっき鋼板表面の中心線平均粗さＲａが０．５
〜１．５μm，ＰＰＩ（１インチ（２．５４cm）あたり
に含まれる１．２７μm以上の大きさのピークの数）が
１５０〜３００，Ｐｃ（１cmあたりに含まれる０．５μ
m以上の大きさのピークの数）がＰｃ≧ＰＰＩ／２．５
４＋１０であることを特徴とする成形性に優れた溶融亜
鉛めっき鋼板。 （３） Ａｌ：４〜２０質量％，Ｍｇ：２〜１０質量
％，Ｓｉ：０．０１〜２質量％を含有し，残部がＺｎお
よび不可避的不純物からなる亜鉛めっき層を有する溶融
亜鉛めっき鋼板において，該めっき鋼板表面の中心線平
均粗さＲａが０．５〜１．５μm，ＰＰＩ（１インチ
（２．５４cm）あたりに含まれる１．２７μm以上の大
きさのピークの数）が１５０〜３００，Ｐｃ（１cmあた
りに含まれる０．５μm以上の大きさのピークの数）が
Ｐｃ≧ＰＰＩ／２．５４＋１０であることを特徴とする
成形性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板。 （４） めっき層のＺｎ結晶のミラー指数（００２）面
と（１０１）面のＸ線回折強度比が２以上であることを
特徴とする前記（１）〜（３）に記載の成形性に優れた
溶融亜鉛めっき鋼板。 （５） 鋼中添加元素の含有量が質量％で，Ｃ： ０．
０００１〜０．００４％，Ｓｉ：０．００１〜０．１０
％，Ｍｎ：０．０１〜０．５０％，Ｐ： ０．００１〜
０．０１５％，Ｓ： ０．０１５％以下，Ａｌ：０．０
０５〜０．１０％，Ｔｉ：０．００２〜０．１０％，
Ｎ： ０．０００５〜０．００４％，を含有し，残部Ｆ
ｅおよび不可避不純物からなることを特徴とする前記
（１）〜（４）に記載の成形性に優れた溶融亜鉛めっき
鋼板。 （６） 鋼板が付加成分としてさらに，質量％で，Ｎ
ｂ：０．００２〜０．１０％を含有することを特徴とす
る前記（５）に記載の成形性に優れた溶融亜鉛めっき鋼
板。 （７） 鋼中Ｔｉ含有量が，下記（１）式（[ ％Ｘ]
は，質量％で表わした合金元素Ｘの含有量）で与えられ
る条件を満足することを特徴とする前記（５）に記載の
成形性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板。
【数３】
（８） 鋼中ＴｉおよびＮｂの含有量が，下記（２）〜
（３）式（[ ％Ｘ]は，質量％で表わした合金元素Ｘの
含有量）で与えられる条件を満足することを特徴とする
前記（６）に記載の成形性に優れた溶融亜鉛めっき鋼
板。
（３）式（[ ％Ｘ]は，質量％で表わした合金元素Ｘの
含有量）で与えられる条件を満足することを特徴とする
前記（６）に記載の成形性に優れた溶融亜鉛めっき鋼
板。
【数４】
（９） 鋼板が付加成分としてさらに，質量％で，Ｂ：
０．０００２〜０．００３％を含有することを特徴とす
る前記（５）〜（８）に記載の溶融亜鉛めっき鋼板。
０．０００２〜０．００３％を含有することを特徴とす
る前記（５）〜（８）に記載の溶融亜鉛めっき鋼板。
【０００８】
【発明の実施の形態】以下に本発明を詳細に説明する。
本発明において溶融亜鉛めっき鋼板とは鋼板上にZn−Al
めっき層を付与したもの，Zn−Al−Mgめっき層を付与し
たもの，及びZn−Al−Mg−Siめっき層を付与したもので
ある。
本発明において溶融亜鉛めっき鋼板とは鋼板上にZn−Al
めっき層を付与したもの，Zn−Al−Mgめっき層を付与し
たもの，及びZn−Al−Mg−Siめっき層を付与したもので
ある。
【０００９】本発明においてZn−Alめっき層及びZn−Al
―Mgめっき層のＡｌ組成を０．０５〜１０質量％に限定
した理由は，０．０５質量％未満のＡｌ量で通常の溶融
めっき処理を行うと，めっき処理時においてＺｎ―Ｆｅ
合金化反応が起こり，地鉄界面に脆い合金層が発達し，
めっき密着性が劣化するためであり，１０質量％を超え
るとＦｅ−Ａｌ合金層の成長が顕著となりめっき密着性
を阻害するためである。
―Mgめっき層のＡｌ組成を０．０５〜１０質量％に限定
した理由は，０．０５質量％未満のＡｌ量で通常の溶融
めっき処理を行うと，めっき処理時においてＺｎ―Ｆｅ
合金化反応が起こり，地鉄界面に脆い合金層が発達し，
めっき密着性が劣化するためであり，１０質量％を超え
るとＦｅ−Ａｌ合金層の成長が顕著となりめっき密着性
を阻害するためである。
【００１０】Zn−Al―Mgめっき層のＭｇ組成を０．０１
〜５質量％に限定した理由は，０．０１質量％未満では
耐食性を向上する効果が見られないためであり，５質量
％を超えるとめっき浴中にドロスが多量に発生し製造が
困難となるためである。
〜５質量％に限定した理由は，０．０１質量％未満では
耐食性を向上する効果が見られないためであり，５質量
％を超えるとめっき浴中にドロスが多量に発生し製造が
困難となるためである。
【００１１】また，本発明において高Ａｌ高Ｍｇ組成の
溶融亜鉛めっき浴では，低温でＳｉを溶解させることが
可能となる。この溶融亜鉛めっき浴にSiを添加するとＦ
ｅ−Ａｌ合金層の成長を抑制するため，Ａｌの添加量を
増加させることが可能となる．さらにＡｌの添加量を増
加させるとＭｇの添加によるめっき浴中のドロス発生を
抑制することができ，Ｍｇの添加量を増加させることが
可能となる。
溶融亜鉛めっき浴では，低温でＳｉを溶解させることが
可能となる。この溶融亜鉛めっき浴にSiを添加するとＦ
ｅ−Ａｌ合金層の成長を抑制するため，Ａｌの添加量を
増加させることが可能となる．さらにＡｌの添加量を増
加させるとＭｇの添加によるめっき浴中のドロス発生を
抑制することができ，Ｍｇの添加量を増加させることが
可能となる。
【００１２】本発明においてZn−Al−Mg−Siめっき層の
Ａｌ組成を４〜２０質量％に限定した理由は，４質量％
未満のＡｌ量では，めっき浴中にＳｉを溶解させる効果
が見られないと共にＭｇの添加によるめっき浴中のドロ
ス発生を抑制する効果が見られないためであり，２０質
量％を超えるとめっき浴の融点が上昇し製造が困難とな
るためである。
Ａｌ組成を４〜２０質量％に限定した理由は，４質量％
未満のＡｌ量では，めっき浴中にＳｉを溶解させる効果
が見られないと共にＭｇの添加によるめっき浴中のドロ
ス発生を抑制する効果が見られないためであり，２０質
量％を超えるとめっき浴の融点が上昇し製造が困難とな
るためである。
【００１３】Ｍｇ組成を２〜１０質量％に限定した理由
は，２質量％未満ではめっき浴中にＳｉを溶解させる効
果が見られないためであり，１０質量％を超えるとめっ
き浴中にドロスが多量に発生し製造が困難となるためで
ある。
は，２質量％未満ではめっき浴中にＳｉを溶解させる効
果が見られないためであり，１０質量％を超えるとめっ
き浴中にドロスが多量に発生し製造が困難となるためで
ある。
【００１４】Ｓｉ組成を０．０１〜２質量％に限定した
理由は，０．０１質量％未満ではＦｅ−Ａｌ合金層の成
長を抑制する効果が見られないためであり，２質量％を
超えるとめっき浴の融点が上昇し製造が困難となるため
である。
理由は，０．０１質量％未満ではＦｅ−Ａｌ合金層の成
長を抑制する効果が見られないためであり，２質量％を
超えるとめっき浴の融点が上昇し製造が困難となるため
である。
【００１５】また，さらに，めっき浴中には，通常利用
される微量添加元素として，Ｆｅ，Ｎｉ，Ｓｂ，Ｐｂ，
Ｓｎ，Ｃｕを含んでいても，本発明の効果に特に影響は
ない。めっき付着量についても，特に制約は設けない
が，耐食性の観点から片面１０ｇ／ｍ2 以上，加工性の
観点からすると片面１５０ｇ／ｍ2 以下であることが望
ましい。なお，下地の鋼板としては，熱延鋼板，冷延鋼
板共に使用できるが，特に後述するＴｉ，Ｎｂ，Ｂなど
を添加した極低炭素系の鋼板は加工性が優れており望ま
しい。
される微量添加元素として，Ｆｅ，Ｎｉ，Ｓｂ，Ｐｂ，
Ｓｎ，Ｃｕを含んでいても，本発明の効果に特に影響は
ない。めっき付着量についても，特に制約は設けない
が，耐食性の観点から片面１０ｇ／ｍ2 以上，加工性の
観点からすると片面１５０ｇ／ｍ2 以下であることが望
ましい。なお，下地の鋼板としては，熱延鋼板，冷延鋼
板共に使用できるが，特に後述するＴｉ，Ｎｂ，Ｂなど
を添加した極低炭素系の鋼板は加工性が優れており望ま
しい。
【００１６】本発明において，めっき鋼板の製造方法に
ついては特に限定するところはなく，通常の無酸化炉方
式の溶融めっき法が適用できる。
ついては特に限定するところはなく，通常の無酸化炉方
式の溶融めっき法が適用できる。
【００１７】めっき鋼板表面の粗度は，中心線平均粗さ
Ｒａ（ＪＩＳ Ｂ ０６０１規格）で０．５〜１．５μ
ｍ，及びＰＰＩ（１インチ（２．５４cm）当たりに含ま
れる１．２７μｍ以上の大きさのピークの数，ＳＡＥ，
Ｊ９１１規格）で１５０〜３００，且つＰｃ（１ｃｍ当
たりに含まれる０．５μｍ以上の大きさのピークの数）
がＰｃ≧ＰＰＩ／２．５４＋１０であることが好まし
い。ここでピークの数とは，粗さ曲線の平均線から，正
負，両方向に一定の基準レベルＨを設け，負の基準レベ
ルを越えたあと，正の基準レベルを越えたときを１カウ
ントとし，このカウントを評価長さＬｎに達するまで繰
り返し，数えた個数で表示したものである。ＰＰＩは基
準レベル間の幅２Ｈを１．２７μmとし，評価長さを１
インチ（２．５４cm）として測定した。Ｐｃは基準レベ
ル間の幅２Ｈを０．５μmとし，評価長さを１ｃｍとし
て測定した。
Ｒａ（ＪＩＳ Ｂ ０６０１規格）で０．５〜１．５μ
ｍ，及びＰＰＩ（１インチ（２．５４cm）当たりに含ま
れる１．２７μｍ以上の大きさのピークの数，ＳＡＥ，
Ｊ９１１規格）で１５０〜３００，且つＰｃ（１ｃｍ当
たりに含まれる０．５μｍ以上の大きさのピークの数）
がＰｃ≧ＰＰＩ／２．５４＋１０であることが好まし
い。ここでピークの数とは，粗さ曲線の平均線から，正
負，両方向に一定の基準レベルＨを設け，負の基準レベ
ルを越えたあと，正の基準レベルを越えたときを１カウ
ントとし，このカウントを評価長さＬｎに達するまで繰
り返し，数えた個数で表示したものである。ＰＰＩは基
準レベル間の幅２Ｈを１．２７μmとし，評価長さを１
インチ（２．５４cm）として測定した。Ｐｃは基準レベ
ル間の幅２Ｈを０．５μmとし，評価長さを１ｃｍとし
て測定した。
【００１８】本発明において，Ｒａを０．５〜１．５μ
m，ＰＰＩを１５０〜３００，Ｐｃ≧ＰＰＩ／２．５４
＋１０に限定した理由は，Ｒａで０．５μｍ未満，ＰＰ
Ｉ１５０未満，Ｐｃ７０未満では，成形時の摺動面に型
かじりが起こり易く，潤滑性が低下するためであり，Ｒ
ａで１．５μｍ，ＰＰＩ３００を超える粗度を付与する
ためには，高圧下が必要であり材質の低下に繋がるため
である。好ましくはＲａで０．７μｍ以上，ＰＰＩで２
００以上である。また，Ｐｃ≧ＰＰＩ／２．５４＋１０
に限定した理由は，Ｐｃ＜ＰＰＩ／２．５４＋１０では
摺動性の向上が十分ではないためである．Ｐｃ≧ＰＰＩ
／２．５４＋１０で摺動性が向上する理由は明らかでは
ないが，摺動性向上には深い凹凸のみでは不十分であ
り，深い凹凸と中程度の凹凸をある程度バランスさせて
おくことにより，潤滑油保持性を上げることができると
考えられる。元々めっき作製時に凹凸が適当な深さで分
布している合金化溶融亜鉛めっきと違い，溶融亜鉛めっ
きはめっき直後にはほとんど凹凸がないため，粗度を付
与する際，この深い凹凸と中程度の凹凸をある程度バラ
ンスさせることは極めて重要である．好ましくはＰｃ≧
ＰＰＩ／２．５４＋２０である。
m，ＰＰＩを１５０〜３００，Ｐｃ≧ＰＰＩ／２．５４
＋１０に限定した理由は，Ｒａで０．５μｍ未満，ＰＰ
Ｉ１５０未満，Ｐｃ７０未満では，成形時の摺動面に型
かじりが起こり易く，潤滑性が低下するためであり，Ｒ
ａで１．５μｍ，ＰＰＩ３００を超える粗度を付与する
ためには，高圧下が必要であり材質の低下に繋がるため
である。好ましくはＲａで０．７μｍ以上，ＰＰＩで２
００以上である。また，Ｐｃ≧ＰＰＩ／２．５４＋１０
に限定した理由は，Ｐｃ＜ＰＰＩ／２．５４＋１０では
摺動性の向上が十分ではないためである．Ｐｃ≧ＰＰＩ
／２．５４＋１０で摺動性が向上する理由は明らかでは
ないが，摺動性向上には深い凹凸のみでは不十分であ
り，深い凹凸と中程度の凹凸をある程度バランスさせて
おくことにより，潤滑油保持性を上げることができると
考えられる。元々めっき作製時に凹凸が適当な深さで分
布している合金化溶融亜鉛めっきと違い，溶融亜鉛めっ
きはめっき直後にはほとんど凹凸がないため，粗度を付
与する際，この深い凹凸と中程度の凹凸をある程度バラ
ンスさせることは極めて重要である．好ましくはＰｃ≧
ＰＰＩ／２．５４＋２０である。
【００１９】上記めっき鋼板の表面粗度は，めっき後ス
キンパス圧延のロール粗度，スキンパス圧延圧下率等に
よって制御することができる。但し，高Ｒａ，高ＰＰＩ
を目的として粗度の大きなスキンパスロールを使用する
と，めっきの表面は深い凹凸のみとなり，摺動性向上に
重要な中程度の凹凸が得られなくなるため，上記粗度を
得るためには，深い凹凸と中程度の凹凸を適度にバラン
スさせたロールを使用するか，深い凹凸のロールと中程
度の凹凸のロールを組み合わせて使用し目的の粗度を得
る必要がある。
キンパス圧延のロール粗度，スキンパス圧延圧下率等に
よって制御することができる。但し，高Ｒａ，高ＰＰＩ
を目的として粗度の大きなスキンパスロールを使用する
と，めっきの表面は深い凹凸のみとなり，摺動性向上に
重要な中程度の凹凸が得られなくなるため，上記粗度を
得るためには，深い凹凸と中程度の凹凸を適度にバラン
スさせたロールを使用するか，深い凹凸のロールと中程
度の凹凸のロールを組み合わせて使用し目的の粗度を得
る必要がある。
【００２０】本発明において，さらに摺動性を向上させ
るためには，めっき層のＺｎ結晶のミラー指数（００
２）面と（１０１）面のＸ線回折強度比を２以上とする
ことが有効である。ミラー指数（００２）面はＺｎ結晶
格子のなかで最も密度の高い面であるため，（００２）
面の配向性を高めることによりめっき表面の摺動性が向
上すると考えられる。めっき層のＺｎ結晶のミラー指数
（００２）面と（１０１）面のＸ線回折強度比が２未満
ではこの摺動性向上効果が十分ではないが，このＸ線回
折強度比が２以上では明確な摺動性の向上が認められ
る。
るためには，めっき層のＺｎ結晶のミラー指数（００
２）面と（１０１）面のＸ線回折強度比を２以上とする
ことが有効である。ミラー指数（００２）面はＺｎ結晶
格子のなかで最も密度の高い面であるため，（００２）
面の配向性を高めることによりめっき表面の摺動性が向
上すると考えられる。めっき層のＺｎ結晶のミラー指数
（００２）面と（１０１）面のＸ線回折強度比が２未満
ではこの摺動性向上効果が十分ではないが，このＸ線回
折強度比が２以上では明確な摺動性の向上が認められ
る。
【００２１】下地の鋼板としては，熱延鋼板，冷延鋼板
共に使用でき，何れの鋼板においてもめっきに本発明の
粗度を付与することにより潤滑性を向上することがで
き，さらにＺｎ結晶の特定面の配向性が強いめっき層を
形成させることにより成形性を向上させることができる
が，特に深絞り性の優れた極低炭素系の鋼板に本発明の
めっき層を付与するとその効果は著しい。一般に冷延鋼
板の深絞り性はｒ値が大きいほど良好であるが，めっき
鋼板では冷延鋼板ほどｒ値の影響が顕著でない。これ
は，深絞り性に与えるめっき表面の潤滑性の影響の方が
ｒ値の影響より大きいためであり，めっき表面の潤滑性
を向上させることによって鋼板が本来持つ性能を引き出
すことが可能となる。
共に使用でき，何れの鋼板においてもめっきに本発明の
粗度を付与することにより潤滑性を向上することがで
き，さらにＺｎ結晶の特定面の配向性が強いめっき層を
形成させることにより成形性を向上させることができる
が，特に深絞り性の優れた極低炭素系の鋼板に本発明の
めっき層を付与するとその効果は著しい。一般に冷延鋼
板の深絞り性はｒ値が大きいほど良好であるが，めっき
鋼板では冷延鋼板ほどｒ値の影響が顕著でない。これ
は，深絞り性に与えるめっき表面の潤滑性の影響の方が
ｒ値の影響より大きいためであり，めっき表面の潤滑性
を向上させることによって鋼板が本来持つ性能を引き出
すことが可能となる。
【００２２】本発明において極低炭素系の鋼板とは，鋼
中添加元素の含有量が質量％で，Ｃ： ０．０００１〜
０．００４％，Ｓｉ：０．００１〜０．１０％，Ｍｎ：
０．０１〜０．５０％，Ｐ： ０．００１〜０．０１５
％，Ｓ： ０．０１５％以下，Ａｌ：０．００５〜０．
１０％，Ｔｉ：０．００２〜０．１０％，Ｎ： ０．０
００５〜０．００４％，を含有し，残部Ｆｅおよび不可
避不純物からなる鋼板，及び上記鋼板に、Ｎｂ：０．０
０２〜０．１０％をさらに添加した鋼板，及びこれらの
鋼板に、Ｂ：０．０００２〜０．００３％をさらに添加
した鋼板のことである。
中添加元素の含有量が質量％で，Ｃ： ０．０００１〜
０．００４％，Ｓｉ：０．００１〜０．１０％，Ｍｎ：
０．０１〜０．５０％，Ｐ： ０．００１〜０．０１５
％，Ｓ： ０．０１５％以下，Ａｌ：０．００５〜０．
１０％，Ｔｉ：０．００２〜０．１０％，Ｎ： ０．０
００５〜０．００４％，を含有し，残部Ｆｅおよび不可
避不純物からなる鋼板，及び上記鋼板に、Ｎｂ：０．０
０２〜０．１０％をさらに添加した鋼板，及びこれらの
鋼板に、Ｂ：０．０００２〜０．００３％をさらに添加
した鋼板のことである。
【００２３】次に本発明において，Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，
Ｐ，Ｓ，Ａｌ，Ｔｉ，Ｎ，Ｎｂ，Ｂの数値を限定した理
由を以下に示す。尚，以下に示す％はいずれも質量％を
表す。
Ｐ，Ｓ，Ａｌ，Ｔｉ，Ｎ，Ｎｂ，Ｂの数値を限定した理
由を以下に示す。尚，以下に示す％はいずれも質量％を
表す。
【００２４】Ｃは鋼の強度を高める元素であって０．０
００１％以上を含有させることが有効であるが，過剰に
含有すると強度が上昇しすぎて加工性が低下するので上
限含有量は０．００４％とする。特に高い加工性を必要
とする場合には，Ｃ含有量は０．００３％以下とするこ
とが好ましく，０．００２％以下とすると特に好まし
い。
００１％以上を含有させることが有効であるが，過剰に
含有すると強度が上昇しすぎて加工性が低下するので上
限含有量は０．００４％とする。特に高い加工性を必要
とする場合には，Ｃ含有量は０．００３％以下とするこ
とが好ましく，０．００２％以下とすると特に好まし
い。
【００２５】Ｓｉも鋼の強度を向上させる元素であって
０．００１％以上を含有させるが，過剰に含有すると加
工性および溶融亜鉛めっき性を損なうので，上限は０．
１０％とする。特に高い加工性を必要とする場合には，
Ｓｉ含有量は０．０５％以下とする。
０．００１％以上を含有させるが，過剰に含有すると加
工性および溶融亜鉛めっき性を損なうので，上限は０．
１０％とする。特に高い加工性を必要とする場合には，
Ｓｉ含有量は０．０５％以下とする。
【００２６】Ｍｎも鋼の強度を高める一方で加工性を低
下させる元素であるので，上限含有量は０．５０％とす
る。Ｍｎが少ないほど加工性は良好であるが，０．０１
％未満とするためには精練コストが多大となるので下限
含有量は０．０１％とする。強度，加工性とコストのバ
ランスからは，Ｍｎ含有量は０．０５〜０．３０％とす
ることがより好ましい。
下させる元素であるので，上限含有量は０．５０％とす
る。Ｍｎが少ないほど加工性は良好であるが，０．０１
％未満とするためには精練コストが多大となるので下限
含有量は０．０１％とする。強度，加工性とコストのバ
ランスからは，Ｍｎ含有量は０．０５〜０．３０％とす
ることがより好ましい。
【００２７】Ｐも鋼の強度を高める一方で加工性を低下
させる元素であるので，上限含有量は０．０１５％とす
る。Ｐが少ないほど加工性は良好であり，０．０１０％
以下とするとより好ましい，一方，Ｐ含有量を０．００
１％未満に低減するためには精練コストが多大となるの
で，下限含有量は０．００１％とする。強度，加工性と
コストのバランスからはＰ含有量は０．００３〜０．０
１０％とすることがより好ましい。
させる元素であるので，上限含有量は０．０１５％とす
る。Ｐが少ないほど加工性は良好であり，０．０１０％
以下とするとより好ましい，一方，Ｐ含有量を０．００
１％未満に低減するためには精練コストが多大となるの
で，下限含有量は０．００１％とする。強度，加工性と
コストのバランスからはＰ含有量は０．００３〜０．０
１０％とすることがより好ましい。
【００２８】Ｓは鋼の熱間加工性，耐食性を低下させる
元素であるから少ないほど好ましく，上限含有量は０．
０１５％とし，より好ましくは０．０１０％以下とす
る。但し，本発明のような極低炭素鋼のＳ量を低減する
ためにはコストがかかるので，加工性およびめっき密着
性の観点からはＳを過度に低減する必要はなく，熱間加
工性，耐食性等から必要なレベルにまでＳを低減すれば
良い。
元素であるから少ないほど好ましく，上限含有量は０．
０１５％とし，より好ましくは０．０１０％以下とす
る。但し，本発明のような極低炭素鋼のＳ量を低減する
ためにはコストがかかるので，加工性およびめっき密着
性の観点からはＳを過度に低減する必要はなく，熱間加
工性，耐食性等から必要なレベルにまでＳを低減すれば
良い。
【００２９】Ａｌは鋼の脱酸元素として０．００５％以
上を含有させることが必要であるが，過剰に含有させる
と粗大な非金属介在物を生成して加工性を損なうので，
上限含有量は０．１０％とし，良好な鋼板品質の観点か
らは０．０７０％以下とすることがより好ましい。
上を含有させることが必要であるが，過剰に含有させる
と粗大な非金属介在物を生成して加工性を損なうので，
上限含有量は０．１０％とし，良好な鋼板品質の観点か
らは０．０７０％以下とすることがより好ましい。
【００３０】Ｔｉは鋼中のＣおよびＮを炭化物，窒化物
として固定するために，０．００２％以上の添加が必要
であり，０．０１０％以上含有させるとより好ましい。
一方，０．１０％を超えて添加してももはやその効果は
飽和しているのに対して，いたずらに合金添加コストが
上昇するだけであるので，上限含有量は０．１０％とす
る．過剰な固溶Ｔｉは鋼板の加工性および表面品質を損
なう場合があるので，０．０５０％以下とするとより好
ましい。
として固定するために，０．００２％以上の添加が必要
であり，０．０１０％以上含有させるとより好ましい。
一方，０．１０％を超えて添加してももはやその効果は
飽和しているのに対して，いたずらに合金添加コストが
上昇するだけであるので，上限含有量は０．１０％とす
る．過剰な固溶Ｔｉは鋼板の加工性および表面品質を損
なう場合があるので，０．０５０％以下とするとより好
ましい。
【００３１】Ｎは鋼の強度を上昇させる一方で加工性を
低下させるので上限は０．００４％とし，特に高い加工
性を必要とする場合には０．００３％以下とすることが
より好ましく，０．００２％以下とすると特に好まし
い。Ｎはより少ないほど好ましいが，０．０００５％未
満に低減することは過剰なコストを要するので，下限含
有量は０．０００５％とする。
低下させるので上限は０．００４％とし，特に高い加工
性を必要とする場合には０．００３％以下とすることが
より好ましく，０．００２％以下とすると特に好まし
い。Ｎはより少ないほど好ましいが，０．０００５％未
満に低減することは過剰なコストを要するので，下限含
有量は０．０００５％とする。
【００３２】本願発明では上記に加えて，さらに付加成
分として，鋼中のＣおよびＮを炭化物，窒化物として固
定するために，前記のＴｉ添加のもとでＮｂを添加する
ことができるが，Ｎｂ添加によるＣ，Ｎ固定効果を充分
発揮させるためには０．００２％以上の添加が必要であ
り，０．００５％以上とするとより好ましい。Ｎｂを
０．１０％を超えて添加しても，もはやその効果は飽和
している一方，いたずらにコストが上昇するだけである
ので，上限含有量は０．１０％とする。過剰なＮｂ添加
は鋼板の再結晶温度を上昇させ，溶融亜鉛めっきライン
の生産性を低下させるので，０．０５０％以下とすると
より好ましい。
分として，鋼中のＣおよびＮを炭化物，窒化物として固
定するために，前記のＴｉ添加のもとでＮｂを添加する
ことができるが，Ｎｂ添加によるＣ，Ｎ固定効果を充分
発揮させるためには０．００２％以上の添加が必要であ
り，０．００５％以上とするとより好ましい。Ｎｂを
０．１０％を超えて添加しても，もはやその効果は飽和
している一方，いたずらにコストが上昇するだけである
ので，上限含有量は０．１０％とする。過剰なＮｂ添加
は鋼板の再結晶温度を上昇させ，溶融亜鉛めっきライン
の生産性を低下させるので，０．０５０％以下とすると
より好ましい。
【００３３】本願発明においては，さらに鋼板の成形
性，加工性を一段と高くする場合には，Ｔｉの含有量を
下記（１）式を満足する範囲とする。
性，加工性を一段と高くする場合には，Ｔｉの含有量を
下記（１）式を満足する範囲とする。
【数５】
これは，Ｔｉ含有量を上記の範囲とすると，加工性を阻
害する元素であるＣおよびＮをＴｉで有効に固定し，鋼
板の加工性を高めることができるからである。あるい
は，ＴｉおよびＮｂの含有量を下記（２）式および
（３）式を満足する範囲とする。
害する元素であるＣおよびＮをＴｉで有効に固定し，鋼
板の加工性を高めることができるからである。あるい
は，ＴｉおよびＮｂの含有量を下記（２）式および
（３）式を満足する範囲とする。
【数６】
これは，ＴｉおよびＮｂの含有量を上記の範囲とする
と，加工性を阻害する元素であるＣおよびＮをＴｉとＮ
ｂの複合効果で有効に固定し，鋼板の加工性を高めるこ
とができるからであるが，Ｎｂ単独の添加ではかかる加
工性向上効果は充分ではなく，Ｔｉ含有量が０．００９
％以上である場合にＴｉとＮｂの複合添加効果が顕著と
なり，この場合においてＴｉおよびＮｂの含有量が
（２）式を満足すると，ＣおよびＮをＴｉとＮｂとで有
効に固定することができる。
と，加工性を阻害する元素であるＣおよびＮをＴｉとＮ
ｂの複合効果で有効に固定し，鋼板の加工性を高めるこ
とができるからであるが，Ｎｂ単独の添加ではかかる加
工性向上効果は充分ではなく，Ｔｉ含有量が０．００９
％以上である場合にＴｉとＮｂの複合添加効果が顕著と
なり，この場合においてＴｉおよびＮｂの含有量が
（２）式を満足すると，ＣおよびＮをＴｉとＮｂとで有
効に固定することができる。
【００３４】本願発明においてはさらに，鋼板に付加成
分として，Ｂを０．０００２〜０．００３％含有させる
ことができるが，これは２次加工性の改善を目的として
いる。Ｂの含有量が０．０００２％未満では２次加工性
改善効果が充分ではなく，０．００３％を超えて添加し
てももはやその効果は飽和しているのに加えて，成形性
が低下するので，Ｂを添加する場合にはその範囲は０．
０００２〜０．００３％とする。特に高い深絞り性を必
要とする場合には，Ｂの添加量は０．００１５％以下と
するとより好ましい。
分として，Ｂを０．０００２〜０．００３％含有させる
ことができるが，これは２次加工性の改善を目的として
いる。Ｂの含有量が０．０００２％未満では２次加工性
改善効果が充分ではなく，０．００３％を超えて添加し
てももはやその効果は飽和しているのに加えて，成形性
が低下するので，Ｂを添加する場合にはその範囲は０．
０００２〜０．００３％とする。特に高い深絞り性を必
要とする場合には，Ｂの添加量は０．００１５％以下と
するとより好ましい。
【００３５】
【実施例】以下，実施例により本発明を具体的に説明す
る．
る．
【００３６】（実施例１）まず，厚さ0.8mmの冷延鋼板
を準備し，これを連続式溶融亜鉛めっきラインの前処理
炉にて焼鈍し，浴中のＡｌ量を変化させた４６０℃の溶
融亜鉛めっき浴で３秒溶融めっきを行った後，Ｎ2ガス
ワイピングで表１に示すめっき付着量に調整し，ロール
粗度，圧延圧下率を変化させたスキンパス圧延を行っ
た。得られためっき鋼板のめっき層中組成と表面粗度を
表１に示す。
を準備し，これを連続式溶融亜鉛めっきラインの前処理
炉にて焼鈍し，浴中のＡｌ量を変化させた４６０℃の溶
融亜鉛めっき浴で３秒溶融めっきを行った後，Ｎ2ガス
ワイピングで表１に示すめっき付着量に調整し，ロール
粗度，圧延圧下率を変化させたスキンパス圧延を行っ
た。得られためっき鋼板のめっき層中組成と表面粗度を
表１に示す。
【００３７】成形性はめっきの摺動性を調べるため，肩
Ｒ２Ｒの金型を使用し，市販の防錆油を塗布してドロー
ビード試験を実施した。押し付け力１２００ｋｇで引き
抜き，引き抜けた物を○，押し付け力１０００ｋｇで引
き抜き，引き抜けた物を△，途中で破断した物を×とし
た。密着性は，デュポン衝撃試験後の溶融めっき鋼板に
セロハンテープを貼り，その後引き剥がし，めっきが剥
離しなかった場合を○，めっきが剥離した場合を×とし
た。デュポン試験は先端に１／２インチ（１．２７cm）
の丸みを持つ撃ち型を使用し，１ｋｇの重りを１ｍの高
さから落下させて行った。
Ｒ２Ｒの金型を使用し，市販の防錆油を塗布してドロー
ビード試験を実施した。押し付け力１２００ｋｇで引き
抜き，引き抜けた物を○，押し付け力１０００ｋｇで引
き抜き，引き抜けた物を△，途中で破断した物を×とし
た。密着性は，デュポン衝撃試験後の溶融めっき鋼板に
セロハンテープを貼り，その後引き剥がし，めっきが剥
離しなかった場合を○，めっきが剥離した場合を×とし
た。デュポン試験は先端に１／２インチ（１．２７cm）
の丸みを持つ撃ち型を使用し，１ｋｇの重りを１ｍの高
さから落下させて行った。
【００３８】結果を表１に示す。番号１，８はめっき中
のＡｌ％が本発明の範囲外であるためめっき密着性が不
合格となった。番号１３は鋼板表面のＲａが本発明の範
囲外であるため成形性が不合格となった。番号１８は鋼
板表面のＰＰＩが本発明の範囲外であるため成形性が不
合格となった。番号２３は鋼板表面のＰｃが本発明の範
囲外であるため成形性が不合格となった。これら以外は
いずれも，成形性，めっき密着性共に良好な結果となっ
た。
のＡｌ％が本発明の範囲外であるためめっき密着性が不
合格となった。番号１３は鋼板表面のＲａが本発明の範
囲外であるため成形性が不合格となった。番号１８は鋼
板表面のＰＰＩが本発明の範囲外であるため成形性が不
合格となった。番号２３は鋼板表面のＰｃが本発明の範
囲外であるため成形性が不合格となった。これら以外は
いずれも，成形性，めっき密着性共に良好な結果となっ
た。
【００３９】（実施例２）まず，厚さ0.8mmの冷延鋼板
を準備し，これを連続式溶融亜鉛めっきラインの前処理
炉にて焼鈍し，浴中のＡｌ量，Ｍｇ量を変化させた４６
０℃の溶融亜鉛めっき浴で３秒溶融めっきを行った後，
Ｎ2ガスワイピングで表２に示すめっき付着量に調整
し，ロール粗度，圧延圧下率を変化させたスキンパス圧
延を行った。得られためっき鋼板のめっき層中組成と表
面粗度を表２に示す。
を準備し，これを連続式溶融亜鉛めっきラインの前処理
炉にて焼鈍し，浴中のＡｌ量，Ｍｇ量を変化させた４６
０℃の溶融亜鉛めっき浴で３秒溶融めっきを行った後，
Ｎ2ガスワイピングで表２に示すめっき付着量に調整
し，ロール粗度，圧延圧下率を変化させたスキンパス圧
延を行った。得られためっき鋼板のめっき層中組成と表
面粗度を表２に示す。
【００４０】成形性はめっきの摺動性を調べるため，肩
Ｒ２Ｒの金型を使用し，市販の防錆油を塗布してドロー
ビード試験を実施した。押し付け力１２００ｋｇで引き
抜き，引き抜けた物を○，押し付け力１０００ｋｇで引
き抜き，引き抜けた物を△，途中で破断した物を×とし
た。密着性は，デュポン衝撃試験後の溶融めっき鋼板に
セロハンテープを貼り，その後引き剥がし，めっきが剥
離しなかった場合を○，めっきが剥離した場合を×とし
た。デュポン試験は先端に１／２インチ（１．２７cm）
の丸みを持つ撃ち型を使用し，１ｋｇの重りを１ｍの高
さから落下させて行った。
Ｒ２Ｒの金型を使用し，市販の防錆油を塗布してドロー
ビード試験を実施した。押し付け力１２００ｋｇで引き
抜き，引き抜けた物を○，押し付け力１０００ｋｇで引
き抜き，引き抜けた物を△，途中で破断した物を×とし
た。密着性は，デュポン衝撃試験後の溶融めっき鋼板に
セロハンテープを貼り，その後引き剥がし，めっきが剥
離しなかった場合を○，めっきが剥離した場合を×とし
た。デュポン試験は先端に１／２インチ（１．２７cm）
の丸みを持つ撃ち型を使用し，１ｋｇの重りを１ｍの高
さから落下させて行った。
【００４１】結果を表２に示す。番号１，８はめっき中
のＡｌ％が本発明の範囲外であるためめっき密着性が不
合格となった。番号２１は鋼板表面のＲａが本発明の範
囲外であるため成形性が不合格となった。番号２６は鋼
板表面のＰＰＩが本発明の範囲外であるため成形性が不
合格となった。番号３１は鋼板表面のＰｃが本発明の範
囲外であるため成形性が不合格となった。これら以外は
いずれも，成形性，めっき密着性共に良好な結果となっ
た。
のＡｌ％が本発明の範囲外であるためめっき密着性が不
合格となった。番号２１は鋼板表面のＲａが本発明の範
囲外であるため成形性が不合格となった。番号２６は鋼
板表面のＰＰＩが本発明の範囲外であるため成形性が不
合格となった。番号３１は鋼板表面のＰｃが本発明の範
囲外であるため成形性が不合格となった。これら以外は
いずれも，成形性，めっき密着性共に良好な結果となっ
た。
【００４２】（実施例３）まず，厚さ0.8mmの冷延鋼板
を準備し，これを連続式溶融亜鉛めっきラインの前処理
炉にて焼鈍し，浴中のＡｌ量，Ｍｇ量，Ｓｉ量を変化さ
せた４６０〜６００℃の溶融亜鉛めっき浴で３秒溶融め
っきを行った後，Ｎ2ガスワイピングで表３に示すめっ
き付着量に調整し，ロール粗度，圧延圧下率を変化させ
たスキンパス圧延を行った。得られためっき鋼板のめっ
き層中組成と表面粗度を表３に示す。
を準備し，これを連続式溶融亜鉛めっきラインの前処理
炉にて焼鈍し，浴中のＡｌ量，Ｍｇ量，Ｓｉ量を変化さ
せた４６０〜６００℃の溶融亜鉛めっき浴で３秒溶融め
っきを行った後，Ｎ2ガスワイピングで表３に示すめっ
き付着量に調整し，ロール粗度，圧延圧下率を変化させ
たスキンパス圧延を行った。得られためっき鋼板のめっ
き層中組成と表面粗度を表３に示す。
【００４３】成形性はめっきの摺動性を調べるため，肩
Ｒ２Ｒの金型を使用し，市販の防錆油を塗布してドロー
ビード試験を実施した。押し付け力１２００ｋｇで引き
抜き，引き抜けた物を○，押し付け力１０００ｋｇで引
き抜き，引き抜けた物を△，途中で破断した物を×とし
た。密着性は，デュポン衝撃試験後の溶融めっき鋼板に
セロハンテープを貼り，その後引き剥がし，めっきが剥
離しなかった場合を○，めっきが剥離した場合を×とし
た。デュポン試験は先端に１／２インチ（１．２７cm）
の丸みを持つ撃ち型を使用し，１ｋｇの重りを１ｍの高
さから落下させて行った。
Ｒ２Ｒの金型を使用し，市販の防錆油を塗布してドロー
ビード試験を実施した。押し付け力１２００ｋｇで引き
抜き，引き抜けた物を○，押し付け力１０００ｋｇで引
き抜き，引き抜けた物を△，途中で破断した物を×とし
た。密着性は，デュポン衝撃試験後の溶融めっき鋼板に
セロハンテープを貼り，その後引き剥がし，めっきが剥
離しなかった場合を○，めっきが剥離した場合を×とし
た。デュポン試験は先端に１／２インチ（１．２７cm）
の丸みを持つ撃ち型を使用し，１ｋｇの重りを１ｍの高
さから落下させて行った。
【００４４】結果を表３に示す。番号１１はめっき中の
Ｓｉ％が本発明の範囲外であるためめっき密着性が不合
格となった。番号１２は鋼板表面のＲａが本発明の範囲
外であるため成形性が不合格となった。番号１７は鋼板
表面のＰＰＩが本発明の範囲外であるため成形性が不合
格となった。番号２２は鋼板表面のＰｃが本発明の範囲
外であるため成形性が不合格となった。これら以外はい
ずれも，成形性，めっき密着性共に良好な結果となっ
た。
Ｓｉ％が本発明の範囲外であるためめっき密着性が不合
格となった。番号１２は鋼板表面のＲａが本発明の範囲
外であるため成形性が不合格となった。番号１７は鋼板
表面のＰＰＩが本発明の範囲外であるため成形性が不合
格となった。番号２２は鋼板表面のＰｃが本発明の範囲
外であるため成形性が不合格となった。これら以外はい
ずれも，成形性，めっき密着性共に良好な結果となっ
た。
【００４５】（実施例４）まず，厚さ0.8mmの冷延鋼板
を準備し，これを連続式溶融亜鉛めっきラインの前処理
炉にて焼鈍し，浴中のＡｌ量，Ｍｇ量，Ｓｉ量を変化さ
せた４６０〜６００℃の溶融亜鉛めっき浴で３秒溶融め
っきを行った後，Ｎ2ガスワイピングで表４に示すめっ
き付着量に調整し，ロール粗度，圧延圧下率を変化させ
たスキンパス圧延を行った。得られためっき鋼板のめっ
き層中組成と表面粗度を表４に示す。
を準備し，これを連続式溶融亜鉛めっきラインの前処理
炉にて焼鈍し，浴中のＡｌ量，Ｍｇ量，Ｓｉ量を変化さ
せた４６０〜６００℃の溶融亜鉛めっき浴で３秒溶融め
っきを行った後，Ｎ2ガスワイピングで表４に示すめっ
き付着量に調整し，ロール粗度，圧延圧下率を変化させ
たスキンパス圧延を行った。得られためっき鋼板のめっ
き層中組成と表面粗度を表４に示す。
【００４６】成形性はめっきの摺動性を調べるため，肩
Ｒ１Ｒの金型と肩Ｒ２Ｒの金型を使用し，市販の防錆油
を塗布してドロービード試験を実施した。肩Ｒ１Ｒの金
型を使用し，押し付け力１０００ｋｇで引き抜けた物を
◎とし，肩Ｒ２Ｒの金型を使用し押し付け力１２００ｋ
ｇで引き抜けた物を○，途中で破断した物を×とした。
結晶配向性は，２５×２５ｍｍに切断したサンプルをθ
−２θ法により測定し，ｄ＝２．４７３０Åに観察され
る（００２）面の積分強度Ｉ002とｄ＝２．０９１０Å
に観察される（１０１）面の積分強度Ｉ101の比Ｉ002／
Ｉ101を使用した。
Ｒ１Ｒの金型と肩Ｒ２Ｒの金型を使用し，市販の防錆油
を塗布してドロービード試験を実施した。肩Ｒ１Ｒの金
型を使用し，押し付け力１０００ｋｇで引き抜けた物を
◎とし，肩Ｒ２Ｒの金型を使用し押し付け力１２００ｋ
ｇで引き抜けた物を○，途中で破断した物を×とした。
結晶配向性は，２５×２５ｍｍに切断したサンプルをθ
−２θ法により測定し，ｄ＝２．４７３０Åに観察され
る（００２）面の積分強度Ｉ002とｄ＝２．０９１０Å
に観察される（１０１）面の積分強度Ｉ101の比Ｉ002／
Ｉ101を使用した。
【００４７】結果を表４に示す。番号４，８，１２，１
６，２０は鋼板表面のＰＰＩが本発明の範囲外であるた
め成形性が不合格となった．これら以外はいずれも成形
性が良好な結果となった。
６，２０は鋼板表面のＰＰＩが本発明の範囲外であるた
め成形性が不合格となった．これら以外はいずれも成形
性が良好な結果となった。
【００４８】（実施例５）まず，表５に示す成分の冷延
鋼板を準備し，これを連続式溶融亜鉛めっきラインの前
処理炉にて焼鈍し，浴中のＡｌ量，Ｍｇ量，Ｓｉ量を変
化させた４６０〜６００℃の溶融亜鉛めっき浴で３秒溶
融めっきを行った後，Ｎ2ガスワイピングで表６〜８に
示すめっき付着量に調整し，ロール粗度，圧延圧下率を
変化させたスキンパス圧延を行った。得られためっき鋼
板のめっき層中組成と表面粗度を表６〜８に示す。
鋼板を準備し，これを連続式溶融亜鉛めっきラインの前
処理炉にて焼鈍し，浴中のＡｌ量，Ｍｇ量，Ｓｉ量を変
化させた４６０〜６００℃の溶融亜鉛めっき浴で３秒溶
融めっきを行った後，Ｎ2ガスワイピングで表６〜８に
示すめっき付着量に調整し，ロール粗度，圧延圧下率を
変化させたスキンパス圧延を行った。得られためっき鋼
板のめっき層中組成と表面粗度を表６〜８に示す。
【００４９】結晶配向性は，２５×２５ｍｍに切断した
サンプルをθ−２θ法により測定し，ｄ＝２．４７３０
Åに観察される（００２）面の積分強度Ｉ002とｄ＝
２．０９１０Åに観察される（１０１）面の積分強度Ｉ
101の比Ｉ002／Ｉ101を使用した。
サンプルをθ−２θ法により測定し，ｄ＝２．４７３０
Åに観察される（００２）面の積分強度Ｉ002とｄ＝
２．０９１０Åに観察される（１０１）面の積分強度Ｉ
101の比Ｉ002／Ｉ101を使用した。
【００５０】成形性はパンチ径５０ｍｍの金型を使用
し，市販の防錆油を塗布後，円筒深絞り試験で評価し
た。ブランク径としわ押さえ荷重を変化させて評価し，
ブランク径１１０ｍｍで絞り抜けたものを◎，ブランク
径１０５ｍｍで絞り抜けたものを○，ブランク径１００
ｍｍで絞り抜けたものを△，絞り抜けなかったものを×
として評価した。
し，市販の防錆油を塗布後，円筒深絞り試験で評価し
た。ブランク径としわ押さえ荷重を変化させて評価し，
ブランク径１１０ｍｍで絞り抜けたものを◎，ブランク
径１０５ｍｍで絞り抜けたものを○，ブランク径１００
ｍｍで絞り抜けたものを△，絞り抜けなかったものを×
として評価した。
【００５１】結果を表６〜８に示す。番号８１〜９６は
鋼板表面のＰＰＩが本発明の範囲外であるため成形性が
不合格となった。これら以外はいずれも成形性が良好な
結果となった。
鋼板表面のＰＰＩが本発明の範囲外であるため成形性が
不合格となった。これら以外はいずれも成形性が良好な
結果となった。
【００５２】
【表１】
【００５３】
【表２】
【００５４】
【表３】
【００５５】
【表４】
【００５６】
【表５】
【００５７】
【表６】
【００５８】
【表７】
【００５９】
【表８】
【００６０】
【発明の効果】以上、述べてきたように、本発明によれ
ば酸化物を生成させたり、被膜を形成させたりする設備
を必要とせずに、成形性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板を
製造することができ、産業上極めて大きな効果を奏する
ものである。
ば酸化物を生成させたり、被膜を形成させたりする設備
を必要とせずに、成形性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板を
製造することができ、産業上極めて大きな効果を奏する
ものである。
フロントページの続き
(72)発明者 小松 久芳
千葉県君津市君津１番地 新日本製鐵株式
会社君津製鐵所内
(72)発明者 三宅 豪
千葉県君津市君津１番地 新日本製鐵株式
会社君津製鐵所内
Ｆターム(参考） 4K027 AA02 AA05 AA23 AB02 AB44
AC52 AC86 AE03 AE25
Claims (9)
- 【請求項１】 Ａｌ：０．０５〜１０質量％を含有し，
残部がＺｎおよび不可避的不純物からなる亜鉛めっき層
を有する溶融亜鉛めっき鋼板において，該めっき鋼板表
面の中心線平均粗さＲａが０．５〜１．５μm，ＰＰＩ
（１インチ（２．５４cm）あたりに含まれる１．２７μ
m以上の大きさのピークの数）が１５０〜３００，Ｐｃ
（１cmあたりに含まれる０．５μm以上の大きさのピー
クの数）がＰｃ≧ＰＰＩ／２．５４＋１０であることを
特徴とする成形性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板。 - 【請求項２】 Ａｌ：０．０５〜１０質量％，Ｍｇ：
０．０１〜５質量％を含有し，残部がＺｎおよび不可避
的不純物からなる亜鉛めっき層を有する溶融亜鉛めっき
鋼板において，該めっき鋼板表面の中心線平均粗さＲａ
が０．５〜１．５μm，ＰＰＩ（１インチ（２．５４c
m）あたりに含まれる１．２７μm以上の大きさのピーク
の数）が１５０〜３００，Ｐｃ（１cmあたりに含まれる
０．５μm以上の大きさのピークの数）がＰｃ≧ＰＰＩ
／２．５４＋１０であることを特徴とする成形性に優れ
た溶融亜鉛めっき鋼板。 - 【請求項３】 Ａｌ：４〜２０質量％，Ｍｇ：２〜１０
質量％，Ｓｉ：０．０１〜２質量％を含有し，残部がＺ
ｎおよび不可避的不純物からなる亜鉛めっき層を有する
溶融亜鉛めっき鋼板において，該めっき鋼板表面の中心
線平均粗さＲａが０．５〜１．５μm，ＰＰＩ（１イン
チ（２．５４cm）あたりに含まれる１．２７μm以上の
大きさのピークの数）が１５０〜３００，Ｐｃ（１cmあ
たりに含まれる０．５μm以上の大きさのピークの数）
がＰｃ≧ＰＰＩ／２．５４＋１０であることを特徴とす
る成形性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板。 - 【請求項４】 めっき層のＺｎ結晶のミラー指数（００
２）面と（１０１）面のＸ線回折強度比が２以上である
ことを特徴とする請求項１〜３のいずれか１つに記載の
成形性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板。 - 【請求項５】 鋼中添加元素の含有量が質量％で，Ｃ：
０．０００１〜０．００４％，Ｓｉ：０．００１〜
０．１０％，Ｍｎ：０．０１〜０．５０％，Ｐ： ０．
００１〜０．０１５％，Ｓ： ０．０１５％以下，Ａ
ｌ：０．００５〜０．１０％，Ｔｉ：０．００２〜０．
１０％，Ｎ： ０．０００５〜０．００４％，を含有
し，残部Ｆｅおよび不可避不純物からなることを特徴と
する請求項１〜４のいずれか１つに記載の成形性に優れ
た溶融亜鉛めっき鋼板。 - 【請求項６】 鋼板が付加成分としてさらに，質量％
で，Ｎｂ：０．００２〜０．１０％を含有することを特
徴とする請求項５に記載の成形性に優れた溶融亜鉛めっ
き鋼板。 - 【請求項７】 鋼中Ｔｉ含有量が，下記（１）式（[ ％
Ｘ] は，質量％で表わした合金元素Ｘの含有量）で与え
られる条件を満足することを特徴とする請求項５に記載
の成形性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板。 【数１】 - 【請求項８】 鋼中ＴｉおよびＮｂの含有量が，下記
（２）〜（３）式（[％Ｘ]は，質量％で表わした合金元
素Ｘの含有量）で与えられる条件を満足することを特徴
とする請求項６に記載の成形性に優れた溶融亜鉛めっき
鋼板。 【数２】 - 【請求項９】 鋼板が付加成分としてさらに，質量％
で，Ｂ：０．０００２〜０．００３％を含有することを
特徴とする請求項５〜８のいずれか１つに記載の溶融亜
鉛めっき鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001195127A JP3600804B2 (ja) | 2001-06-27 | 2001-06-27 | 成形性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001195127A JP3600804B2 (ja) | 2001-06-27 | 2001-06-27 | 成形性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003013192A true JP2003013192A (ja) | 2003-01-15 |
| JP3600804B2 JP3600804B2 (ja) | 2004-12-15 |
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ID=19033159
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001195127A Expired - Lifetime JP3600804B2 (ja) | 2001-06-27 | 2001-06-27 | 成形性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3600804B2 (ja) |
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-
2001
- 2001-06-27 JP JP2001195127A patent/JP3600804B2/ja not_active Expired - Lifetime
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