JP2003013179A - 熱間加工性に優れた軸受要素部品用丸鋼材 - Google Patents
熱間加工性に優れた軸受要素部品用丸鋼材Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】軸受要素部品の用途に好適な熱間加工性に優れ
た丸鋼材の提供。 【解決手段】C：0.8〜1.2％、Si：0.2〜2.0％、Mn：0.2
〜1.5％、Cr：0.5〜2.0％、P：0.005〜0.025％、S：0.0
03〜0.015％でP（％）＋2S（％）：0.020〜0.040％、A
l：0.01〜0.05％、N：0.005〜0.012％、Cu≦1.0％、Ni
≦2.0％を含有し、残部はFeと不純物からなり、不純物
中のTi≦0.002％、O（酸素）≦0.0015％の丸鋼材であっ
て、その半径をＲとしたとき、横断面の中心から（Ｒ／
10）までの領域に存在する偏析帯において、丸鋼材での
Cr含有量の1.3倍を超えるCr含有量となる領域の幅が、
その丸鋼材の直径の 0.0003〜0.003倍である熱間加工性
に優れた軸受要素部品用の丸鋼材。
た丸鋼材の提供。 【解決手段】C：0.8〜1.2％、Si：0.2〜2.0％、Mn：0.2
〜1.5％、Cr：0.5〜2.0％、P：0.005〜0.025％、S：0.0
03〜0.015％でP（％）＋2S（％）：0.020〜0.040％、A
l：0.01〜0.05％、N：0.005〜0.012％、Cu≦1.0％、Ni
≦2.0％を含有し、残部はFeと不純物からなり、不純物
中のTi≦0.002％、O（酸素）≦0.0015％の丸鋼材であっ
て、その半径をＲとしたとき、横断面の中心から（Ｒ／
10）までの領域に存在する偏析帯において、丸鋼材での
Cr含有量の1.3倍を超えるCr含有量となる領域の幅が、
その丸鋼材の直径の 0.0003〜0.003倍である熱間加工性
に優れた軸受要素部品用の丸鋼材。
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、熱間加工性に優れ
た軸受要素部品用丸鋼材に関する。より詳しくは、ボー
ル、コロ、ニードル、シャフト、レースなどの軸受要素
部品の用途に好適な熱間加工性に優れた丸鋼材に関す
る。 【０００２】 【従来の技術】ボール、コロ、ニードル、シャフト、レ
ースなどの軸受要素部品の素材鋼として、一般に、JIS
G 4805で規格化されたＳＵＪ２鋼などの高炭素クロム軸
受鋼が多用されている。 【０００３】上記の所謂「軸受用鋼」は、熱間圧延など
の手段で棒鋼や線材といった丸鋼材に加工された後、下
記（ａ）又は（ｂ）の手法で前記各種の要素部品に仕上
げられることが多い。 【０００４】（ａ）熱間での切断、鍛造などの加工によ
って要素部品に近い形状に成形され、その後、軟化を目
的とした球状化焼鈍を受け、次いで切削加工を施され、
更に、焼入れと低温での焼戻しによる熱処理を受けて所
望の機械的性質を付与される。 【０００５】（ｂ）軟化を目的とした球状化焼鈍を受
け、次いで冷間鍛造、冷間抽伸や切削などの加工によっ
て要素部品に成形され、更に、焼入れと低温での焼戻し
による熱処理を受けて所望の機械的性質を付与される。 【０００６】このうち（ａ）の手法は、熱間加工で要素
部品に近い形状に成形するものであるため、冷間鍛造に
較べて複雑な形状の要素部品にも適用可能であり、又、
コストが嵩む切削加工での切削量を減らすことができ
る。したがって、近年では上記（ａ）の手法で軸受要素
部品が製造されることが多くなり、熱間鍛造用金型や熱
間切断用の刃の寿命を向上することが可能な熱間加工性
の優れた軸受鋼に対する要求が極めて大きくなってい
る。 【０００７】 【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記現状に
鑑みなされたもので、その目的は特別な元素を添加する
ことなく、熱間鍛造用金型や熱間切断用の刃などの工具
寿命を延長することができる、ボール、コロ、ニード
ル、シャフト、レースなどの軸受要素部品の用途に好適
な熱間加工性に優れた丸鋼材を提供することである。 【０００８】ここで、「熱間加工性」は、「熱間加工用
の工具の寿命が長い場合に良好」とし、後述の実施例に
おける熱間捩り試験、すなわち、平行部の長さと直径が
それぞれ５０ｍｍと１０ｍｍの試験片を１０５０℃、１
１００℃及び１１５０℃の各温度で１５分保持した後、
速度３００ｒｐｍで熱間捩り試験した際、上記３温度に
おける破断までの捻回数の平均値が８４回以下であるこ
とを目標とする。又、各種の産業機械や自動車などに使
用される軸受には高い面圧が繰り返し作用するので、軸
受要素部品用丸鋼材は、後述の実施例における転動疲労
試験で、１．０×１０７ 以上の転動疲労寿命を有する
ことを目標とする。 【０００９】 【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、下記の
熱間加工性に優れた軸受要素部品用丸鋼材にある。 【００１０】すなわち、「質量％で、Ｃ：０．８〜１．
２％、Ｓｉ：０．２〜２．０％、Ｍｎ：０．２〜１．５
％、Ｃｒ：０．５〜２．０％、Ｐ：０．００５〜０．０
２５％、Ｓ：０．００３〜０．０１５％でＰ（％）＋２
Ｓ（％）：０．０２０〜０．０４０％、Ａｌ：０．０１
〜０．０５％、Ｎ：０．００５〜０．０１２％、Ｃｕ：
１．０％以下、Ｎｉ：２．０％以下を含有し、残部はＦ
ｅ及び不純物からなり、不純物中のＴｉは０．００２％
以下、Ｏ（酸素）は０．００１５％以下の丸鋼材であっ
て、その半径をＲとしたとき、横断面の中心から（Ｒ／
１０）までの領域に存在する偏析帯において、丸鋼材で
のＣｒ含有量の１．３倍を超えるＣｒ含有量となる領域
の幅が、その丸鋼材の直径の０．０００３〜０．００３
倍である熱間加工性に優れた軸受要素部品用の丸鋼
材。」である。 【００１１】なお、本発明でいう「丸鋼材」とは、熱間
で加工された断面形状が円形の線材、棒鋼やビレットな
どを指し、その「横断面」とは、圧延方向や鍛造軸に垂
直に切断した面をいう。 【００１２】又、「丸鋼材でのＣｒ含有量」とは、丸鋼
材の横断面の中心から（Ｒ／２）の部位で試験片を採取
し、通常の方法によって分析した値をいう。更に、「熱
間加工性」を、「熱間加工用の工具の寿命が長い場合に
良好」とすることは既に述べたとおりである。 【００１３】本発明者らは、丸鋼材の中心偏析と偏析し
た合金元素が熱間加工での工具寿命に及ぼす影響につい
て調査・研究を重ね、その結果、下記の知見を得た。 【００１４】（ａ）一般に、熱間で引張試験した際の絞
り値が高い場合に熱間加工で割れやクラックが発生しな
いので、熱間加工性がよいとされているが、本発明に係
る軸受要素部品の素材鋼の場合、通常の熱間加工温度で
ある１０００〜１２５０℃での引張試験の絞り値はほぼ
１００％であり、熱間鍛造や熱間圧延など一般的な熱間
加工で割れやクラックが発生する可能性は極めて小さ
い。 【００１５】（ｂ）熱間での捩り試験において試験片が
破断するまでの捻回数は、本発明に係る軸受要素部品の
素材鋼でも、大きな差が生じる場合が多い。そして、こ
の捻回数は熱間加工用の工具の寿命との相関が大きく、
この捻回数を低下させた方が熱間加工用の工具の寿命が
長くなる。 【００１６】（ｃ）上記（ｂ）における熱間捩り試験で
の破断までの捻回数を低下させるためには、Ｐ及びＳの
含有量の増加、並びにＣｒ、Ｃなどの中心偏析量、それ
も丸鋼材の場合には横断面の中心から（Ｒ／１０）まで
の領域に存在する偏析帯におけるＣｒ、Ｃ量を増加させ
ることが有効である。 【００１７】（ｄ）一方、軸受要素部品に大きな転動疲
労寿命を確保させるためには、Ｐ及びＳの含有量の低
減、並びにＣｒ、Ｃなどの中心偏析量を低減することが
有効である。 【００１８】（ｅ）上記（ｂ）及び（ｃ）から、熱間加
工用の工具の寿命を長くし、しかも軸受要素部品に良好
な転動疲労寿命を確保させるためには、Ｓ、Ｐの含有
量、及びＣｒ、Ｃなどの中心偏析量をある特定の範囲に
制御することが重要である。 【００１９】（ｆ）Ｃ、Ｍｎ及びＣｒは中心偏析しやす
い元素であるが、このうち熱間捩り試験での破断までの
捻回数に大きく影響するのは、ＣとＣｒである。しか
し、Ｃは軽元素で偏析を精度よく定量することが難しい
ので、Ｃｒの偏析を定量的に評価する手法が有効であ
る。 【００２０】本発明は、上記の知見に基づいて完成され
たものである。 【００２１】 【発明の実施の形態】以下、本発明について詳しく説明
する。なお、化学成分の含有量の「％」は「質量％」を
意味する。 （Ａ）丸鋼材の化学組成 Ｃ：０．８〜１．２％ 焼入れと低温での焼戻しによる熱処理を行って軸受用鋼
材（軸受要素部品）に所望の機械的性質を付与させる
が、Ｃの含有量が０．８％未満では前記焼入れ・焼戻し
後の硬度が低く、所望の転動疲労寿命（後述の実施例に
おける転動疲労試験で、１．０×１０７ 以上の転動疲
労寿命）が得られない。一方、Ｃの含有量が１．２％を
超えると、鋼の凝固時に巨大な炭化物が生成しやすくな
り、目標とする転動疲労寿命を確保させるためには高温
で長時間の均質化熱処理を行う必要が生じるのでコスト
が嵩んでしまう。したがって、Ｃの含有量を０．８〜
１．２％とした。なお、Ｃの含有量は０．８〜１．０％
とすることが好ましく、０．８〜０．９％とすれば一層
好ましい。 【００２２】Ｓｉ：０．２〜２．０％ Ｓｉは、転動疲労寿命を高めるのに有効な元素であるほ
か、脱酸剤として必要な元素でもある。又、Ｓｉは鋼の
焼入れ性を高める元素でもある。しかし、その含有量が
０．２％未満では前記の効果が得難い。一方、Ｓｉの含
有量が２．０％を超えると、熱間圧延後や球状化焼鈍後
に、脱スケールするために長時間を要するので生産性の
大幅な低下を招く。したがって、Ｓｉの含有量を０．２
〜２．０％とした。なお、Ｓｉの含有量は０．２〜１．
０％とすることが好ましく、０．２〜０．６％とすれば
一層好ましい。 【００２３】Ｍｎ：０．２〜１．５％ Ｍｎは、鋼の焼入れ性を向上させると同時に、Ｓによる
熱間脆性の防止に必要な元素である。これらの効果を発
揮させるためにはＭｎを０．２％以上含有させる必要が
ある。一方、Ｍｎの含有量が１．５％を超えると、Ｍｎ
の中心偏析が顕著になり、Ｃｒの中心偏析を後述する範
囲に制御しても転動疲労寿命の低下が著しくなり、所望
の転動疲労寿命（後述の実施例における転動疲労試験
で、１．０×１０７ 以上の転動疲労寿命）が得られな
くなる。したがって、Ｍｎの含有量を０．２〜１．５％
とした。なお、Ｍｎ含有量の望ましい範囲は０．２〜
１．０％であり、０．２〜０．８％であれば一層望まし
い。 【００２４】Ｃｒ：０．５〜２．０％ Ｃｒは、鋼の焼入れ性を向上させると同時に、熱間加工
用の工具の寿命を大きくするのに有効な元素である。し
かし、その含有量が０．５％未満の場合には、たとえＣ
ｒの中心偏析を後述する範囲に制御しても前記した熱間
捩り試験で、所望の８４回以下の捻回数にはなり難く、
したがって熱間加工用の工具の長寿命化がなし難い。一
方、２．０％を超えるとＣｒ及びＣの中心偏析が顕著に
なって転動疲労寿命の低下が著しくなり、所望の転動疲
労寿命（後述の実施例における転動疲労試験で、１．０
×１０７ 以上の転動疲労寿命）が得られなくなる。し
たがって、Ｃｒの含有量を０．５〜２．０％とした。な
お、Ｃｒの含有量は０．７〜１．５％とすることが好ま
しく、０．７〜１．２％とすれば一層好ましい。 【００２５】Ｐ：０．００５〜０．０２５％ Ｐは、Ｓと複合して熱間加工用の工具の寿命を高めるの
に有効な元素である。しかし、その含有量が０．００５
％未満では、前記した熱間捩り試験で、所望の８４回以
下の捻回数にはなり難く、したがって熱間加工用の工具
の長寿命化がなし難い。一方、Ｐは粒界に偏析して粒界
を脆化させやすい元素であり、その含有量が０．０２５
％を超えると、転動疲労寿命の低下が著しくなって所望
の転動疲労寿命（後述の実施例における転動疲労試験
で、１．０×１０７ 以上の転動疲労寿命）が得られな
くなる。したがって、Ｐの含有量を０．００５〜０．０
２５％とした。なお、Ｐの含有量は、Ｐ（％）＋２Ｓ
（％）で０．０２０〜０．０４０％を満足する必要があ
る。 【００２６】Ｓ：０．００３〜０．０１５％ Ｓは、Ｐと複合して熱間加工用の工具の寿命を高めるの
に有効な元素である。しかし、その含有量が０．００３
％未満では、前記した熱間捩り試験で、所望の８４回以
下の捻回数にはなり難く、したがって熱間加工用の工具
の長寿命化がなし難い。一方、ＳはＭｎと結合してＭｎ
Ｓを形成し、転動疲労寿命を低下させてしまう元素であ
り、特に、その含有量が０．０１５％を超えると、粗大
なＭｎＳを形成しやすくなるので転動疲労寿命の低下が
著しくなって所望の転動疲労寿命（後述の実施例におけ
る転動疲労試験で、１．０×１０７ 以上の転動疲労寿
命）が得られない。したがって、Ｓの含有量を０．００
３〜０．０１５％とした。なお、Ｓの含有量は、Ｐ
（％）＋２Ｓ（％）で０．０２０〜０．０４０％を満足
する必要がある。 【００２７】Ｐ（％）＋２Ｓ（％）：０．０２０〜０．
０４０％ 前述のようにＰとＳとは複合して熱間加工用の工具の寿
命を向上させる。しかし、Ｐ（％）＋２Ｓ（％）の値が
０．０２０％未満の場合には、前記した熱間捩り試験
で、所望の８４回以下の捻回数にはなり難く、したがっ
て熱間加工用の工具の長寿命化がなし難い。一方、Ｐ
（％）＋２Ｓ（％）の値が０．０４０％を超えると、た
とえＰ及びＳの含有量がそれぞれ前記した０．０１０〜
０．０２５％、０．００３〜０．０１５％であっても、
転動疲労寿命の低下が著しくなって所望の転動疲労寿命
（後述の実施例における転動疲労試験で、１×１０７
以上の転動疲労寿命）が得られない。したがって、Ｐ
（％）＋２Ｓ（％）の値を０．０２０〜０．０４０％と
した。 【００２８】Ａｌ：０．０１〜０．０５％ Ａｌは、脱酸作用を有する。更に、ＡｌはＮと結合して
ＡｌＮを形成し、結晶粒が粗大化するのを防止する作用
を有する。しかし、Ａｌの含有量が０．０１％未満では
こうした効果が得難い。一方、Ａｌは非金属系介在物を
形成して転動疲労寿命の低下を招く元素であり、特に、
その含有量が０．０５％を超えると、粗大な非金属系介
在物を形成しやすくなるので転動疲労寿命の低下が著し
くなって所望の転動疲労寿命（後述の実施例における転
動疲労試験で、１．０×１０７以上の転動疲労寿命）が
得られなくなる。したがって、Ａｌの含有量を０．０１
〜０．０５％とした。なお、Ａｌの含有量は０．０１〜
０．０４％とすることが好ましく、０．０１〜０．０３
％とすれば一層好ましい。 【００２９】Ｎ：０．００５〜０．０１２％ Ｎは、Ａｌと結合してＡｌＮを形成し、結晶粒が粗大化
するのを防止する作用を有する。しかし、Ｎの含有量が
０．００５％未満ではこの効果は得難い。一方、Ｎの含
有量が多くなると粗大なＡｌＮが生じやすくなり、又、
不純物元素としてのＴｉの含有量を後述する範囲に抑え
ても粗大なＴｉＮが生じやすくなって、転動疲労寿命が
低下してしまう。特に、その含有量が０．０１２％を超
えると、転動疲労寿命の低下が著しくなって所望の転動
疲労寿命（後述の実施例における転動疲労試験で、１．
０×１０７ 以上の転動疲労寿命）が得られない。した
がって、Ｎの含有量を０．００５〜０．００１２％とし
た。 【００３０】本発明の熱間加工性に優れた軸受要素部品
用の丸鋼材には、必要に応じて、Ｃｕ及びＮｉのいずれ
か一方又は双方を選択的に含有させることができる。す
なわち、Ｃｕ、Ｎｉの各元素を任意添加元素として添加
し、含有させてもよい。以下、任意添加元素としてのＣ
ｕとＮｉに関して説明する。 【００３１】Ｃｕ：１．０％以下 Ｃｕは、添加すれば、耐食性を高める作用がある。この
効果は不純物レベルの含有量であっても得られるが、よ
り顕著にその効果を得るには、Ｃｕは０．０５％以上の
含有量とすることが好ましい。しかし、その含有量が
１．０％を超えると結晶粒界に偏析して分塊圧延、熱間
圧延、熱間鍛造など熱間加工時における割れや疵の発生
が顕著になる。したがって、Ｃｕの含有量を１．０％以
下とした。なお、添加する場合のＣｕ含有量の好ましい
範囲は０．０５〜１．０％である。 【００３２】Ｎｉ：２．０％以下 Ｎｉは、添加すれば、焼入れ後のマルテンサイト中に固
溶して靱性を高める作用を有する。この効果は不純物レ
ベルの含有量であっても得られるが、より顕著にその効
果を得るには、Ｎｉは０．２％以上の含有量とすること
が好ましい。しかし、２．０％を超えて含有させても、
前記の効果は飽和し、コストが嵩むばかりである。した
がって、Ｎｉの含有量を２．０％以下とした。なお、添
加する場合のＮｉ含有量の好ましい範囲は０．２〜２．
０％である。本発明においては、不純物元素としてのＴ
ｉ及びＯ（酸素）の含有量を下記のとおりに制限する。 【００３３】Ｔｉ：０．００２％以下 Ｔｉは、Ｎと結合してＴｉＮを形成し、転動疲労寿命を
低下させてしまう。特にその含有量が０．００２％を超
えると、転動疲労寿命の低下が著しくなり、所望の転動
疲労寿命（後述の実施例における転動疲労試験で、１．
０×１０７ 以上の転動疲労寿命）が得られない。した
がって、Ｔｉの含有量を０．００２％以下とした。な
お、不純物元素としてのＴｉの含有量はできるだけ少な
くすることが望ましい。 【００３４】Ｏ（酸素）：０．００１５％以下 Ｏは、酸化物系介在物を形成し、転動疲労寿命を低下さ
せてしまう。特にその含有量が０．００１５％を超える
と転動疲労寿命の低下が著しくなり、所望の転動疲労寿
命（後述の実施例における転動疲労試験で、１．０×１
０７ 以上の転動疲労寿命）が得られない。したがっ
て、Ｏの含有量を０．００１５％以下とした。なお、不
純物元素としてのＯの含有量はできる限り少なくするこ
とが望ましい。 【００３５】（Ｂ）丸鋼材の横断面におけるＣｒの偏析
帯の幅 本発明においては、丸鋼材の横断面の中心から（Ｒ／１
０）までの領域に存在する偏析帯において、丸鋼材での
Ｃｒ含有量の１．３倍を超えるＣｒ含有量となる領域の
幅を、その丸鋼材の直径の０．０００３〜０．００３倍
に規定する。なお、「丸鋼材でのＣｒ含有量」が、丸鋼
材の横断面の中心から（Ｒ／２）の部位で試験片を採取
し、通常の方法によって分析した値を指すことは既に述
べたとおりである。 【００３６】ここで、丸鋼材の横断面の中心から（Ｒ／
１０）までの領域に存在する偏析帯を対象とするのは、
この領域の偏析帯に着目しておけば、熱間加工用の工具
の寿命と軸受要素部品の転動疲労寿命とが評価できるた
めである。 【００３７】前記した丸鋼材の横断面の中心から（Ｒ／
１０）までの領域に存在する偏析帯において、丸鋼材で
のＣｒ含有量の１．３倍を超えるＣｒ含有量となる領域
の幅が、その丸鋼材の直径の０．０００３倍未満の場合
には熱間捩り試験で所望の捻回数（後述の実施例におけ
る捩り試験での８４回以下の捻回数）にはならず、した
がって熱間加工用の工具の長寿命化がなされない。一
方、丸鋼材の横断面の中心から（Ｒ／１０）までの領域
に存在する偏析帯において、丸鋼材でのＣｒ含有量の
１．３倍を超えるＣｒ含有量となる領域の幅が、その丸
鋼材の直径の０．００３０倍を超える場合には、転動疲
労寿命の低下が著しくなり、所望の転動疲労寿命（後述
の実施例における転動疲労試験で、１．０×１０７ 以
上の転動疲労寿命）が得られない。 【００３８】ここで、「丸鋼材でのＣｒ含有量の１．３
倍を超えるＣｒ含有量となる領域の幅」は、例えば、丸
鋼材の横断面を鏡面研磨した後、走査型電子顕微鏡（以
下、ＳＥＭという）に付属したエネルギー分散形Ｘ線分
析装置（以下、ＥＤＸという）によって決定すればよ
い。具体的には、例えば、ＥＤＸのプローブ径を１μｍ
とし、丸鋼材の横断面の中心部を測定開始点として「Ｒ
／１０」の部位までをＣｒについて線分析を実施し、そ
の測定チャートを用いて、Ｃｒの分析値が丸鋼材でのＣ
ｒ含有量の１．３倍以上であった箇所のうち、最も幅の
広い箇所の幅を前記「丸鋼材でのＣｒ含有量の１．３倍
を超えるＣｒ含有量となる領域の幅」とすればよい。 【００３９】なお、「丸鋼材の横断面の中心から（Ｒ／
１０）までの領域に存在する偏析帯において、丸鋼材で
のＣｒ含有量の１．３倍を超えるＣｒ含有量となる領域
の幅を、その丸鋼材の直径の０．０００３〜０．００３
倍にする」には、例えば、均質化熱処理する前の鋼塊を
丸い形状として、横断面の中心から（Ｒ／１０）までの
領域に存在する偏析帯において、鋼塊でのＣｒ含有量の
２．０倍を超えるＣｒ含有量となる領域の幅が上記丸い
形状の鋼塊の直径の０．０００２〜０．００２倍であっ
た場合には、１２００〜１２４０℃の温度域で６〜１２
時間の均質化熱処理を行えばよい。ここで、「丸鋼材で
のＣｒ含有量」と同様に、「鋼塊でのＣｒ含有量」と
は、丸い形状の鋼塊の横断面の中心から（Ｒ／２）の部
位で試験片を採取し、通常の方法によって分析した値を
指す。 【００４０】前記（Ａ）項に記載の化学組成と本（Ｂ）
項に記載の横断面におけるＣｒの偏析帯の幅を有する丸
鋼材は、通常の方法で熱間鍛造や熱間切断などの加工を
施され、必要に応じて冷間加工を施された後、更に、焼
入れと低温での焼戻しによる熱処理を受けて所望の機械
的性質を有する軸受要素部品に仕上げられてから、精密
機械部品である最終製品としての軸受に組み立てられ
る。 【００４１】以下、実施例により本発明を更に詳しく説
明する。 【００４２】 【実施例】（実施例１）表１に示す化学組成を有するＪ
ＩＳ規格のＳＵＪ２相当鋼イを通常の方法で３トン電気
炉溶製し、均質化処理なしと、１２４０℃で４〜２４時
間の４種類の均質化処理を行った場合の、計５種類に偏
析レベルを変化させた鋼塊を作製した。なお、上記表１
における鋼イは化学組成が本発明で規定する条件を満足
する鋼である。 【００４３】 【表１】 【００４４】次いで、上記各鋼塊を通常の方法で熱間鍛
造して鋼片とし、更に、熱間圧延して直径が４０ｍｍの
棒鋼とした。このようにして得た直径が４０ｍｍの棒鋼
の横断面を鏡面研磨した後、ＳＥＭに付属したＥＤＸに
よって「直径が４０ｍｍの棒鋼でのＣｒ含有量の１．３
倍を超えるＣｒ含有量となる領域の幅」を下記のように
して調査した。すなわち、ＥＤＸのプローブ径を１μｍ
とし、前記棒鋼の横断面の中心部を測定開始点として
「Ｒ／１０」の部位まで（つまり、中心から２ｍｍの位
置まで）をＣｒについて線分析を３回実施し、その測定
チャートを用いて、Ｃｒの分析値が棒鋼でのＣｒ含有量
の１．３倍以上であった箇所のうち、最も幅の広い箇所
の幅を前記「直径が４０ｍｍの棒鋼でのＣｒ含有量の
１．３倍を超えるＣｒ含有量となる領域の幅」として決
定した。 【００４５】又、前記直径が４０ｍｍの棒鋼を、１１８
０℃に加熱した後、Ｐ１０種の超硬刃でシャー切断した
ときの切断刃の寿命を調査した。更に、直径が４０ｍｍ
の棒鋼の中心部から圧延方向に平行に、機械加工により
平行部の長さと直径がそれぞれ５０ｍｍと１０ｍｍの捩
り試験用の試験片を採取し、１０５０℃、１１００℃及
び１１５０℃の各温度で１５分保持した後、速度３００
ｒｐｍで熱間捩り試験し、上記３温度における破断まで
の捻回数の平均値を求めた。 【００４６】又、前記直径４０ｍｍの棒鋼の中心部から
圧延方向に平行に、機械加工により直径１２ｍｍ、長さ
２２ｍｍの試験片を切り出し、この試験片を焼入れ、焼
戻し処理（８２０℃で３０分保持してから油焼入れし、
１６０℃で１時間焼戻し）して転動疲労試験に供した。
すなわち、円筒型の転動疲労試験機を用いて、潤滑油に
＃６８タービン油を使用して、ヘルツ最大接触応力が５
９００ＭＰａ、試験片負荷回数が４６０００回／分の条
件で転動疲労試験を行った。各鋼について試験片は１０
個ずつとし、１０個の試験片の中で最初に表面剥離をお
こしたときの回転数を「転動疲労寿命」とした。転動疲
労寿命が１．０×１０７ 以上の場合に転動疲労特性に
優れていると評価した。 【００４７】表２に、「直径が４０ｍｍの棒鋼でのＣｒ
含有量の１．３倍を超えるＣｒ含有量となる領域の幅」
（表中では、「Ｃｒ偏析帯の幅／直径」と記載）、切断
刃の寿命すなわち破断荷重が１個目の１．３倍となった
時点での切断個数、上記３温度における破断までの捻回
数の平均値（表中では単に「破断までの捻回数」と記
載）及び転動疲労寿命の各調査結果をまとめて示す。 【００４８】 【表２】 【００４９】表２から、明らかなように、化学組成及び
横断面におけるＣｒの偏析帯の幅が本発明で規定する条
件を満たす場合には、所望の８４回以下の捻回数と１．
０×１０７ 以上の転動疲労寿命がともに得られてい
る。 【００５０】これに対して、横断面におけるＣｒの偏析
帯の幅が本発明で規定する条件から外れる場合には、所
望の８４回以下の捻回数と１．０×１０７ 以上の転動
疲労寿命のいずれかが所望の値に達していない。 （実施例２）表３に示す化学組成を有する鋼Ａ〜Ｍを３
００ｋｇ真空炉で溶解した後、５０ｋｇの鋳型に５分湯
して、同一化学成分を有する鋼塊（インゴット）を各５
個ずつ作製した。表３における鋼Ｂ〜Ｄ、Ｇ〜Ｈ及びＭ
は化学組成が本発明で規定する条件を満足する鋼であ
り、一方、鋼Ａ、Ｅ、Ｆ及びＩ〜Ｌは成分のいずれかが
本発明で規定する含有量の範囲から外れた比較例の鋼で
ある。 【００５１】 【表３】【００５２】上記鋼Ａ〜Ｍの各５個の鋼塊のうち４個に
ついて、それぞれ電気炉を用いて均質化熱処理を行っ
た。均質化熱処理の処理条件（ヒートパターン）は下記
の４条件である。 【００５３】条件Ｗ：１２４０℃に加熱して４時間保持
した後、炉外で放冷、 条件Ｘ：１２４０℃に加熱して８時間保持した後、炉外
で放冷、 条件Ｙ：１２４０℃に加熱して１２時間保持した後、炉
外で放冷、 条件Ｚ：１２４０℃に加熱して２４時間保持した後、炉
外で放冷。 【００５４】次いで、各鋼についての５個の鋼塊、すな
わち上記の均質化熱処理を行った４個の鋼塊と鋳込みま
まの均質化処理なしの鋼塊の計５個の鋼塊を、１２００
℃に加熱して仕上げ温度９５０℃で熱間鍛造し、その後
大気中で放冷して直径４０ｍｍの丸棒を得た。このよう
にして得た直径が４０ｍｍの丸棒について、Ｃｒの偏析
帯の幅を測定した。すなわち、直径が４０ｍｍの各丸棒
の横断面を鏡面研磨した後、ＳＥＭに付属したＥＤＸに
よって「直径が４０ｍｍの丸棒でのＣｒ含有量の１．３
倍を超えるＣｒ含有量となる領域の幅」を下記のように
して調査した。すなわち、ＥＤＸのプローブ径を１μｍ
とし、前記丸棒の横断面の中心部を測定開始点として２
ｍｍの位置までをＣｒについて線分析を３回実施し、そ
の測定チャートを用いて、Ｃｒの分析値が丸棒でのＣｒ
含有量の１．３倍以上であった箇所のうち、最も幅の広
い箇所の幅を前記「直径が４０ｍｍの丸棒でのＣｒ含有
量の１．３倍を超えるＣｒ含有量となる領域の幅」とし
て決定した。 【００５５】更に、直径が４０ｍｍの丸棒の中心部から
鍛造軸に平行に、機械加工により平行部の長さと直径が
それぞれ５０ｍｍと１０ｍｍの捩り試験用の試験片を採
取し、１０５０℃、１１００℃及び１１５０℃の各温度
で１５分保持した後、速度３００ｒｐｍで熱間捩り試験
し、上記３温度における破断までの捻回数の平均値を求
めた。 【００５６】又、前記直径４０ｍｍの丸棒の中心部から
鍛造軸に平行に、機械加工により直径１２ｍｍ、長さ２
２ｍｍの試験片を切り出し、この試験片を焼入れ、焼戻
し処理（８２０℃で３０分保持してから油焼入れし、１
６０℃で１時間焼戻し）して転動疲労試験に供した。す
なわち、円筒型の転動疲労試験機を用いて、潤滑油に＃
６８タービン油を使用して、ヘルツ最大接触応力が５９
００ＭＰａ、試験片負荷回数が４６０００回／分の条件
で転動疲労試験を行った。各鋼について試験片は１０個
ずつとし、１０個の試験片の中で最初に表面剥離をおこ
したときの回転数を「転動疲労寿命」とした。転動疲労
寿命が１．０×１０７ 以上の場合に転動疲労特性に優
れていると評価した。 【００５７】表４〜６に、「直径が４０ｍｍの丸棒での
Ｃｒ含有量の１．３倍を超えるＣｒ含有量となる領域の
幅」（各表中では、「Ｃｒ偏析帯の幅／直径」と記
載）、上記３温度における破断までの捻回数の平均値
（各表中では単に「破断までの捻回数」と記載）及び転
動疲労寿命の各調査結果をまとめて示す。 【００５８】 【表４】【００５９】 【表５】【００６０】 【表６】 【００６１】表４〜６から明らかなように、比較例の鋼
Ａ及び鋼Ｉ〜Ｌを用いた試験番号の場合、つまり、Ｃ含
有量が０．８％を下回る鋼Ａを用いた試験番号１〜５、
Ｐ含有量が０．０２５％を上回り、且つ「Ｐ（％）＋２
Ｓ（％）」の値が０．０４０％を上回る鋼Ｉを用いた試
験番号４１〜４５、Ｓ含有量が０．０１５％を上回り、
且つ「Ｐ（％）＋２Ｓ（％）」が０．０４０％を上回る
鋼Ｊを用いた試験番号４６〜５０、Ｔｉ含有量が０．０
０２％を上回る鋼Ｋを用いた試験番号５１〜５５、及び
Ｏ（酸素）含有量が０．００１５％を上回る鋼Ｌを用い
た試験番号５６〜６０は、転動疲労寿命が１．０×１０
７ 回に達しなていない。 【００６２】上記のうち試験番号４１、４２、４６、４
７、５１及び５６は、「Ｃｒ偏析帯の幅／直径」が０．
００３０を超えているので転動疲労寿命が特に短い。 【００６３】又、上記のうち試験番号４、５、５３、５
４、５９及び６０は、「Ｃｒ偏析帯の幅／直径」が０．
０００３を下回るため、捻り試験での破断までの捻回数
も目標の値に達していない。 【００６４】比較例の鋼Ｅ及びＦを用いた試験番号２１
〜３０の場合は、「Ｃｒ偏析帯の幅／直径」は本発明範
囲内であるものの、「Ｐ（％）＋２Ｓ（％）」の値が
０．０２０％を下回るため、捻り試験での破断までの捻
回数が８４回より多い。 【００６５】上記のうち試験番号２４、２５、２９及び
３０は、「Ｃｒ偏析帯の幅／直径」が０．０００３を下
回っているので、捻回数が特に大きい。 【００６６】化学組成が本発明で規定する含有量の範囲
内にある鋼であっても、試験番号６、１１、１６、３
１、３２、３６及び３７は、「Ｃｒ偏析帯の幅／直径」
が０．００３０を上回るため、転動疲労寿命が１．０×
１０７ 回に達しなていない。又、試験番号９、１０、
１４、１５、２０、４０、６４及び６５は、「Ｃｒ偏析
帯の幅／直径」が０．０００３を下回っているため、捩
り試験での破断までの捻回数が８４回より多い。 【００６７】上記の比較例に対し、本発明で規定する条
件を満たす本発明例である試験番号７、８、１２、１
３、１７〜１９、３３〜３５、３８、３９、６１、６２
及び６３の場合には、所望の８４回以下の捻回数と１．
０×１０７ 以上の転動疲労寿命がともに得られてい
る。 【００６８】 【発明の効果】本発明の丸鋼材は、「熱間加工性」に優
れ（すなわち、「熱間加工用の工具の寿命が長い」）更
に、転動疲労寿命も長いので、ボール、コロ、ニード
ル、シャフト、レースなど軸受要素部品の素材として利
用することができる。
た軸受要素部品用丸鋼材に関する。より詳しくは、ボー
ル、コロ、ニードル、シャフト、レースなどの軸受要素
部品の用途に好適な熱間加工性に優れた丸鋼材に関す
る。 【０００２】 【従来の技術】ボール、コロ、ニードル、シャフト、レ
ースなどの軸受要素部品の素材鋼として、一般に、JIS
G 4805で規格化されたＳＵＪ２鋼などの高炭素クロム軸
受鋼が多用されている。 【０００３】上記の所謂「軸受用鋼」は、熱間圧延など
の手段で棒鋼や線材といった丸鋼材に加工された後、下
記（ａ）又は（ｂ）の手法で前記各種の要素部品に仕上
げられることが多い。 【０００４】（ａ）熱間での切断、鍛造などの加工によ
って要素部品に近い形状に成形され、その後、軟化を目
的とした球状化焼鈍を受け、次いで切削加工を施され、
更に、焼入れと低温での焼戻しによる熱処理を受けて所
望の機械的性質を付与される。 【０００５】（ｂ）軟化を目的とした球状化焼鈍を受
け、次いで冷間鍛造、冷間抽伸や切削などの加工によっ
て要素部品に成形され、更に、焼入れと低温での焼戻し
による熱処理を受けて所望の機械的性質を付与される。 【０００６】このうち（ａ）の手法は、熱間加工で要素
部品に近い形状に成形するものであるため、冷間鍛造に
較べて複雑な形状の要素部品にも適用可能であり、又、
コストが嵩む切削加工での切削量を減らすことができ
る。したがって、近年では上記（ａ）の手法で軸受要素
部品が製造されることが多くなり、熱間鍛造用金型や熱
間切断用の刃の寿命を向上することが可能な熱間加工性
の優れた軸受鋼に対する要求が極めて大きくなってい
る。 【０００７】 【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記現状に
鑑みなされたもので、その目的は特別な元素を添加する
ことなく、熱間鍛造用金型や熱間切断用の刃などの工具
寿命を延長することができる、ボール、コロ、ニード
ル、シャフト、レースなどの軸受要素部品の用途に好適
な熱間加工性に優れた丸鋼材を提供することである。 【０００８】ここで、「熱間加工性」は、「熱間加工用
の工具の寿命が長い場合に良好」とし、後述の実施例に
おける熱間捩り試験、すなわち、平行部の長さと直径が
それぞれ５０ｍｍと１０ｍｍの試験片を１０５０℃、１
１００℃及び１１５０℃の各温度で１５分保持した後、
速度３００ｒｐｍで熱間捩り試験した際、上記３温度に
おける破断までの捻回数の平均値が８４回以下であるこ
とを目標とする。又、各種の産業機械や自動車などに使
用される軸受には高い面圧が繰り返し作用するので、軸
受要素部品用丸鋼材は、後述の実施例における転動疲労
試験で、１．０×１０７ 以上の転動疲労寿命を有する
ことを目標とする。 【０００９】 【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、下記の
熱間加工性に優れた軸受要素部品用丸鋼材にある。 【００１０】すなわち、「質量％で、Ｃ：０．８〜１．
２％、Ｓｉ：０．２〜２．０％、Ｍｎ：０．２〜１．５
％、Ｃｒ：０．５〜２．０％、Ｐ：０．００５〜０．０
２５％、Ｓ：０．００３〜０．０１５％でＰ（％）＋２
Ｓ（％）：０．０２０〜０．０４０％、Ａｌ：０．０１
〜０．０５％、Ｎ：０．００５〜０．０１２％、Ｃｕ：
１．０％以下、Ｎｉ：２．０％以下を含有し、残部はＦ
ｅ及び不純物からなり、不純物中のＴｉは０．００２％
以下、Ｏ（酸素）は０．００１５％以下の丸鋼材であっ
て、その半径をＲとしたとき、横断面の中心から（Ｒ／
１０）までの領域に存在する偏析帯において、丸鋼材で
のＣｒ含有量の１．３倍を超えるＣｒ含有量となる領域
の幅が、その丸鋼材の直径の０．０００３〜０．００３
倍である熱間加工性に優れた軸受要素部品用の丸鋼
材。」である。 【００１１】なお、本発明でいう「丸鋼材」とは、熱間
で加工された断面形状が円形の線材、棒鋼やビレットな
どを指し、その「横断面」とは、圧延方向や鍛造軸に垂
直に切断した面をいう。 【００１２】又、「丸鋼材でのＣｒ含有量」とは、丸鋼
材の横断面の中心から（Ｒ／２）の部位で試験片を採取
し、通常の方法によって分析した値をいう。更に、「熱
間加工性」を、「熱間加工用の工具の寿命が長い場合に
良好」とすることは既に述べたとおりである。 【００１３】本発明者らは、丸鋼材の中心偏析と偏析し
た合金元素が熱間加工での工具寿命に及ぼす影響につい
て調査・研究を重ね、その結果、下記の知見を得た。 【００１４】（ａ）一般に、熱間で引張試験した際の絞
り値が高い場合に熱間加工で割れやクラックが発生しな
いので、熱間加工性がよいとされているが、本発明に係
る軸受要素部品の素材鋼の場合、通常の熱間加工温度で
ある１０００〜１２５０℃での引張試験の絞り値はほぼ
１００％であり、熱間鍛造や熱間圧延など一般的な熱間
加工で割れやクラックが発生する可能性は極めて小さ
い。 【００１５】（ｂ）熱間での捩り試験において試験片が
破断するまでの捻回数は、本発明に係る軸受要素部品の
素材鋼でも、大きな差が生じる場合が多い。そして、こ
の捻回数は熱間加工用の工具の寿命との相関が大きく、
この捻回数を低下させた方が熱間加工用の工具の寿命が
長くなる。 【００１６】（ｃ）上記（ｂ）における熱間捩り試験で
の破断までの捻回数を低下させるためには、Ｐ及びＳの
含有量の増加、並びにＣｒ、Ｃなどの中心偏析量、それ
も丸鋼材の場合には横断面の中心から（Ｒ／１０）まで
の領域に存在する偏析帯におけるＣｒ、Ｃ量を増加させ
ることが有効である。 【００１７】（ｄ）一方、軸受要素部品に大きな転動疲
労寿命を確保させるためには、Ｐ及びＳの含有量の低
減、並びにＣｒ、Ｃなどの中心偏析量を低減することが
有効である。 【００１８】（ｅ）上記（ｂ）及び（ｃ）から、熱間加
工用の工具の寿命を長くし、しかも軸受要素部品に良好
な転動疲労寿命を確保させるためには、Ｓ、Ｐの含有
量、及びＣｒ、Ｃなどの中心偏析量をある特定の範囲に
制御することが重要である。 【００１９】（ｆ）Ｃ、Ｍｎ及びＣｒは中心偏析しやす
い元素であるが、このうち熱間捩り試験での破断までの
捻回数に大きく影響するのは、ＣとＣｒである。しか
し、Ｃは軽元素で偏析を精度よく定量することが難しい
ので、Ｃｒの偏析を定量的に評価する手法が有効であ
る。 【００２０】本発明は、上記の知見に基づいて完成され
たものである。 【００２１】 【発明の実施の形態】以下、本発明について詳しく説明
する。なお、化学成分の含有量の「％」は「質量％」を
意味する。 （Ａ）丸鋼材の化学組成 Ｃ：０．８〜１．２％ 焼入れと低温での焼戻しによる熱処理を行って軸受用鋼
材（軸受要素部品）に所望の機械的性質を付与させる
が、Ｃの含有量が０．８％未満では前記焼入れ・焼戻し
後の硬度が低く、所望の転動疲労寿命（後述の実施例に
おける転動疲労試験で、１．０×１０７ 以上の転動疲
労寿命）が得られない。一方、Ｃの含有量が１．２％を
超えると、鋼の凝固時に巨大な炭化物が生成しやすくな
り、目標とする転動疲労寿命を確保させるためには高温
で長時間の均質化熱処理を行う必要が生じるのでコスト
が嵩んでしまう。したがって、Ｃの含有量を０．８〜
１．２％とした。なお、Ｃの含有量は０．８〜１．０％
とすることが好ましく、０．８〜０．９％とすれば一層
好ましい。 【００２２】Ｓｉ：０．２〜２．０％ Ｓｉは、転動疲労寿命を高めるのに有効な元素であるほ
か、脱酸剤として必要な元素でもある。又、Ｓｉは鋼の
焼入れ性を高める元素でもある。しかし、その含有量が
０．２％未満では前記の効果が得難い。一方、Ｓｉの含
有量が２．０％を超えると、熱間圧延後や球状化焼鈍後
に、脱スケールするために長時間を要するので生産性の
大幅な低下を招く。したがって、Ｓｉの含有量を０．２
〜２．０％とした。なお、Ｓｉの含有量は０．２〜１．
０％とすることが好ましく、０．２〜０．６％とすれば
一層好ましい。 【００２３】Ｍｎ：０．２〜１．５％ Ｍｎは、鋼の焼入れ性を向上させると同時に、Ｓによる
熱間脆性の防止に必要な元素である。これらの効果を発
揮させるためにはＭｎを０．２％以上含有させる必要が
ある。一方、Ｍｎの含有量が１．５％を超えると、Ｍｎ
の中心偏析が顕著になり、Ｃｒの中心偏析を後述する範
囲に制御しても転動疲労寿命の低下が著しくなり、所望
の転動疲労寿命（後述の実施例における転動疲労試験
で、１．０×１０７ 以上の転動疲労寿命）が得られな
くなる。したがって、Ｍｎの含有量を０．２〜１．５％
とした。なお、Ｍｎ含有量の望ましい範囲は０．２〜
１．０％であり、０．２〜０．８％であれば一層望まし
い。 【００２４】Ｃｒ：０．５〜２．０％ Ｃｒは、鋼の焼入れ性を向上させると同時に、熱間加工
用の工具の寿命を大きくするのに有効な元素である。し
かし、その含有量が０．５％未満の場合には、たとえＣ
ｒの中心偏析を後述する範囲に制御しても前記した熱間
捩り試験で、所望の８４回以下の捻回数にはなり難く、
したがって熱間加工用の工具の長寿命化がなし難い。一
方、２．０％を超えるとＣｒ及びＣの中心偏析が顕著に
なって転動疲労寿命の低下が著しくなり、所望の転動疲
労寿命（後述の実施例における転動疲労試験で、１．０
×１０７ 以上の転動疲労寿命）が得られなくなる。し
たがって、Ｃｒの含有量を０．５〜２．０％とした。な
お、Ｃｒの含有量は０．７〜１．５％とすることが好ま
しく、０．７〜１．２％とすれば一層好ましい。 【００２５】Ｐ：０．００５〜０．０２５％ Ｐは、Ｓと複合して熱間加工用の工具の寿命を高めるの
に有効な元素である。しかし、その含有量が０．００５
％未満では、前記した熱間捩り試験で、所望の８４回以
下の捻回数にはなり難く、したがって熱間加工用の工具
の長寿命化がなし難い。一方、Ｐは粒界に偏析して粒界
を脆化させやすい元素であり、その含有量が０．０２５
％を超えると、転動疲労寿命の低下が著しくなって所望
の転動疲労寿命（後述の実施例における転動疲労試験
で、１．０×１０７ 以上の転動疲労寿命）が得られな
くなる。したがって、Ｐの含有量を０．００５〜０．０
２５％とした。なお、Ｐの含有量は、Ｐ（％）＋２Ｓ
（％）で０．０２０〜０．０４０％を満足する必要があ
る。 【００２６】Ｓ：０．００３〜０．０１５％ Ｓは、Ｐと複合して熱間加工用の工具の寿命を高めるの
に有効な元素である。しかし、その含有量が０．００３
％未満では、前記した熱間捩り試験で、所望の８４回以
下の捻回数にはなり難く、したがって熱間加工用の工具
の長寿命化がなし難い。一方、ＳはＭｎと結合してＭｎ
Ｓを形成し、転動疲労寿命を低下させてしまう元素であ
り、特に、その含有量が０．０１５％を超えると、粗大
なＭｎＳを形成しやすくなるので転動疲労寿命の低下が
著しくなって所望の転動疲労寿命（後述の実施例におけ
る転動疲労試験で、１．０×１０７ 以上の転動疲労寿
命）が得られない。したがって、Ｓの含有量を０．００
３〜０．０１５％とした。なお、Ｓの含有量は、Ｐ
（％）＋２Ｓ（％）で０．０２０〜０．０４０％を満足
する必要がある。 【００２７】Ｐ（％）＋２Ｓ（％）：０．０２０〜０．
０４０％ 前述のようにＰとＳとは複合して熱間加工用の工具の寿
命を向上させる。しかし、Ｐ（％）＋２Ｓ（％）の値が
０．０２０％未満の場合には、前記した熱間捩り試験
で、所望の８４回以下の捻回数にはなり難く、したがっ
て熱間加工用の工具の長寿命化がなし難い。一方、Ｐ
（％）＋２Ｓ（％）の値が０．０４０％を超えると、た
とえＰ及びＳの含有量がそれぞれ前記した０．０１０〜
０．０２５％、０．００３〜０．０１５％であっても、
転動疲労寿命の低下が著しくなって所望の転動疲労寿命
（後述の実施例における転動疲労試験で、１×１０７
以上の転動疲労寿命）が得られない。したがって、Ｐ
（％）＋２Ｓ（％）の値を０．０２０〜０．０４０％と
した。 【００２８】Ａｌ：０．０１〜０．０５％ Ａｌは、脱酸作用を有する。更に、ＡｌはＮと結合して
ＡｌＮを形成し、結晶粒が粗大化するのを防止する作用
を有する。しかし、Ａｌの含有量が０．０１％未満では
こうした効果が得難い。一方、Ａｌは非金属系介在物を
形成して転動疲労寿命の低下を招く元素であり、特に、
その含有量が０．０５％を超えると、粗大な非金属系介
在物を形成しやすくなるので転動疲労寿命の低下が著し
くなって所望の転動疲労寿命（後述の実施例における転
動疲労試験で、１．０×１０７以上の転動疲労寿命）が
得られなくなる。したがって、Ａｌの含有量を０．０１
〜０．０５％とした。なお、Ａｌの含有量は０．０１〜
０．０４％とすることが好ましく、０．０１〜０．０３
％とすれば一層好ましい。 【００２９】Ｎ：０．００５〜０．０１２％ Ｎは、Ａｌと結合してＡｌＮを形成し、結晶粒が粗大化
するのを防止する作用を有する。しかし、Ｎの含有量が
０．００５％未満ではこの効果は得難い。一方、Ｎの含
有量が多くなると粗大なＡｌＮが生じやすくなり、又、
不純物元素としてのＴｉの含有量を後述する範囲に抑え
ても粗大なＴｉＮが生じやすくなって、転動疲労寿命が
低下してしまう。特に、その含有量が０．０１２％を超
えると、転動疲労寿命の低下が著しくなって所望の転動
疲労寿命（後述の実施例における転動疲労試験で、１．
０×１０７ 以上の転動疲労寿命）が得られない。した
がって、Ｎの含有量を０．００５〜０．００１２％とし
た。 【００３０】本発明の熱間加工性に優れた軸受要素部品
用の丸鋼材には、必要に応じて、Ｃｕ及びＮｉのいずれ
か一方又は双方を選択的に含有させることができる。す
なわち、Ｃｕ、Ｎｉの各元素を任意添加元素として添加
し、含有させてもよい。以下、任意添加元素としてのＣ
ｕとＮｉに関して説明する。 【００３１】Ｃｕ：１．０％以下 Ｃｕは、添加すれば、耐食性を高める作用がある。この
効果は不純物レベルの含有量であっても得られるが、よ
り顕著にその効果を得るには、Ｃｕは０．０５％以上の
含有量とすることが好ましい。しかし、その含有量が
１．０％を超えると結晶粒界に偏析して分塊圧延、熱間
圧延、熱間鍛造など熱間加工時における割れや疵の発生
が顕著になる。したがって、Ｃｕの含有量を１．０％以
下とした。なお、添加する場合のＣｕ含有量の好ましい
範囲は０．０５〜１．０％である。 【００３２】Ｎｉ：２．０％以下 Ｎｉは、添加すれば、焼入れ後のマルテンサイト中に固
溶して靱性を高める作用を有する。この効果は不純物レ
ベルの含有量であっても得られるが、より顕著にその効
果を得るには、Ｎｉは０．２％以上の含有量とすること
が好ましい。しかし、２．０％を超えて含有させても、
前記の効果は飽和し、コストが嵩むばかりである。した
がって、Ｎｉの含有量を２．０％以下とした。なお、添
加する場合のＮｉ含有量の好ましい範囲は０．２〜２．
０％である。本発明においては、不純物元素としてのＴ
ｉ及びＯ（酸素）の含有量を下記のとおりに制限する。 【００３３】Ｔｉ：０．００２％以下 Ｔｉは、Ｎと結合してＴｉＮを形成し、転動疲労寿命を
低下させてしまう。特にその含有量が０．００２％を超
えると、転動疲労寿命の低下が著しくなり、所望の転動
疲労寿命（後述の実施例における転動疲労試験で、１．
０×１０７ 以上の転動疲労寿命）が得られない。した
がって、Ｔｉの含有量を０．００２％以下とした。な
お、不純物元素としてのＴｉの含有量はできるだけ少な
くすることが望ましい。 【００３４】Ｏ（酸素）：０．００１５％以下 Ｏは、酸化物系介在物を形成し、転動疲労寿命を低下さ
せてしまう。特にその含有量が０．００１５％を超える
と転動疲労寿命の低下が著しくなり、所望の転動疲労寿
命（後述の実施例における転動疲労試験で、１．０×１
０７ 以上の転動疲労寿命）が得られない。したがっ
て、Ｏの含有量を０．００１５％以下とした。なお、不
純物元素としてのＯの含有量はできる限り少なくするこ
とが望ましい。 【００３５】（Ｂ）丸鋼材の横断面におけるＣｒの偏析
帯の幅 本発明においては、丸鋼材の横断面の中心から（Ｒ／１
０）までの領域に存在する偏析帯において、丸鋼材での
Ｃｒ含有量の１．３倍を超えるＣｒ含有量となる領域の
幅を、その丸鋼材の直径の０．０００３〜０．００３倍
に規定する。なお、「丸鋼材でのＣｒ含有量」が、丸鋼
材の横断面の中心から（Ｒ／２）の部位で試験片を採取
し、通常の方法によって分析した値を指すことは既に述
べたとおりである。 【００３６】ここで、丸鋼材の横断面の中心から（Ｒ／
１０）までの領域に存在する偏析帯を対象とするのは、
この領域の偏析帯に着目しておけば、熱間加工用の工具
の寿命と軸受要素部品の転動疲労寿命とが評価できるた
めである。 【００３７】前記した丸鋼材の横断面の中心から（Ｒ／
１０）までの領域に存在する偏析帯において、丸鋼材で
のＣｒ含有量の１．３倍を超えるＣｒ含有量となる領域
の幅が、その丸鋼材の直径の０．０００３倍未満の場合
には熱間捩り試験で所望の捻回数（後述の実施例におけ
る捩り試験での８４回以下の捻回数）にはならず、した
がって熱間加工用の工具の長寿命化がなされない。一
方、丸鋼材の横断面の中心から（Ｒ／１０）までの領域
に存在する偏析帯において、丸鋼材でのＣｒ含有量の
１．３倍を超えるＣｒ含有量となる領域の幅が、その丸
鋼材の直径の０．００３０倍を超える場合には、転動疲
労寿命の低下が著しくなり、所望の転動疲労寿命（後述
の実施例における転動疲労試験で、１．０×１０７ 以
上の転動疲労寿命）が得られない。 【００３８】ここで、「丸鋼材でのＣｒ含有量の１．３
倍を超えるＣｒ含有量となる領域の幅」は、例えば、丸
鋼材の横断面を鏡面研磨した後、走査型電子顕微鏡（以
下、ＳＥＭという）に付属したエネルギー分散形Ｘ線分
析装置（以下、ＥＤＸという）によって決定すればよ
い。具体的には、例えば、ＥＤＸのプローブ径を１μｍ
とし、丸鋼材の横断面の中心部を測定開始点として「Ｒ
／１０」の部位までをＣｒについて線分析を実施し、そ
の測定チャートを用いて、Ｃｒの分析値が丸鋼材でのＣ
ｒ含有量の１．３倍以上であった箇所のうち、最も幅の
広い箇所の幅を前記「丸鋼材でのＣｒ含有量の１．３倍
を超えるＣｒ含有量となる領域の幅」とすればよい。 【００３９】なお、「丸鋼材の横断面の中心から（Ｒ／
１０）までの領域に存在する偏析帯において、丸鋼材で
のＣｒ含有量の１．３倍を超えるＣｒ含有量となる領域
の幅を、その丸鋼材の直径の０．０００３〜０．００３
倍にする」には、例えば、均質化熱処理する前の鋼塊を
丸い形状として、横断面の中心から（Ｒ／１０）までの
領域に存在する偏析帯において、鋼塊でのＣｒ含有量の
２．０倍を超えるＣｒ含有量となる領域の幅が上記丸い
形状の鋼塊の直径の０．０００２〜０．００２倍であっ
た場合には、１２００〜１２４０℃の温度域で６〜１２
時間の均質化熱処理を行えばよい。ここで、「丸鋼材で
のＣｒ含有量」と同様に、「鋼塊でのＣｒ含有量」と
は、丸い形状の鋼塊の横断面の中心から（Ｒ／２）の部
位で試験片を採取し、通常の方法によって分析した値を
指す。 【００４０】前記（Ａ）項に記載の化学組成と本（Ｂ）
項に記載の横断面におけるＣｒの偏析帯の幅を有する丸
鋼材は、通常の方法で熱間鍛造や熱間切断などの加工を
施され、必要に応じて冷間加工を施された後、更に、焼
入れと低温での焼戻しによる熱処理を受けて所望の機械
的性質を有する軸受要素部品に仕上げられてから、精密
機械部品である最終製品としての軸受に組み立てられ
る。 【００４１】以下、実施例により本発明を更に詳しく説
明する。 【００４２】 【実施例】（実施例１）表１に示す化学組成を有するＪ
ＩＳ規格のＳＵＪ２相当鋼イを通常の方法で３トン電気
炉溶製し、均質化処理なしと、１２４０℃で４〜２４時
間の４種類の均質化処理を行った場合の、計５種類に偏
析レベルを変化させた鋼塊を作製した。なお、上記表１
における鋼イは化学組成が本発明で規定する条件を満足
する鋼である。 【００４３】 【表１】 【００４４】次いで、上記各鋼塊を通常の方法で熱間鍛
造して鋼片とし、更に、熱間圧延して直径が４０ｍｍの
棒鋼とした。このようにして得た直径が４０ｍｍの棒鋼
の横断面を鏡面研磨した後、ＳＥＭに付属したＥＤＸに
よって「直径が４０ｍｍの棒鋼でのＣｒ含有量の１．３
倍を超えるＣｒ含有量となる領域の幅」を下記のように
して調査した。すなわち、ＥＤＸのプローブ径を１μｍ
とし、前記棒鋼の横断面の中心部を測定開始点として
「Ｒ／１０」の部位まで（つまり、中心から２ｍｍの位
置まで）をＣｒについて線分析を３回実施し、その測定
チャートを用いて、Ｃｒの分析値が棒鋼でのＣｒ含有量
の１．３倍以上であった箇所のうち、最も幅の広い箇所
の幅を前記「直径が４０ｍｍの棒鋼でのＣｒ含有量の
１．３倍を超えるＣｒ含有量となる領域の幅」として決
定した。 【００４５】又、前記直径が４０ｍｍの棒鋼を、１１８
０℃に加熱した後、Ｐ１０種の超硬刃でシャー切断した
ときの切断刃の寿命を調査した。更に、直径が４０ｍｍ
の棒鋼の中心部から圧延方向に平行に、機械加工により
平行部の長さと直径がそれぞれ５０ｍｍと１０ｍｍの捩
り試験用の試験片を採取し、１０５０℃、１１００℃及
び１１５０℃の各温度で１５分保持した後、速度３００
ｒｐｍで熱間捩り試験し、上記３温度における破断まで
の捻回数の平均値を求めた。 【００４６】又、前記直径４０ｍｍの棒鋼の中心部から
圧延方向に平行に、機械加工により直径１２ｍｍ、長さ
２２ｍｍの試験片を切り出し、この試験片を焼入れ、焼
戻し処理（８２０℃で３０分保持してから油焼入れし、
１６０℃で１時間焼戻し）して転動疲労試験に供した。
すなわち、円筒型の転動疲労試験機を用いて、潤滑油に
＃６８タービン油を使用して、ヘルツ最大接触応力が５
９００ＭＰａ、試験片負荷回数が４６０００回／分の条
件で転動疲労試験を行った。各鋼について試験片は１０
個ずつとし、１０個の試験片の中で最初に表面剥離をお
こしたときの回転数を「転動疲労寿命」とした。転動疲
労寿命が１．０×１０７ 以上の場合に転動疲労特性に
優れていると評価した。 【００４７】表２に、「直径が４０ｍｍの棒鋼でのＣｒ
含有量の１．３倍を超えるＣｒ含有量となる領域の幅」
（表中では、「Ｃｒ偏析帯の幅／直径」と記載）、切断
刃の寿命すなわち破断荷重が１個目の１．３倍となった
時点での切断個数、上記３温度における破断までの捻回
数の平均値（表中では単に「破断までの捻回数」と記
載）及び転動疲労寿命の各調査結果をまとめて示す。 【００４８】 【表２】 【００４９】表２から、明らかなように、化学組成及び
横断面におけるＣｒの偏析帯の幅が本発明で規定する条
件を満たす場合には、所望の８４回以下の捻回数と１．
０×１０７ 以上の転動疲労寿命がともに得られてい
る。 【００５０】これに対して、横断面におけるＣｒの偏析
帯の幅が本発明で規定する条件から外れる場合には、所
望の８４回以下の捻回数と１．０×１０７ 以上の転動
疲労寿命のいずれかが所望の値に達していない。 （実施例２）表３に示す化学組成を有する鋼Ａ〜Ｍを３
００ｋｇ真空炉で溶解した後、５０ｋｇの鋳型に５分湯
して、同一化学成分を有する鋼塊（インゴット）を各５
個ずつ作製した。表３における鋼Ｂ〜Ｄ、Ｇ〜Ｈ及びＭ
は化学組成が本発明で規定する条件を満足する鋼であ
り、一方、鋼Ａ、Ｅ、Ｆ及びＩ〜Ｌは成分のいずれかが
本発明で規定する含有量の範囲から外れた比較例の鋼で
ある。 【００５１】 【表３】【００５２】上記鋼Ａ〜Ｍの各５個の鋼塊のうち４個に
ついて、それぞれ電気炉を用いて均質化熱処理を行っ
た。均質化熱処理の処理条件（ヒートパターン）は下記
の４条件である。 【００５３】条件Ｗ：１２４０℃に加熱して４時間保持
した後、炉外で放冷、 条件Ｘ：１２４０℃に加熱して８時間保持した後、炉外
で放冷、 条件Ｙ：１２４０℃に加熱して１２時間保持した後、炉
外で放冷、 条件Ｚ：１２４０℃に加熱して２４時間保持した後、炉
外で放冷。 【００５４】次いで、各鋼についての５個の鋼塊、すな
わち上記の均質化熱処理を行った４個の鋼塊と鋳込みま
まの均質化処理なしの鋼塊の計５個の鋼塊を、１２００
℃に加熱して仕上げ温度９５０℃で熱間鍛造し、その後
大気中で放冷して直径４０ｍｍの丸棒を得た。このよう
にして得た直径が４０ｍｍの丸棒について、Ｃｒの偏析
帯の幅を測定した。すなわち、直径が４０ｍｍの各丸棒
の横断面を鏡面研磨した後、ＳＥＭに付属したＥＤＸに
よって「直径が４０ｍｍの丸棒でのＣｒ含有量の１．３
倍を超えるＣｒ含有量となる領域の幅」を下記のように
して調査した。すなわち、ＥＤＸのプローブ径を１μｍ
とし、前記丸棒の横断面の中心部を測定開始点として２
ｍｍの位置までをＣｒについて線分析を３回実施し、そ
の測定チャートを用いて、Ｃｒの分析値が丸棒でのＣｒ
含有量の１．３倍以上であった箇所のうち、最も幅の広
い箇所の幅を前記「直径が４０ｍｍの丸棒でのＣｒ含有
量の１．３倍を超えるＣｒ含有量となる領域の幅」とし
て決定した。 【００５５】更に、直径が４０ｍｍの丸棒の中心部から
鍛造軸に平行に、機械加工により平行部の長さと直径が
それぞれ５０ｍｍと１０ｍｍの捩り試験用の試験片を採
取し、１０５０℃、１１００℃及び１１５０℃の各温度
で１５分保持した後、速度３００ｒｐｍで熱間捩り試験
し、上記３温度における破断までの捻回数の平均値を求
めた。 【００５６】又、前記直径４０ｍｍの丸棒の中心部から
鍛造軸に平行に、機械加工により直径１２ｍｍ、長さ２
２ｍｍの試験片を切り出し、この試験片を焼入れ、焼戻
し処理（８２０℃で３０分保持してから油焼入れし、１
６０℃で１時間焼戻し）して転動疲労試験に供した。す
なわち、円筒型の転動疲労試験機を用いて、潤滑油に＃
６８タービン油を使用して、ヘルツ最大接触応力が５９
００ＭＰａ、試験片負荷回数が４６０００回／分の条件
で転動疲労試験を行った。各鋼について試験片は１０個
ずつとし、１０個の試験片の中で最初に表面剥離をおこ
したときの回転数を「転動疲労寿命」とした。転動疲労
寿命が１．０×１０７ 以上の場合に転動疲労特性に優
れていると評価した。 【００５７】表４〜６に、「直径が４０ｍｍの丸棒での
Ｃｒ含有量の１．３倍を超えるＣｒ含有量となる領域の
幅」（各表中では、「Ｃｒ偏析帯の幅／直径」と記
載）、上記３温度における破断までの捻回数の平均値
（各表中では単に「破断までの捻回数」と記載）及び転
動疲労寿命の各調査結果をまとめて示す。 【００５８】 【表４】【００５９】 【表５】【００６０】 【表６】 【００６１】表４〜６から明らかなように、比較例の鋼
Ａ及び鋼Ｉ〜Ｌを用いた試験番号の場合、つまり、Ｃ含
有量が０．８％を下回る鋼Ａを用いた試験番号１〜５、
Ｐ含有量が０．０２５％を上回り、且つ「Ｐ（％）＋２
Ｓ（％）」の値が０．０４０％を上回る鋼Ｉを用いた試
験番号４１〜４５、Ｓ含有量が０．０１５％を上回り、
且つ「Ｐ（％）＋２Ｓ（％）」が０．０４０％を上回る
鋼Ｊを用いた試験番号４６〜５０、Ｔｉ含有量が０．０
０２％を上回る鋼Ｋを用いた試験番号５１〜５５、及び
Ｏ（酸素）含有量が０．００１５％を上回る鋼Ｌを用い
た試験番号５６〜６０は、転動疲労寿命が１．０×１０
７ 回に達しなていない。 【００６２】上記のうち試験番号４１、４２、４６、４
７、５１及び５６は、「Ｃｒ偏析帯の幅／直径」が０．
００３０を超えているので転動疲労寿命が特に短い。 【００６３】又、上記のうち試験番号４、５、５３、５
４、５９及び６０は、「Ｃｒ偏析帯の幅／直径」が０．
０００３を下回るため、捻り試験での破断までの捻回数
も目標の値に達していない。 【００６４】比較例の鋼Ｅ及びＦを用いた試験番号２１
〜３０の場合は、「Ｃｒ偏析帯の幅／直径」は本発明範
囲内であるものの、「Ｐ（％）＋２Ｓ（％）」の値が
０．０２０％を下回るため、捻り試験での破断までの捻
回数が８４回より多い。 【００６５】上記のうち試験番号２４、２５、２９及び
３０は、「Ｃｒ偏析帯の幅／直径」が０．０００３を下
回っているので、捻回数が特に大きい。 【００６６】化学組成が本発明で規定する含有量の範囲
内にある鋼であっても、試験番号６、１１、１６、３
１、３２、３６及び３７は、「Ｃｒ偏析帯の幅／直径」
が０．００３０を上回るため、転動疲労寿命が１．０×
１０７ 回に達しなていない。又、試験番号９、１０、
１４、１５、２０、４０、６４及び６５は、「Ｃｒ偏析
帯の幅／直径」が０．０００３を下回っているため、捩
り試験での破断までの捻回数が８４回より多い。 【００６７】上記の比較例に対し、本発明で規定する条
件を満たす本発明例である試験番号７、８、１２、１
３、１７〜１９、３３〜３５、３８、３９、６１、６２
及び６３の場合には、所望の８４回以下の捻回数と１．
０×１０７ 以上の転動疲労寿命がともに得られてい
る。 【００６８】 【発明の効果】本発明の丸鋼材は、「熱間加工性」に優
れ（すなわち、「熱間加工用の工具の寿命が長い」）更
に、転動疲労寿命も長いので、ボール、コロ、ニード
ル、シャフト、レースなど軸受要素部品の素材として利
用することができる。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考）
Ｆ１６Ｃ 33/62 Ｆ１６Ｃ 33/62
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 【請求項１】質量％で、Ｃ：０．８〜１．２％、Ｓｉ：
０．２〜２．０％、Ｍｎ：０．２〜１．５％、Ｃｒ：
０．５〜２．０％、Ｐ：０．００５〜０．０２５％、
Ｓ：０．００３〜０．０１５％でＰ（％）＋２Ｓ
（％）：０．０２０〜０．０４０％、Ａｌ：０．０１〜
０．０５％、Ｎ：０．００５〜０．０１２％、Ｃｕ：
１．０％以下、Ｎｉ：２．０％以下を含有し、残部はＦ
ｅ及び不純物からなり、不純物中のＴｉは０．００２％
以下、Ｏ（酸素）は０．００１５％以下の丸鋼材であっ
て、その半径をＲとしたとき、横断面の中心から（Ｒ／
１０）までの領域に存在する偏析帯において、丸鋼材で
のＣｒ含有量の１．３倍を超えるＣｒ含有量となる領域
の幅が、その丸鋼材の直径の０．０００３〜０．００３
倍であることを特徴とする熱間加工性に優れた軸受要素
部品用の丸鋼材。
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| KR100832960B1 (ko) | 2006-12-29 | 2008-05-27 | 주식회사 포스코 | 고탄소 크롬 베어링강의 제조방법 |
| CN101709431B (zh) * | 2009-12-10 | 2011-08-24 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种圆钢及其生产工艺 |
| JP2013001931A (ja) * | 2011-06-14 | 2013-01-07 | Kobe Steel Ltd | 転動疲労寿命に優れた球状化熱処理軸受用鋼材 |
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| CN103938099A (zh) * | 2014-04-18 | 2014-07-23 | 人本集团有限公司 | 一种轴承用钢 |
| CN107761004A (zh) * | 2016-08-18 | 2018-03-06 | 合肥东方节能科技股份有限公司 | 一种轧机导卫用合金材料及轧机导卫的热处理方法 |
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2001
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| JP2013001931A (ja) * | 2011-06-14 | 2013-01-07 | Kobe Steel Ltd | 転動疲労寿命に優れた球状化熱処理軸受用鋼材 |
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| CN103938099B (zh) * | 2014-04-18 | 2016-06-29 | 人本集团有限公司 | 一种轴承用钢 |
| CN107761004A (zh) * | 2016-08-18 | 2018-03-06 | 合肥东方节能科技股份有限公司 | 一种轧机导卫用合金材料及轧机导卫的热处理方法 |
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