JP2002542055A - Glass grinding method - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 （ａ）研磨物品（１０）の研削層とガラスワークピース表面とを接触させるステップであって、研削層が複数の研磨複合材（１１）を含み、複合材（１１）が有機樹脂と、アルカリ金属塩とアルカリ性金属塩およびそれらの組合せから選択された金属塩と、この研磨複合材（１１）全体にわたって均質に分散された単一のダイヤモンド研磨粒子とを含む、ステップと、（ｂ）研磨物品（１０）の研削層とガラスワークピース表面との間に潤滑剤を導入するステップと、（ｃ）研磨物品（１０）の研削層とガラスワークピース表面とを相対移動するステップとを含む、ガラスワークピース表面を研削する方法が開示されている。 (57) Abstract: (a) contacting a grinding layer of an abrasive article (10) with a surface of a glass workpiece, wherein the grinding layer comprises a plurality of abrasive composites (11); Comprises an organic resin, a metal salt selected from alkali and alkaline metal salts and combinations thereof, and a single diamond abrasive particle homogeneously dispersed throughout the abrasive composite (11). (B) introducing a lubricant between the abrasive layer of the abrasive article (10) and the surface of the glass workpiece; and (c) relatively moving the abrasive layer of the abrasive article (10) and the surface of the glass workpiece. And grinding the glass workpiece surface.

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【０００１】 発明の背景 レンズ、プリズム、鏡、ＣＲＴスクリーン等の形態のガラス物品は、家庭、オ
フィスおよび工場で広範囲に見られる。これらの物品のガラス表面の多くは、光
学的に透明で、目視可能な欠陥または欠点がない表面を必要とする光学的構成要
素に使用される。欠陥、欠点、微細な掻き傷さえもガラス物品の光学的透明度に
悪影響を及ぼす。ある場合には、これらの欠陥、欠点、および／または微細な掻
き傷は、ガラスを通して正確に見る機能に害を及ぼす。光学的構成要素に使用さ
れるガラス表面には、少しの欠陥、欠点、および／または掻き傷があってはなら
ない。BACKGROUND OF THE INVENTION Glass articles in the form of lenses, prisms, mirrors, CRT screens, etc., are widely found in homes, offices and factories. Many of the glass surfaces of these articles are used for optical components that require a surface that is optically transparent and free of visible defects or defects. Defects, defects, and even fine scratches can adversely affect the optical clarity of glass articles. In some cases, these imperfections, defects, and / or fine scratches impair the ability to accurately see through the glass. The glass surface used for the optical component must be free of any defects, defects, and / or scratches.

【０００２】 多くのガラス表面は、湾曲しているか、あるいは丸みを有する。これらの丸み
および湾曲は、一般的にガラス形成工程で形成される。しかし、ガラス形成工程
の結果、金型分割線、粗い表面、小さな点および他の小さな欠点のような欠陥が
、ガラスの外面に存在する可能性がある。これらの欠陥および／または欠点は、
小さいが、ガラスの光学的透明度に悪影響を及ぼす傾向がある。このような欠陥
および／または欠点を除去するために、研磨仕上工程が広く使用されてきた。研
磨仕上は、研削、微細加工、および研磨の３つの主な工程に分けられる。[0002] Many glass surfaces are curved or rounded. These rounds and curvatures are typically formed in a glass forming process. However, as a result of the glass forming process, defects such as mold parting lines, rough surfaces, small dots and other small defects may be present on the outer surface of the glass. These defects and / or shortcomings are:
Although small, they tend to adversely affect the optical clarity of the glass. Polishing finishing processes have been widely used to remove such defects and / or defects. The polishing finish is divided into three main steps: grinding, micromachining, and polishing.

【０００３】 研削ステップは、所望の湾曲または丸みを完全にし、また研磨工具を用いてガ
ラス表面を粗研削することによって鋳物欠陥を除去する。典型的に、この研磨工
具は、ダイヤモンド、炭化タングステン、立方晶窒化ホウ素のような超研磨粒子
を含む。しかし、粗研削工程の研磨工具はガラス表面に粗い掻き傷をもたらし、
このため得られる表面は、光学的に透明な状態に直接研磨するには十分に正確で
もなく、滑らかでもない。研削工程の目的は、可能な限り微細な掻き傷パターン
を残しつつ、多量のガラスを迅速かつかなり正確に除去することである。次に、
これらの掻き傷は、「微細加工」および「研磨」として一般に知られる後続のス
テップによって除去される。[0003] The grinding step completes the desired curvature or roundness and removes casting defects by rough grinding the glass surface with a polishing tool. Typically, the polishing tool includes superabrasive particles such as diamond, tungsten carbide, cubic boron nitride. However, the polishing tool in the rough grinding process causes rough scratches on the glass surface,
The resulting surface is therefore neither accurate nor smooth enough to be directly polished to an optically transparent state. The purpose of the grinding process is to remove large quantities of glass quickly and fairly accurately, leaving the finest possible scratch pattern. next,
These scratches are removed by subsequent steps commonly known as "microfabrication" and "polishing".

【０００４】 ガラス仕上は、典型的に遊離研磨スラリを用いて行われる。遊離研磨スラリは
、水のような液状媒体中に分散する複数の研磨粒子を含む。遊離スラリのために
使用される最も一般的な研磨粒子は、軽石、炭化ケイ素、酸化アルミニウム等で
ある。遊離研磨スラリは、選択的に、分散剤、潤滑剤、消泡剤等のような他の添
加剤を含み得る。たいていの場合、遊離研磨スラリは、ガラス表面とラップパッ
ドとの間に存在するように仕上られるガラス表面とラップパッドとの間に揚送さ
れる。ラップパッドは、ゴム、発泡体、重合体材料、金属、鋼等のような任意の
材料から製造し得る。典型的に、ガラスワークピースおよびラップパッドの両方
は、互いに対して回転する。この研削工程は、典型的に、１つまたは複数のステ
ップから成り、各ステップは漸次微細な表面仕上をガラス上に生成する。[0004] Glass finishing is typically performed using a loose polishing slurry. Free abrasive slurries include a plurality of abrasive particles dispersed in a liquid medium such as water. The most common abrasive particles used for free slurry are pumice, silicon carbide, aluminum oxide, and the like. The free abrasive slurry may optionally include other additives such as dispersants, lubricants, defoamers, and the like. In most cases, loose abrasive slurry is pumped between the glass surface and the wrap pad, which is finished to be between the glass surface and the wrap pad. The wrap pad may be manufactured from any material, such as rubber, foam, polymeric material, metal, steel, and the like. Typically, both the glass workpiece and the wrap pad rotate with respect to each other. This grinding process typically consists of one or more steps, each step producing a progressively finer surface finish on the glass.

【０００５】 表面の粗さは、典型的に、肉眼で見えるか、あるいは見えないかもしれない掻
き傷または掻き傷パターンによる。掻き傷パターンは、表面に沿った一連の峰お
よび谷と定義し得る。ＲｔｍとＲａは研磨工業で用いられる粗さの共通の基準で
あるが、正確な測定手順は、表面粗さの評価において利用される装置の型式に応
じて変わり得る。[0005] Surface roughness is typically due to scratches or scratch patterns that may or may not be visible to the naked eye. A scratch pattern may be defined as a series of peaks and valleys along the surface. While Rtm and Ra are common measures of roughness used in the polishing industry, the exact measurement procedure can vary depending on the type of equipment utilized in evaluating the surface roughness.

【０００６】 Ｒａは、表面の粗さプロファイルが表面の平均線から逸脱する値の算術平均で
ある平均粗さ高さ値として規定される。測定は、Ｒａｎｋ Ｔａｙｌｏｒ Ｈｏ
ｂｓｏｎ器械によって設定される評価長さ内の表面の平均線の上下の両方の点で
行われる。ＲａとＲｔｍ（以下に規定）は、５ミクロンの半径のダイヤモンド先
端の記録装置であるプロフィルメータプローブによって測定され、結果はミクロ
ン（μｍ）で記録される。これらの逸脱測定値は合計され、次に、平均値を得る
ために測定数で割算される。一般的に、Ｒａ値が低ければ、それだけ仕上は滑ら
かである。[0006] Ra is defined as the average roughness height value, which is the arithmetic average of the values where the surface roughness profile deviates from the average line of the surface. Measurements were taken by Rank Taylor Ho
This is done at both points above and below the surface mean line within the evaluation length set by the bson instrument. Ra and Rtm (defined below) are measured by a profilometer probe, a 5 micron radius diamond tip recorder, and the results are recorded in microns (μm). These deviation measurements are summed and then divided by the number of measurements to get an average. Generally, the lower the Ra value, the smoother the finish.

【０００７】 Ｒｔは、峰から谷への最大の高さと規定される。Ｒｔｍは、５つの連続評価長
さにわたって測定した、各評価長さにおける峰から谷への最大の高さの平均であ
る。一般的に、Ｒｔｍ値が低ければ、それだけ仕上は滑らかである。同一の仕上
ガラス表面の測定が、商業的に入手可能な異なる商標名のプロフィルメータで実
行された場合、ＲａとＲｔｍ値の僅かな変化が生じ得るが、必ずしも生じるとは
限らない。[0007] Rt is defined as the maximum height from peak to valley. Rtm is the average of the maximum peak-to-valley height at each evaluation length, measured over five consecutive evaluation lengths. Generally, the lower the Rtm value, the smoother the finish. If measurements of the same finished glass surface are performed with different commercially available profilometers, slight changes in Ra and Rtm values may occur, but not necessarily.

【０００８】 全体的な仕上プロセスの最終ステップは、より滑らかで光学的に透明な表面を
ガラス物品上に生成する研磨ステップである。たいていの場合、この研磨ステッ
プは、遊離スラリは、典型的に、欠陥、欠点および／または微細な掻き傷を本質
的に含まない光学的に透明な表面を生成するので、遊離研磨スラリによって行わ
れる。典型的に、遊離研磨スラリは、水の中に分散されたセリア研磨粒子を含む
。[0008] The final step in the overall finishing process is a polishing step that produces a smoother, optically transparent surface on the glass article. In most cases, this polishing step is performed by a free polishing slurry, as the free slurry typically produces an optically transparent surface essentially free of defects, defects and / or fine scratches. . Typically, free abrasive slurries include ceria abrasive particles dispersed in water.

【０００９】 遊離研磨スラリは、微細加工および研磨ステップに広く利用され、光学的に透
明な表面仕上をガラス物品に提供するが、遊離研磨スラリはそれに関連した多く
の不都合を有する。これらの不都合は、必要とされる大量のスラリを取り扱う不
便、研磨粒子の硬化を防止し、研磨界面の研磨粒子の均一な濃度を保証するため
に必要な撹拌、および遊離研磨スラリを調製し、取り扱い、廃棄処理するか、ま
たは回収かつリサイクルする追加装置の必要性を含む。さらに、スラリそれ自体
は周期的に分析して、その品質と分散安定性を保証しなければならず、これによ
って追加の高価な人時が必要となる。さらに、遊離研磨スラリに接触するスラリ
供給装置のポンプヘッド、バルブ、フィードライン、研削ラップおよび他の部分
は、最終的に望ましくない摩耗を示す。さらに、スラリを使用するステップは、
粘性の液体である遊離研磨スラリは簡単に飛び散り、収容することが難しいので
、通常、非常に雑然としたものとなる。While free abrasive slurries are widely used in micromachining and polishing steps to provide an optically clear surface finish to glass articles, loose abrasive slurries have a number of disadvantages associated with them. These disadvantages include the inconvenience of handling the required large amount of slurry, the agitation necessary to prevent hardening of the abrasive particles, ensuring a uniform concentration of abrasive particles at the polishing interface, and preparing the free abrasive slurry, Includes the need for additional equipment to handle, dispose of, or collect and recycle. In addition, the slurry itself must be analyzed periodically to ensure its quality and dispersion stability, which requires additional expensive manpower. In addition, the pump heads, valves, feed lines, grinding wraps and other parts of the slurry supply that come into contact with the loose abrasive slurry will eventually exhibit undesirable wear. In addition, the step of using slurry is
Free abrasive slurries, which are viscous liquids, are usually very cluttered because they easily splatter and are difficult to contain.

【００１０】 遊離研磨スラリ仕上段階をラップ仕上、塗布または固定した研磨製品で代用す
る試みが行われてきたのは、無理もないことである。一般的に、ラップ仕上研磨
材は、複数の研磨粒子を含む結合剤の中に分散された研磨コーティングを有する
裏材を含む。例えば、米国特許第４，２５５，１６４号、第４，５７６，６１２
号、第４，７３３，５０２号および欧州特許出願第６５０，８０３号は、種々の
固定研磨物品および研磨方法を開示している。固定研磨物品を開示している他の
参考文献は、米国特許第４，６４４，７０３号、第４，７７３，９２０号および
第５，０１４，４６８号を含む。It is not surprising that attempts have been made to replace the loose polishing slurry finishing stage with a lap finished, coated or fixed abrasive product. Generally, a lap finish abrasive includes a backing having an abrasive coating dispersed in a binder that includes a plurality of abrasive particles. For example, U.S. Patent Nos. 4,255,164 and 4,576,612
No. 4,733,502 and European Patent Application No. 650,803 disclose various fixed abrasive articles and methods of polishing. Other references disclosing fixed abrasive articles include U.S. Patent Nos. 4,644,703, 4,773,920 and 5,014,468.

【００１１】 しかし、固定研磨材は遊離研磨スラリを完全にとって代わっていない。ある場
合には、固定研磨材は、光学的に透明で、本質的に欠陥、欠点および／または微
細な掻き傷を含まない表面を提供しない。他の場合、固定研磨材は、ガラス物品
を研磨するためにより長い時間必要とし、このため、遊離研磨スラリ使用の方が
費用効果がより高い。同様に、ある場合には、固定研磨材の寿命は、固定研磨材
に関連した費用が、遊離研磨スラリと比較して高いことを正当化する程には十分
に長くない。かくして、ある場合には、固定研磨材は遊離研磨スラリ程には経済
的に望ましくない。However, fixed abrasives have not completely replaced loose abrasive slurries. In some cases, fixed abrasives are optically transparent and do not provide a surface that is essentially free of defects, defects, and / or fine scratches. In other cases, fixed abrasives require longer periods of time to polish glass articles, and thus the use of loose abrasive slurries is more cost effective. Similarly, in some cases, the life of a fixed abrasive is not long enough to justify that the cost associated with a fixed abrasive is high compared to a free abrasive slurry. Thus, in some cases, fixed abrasives are not as economically desirable as loose abrasive slurries.

【００１２】 ガラス工業が求めているのは、遊離研磨スラリに関連した不都合を示さないで
、短時間の高速ストック除去を提供することによって、合理的な時間でガラス表
面を有効かつ経済的に研削できる研磨物品である。The glass industry seeks to efficiently and economically grind a glass surface in a reasonable amount of time by providing a short, fast stock removal without the disadvantages associated with loose abrasive slurries. It is an abrasive article that can be made.

【００１３】 発明の要旨 本発明の１つの観点は、 （ａ）研磨物品の研削層とガラスワークピース表面とを接触させるステップで
あって、前記研削層が複数の研磨複合材を含み、前記複合材が、有機樹脂と、ア
ルカリ金属塩、アルカリ性金属塩およびそれらの組合せから選択された金属塩と
、前記研磨複合材全体にわたって均質に分散された単一（ｓｉｎｇｌｅ）ダイヤ
モンド研磨粒子とを含む、ステップと、 （ｂ）前記研磨物品の研削層と前記ガラスワークピース表面との間に潤滑剤を
導入するステップと、 （ｃ）前記研磨物品の研削層とガラスワークピース表面とを相対移動するステ
ップと、を含む、前記ガラスワークピース表面を研削する方法を提供する。SUMMARY OF THE INVENTION One aspect of the invention is: (a) contacting a ground layer of an abrasive article with a surface of a glass workpiece, wherein the ground layer comprises a plurality of abrasive composites; Wherein the material comprises an organic resin, a metal salt selected from alkali metal salts, alkaline metal salts and combinations thereof, and single diamond abrasive particles uniformly dispersed throughout the abrasive composite. (B) introducing a lubricant between the abrasive layer of the abrasive article and the surface of the glass workpiece; and (c) relatively moving the abrasive layer of the abrasive article and the surface of the glass workpiece. And a method for grinding the glass workpiece surface.

【００１４】 本発明の他の観点は、 （ａ）研磨物品の研削層とガラスワークピース表面とを接触させるステップで
あって、前記研削層が複数の研磨複合材を含み、前記複合材が有機樹脂と凝集研
磨粒子とを含み、前記凝集物が、永久結合剤に分散されたダイヤモンド粒子を含
む、ステップと、 （ｂ）前記研磨物品の研削層と前記ガラスワークピース表面との間に潤滑剤を
導入するステップと、 （ｃ）前記研磨物品の研削層と前記ガラスワークピース表面とを相対移動する
ステップとを含む、前記ガラスワークピース表面を研削する方法を提供する。Another aspect of the present invention is: (a) contacting a ground layer of an abrasive article with a surface of a glass workpiece, wherein the ground layer comprises a plurality of abrasive composites, and wherein the composite is organic. Comprising a resin and agglomerated abrasive particles, wherein the agglomerates comprise diamond particles dispersed in a permanent binder; and (b) a lubricant between the abrasive layer of the abrasive article and the glass workpiece surface. And (c) relatively moving the ground layer of the abrasive article and the surface of the glass workpiece.

【００１５】 本発明のさらにもう１つの観点は、 （ａ）研磨物品の研磨層と、約０．０７μｍの初期表面粗さＲａを有するガラ
スワークピース表面とを接触させるステップであって、前記研磨層が、繊維を含
む裏材に一体成形された複数の研磨複合材を含み、前記研磨複合材が、有機樹脂
と、セリア粒子と、アルカリ金属塩、アルカリ性金属塩およびそれらの組合せか
ら選択された金属塩とを含む、ステップと、 （ｂ）前記研磨物品の研磨層と前記ガラスワークピース表面との間に潤滑剤を
導入するステップと、 （ｃ）前記研磨物品の研磨層と前記ガラスワークピース表面とを相対移動する
ステップとを含む、前記ガラスワークピース表面を研磨する方法を提供する。[0015] Yet another aspect of the present invention includes: (a) contacting a polishing layer of an abrasive article with a glass workpiece surface having an initial surface roughness Ra of about 0.07 μm, wherein the polishing step comprises: The layer comprises a plurality of abrasive composites integrally formed on a backing comprising fibers, wherein the abrasive composite is selected from organic resins, ceria particles, alkali metal salts, alkaline metal salts and combinations thereof. (B) introducing a lubricant between a polishing layer of the abrasive article and a surface of the glass workpiece; and (c) a polishing layer of the abrasive article and the glass workpiece. Moving the glass workpiece surface relative to the surface.

【００１６】 少なくとも１つの３次元研磨コーティングは複数の研磨複合材を含むことが好
ましい。複数の研磨複合材は、正確な形状の複合材、不規則な形状の複合材、あ
るいは円筒または平坦な頂部を有する他の任意の柱状を含む正確な形状の複合材
であり得る。[0016] Preferably, the at least one three-dimensional abrasive coating comprises a plurality of abrasive composites. The plurality of abrasive composites can be a precisely shaped composite, an irregularly shaped composite, or a precisely shaped composite including a cylinder or any other column having a flat top.

【００１７】 １つの好ましい方法では、研磨複合材はエポキシ結合剤を含み、一体成形され
たウレタン裏材である。アクリレートおよびウレタンアクリレートも好ましい材
料として使用可能である。In one preferred method, the abrasive composite comprises an epoxy binder and is a one-piece urethane backing. Acrylates and urethane acrylates can also be used as preferred materials.

【００１８】 ガラスを研削するために、研磨粒子はダイヤモンド研磨粒子またはダイヤモン
ド凝集粒子を含むことが好ましい。選択的に、ダイヤモンド粒子は、他の非ダイ
ヤモンド硬質研磨粒子、軟質無機研磨粒子、およびそれらの混合物とブレンドし
得る。ガラスを研磨するために、研磨粒子はセリア粒子を含むことが好ましい。For grinding glass, the abrasive particles preferably include diamond abrasive particles or diamond aggregated particles. Alternatively, the diamond particles may be blended with other non-diamond hard abrasive particles, soft inorganic abrasive particles, and mixtures thereof. To polish the glass, the abrasive particles preferably include ceria particles.

【００１９】 ガラスを研削または研磨するために、研磨複合材は、約４０〜約６０重量％の
充填剤、より好ましくは約５０〜約６０重量％の充填剤を含むことが好ましい。
例えば、好ましい充填剤は、メタケイ酸カルシウム、白色酸化アルミニウム、炭
酸カルシウム、シリカおよびそれらの組合せを含む。For grinding or polishing glass, the abrasive composite preferably contains from about 40 to about 60% by weight filler, more preferably from about 50 to about 60% by weight filler.
For example, preferred fillers include calcium metasilicate, white aluminum oxide, calcium carbonate, silica and combinations thereof.

【００２０】 ダイヤモンド研磨粒子は、研磨複合材に約０．１％〜１０重量％、好ましくは
約２％〜４重量％存在することが好ましい。セリア研磨粒子の好ましい量は最高
８５重量％である。Preferably, the diamond abrasive particles are present in the abrasive composite at about 0.1% to 10% by weight, preferably about 2% to 4% by weight. The preferred amount of ceria abrasive particles is up to 85% by weight.

【００２１】 本発明の一実施態様では、ガラスを研削するための研磨物品は、１０〜１５秒
、一般的に約１２秒の研削時間間隔を有するＲＰＰ手順を用いて、ガラス試験用
ブランクの２００〜４００μｍのストックを除去して、約１．１μｍ以下の最終
Ｒａにすることができる。In one embodiment of the present invention, an abrasive article for grinding glass is prepared using a RPP procedure having a grinding time interval of 10 to 15 seconds, typically about 12 seconds, using a RPP procedure of glass test blanks. The ４００400 μm stock can be removed to a final Ra of about 1.1 μm or less.

【００２２】 本発明の他の実施態様では、ガラスを研削するための研磨物品は、１０〜１５
秒、一般的に約１２秒の研削時間間隔を有するＲＰＰ手順を用いて、ガラス試験
用ブランクの２００μｍのストックを除去して、約０．８０μｍ以下の最終Ｒａ
にすることができる。In another embodiment of the present invention, the abrasive article for grinding glass comprises 10-15.
Using a RPP procedure with a grinding time interval of seconds, typically about 12 seconds, a 200 μm stock of glass test blank is removed to a final Ra of about 0.80 μm or less.
Can be

【００２３】 ガラスを研削するための本発明のさらに他の実施態様では、ダイヤモンド粒子
を含む凝集物を含む研磨物品は、１０〜１５秒、一般的に約１２秒の研削時間間
隔を有するＲＰＰ手順を用いて、ガラス試験用ブランクの１００μｍのストック
を除去して、約０．７０μｍ以下の最終Ｒａにすることができる。In yet another embodiment of the present invention for grinding glass, an abrasive article comprising an agglomerate comprising diamond particles comprises an RPP procedure having a grinding time interval of 10 to 15 seconds, typically about 12 seconds. Can be used to remove a 100 μm stock of glass test blanks to a final Ra of about 0.70 μm or less.

【００２４】 ガラスを研磨するための本発明のさらに他の実施態様では、セリアを含む研磨
物品は、約４５秒以下、好ましくは約３０秒以下、より好ましくは約２０秒以下
、さらにより好ましくは約１５秒の研磨時間間隔を用いて、０．０７μｍの表面
粗さＲａを約０．００９μｍの表面粗さに低減することができる。In yet another embodiment of the present invention for polishing glass, the abrasive article comprising ceria comprises no more than about 45 seconds, preferably no more than about 30 seconds, more preferably no more than about 20 seconds, even more preferably Using a polishing time interval of about 15 seconds, a surface roughness Ra of 0.07 μm can be reduced to a surface roughness of about 0.009 μm.

【００２５】 ＲＰＰ試験手順 「ＲＰＰ」試験手順は、「ＢＵＥＨＬＥＲ ＥＣＯＭＥＴ２」パワーヘッドが
取り付けられた「Ｂｕｅｈｌｅｒ Ｅｃｏｍｅｔ４」変速グラインダ／ポリッシ
ャ（両方ともＢｕｅｈｌｅｒ Ｉｎｄｕｓｔｒｉｅｓ，Ｌｔｄ．ｏｆ Ｌａｋｅ
Ｂｌｕｆｆ，ＩＬから商業的に入手可能）を使用する。試験は、ガラス試験用
ブランクの表面積にわたって約２５．５ｐｓｉ（約１８０ｋＰａ）の界面圧力を
提供する６０ポンド（２６７Ｎ）の力の５００ｒｐｍに設定されたモータ速度の
条件を用いて実施される。界面圧力は、種々の条件下で試験するために増加また
は減少し得る。RPP Test Procedure The “RPP” test procedure consists of a “Buhler Ecomet 4” transmission grinder / polisher fitted with a “BUEHLER ECOMET2” powerhead (both Buehler Industries, Ltd. of Lake).
(Commercially available from Bluff, IL). The test is performed using a motor speed set at 500 rpm with a force of 60 pounds (267N) providing an interfacial pressure of about 25.5 psi (about 180 kPa) over the surface area of the glass test blank. The interfacial pressure can be increased or decreased for testing under various conditions.

【００２６】 Ｃｏｒｎｉｎｇ Ｉｎｃｏｒｐｏｒａｔｅｄ，Ｃｏｒｎｉｎｇ，ＮＹから商業
的に入手可能な「ＣＯＲＮＩＮＧ＃９０６１」の商標名で商業的に入手可能な直
径２．５４ｃｍ（１インチ）、厚さ約１．０ｃｍの３つの平坦な円形ガラス試験
用ブランクが用意される。ガラス材料がグラインダ／ポリッシャのパワーヘッド
内に置かれる。グラインダ／ポリッシャの１２インチ（３０．５ｃｍ）のアルミ
ニウムプラットホームは反時計廻りに回転され、一方、ガラス試験用ブランクが
固定されたパワーヘッドは３５ｒｐｍで時計回りに回転される。Three flats, 2.54 cm (1 inch) in diameter and about 1.0 cm thick, commercially available under the trade name “CORNING # 9061”, commercially available from Corning Incorporated, Corning, NY. A round glass test blank is prepared. A glass material is placed in the power head of the grinder / polisher. The 12 inch (30.5 cm) aluminum platform of the grinder / polisher is rotated counterclockwise, while the powerhead with the glass test blank fixed is rotated clockwise at 35 rpm.

【００２７】 試験される研磨物品は、２０．３ｃｍ（８インチ）の直径の円形に打ち抜かれ
、約６５ジュロメータのショアＡ硬さを有する押出スラブ材発泡ウレタンの裏材
パッド上に感圧接着剤で直接接着される。ウレタン製の裏材パッドは、厚さ約３
０ｍｍの押出スラブ開放セル軟質発泡パッドに取り付けられる。このパッドアセ
ンブリは、グラインダ／ポリッシャのアルミニウムプラットホームに置かれる。
水道水が約３リットル／分の流速で研磨物品上に吹き付けられ、研磨物品の表面
とガラス試験用ブランクとの間に潤滑が行われる。The abrasive article to be tested is stamped into a 20.3 cm (8 inch) diameter circle and extruded slab material having a Shore A hardness of about 65 durometer. Glued directly. Urethane backing pad is about 3 thick
Attached to 0 mm extruded slab open cell soft foam pad. This pad assembly is placed on the grinder / polisher aluminum platform.
Tap water is sprayed onto the abrasive article at a flow rate of about 3 liters / minute to provide lubrication between the surface of the abrasive article and the glass test blank.

【００２８】 ガラス試験用ブランクの初期表面仕上は、Ｔａｙｌｏｒ Ｈｏｂｓｏｎ，Ｌｅ
ｉｃｅｓｔｅｒ，Ｅｎｇｌａｎｄから商業的に入手可能な「ＳＵＲＴＲＯＮＩＣ
３」の商標名で商業的に入手可能なダイヤモンド針プロフィロメータによって評
価される。ガラス試験用ブランクの初期厚さと重量も記録される。The initial surface finish of the glass test blank is based on Taylor Hobson, Le
SURTRONIC, commercially available from Icester, England.
Evaluated by a diamond needle profilometer commercially available under the trade name "3". The initial thickness and weight of the glass test blank are also recorded.

【００２９】 ガラス試験用ブランクは、上述のグラインダを用いて研削される。グラインダ
の研磨時間間隔は１０秒に設定される。しかしながら、研磨物品とガラス試験用
ブランク表面との間の実時間接触は、研磨物品がガラス試験用ブランク表面で安
定するまでグラインダは計時を始めないので、設定時間よりも長いかもしれない
。すなわち、ガラス表面で研磨物品が若干弾んだりスキップする可能性があり、
また研磨物品とガラス表面との間の接触が実質的に一定になる時点に、グライン
ダは計時を始める。このように、実時間研削間隔、すなわち、研磨物品とガラス
表面との間の接触は約１２秒である。研削後、最終表面仕上と最終重量または厚
さが各々記録される。The glass test blank is ground using the grinder described above. The polishing time interval of the grinder is set to 10 seconds. However, the real-time contact between the abrasive article and the glass test blank surface may be longer than the set time since the grinder does not start timing until the abrasive article has stabilized on the glass test blank surface. That is, the abrasive article may slightly bounce or skip on the glass surface,
The grinder also begins timing when the contact between the abrasive article and the glass surface becomes substantially constant. Thus, the real-time grinding interval, ie, contact between the abrasive article and the glass surface, is about 12 seconds. After grinding, the final surface finish and final weight or thickness are each recorded.

【００３０】 所望の仕様に実際のガラスワークピースを研削するのに必要な実時間（速度）
は、使用した研磨機械、研磨物品の下の裏地パッド、研磨の回転速度、研磨対象
の表面積のサイズ、接触圧、研磨材の粒度、取り除かれるガラス量、研削対象の
表面の初期条件等のようないくつかの要因に依存して変化することが理解される
。上述のＲＰＰ手順は、本発明による物品および方法と従来のガラス研削技術と
を比較するために利用し得る基準性能特性を簡単に提供する。The real time (speed) required to grind an actual glass workpiece to the desired specifications
The polishing machine used, the backing pad under the abrasive article, the rotational speed of the polishing, the size of the surface area to be polished, the contact pressure, the grain size of the abrasive, the amount of glass removed, the initial conditions of the surface to be ground, etc. It will be appreciated that it will vary depending on several factors. The RPP procedure described above simply provides reference performance characteristics that can be used to compare articles and methods according to the present invention with conventional glass grinding techniques.

【００３１】 発明の詳細な説明 本発明は、裏材と、好ましくはダイヤモンド、ダイヤモンド粒子を含む凝集物
または裏材の表面に接合された結合剤の中に分散されたセリア粒子を含む少なく
とも１つの３次元の研磨コーティングと、を具備する研磨物品を用いてガラス表
面を仕上る、すなわち研削し、研磨する方法に関する。研磨コーティングは、結
合剤先駆物質と複数の研磨粒子または研磨凝集物、好ましくはダイヤモンドまた
はセリア研磨粒子またはダイヤモンド粒子を含む凝集物から形成される結合剤を
含む。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention relates to a backing material, preferably comprising at least one ceria particle dispersed in a diamond, an agglomerate comprising diamond particles or a binder bonded to the surface of the backing material. And a method for finishing, ie, grinding and polishing, a glass surface using an abrasive article comprising: The abrasive coating comprises a binder formed from an aggregate comprising a binder precursor and a plurality of abrasive particles or abrasive aggregates, preferably diamond or ceria abrasive particles or diamond particles.

【００３２】 ガラスの最終用途は、家庭または商業的環境にあり得る。ガラスは、装飾目的
または構造上の目的で使用し得る。ガラスは少なくとも１つの仕上面を有する。
ガラスはかなり平坦であり得るか、あるいはガラスに関連してある輪郭を有し得
る。これらの輪郭は、曲線または角の形状であり得る。ガラス表面またはワーク
ピースの実施例は、レンズ、プリズム、鏡、ＣＲＴ（陰極線管）スクリーン等の
ような光学的要素の部分を含む。ＣＲＴスクリーンは、テレビセット、コンピュ
ータモニタ等のような装置で使用されるディスプレイ表面に広範囲に見られる。
ＣＲＴスクリーンは、約１０ｃｍ（４インチ）〜約１００ｃｍ（４０インチ）以
上のサイズ（対角線に沿って測定）の範囲である。ＣＲＴスクリーンは凸型の外
面を有し、曲率半径がある。The end use of the glass can be in a home or commercial environment. Glass may be used for decorative or structural purposes. The glass has at least one finish.
The glass can be fairly flat or have a profile associated with the glass. These contours may be curved or angular in shape. Examples of glass surfaces or workpieces include portions of optical elements such as lenses, prisms, mirrors, CRT (cathode ray tube) screens, and the like. CRT screens are widely found on display surfaces used in devices such as television sets, computer monitors, and the like.
CRT screens range in size from about 10 cm (4 inches) to about 100 cm (40 inches) or more (measured along the diagonal). CRT screens have a convex outer surface and have a radius of curvature.

【００３３】 次に、図を参照すると、本発明による研磨物品１０の一実施態様が図１と図２
に示されている。図１は、その１つの主面で複数の研磨複合材１１を支承する一
体成形された裏材１４を含む研磨物品１０の斜視図である。複合材１１は菱形で
あり、末端部または頂面１２と基部１３とを有する。研磨複合材１１は、有機結
合剤の中に分散された複数の研磨粒子を含む。研磨粒子は、異なる研磨材料の混
合物であり得る。複合材１１は、基部１３に沿って裏材１４と一体成形される。
ほとんどすべての場合、裏材１４は、複合材１１の間のランドエリアとして可視
である。複合材１１は、有機樹脂と研磨粒子、および充填材、顔料、カップリン
グ剤等のような任意の追加の選択的な添加剤を含む。Referring now to the drawings, one embodiment of an abrasive article 10 according to the present invention is shown in FIGS.
Is shown in FIG. 1 is a perspective view of an abrasive article 10 that includes an integrally formed backing 14 that supports a plurality of abrasive composites 11 on one major surface thereof. The composite 11 is diamond shaped and has a distal or top surface 12 and a base 13. Abrasive composite 11 includes a plurality of abrasive particles dispersed in an organic binder. The abrasive particles can be a mixture of different abrasive materials. The composite 11 is integrally formed with the backing 14 along the base 13.
In almost all cases, the backing 14 is visible as a land area between the composites 11. The composite 11 includes an organic resin and abrasive particles, and any additional optional additives such as fillers, pigments, coupling agents, and the like.

【００３４】 図２は研磨物品１０の平面図であり、裏材１４に頂面１２を有する複合材１１
を再び示している。複合材１１は裏材１４の全面に配置し得るか、あるいは裏材
１４の一部は、図２に示したように複合材によって覆われないままにし得る。複
合材１１は対称的かつ規則正しく裏材１４に配置される。FIG. 2 is a plan view of the abrasive article 10, showing a composite material 11 having a top surface 12 on a backing 14.
Is shown again. The composite 11 may be disposed over the entire backing 14, or a portion of the backing 14 may be left uncovered by the composite as shown in FIG. The composite 11 is symmetrically and regularly arranged on the backing 14.

【００３５】 隣接した研磨複合材の基部１３は、裏材またはランドエリア１４によって互い
に分離されることが好ましい。この分離によって、部分的に、流体媒体（例えば
、潤滑剤）は研磨複合材の間を自由に流れることができる。流体媒体のこの自由
流動は、切削速度が改善された表面仕上、またはガラス研削中の平坦度の増加に
貢献する傾向を有する。研磨複合材の間隔は、直線ｃｍ当たり約０．３〜約１０
０個の研磨複合材、好ましくは直線ｃｍ当たり約０．４〜約２０個の研磨複合材
、より好ましくは直線ｃｍ当たり約０．５〜約１０個の研磨複合材、さらにより
好ましくは直線ｃｍ当たり約０．６〜約３．０個の研磨複合材体であり得る。研
磨物品の１つの観点では、少なくとも約５個の複合材／ｃｍ２、好ましくは少な
くとも１００個の複合材／ｃｍ２である。本発明のさらなる実施態様では、複合
材の面積間隔は１ｃｍ２当たり約１個〜約１２，０００個の範囲である。The bases 13 of adjacent abrasive composites are preferably separated from one another by a backing or land area 14. This separation, in part, allows the fluid medium (eg, lubricant) to freely flow between the abrasive composites. This free flow of the fluid medium tends to contribute to surface finishes with improved cutting speed or increased flatness during glass grinding. The spacing of the abrasive composites is from about 0.3 to about 10 per linear cm.
0 abrasive composites, preferably about 0.4 to about 20 abrasive composites per linear cm, more preferably about 0.5 to about 10 abrasive composites per linear cm, and even more preferably linear cm There may be from about 0.6 to about 3.0 abrasive composites per. In one aspect of the abrasive article, there are at least about 5 composites / cm2, preferably at least 100 composites / cm2. In a further embodiment of the present invention, the area spacing of the composite ranges from about 1 to about 12,000 per cm 2.

【００３６】 研磨複合材の１つの好適な形状は、図３に示したように、一般的に円柱であり
、図３は、円形の研磨複合材３１を具備する研磨物品３０の平面図である。裏材
３４は複合材３１の間に見ることができる。図３では、裏材３４（複合材の間の
すべてのランドエリアを除く）の全面は、複合材３１によって覆われる。研磨複
合材３１の高さは、研磨物品３０にわたって一定であるが、研磨複合材の高さは
変化可能であることが好ましい。複合材の高さは、約１０〜約２５，０００μｍ
（２．５ｃｍ）、好ましくは約２５〜１５，０００μｍ、より好ましくは約１０
０〜１０，０００μｍ、さらに好ましくは約１，０００〜約８，０００μｍの値
であり得る。複合材の直径は、少なくとも円柱の複合材について、約１，０００
μｍ（１．０ｍｍ）〜２５，０００μｍ（２．５ｃｍ）、好ましくは５，０００
〜２０，０００μｍの値であり得る。特に好ましい形状は、約１５，９００μｍ
（１．５９ｃｍ）の基部直径を有する約９，５００μｍ（０．９５ｃｍ）の高さ
の円柱を含む。隣接した円柱の基部の間は約３，２００μｍである。他の好まし
い形状は、約６，３００μｍ（０．６３ｃｍ）の高さと、約７，９００μｍ（０
．７９ｃｍ）の基部直径とを有する円柱を含む。隣接した円柱の基部の間は約２
，４００μｍである。One suitable shape of the abrasive composite is generally a cylinder, as shown in FIG. 3, and FIG. 3 is a plan view of an abrasive article 30 having a circular abrasive composite 31. . The backing 34 can be seen between the composites 31. In FIG. 3, the entire surface of the backing material 34 (excluding all land areas between the composite materials) is covered with the composite material 31. Although the height of the abrasive composite 31 is constant across the abrasive article 30, it is preferred that the height of the abrasive composite be variable. The height of the composite is about 10 to about 25,000 μm
(2.5 cm), preferably about 25-15,000 μm, more preferably about 10
The value may be from 0 to 10,000 μm, more preferably from about 1,000 to about 8,000 μm. The composite diameter should be at least about 1,000 for at least a cylindrical composite.
μm (1.0 mm) to 25,000 μm (2.5 cm), preferably 5,000
It can be a value of ２０20,000 μm. A particularly preferred shape is about 15,900 μm
It includes a cylinder about 9,500 μm (0.95 cm) high with a base diameter of (1.59 cm). The distance between the bases of adjacent cylinders is about 3,200 μm. Other preferred shapes have a height of about 6,300 μm (0.63 cm) and a height of about 7,900 μm (0
. 79 cm). Approximately 2 between the bases of adjacent cylinders
, 400 μm.

【００３７】 図４は、楔またはパイ状の研磨物品４０の平面図である。複合材４１は、複合
材の間のランドエリア４４を有するアーチ状の部分に配設される。複合材４１の
形状または寸法は同一ではない。FIG. 4 is a plan view of a wedge or pie-shaped abrasive article 40. The composite material 41 is disposed in an arched portion having land areas 44 between the composite materials. The shape or dimensions of the composite 41 are not the same.

【００３８】 ある用途では、研磨複合材内に配置されたメタルボンド研磨セグメントを含む
ことが望ましいかもしれない。このようなメタルボンド研磨セグメントは、得ら
れる研磨物品の研削能力を一般的に増加する。例えば、このセグメントは、電気
めっき、ホットプレス、焼結し得るか、あるいは他の任意の公知のセグメントで
あり得る。研磨粒子、例えばダイヤモンド粒子は、セグメントの全体にわたって
ランダムに分散し得るか、あるいは正確に間隔を置いて配置し得る。研磨粒子は
、セグメントの全体にわたって層状にまたは均質に配置し得る。特に有用なメタ
ルボンド研磨セグメントは、１９９７年１２月４日出願の米国特許出願通し番号
第０８／９８４，８９９号の教示により製造可能である。これらのセグメントの
断面は、好ましくは長方形または円形であるが、任意の形状が可能である。セグ
メントは研磨複合材の側縁に完全に合うこと、すなわちセグメントが複合材の頂
面の上または複合材の側壁を越えて延在しないことが望ましい。代わりに、メタ
ルボンドでなく、ガラスまたはビトリファイド結合、あるいはセラミック、ある
いはガラスセラミック結合を有するセグメントを研磨複合材に含むことが望まし
い。In some applications, it may be desirable to include a metal bonded abrasive segment disposed within the abrasive composite. Such metal bond polishing segments generally increase the grinding ability of the resulting abrasive article. For example, the segment may be electroplated, hot pressed, sintered, or may be any other known segment. Abrasive particles, such as diamond particles, can be randomly distributed throughout the segment or can be precisely spaced. The abrasive particles may be arranged in layers or homogeneously throughout the segment. Particularly useful metal bond polishing segments can be made according to the teachings of U.S. Patent Application Serial No. 08 / 984,899, filed December 4,1997. The cross section of these segments is preferably rectangular or circular, but any shape is possible. It is desirable that the segments fit completely on the side edges of the abrasive composite, ie, that the segments do not extend over the top surface of the composite or beyond the sidewalls of the composite. Instead, it is desirable to include segments with glass or vitrified bonds, or ceramic, or glass-ceramic bonds, rather than metal bonds, in the abrasive composite.

【００３９】 図５は、裏材５４に研磨複合材５１を含む研磨物品５０の平面図である。研磨
複合材５１の一部は、複合材の中に埋め込まれたメタルボンド研磨セグメント５
５を有する。FIG. 5 is a plan view of the abrasive article 50 including the abrasive composite 51 in the backing 54. A portion of the abrasive composite 51 is a metal bond abrasive segment 5 embedded in the composite.
5

【００４０】 図６Ａと図６Ｂは、複合材６１の側面図と平面図をそれぞれ示している。図６
Ａは、裏材（図示せず）に隣接した基部６３と頂面６２とを有する複合材６１を
示している。複合材６１は高さＨを有する。一般的に、複合材の高さは、約１０
〜約３０，０００μｍ（２．５ｃｍ）、好ましくは約２５〜１５，０００μｍ、
より好ましくは約１００〜１０，０００μｍの間にある。ある実施態様では、複
合材６１は、僅かにテーパ形状、例えば錐体または円錐であることが望ましいか
もしれない。図６Ａは、複合材６１のテーパを画定する、基部６３と側壁６６と
の間に内角αを有する複合材６１を示している。角度αは９０°（すなわち、複
合材にテーパがない）〜約４５°であり得る。好ましくは角度αは、７５°と８
９．９°であり、より好ましくは８０°〜８９．７°であり、さらにより好まし
くは８０°〜８７°である。テーパ状の複合材は、使用時の複合材の破壊の制御
に役に立つかもしれないこと、また複合材を成形するために使用される工具から
複合材を取り除く際に役に立つことが理論化される。また図６Ａに、側壁６６が
頂面６２に出会うコーナの内部半径である半径ｒが示されている。僅かに丸くさ
れるか、丸みがつけられるコーナを有することが一般的に好ましいが、これは、
丸いコーナを材料（すなわち樹脂と研磨粒子）で完全に充填し、また工具から取
り除くことがより容易であると考えられるからである。FIGS. 6A and 6B show a side view and a plan view of the composite material 61, respectively. FIG.
A shows a composite 61 having a base 63 and a top surface 62 adjacent to a backing (not shown). The composite 61 has a height H. Generally, the height of the composite is about 10
約 30,000 μm (2.5 cm), preferably about 25-15,000 μm,
More preferably it is between about 100 and 10,000 μm. In some embodiments, it may be desirable for the composite 61 to be slightly tapered, for example, a cone or a cone. FIG. 6A shows composite 61 having an interior angle α between base 63 and side wall 66 that defines the taper of composite 61. The angle α can be from 90 ° (ie, no taper to the composite) to about 45 °. Preferably, the angle α is between 75 ° and 8
9.9 °, more preferably 80 ° to 89.7 °, even more preferably 80 ° to 87 °. It is theorized that tapered composites may be useful in controlling the failure of the composite during use, and may be useful in removing the composite from the tools used to form the composite. FIG. 6A also shows a radius r, which is the internal radius of the corner where the side wall 66 meets the top surface 62. It is generally preferred to have corners that are slightly rounded or rounded,
It is believed that it is easier to completely fill the rounded corners with the material (ie, resin and abrasive particles) and remove it from the tool.

【００４１】 図６Ｂは複合材６１の平面図である。基部６３は、頂面６２の直径ＤＴよりも
大きな直径ＤＯを有する。６１のような円形の複合材のために、ＤＯは、約１，
０００〜約５０，０００μｍ（２．５ｃｍ）であり得る。同様に、ＤＴは、約５
００〜約５０，０００μｍであり得る。正方形、長方形、三角形、星車等のよう
な他の任意の断面形状については、複合材の直径はＤＯとＤＴとの差であり、こ
れは、複合材６１のテーパ（直接、角度αに関係）と高さＨとによって決定され
る。FIG. 6B is a plan view of the composite material 61. The base 63 has a diameter DO larger than the diameter DT of the top surface 62. For a circular composite such as 61, DO is about 1,
000 to about 50,000 μm (2.5 cm). Similarly, DT is about 5
00 to about 50,000 μm. For any other cross-sectional shape, such as a square, rectangle, triangle, star wheel, etc., the diameter of the composite is the difference between DO and DT, which is the taper of composite 61 (directly related to the angle α). ) And the height H.

【００４２】 研磨複合材は好ましくは認識可能な形状を有する。当初は、研磨粒子が結合剤
の表面を越えて突出しないことが好ましい。表面を研磨するために研磨物品が使
用されるにつれ、複合材は崩壊して、未使用の研磨粒子を暴露する。The abrasive composite preferably has a recognizable shape. Initially, it is preferred that the abrasive particles do not protrude beyond the surface of the binder. As the abrasive article is used to polish the surface, the composite disintegrates, exposing virgin abrasive particles.

【００４３】 研磨複合材の形状は任意の形状であることができ、また立方体、ブロック、円
筒、角柱、長方形、角錐、切頭角錐、円錐、切頭円錐、十字、または平坦な頂面
を有する柱のような多くの幾何学的形状から選択し得る。他の形状は半球形であ
り、米国特許第５，６８１，２１７号にさらに記述されている。得られる研磨物
品は、異なる研磨複合材形状の混合物を有し得る。基部の断面形状は、頂面と異
なり得ることが予期される。例えば、頂面が円形であるのに対し、研磨複合材の
基部は正方形であり得る。The shape of the abrasive composite can be any shape and has a cube, block, cylinder, prism, rectangle, pyramid, truncated pyramid, cone, truncated cone, cross, or flat top surface You can choose from many geometric shapes, such as pillars. Another shape is hemispherical and is further described in U.S. Patent No. 5,681,217. The resulting abrasive article may have a mixture of different abrasive composite shapes. It is envisioned that the cross-sectional shape of the base may be different from the top surface. For example, the base of the abrasive composite may be square while the top surface is circular.

【００４４】 研磨複合材の基部は互いに、あるいは交互に当接でき、隣接した研磨複合材の
基部は、ある指定距離、すなわちランドエリアによって互いに分離し得る。理解
すべきは、当接に関するこの定義が、それらの向かい合う側壁の間に接触かつ延
在する共通の研磨ランド材料またはブリッジ状の構造を前記隣接した複合材が共
有する構成をも網羅していることである。研磨ランド材料は、研磨複合材を形成
するために使用される同一の研磨スラリから、あるいは裏材を形成するために使
用されるスラリから一般的に形成される。The bases of the abrasive composites can abut each other or alternately, and the bases of adjacent abrasive composites can be separated from one another by a specified distance, ie, a land area. It should be understood that this definition of abutment also covers configurations where the adjacent composites share a common abrasive land material or bridge-like structure that contacts and extends between their opposing sidewalls. That is. The abrasive land material is typically formed from the same abrasive slurry used to form the abrasive composite, or from the slurry used to form the backing.

【００４５】 図１、図２、図４に示した研磨物品は、このような複数の物品に使用されるよ
うに設計される。これらのパイまたは楔状の物品は、３６０°の円を完成するバ
ックアップパッドに一般的に配設される。次に、この円形の研磨物品は、ＴＶお
よびＣＲＴスクリーンのようなガラスワークピースを研削するために使用される
。代わりに、図３と図５に示したような物品の１つのみをバックアップパッドに
配設して、バックアップパッド全体を覆うだけでよい。The abrasive articles shown in FIGS. 1, 2 and 4 are designed to be used for such multiple articles. These pies or wedge-shaped articles are typically placed on a backup pad that completes a 360 ° circle. This circular abrasive article is then used to grind glass workpieces such as TV and CRT screens. Instead, only one of the articles as shown in FIGS. 3 and 5 needs to be placed on the backup pad and cover the entire backup pad.

【００４６】 個々の研磨複合材の形状または寸法に関係なく、裏材の表面積の好ましくは約
２０％〜約９０％、より好ましくは約３０％〜約７０％、さらにより好ましくは
約４０％〜約６０％が、研磨複合材によって覆われる。正確な研削工程に応じて
、研削は、研磨物品の全体にわたって行われ得るか、あるいは他の領域に優先し
て１つの領域に集中し得る。[0046] Regardless of the shape or size of the individual abrasive composites, preferably from about 20% to about 90%, more preferably from about 30% to about 70%, even more preferably from about 40% to about the surface area of the backing. About 60% is covered by the abrasive composite. Depending on the exact grinding process, the grinding may be performed throughout the abrasive article or may be concentrated in one area in preference to other areas.

【００４７】 Ａ．結合剤 結合剤は、結合剤先駆物質から形成されることが好ましい。結合剤先駆物質は
、未硬化または非重合状態の樹脂を含む。研磨物品の製造時、結合剤先駆物質中
の樹脂は重合または硬化されて、結合剤を形成する。結合結合剤先駆物質は、凝
縮硬化性樹脂、付加重合性樹脂、遊離基硬化性樹脂および／またはこのような樹
脂の組合せとブレンドを含み得る。A. Binder The binder is preferably formed from a binder precursor. Binder precursors include resins in an uncured or unpolymerized state. During the manufacture of the abrasive article, the resin in the binder precursor is polymerized or cured to form a binder. Binder binder precursors may include condensation curable resins, addition polymerizable resins, free radical curable resins, and / or combinations and blends of such resins.

【００４８】 好ましい結合剤先駆物質は、遊離基機構を介して重合する樹脂または樹脂混合
物である。重合過程は、適切な触媒と共に結合剤先駆物質を熱エネルギまたは放
射線エネルギのようなエネルギ源に暴露して開始される。Preferred binder precursors are resins or resin mixtures that polymerize via a free radical mechanism. The polymerization process is initiated by exposing the binder precursor with a suitable catalyst to an energy source such as thermal or radiation energy.

【００４９】 放射線エネルギの例としては、電子ビーム、紫外線または可視光線が挙げられ
る。遊離基硬化性樹脂の例としては、アクリル化ウレタン、アクリル化エポキシ
樹脂、アクリル化ポリエステル、エチレン系不飽和モノマ、不飽和カルボニル側
基を有するアミノプラストモノマ、少なくとも１つのアクリレート側基を有する
イソシアヌレートモノマ、少なくとも１つのアクリレート側基を有するイソシア
ネートモノマ、およびこれらの混合物と組合せが挙げられる。アクリレートとい
う用語は、アクリレートおよびメタクリレートを含む。Examples of radiation energy include an electron beam, ultraviolet light or visible light. Examples of free radical curable resins include acrylated urethanes, acrylated epoxy resins, acrylated polyesters, ethylenically unsaturated monomers, aminoplast monomers with unsaturated carbonyl side groups, isocyanurates with at least one acrylate side group Monomers, isocyanate monomers having at least one pendant acrylate group, and mixtures and combinations thereof. The term acrylate includes acrylate and methacrylate.

【００５０】 １つの好ましい結合剤先駆物質がウレタンアクリレートオリゴマ、またはウレ
タンアクリレートオリゴマとエチレン系不飽和モノマとの混合物を含む。好まし
いエチレン系未飽和モノマは、単官能価アクリレートモノマ、二官能価アクリレ
ートモノマ、三官能価アクリレートモノマ、またはそれらの組合せである。これ
らの結合剤先駆物質から形成された結合剤は、その所望の特性を研磨物品に与え
る。特に、これらの結合剤は、研磨物品の寿命の全体にわたって研磨粒子を確保
するために、強靱で耐久性があり、また長持ちする媒体を提供する。この結合剤
の化学的性質は、ダイヤモンド研磨粒子が、従来のほとんどの研磨粒子よりもは
るかに長期間使用できるので、ダイヤモンド研磨粒子に使用する場合に特に有用
である。ダイヤモンド研磨粒子と関連した長い寿命を十分に利用するために、強
靭かつ耐久性のある結合剤が望ましい。かくして、ウレタンアクリレートオリゴ
マと、アクリレートモノマおよびダイヤモンド研磨粒子との組合せまたはブレン
ドによって、長持ちする耐久性のある研磨コーティングが提供される。One preferred binder precursor comprises a urethane acrylate oligomer or a mixture of a urethane acrylate oligomer and an ethylenically unsaturated monomer. Preferred ethylenically unsaturated monomers are monofunctional acrylate monomers, difunctional acrylate monomers, trifunctional acrylate monomers, or combinations thereof. The binder formed from these binder precursors provides the desired properties to the abrasive article. In particular, these binders provide a tough, durable, and long-lasting medium to secure the abrasive particles throughout the life of the abrasive article. This binder chemistry is particularly useful when used in diamond abrasive particles because diamond abrasive particles can be used for much longer periods than most conventional abrasive particles. To take full advantage of the long life associated with diamond abrasive particles, a tough and durable binder is desirable. Thus, the combination or blend of a urethane acrylate oligomer with an acrylate monomer and diamond abrasive particles provides a long lasting, durable abrasive coating.

【００５１】 商業的に入手可能なアクリル化ウレタンの例は、Ｈｅｎｋｅｌ Ｃｏｒｐ．，
Ｈｏｂｏｋｅｎ，ＮＪから商業的に入手可能な商標名「ＰＨＯＴＯＭＥＲ」（例
えば「ＰＨＯＴＯＭＥＲ６０１０」）；ＵＣＢ Ｒａｄｃｕｒｅ Ｉｎｃ．，Ｓ
ｍｙｒｎａ，ＧＡから商業的に入手可能な「ＥＢＥＣＲＹＬ２２０」（分子量１
０００の六官能価芳香族ウレタンアクリレート）、「ＥＢＥＣＲＹＬ２８４」（
１，６−ヘキサンジオールジアクリレートで希釈された分子量１２００の脂肪族
ウレタンジアクリレート）、「ＥＢＥＣＲＹＬ４８２７」（分子量１６００の芳
香族ウレタンジアクリレート）、「ＥＢＥＣＲＹＬ４８３０」（テトラエチレン
グリコールジアクリレートで希釈された分子量１２００の脂肪族ウレタンジアク
リレート）、「ＥＢＥＣＲＹＬ６６０２」（トリメチロールプロパンエトキシト
リアクリレートで希釈された分子量１３００の三官能価芳香族ウレタンアクリレ
ート）、および「ＥＢＥＣＲＹＬ８４０」（分子量１０００の脂肪族ウレタンジ
アクリレート）；Ｓａｒｔｏｍｅｒ Ｃｏｍｐａｎｙ，Ｗｅｓｔ Ｃｈｅｓｔｅ
ｒ，ＰＡから商業的に入手可能な「ＳＡＲＴＯＭＥＲ」（例えば、「ＳＡＲＴＯ
ＭＥＲ９６３５、９６４５、９６５５、９６３−Ｂ８０、９６６−Ａ８０」等）
、およびＭｏｒｔｏｎ Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ，Ｃｈｉｃａｇｏ，ＩＬか
ら商業的に入手可能な「ＵＶＩＴＨＡＮＥ」（例えば「ＵＶＩＴＨＡＮＥ７８２
」）が挙げられる。Examples of commercially available acrylated urethanes are described in Henkel Corp. ,
Trade name "PHOTOMER" (e.g., "PHOTOMER 6010"), commercially available from Hoboken, NJ; UCB Radcure Inc. , S
“EBECRYL220” (molecular weight 1) commercially available from myrna, GA
000 hexafunctional aromatic urethane acrylate), “EBECRYL284” (
Aliphatic urethane diacrylate with a molecular weight of 1200, diluted with 1,6-hexanediol diacrylate), "EBECRYL4827" (aromatic urethane diacrylate with a molecular weight of 1600), "EBECRYL4830" (molecular weight diluted with tetraethylene glycol diacrylate) 1200 aliphatic urethane diacrylates), "EBECRYL6602" (1300 molecular weight trifunctional aromatic urethane acrylate diluted with trimethylolpropaneethoxytriacrylate), and "EBECRYL840" (1000 molecular weight aliphatic urethane diacrylate); Sartomer Company, West Cheste
"SARTOMER" (e.g., "SARTOMER")
MER 9635, 9645, 9655, 963-B80, 966-A80 ")
And "UVITHANE" commercially available from Morton International, Chicago, IL (eg, "UVITHANE 782").
)).

【００５２】 エチレン系不飽和モノマまたはオリゴマ、あるいはアクリレートモノマまたは
オリゴマは、単官能基、二重官能価、三官能価または四官能価、あるいはさらに
高い官能価であり得る。アクリレートという用語はアクリレートとメタクリレー
トの両方を含む。エチレン系不飽和結合剤先駆物質は、炭素原子、水素原子およ
び酸素原子、任意に窒素原子およびハロゲンを含むモノマおよびポリマ化合物の
両方を含む。エチレン系不飽和モノマまたはオリゴマは、分子量が約４，０００
未満であることが好ましく、また脂肪族モノヒドロキシ基または脂肪族ポリヒド
ロキシ基および不飽和カルボン酸、例えばアクリル酸、メタクリル酸、イタコン
酸、クロトン酸、イソクロトン酸、マレイン酸等を含む化合物の反応から作られ
るエステルであることが好ましい。エチレン系不飽和モノマの代表的な例として
は、メチルメタクリレート、エチルメタクリレート、スチレン、ジビニルベンゼ
ン、ヒドロキシエチルアクリレート、ヒドロキシエチルメタクリレート、ヒドロ
キシプロピルアクリレート、ヒドロキシプロピルメタクリレート、ヒドロキシブ
チルアクリレート、ヒドロキシブチルメタクリレート、ビニルトルエン、エチレ
ングリコールジアクリレート、ポリエチレングリコールジアクリレート、エチレ
ングリコールジメタクリレート、ポリエチレングリコールジアクリレート、エチ
レングリコールジメタクリレート、ヘキサンジオールジアクリレート、トリエチ
レングリコールジアクリレート、トリメチロールプロパントリアクリレート、グ
リセロールトリアクリレート、ペンタエリトリトールトリアクリレート、ペンタ
エリトリトールトリメタクリレート、ペンタエリトリトールテトラアクリレート
、およびペンタエリトリトールテトラメタクリレートが挙げられる。その他のエ
チレン系不飽和モノマまたはオリゴマとしては、モノアリルエステル、ポリアリ
ルエステルとポリメタリルエステル、およびジアリルフタレート、ジアリルアジ
ペートとＮ，Ｎ−ジアリルアジパミドのようなカルボン酸のアミドが挙げられる
。さらに他の窒素含有化合物としては、トリス（２−アクリル−オキシエチル）
イソシアヌレート、１，３，５−トリ（２−メタクリルオキシエチル）−ｓ−ト
リアジン、アクリルアミド、メチルアクリルアミド、Ｎ−メチル−アクリルアミ
ド、Ｎ，Ｎ−ジメチルアクリルアミド、Ｎ−ビニルピロリドンとＮ−ビニル−ピ
ペリドン、およびＲａｄｃｕｒｅ Ｓｐｅｃｉａｌｔｉｅｓから商業的に入手可
能な「ＣＭＤ３７００」が挙げられる。エチレン系不飽和希釈剤またはモノマの
例は、米国特許第５，２３６，４７２号および第５，５８０，６４７号に記載さ
れている。The ethylenically unsaturated monomers or oligomers, or acrylate monomers or oligomers, can be monofunctional, bifunctional, trifunctional or tetrafunctional, or even higher functional. The term acrylate includes both acrylates and methacrylates. Ethylenically unsaturated binder precursors include both monomeric and polymeric compounds containing carbon, hydrogen and oxygen, optionally nitrogen and halogen. Ethylenically unsaturated monomers or oligomers have a molecular weight of about 4,000.
Is preferably less than or equal to from the reaction of compounds containing aliphatic monohydroxy or aliphatic polyhydroxy groups and unsaturated carboxylic acids such as acrylic acid, methacrylic acid, itaconic acid, crotonic acid, isocrotonic acid, maleic acid, etc. Preferably, the ester is made. Representative examples of ethylenically unsaturated monomers include methyl methacrylate, ethyl methacrylate, styrene, divinylbenzene, hydroxyethyl acrylate, hydroxyethyl methacrylate, hydroxypropyl acrylate, hydroxypropyl methacrylate, hydroxybutyl acrylate, hydroxybutyl methacrylate, vinyl toluene , Ethylene glycol diacrylate, polyethylene glycol diacrylate, ethylene glycol dimethacrylate, polyethylene glycol diacrylate, ethylene glycol dimethacrylate, hexanediol diacrylate, triethylene glycol diacrylate, trimethylolpropane triacrylate, glycerol triacrylate, pentaerythritol Acrylate, pentaerythritol trimethacrylate, pentaerythritol tetraacrylate, and pentaerythritol tetra methacrylate. Other ethylenically unsaturated monomers or oligomers include monoallyl esters, polyallyl esters and polymethallyl esters, and amides of carboxylic acids such as diallyl phthalate, diallyl adipate and N, N-diallyl adipamide. Still other nitrogen-containing compounds include tris (2-acryl-oxyethyl)
Isocyanurate, 1,3,5-tri (2-methacryloxyethyl) -s-triazine, acrylamide, methylacrylamide, N-methyl-acrylamide, N, N-dimethylacrylamide, N-vinylpyrrolidone and N-vinyl-piperidone , And "CMD3700" commercially available from Radcure Specialties. Examples of ethylenically unsaturated diluents or monomers are described in U.S. Patent Nos. 5,236,472 and 5,580,647.

【００５３】 一般的に、これらのアクリレートモノマの間の比率は、ダイヤモンド研磨粒子
、および最終の研磨物品に望ましい任意の選択的な添加剤または充填剤の重量％
に左右される。典型的に、これらのアクリレートモノマは、約５〜約９５重量部
のエチレン系不飽和モノマに対して約５〜９５重量部のウレタンアクリレートオ
リゴマの範囲にある。他の可能性がある有用な結合剤および結合剤先駆物質に関
する追加の情報は、ＰＣＴ国際特許第９７／１１４８４号および米国特許第４，
７７３，９２０号に確認し得る。In general, the ratio between these acrylate monomers is the weight percent of the diamond abrasive particles and any optional additives or fillers desired in the final abrasive article.
Depends on Typically, these acrylate monomers range from about 5 to 95 parts by weight of the urethane acrylate oligomer to about 5 to about 95 parts by weight of the ethylenically unsaturated monomer. Additional information regarding other potentially useful binders and binder precursors can be found in PCT WO 97/11484 and US Pat.
No. 773,920.

【００５４】 アクリル化エポキシ樹脂は、ビスフェノールＡエポキシ樹脂のジアクリレート
エステルのようなエポキシ樹脂のジアクリレートエステルである。商業的に入手
可能なアクリル化エポキシ樹脂の例としては、Ｒａｄｃｕｒｅ Ｓｐｅｃｉａｌ
ｔｉｅｓから商業的に入手可能な商標名「ＣＭＤ３５００」、「ＣＭＤ３６００
」および「ＣＭＤ３７００」；またＳａｒｔｏｍｅｒ Ｃｏｍｐａｎｙから商業
的に入手可能な「ＣＮ１０３」、「ＣＮ１０４」、「ＣＮ１１１」、「ＣＮ１１
２」と「ＣＮ１１４」が挙げられる。The acrylated epoxy resin is a diacrylate ester of an epoxy resin, such as a diacrylate ester of a bisphenol A epoxy resin. Examples of commercially available acrylated epoxy resins include Radcure Special
trade names "CMD3500", "CMD3600"
And "CMD3700"; also commercially available from Sartomer Company, "CN103", "CN104", "CN111", "CN11".
2 "and" CN114 ".

【００５５】 ポリエステルアクリレートの例としては、Ｈｅｎｋｅｌ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉ
ｏｎから商業的に入手可能な「ＰＨＯＴＯＭＥＲ５００７」および「ＰＨＯＴＯ
ＭＥＲ５０１８」が挙げられる。Examples of polyester acrylates include Henkel Corporation
PHOTOMER 5007 and PHOTOMER 5007
MER5018 ".

【００５６】 アミノプラストモノマは、少なくとも１つのα、β−不飽和カルボニル側基を
有する。これらの不飽和カルボニル基は、アクリレート、メタクリレートまたは
アクリルアミドタイプの基であり得る。このような材料の例としては、Ｎ−（ヒ
ドロキシメチル）−アクリルアミド、ＮＮ’−オキシジメチレンビスアクリルア
ミド、オルトおよびパラアクリルアミドメチル化フェノール、アクリルアミドメ
チル化フェノールノボラック、またこれらの組合せが挙げられる。これらの材料
は、米国特許第４，９０３，４４０号および第５，２３６，４７２号に記載され
ている。The aminoplast monomers have at least one pendant α, β-unsaturated carbonyl group. These unsaturated carbonyl groups can be of the acrylate, methacrylate or acrylamide type. Examples of such materials include N- (hydroxymethyl) -acrylamide, NN'-oxydimethylenebisacrylamide, ortho and paraacrylamide methylated phenols, acrylamide methylated phenol novolaks, and combinations thereof. These materials are described in U.S. Patent Nos. 4,903,440 and 5,236,472.

【００５７】 少なくとも１つのアクリレート側基を有するイソシアヌレート、および少なく
とも１つのアクリレート側基を有するイソシアネート誘導体は、米国特許第４，
６５２，２７号に記載されている。好ましいイソシアヌレート材料は、トリス（
ヒドロキシエチル）イソシアヌレートのトリアクリレートである。Isocyanurates having at least one pendant acrylate group and isocyanate derivatives having at least one pendant acrylate group are described in US Pat.
652, 27. A preferred isocyanurate material is Tris (
(Hydroxyethyl) isocyanurate triacrylate.

【００５８】 遊離基硬化性樹脂の硬化または重合の程度に応じて、結合剤先駆物質は、硬化
剤（触媒または開始剤としても公知）をさらに含み得る。適切なエネルギ源にさ
らされた場合、硬化剤は、重合プロセスを開始する遊離基源を生成する。Depending on the degree of cure or polymerization of the free-radical curable resin, the binder precursor may further include a curing agent (also known as a catalyst or initiator). When exposed to an appropriate energy source, the curing agent creates a source of free radicals that initiates the polymerization process.

【００５９】 好ましい結合剤先駆物質はエポキシ樹脂を含む。エポキシ樹脂はオキシランリ
ングを有し、開環反応により重合する。このようなエポキシド樹脂としては、モ
ノマエポキシ樹脂およびポリマエポキシ樹脂が挙げられる。いくつかの好ましい
エポキシ樹脂の例としては、Ｓｈｅｌｌ Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｃｏ．，Ｈｏｕｓ
ｔｏｎ，ＴＸから商業的に入手可能な「ＥＰＯＮ８２８」、「ＥＰＯＮ１００４
」と「ＥＰＯＮ１００１Ｆ」の商標名で商業的に入手可能な材料、プロパン、ビ
スフェノールのジグリシジルエーテル、およびＤｏｗ Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｃｏ
，Ｍｉｄｌａｎｄ，ＭＩから商業的に入手可能な「ＤＥＲ−３３１」、「ＤＥＲ
−３３２」と「ＤＥＲ−３３４」が挙げられる。その他の適切なエポキシ樹脂と
しては、Ｄｏｗ Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｃｏ．から商業的に入手可能な脂環式エポ
キシ樹脂、フェノールホルムアルデヒドノボラックのグリシジルエーテル（例え
ば、「ＤＥＮ−４３１」と「ＤＥＮ−４２８」）が挙げられる。遊離基硬化性樹
脂およびエポキシ樹脂のブレンドは、米国特許第４，７５１，１３８号および第
５，２５６，１７０号に記載されている。[0059] Preferred binder precursors include epoxy resins. The epoxy resin has an oxirane ring and is polymerized by a ring opening reaction. Such epoxide resins include monomer epoxy resins and polymer epoxy resins. Examples of some preferred epoxy resins include Shell Chemical Co. , House
“EPON828”, “EPON1004” commercially available from Ton, TX
, And materials commercially available under the trade names EPON1001F, propane, diglycidyl ether of bisphenol, and Dow Chemical Co.
"DER-331", "DER", commercially available from Midland, Midland, MI.
-332 "and" DER-334 ". Other suitable epoxy resins include Dow Chemical Co. And glycidyl ethers of phenol formaldehyde novolak (eg, “DEN-431” and “DEN-428”), which are commercially available from E.I. Blends of free radical curable resins and epoxy resins are described in U.S. Patent Nos. 4,751,138 and 5,256,170.

【００６０】 Ｂ．裏材料 裏材は、結合剤と研磨粒子との組合せによって形成される研磨複合材に支持体
を提供する機能に役立つ。本発明に有用な裏材は、結合剤先駆物質に硬化条件を
受けさせた後に結合剤に付着できなければならず、また本発明の方法で用いられ
る物品が、ガラス表面の輪郭、丸みおよび凹凸に合致するように、前記硬化条件
を受けさせた後に可撓性であることが好ましい。B. Backing The backing serves the function of providing a support to the abrasive composite formed by the combination of the binder and the abrasive particles. The backing useful in the present invention must be capable of adhering to the binder after subjecting the binder precursor to curing conditions, and the article used in the method of the present invention must be capable of producing glass surface contours, roundness and irregularities. Preferably, it is flexible after subjecting it to the curing conditions described above.

【００６１】 多くのガラス仕上用途では、裏材は、得られる研磨物品が長持ちするように、
強度があり耐久性がある必要がある。さらに、ある研削用途では、裏材は、研磨
物品がガラスワークピースに均一に合致し得るように、強度があり可撓性である
必要がある。これは典型的に、ガラスワークピースの表面が研磨物品に対応する
形状または輪郭を有する場合に正しい。裏材は、強度および順応性の上記特性を
提供する、ポリマフィルム、紙、バルカンファイバ、成形またはキャストされた
エラストマ、処理不織布裏材または処理布裏材であり得る。ポリマフィルムの例
としては、ポリエステルフィルム、コポリエステルフィルム、ポリイミドフィル
ム、ポリアミドフィルム等が挙げられる。紙を含む不織布を熱硬化性または熱可
塑材料で飽和させて、上記の必要な特性を提供し得る。上記の裏材料の任意のも
のは、充填剤、繊維、染料、顔料、界面活性剤、カップリング剤、可塑剤等の添
加剤を含み得る。好ましくは、本発明のガラス研磨の研磨物品に使用される裏材
は、１つ以上の種類の繊維、例えばケイ酸塩、金属、ガラス、炭素、セラミック
、高モジュラスの有機物、およびそれらの任意の組合せの繊維を含む。本発明の
裏材はまた、補強スクリムまたは布、例えばＤｕＰｏｎｔ Ｃｏｍｐａｎｙ，Ｗ
ｉｌｍｉｎｇｔｏｎから入手可能なＮＯＭＥＸ（商標）の布を含み得る。For many glass finishing applications, the backing is such that the resulting abrasive article is durable.
It must be strong and durable. Further, in some grinding applications, the backing needs to be strong and flexible so that the abrasive article can conform to the glass workpiece uniformly. This is typically true when the surface of the glass workpiece has a shape or contour corresponding to the abrasive article. The backing can be a polymer film, paper, Vulcan fiber, molded or cast elastomer, treated nonwoven backing or treated fabric backing that provides the above properties of strength and conformability. Examples of the polymer film include a polyester film, a copolyester film, a polyimide film, a polyamide film and the like. Nonwovens, including paper, may be saturated with a thermoset or thermoplastic material to provide the necessary properties described above. Any of the above backing materials may include additives such as fillers, fibers, dyes, pigments, surfactants, coupling agents, plasticizers and the like. Preferably, the backing used in the glass polishing abrasive article of the present invention comprises one or more types of fibers, such as silicates, metals, glass, carbon, ceramics, high modulus organics, and any of them. Contains combination fibers. The backing of the present invention may also include a reinforced scrim or fabric, such as DuPont Company, W.
It may include a NOMEX ™ cloth available from Ilmington.

【００６２】 ある場合には、一体成形された裏材、すなわち、例えば布のような裏材に複合
材を独立して取り付ける代わりに、複合材に隣接して直接成形された裏材を有す
ることが好ましいかもしれない。裏材は、複合材が成形された後に複合材の背部
に成形するか、またはキャストするか、あるいは複合材と同時に成形するか、ま
たはキャストし得る。裏材は、熱硬化性または放射線硬化性の熱可塑性物質ある
いは熱硬化性樹脂から成形し得る。典型的かつ好ましい熱硬化性樹脂の例として
は、フェノール樹脂、アミノプラスト樹脂、ウレタン樹脂、エポキシ樹脂、エチ
レン系不飽和樹脂、アクリル化イソシアヌレート樹脂、ユリア−ホルムアルデヒ
ド樹脂、イソシアヌレート樹脂、アクリル化ウレタン樹脂、アクリル化エポキシ
樹脂、ビスマレイミド樹脂およびこれらの混合物が挙げられる。好ましい熱可塑
性樹脂の例としては、ポリアミド樹脂（例えばナイロン）、ポリエステル樹脂お
よびポリウレタン樹脂（ポリウレタン−ユリア樹脂を含む）が挙げられる。１つ
の好ましい熱可塑性樹脂は、ポリエステルポリオールとイソシアネートとの反応
生成物から誘導されるポリウレタンである。In some cases, having an integrally formed backing, ie, a backing molded directly adjacent to the composite, instead of independently attaching the composite to a backing, such as, for example, a cloth May be preferred. The backing may be molded or cast on the back of the composite after the composite is formed, or may be molded or cast simultaneously with the composite. The backing may be molded from a thermosetting or radiation-curable thermoplastic or thermosetting resin. Examples of typical and preferred thermosetting resins include phenolic resins, aminoplast resins, urethane resins, epoxy resins, ethylenically unsaturated resins, acrylated isocyanurate resins, urea-formaldehyde resins, isocyanurate resins, acrylated urethanes Resins, acrylated epoxy resins, bismaleimide resins and mixtures thereof. Examples of preferred thermoplastic resins include polyamide resins (eg, nylon), polyester resins, and polyurethane resins (including polyurethane-urea resins). One preferred thermoplastic is a polyurethane derived from the reaction product of a polyester polyol and an isocyanate.

【００６３】 裏材の化学的性質が複合材の化学的性質と同一あるいは類似しているかは、本
発明の範囲内にある。It is within the scope of the present invention if the chemistry of the backing is the same or similar to the chemistry of the composite.

【００６４】 Ｃ．研磨粒子 本発明による研磨物品はまた、複数の研磨粒子または研磨凝集物を含む。図７
は、本発明の研磨凝集物を示している。研磨凝集物７０は、永久結合剤７２の中
に分散された単一の研磨粒子７４を含む。永久結合剤７２は、ガラス、セラミッ
ク、金属、または上述のような有機結合剤であり得る。好ましくは、単一の研磨
粒子７４は単一のダイヤモンド粒子を含む。好ましくは、凝集物に用いられる単
一のダイヤモンド粒子は、約１〜約１００μｍの範囲のサイズを有する。好まし
い永久結合剤は、Ｓｐｅｃｉａｌｔｙ Ｇｌａｓｓ Ｉｎｃ．，Ｏｌｄｓｍａｒ
，ＦＬから商業的に入手可能な「ＳＰ１０８６」ガラス粉末である。C. Abrasive Particles The abrasive article according to the present invention also includes a plurality of abrasive particles or abrasive agglomerates. FIG.
Indicates a polishing aggregate of the present invention. The abrasive agglomerates 70 include a single abrasive particle 74 dispersed in a permanent binder 72. Permanent binder 72 can be glass, ceramic, metal, or an organic binder as described above. Preferably, a single abrasive particle 74 comprises a single diamond particle. Preferably, the single diamond particles used in the agglomerate have a size ranging from about 1 to about 100 μm. Preferred permanent binders are Specialty Glass Inc. , Oldsmar
"SP1086" glass powder commercially available from FL.

【００６５】 一般的に、１５μｍよりも大きなダイヤモンド粒子を含む凝集物粒子の平均粒
度は、約１００〜約１０００μｍ、好ましくは約１００〜約４００μｍ、より好
ましくは約２２５〜約３５０μｍである。しかし、１５μｍよりも小さなダイヤ
モンド粒子を含む凝集物粒子の平均粒度は、約２０〜約４５０μｍ、好ましくは
約４０〜約４００μｍ、より好ましくは約７０〜約３００μｍである。Generally, the average particle size of the agglomerate particles, including diamond particles greater than 15 μm, is from about 100 to about 1000 μm, preferably from about 100 to about 400 μm, more preferably from about 225 to about 350 μm. However, the average particle size of the agglomerate particles, including diamond particles smaller than 15 μm, is from about 20 to about 450 μm, preferably from about 40 to about 400 μm, more preferably from about 70 to about 300 μm.

【００６６】 研磨凝集物は、米国特許第４，３１１，４８９号、第４，６５２，２７５号、
および第４，７９９，９３９号にさらに記載されている。研磨粒子は、カップリ
ング剤または金属またはセラミックコーティングのような表面処理剤またはコー
ティングを含み得る。The abrasive agglomerates are disclosed in US Pat. Nos. 4,311,489, 4,652,275,
And 4,799,939. The abrasive particles may include a coupling agent or a surface treatment or coating such as a metal or ceramic coating.

【００６７】 本発明に有用な研磨粒子は、約０．０１μｍ（小さい粒子）〜５００μｍ（大
きい粒子）、より好ましくは約３〜約５００μｍ、さらにより好ましくは約５〜
約８０μｍの平均粒度を有することが好ましい。時折、研磨粒子の粒度は、「メ
ッシュ」または「グレード」として報告され、その両方は、周知の研磨粒子のサ
イジング方法である。研磨粒子は、少なくとも８、より好ましくは少なくとも９
のモース硬度を有することが好ましい。このような研磨粒子の例は、溶融酸化ア
ルミニウム、セラミック酸化アルミニウム、加熱処理酸化アルミニウム、炭化ケ
イ素、アルミナジルコニア、酸化鉄、ダイヤモンド（天然および合成）、セリア
、立方晶窒化ホウ素、ガーネット、およびそれらの組合せである。The abrasive particles useful in the present invention are from about 0.01 μm (small particles) to 500 μm (large particles), more preferably from about 3 to about 500 μm, even more preferably from about 5 to about 500 μm.
It preferably has an average particle size of about 80 μm. Occasionally, the particle size of the abrasive particles is reported as "mesh" or "grade", both of which are well-known methods of sizing abrasive particles. The abrasive particles have at least 8, more preferably at least 9
It is preferable to have a Moh's hardness of Examples of such abrasive particles include molten aluminum oxide, ceramic aluminum oxide, heat treated aluminum oxide, silicon carbide, alumina zirconia, iron oxide, diamond (natural and synthetic), ceria, cubic boron nitride, garnet, and the like. It is a combination.

【００６８】 ガラス研削のために、研磨物品は、ダイヤモンド研磨粒子またはダイヤモンド
を含む研磨凝集物を使用することが好ましい。これらのダイヤモンド研磨粒子は
、天然または合成して作製したダイヤモンドであることが可能であり、また「樹
脂結合ダイヤモンド」、「ソーブレードグレードダイヤモンド」または「金属結
合ダイヤモンド」であると考えることが可能である。単一のダイヤモンドは、そ
れらに対応したブロック状の形状、あるいは代わりにニードル状の形状を有し得
る。単一のダイヤモンド粒子は、金属コーティング（例えば、ニッケル、アルミ
ニウム、銅等）、無機コーティング（例えば、シリカ）または有機コーティング
などの表面コーティングを含み得る。本発明の研磨物品は、ダイヤモンドと他の
研磨粒子とのブレンドを含み得る。ガラス研磨については、研磨物品はセリア研
磨粒子を使用することが好ましい。For glass grinding, the abrasive article preferably uses diamond abrasive particles or abrasive agglomerates comprising diamond. These diamond abrasive particles can be natural or synthetically produced diamonds and can be considered "resin bonded diamonds", "saw blade grade diamonds" or "metal bonded diamonds". is there. Single diamonds may have a corresponding block-like shape, or alternatively a needle-like shape. A single diamond particle may include a surface coating such as a metal coating (eg, nickel, aluminum, copper, etc.), an inorganic coating (eg, silica) or an organic coating. The abrasive article of the present invention may include a blend of diamond and other abrasive particles. For glass polishing, the abrasive article preferably uses ceria abrasive particles.

【００６９】 ３次元の研磨コーティング、すなわち研磨複合材は、約０．１〜９０重量部の
研磨粒子または凝集物と、約１０〜９９．９重量部の結合剤とを含むことができ
、ここで用語「結合剤」は、研磨粒子以外の任意の充填剤および／または他の添
加剤を含む。しかし、ダイヤモンド研磨粒子に伴う費用のため、研磨コーティン
グは約０．１〜５０重量部の研磨粒子と約５０〜９９．９重量部の結合剤を含む
ことが好ましい。より好ましくは、研磨コーティングは、約１〜３０重量部の研
磨粒子または凝集物と、約７０〜９９重量部の結合剤とを含み、さらにより好ま
しくは、研磨コーティングは、約１．５〜１０重量部の研磨粒子または凝集物と
、約９０〜９８．５重量部の結合剤とを含む。特に有用な範囲のダイヤモンド研
磨粒子は、研磨複合材の２〜４重量％のダイヤモンドである。本発明の研磨物品
が研磨複合材の主要研磨材としてセリア粒子を含むならば、セリア粒子は、１〜
９５重量部、より好ましくは１０〜９５重量部の量で存在することが好ましく、
残りは結合剤である。[0069] The three-dimensional abrasive coating, or abrasive composite, can include about 0.1 to 90 parts by weight of abrasive particles or agglomerates and about 10 to 99.9 parts by weight of a binder. The term "binder" includes any fillers and / or other additives other than abrasive particles. However, due to the costs associated with diamond abrasive particles, it is preferred that the abrasive coating comprises from about 0.1 to 50 parts by weight of abrasive particles and from about 50 to 99.9 parts by weight of a binder. More preferably, the abrasive coating comprises from about 1 to 30 parts by weight of abrasive particles or agglomerates and from about 70 to 99 parts by weight of a binder, and even more preferably, the abrasive coating comprises from about 1.5 to 10 parts by weight. Parts by weight of abrasive particles or agglomerates and about 90 to 98.5 parts by weight of a binder. A particularly useful range of diamond abrasive particles is diamond at 2-4% by weight of the abrasive composite. If the abrasive article of the present invention includes ceria particles as the primary abrasive of the abrasive composite, ceria particles may range from 1 to
Preferably present in an amount of 95 parts by weight, more preferably 10 to 95 parts by weight,
The rest is the binder.

【００７０】 Ｄ．添加剤 本発明の研磨コーティングおよび裏材は、研磨粒子表面改質添加剤、カップリ
ング剤、充填剤、膨張剤、繊維、静電防止剤、硬化剤、沈殿防止剤、光増感剤、
潤滑剤、湿潤剤、界面活性剤、顔料、染料、紫外線安定剤、および抗酸化剤のよ
うな任意の添加剤をさらに含み得る。これらの材料の量は所望の特性を提供する
ように選択される。D. Additives The abrasive coating and backing of the present invention include abrasive particle surface modifying additives, coupling agents, fillers, swelling agents, fibers, antistatic agents, curing agents, suspending agents, photosensitizers,
Optional additives such as lubricants, wetting agents, surfactants, pigments, dyes, UV stabilizers, and antioxidants may be further included. The amounts of these materials are selected to provide the desired properties.

【００７１】 カップリング剤は、結合剤と研磨粒子との間に会合橋を提供し得る。さらに、
カップリング剤は、結合剤と充填剤粒子との間に会合橋を提供し得る。カップリ
ング剤の例としては、シラン、チタネートおよびジルコアルミネートが挙げられ
る。カップリング剤を混和する種々の手段がある。例えば、カップリング剤は結
合剤先駆物質に直接添加し得る。研磨コーティングは、約０〜３０重量％、好ま
しくは０．１〜２５重量％のカップリング剤を含み得る。代わりに、カップリン
グ剤は充填粒子または研磨粒子の表面に加え得る。研磨粒子は、研磨粒子および
カップリング剤の重量に基づき、約０〜３重量％のカップリング剤を含み得る。
商業的に入手可能なカップリング剤の例としては、ＯＳｉ Ｓｐｅｃｉａｌｔｉ
ｅｓ，Ｄａｎｂｕｒｙ，ＣＴから商業的に入手可能な「Ａ１７４」および「Ａ１
２３０」が挙げられる。商用のカップリング剤のさらに別の例は、Ｋｅｎｒｉｃ
ｈ Ｐｅｔｒｏｃｈｅｍｉｃａｌｓ，Ｂａｙｏｎｎｅ，ＮＪから商業的に入手可
能な商標名「ＫＲ−ＴＴＳ」のイソプロピルトリイソステロイルチタン酸である
。The coupling agent can provide an association bridge between the binder and the abrasive particles. further,
The coupling agent can provide an association bridge between the binder and the filler particles. Examples of coupling agents include silane, titanate and zircoaluminate. There are various means of incorporating a coupling agent. For example, the coupling agent can be added directly to the binder precursor. The abrasive coating can include about 0-30%, preferably 0.1-25%, by weight of the coupling agent. Alternatively, the coupling agent may be added to the surface of the filler or abrasive particles. The abrasive particles may include about 0-3% by weight of the coupling agent, based on the weight of the abrasive particles and the coupling agent.
Examples of commercially available coupling agents include OSi Specialty
"A174" and "A1" commercially available from es, Danbury, CT.
230 ". Yet another example of a commercial coupling agent is Kenric
h Isopropyl triisosteryl titanate, commercially available from Petrochemicals, Bayonne, NJ under the trade name "KR-TTS".

【００７２】 さらに研磨コーティングは、任意に充填剤を含み得る。充填剤は微粒子材料で
あり、０．１〜５０μｍ、典型的に１〜３０μｍの範囲の平均粒度を一般的に有
する。本発明に有用な充填剤の例としては、金属炭酸塩（例えば、炭酸カルシウ
ム（チョーク）、方解石、マール、トラバーチン、大理石、および石灰岩）；炭
酸マグネシウムカルシウム、炭酸ナトリウム、炭酸マグネシウム）、シリカ（例
えば、水晶、ガラスビーズ、ガラス気泡、ガラス繊維）、ケイ酸塩（例えば、滑
石、粘土（モントモリロン石）；長石、雲母、ケイ酸カルシウム、メタケイ酸カ
ルシウム、アルミノケイ酸ナトリウム、ケイ酸ナトリウム、ケイ酸リチウム、お
よび含水および無水ケイ酸カリウム）、金属硫酸塩（例えば、硫酸カルシウム、
硫酸バリウム、硫酸ナトリウム、硫酸ナトリウムアルミニウム、硫酸アルミニウ
ム）、石膏、バーミキュライト、木粉、アルミニウム３水和物、カーボンブラッ
ク、金属酸化物（例えば、酸化カルシウム（石灰）；酸化アルミニウム、酸化ス
ズ（例えば、酸化第２スズ）；二酸化チタン））、および金属亜硫酸塩（例えば
、亜硫酸カルシウム）、熱可塑性粒子（ポリカーボネート、ポリエーテルイミド
、ポリエステル、ポリエチレン、ポリスルホン、ポリスチレン、アクリロニトリ
ル−ブタジエン−スチレンブロックコポリマ、ポリプロピレン、アセタールポリ
マ、ポリウレタン、ナイロン粒子）および熱硬化性粒子（例えば、フェノール気
泡、フェノールビーズ、ウレタンフォーム粒子）等である。充填剤はまた、ハロ
ゲン化物塩のような塩であり得る。ハロゲン化物塩の例としては、塩化ナトリウ
ム、カリウム氷晶石、ナトリウム氷晶石、アンモニウム氷晶石、カリウムテトラ
フルオロボレート、ナトリウムテトラフルオロボレート、フッ化ケイ素、塩化カ
リウム、塩化マグネシウムが挙げられる。金属充填剤の例としては、錫、鉛、ビ
スマス、コバルト、アンチモン、カドミウム、鉄チタンが挙げられる。その他の
充填剤は、硫黄、有機硫黄化合物、黒鉛および金属硫化物を含む。研磨コーティ
ングは、好ましくは約４０〜６０重量％の充填材、より好ましくは約４５〜６０
重量％の充填材、最も好ましくは約５０〜６０重量％の充填材を含む。好ましい
充填剤は、メタケイ酸カルシウム、酸化白色アルミニウム、炭酸カルシウム、シ
リカおよびそれらの組合せを含む。特に好ましい充填剤の組合せは、メタケイ酸
カルシウムと酸化白色アルミニウムである。Further, the abrasive coating may optionally include a filler. Fillers are particulate materials and generally have an average particle size in the range of 0.1 to 50 μm, typically 1 to 30 μm. Examples of fillers useful in the present invention include metal carbonates (eg, calcium carbonate (chalk), calcite, mar, travertine, marble, and limestone); magnesium calcium carbonate, sodium carbonate, magnesium carbonate), silica (eg, , Quarts, clay (montmorillonite); feldspar, mica, calcium silicate, calcium metasilicate, sodium aluminosilicate, sodium silicate, lithium silicate , And hydrous and anhydrous potassium silicate), metal sulfates (eg, calcium sulfate,
Barium sulfate, sodium sulfate, sodium aluminum sulfate, aluminum sulfate), gypsum, vermiculite, wood flour, aluminum trihydrate, carbon black, metal oxides (eg, calcium oxide (lime); aluminum oxide, tin oxide (eg, Stannic oxide); titanium dioxide)), and metal sulfites (e.g., calcium sulfite), thermoplastic particles (polycarbonate, polyetherimide, polyester, polyethylene, polysulfone, polystyrene, acrylonitrile-butadiene-styrene block copolymer, polypropylene, Acetal polymer, polyurethane, nylon particles) and thermosetting particles (eg, phenol bubbles, phenol beads, urethane foam particles). The filler can also be a salt, such as a halide salt. Examples of halide salts include sodium chloride, potassium cryolite, sodium cryolite, ammonium cryolite, potassium tetrafluoroborate, sodium tetrafluoroborate, silicon fluoride, potassium chloride, and magnesium chloride. Examples of metal fillers include tin, lead, bismuth, cobalt, antimony, cadmium, and iron titanium. Other fillers include sulfur, organic sulfur compounds, graphite and metal sulfides. The abrasive coating preferably comprises about 40-60% by weight filler, more preferably about 45-60% by weight.
% Filler, most preferably about 50-60% filler by weight. Preferred fillers include calcium metasilicate, oxidized white aluminum, calcium carbonate, silica and combinations thereof. A particularly preferred filler combination is calcium metasilicate and white aluminum oxide.

【００７３】 沈殿防止剤の一例は、１ｇ当たり１５０ｍ２未満の表面積を有する非晶質シリ
カ粒子であり、「ＯＸ−５０」の商標名でＤｅＧｕｓｓａ Ｃｏｒｐ．，Ｒｉｄ
ｇｅｆｉｅｌｄ Ｐａｒｋ，ＮＪから商業的に入手可能である。沈殿防止剤の添
加は、研磨スラリの全体の粘度を低下し得る。沈殿防止剤の使用については、米
国特許第５，３６８，６１９号にさらに記載されている。One example of a suspending agent is amorphous silica particles having a surface area of less than 150 m 2 per gram, under the trade name “OX-50” in DeGussa Corp. , Rid
commercially available from Gefield Park, NJ. Addition of a suspending agent can reduce the overall viscosity of the polishing slurry. The use of suspending agents is further described in US Pat. No. 5,368,619.

【００７４】 ある実施態様では、研磨粒子の定着を制御できる研磨スラリを形成することが
望ましいかもしれない。一例として、全体にわたって均質に混合されたダイヤモ
ンド研磨粒子を有する研磨スラリの形成が可能であり得る。スラリから複合材と
裏材とを鋳造または成形した後、ダイヤモンド粒子がもはや定着し得ない点に有
機樹脂が硬化した時点において、ダイヤモンド粒子が裏材から離れており、また
複合材の中にのみ位置するように、ダイヤモンド粒子は制御速度で定着し得る。In some embodiments, it may be desirable to form an abrasive slurry that can control the settling of abrasive particles. As an example, it may be possible to form an abrasive slurry having diamond abrasive particles homogeneously mixed throughout. After casting or molding the composite and backing from the slurry, when the organic resin has cured to a point where the diamond particles can no longer settle, the diamond particles are separated from the backing and only in the composite. As positioned, the diamond particles can settle at a controlled rate.

【００７５】 結合剤先駆物質は、硬化剤をさらに含み得る。硬化剤は、結合剤先駆物質が結
合剤に変換されるように、重合あるいは架橋プロセスを開始し、また完成するの
を助ける材料である。用語「硬化剤」は、開始剤、光開始剤、触媒および活性剤
を網羅する。硬化剤の量および種類は、結合剤先駆物質の化学的性質に主に依存
する。[0075] The binder precursor may further include a curing agent. A hardener is a material that helps initiate and complete the polymerization or crosslinking process so that the binder precursor is converted to a binder. The term "curing agent" covers initiators, photoinitiators, catalysts and activators. The amount and type of curing agent depends primarily on the chemistry of the binder precursor.

【００７６】 １つまたは複数のエチレン系不飽和モノマまたは１つまたは複数のオリゴマの
重合は、遊離基機構を介して行われる。エネルギ源が電子ビームである場合、電
子ビームは、重合を開始する遊離基を発生する。しかし、結合剤先駆物質が電子
ビームに暴露される場合に開始剤を使用することは、本発明の範囲に含まれる。
エネルギ源が熱、紫外線または可視光線である場合、遊離基を生成するために開
始剤が存在しなければならない。紫外線または熱に暴露したときに遊離基を生成
する開始剤（つまり光開始剤）の例としては、有機過酸化物、アゾ化合物、キノ
ン、ニトロソ化合物、ハロゲン化アシル、ヒドラゾン、メルカプト化合物、ピリ
リウム化合物、イミダゾール、クロロトリアジン、ベンゾイン、ベンゾインアル
キルエーテル、ジケトン、フェノン、およびこれらの混合物が挙げられるが、こ
れらに限定されない。紫外線に暴露したときに遊離基を生成する商業的に入手可
能な光開始剤の例としては、Ｃｉｂａ Ｇｅｉｇｙ Ｃｏｍｐａｎｙ，Ｈａｗｔ
ｈｏｒｎｅ，ＮＪから商業的に入手可能な「ＩＲＧＡＣＵＲＥ６５１」および「
ＩＲＧＡＣＵＲＥ１８４」の商標名と、Ｍｅｒｃｋ＆Ｃｏｍｐａｎｙ，Ｉｎｃｏ
ｒｐｏｒａｔｅｄ，Ｒａｈｗａｙ，ＮＪから商業的に入手可能な商標名「ＤＡＲ
ＯＣＵＲ１１７３」とを有する光開始剤が挙げられる。可視光線に暴露したとき
に遊離基を生成する開始剤の例は、米国特許第４，７３５，６３２号に確認し得
る。可視光線に暴露したときに遊離基を生成するもう１つの光開始剤は、Ｃｉｂ
ａ Ｇｅｉｇｙ Ｃｏｍｐａｎｙから商業的に入手可能な商標名「ＩＲＧＡＣＵ
ＲＥ３６９」である。The polymerization of one or more ethylenically unsaturated monomers or one or more oligomers is performed via a free radical mechanism. If the energy source is an electron beam, the electron beam generates free radicals that initiate polymerization. However, the use of an initiator when the binder precursor is exposed to an electron beam is within the scope of the present invention.
If the energy source is heat, ultraviolet or visible light, an initiator must be present to generate free radicals. Examples of initiators that generate free radicals when exposed to ultraviolet light or heat (ie, photoinitiators) include organic peroxides, azo compounds, quinones, nitroso compounds, acyl halides, hydrazones, mercapto compounds, pyrylium compounds , Imidazole, chlorotriazine, benzoin, benzoin alkyl ethers, diketones, phenones, and mixtures thereof. Examples of commercially available photoinitiators that generate free radicals when exposed to ultraviolet light include Ciba Geigy Company, Hawt
“IRGACURE651” and “IRGACURE651” commercially available from Horne, NJ
IRGACURE 184 ”and Merck & Company, Inc.
trade name "DAR", commercially available from Rporated, Rahway, NJ.
OCUR1173 ". Examples of initiators that generate free radicals when exposed to visible light can be found in US Pat. No. 4,735,632. Another photoinitiator that generates free radicals when exposed to visible light is Cib
a trade name “IRGACU”, commercially available from the Geigy Company
RE369 ".

【００７７】 典型的に、開始剤は、結合剤先駆物質の重量に基づき０．１〜１０重量％、好
ましくは２〜４重量％の範囲の量で使用される。さらに、開始剤は、研磨粒子お
よび／または充填粒子のような任意の微粒子材料を加える前に、結合剤先駆物質
中に分散することが好ましく、均一に分散することがより好ましい。Typically, the initiator is used in an amount ranging from 0.1 to 10% by weight, preferably 2 to 4% by weight, based on the weight of the binder precursor. Further, the initiator is preferably dispersed in the binder precursor prior to adding any particulate material, such as abrasive and / or filler particles, and more preferably is dispersed uniformly.

【００７８】 一般的に、結合剤先駆物質は放射線エネルギ、好ましくは紫外線または可視光
線に暴露することが好ましい。ある場合には、特定の研磨粒子および／または特
定の添加剤は、紫外線および可視光線を吸収し、結合剤先駆物質を適切に硬化さ
せることが難しくなる。この現象は、セリア研磨粒子および炭化珪素研磨粒子に
特に当てはまる。きわめて意外なことだが、ホスフェート含有光開始剤、特にア
シルホスフィン酸化物含有光開始剤を使用すると、上記の問題が解決される傾向
があることが分かった。このような光開始剤の一例は、ＢＡＳＦ Ｃｏｒｐｏｒ
ａｔｉｏｎ，Ｃｈａｒｌｏｔｔｅ，ＮＣから「ＬＵＣＩＲＩＮ ＴＰＯ」の商標
名で商業的に入手可能な２，４，６−トリメチルベンゾイルジフエニルホスフィ
ン酸化物である。商業的に入手可能なアシルホスフィン酸化物のその他の例とし
ては、商標名「ＤＡＲＯＣＵＲ４２６３」および「ＤＡＲＯＣＵＲ４２６５」を
有するものが挙げられ、共にＭｅｒｃｋ ＆ Ｃｏｍｐａｎｙから商業的に入手
可能である。In general, it is preferred that the binder precursor be exposed to radiation energy, preferably ultraviolet or visible light. In some cases, certain abrasive particles and / or certain additives absorb ultraviolet and visible light, making it difficult to properly cure the binder precursor. This phenomenon is particularly true for ceria abrasive particles and silicon carbide abrasive particles. Quite surprisingly, it has been found that the use of a phosphate-containing photoinitiator, in particular an acylphosphine oxide-containing photoinitiator, tends to solve the above problem. One example of such a photoinitiator is BASF Corpor
2,4,6-trimethylbenzoyldiphenylphosphine oxide, commercially available under the trade name "LUCIRIN TPO" from Nation, Charlotte, NC. Other examples of commercially available acylphosphine oxides include those having the trade names "DARCOCUR4263" and "DARCOCUR4265", both of which are commercially available from Merck & Company.

【００７９】 選択的に、硬化性組成物は、空気中で、または窒素のような不活性大気中で重
合に影響を及ぼす感光剤または光開始剤系を含み得る。これらの感光剤または光
開始剤系は、カルボニル基または第三アミノ基およびこれらの混合物を有する化
合物を含む。カルボニル基を有する好ましい化合物としては、ベンゾフェノン、
アセトフェノン、ベンジル、ベンズアルデヒド、ｏ−クロロベンズアルデヒド、
キサントン、チオキサントン、９，１０−アントラキノン、および感光剤として
作用可能な他の芳香族ケトンがある。好ましい第三アミンとしては、メチルジエ
タノールアミン、エチルジエタノールアミン、トリエタノールアミン、フェニル
メチル−エタノールアミン、およびジメチルアミノエチルベンゾアートがある。
一般的に、感光剤または光開始剤系の量は、結合剤先駆物質の重量に基づき約０
．０１〜１０重量％、より好ましくは０．２５〜４．０重量％の範囲にあり得る
。感光剤の例としては、すべてＢｉｄｄｌｅ Ｓａｗｙｅｒ Ｃｏｒｐ，Ｎｅｗ
Ｙｏｒｋ，ＮＹから商業的に入手可能な「ＱＵＡＮＴＩＣＵＲＥ ＩＴＸ」、
「ＱＵＡＮＴＩＣＵＲＥ ＱＴＸ」、「ＱＵＡＮＴＩＣＵＲＥ ＰＴＸ」および
「ＱＵＡＮＴＩＣＵＲＥ ＥＰＤ」の商標名を有する感光剤が挙げられる。[0079] Optionally, the curable composition may include a photosensitizer or photoinitiator system that affects the polymerization in air or an inert atmosphere such as nitrogen. These photosensitizers or photoinitiator systems include compounds having carbonyl or tertiary amino groups and mixtures thereof. Preferred compounds having a carbonyl group include benzophenone,
Acetophenone, benzyl, benzaldehyde, o-chlorobenzaldehyde,
There are xanthone, thioxanthone, 9,10-anthraquinone, and other aromatic ketones that can act as photosensitizers. Preferred tertiary amines include methyldiethanolamine, ethyldiethanolamine, triethanolamine, phenylmethyl-ethanolamine, and dimethylaminoethylbenzoate.
Generally, the amount of photosensitizer or photoinitiator system is about 0,0% based on the weight of the binder precursor.
. It may be in the range of from 01 to 10% by weight, more preferably from 0.25 to 4.0% by weight. Examples of photosensitizers include Biddle Sawyer Corp, New
"QUANTICURE ITX" commercially available from York, NY,
Photosensitizers having the trade names "QUANTICURE QTX", "QUANTICURE PTX", and "QUANTICURE EPD" may be mentioned.

【００８０】 研磨製品を製造する第１のステップは、研磨スラリを用意することである。研
磨スラリは、任意の適切な混合技術を用いて結合剤先駆物質、研磨粒子および任
意の添加剤を結合して製造される。混合技術の例としては、低剪断および高剪断
混合があるが、高剪断混合が好ましい。研磨スラリの粘度を下げるために、混合
ステップと組み合わせて、超音波のエネルギも利用し得る。典型的に、研磨粒子
または凝集物は結合剤先駆物質内に徐々に加えられる。研磨スラリは、結合剤先
駆物質、研磨粒子または凝集物、および任意の添加剤の均質な混合物であること
が好ましい。必要ならば、水分および／または溶剤を添加して粘度を低下し得る
。研磨スラリ内の気泡の量は、混合ステップ中または混合ステップ後に真空引き
することによって最小限にし得る。ある場合には、一般的に約３０℃〜約１００
℃の範囲で研磨スラリを加熱して粘度を低下させることが好ましい。十分に塗布
でき、また研磨粒子または凝集物および他の充填剤が塗布前に定着しないような
流動性を保証するために、塗布前に研磨スラリを監視することが重要である。The first step in producing an abrasive product is to prepare an abrasive slurry. The abrasive slurry is made by combining the binder precursor, abrasive particles and any additives using any suitable mixing technique. Examples of mixing techniques include low shear and high shear mixing, with high shear mixing being preferred. Ultrasonic energy may also be used in combination with the mixing step to reduce the viscosity of the polishing slurry. Typically, the abrasive particles or agglomerates are gradually added into the binder precursor. The polishing slurry is preferably a homogeneous mixture of a binder precursor, abrasive particles or agglomerates, and any additives. If necessary, water and / or solvents can be added to reduce the viscosity. The amount of air bubbles in the polishing slurry can be minimized by evacuating during or after the mixing step. In some cases, generally from about 30 ° C. to about 100
It is preferable to lower the viscosity by heating the polishing slurry in the range of ° C. It is important to monitor the polishing slurry prior to application to ensure sufficient flow and that the abrasive particles or agglomerates and other fillers do not settle prior to application.

【００８１】 ダイヤモンド凝集物は、一時的結合剤、永久結合剤（例えば、ガラス、セラミ
ック、金属）、および単一の研磨粒子と、十分な量の溶剤、通常は水とを共に混
合して、成形可能なペーストを造るように成分を湿潤することによって一般的に
製造される。しかし、永久結合剤が有機結合剤であるならば、一時的結合剤は必
要ではない。成形可能なペーストは適切な金型の中に配置されて、空気乾燥され
、また硬化した凝集物が取り除かれる。次に、凝集物はスクリーンのような分類
手段を用いて個々の凝集物に分離され、次に、空気中で燃焼されて、最終の乾燥
した凝集物を製造する。有機永久結合剤の場合、粒子は燃焼されずに、有機結合
剤を硬化するような方法で処理される。The diamond agglomerates are formed by mixing together a temporary binder, a permanent binder (eg, glass, ceramic, metal), and a single abrasive particle with a sufficient amount of a solvent, usually water, It is commonly manufactured by wetting the ingredients to make a moldable paste. However, if the permanent binder is an organic binder, a temporary binder is not required. The moldable paste is placed in a suitable mold, air dried, and the cured agglomerates are removed. The agglomerates are then separated into individual agglomerates using a sorter such as a screen and then burned in air to produce the final dry agglomerates. In the case of an organic permanent binder, the particles are not burned but are treated in such a way as to harden the organic binder.

【００８２】 研磨複合材を含む研磨物品を製造する１つの方法は、製造工具または複数のキ
ャビティを含む金型を使用する。これらのキャビティは、所望の研磨複合材と本
質的に逆の形状であり、研磨複合材の形状を生成する役割を担っている。平方単
位面積当たりのキャビティの数は、平方単位面積当たり対応する数の研磨複合材
を有する研磨物品をもたらす。これらのキャビティは、円筒、ドーム、角錐、長
方形、切頭角錐、角柱、立方体、円錐、切頭円錐のような幾何学的形状、または
三角形、正方形、円、長方形、六角形、八角形等である頂面断面の任意の形状を
有することが可能である。キャビティの寸法は、平方単位面積当たり所望の数の
研磨複合材に達するように選択される。キャビティは、隣接したキャビティの間
に間隔を有するドット状のパターンで存在できるか、あるいはキャビティは互い
に当接し得る。One method of manufacturing an abrasive article that includes an abrasive composite uses a manufacturing tool or a mold that includes a plurality of cavities. These cavities are essentially the inverse shape of the desired abrasive composite and are responsible for creating the shape of the abrasive composite. The number of cavities per square unit area results in an abrasive article having a corresponding number of abrasive composites per square unit area. These cavities can be geometric shapes such as cylinders, domes, pyramids, rectangles, truncated pyramids, prisms, cubes, cones, truncated cones, or triangles, squares, circles, rectangles, hexagons, octagons, etc. It is possible to have any shape of a certain top cross section. The dimensions of the cavities are selected to achieve the desired number of abrasive composites per square unit area. The cavities can be present in a dot-like pattern with spacing between adjacent cavities, or the cavities can abut each other.

【００８３】 研磨スラリは、ダイ塗布、真空ダイ塗布、吹付塗布、ロール塗布、転写塗布、
ナイフ塗布等のような従来の技術によって、金型のキャビティ内に塗布し得る。
もし金型があるいは平坦な頂部あるいは相対的に直線の側壁を有する空洞を備え
るなら、次にへ被着の間に減圧を使用するべきことが好ましいがどんな空気罠で
も最小にする。金型が平坦な上面を有するか、または比較的直線状の側壁を有す
る場合、塗布時に真空を使用して、空気の閉じ込めを最小限にすることが好まし
い。The polishing slurry includes die coating, vacuum die coating, spray coating, roll coating, transfer coating,
It can be applied into the mold cavity by conventional techniques such as knife application.
If the mold has or has a cavity with a flat top or relatively straight side walls, then it is preferable to use a vacuum during deposition, but minimize any air traps. If the mold has a flat top surface or relatively straight sidewalls, it is preferable to use a vacuum during application to minimize air entrapment.

【００８４】 金型は、ベルト、シート、連続シートまたはウェブ、輪転グラビアロールのよ
うな塗布ロール、塗布ロール上に取り付けられたスリーブ、またはダイであるこ
とができ、また金型は、ニッケルめっき表面を含む金属、合金、セラミックまた
はプラスチックであり得る。製造工具、その製造、材料等のさらなる情報は、米
国特許第５，１５２，９１７号および第５，４３５，８１６号に確認し得る。The mold can be a belt, sheet, continuous sheet or web, an application roll such as a rotogravure roll, a sleeve mounted on an application roll, or a die, and the mold can be a nickel-plated surface. May be metals, alloys, ceramics or plastics. Further information on manufacturing tools, their manufacture, materials, etc. may be found in U.S. Patent Nos. 5,152,917 and 5,435,816.

【００８５】 研磨スラリが熱硬化性結合剤先駆物質を含む場合、結合剤先駆物質は硬化また
は重合される。この重合は、一般的に、エネルギ源に暴露して開始される。一般
的に、エネルギの量は、結合剤先駆物質の化学的性質、研磨スラリの寸法、研磨
粒子の量および種類、任意の添加剤の量および種類のようないくつかの要因に関
係する。放射線エネルギは１つの好ましいエネルギ源である。放射エネルギ源は
電子ビーム、紫外線、または可視光線を含む。When the polishing slurry includes a thermoset binder precursor, the binder precursor is cured or polymerized. This polymerization is generally initiated by exposure to an energy source. In general, the amount of energy is related to several factors, such as the binder precursor chemistry, the size of the polishing slurry, the amount and type of abrasive particles, and the amount and type of any additives. Radiation energy is one preferred energy source. Radiant energy sources include electron beams, ultraviolet light, or visible light.

【００８６】 研磨物品を製造するための製造工具の使用に関するその他の詳細は、製造され
る塗布研磨物品が製造工具の逆のレプリカである米国特許第５，１５２，９１７
号と、第５，４３５．８１６号とに記載されている。Other details regarding the use of production tools to produce abrasive articles can be found in US Pat. No. 5,152,917, where the coated abrasive article produced is an inverse replica of the production tool.
No. 5,435.816.

【００８７】 研磨物品は、ガラス研削に所望の構成に応じて、所望の形状または形態に転換
し得る。この転換は、細断、ダイカット、または任意の適切な手段によって実施
し得る。The abrasive article can be converted into a desired shape or form, depending on the configuration desired for glass grinding. This conversion may be performed by shredding, die cutting, or any suitable means.

【００８８】 本発明の研磨物品は、一体成形の裏材を有することが好ましく、すなわち研磨
複合材は、複合材がなお金型のキャビティ内にある間に、複合材の上に鋳造また
は成形される樹脂裏材に直接接合される。好ましくは、研磨複合材の有機樹脂が
完全に硬化する前に、裏材が成形されて、複合材と裏材との間のより優れた接着
を可能にする。裏材の適切な接着を保証するために裏材を鋳造する前に、複合材
の表面にプライマまたは接着促進剤を含むことが望ましいかもしれない。The abrasive article of the present invention preferably has an integrally formed backing, ie, the abrasive composite is cast or molded over the composite while the composite is in the cavity of the mold. Directly to the resin backing. Preferably, before the organic resin of the abrasive composite is completely cured, the backing is molded to allow for better adhesion between the composite and the backing. It may be desirable to include a primer or adhesion promoter on the surface of the composite before casting the backing to ensure proper adhesion of the backing.

【００８９】 裏材は、好ましくは約１ｍｍ〜２ｃｍの厚さ、より好ましくは約０．５〜１ｃ
ｍの厚さである。得られた研磨物品は、それに対応する曲率または半径を有し得
る任意のバックアップパッドに対する適合を可能にするように、弾性的であり、
順応できなければならない。ある場合には、予備成形された曲率を有する裏材を
成形することが望ましいかもしれない。The backing is preferably about 1 mm to 2 cm thick, more preferably about 0.5 to 1 c
m thickness. The resulting abrasive article is resilient to allow fit to any backup pad that may have a corresponding curvature or radius,
You must be able to adapt. In some cases, it may be desirable to form a backing having a preformed curvature.

【００９０】 裏材は、複合材と同一の樹脂から鋳造または成形し得るか、あるいは異なる材
料から鋳造し得る。特に有用な裏材樹脂の例としては、ウレタン、エポキシ樹脂
、アクリレートおよびアクリル化ウレタンが挙げられる。研磨粒子は一般的に研
削目的のために使用されないので、裏材は、その中に研磨粒子を含まないことが
好ましい。しかし、充填材、繊維、または他の添加剤を裏材に組み込むことが可
能である。裏材と研磨複合材との間の接着を増加するように、繊維を裏材に組み
込むことが可能である。本発明の裏材に有用な繊維の例としては、ケイ酸塩、金
属、ガラス、炭素、セラミックおよび有機材料から造られる繊維が挙げられる。
裏材に使用するための好ましい繊維は、ケイ酸カルシウム繊維、鋼繊維、ガラス
ファイバ、炭素繊維、セラミックファイバ、および高モジュラスの有機繊維であ
る。The backing can be cast or molded from the same resin as the composite, or can be cast from a different material. Examples of particularly useful backing resins include urethanes, epoxy resins, acrylates and acrylated urethanes. It is preferred that the backing does not include abrasive particles therein, since the abrasive particles are not generally used for grinding purposes. However, fillers, fibers, or other additives can be incorporated into the backing. Fibers can be incorporated into the backing to increase the adhesion between the backing and the abrasive composite. Examples of fibers useful in the backing of the present invention include fibers made from silicates, metals, glass, carbon, ceramic and organic materials.
Preferred fibers for use in the backing are calcium silicate fibers, steel fibers, glass fibers, carbon fibers, ceramic fibers, and high modulus organic fibers.

【００９１】 ある用途では、成形された裏材の中にスクリム材料等を含むことによって達成
できる、より耐久性があり、また剪断抵抗性の裏材を有することが望ましいかも
しれない。裏材の成形時に、すでに樹脂で満たされたキャビティ（しかし硬化さ
れていない）にわたってスクリムまたは他の材料を配置し、次に、スクリムにわ
たって他の樹脂層を加えることが可能であるか、あるいは、未硬化の成形された
裏材にわたってスクリムまたは他の材料を配置することが可能である。任意のス
クリムまたは添加裏材料は、裏地樹脂が材料を貫通し、巻き込むことを可能にす
る程度に十分に多孔性であることが好ましい。In some applications, it may be desirable to have a more durable and shear resistant backing that can be achieved by including a scrim material or the like in the molded backing. During molding of the backing, it is possible to place a scrim or other material over the cavity already filled with resin (but not cured) and then add another layer of resin over the scrim, or It is possible to place a scrim or other material over the uncured molded backing. The optional scrim or added backing material is preferably sufficiently porous to allow the backing resin to penetrate and entrain the material.

【００９２】 有用なスクリム材料は、一般的に、軽量の目の粗い織物である。適切な材料は
、金属またはワイヤメッシュ、木綿、ポリエステル、レーヨン、ガラス布のよう
な織物、あるいは繊維のような他の補強材を含む。スクリムまたは補強材は、ス
クリムに対する樹脂の接着を増大するために前処理し得る。[0092] Useful scrim materials are generally lightweight open fabrics. Suitable materials include metal or wire mesh, fabrics such as cotton, polyester, rayon, glass cloth, or other reinforcements such as fibers. The scrim or stiffener may be pre-treated to increase the adhesion of the resin to the scrim.

【００９３】 ガラス研削の典型的な方法 ガラス表面の研削に使用される本発明の研磨物品は、驚くべきことに大量の材
料を除去し、さらに比較的短期間に平滑面を提供する。研削時、研磨物品はガラ
ス表面と相対運動を行い、好ましくは約０．５ｇ／ｍｍ〜約２５ｇ／ｍｍ２、よ
り好ましくは約０．７ｇ／ｍｍ２〜２０ｇ／ｍｍ２の範囲、さらにより好ましく
は約１０ｇ／ｍｍ２の力で、ガラス表面の上に下向きに押圧される。下向きの力
が大きすぎるならば、研磨物品は、掻き傷の深さを改善できず、ある場合には掻
き傷の深さを増すかもしれない。また、下向きの力が大きすぎるならば、研磨物
品の磨耗は過度になり得る。逆に、下向きの力があまりにも小さければ、研磨物
品は十分なガラス材料を有効に除去できないかもしれない。ある用途では、ガラ
スワークピースを研磨物品の上に下向きに押圧し得る。Typical Methods of Glass Grinding The abrasive articles of the present invention used for grinding glass surfaces surprisingly remove large amounts of material and provide a smooth surface in a relatively short period of time. During grinding, the abrasive article makes relative movement with the glass surface, preferably in the range of about 0.5 g / mm to about 25 g / mm2, more preferably in the range of about 0.7 g / mm2 to 20 g / mm2, and even more preferably about 10 g / mm2. / Mm2 with a force down on the glass surface. If the downward force is too great, the abrasive article will not be able to improve the depth of the scratch, and in some cases may increase the depth of the scratch. Also, if the downward force is too great, the abrasive article may wear excessively. Conversely, if the downward force is too small, the abrasive article may not be able to effectively remove enough glass material. In some applications, a glass workpiece may be pressed down onto an abrasive article.

【００９４】 上述のように、ガラスまたは研磨物品またはその両方は、研削ステップ中に相
対運動を行う。この運動は、回転運動、不規則運動、または直線運動であり得る
。回転運動は、研磨ディスクを回転バイトに取り付けることによって生成し得る
。ガラス表面および研磨物品は、同一方向または逆の方向に回転し得るが、同一
方向の場合、異なる回転速度である。機械については、作動ｒｐｍは、使用され
る研磨物品に応じて、最高約４０００ｒｐｍ、好ましくは約２５ｒｐｍ〜約２０
００ｒｐｍ、より好ましくは約５０ｒｐｍ〜約１０００ｒｐｍの範囲であり得る
。不規則軌道運動は不規則軌道工具によつて生成可能であり、直線運動は連続研
磨ベルトによって生成し得る。ガラスと研磨物品との間の相対運動はまた、ガラ
スの寸法に依存し得る。ガラスが比較的大きい場合、研削中に、ガラスを固定し
たまま研磨物品を動かすことが好ましいかもしれない。As mentioned above, the glass and / or the abrasive article make a relative movement during the grinding step. This movement can be a rotary, irregular, or linear movement. The rotating movement may be generated by attaching a polishing disc to a rotating tool. The glass surface and the abrasive article may rotate in the same or opposite directions, but at different rotational speeds in the same direction. For machines, the operating rpm can be up to about 4000 rpm, preferably from about 25 rpm to about 20 rpm, depending on the abrasive article used.
00 rpm, more preferably in the range of about 50 rpm to about 1000 rpm. Irregular orbital motion can be generated by an irregular orbital tool, and linear motion can be generated by a continuous abrasive belt. The relative movement between the glass and the abrasive article can also depend on the size of the glass. If the glass is relatively large, it may be preferable to move the abrasive article while the glass is stationary during grinding.

【００９５】 ガラスワークピースを研削または研磨する好ましい方法は、液体潤滑剤を用い
た「湿式の」研磨方法である。潤滑剤は、それに関連した複数の利点を有する。
潤滑剤の存在下の研磨は、研磨時の熱形成を阻止し、また研磨物品とワークピー
スとの間の界面から切屑を除去する。「切屑」は、研磨物品によって研磨して除
去される実際のガラス破片について説明するために用いられる用語である。ある
場合には、切屑は研磨対象のガラスの表面に損傷を与えることがある。このよう
に、界面から切屑を取り除くことが好ましい。潤滑剤の存在下で研磨することは
また、ワークピース表面上により繊細な仕上げをもたし得る。A preferred method of grinding or polishing a glass workpiece is a “wet” polishing method using a liquid lubricant. Lubricants have a number of advantages associated with them.
Polishing in the presence of a lubricant prevents thermal formation during polishing and also removes chips from the interface between the abrasive article and the workpiece. "Swarf" is a term used to describe the actual glass shards that are polished away by the abrasive article. In some cases, the chips can damage the surface of the glass being polished. Thus, it is preferable to remove chips from the interface. Polishing in the presence of a lubricant can also have a more delicate finish on the workpiece surface.

【００９６】 適切な潤滑剤は、アミン、鉱油、灯油、ミネラルスピリット、水溶性油エマル
ジョン、ポリエチレンイミン、エチレングリコール、モノエタノールアミン、ジ
エタノールアミン、トリエタノールアミン、プロピレングリコール、アミンボレ
ート、ホウ酸、アミンカルボキシレート、パイン油、インドール、チオアミン塩
、アミド、ヘキサヒドロ−１，３，５−トリエチルトリアジン、カルボン酸、ナ
トリウム２−メルカプトベンゾチアゾール、イソプロパノールアミン、トリエチ
レンジアミン四酢酸、プロピレングリコールメチルエーテル、ベンゾトリアゾー
ル、ナトリウム２−ピリジンエチオール−１−オキシド、ヘキシレングリコール
の１つ以上を含む水性溶液が挙げられる。潤滑剤はまた、腐食防止剤、真菌類阻
害剤、安定剤、界面活性剤および／または乳化剤を含み得る。Suitable lubricants are amines, mineral oils, kerosene, mineral spirits, water-soluble oil emulsions, polyethylene imines, ethylene glycol, monoethanolamine, diethanolamine, triethanolamine, propylene glycol, amine borate, boric acid, amine carboxy Rate, pine oil, indole, thioamine salt, amide, hexahydro-1,3,5-triethyltriazine, carboxylic acid, sodium 2-mercaptobenzothiazole, isopropanolamine, triethylenediaminetetraacetic acid, propylene glycol methyl ether, benzotriazole, sodium Aqueous solutions containing one or more of 2-pyridineethol-1-oxide, hexylene glycol. Lubricants may also include corrosion inhibitors, fungal inhibitors, stabilizers, surfactants and / or emulsifiers.

【００９７】 商業的に入手可能な潤滑剤としては、例えば、ＢＵＦＦ−Ｏ−ＭＩＮＴ（Ａｍ
ｅｒａｔｒｏｎ Ｐｒｏｄｕｃｔｓから商業的に入手可能）、ＣＨＡＬＬＥＮＧ
Ｅ ３００ＨＴまたは６０５ＨＴ（Ｉｎｔｅｒｓｕｒｆａｃｅ Ｄｙｎａｍｉｃ
ｓから商業的に入手可能）、ＣＩＭＴＥＣＨ ＧＬ２０１５、ＣＩＭＴＥＣＨ
ＣＸ−４１７およびＣＩＭＴＥＣＨ １００（ＣＩＭＴＥＣＨはＣｉｎｃｉｎｎ
ａｔｉ Ｍｉｌａｃｒｏｎから商業的に入手可能）、ＤＩＡＭＯＮＤ ＫＯＯＬ
またはＨＥＡＶＹ ＤＵＴＹ（Ｒｈｏｄｅｓから商業的に入手可能）、Ｋ−４０
（ＬＯＨ Ｏｐｔｉｃａｌから商業的に入手可能）、ＱＵＡＫＥＲ１０１（Ｑｕ
ａｋｅｒ Ｓｔａｔｅから商業的に入手可能）、ＳＹＮＴＩＬＯ９９３０（Ｃａ
ｓｔｒｏｌ Ｉｎｄｕｓｔｒｉａｌから商業的に入手可能）、ＴＩＭ ＨＭ（Ｍ
ａｓｔｅｒ Ｃｈｅｍｉｃａｌから商業的に入手可能）、ＬＯＮＧ−ＬＩＦＥ２
０／２０（ＮＣＨ Ｃｏｒｐから商業的に入手可能）、ＢＬＡＳＥＣＵＴ８８３
（Ｂｌａｓｅｒ Ｓｗｉｓｓｌｕｂｅから商業的に入手可能）、ＩＣＦ−３１Ｎ
Ｆ（Ｄｕ Ｂｏｉｓから商業的に入手可能）、ＳＰＥＣＴＲＡ−ＣＯＯＬ（Ｓａ
ｌｅｍから商業的に入手可能）、ＳＵＲＣＯＯＬ Ｋ−１１（Ｔｅｘａｓ Ｎｔ
ａｌから商業的に入手可能）、ＡＦＧ−Ｔ（Ｎｏｒｉｔａｋｅから商業的に入手
可能）、ＳＡＦＥＴＹ−ＣＯＯＬ１３０（Ｃａｓｔｒｏｌ Ｉｎｄｕｓｔｒｉａ
ｌから商業的に入手可能）、およびＲＵＳＴＬＩＣＫ（Ｄｅｖｏｏｎから商業的
に入手可能）の商標名で知られる潤滑剤が挙げられる。Examples of commercially available lubricants include, for example, BUFF-O-MINT (Am
eratron Products), CHALLENG
E 300HT or 605HT (Intersurface Dynamic)
s, commercially available from CIMTECH GL2015, CIMTECH
CX-417 and CIMTECH 100 (CIMTECH is Cincinn
ati Milacron), DIAMOND KOOL
Or HEAVY DUTY (commercially available from Rhodes), K-40
(Commercially available from LOH Optical), QUAKER 101 (Quu
aker State), SYNTILO9930 (Ca
Strom Industrial), TIM HM (M
LONG-LIFE2 (commercially available from aster Chemical).
0/20 (commercially available from NCH Corp), BLASECUT 883
(Commercially available from Blaser Swisslube), ICF-31N
F (commercially available from Du Bois), SPECTRA-COOL (Sa
lem), SURCOOL K-11 (Texas Nt)
al), AFG-T (commercially available from Noritake), SAFETY-COOL130 (Castrol Industrial)
and the lubricant known under the trade name RUSTLICK (commercially available from Devon).

【００９８】 １つの好ましい潤滑剤は、３重量％のＣｉｍｔｅｃｈ１００（Ｃｉｎｃｉｎｎ
ａｔｉ Ｍｉｌｉｃｒｏｎから商業的に入手可能）と、水とグリセリンの８０／
２０重量％の混合物の９７重量％とを含む。他の好ましい潤滑剤は、Ｋ−４０の
４重量％の水溶液を含む（Ｋ−４０は石鹸／界面活性剤と鉱油とを含み、ＬＯＨ
Ｏｐｔｉｃａｌから商業的に入手可能である）。One preferred lubricant is 3% by weight of Cimtech 100 (Cincinn
ati Milicon) and 80 / of water and glycerin.
97% by weight of the mixture of 20% by weight. Other preferred lubricants include a 4% by weight aqueous solution of K-40 (K-40 includes soap / surfactant and mineral oil, LOH
Commercially available from Optical).

【００９９】 多くの場合、研磨物品は支持パッドに接合される。支持パッドは、ポリウレタ
ン発泡体、ゴム材料、エラストマ、ゴムベースの発泡体または他の適切な材料か
ら作製でき、ワークピースの輪郭に適合できるように設計される。支持パッド材
料の硬度および／または圧縮率は、所望の研削特性（切削速度、研磨物品製品の
寿命、およびガラスワークピースの表面仕上）を提供するように選択される。[0099] Often, the abrasive article is bonded to a support pad. The support pad can be made from a polyurethane foam, rubber material, elastomer, rubber-based foam or other suitable material and is designed to conform to the contour of the workpiece. The hardness and / or compressibility of the support pad material is selected to provide the desired grinding properties (cutting speed, abrasive article product life, and glass workpiece surface finish).

【０１００】 支持パッドは、研磨物品が固定される連続した比較的平坦な表面を有し得る。
代わりに、研磨物品が固定される一連の***部分とより低い部分とが存在する不
連続な表面を有し得る。不連続な表面の場合、研磨物品は、***部分にのみ固定
し得る。逆に、研磨物品全体が完全に支持されないように、一つの研磨物品を２
つ以上の***部分に固定し得る。支持パッドの不連続な表面は、水の所望の流体
流れと所望の研削特性（切削速度、研磨物品製品の寿命、およびガラスワークピ
ースの表面仕上）を提供するように選択される。[0100] The support pad may have a continuous, relatively flat surface to which the abrasive article is fixed.
Alternatively, it may have a discontinuous surface where there is a series of raised and lower portions to which the abrasive article is fixed. In the case of a discontinuous surface, the abrasive article may only secure to raised portions. Conversely, one abrasive article should be placed in two to ensure that the entire abrasive article is not fully supported.
It may be secured to one or more raised portions. The discontinuous surface of the support pad is selected to provide the desired fluid flow of water and the desired grinding properties (cutting speed, abrasive article product life, and glass workpiece surface finish).

【０１０１】 支持パッドは、円形、長方形、正方形、楕円形等の任意の形状を有し得る。支
持パッドのサイズ（最長寸法）は、約５ｃｍ〜１５００ｃｍの範囲のあり得る。The support pad may have any shape such as a circle, rectangle, square, oval, and the like. The size (longest dimension) of the support pad can range from about 5 cm to 1500 cm.

【０１０２】 取り付け手段 研磨物品は、感圧接着剤、フックアンドループ取り付け、機械的取り付けまた
は永久接着剤によって支持パッドに固定し得る。取り付け手段は、研磨物品が支
持パッドに確実に固定され、またガラス研磨の苛酷さ（湿潤環境、熱の発生およ
び圧力）に耐えることができるようなものでなければならない。Attachment Means The abrasive article may be secured to the support pad by a pressure sensitive adhesive, hook and loop attachment, mechanical attachment or permanent adhesive. The attachment means must be such that the abrasive article is securely fixed to the support pad and can withstand the harshness of glass polishing (wet environment, heat generation and pressure).

【０１０３】 本発明に適した感圧接着剤の代表的な例としては、ラテックスクレープ、ロジ
ン、アクリルポリマおよびコポリマ、例えば、ポリブチルアクリレート、ポリア
クリレートエステル、ビニルエーテル、例えば、ポリビニルｎ−ブチルエーテル
、アルキド接着剤、ゴム接着剤、例えば、天然ゴム、合成ゴム、塩化ゴムおよび
それらの混合物が挙げられる。Representative examples of pressure-sensitive adhesives suitable for the present invention include latex crepes, rosins, acrylic polymers and copolymers such as polybutyl acrylate, polyacrylate esters, vinyl ethers such as polyvinyl n-butyl ether, alkyds Adhesives, rubber adhesives, such as natural rubber, synthetic rubber, chlorinated rubber and mixtures thereof.

【０１０４】 代わりに、研磨物品は、それを支持パッドに固定するためのフックアンドルー
プ型取り付けシステムを含み得る。ループ織物は、塗布された研磨剤の裏面にあ
り、フックはバックアップパッド上にあり得る。代わりに、フックは塗布された
研磨剤の裏面にあり、ループはバックアップパッド上にあり得る。このフックア
ンドループ取り付けシステムは、米国特許第４，６０９，５８１号、第５，２５
４，１９４号、および第５，５０５，７４７号、またＰＣＴ第ＷＯ９５／１９２
４２号にさらに記載されている。Alternatively, the abrasive article may include a hook and loop attachment system for securing it to a support pad. The loop fabric is on the back side of the applied abrasive and the hooks can be on the backup pad. Alternatively, the hooks can be on the back side of the applied abrasive and the loops can be on the backup pad. This hook and loop attachment system is disclosed in U.S. Patent Nos. 4,609,581 and 5,25.
4,194, and 5,505,747, as well as PCT WO 95/192.
No. 42 is further described.

【０１０５】 実施例 以下の試験手順および非限定的な実施例によって、本発明についてさらに説明
する。特に指摘しない限り、実施例におけるすべての部分、割合、比率等は重量
によって示される。EXAMPLES The following test procedures and non-limiting examples further illustrate the present invention. Unless otherwise indicated, all parts, percentages, ratios, etc. in the examples are by weight.

【０１０６】 実施例の全体にわたって、以下の材料の略語が使用される。 ＡＤＩ：「ＡＤＩＰＲＥＮＥ Ｌ−１００」の商標名でＵｎｉｒｏｙａｌ Ｃ
ｈｅｍｉｃａｌ Ｃｏ．，Ｃｈａｒｌｏｔｔｅ，ＮＣから商業的に入手可能なポ
リテトラメチルグリコール／トルエンジイソシアンネートプレポリマ。 ＡＥＲ：「ＣＡＢ−Ｏ−ＳＩＬ Ｍ５」の商標名でＣａｂｏｔ Ｃｏｒｐｏｒ
ａｔｉｏｎ，Ｔｕｓｃｏｌａ，ＩＬから商業的に入手可能なアモルファスヒュー
ムドシリカ充填材。 ＡＭＩ：「ＥＴＨＡＣＵＲＥ３００」の商標名でＡｌｂｅｍａｒｌｅ Ｃｏｒ
ｐｏｒａｔｉｏｎ，Ｂａｔｏｎ Ｒｏｕｇｅ，ＬＡから商業的に入手可能な芳香
族アミン（ジメチルチオトルエンジアミン）。 ＡＰＳ：「ＦＰ４」と「ＰＳ４」の商標名でＩＣＩ Ａｍｅｒｉｃａｓ，Ｉｎ
ｃ．，Ｗｉｌｍｉｎｇｔｏｎ，ＤＥから商業的に入手可能な陰イオンポリエステ
ル界面活性剤。 Ａ−１１００：ＯＳｉ Ｓｐｅｃｉａｌｔｉｅｓ，Ｄａｎｂｕｒｙ，ＣＴから
商業的に入手可能なシランγアミノプロピルトリエトキシシラン。 ＢＤ：「ＢＵＴＶＡＲ ＤＩＳＰＥＲＳＩＯＮ」の商標名でＭｏｎｓａｎｔｏ
，Ｓｐｒｉｎｇｆｉｅｌｄ，ＭＡから商業的に入手可能なダイヤモンド粒子用の
一時的結合剤として使用されるポリビニルブチラール樹脂である。 ＣａＣ０３：炭酸カルシウム充填剤。 ＣＥＲＩＡ：「ＰＯＬＩＳＨＩＮＧ ＯＰＡＬＩＮＥ」の商標名でＲｈｏｎｅ
−Ｐｏｕｌｅｎｃ，Ｓｈｅｌｔｏｎ，ＣＴから商業的に入手可能な酸化セリウム
。 ＣＭＳＫ：「ＷＯＬＬＡＳＴＯＣＯＡＴ４００」の商標名でＮＹＣＯ，Ｗｉｌ
ｌｓｂｏｒｏ，ＮＹから商業的に入手可能な処理済みメタケイ酸カルシウム充填
剤。 ＤＩＡ：「ＲＶＧ」、「型式Ｗ」の商標名でＧｅｎｅｒａｌ Ｅｌｅｃｔｒｉ
ｃ，Ｗｏｒｔｈｉｎｇｔｏｎ，ＯＨから商業的に入手可能な工業用ダイヤモンド
粒子（種々のサイズ）。 ＥＰＯ：「ＥＰＯＮ８２８」の商標名でＳｈｅｌｌ Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｃｏ
．，Ｈｏｕｓｔｏｎ，ＴＸから商業的に入手可能なエポキシ樹脂。 ＥＴＨ：「ＥＴＨＡＣＵＲＥ１００」の商標名でＡｌｂｅｍａｒｌｅ Ｃｏｒ
ｐｏｒａｔｉｏｎ，Ｂａｔｏｎ Ｒｏｕｇｅ，ＬＡから商業的に入手可能な芳香
族アミン（ジエチルトルエンジアミン）。 ＧＬＰ：製品番号ＳＰ１０８６でＳｐｅｃｉａｌｔｙ Ｇｌａｓｓ，Ｉｎｃ．
，Ｏｌｄｓｍａｒ，ＦＬから商業的に入手可能な約３２５メッシュの粒度を有す
るガラス粉末であり、研磨粒子用の永久結合剤として使用される。 黒鉛：「Ｇｒａｄｅ Ｎｏ．２００−０９ Ｇｒａｐｈｉｔｅ Ｐｏｗｄｅ」
の商標名でＳｏｕｔｈｗｅｓｔｅｒｎ Ｇｒａｐｈｉｔｅ Ｃｏｍｐａｎｙ，ａ
ｄｉｖｉｓｉｏｎ ｏｆ Ｄｉｘｏｎ Ｔｉｃｏｎｄｅｒｏｇａ Ｃｏｍｐａ
ｎｙ，Ｂｕｒｎｅｔ，ＴＸから商業的に入手可能な黒鉛粉末。 ＩＲＧ８１９：「Ｉｒｇａｃｕｒｅ ８１９」の商標名でＣｉｂａ Ｇｅｉｇ
ｙ Ｃｏｒｐ．，Ｇｒｅｅｎｓｂｏｒｏ，ＮＣから商業的に入手可能な酸化ホス
フィン、フェニルビス（２，４，６−トリメチルベンゾイル、光開始剤。 ＫＢＦ４：Ａｔｏｔｅｃｈ ＵＳＡ，Ｉｎｃ．，Ｒｏｃｋ Ｈｉｌｌ，ＳＣか
ら商業的に入手可能であり、次に７８μｍ未満に粉末にしたカリウムフルオロホ
ウ酸塩。 Ｋ−ＳＳ：「ＫＡＳＯＬＶ ＳＳ」の商標名でＰＱ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ
，Ｖａｌｌｅｙ Ｆｏｒｇｅ，ＰＡから商業的に入手可能な無水ケイ酸カリウム
。 Ｋ−１６：「ＫＡＳＯＬＶ ＳＳ」の商標名でＰＱ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ
，Ｖａｌｌｅｙ Ｆｏｒｇｅ，ＰＡから商業的に入手可能な含水ケイ酸カリウム
。 Ｍｏｌｙ：Ａｌｄｒｉｃｈ Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｃｏｍｐａｎｙ，Ｍｉｌｗａ
ｕｋｅｅ，ＷＩから商業的に入手可能な二硫化モリブデン。 ＯＸ−５０：「ＯＸ−５０」の商標名でＤｅＧｕｓｓａ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉ
ｏｎ，Ｄｕｂｌｉｎ，ＯＨから商業的に入手可能な５０平方メートル／グラムの
表面積を有するシリカ沈殿防止剤。 ＰＷＡ５：「ＰＷＡ５」の商標名でＦｕｊｉｍｉ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ，
Ｅｌｍｈｕｒｓｔ，ＩＬから商業的に入手可能な酸化白色アルミニウム。 ＰＷＡ１５：「ＰＷＡ１５」の商標名でＦｕｊｉｍｉ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏ
ｎ，Ｅｌｍｈｕｒｓｔ，ＩＬから商業的に入手可能な酸化白色アルミニウム。 ＲＩＯ：赤色酸化鉄顔料粒子。 ＲＮＨ ＤＩＡ：Ａｍｅｒｉｃａｎ Ｂｏａｒｔｓ Ｃｒｕｓｈｉｎｇ Ｃｏ
ｍｐａｎｙ Ｉｎｃ．，Ｂｏｃａ Ｒａｔｏｎ，ＦＬから商業的に入手可能な工
業用ダイヤモンド粒子（種々のサイズ）、型式ＲＢおよび所望の粒度にさらに分
類され、Ｃｏｕｌｔｅｒ Ｍｕｌｔｉｓｉｚｅｒを使用して測定。 ＳＲ３３９：「ＳＲ３３９」の商標名でＳａｒｔｏｍｅｒ Ｃｏｍｐａｎｙ，
Ｅｘｔｏｎ，ＰＡから商業的に入手可能な２−フェノキシエチルアクリレート。 ＳＲ３６８Ｄ：「ＳＲ３６８Ｄ」の商標名でＳａｒｔｏｍｅｒ Ｃｏｍｐａｎ
ｙ，Ｅｘｔｏｎ，ＰＡから商業的に入手可能なアクリレートエステルブレンド。 ＴＦＳ：「７」の商標名でＤｏｗ Ｃｏｒｎｉｎｇ Ｃｏｍｐａｎｙ，Ｍｉｄ
ｌａｎｄ，ＭＩから商業的に入手可能なトリフルオロプロピルメチルシロキサン
泡止め剤。 ＵＲＥ：「ＡＤＩＰＲＥＮＥ Ｌ−１６７」の商標名でＵｎｉｒｏｙａｌ Ｃ
ｈｅｍｉｃａｌ Ｃｏ．，Ｃｈａｒｌｏｔｔｅ，ＮＣから商業的に入手可能なポ
リテトラメチレングリコール／トルエンジイソシアネートプレポリマ。 ＶＡＺＯ：Ａｌｄｒｉｃｈ Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｃｏｍｐａｎｙ，Ｉｎｃ．，
Ｍｉｌｗａｕｋｅｅ，ＷＩから商業的に入手可能な１，１’−アゾビス（シクロ
ヘキサンカルボニトリル）、９８％。 Ｗ−Ｇ：「ＮＹＡＤ Ｇ Ｓｐｅｃｉａｌ」の商標名でＮＹＣＯ Ｍｉｎｅｒ
ａｌｓ，Ｉｎｃ．，Ｗｉｌｌｓｂｏｒｏ，ＮＹから商業的に入手可能なケイ酸カ
ルシウム繊維。The following material abbreviations are used throughout the examples. ADI: Uniroyal C under the trade name of “ADIPRENE L-100”
chemical Co. Polytetramethyl glycol / toluene diisocyanate prepolymer commercially available from Charlotte, NC. AER: Cabot Corporation under the trade name "CAB-O-SIL M5"
Amorphous fumed silica filler commercially available from ation, Tuscola, IL. AMI: Albemarle Cor under the trade name "ETHACURE300"
Aromatic amines (dimethylthiotoluenediamine) commercially available from the company, Portion, Baton Rouge, LA. APS: ICI Americas, In with the trade names "FP4" and "PS4"
c. Anionic Polyester Surfactants Commercially Available from Wilmington, DE. A-1100: Silane gamma aminopropyltriethoxysilane, commercially available from OSi Specialties, Danbury, CT. BD: Monsanto under the brand name "BUTVAR DISPERSION"
Is a polyvinyl butyral resin used as a temporary binder for diamond particles, commercially available from Springfield, MA. CaC03: calcium carbonate filler. CERIA: Rhone under the brand name "POLISHING OPALINE"
-Cerium oxide commercially available from Poulenc, Shelton, CT. CMSK: NYCO, Wil under the brand name of "WOLLASTOCOAT400"
Treated calcium metasilicate filler commercially available from lsboro, NY. DIA: General Electric under the trade name "RVG", "Model W"
c, Industrial diamond particles (various sizes) commercially available from Worthington, OH. EPO: Shell Chemical Co. under the trade name "EPON828"
. Epoxy resin commercially available from Houston, TX. ETH: Albemarle Cor under the trade name "ETHACURE100"
Aromatic amines (diethyltoluenediamine) commercially available from the company, porton, Baton Rouge, LA. GLP: Specialty Glass, Inc. under product number SP1086.
A glass powder having a particle size of about 325 mesh, commercially available from, Inc., Oldsmar, FL, used as a permanent binder for abrasive particles. Graphite: "Grade No. 200-09 Graphite Powder"
Southwestern Graphite Company, a
division of Dixon Ticonderoga Compa
ny, Burnet, TX. IRG 819: Ciba Geig under the trade name "Irgacure 819"
y Corp. Phosphine Oxide, Phenylbis (2,4,6-trimethylbenzoyl, Photoinitiator, Commercially Available from Greensboro, NC. KBF4: Commercially Available from Atotech USA, Inc., Rock Hill, SC. Potassium fluoroborate powdered below 78 μm K-SS: PQ Corporation under the trade name “KASOLV SS”
Potassium silicate, commercially available from Valley Forge, PA. K-16: PQ Corporation under the trade name “KASOLV SS”
Hydrated potassium silicate, commercially available from Valley Forge, PA. Moly: Aldrich Chemical Company, Milwa
Molybdenum disulfide commercially available from ukee, WI. OX-50: DeGussa Corporation under the trade name "OX-50"
on, Dublin, OH, a silica suspending agent with a surface area of 50 square meters / gram. PWA5: Trade name of Fujimi Corporation, "PWA5"
Oxidized white aluminum commercially available from Elmhurst, IL. PWA15: Fujimi Corporation under the trade name "PWA15"
n, oxidized white aluminum commercially available from Elmhurst, IL. RIO: red iron oxide pigment particles. RNH DIA: American Boots Crushing Co
mpany Inc. , Commercially available from Boca Raton, FL (various sizes), type RB and desired particle size, measured using a Coulter Multisizer. SR339: Sartomer Company,
2-Phenoxyethyl acrylate, commercially available from Exton, PA. SR368D: Sartomer Company under the trade name "SR368D"
y, acrylate ester blends commercially available from Exton, PA. TFS: Dow Corning Company, Mid under the trade name "7"
trifluoropropylmethylsiloxane antifoam commercially available from Land, MI. URE: Uniroyal C under the trade name of “ADIPRENE L-167”
chemical Co. Polytetramethylene glycol / toluene diisocyanate prepolymer commercially available from Charlotte, NC. VAZO: Aldrich Chemical Company, Inc. ,
1,1'-Azobis (cyclohexanecarbonitrile), commercially available from Milwaukee, WI, 98%. WG: NYCO Miner under the brand name "NYAD G Special"
als, Inc. Calcium silicate fiber commercially available from Willsboro, NY.

【０１０７】 研磨複合材の形状 製造工具は、ＴＥＦＬＯＮ（登録商標）ブランドのポリテトラフルオロエチレ
ン（ＰＴＦＥ）の厚さ２５．０ｍｍのシートに、テーパ穴のパターンをドリルす
ることによって作製された。結果として得られたポリマ製の製造工具は、円柱状
のキャビティを含んでいた。各円柱の高さは約６，３００μｍ、直径は約７，９
００μｍであった。隣接した円柱の基部の間は約２，４００μｍであった。Abrasive Composite Shape The production tool was made by drilling a pattern of tapered holes into a 25.0 mm thick sheet of TEFLON® brand polytetrafluoroethylene (PTFE). The resulting polymer production tool contained a cylindrical cavity. Each cylinder has a height of about 6,300 μm and a diameter of about 7,9
It was 00 μm. The distance between the bases of adjacent cylinders was about 2,400 μm.

【０１０８】 試験手順 試験手順は、「ＢＵＥＨＬＥＲ ＥＣＯＭＥＴ２」パワーヘッドが取り付けら
れた「Ｂｕｅｈｌｅｒ Ｅｃｏｍｅｔ４」変速グラインダ（両方ともＢｕｅｈｌ
ｅｒ Ｉｎｄｕｓｔｒｉｅｓ，Ｌｔｄから商業的に入手可能）を使用した。試験
は、ガラス試験用ブランクの表面積にわたって２５．５ｐｓｉ（約１８０ｋＰａ
）または１５ｐｓｉ（約１０６ｋＰａ）のガラス／研磨物品の一定の界面圧力で
、５００ｒｐｍに設定されたモータ速度の条件を用いて実施された。Test Procedure The test procedure consisted of a “Buhler Ecomet 4” transmission grinder fitted with a “BUEHLER ECOMET2” powerhead (both Buehl Ecomet 2).
er Industries, Ltd.). The test was performed at 25.5 psi (about 180 kPa) over the surface area of the glass test blank.
) Or at a constant interfacial pressure of the glass / abrasive article of 15 psi (approximately 106 kPa) using a motor speed condition set at 500 rpm.

【０１０９】 Ｃｏｒｎｉｎｇ Ｉｎｃｏｒｐｏｒａｔｅｄから商業的に入手可能な商標名「
ＣＯＲＮＩＮＧ＃９０６１」の直径２．５４ｃｍ（１インチ）、厚さ約１．０ｃ
ｍの３つの平坦な円形ガラス試験用ブランクが用意された。ガラス材料がグライ
ンダのパワーヘッド内に置かれた。グラインダの３０．５ｃｍ（１２インチ）の
アルミニウムプラットホームは反時計廻りに回転され、一方、ガラス試験用ブラ
ンクが固定されたパワーヘッドは３５ｒｐｍで時計回りに回転された。The trade name “commercially available from Corning Incorporated”
CORNING # 9061 "diameter 2.54cm (1 inch), thickness about 1.0c
m flat circular glass test blanks were prepared. The glass material was placed in the grinder power head. The 30.5 cm (12 inch) aluminum platform of the grinder was rotated counterclockwise, while the powerhead with the glass test blank fixed was rotated clockwise at 35 rpm.

【０１１０】 研磨物品は、約２０ｃｍ（８インチ）の直径の円形に打ち抜かれ、約９０ジュ
ロメータのショアＡ硬さを有するウレタン製の裏材パッド上に感圧接着剤で直接
接着された。ウレタン製の裏材パッドは、厚さ約３０ｍｍの開放セル軟質発泡パ
ッドに取り付けられた。このパッドアセンブリは、グラインダのアルミニウムプ
ラットホームに置かれた。水道水が約３リットル／分の流速で研磨物品上に吹き
付けられ、研磨物品の表面とガラス試験用ブランクとの間に潤滑が行われた。The abrasive article was punched into a circle having a diameter of about 20 cm (8 inches) and bonded directly with a pressure-sensitive adhesive onto a urethane backing pad having a Shore A hardness of about 90 durometer. The urethane backing pad was attached to an open cell flexible foam pad approximately 30 mm thick. The pad assembly was placed on the grinder's aluminum platform. Tap water was sprayed onto the abrasive article at a flow rate of about 3 liters / minute to provide lubrication between the surface of the abrasive article and the glass test blank.

【０１１１】 ガラス試験用ブランクは、上述のグラインダを用いて研削された。グラインダ
の研磨時間間隔は１０秒に設定された。しかしながら、研磨物品とガラス試験用
ブランク表面との間の実時間接触は、研磨物品がガラス試験用ブランク表面で安
定するまでグラインダは計時を始めなかったので、設定時間よりも長いことが確
認された。すなわち、ガラス表面で研磨物品が若干弾んだりスキップすることが
観測され、また研磨物品とガラス表面との間の接触が実質的に一定になる時点に
、グラインダは計時を始めた。このように、研削時間間隔１０秒に設定された場
合、実時間の研削間隔、すなわち、研磨物品とガラス表面との間の接触は約１２
秒であった。The glass test blank was ground using the grinder described above. The grinder polishing time interval was set at 10 seconds. However, the real-time contact between the abrasive article and the glass test blank surface was confirmed to be longer than the set time since the grinder did not start timing until the abrasive article stabilized on the glass test blank surface. . That is, the abrasive article was observed to bounce or skip slightly at the glass surface, and the grinder began timing when the contact between the abrasive article and the glass surface became substantially constant. Thus, when the grinding time interval is set to 10 seconds, the real time grinding interval, ie, the contact between the abrasive article and the glass surface, is about 12
Seconds.

【０１１２】 １０秒の研削後に、表面仕上とガラスの厚さが記録された。次に、ガラスは３
分間研削され、その後に再び厚さが測定された。この厚さは、次の１０秒の研削
試験の開始点であった。After 10 seconds of grinding, the surface finish and glass thickness were recorded. Next, the glass is 3
After grinding for a minute, the thickness was measured again. This thickness was the starting point for the next 10 second grinding test.

【０１１３】 実施例１ 実施例１のために、ＴＥＦＬＯＮ（登録商標）ブランドのＰＴＦＥ金型が、表
１の調合物に従って作製された研磨スラリで充填された。部分Ａと部分Ｂは調製
され、８０℃に加熱され、次に、混合先端部を通して金型のキャビティ内に分配
された。Example 1 For Example 1, a TEFLON® brand PTFE mold was filled with an abrasive slurry made according to the formulation in Table 1. Part A and Part B were prepared, heated to 80 ° C., and then dispensed through the mixing tip into the mold cavity.

【０１１４】 次に、充填された支柱キャビティは、他の混合先端部を通して部分Ａと部分Ｂ
とを分配することによって、約６．４ｍｍの深さまで表２に示した裏材調合物で
覆われた。金型を取り囲む壁部は、裏材の所望の厚さを維持する。アルミカバー
プレートは、硬化サイクル中の裏材樹脂の頂部の上方に配置されて、一定の均一
な厚さが保証された。次に、研磨物品全体が１６５℃で１５時間硬化された。Next, the filled strut cavities are passed through the other mixing tips to Part A and Part B
Was covered with the backing formulation shown in Table 2 to a depth of about 6.4 mm. The wall surrounding the mold maintains the desired thickness of the backing. An aluminum cover plate was placed above the top of the backing resin during the cure cycle to ensure a uniform thickness. Next, the entire abrasive article was cured at 165 ° C. for 15 hours.

【０１１５】 硬化後に、サンプルは金型から取り除かれ、試験用に直径２０ｃｍの円を生成
するために切断された。研削試験が上述のように実行され、結果が表３に示して
いる。表３は、７２分間に２つの界面圧力、２５．５ｐｓｉ（１７５．８ｋＰａ
）と１５ｐｓｉ（１０５．５ｋＰａ）で記録された１７の研削測定を示している
。示された各測定値は、約１２秒の研削期間で取り除かれたガラス材料の量であ
る（機械は１０秒に設定されているが、前述のように、実際の研削時間は約１２
秒である）。After curing, the sample was removed from the mold and cut to produce a 20 cm diameter circle for testing. The grinding test was performed as described above and the results are shown in Table 3. Table 3 shows two interfacial pressures at 25.5 psi (175.8 kPa) for 72 minutes.
) And 17 grinding measurements recorded at 15 psi (105.5 kPa). Each measurement shown is the amount of glass material removed during a grinding period of about 12 seconds (the machine was set at 10 seconds, but as noted above, the actual grinding time was about 12 seconds).
Seconds).

【０１１６】 ＲａとＲｚは各データ点の終わりに測定された。１２秒の全測定後の表面仕上
の平均は、Ｒａ＝１．２μｍ、Ｒｚ＝８．０μｍであった。[0116] Ra and Rz were measured at the end of each data point. The average surface finish after all 12 seconds of measurement was Ra = 1.2 μm, Rz = 8.0 μm.

【０１１７】[0117]

【表１】表1:研磨スラリ [Table 1] Table 1: Polishing slurry

【０１１８】[0118]

【表２】表２：裏材調合 [Table 2] Table 2: Backing material preparation

【０１１９】[0119]

【表３】表３ ：研削データ [Table 3] Table 3 : Grinding data

【０１２０】 実施例２ 実施例２は、研磨スラリの調合が表４に示され、また裏材調合が表５に示して
いる点以外で、実施例１に述べたのと同じように用意された。実施例２は上述の
ように試験され、結果が表６に示されている。表６は、１１７分間に２つの界面
圧力、２５．５ｐｓｉ（１７５．８ｋＰａ）と１５ｐｓｉ（１０５．５ｋＰａ）
で記録された１４の研削測定を示している。示された各測定値は、約１２秒の研
削期間で取り除かれたガラス材料の量である（機械は１０秒に設定されているが
、前述のように、実際の研削時間は約１２秒である）。Example 2 Example 2 was prepared in the same manner as described in Example 1, except that the formulation of the polishing slurry was shown in Table 4 and the backing material formulation was shown in Table 5. Was. Example 2 was tested as described above and the results are shown in Table 6. Table 6 shows two interfacial pressures for 117 minutes, 25.5 psi (175.8 kPa) and 15 psi (105.5 kPa).
Shows 14 grinding measurements recorded in. Each measurement shown is the amount of glass material removed in a grinding period of about 12 seconds (the machine was set at 10 seconds, but as mentioned earlier, the actual grinding time was about 12 seconds. is there).

【０１２１】 ＲａとＲｚは各データ点の終わりに測定された。１２秒の全測定後の表面仕上
の平均は、Ｒａ＝０．８μｍ、Ｒｚ＝５．８μｍであった。[0121] Ra and Rz were measured at the end of each data point. The average surface finish after all 12 seconds of measurement was Ra = 0.8 μm, Rz = 5.8 μm.

【０１２２】[0122]

【表４】表４ ：研磨スラリ [Table 4] Table 4 : Polishing slurry

【０１２３】[0123]

【表５】表５ ：裏材調合 [Table 5] Table 5 : Backing material preparation

【０１２４】[0124]

【表６】表６ ：研削データ [Table 6] Table 6 : Grinding data

【０１２５】 Ａ．ダイヤモンド凝集物サンプルの調整手順 各ダイヤモンド凝集物サンプルの成分は、以下の表７に示されている。A. Preparation Procedure for Diamond Aggregate Sample The components of each diamond aggregate sample are shown in Table 7 below.

【０１２６】[0126]

【表７】表７：ダイヤモンド凝集物サンプル１−４ Table 7: Diamond aggregate sample 1-4

【０１２７】 各凝集物サンプルのすべての成分を組み合わせ、プラスチックビーカ内でスパ
チュラを用いて手で混合して、ダイヤモンド分散を形成した。次に、ダイヤモン
ド分散は、凝集物を形成するための可撓性のプラスチックスパチュラを用いて、
ガムドロップ状のキャビティを有する、９ミルの不規則パターンのプラスチック
工具内に塗布された。プラスチック工具を製造する方法は米国特許第５，１５２
，９１７号に記載されている。成形された凝集物サンプルは、室温で夜通し鋳型
内で乾燥された。成形された凝集物サンプルは、超音波ホーンを用いて鋳型から
取り外された。次に、凝集物サンプルは７０メッシュスクリーンを用いて選別さ
れて、互いに分離された。分離後、凝集物のサイズは約１７５〜約２５０μｍの
範囲にあった。All components of each agglomerate sample were combined and mixed by hand with a spatula in a plastic beaker to form a diamond dispersion. Next, the diamond dispersion uses a flexible plastic spatula to form aggregates,
Coated in a 9 mil irregular pattern plastic tool with gum drop shaped cavities. A method of manufacturing a plastic tool is disclosed in US Pat. No. 5,152.
, 917. The molded agglomerate sample was dried in the mold overnight at room temperature. The molded agglomerate sample was removed from the mold using an ultrasonic horn. Next, the agglomerate samples were screened using a 70 mesh screen and separated from each other. After separation, the size of the agglomerates ranged from about 175 to about 250 μm.

【０１２８】 ブトバール分散物は、Ｍｏｎｓａｎｔｏ，Ｓｐｒｉｎｇｆｉｅｌｄ，ＭＡから
商業的に入手可能な一時的結合剤である。ＧＰ（ガラス粉末「ＳＰ１０１６」）
は、Ｓｐｅｃｉａｌｔｙ Ｇｌａｓｓ，Ｉｎｃ．から商業的に入手可能な永久結
合剤である。代わりの一時的結合剤は、デキストリン、エポキシ樹脂、アクリレ
ート樹脂等、ならびに窯業で用いられる他の一時的結合剤である。Butvar dispersion is a temporary binder commercially available from Monsanto, Springfield, MA. GP (glass powder "SP1016")
Is available from Specialty Glass, Inc. Permanent binder commercially available from Alternative temporary binders are dextrins, epoxy resins, acrylate resins, and the like, as well as other temporary binders used in the ceramic industry.

【０１２９】 選別された凝集物サンプルはアルミナ耐火性容器に置かれ、次のサイクルを通
して空気内で燃焼された。 ２．０℃／分で室温〜４００℃に、 １時間４００℃に保持、 ２．０℃／分で４００℃〜７２０℃に、 １時間７２０℃に保持、 次に、２．０℃／分で７２０℃〜室温に。The screened agglomerate sample was placed in an alumina refractory vessel and burned in air through the next cycle. 2.0 ° C / min at room temperature to 400 ° C for 1 hour at 400 ° C, 2.0 ° C / min at 400 ° C to 720 ° C for 1 hour at 720 ° C, then 2.0 ° C / min From 720 ° C to room temperature.

【０１３０】 次に、凝集物サンプルは、上述のような７０メッシュスクリーンを用いて選別
された。Next, the aggregate samples were screened using a 70 mesh screen as described above.

【０１３１】 次に、エポキシ樹脂系に対する凝集物の接着性を高めるように、燃焼された凝
集物サンプルはシラン溶液によって処理された。シラン溶液は次の成分を混合す
ることによって作製される。 Ａ−１１００シラン １．０ｇ 水 １０．０ｇ アセトン ８９．０グラム。Next, the burned agglomerate sample was treated with a silane solution to increase the adhesion of the agglomerate to the epoxy resin system. The silane solution is prepared by mixing the following components. A-1100 silane 1.0 g water 10.0 g acetone 89.0 g.

【０１３２】 凝集物サンプルはシラン溶液によって湿潤され、残りは流し出された。The agglomerate sample was wetted by the silane solution and the rest was drained.

【０１３３】 次に、シラン溶液によって処理された凝集物サンプルは、９０℃のオーブン内
に置かれ、３０分間乾燥された。乾燥された凝集物サンプルは、上述のように７
０メッシュスクリーンを用いて選別された。[0133] Next, the aggregate sample treated with the silane solution was placed in an oven at 90 ° C and dried for 30 minutes. The dried agglomerate sample was treated as described above with 7
Screened using a 0 mesh screen.

【０１３４】 Ｂ．成形された研磨物品の実施例３〜６および比較実施例Ａ〜Ｄの調製手順。 実施例３〜６および比較実施例Ａ〜Ｄについて、実施例１のＰＴＦＥ鋳型が、
調合表８に従って作製された研磨スラリで充填された。部分Ａと部分Ｂは、プラ
スチックビーカ内で高剪断ミキサによって別々に混合され、気泡を取り除くため
に真空オーブン内に別々に配置され、次に、２：１の体積比の混合カートリッジ
に共に充填され、２部分がＡ、１部分がＢであった。次に、得られた研磨スラリ
は、自動混合先端部を通して鋳型のキャビティ内に分配された。B. Preparation procedure for Examples 3-6 and Comparative Examples AD of shaped abrasive articles. For Examples 3-6 and Comparative Examples AD, the PTFE template of Example 1
Filled with abrasive slurry made according to Formulation Table 8. Part A and Part B are mixed separately by a high shear mixer in a plastic beaker, placed separately in a vacuum oven to remove air bubbles, and then packed together in a 2: 1 volume ratio mixing cartridge. Two parts were A and one part was B. Next, the resulting polishing slurry was dispensed into the mold cavity through an automatic mixing tip.

【０１３５】[0135]

【表８】表８：研磨スラリ Table 8: Polishing slurry

【０１３６】 次に、充填された支柱キャビティは、自動混合先端部を通して調合物を分配す
ることによって、表３に示した実施例１の裏材調合物で約６．４ｍｍ（１／４イ
ンチ）の深さまで覆われた。鋳型を取り囲む壁部は裏材の所望の厚さを維持した
。アルミカバープレートが硬化サイクル中に裏材樹脂の頂部の上方に配置されて
、一定の均一な厚さが保証された。鋳型は閉鎖して挟持され、室温で１〜２時間
、次に１６５℃でオーブン内で４時間硬化された。鋳型はオーブンから取り外さ
れ、開口された。成形された研磨サンプルは鋳型から採取され、Ｂｕｅｈｌｅｒ
のラップ用の３０．４８ｃｍ（１２インチ）プラテン上に装着された。Next, the filled strut cavities were approximately １ ／ inch (1/4 inch) in the backing formulation of Example 1 shown in Table 3 by dispensing the formulation through an automatic mixing tip. Covered to the depth of. The wall surrounding the mold maintained the desired thickness of the backing. An aluminum cover plate was placed over the top of the backing resin during the cure cycle to ensure a uniform thickness. The mold was closed and clamped and cured at room temperature for 1-2 hours, then at 165 ° C in an oven for 4 hours. The mold was removed from the oven and opened. A shaped abrasive sample was taken from the mold and the Buehler
Mounted on a 30.48 cm (12 inch) platen.

【０１３７】 裏材調合物は、最初に、高剪断ミキサを用いて表９による部分Ｂの要素をプラ
スチックビーカ内で混合し、サンプルを真空オーブン内に置いて気泡を取り除き
、次に、気泡閉じ込めを最小にするように、低剪断ミキサを用いて部分Ａと部分
Ｂとを混合することによって、調製された。The backing formulation was prepared by first mixing the components of Part B according to Table 9 in a plastic beaker using a high shear mixer, placing the sample in a vacuum oven to remove air bubbles, and then air entrapment. Was minimized by mixing Part A and Part B using a low shear mixer.

【０１３８】 成形された研磨サンプルは、直径が３０．４８ｃｍ（１２インチ）の裏材と、
直径が１．５９ｃｍ（５／８インチ）の研磨支柱とを有していた。研磨支柱は、
中心（１５．２４ｃｍ（６インチ））を覆う円面積が研磨支柱を有しないように
、裏材に接合された。[0138] The shaped abrasive sample had a 12 inch diameter backing,
And a polishing post having a diameter of 1.59 cm (5/8 inch). The polishing strut,
The circular area covering the center (15.24 cm (6 inches)) was bonded to the backing such that it did not have abrasive posts.

【０１３９】[0139]

【表９】表９：成形された研磨物品の実施例の裏材の樹脂調合 [Table 9] Table 9: Resin preparation of backing material of Example of molded abrasive article

【０１４０】 試験手順 試験手順は、「ＢＵＥＨＬＥＲ ＥＣＯＭＥＴ２」パワーヘッドが取り付けら
れた「Ｂｕｅｈｌｅｒ Ｅｃｏｍｅｔ４」変速グラインダ（両方ともＢｕｅｈｌ
ｅｒ Ｉｎｄｕｓｔｒｉｅｓ，Ｌｔｄから商業的に入手可能）を使用した。試験
は、ガラス試験用ブランクの表面積にわたって、特に述べない限り、約１０６ｋ
Ｐａ（約１７ｐｓｉ）の圧力で、特に述べない限り、５００ｒｐｍに設定された
モータ速度の条件を用いて実施された。Test Procedure The test procedure consisted of a “Buhler Ecomet 4” transmission grinder fitted with a “BUEHLER ECOMET2” power head (both Buehl Ecomet 2).
er Industries, Ltd.). The test was carried out over the surface area of the glass test blank,
The test was performed at a pressure of Pa (about 17 psi) and using a motor speed setting of 500 rpm unless otherwise stated.

【０１４１】 Ｃｏｒｎｉｎｇ Ｉｎｃｏｒｐｏｒａｔｅｄから商業的に入手可能な「ＣＯＲ
ＮＩＮＧ＃９０６１」の商標名で商業的に入手可能な直径２．５４ｃｍ（１イン
チ）、厚さ約１．０ｃｍの３つの平坦な円形ガラス試験用ブランクが用意された
。ガラス材料がグラインダのパワーヘッド内に置かれた。グラインダの３０．５
ｃｍ（１２インチ）のアルミニウムプラットホームは反時計廻りに回転され、一
方、ガラス試験用ブランクが固定されたパワーヘッドは３５ｒｐｍで時計回りに
回転された。[0141] "COR" commercially available from Corning Incorporated.
Three flat, round glass test blanks, 2.54 cm (1 inch) in diameter and about 1.0 cm thick, commercially available under the trade name "NING # 9061" were provided. The glass material was placed in the grinder power head. Grinder 30.5
The cm (12 inch) aluminum platform was rotated counterclockwise, while the powerhead with the fixed glass test blank was rotated clockwise at 35 rpm.

【０１４２】 成形された研磨物品は、約３０．４５ｃｍ（１２インチ）の直径の円形に打ち
抜かれ、約６０ジュロメータのショアＡ硬さを有する厚さ１２．５ｍｍのネオプ
レン製の裏材パッド上に感圧接着剤で直接接着された。このパッドアセンブリは
、グラインダのアルミニウムプラットホームに置かれた。水道水が約３リットル
／分の流速で研磨物品上に吹き付けられ、研磨物品の表面とガラス試験用ブラン
クとの間に潤滑が行われた。The shaped abrasive article was stamped into a 12 inch diameter circle and placed on a 12.5 mm thick neoprene backing pad with a Shore A hardness of about 60 durometer. Directly bonded with pressure sensitive adhesive. The pad assembly was placed on the grinder's aluminum platform. Tap water was sprayed onto the abrasive article at a flow rate of about 3 liters / minute to provide lubrication between the surface of the abrasive article and the glass test blank.

【０１４３】 ガラス試験用ブランクの初期表面仕上は、Ｐｅｒｔｈｅｎから商業的に入手可
能な「ＰＥＲＴＨＯＭＥＴＥＲ」の商標名で商業的に入手可能なダイヤモンド針
プロフィロメータによって評価された。ガラス試験用ブランクの初期重量も記録
された。The initial surface finish of the glass test blank was evaluated with a diamond needle profilometer, commercially available under the trade name “PERTHOMETER”, commercially available from Perthen. The initial weight of the glass test blank was also recorded.

【０１４４】 ガラス試験用ブランクは、上述のグラインダを用いて研削された。研磨時間は
１２秒〜数分であった。すべてのデータは標準化され、また１２秒の研磨で取り
除かれた平均のガラスストックとして示された。The glass test blank was ground using the grinder described above. Polishing time was 12 seconds to several minutes. All data were normalized and presented as the average glass stock removed with 12 seconds of polishing.

【０１４５】 研削後、最終表面仕上と最終重量が各々記録された。研削時間にわたるガラス
試験用ブランクの重量の変化は、取り除かれたガラスストック（グラム）として
示される。切削速度（取り除かれたガラスストック（グラム））、ＲａおよびＲ
ｍａｘの値が記録された。After grinding, the final surface finish and final weight were each recorded. The change in weight of the glass test blank over the grinding time is indicated as glass stock removed (grams). Cutting speed (glass stock removed (grams)), Ra and R
The value of max was recorded.

【０１４６】 実施例３の研削試験の結果が以下の表１０に示されている。データは、ダイヤ
モンド凝集物を含む本発明の研磨物品が、２６．５ｋＰａの低さの圧力で一貫し
たストック除去速度を提供することを示している。The results of the grinding test of Example 3 are shown in Table 10 below. The data show that the abrasive articles of the present invention that include diamond agglomerates provide consistent stock removal rates at pressures as low as 26.5 kPa.

【０１４７】[0147]

【表１０】表１０：実施例３の研削データと研削条件 Table 10: Grinding data and grinding conditions of Example 3

【０１４８】 実施例６と比較実施例Ｄの研削試験データが、表１１に示されている。データ
は、ダイヤモンド凝集物を含む実施例６の研磨物品のストック除去速度が、同一
のサイズの個々のダイヤモンド粒子を有する比較実施例Ｄのストック除去速度よ
りもかなり高いことを示している。Table 11 shows grinding test data of Example 6 and Comparative Example D. The data show that the stock removal rate of the abrasive article of Example 6 containing diamond agglomerates is significantly higher than that of Comparative Example D, which has the same size of individual diamond particles.

【０１４９】[0149]

【表１１】表１１：比較実施例Ｄと実施例６の研削データ Table 11: Grinding data of Comparative Example D and Example 6

【０１５０】 比較実施例Ｃと実施例４の研削試験データが、表１２に示されている。データ
は、ダイヤモンド凝集物を含む実施例４のストック除去速度が、より大きなサイ
ズの個々のダイヤモンド粒子を有する比較実施例Ｃのストック除去速度よりもか
なり高いことを示している。The grinding test data of Comparative Example C and Example 4 are shown in Table 12. The data show that the stock removal rate of Example 4 with diamond agglomerates is significantly higher than the stock removal rate of Comparative Example C, which has larger individual diamond particles.

【０１５１】[0151]

【表１２】表１２：比較実施例Ｃと実施例４の研削データ Table 12: Grinding data of Comparative Example C and Example 4

【０１５２】 比較実施例Ｂと実施例５の表面平滑度データ（ＲａとＲｍａｘ）が、以下の表
１３と表１４に示されている。これらのデータは本発明の３つの利点を示してい
る。第一に、Ｒａのデータは、ダイヤモンド凝集物を有する実施例５によって提
供される表面仕上が、同様のストック除去速度による個々のダイヤモンド粒子を
有する比較実施例Ｂの表面仕上よりも微細であることを示している。第二に、Ｒ
ａとＲｍａｘのデータは、表面仕上が、ダイヤモンド凝集物を有する実施例５に
ついて、より高い相対速度で改良され、これに対し、個々のダイヤモンド粒子を
有する比較実施例Ｂでは、表面仕上が改善しないことを示している。最後に、Ｒ
ｍａｘのデータは、掻き傷の深さが、ダイヤモンド凝集物を有する実施例５では
、同様のストック除去速度による個々のダイヤモンド粒子を有する比較実施例Ｂ
よりも小さいことを示している。The surface smoothness data (Ra and Rmax) of Comparative Example B and Example 5 are shown in Tables 13 and 14 below. These data show three advantages of the present invention. First, the Ra data indicates that the surface finish provided by Example 5 with diamond agglomerates is finer than the surface finish of Comparative Example B with individual diamond particles with similar stock removal rates. Is shown. Second, R
The a and Rmax data show that the surface finish is improved at a higher relative speed for Example 5 with diamond agglomerates, whereas Comparative Example B with individual diamond particles does not improve the surface finish. It is shown that. Finally, R
The max data show that in Example 5 where the scratch depth was with diamond agglomerates, Comparative Example B with individual diamond particles at similar stock removal rates.
Is smaller than

【０１５３】[0153]

【表１３】表１３：比較実施例Ｂと実施例５の表面平滑度データ（Ｒａ） Table 13: Surface smoothness data (Ra) of Comparative Example B and Example 5

【０１５４】[0154]

【表１４】表１４：比較実施例Ｂと実施例５の表面平滑度データ（Ｒｍａｘ） Table 14: Surface smoothness data (Rmax) of Comparative Example B and Example 5

【０１５５】 比較実施例Ａと実施例４の表面平滑度データ（ＲａとＲｍａｘ）が、以下の表
１５と表１６に示されている。これらのデータは本発明の３つの利点を示してい
る。第一に、Ｒａのデータは、ダイヤモンド凝集物を有する実施例４によって提
供される表面仕上が、同様のストック除去速度による個々のダイヤモンド粒子を
有する比較実施例Ａの表面仕上よりも微細であることを示している。第二に、Ｒ
ａとＲｍａｘのデータは、表面仕上が、ダイヤモンド凝集物を有する実施例４に
ついて、より高い相対速度で改良され、これに対し、個々のダイヤモンド粒子を
有する比較実施例Ａでは、表面仕上が改善しないことを示している。最後に、Ｒ
ｍａｘのデータは、掻き傷の深さが、ダイヤモンド凝集物を有する実施例４では
、同様のストック除去速度による個々のダイヤモンド粒子を有する比較実施例Ａ
よりも小さいことを示している。The surface smoothness data (Ra and Rmax) of Comparative Example A and Example 4 are shown in Tables 15 and 16 below. These data show three advantages of the present invention. First, the Ra data indicates that the surface finish provided by Example 4 with diamond agglomerates is finer than the surface finish of Comparative Example A with individual diamond particles at similar stock removal rates. Is shown. Second, R
The a and Rmax data show that the surface finish is improved at a higher relative speed for Example 4 with diamond agglomerates, whereas Comparative Example A with individual diamond particles does not improve the surface finish. It is shown that. Finally, R
The max data show that in Example 4 where the scratch depth was with diamond agglomerates, Comparative Example A with individual diamond particles at similar stock removal rates.
Is smaller than

【０１５６】[0156]

【表１５】表１５：比較実施例Ａと実施例４の表面平滑度データ（Ｒａ） Table 15: Surface smoothness data (Ra) of Comparative Example A and Example 4

【０１５７】[0157]

【表１６】表１６：比較実施例Ａと実施例４の表面平滑度データ（Ｒｍａｘ） Table 16: Surface smoothness data (Rmax) of Comparative Example A and Example 4

【０１５８】 成形された研磨物品の実施例７〜１１に関する試験手順ＩＩＩ ＣＲＴスクリーンの小さな面積（約１７．７８ｃｍｘ１７．７８ｃｍ）が、ハ
ンドヘルドサンダ（Ｆｌｅｘから商業的に入手可能、モデルＬＷ６０３ＶＲ、１
，０００〜２，８００ｒｐｍ、１，５００ワット）を用いて、５μｍの酸化アル
ミニウムディスク（２６８ＸＡ Ｔｒｉｚａｃｔ（登録商標）フィルムＰＳＡデ
ィスク、Ａ５ＭＩＣ、Ｍｉｎｎｅｓｏｔａ Ｍｉｎｉｎｇ ａｎｄ Ｍａｎｕｆ
ａｃｔｕｒｉｎｇ Ｃｏｍｐａｎｙ，Ｓｔ．Ｐａｕｌ，ＭＮから商業的に入手可
能）によって最初に粗くされた。サンダは２，４００ｒｐｍで作動され、サンダ
の中央の穴を通して水が供給された。複数の支柱（直径０．７９ｃｍ、高さ０．
６３５ｃｍ）を有する研磨パッド（直径１２．７ｃｍ）が、サンダのディスクパ
ッドの上に装着された。前もって粗くされたＣＲＴスクリーンの領域は３０秒間
２，４００ｒｐｍで研磨された。支柱の破壊は、研磨中に生成される遊離セリア
スラリの量によって視覚的に決定された。破壊試験の評価は１〜５であり、１は
小さい破壊であり、５は過度の破壊である。最適な評価は適度な破壊の３である
。研磨支柱の過度の破壊は、優れた研磨性能を提供するが、研磨パッドの寿命を
縮める。研磨支柱の不十分な破壊は、寿命を長くするが、研磨性能は劣る。Test Procedure III for Shaped Abrasive Articles Examples 7-11 A small area of a CRT screen (approximately 17.78 cm x 17.78 cm) was obtained using a handheld sander (commercially available from Flex, model LW603VR, 1).
5 μm aluminum oxide disc (268XA Trizact® film PSA disc, A5MIC, Minnesota Mining and Manuf) using 2,000-2,800 rpm, 1,500 watts.
acting Company, St. (Commercially available from Paul, MN). The sander was operated at 2,400 rpm and water was supplied through a central hole in the sander. Multiple columns (0.79 cm in diameter, height 0.
A polishing pad (12.7 cm in diameter) having a diameter of 635 cm) was mounted on the sander disk pad. The area of the previously roughened CRT screen was polished at 2,400 rpm for 30 seconds. Strut failure was visually determined by the amount of free ceria slurry generated during polishing. The rating of the destruction test is 1 to 5, where 1 is a small destruction and 5 is an excessive destruction. The optimal rating is 3 for moderate failure. Excessive destruction of the polishing struts provides excellent polishing performance, but reduces the life of the polishing pad. Insufficient destruction of the polishing struts lengthens the service life, but reduces polishing performance.

【０１５９】 裏材に対する支柱の接着は非常に重要である。裏材に対する支柱の接着が弱い
ならば、ＣＲＴスクリーンと支柱との間の摩擦が支柱と裏材との間の接着力より
も大きくなると、支柱は研磨中に裏材から離れることがある。接着試験の結果は
、研磨後に裏材から分離される支柱の割合を測定することによって決定される（
上述のように）。The adhesion of the struts to the backing is very important. If the struts have poor adhesion to the backing, the struts may separate from the backing during polishing if the friction between the CRT screen and the struts is greater than the adhesion between the struts and the backing. The result of the adhesion test is determined by measuring the percentage of struts separated from the backing after polishing (
As described above).

【０１６０】 成形された研磨物品の実施例７〜１１の調製手順 製造工具は、ＴＥＦＬＯＮ（登録商標）ブランドのポリテトラフルオロエチレ
ン（ＰＴＦＥ）の厚さ２５．０ｍｍのシートに、テーパ穴のパターンをドリルす
ることによって作製された。結果として得られたポリマ製の製造工具は、柱状の
キャビティを含んでいた。各円柱の高さは約４ｍｍ、直径は約４．８ｍｍであっ
た。隣接した円柱の基部の間は約２．４ｍｍであった。Procedure for Preparing Molded Abrasive Articles Examples 7-11 The production tool was a 25.0 mm thick sheet of TEFLON® brand polytetrafluoroethylene (PTFE) with a pattern of tapered holes. Made by drilling. The resulting polymer production tool contained a columnar cavity. Each cylinder had a height of about 4 mm and a diameter of about 4.8 mm. The distance between the bases of adjacent cylinders was about 2.4 mm.

【０１６１】 実施例７〜１１のために、金型は、表１７の調合に従って作製された研磨スラ
リで充填された。成分は、高剪断ミキサによってプラスチックビーカ内で混合さ
れ、気泡を取り除くために真空オーブン内に配置され、次に、カートリッジに充
填された。次に、得られた研磨スラリは、自動混合先端部を通して鋳型のキャビ
ティ内に分配された。For Examples 7-11, the mold was filled with a polishing slurry made according to the formulation in Table 17. The components were mixed in a plastic beaker with a high shear mixer, placed in a vacuum oven to remove air bubbles, and then filled into cartridges. Next, the resulting polishing slurry was dispensed into the mold cavity through an automatic mixing tip.

【０１６２】 次に、充填された支柱キャビティは、自動混合先端部を通して調合物を分配す
ることによって、表１８のそれぞれの裏材調合物で約６．４ｍｍ（１／４インチ
）の深さまで覆われた。鋳型を取り囲む壁部は、裏材の所望の厚さを維持した。
アルミカバープレートが硬化サイクル中に裏材樹脂の頂部の上方に配置されて、
一定の均一な厚さが保証された。鋳型は閉鎖して挟持され、室温で１〜２時間、
次に１６５℃でオーブン内で４時間硬化された。鋳型はオーブンから取り外され
、開口された。Next, the filled strut cavities were covered with each backing formulation in Table 18 to a depth of about 1/4 inch by dispensing the formulation through an automatic mixing tip. Was done. The wall surrounding the mold maintained the desired thickness of the backing.
An aluminum cover plate is placed above the top of the backing resin during the cure cycle,
A constant uniform thickness was guaranteed. The mold is closed and clamped, 1-2 hours at room temperature,
It was then cured in an oven at 165 ° C. for 4 hours. The mold was removed from the oven and opened.

【０１６３】 裏材調合物は、最初に、高剪断ミキサを用いて表１８による部分Ｂの要素をプ
ラスチックビーカ内で混合し、サンプルを真空オーブン内に置いて気泡を取り除
き、次に、気泡閉じ込めを最小にするように、低剪断ミキサを用いて部分Ａと部
分Ｂとを混合することによって、調製された。The backing formulation was prepared by first mixing the elements of Part B according to Table 18 in a plastic beaker using a high shear mixer, placing the sample in a vacuum oven to remove air bubbles, then air entrapment Was minimized by mixing Part A and Part B using a low shear mixer.

【０１６４】 成形された研磨サンプルは、直径が１２．７ｃｍ（５インチ）の裏材と、直径
が０．７９ｃｍ（５／１６インチ）の研磨支柱とを有していた。The shaped abrasive sample had a 5 inch backing with a diameter of 12.7 cm and 5/16 inch diameter polishing posts.

【０１６５】[0165]

【表１７】表１７：実施例７−１１の研磨支柱の調合 Table 17: Formulation of polishing columns of Examples 7-11

【０１６６】[0166]

【表１８】表１８：実施例７−１１の裏材調合 Table 18: Preparation of backing material of Examples 7-11

【０１６７】 接着試験の結果は表１９に示されている。The results of the adhesion test are shown in Table 19.

【０１６８】[0168]

【表１９】表１９：実施例７−１１の破壊および接着試験 Table 19: Breakdown and adhesion test of Examples 7-11

【０１６９】 成形された研磨物品の実施例１２〜１４の調製手順 実施例１２〜１４のために、実施例７〜１１のＰＴＦＥ金型は、表２０の調合
に従って作製された研磨スラリで充填された。成分は、高剪断ミキサによってプ
ラスチックビーカ内で混合され、気泡を取り除くために真空オーブン内に配置さ
れ、次に、カートリッジに充填された。次に、得られた研磨スラリは、自動混合
先端部を通して鋳型のキャビティ内に分配された。Preparation Procedure for Examples 12-14 of Shaped Abrasive Articles For Examples 12-14, the PTFE molds of Examples 7-11 were filled with an abrasive slurry made according to the formulation in Table 20. Was. The components were mixed in a plastic beaker with a high shear mixer, placed in a vacuum oven to remove air bubbles, and then filled into cartridges. Next, the resulting polishing slurry was dispensed into the mold cavity through an automatic mixing tip.

【０１７０】 次に、充填された支柱キャビティは、自動混合先端部を通して調合物を分配す
ることによって、表２１の裏材調合物で約４．０ｍｍの深さまで覆われた。裏材
調合物は、高剪断ミキサを用いて部分Ａと部分Ｂの要素をプラスチックビーカ内
で混合し、また気泡閉じ込めを最小にするようにサンプルを真空オーブン内に置
いて気泡を取り除くことによって、調製された。鋳型を取り囲む壁部は裏材の所
望の厚さを維持した。アルミカバープレートは、硬化サイクル中の裏材樹脂の頂
部の上方に配置されて、一定の均一な厚さが保証された。鋳型は閉鎖して挟持さ
れ、室温で１〜２時間、次に１６５℃でオーブン内で４時間硬化された。鋳型は
オーブンから取り外され、開口された。Next, the filled strut cavities were covered with the backing formulation of Table 21 to a depth of about 4.0 mm by dispensing the formulation through an automatic mixing tip. The backing formulation was prepared by mixing the components of Part A and Part B in a plastic beaker using a high shear mixer, and placing the sample in a vacuum oven to remove air bubbles to minimize air bubble entrapment. Was prepared. The wall surrounding the mold maintained the desired thickness of the backing. An aluminum cover plate was placed above the top of the backing resin during the cure cycle to ensure a uniform thickness. The mold was closed and clamped and cured at room temperature for 1-2 hours, then at 165 ° C in an oven for 4 hours. The mold was removed from the oven and opened.

【０１７１】 成形された研磨サンプルは、直径が２０．３ｃｍ（８インチ）および厚さが４
ｍｍの裏材と、直径が４．８ｍｍ（３／１６インチ）および高さが４．０ｍｍの
研磨支柱とを有していた。The shaped abrasive sample was 8 inches in diameter and 4 inches thick.
mm backing and abrasive posts having a diameter of 4.8 mm (3/16 inch) and a height of 4.0 mm.

【０１７２】[0172]

【表２０】表２０：実施例１２−１４の研磨支柱の調合 Table 20: Formulation of polishing pillars of Examples 12-14

【０１７３】[0173]

【表２１】表２１：実施例１２−１４の実施例の裏材調合 Table 21: Formulation of backing for Examples 12-14

【０１７４】 実施例１２〜１４に関する試験手順 試験手順は、Ｂｕｅｈｌｅｒ Ｉｎｄｕｓｔｒｉｅｓ，Ｌｔｄ．から商業的に
入手可能なＢｕｅｈｌｅｒ ＥＣＯＭＥＴ３ポリッシャを使用した。実施例１２
〜１４は、通常のウィンドウガラスからサンドブラストされた３インチ（７．６
２ｃｍ）ディスクによって、Ｇｕｅｈｌｅｒ機械で８．４９ｐｓｉ（５８．５ｋ
Ｐａ）および５００ｒｐｍのプラテン速度に調整されて、一様かつ平坦な表面仕
上を生成した。Test Procedures for Examples 12-14 Test procedures were performed as described in Buehler Industries, Ltd. A Buehler ECOMET3 polisher commercially available from was used. Example 12
14 are 3 inch (7.6) sandblasted from normal window glass.
8.49 psi (58.5k) on Guehler machine with 2cm) disc
Pa) and a platen speed of 500 rpm were adjusted to produce a uniform and flat surface finish.

【０１７５】 ２インチ（５．０８ｃｍ）のＣＲＴガラスディスク（Ｐｈｉｌｉｐｓから商業
的に入手可能）が、Ｂｕｅｈｌｅｒ機械上で約３０秒間約１．２３ｐｓｉ（８．
４８ｋＰａ）および５００ｒｐｍで、８インチ（２０．３２ｃｍ）のＡ１０グレ
ードガラスリペアディスク（Ｍｉｎｎｅｓｏｔａ Ｍｉｎｉｎｇ ａｎｄ Ｍａ
ｎｕｆａｃｔｕｒｉｎｇ Ｃｏｍｐａｎｙ，Ｓｔ．Ｐａｕｌ，ＭＮから「ＡＦ３
０」の商標名で入手可能）を用いて予め粗くされた。これによって、０．０７μ
ｍのＲａの均一なインプット仕上が行われた。A 2 inch (5.08 cm) CRT glass disc (commercially available from Philips) is loaded on a Buehler machine for about 30 seconds at about 1.23 psi (8.10 cm).
8 inch (20.32 cm) A10 grade glass repair disc (Minnesota Mining and Ma) at 48 kPa) and 500 rpm.
nufacturing Company, St. Paul, MN says "AF3
(Available under the trade name "0"). This gives 0.07μ
A uniform input finish of m Ra was performed.

【０１７６】 次に、予め粗くされたＣＲＴガラスディスクを使用して、Ｂｕｅｈｌｅｒ機械
上で１９．１ｐｓｉ（１３１．７ｋＰａ）および５００ｒｐｍのプラテン速度で
実施例を試験した。水流は６６０ｃｃ／分に固定された。表面仕上の測定は、Ｐ
ｅｒｔｈｅｎから「Ｐｅｒｔｈｏｍｅｔｅｒ」の商標名で商業的に入手可能なダ
イヤモンド針プロフィロメータによって、１５秒の間隔毎に行われ、最高４５秒
繰り返された。The examples were then tested on a Buehler machine at 19.1 psi (131.7 kPa) and a platen speed of 500 rpm using a pre-roughened CRT glass disk. The water flow was fixed at 660 cc / min. Surface finish measurement is P
Performed every 15 seconds with a diamond needle profilometer, commercially available under the trade name "Perthometer" from erthen, repeated for up to 45 seconds.

【０１７７】 実施例１２〜１４の表面仕上データは表２２に要約されている。データは、黒
鉛および二硫化モリブデンを有する実施例１３と実施例１４が、１５秒間に表面
粗さを−０．０７０μｍ〜−０．００９μｍにそれぞれ低減し、これに対し、そ
うするためには、対照（黒鉛または二硫化モリブデンなしの実施例１２）が４５
秒を必要とすることを示している。The surface finish data for Examples 12-14 is summarized in Table 22. The data show that Examples 13 and 14 with graphite and molybdenum disulfide each reduced the surface roughness from -0.070 μm to -0.009 μm in 15 seconds, whereas to do so, The control (Example 12 without graphite or molybdenum disulfide) had 45
Indicates that seconds are required.

【０１７８】[0178]

【表２２】 表２２：実施例１２−１４の表面仕上データ（Ｒａはμｍ） Table 22 Table 22: The surface of Example 12-14 finishing data (Ra is [mu] m)

【０１７９】 すべての特許、特許出願および公報の完全な開示は、個々に組み込まれている
かのように参考として本出願に組み込まれている。本発明の種々の修正と変更が
、本発明の範囲と精神から逸脱することなしに、当業者に明らかになり、また本
発明が、本出願に記述した説明目的の実施態様に不当に限定されないことを理解
すべきである。The complete disclosures of all patents, patent applications and publications are incorporated herein by reference as if individually incorporated. Various modifications and alterations of this invention will become apparent to those skilled in the art without departing from the scope and spirit of this invention, and the invention is not unduly limited to the illustrative embodiments described in this application. You should understand that.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図１】 本発明による研磨物品の一実施態様の斜視図である。FIG. 1 is a perspective view of one embodiment of an abrasive article according to the present invention.

【図２】 図１の研磨物品の平面図である。FIG. 2 is a plan view of the abrasive article of FIG.

【図３】 本発明による研磨物品の他の実施態様の平面図である。FIG. 3 is a plan view of another embodiment of an abrasive article according to the present invention.

【図４】 本発明による研磨物品の第３の実施態様の平面図である。FIG. 4 is a plan view of a third embodiment of the abrasive article according to the present invention.

【図５】 本発明による研磨物品の第４の実施態様の平面図である。FIG. 5 is a plan view of a fourth embodiment of the abrasive article according to the present invention.

【図６Ａ】 本発明の研磨複合材の側面図である。FIG. 6A is a side view of the abrasive composite of the present invention.

【図６Ｂ】 図６Ａの研磨複合材の平面図である。FIG. 6B is a plan view of the abrasive composite of FIG. 6A.

【図７】 本発明による凝集物の断面図である。FIG. 7 is a cross-sectional view of an aggregate according to the present invention.

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＣＹ， ＤＥ，ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，Ｉ Ｔ，ＬＵ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ ，ＣＦ，ＣＧ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＧＷ，ＭＬ， ＭＲ，ＮＥ，ＳＮ，ＴＤ，ＴＧ)，ＡＰ(ＧＨ，ＧＭ，Ｋ Ｅ，ＬＳ，ＭＷ，ＳＤ，ＳＬ，ＳＺ，ＴＺ，ＵＧ，ＺＷ )，ＥＡ(ＡＭ，ＡＺ，ＢＹ，ＫＧ，ＫＺ，ＭＤ，ＲＵ， ＴＪ，ＴＭ)，ＡＥ，ＡＧ，ＡＬ，ＡＭ，ＡＴ，ＡＵ， ＡＺ，ＢＡ，ＢＢ，ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ，ＣＡ，ＣＨ，Ｃ Ｎ，ＣＲ，ＣＵ，ＣＺ，ＤＥ，ＤＫ，ＤＭ，ＤＺ，ＥＥ ，ＥＳ，ＦＩ，ＧＢ，ＧＤ，ＧＥ，ＧＨ，ＧＭ，ＨＲ， ＨＵ，ＩＤ，ＩＬ，ＩＮ，ＩＳ，ＪＰ，ＫＥ，ＫＧ，Ｋ Ｐ，ＫＲ，ＫＺ，ＬＣ，ＬＫ，ＬＲ，ＬＳ，ＬＴ，ＬＵ ，ＬＶ，ＭＡ，ＭＤ，ＭＧ，ＭＫ，ＭＮ，ＭＷ，ＭＸ， ＮＯ，ＮＺ，ＰＬ，ＰＴ，ＲＯ，ＲＵ，ＳＤ，ＳＥ，Ｓ Ｇ，ＳＩ，ＳＫ，ＳＬ，ＴＪ，ＴＭ，ＴＲ，ＴＴ，ＴＺ ，ＵＡ，ＵＧ，ＵＺ，ＶＮ，ＹＵ，ＺＡ，ＺＷ──────────────────────────────────────────────────続 き Continuation of front page (81) Designated country EP (AT, BE, CH, CY, DE, DK, ES, FI, FR, GB, GR, IE, IT, LU, MC, NL, PT, SE ), OA (BF, BJ, CF, CG, CI, CM, GA, GN, GW, ML, MR, NE, SN, TD, TG), AP (GH, GM, KE, LS, MW, SD, SL, SZ, TZ, UG, ZW), EA (AM, AZ, BY, KG, KZ, MD, RU, TJ, TM), AE, AG, AL, AM, AT, AU, AZ, BA, BB, BG, BR, BY, CA, CH, CN, CR, CU, CZ, DE, DK, DM, DZ, EE, ES, FI, GB, GD, GE, GH, GM, HR , HU, ID, IL, IN, IS, JP, KE, KG, KP, KR, KZ, LC, LK, LR, LS, LT, LU, LV, MA, MD, MG, MK, MN, MW, MX, NO, NZ, PL, PT, RO, RU, SD, SE, SG, SI, SK, SL, TJ, TM, TR, TT, TZ, UA, UG, UZ, VN, YU, ZA, ZW

Claims (37)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項１】 ガラスワークピース表面を研削する方法であって、 研磨物品の研削層と前記ガラスワークピース表面とを接触させるステップであ
って、前記研削層が複数の研磨複合材を含み、前記複合材が、有機樹脂と、アル
カリ金属塩、アルカリ性金属塩およびそれらの組合せから選択された金属塩と、
前記研磨複合材全体にわたって均質に分散された単一ダイヤモンド研磨粒子とを
含む、ステップと、 前記研磨物品の研削層と前記ガラスワークピース表面との間に潤滑剤を導入す
るステップと、 前記研磨物品の研削層と前記ガラスワークピース表面とを相対移動するステッ
プと、 を含む方法。1. A method for grinding a glass workpiece surface, the method comprising: contacting a grinding layer of an abrasive article with the glass workpiece surface, wherein the grinding layer comprises a plurality of abrasive composites; The composite material is an organic resin, and a metal salt selected from alkali metal salts, alkaline metal salts and combinations thereof,
A single diamond abrasive particle homogeneously dispersed throughout the abrasive composite; introducing a lubricant between a grinding layer of the abrasive article and the glass workpiece surface; Moving the grinding layer relative to the glass workpiece surface. 【請求項２】 前記ガラスワークピース表面から、２００〜４００μｍのガ
ラスストックを除去するステップをさらに含む、請求項１に記載の方法。2. The method of claim 1, further comprising removing 200-400 μm glass stock from the glass workpiece surface. 【請求項３】 ＲＰＰ手順を用いて１．１μｍ以下の最終表面粗さＲａを提
供するステップをさらに含む、請求項１に記載の方法。3. The method of claim 1, further comprising providing a final surface roughness Ra of 1.1 μm or less using an RPP procedure. 【請求項４】 前記最終表面粗さＲａが０．８０μｍである、請求項１に記
載の方法。4. The method according to claim 1, wherein said final surface roughness Ra is 0.80 μm. 【請求項５】 前記ガラス表面からガラスストックを除去するステップが１
０〜１５秒の時間間隔で行われる、請求項１に記載の方法。5. The method of claim 1, wherein the step of removing glass stock from the glass surface comprises the steps of:
The method of claim 1, wherein the method is performed at a time interval of 0 to 15 seconds. 【請求項６】 前記研磨複合材が裏材に一体成形される、請求項１に記載の
方法。6. The method of claim 1, wherein the abrasive composite is integrally formed with a backing. 【請求項７】 前記裏材がウレタン樹脂を含む、請求項１に記載の方法。7. The method of claim 1, wherein said backing comprises a urethane resin. 【請求項８】 前記ダイヤモンド研磨粒子が約０．０１〜５００μｍの平均
粒度を有する、請求項１に記載の方法。8. The method of claim 1, wherein said diamond abrasive particles have an average particle size of about 0.01 to 500 μm. 【請求項９】 前記有機樹脂がエポキシ樹脂を含む、請求項１に記載の方法
。9. The method of claim 1, wherein said organic resin comprises an epoxy resin. 【請求項１０】 前記ダイヤモンド粒子が約１〜３０重量部の量で前記複合
材に存在し、また前記結合剤が約７０〜９９重量部の量で存在する、請求項１に
記載の方法。10. The method of claim 1, wherein said diamond particles are present in said composite in an amount of about 1 to 30 parts by weight and said binder is present in an amount of about 70 to 99 parts by weight. 【請求項１１】 前記潤滑剤が、水と、アミン、鉱油、灯油、ミネラルスピ
リット、水溶性油エマルジョン、ポリエチレンイミン、エチレングリコール、モ
ノエタノールアミン、ジエタノールアミン、トリエタノールアミン、プロピレン
グリコール、アミンボレート、ホウ酸、アミンカルボキシレート、パイン油、イ
ンドール、チオアミン塩、アミド、ヘキサヒドロ−１，３，５−トリエチルトリ
アジン、カルボン酸、ナトリウム２−メルカプトベンゾチアゾール、イソプロパ
ノールアミン、トリエチレンジアミン四酢酸、プロピレングリコールメチルエー
テル、ベンゾトリアゾール、ナトリウム２−ピリジンエチオール−１−オキシド
、ヘキシレングリコール、およびそれらの混合物から成る群から選択された少な
くとも１つの添加剤と、の混合物を含む、請求項１に記載の方法。11. The lubricant according to claim 1, wherein the lubricant is water, amine, mineral oil, kerosene, mineral spirit, water-soluble oil emulsion, polyethyleneimine, ethylene glycol, monoethanolamine, diethanolamine, triethanolamine, propylene glycol, amine borate, borate. Acid, amine carboxylate, pine oil, indole, thioamine salt, amide, hexahydro-1,3,5-triethyltriazine, carboxylic acid, sodium 2-mercaptobenzothiazole, isopropanolamine, triethylenediaminetetraacetic acid, propylene glycol methyl ether, At least one additive selected from the group consisting of benzotriazole, sodium 2-pyridineethyl-1-oxide, hexylene glycol, and mixtures thereof; The method of claim 1, comprising a mixture. 【請求項１２】 前記裏材がウレタン樹脂を含む、請求項１に記載の方法。12. The method of claim 1, wherein said backing comprises a urethane resin. 【請求項１３】 前記研磨複合材が約４０〜約６０重量％の充填剤を含む、
請求項１に記載の方法。13. The abrasive composite comprises from about 40 to about 60% by weight of a filler.
The method of claim 1. 【請求項１４】 前記研磨複合材が約５０〜約６０重量％の充填剤を含む、
請求項１に記載の方法。14. The abrasive composite comprises from about 50 to about 60% by weight of a filler.
The method of claim 1. 【請求項１５】 前記充填剤が、メタケイ酸カルシウム、白色酸化アルミニ
ウム、炭酸カルシウム、シリカおよびそれらの組合せから成る群から選択される
、請求項１３に記載の方法。15. The method of claim 13, wherein said filler is selected from the group consisting of calcium metasilicate, white aluminum oxide, calcium carbonate, silica and combinations thereof. 【請求項１６】 ガラスワークピース表面を研削する方法であって、 研磨物品の研削層と前記ガラスワークピース表面とを接触させるステップであ
って、前記研削層が複数の研磨複合材を含み、前記複合材が有機樹脂と凝集研磨
粒子とを含み、前記凝集物が、永久結合剤に分散されたダイヤモンド粒子を含む
、ステップと、 前記研磨物品の研削層と前記ガラスワークピース表面との間に潤滑剤を導入す
るステップと、 前記研磨物品の研削層と前記ガラスワークピース表面とを相対移動するステッ
プと、 を含む方法。16. A method of grinding a glass workpiece surface, the method comprising: contacting a grinding layer of an abrasive article with the glass workpiece surface, wherein the grinding layer comprises a plurality of abrasive composites; Wherein the composite comprises an organic resin and agglomerated abrasive particles, wherein the agglomerates comprise diamond particles dispersed in a permanent binder; and lubricating between the abrasive layer of the abrasive article and the glass workpiece surface. A method comprising: introducing an agent; and relatively moving the abrasive layer of the abrasive article and the glass workpiece surface. 【請求項１７】 前記ガラスワークピース表面から、１００μｍのガラスス
トックを除去するステップをさらに含む、請求項１６に記載の方法。17. The method of claim 16, further comprising removing 100 μm glass stock from the glass workpiece surface. 【請求項１８】 ＲＰＰ手順を用いて０．７μｍ以下の最終表面粗さＲａを
提供するステップをさらに含む、請求項１６に記載の方法。18. The method of claim 16, further comprising providing a final surface roughness Ra of 0.7 μm or less using an RPP procedure. 【請求項１９】 ０．７μｍ以下の最終表面粗さＲａを提供するステップが
１０〜１５秒の研削時間間隔で行われる、請求項１６に記載の方法。19. The method of claim 16, wherein the step of providing a final surface roughness Ra of 0.7 μm or less is performed at a grinding time interval of 10 to 15 seconds. 【請求項２０】 前記研磨凝集粒子が、ダイヤモンド粒子を含む研磨部分に
接合された金属である、請求項１６に記載の方法。20. The method of claim 16, wherein the abrasive agglomerated particles are metal bonded to an abrasive portion including diamond particles. 【請求項２１】 前記永久結合剤が、ガラス、セラミック、金属または有機
物である、請求項１６に記載の方法。21. The method of claim 16, wherein said permanent binder is glass, ceramic, metal or organic. 【請求項２２】 前記有機樹脂がエポキシ樹脂を含む、請求項１６に記載の
方法。22. The method of claim 16, wherein said organic resin comprises an epoxy resin. 【請求項２３】 前記ダイヤモンド粒子が約１〜３０重量部の量で前記複合
材に存在し、また前記結合剤が約７０〜９９重量部の量で存在する、請求項１６
に記載の方法。23. The composite according to claim 16, wherein said diamond particles are present in said composite in an amount of about 1 to 30 parts by weight and said binder is present in an amount of about 70 to 99 parts by weight.
The method described in. 【請求項２４】 前記潤滑剤が、水と、アミン、鉱油、灯油、ミネラルスピ
リット、水溶性油エマルジョン、ポリエチレンイミン、エチレングリコール、モ
ノエタノールアミン、ジエタノールアミン、トリエタノールアミン、プロピレン
グリコール、アミンボレート、ホウ酸、アミンカルボキシレート、パイン油、イ
ンドール、チオアミン塩、アミド、ヘキサヒドロ−１，３，５−トリエチルトリ
アジン、カルボン酸、ナトリウム２−メルカプトベンゾチアゾール、イソプロパ
ノールアミン、トリエチレンジアミン四酢酸、プロピレングリコールメチルエー
テル、ベンゾトリアゾール、ナトリウム２−ピリジンエチオール−１−オキシド
、ヘキシレングリコールおよびそれらの混合物から成る群から選択された少なく
とも１つの添加剤と、の混合物を含む、請求項１６に記載の方法。24. The lubricant, wherein the lubricant is water, amine, mineral oil, kerosene, mineral spirit, water-soluble oil emulsion, polyethyleneimine, ethylene glycol, monoethanolamine, diethanolamine, triethanolamine, propylene glycol, amine borate, borate Acid, amine carboxylate, pine oil, indole, thioamine salt, amide, hexahydro-1,3,5-triethyltriazine, carboxylic acid, sodium 2-mercaptobenzothiazole, isopropanolamine, triethylenediaminetetraacetic acid, propylene glycol methyl ether, Mixing with at least one additive selected from the group consisting of benzotriazole, sodium 2-pyridineethyl-1-oxide, hexylene glycol and mixtures thereof. 17. The method of claim 16, comprising a compound. 【請求項２５】 前記研磨複合材が約４０〜約６０重量％の充填剤を含む、
請求項１６に記載の方法。25. The abrasive composite comprises from about 40 to about 60% by weight of a filler.
The method of claim 16. 【請求項２６】 前記研磨複合材が約５０〜約６０重量％の充填剤を含む、
請求項１６に記載の方法。26. The abrasive composite comprises from about 50 to about 60% by weight of a filler.
The method of claim 16. 【請求項２７】 前記充填剤が、メタケイ酸カルシウム、白色酸化アルミニ
ウム、炭酸カルシウム、シリカおよびそれらの組合せから成る群から選択される
、請求項２５に記載の方法。27. The method of claim 25, wherein the filler is selected from the group consisting of calcium metasilicate, white aluminum oxide, calcium carbonate, silica, and combinations thereof. 【請求項２８】 ガラスワークピース表面を研磨する方法であって、 研磨物品の研磨層と、約０．０７μｍの初期表面粗さＲａを有する前記ガラス
ワークピース表面とを接触させるステップであって、前記研磨層が、繊維を含む
裏材に一体成形された複数の研磨複合材を含み、前記研磨複合材が、有機樹脂と
、セリア粒子と、アルカリ金属塩、アルカリ性金属塩およびそれらの組合せから
選択された金属塩とを含む、ステップと、 前記研磨物品の研磨層と前記ガラスワークピース表面との間に潤滑剤を導入す
るステップと、 前記研磨物品の研磨層と前記ガラスワークピース表面とを相対移動するステッ
プと、 を含む方法。28. A method of polishing a glass workpiece surface, the method comprising: contacting a polishing layer of an abrasive article with the glass workpiece surface having an initial surface roughness Ra of about 0.07 μm. The polishing layer includes a plurality of polishing composites integrally formed on a backing containing fibers, and the polishing composite is selected from an organic resin, ceria particles, an alkali metal salt, an alkali metal salt and a combination thereof. And a step of introducing a lubricant between the polishing layer of the abrasive article and the surface of the glass workpiece. The polishing layer of the abrasive article and the surface of the glass workpiece are opposed to each other. Moving. And a method comprising: 【請求項２９】 前記ガラスワークピースの初期表面粗さＲａを０．０９の
表面粗さＲａに低減するステップをさらに含む、請求項２８に記載の方法。29. The method of claim 28, further comprising reducing the initial surface roughness Ra of the glass workpiece to a surface roughness Ra of 0.09. 【請求項３０】 前記ガラスワークピースの初期表面粗さＲａを０．０９の
表面粗さＲａに低減するステップが、約４５秒以下の研磨時間間隔で行われる、
請求項２８に記載の方法。30. The step of reducing the initial surface roughness Ra of the glass workpiece to a surface roughness Ra of 0.09 is performed at a polishing time interval of about 45 seconds or less.
29. The method according to claim 28. 【請求項３１】 前記有機樹脂がエポキシ樹脂を含む、請求項２８に記載の
方法。31. The method of claim 28, wherein said organic resin comprises an epoxy resin. 【請求項３２】 前記ダイヤモンド粒子が前記複合材に約１〜３０重量部の
量で存在し、また前記結合剤が約７０〜９９重量部の量で存在する、請求項２８
に記載の方法。32. The composite according to claim 28, wherein the diamond particles are present in the composite in an amount of about 1-30 parts by weight and the binder is present in an amount of about 70-99 parts by weight.
The method described in. 【請求項３３】 前記潤滑剤が、水と、アミン、鉱油、灯油、ミネラルスピ
リット、水溶性油エマルジョン、ポリエチレンイミン、エチレングリコール、モ
ノエタノールアミン、ジエタノールアミン、トリエタノールアミン、プロピレン
グリコール、アミンボレート、ホウ酸、アミンカルボキシレート、パイン油、イ
ンドール、チオアミン塩、アミド、ヘキサヒドロ−１，３，５−トリエチルトリ
アジン、カルボン酸、ナトリウム２−メルカプトベンゾチアゾール、イソプロパ
ノールアミン、トリエチレンジアミン四酢酸、プロピレングリコールメチルエー
テル、ベンゾトリアゾール、ナトリウム２−ピリジンエチオール−１−オキシド
、ヘキシレングリコールおよびそれらの混合物から成る群から選択された少なく
とも１つの添加剤と、の混合物を含む、請求項２８に記載の方法。33. The lubricant, wherein the lubricant is water, amine, mineral oil, kerosene, mineral spirit, water-soluble oil emulsion, polyethyleneimine, ethylene glycol, monoethanolamine, diethanolamine, triethanolamine, propylene glycol, amine borate, borate Acid, amine carboxylate, pine oil, indole, thioamine salt, amide, hexahydro-1,3,5-triethyltriazine, carboxylic acid, sodium 2-mercaptobenzothiazole, isopropanolamine, triethylenediaminetetraacetic acid, propylene glycol methyl ether, Mixing with at least one additive selected from the group consisting of benzotriazole, sodium 2-pyridineethyl-1-oxide, hexylene glycol and mixtures thereof. 29. The method of claim 28, comprising a compound. 【請求項３４】 前記裏材がウレタン樹脂を含む、請求項２８に記載の方法
。34. The method of claim 28, wherein said backing comprises a urethane resin. 【請求項３５】 前記研磨複合材が約４０〜約６０重量％の充填剤を含む、
請求項２８に記載の方法。35. The abrasive composite comprises from about 40 to about 60% by weight of a filler.
29. The method according to claim 28. 【請求項３６】 前記研磨複合材が約５０〜約６０重量％の充填剤を含む、
請求項２８に記載の方法、36. The abrasive composite comprises from about 50 to about 60% by weight of a filler.
29. The method of claim 28, 【請求項３７】 前記充填剤が、メタケイ酸カルシウム、白色酸化アルミニ
ウム、炭酸カルシウム、シリカおよびそれらの組合せから成る群から選択される
、請求項２８に記載の方法。37. The method of claim 28, wherein said filler is selected from the group consisting of calcium metasilicate, white aluminum oxide, calcium carbonate, silica and combinations thereof.