JP2002361382A - Detecting method for restraining breakout - Google Patents
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、鉄鋼ラインに代表
される、金属材の連続鋳造を行う連鋳ラインにおけるブ
レークアウトを検出する技術に関し、特に、モールド内
でスティッキングを生じ、そのスティッキングに起因し
てモールド下端部でブレークアウトを引き起こす、いわ
ゆる、拘束性ブレークアウトをモールド内で事前に検出
する技術に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a technology for detecting a breakout in a continuous casting line for continuous casting of a metal material, such as a steel line, and more particularly, to causing sticking in a mold and causing sticking in the mold. The present invention relates to a technique for detecting a so-called restrictive breakout in a mold in advance, which causes a breakout at a lower end of the mold.
【０００２】なお、ここでは、モールドで連続鋳造を行
う金属材のことを、連鋳材とも呼ぶものとする。また、
以下では、連鋳設備として、鉄鋼ラインにおける連鋳設
備を例示して説明を行う。[0002] Here, a metal material that is continuously cast by a mold is also referred to as a continuously cast material. Also,
Hereinafter, a continuous casting facility in a steel line will be described as an example of the continuous casting facility.
【０００３】[0003]
【従来の技術】一般に、拘束性ブレークアウトとは、モ
ールド内で何らかの原因によってシェルがスティッキン
グを引き起こして破断し、この破断がシェルの幅方向、
および、鋳込み方向に伝播することで最終的にモールド
下端にまで到達したときに溶鋼が流出する現象を指す。
ここで、シェルとは、溶鋼がモールド内で固化し始め、
モールド内面と接する部分だけが固化した状態を言う。2. Description of the Related Art Generally, a restraining breakout is a phenomenon in which a shell causes sticking and breaks in a mold for some reason.
In addition, it refers to a phenomenon in which molten steel flows out when it finally reaches the lower end of the mold by propagating in the casting direction.
Here, the shell means that molten steel starts to solidify in the mold,
It refers to a state where only the portion in contact with the inner surface of the mold is solidified.
【０００４】拘束性ブレークアウトの発生においては、
まず、シェルの破断部に対応した位置のモールド壁に温
度上昇が認められ、その後、ある時間の経過後には、そ
の周辺部でも同様の温度上昇が認められるという特徴が
ある。そして、この温度パターンの変化を利用して拘束
性ブレークアウトを予知する様々な方法がすでに提案さ
れている。[0004] In the occurrence of restrictive breakout,
First, a temperature rise is observed in the mold wall at a position corresponding to the broken portion of the shell, and thereafter, after a certain period of time, a similar temperature rise is observed in the peripheral portion. Various methods have been proposed for predicting the restrictive breakout using the change in the temperature pattern.
【０００５】例えば、特開昭57-115959 号公報では、
「連続鋳造鋳型（すなわち、モールド）内湯面下の所定
壁内部の温度Ｔを測定し、参照値と比較して前者が後者
より高いこと」をもって凝固シェルの破断を検出すると
しており、更に、その時間的な継続性や、変化状態を検
知することでシェル破断検出をより確実なものとすると
している。For example, in Japanese Patent Application Laid-Open No. 57-115959,
The measurement of the temperature T inside the predetermined wall below the surface of the continuous casting mold (that is, the mold) and the fact that the former is higher than the latter in comparison with the reference value detect the breakage of the solidified shell. By detecting the temporal continuity and the change state, the detection of the shell rupture is made more reliable.
【０００６】また、特開平7-232251号公報では、過去の
所定時間内の時系列データに基づいてブレークアウトに
至る可能性が高い複数の標準パターンを予め用意してお
き、操業中、所定時間内に各熱電対から得た時系列デー
タと比較し、その内の最小である差が閾値以下であると
き、ブレークアウトが発生し得ると予知する方法が開示
されている。In Japanese Patent Application Laid-Open No. 7-232251, a plurality of standard patterns having a high possibility of causing a breakout are prepared in advance based on time-series data within a predetermined time in the past, and during operation, a predetermined number of standard patterns are prepared. Discloses a method of comparing with time-series data obtained from each thermocouple and predicting that a breakout may occur when the smallest difference among them is equal to or smaller than a threshold value.
【０００７】[0007]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、これら
の方法に限らず、従来の拘束性ブレークアウト検出方法
においては、予知検出率、すなわち、ブレークアウトと
として検出しなければならない事象の数に対して実際に
検出した事象の数の比率や、予知に要する時間の改善は
認められるものの、ブレークアウトでないものをブレー
クアウトと検出する誤検出を回避することができず、誤
検出を最小限におさえるという点に関しては不十分なも
のであった。However, the present invention is not limited to these methods, but in the conventional constraint breakout detection method, the predictive detection rate, that is, the number of events that must be detected as a breakout, is reduced. Although the ratio of the number of events actually detected and the time required for prediction are improved, false detection of detecting non-breakouts as breakouts cannot be avoided, minimizing false detections. The point was inadequate.
【０００８】すなわち、本発明は、拘束性ブレークアウ
トの検出において、誤検出を最小限に抑えて連鋳ライン
の生産性低下を抑止することを可能とする拘束性ブレー
クアウト検出方法を提供するものである。That is, the present invention provides a constraint breakout detection method capable of minimizing erroneous detection in restraint breakout detection and suppressing a decrease in productivity of a continuous casting line. It is.
【０００９】[0009]
【課題を解決するための手段】本発明は、拘束性ブレー
クアウト検出における誤検出を防止することを目的と
し、モールド壁面の水平方向に少なくとも一列に埋設さ
れ、あるいは、取り付けられた温度検出器列におけるそ
れぞれの温度検出器の出力変化に着目してなされたもの
である。SUMMARY OF THE INVENTION An object of the present invention is to prevent erroneous detection in detecting a constrained breakout, and to embed or mount a temperature detector array in at least one row in the horizontal direction of a mold wall surface. Are made by paying attention to changes in the outputs of the respective temperature detectors.
【００１０】すなわち、本発明は、連鋳設備におけるモ
ールド側壁の水平方向に、少なくとも一連の温度検出器
列を配設し、該温度検出器列で温度を測定することで、
前記モールド下端部での拘束性ブレークアウト発生を事
前に検出する拘束性ブレークアウト検出方法であって、
あらかじめ、前記温度検出器列における温度検出器間隔
Ｘと、連鋳材の鋳込速度Ｖとスティッキング角度θの関
係から計算鋳込長さＨ 0 を算出し、さらに、該計算鋳込
長さＨ0 に所定の係数を乗じて計算鋳込長さ上限値β1
と計算鋳込長さ下限値β2 を算出してテーブル化してお
き、連鋳材の鋳込み時に、前記温度検出器列の温度スキ
ャンを行い、所定の温度変化を検出した温度検出器を対
象温度検出器として、該対象温度検出器の水平方向に隣
接する温度検出器への温度伝播の有無を判定処理し、温
度伝播有りと判定した場合に、該温度伝播を検出した時
点での鋳込長さＨr と、前記のテーブル化した計算鋳込
長さ上下限値β1 、β2 の該当する値との比較を行い、
前記鋳込長さＨr が前記の計算鋳込長さ上下限値内のと
き拘束性ブレークアウト発生と判定することを特徴とす
る拘束性ブレークアウト検出方法によって上記課題を解
決した。[0010] That is, the present invention relates to a module for continuous casting equipment.
At least a series of temperature sensors
By arranging a row and measuring the temperature with the temperature detector row,
The occurrence of restrictive breakout at the lower end of the mold
A method for detecting a constrained breakout detected before,
In advance, the temperature detector interval in the temperature detector row
X, the relationship between the casting speed V of the continuous casting material and the sticking angle θ.
Calculated casting length H 0Is calculated, and the calculation
Length H0Is multiplied by a predetermined coefficient.1
And calculated casting length lower limit βTwoIs calculated and tabulated.
At the time of casting the continuous cast material,
The temperature detector that has detected a predetermined temperature change.
As an elephant temperature detector, it is next to the target temperature detector in the horizontal direction.
The presence / absence of temperature propagation to the contacting temperature detector is determined, and the temperature
When temperature propagation is detected when it is determined that temperature propagation is present
Casting length H at pointrAnd the above tabled calculation pouring
Length upper and lower limit β1, ΒTwoIs compared to the appropriate value of
The casting length HrIs within the upper and lower limits of the calculated casting length
And determining that a restraint breakout has occurred.
Solve the above problem
I decided.
【００１１】[0011]
【発明の実施の形態】まず、図２に基づき、本発明を適
用する連鋳材６用のモールド３とその周辺設備について
説明する。ここで、モールド３の上部からは溶鋼５が注
湯され、その溶鋼がモールド３内で固化されて連鋳材６
として下方に引き抜かれる。モールド３の側面には、複
数の温度検出器4aからなる温度検出器列４が水平方向に
配設され、温度管理が行われている。なお、図２では温
度検出器列４を一列としているが、複数列が配設される
場合もある。また、温度検出器4aとしては、熱電対が好
適に用いられ、モールド３側壁部に取り付けられ、また
は、埋め込まれる。以下、温度検出器を熱電対とも呼ぶ
ものとする。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS First, a mold 3 for a continuous casting 6 to which the present invention is applied and its peripheral equipment will be described with reference to FIG. Here, molten steel 5 is poured from above the mold 3, and the molten steel is solidified in the mold 3 to form a continuous cast material 6.
As it is pulled down. A temperature detector array 4 composed of a plurality of temperature detectors 4a is horizontally arranged on a side surface of the mold 3 to perform temperature management. In FIG. 2, the temperature detector row 4 is one row, but a plurality of rows may be provided. A thermocouple is preferably used as the temperature detector 4a, and is attached to or embedded in the side wall of the mold 3. Hereinafter, the temperature detector is also called a thermocouple.
【００１２】なお、温度検出器列４で検出された各温度
はコントローラ２に取り込まれ、所定の処理を行うこと
でモールド３の温度管理がなされており、その結果は、
表示装置１等に出力される。また、図示しない外部イン
タフェースを介して各種設定や結果の出力等の入出力が
行われる。本発明は、この温度情報を収集しているコン
トローラ２内で拘束性ブレークアウトの検出処理を行う
方法の改良に関するものである。Each temperature detected by the temperature detector array 4 is taken into the controller 2 and a predetermined process is performed to control the temperature of the mold 3.
It is output to the display device 1 or the like. Input and output of various settings and output of results are performed via an external interface (not shown). The present invention relates to an improvement in a method of performing a constraint breakout detection process in the controller 2 that is collecting the temperature information.
【００１３】図４に基づき、拘束性ブレークアウトの予
兆現象であるスティッキングが発生した場合の温度検出
器列における温度伝播について説明する。シェルにステ
ィッキングが発生し、シェルの降下に伴って、スティッ
キングが熱電対Ｂに達したとする。図４（ａ）では、10
として示すスティッキング形状を有するスティッキング
の先端部が熱電対Ｂに到達した場合を例示している。こ
の場合、熱電対Ｂでは、スティッキングによって、シェ
ルよりも高温である溶鋼の温度を検出することから温度
上昇が観測され、その後、溶鋼の固化に伴う温度低下が
認められることになる。With reference to FIG. 4, a description will be given of temperature propagation in the temperature detector array when sticking, which is a predictive phenomenon of restrictive breakout, occurs. Assume that sticking occurs in the shell, and the sticking reaches the thermocouple B as the shell descends. In FIG. 4A, 10
The case where the tip end of the sticking having the sticking shape shown as “A” reaches the thermocouple B is illustrated. In this case, the thermocouple B detects the temperature of the molten steel, which is higher than the shell, due to sticking, so that a temperature rise is observed, and thereafter, a temperature decrease accompanying the solidification of the molten steel is recognized.
【００１４】次に、図４（ｂ）に示すように、シェルの
降下に伴うスティッキングの移動によって、Δｔ秒後に
は熱電対Ｂに水平方向に隣接する熱電対（ここでは、Ａ
もしくはＣ）に温度上昇が認められることになる。隣接
する熱電対で検出される温度変化も熱電対Ｂにおける温
度変化とほぼ同様の経過をたどることになる。ここで、
10として示すスティッキング形状の拡がりは、スティッ
キング角度θで定義する。Next, as shown in FIG. 4 (b), due to the sticking movement accompanying the lowering of the shell, the thermocouple horizontally adjacent to the thermocouple B (here, A
Alternatively, a temperature rise is observed in C). The temperature change detected by the adjacent thermocouple also follows substantially the same course as the temperature change in thermocouple B. here,
The extension of the sticking shape shown as 10 is defined by the sticking angle θ.
【００１５】スティッキング角度θは、鋼種や鋳込速度
等によって異なるが、例えば、鋳込速度とスティッキン
グ角度θとの関係は、図５（ａ）に示すごとく、あらか
じめ求めておくことができる。そして、図５（ｂ）に示
すように、既知の熱電対間隔Ｘと、スティッキング角度
θから、Δｔ秒後の隣接熱電対への温度伝播時点でのシ
ェルの鋳込長さを規定することができ、スティッキング
を起こして拘束性ブレークアウト発生となる場合の計算
鋳込長さＨ0 を算出しておくことができる。The sticking angle θ differs depending on the type of steel, the casting speed, and the like. For example, the relationship between the casting speed and the sticking angle θ can be obtained in advance as shown in FIG. Then, as shown in FIG. 5B, from the known thermocouple interval X and the sticking angle θ, the casting length of the shell at the time of temperature propagation to the adjacent thermocouple after Δt seconds can be defined. It is possible to calculate the calculated casting length H 0 in the case where sticking occurs and restrictive breakout occurs.
【００１６】本発明は、このことを利用して、上記で規
定した計算鋳込長さＨ0 と、その許容範囲をあらかじめ
定めておき、実際の鋳込長さがその範囲内にあるかどう
かを判定して拘束性ブレークアウトの発生を事前に検出
することを特徴とする。本発明の拘束性ブレークアウト
検出方法について、図１のフローに基づいて説明する。By taking advantage of this fact, the present invention determines the calculated casting length H 0 and its allowable range in advance and determines whether the actual casting length is within the range. And the occurrence of restrictive breakout is detected in advance. The constraint breakout detection method according to the present invention will be described with reference to the flowchart of FIG.
【００１７】まず、鋳込速度Ｖと、スティッキング角度
θの関係（経験値）から計算鋳込長さＨ0 を算出する
（110 ）。そして、その計算鋳込長さＨ0 に所定の係数
を乗じ、計算鋳込長さ上限値β1 と、計算鋳込長さ下限
値β2 を算出し、テーブル化する（120 ）。このテーブ
ルは、連鋳材の鋼種、鋳込速度等のパラメータに応じて
あらかじめ用意しておく。First, a calculated casting length H 0 is calculated from the relationship (empirical value) between the casting speed V and the sticking angle θ (110). Then, by multiplying a predetermined coefficient to the calculated casting length H 0, the calculated casting length limit beta 1, and calculates the calculated casting length lower limit beta 2, tabulating (120). This table is prepared in advance according to parameters such as the steel type of the continuous casting material and the casting speed.
【００１８】次に、所定の周期でモールド側壁部の温度
検出器列の温度スキャンを実施する（130 ）。そして、
所定の温度変化を検出した温度検出器を対象温度検出器
（本例では、例えばＢとする。）し（140 ）、その対象
温度検出器（Ｂ）に隣接する検出器（本例では、Ａもし
くはＣ）への温度伝播の判定処理を行う（150 ）。ここ
で、本判定処理の好適例は、図３に基づいて後述する。Next, a temperature scan of the temperature detector array on the side wall of the mold is performed at a predetermined cycle (130). And
The temperature detector that has detected the predetermined temperature change is a target temperature detector (for example, B in this example) (140), and a detector adjacent to the target temperature detector (B) (A in this example) Alternatively, a process of determining the temperature propagation to C) is performed (150). Here, a preferred example of the main determination process will be described later with reference to FIG.
【００１９】ここで、温度伝播有りと判定された場合
（160 ）は、さらに、その温度伝播時点での実際の鋳込
み長さＨr と、計算鋳込長さ上下限値β1 、β2 の比較
処理を行い（170 ）、その比較処理でβ2 ≦Ｈr ≦β1
（180 ）の場合に拘束性ブレークアウトであると判定
し、「ブレークアウト警報出力」を行う（190 ）。ま
た、この範囲を外れる場合には、ブレークアウトではな
いとして、警報出力を行わないようにする。[0019] Here, if it is determined that there is a temperature propagation (160) further includes a real casting length H r at that temperature propagation time calculation casting length upper and lower limit values beta 1, the beta 2 A comparison process is performed (170), and in the comparison process, β 2 ≦ H r ≦ β 1
In the case of (180), it is determined that it is a restrictive breakout, and "breakout alarm output" is performed (190). If the value is out of this range, it is not a breakout, and no alarm is output.
【００２０】以上のようにして、温度伝播があった場合
に、更に、その確認処理を行うようにしたので、ブレー
クアウト誤検出を大幅に削減することが可能となった。
ところで、熱電対間の温度伝播についての判定処理につ
いては、特に限定するものではないが、例えば、図３に
示す処理を好適に適用することができる。以下、図３に
示す温度伝播判定処理について説明する。As described above, when the temperature is propagated, the confirmation process is further performed, so that the erroneous breakout detection can be greatly reduced.
By the way, the processing for determining the temperature propagation between the thermocouples is not particularly limited. For example, the processing shown in FIG. 3 can be suitably applied. Hereinafter, the temperature propagation determination processing shown in FIG. 3 will be described.
【００２１】図３は、まず、熱電対Ｂで検出した温度変
化が、次に、熱電対Ａに伝播した様子を示している。図
３の例では、以下の３条件が成立することで温度伝播発
生の判定を行うものである。まず、基準値として、Ｌ秒
前のスムージング値を常に算出しておくおくことを前提
とする。ここで、Ｌ秒前のスムージング値とは、 （１−α）×（Ｌ秒前の温度データ）＋α×（Ｌ＋１秒
前のスムージング値） として定義する値である。なお、αは０〜１の定数であ
る。 （条件１） 熱電対Ｂにおいて、現在値と基準値の差をＤ1 （偏差
１）として、Ｄ1 ＞ｅ、かつ、現在値とＬ1 秒前の値の
差をＣ1 （変化率１）として、Ｃ1 ＞ｆの条件が成立す
る。なお、ｅ、ｆは所定の定数である（以下、同
じ。）。 （条件２） 熱電対Ｂにおいて、条件１成立後、Ｌ3 秒以内を条件と
し、現在値と最高点温度の差をＤ2 （偏差２）として、
Ｄ2 ＜０、かつ、現在値とＬ2 秒前の値の差をＣ2 （変
化率２）として、Ｃ2 ＜０の条件が成立する。 （条件３） 熱電対Ｂにおける条件１が成立した後、さらに、熱電対
Ａにおいて、現在値と基準値の差をＤ1 （偏差１）とし
て、Ｄ1 ＞ｅ、かつ、現在値とＬ1 秒前の値の差をＣ1
（変化率１）として、Ｃ1 ＞ｆの条件が成立する。FIG. 3 shows how the temperature change detected by the thermocouple B first propagates to the thermocouple A. In the example of FIG. 3, the occurrence of temperature propagation is determined when the following three conditions are satisfied. First, it is assumed that a smoothing value L seconds before is always calculated as a reference value. Here, the smoothing value before L seconds is a value defined as (1−α) × (temperature data before L seconds) + α × (smoothing value before L + 1 seconds). Here, α is a constant of 0 to 1. (Condition 1) In the thermocouple B, assuming that the difference between the current value and the reference value is D 1 (deviation 1), D 1 > e, and the difference between the current value and the value L 1 seconds ago is C 1 (change rate 1 ), The condition of C 1 > f is satisfied. Note that e and f are predetermined constants (the same applies hereinafter). In (Condition 2) thermocouple B, after condition 1 satisfied, with the proviso than L 3 seconds, the difference between the current value and the highest point temperature as D 2 (deviation 2),
The condition of C 2 <0 is satisfied, where D 2 <0 and the difference between the current value and the value L 2 seconds ago is C 2 (change rate 2). (Condition 3) After the condition 1 in the thermocouple B is satisfied, in the thermocouple A, the difference between the current value and the reference value is D 1 (deviation 1), and D 1 > e, and the current value and L 1 The difference between the values two seconds ago is C 1
As (change rate 1), the condition of C 1 > f is satisfied.
【００２２】[0022]
【実施例】実際の連鋳設備において、本発明の方法と従
来の方法を適用して拘束性ブレークアウト検出を行う操
業を行った。ここで、温度パターンの変化を利用して、
例えば前述の図３において説明した温度伝播判定方法を
用い、隣接する熱電対への温度伝播を検出した場合に拘
束性ブレークアウト発生と判定する従来例と、図１で説
明したように、実際の鋳込み長さＨr と計算鋳込長さ上
下限値β1 、β2 の比較処理を行う本発明例のそれぞれ
の操業における誤検出の発生比率を比較した。EXAMPLE In an actual continuous casting facility, an operation was performed in which the method of the present invention and the conventional method were applied to detect a restrictive breakout. Here, utilizing the change in the temperature pattern,
For example, by using the temperature propagation determination method described with reference to FIG. 3 described above, when the temperature propagation to the adjacent thermocouple is detected, a conventional example in which the occurrence of restrictive breakout is determined, and as described with reference to FIG. casting length H r and the calculated casting length upper and lower limit values beta 1, was compared the occurrence ratio of false detection in each of the operations of the present invention example of performing comparison processing of beta 2.
【００２３】その結果、図６に示すように、従来例で
は、ブレークアウト発生検出のうち、25％強の誤検出が
認められたが、本発明例では、その誤検出を10％程度と
することができ、大幅に誤検出を削減できることを確認
した。As a result, as shown in FIG. 6, in the prior art example, erroneous detection of more than 25% of the breakout occurrence detection was recognized, but in the present invention example, the erroneous detection is about 10%. It was confirmed that false detection could be greatly reduced.
【００２４】[0024]
【発明の効果】本発明によって、真の拘束性ブレークア
ウトのみを高精度で検出することができるようになっ
た。本発明によって、拘束性ブレークアウトの誤検出を
大幅に減少することが可能となり、連鋳操業における鋳
込速度の急減速回数を減らすことができ、生産性向上に
も大きく貢献することができた。According to the present invention, only true constraint breakout can be detected with high accuracy. According to the present invention, erroneous detection of restraint breakout can be significantly reduced, the number of times of rapid reduction of the casting speed in the continuous casting operation can be reduced, and the productivity can be greatly improved. .
【図１】本発明の拘束性ブレークアウト検出方法を説明
するフローチャートである。FIG. 1 is a flowchart illustrating a restrictive breakout detection method according to the present invention.
【図２】本発明を適用する連鋳モールドの模式図であ
る。FIG. 2 is a schematic view of a continuous casting mold to which the present invention is applied.
【図３】本発明における温度伝播判定の具体的処理の一
例を説明するグラフである。FIG. 3 is a graph illustrating an example of a specific process of temperature propagation determination according to the present invention.
【図４】発生したスティッキングにより、温度伝播が生
じる過程を説明する模式図である。FIG. 4 is a schematic diagram illustrating a process in which temperature propagation occurs due to sticking that occurs.
【図５】鋳込速度Ｖとスティッキング角度θの関係を示
すグラフ（ａ）と、その説明図（ｂ）である。5A is a graph showing a relationship between a casting speed V and a sticking angle θ, and FIG. 5B is an explanatory diagram thereof.
【図６】本発明例と従来例のブレークアウト誤検出の発
生率について比較するグラフである。FIG. 6 is a graph comparing the occurrence rates of breakout erroneous detections of the present invention example and the conventional example.
１ 表示装置（ＣＲＴ） ２ コントローラ ３ モールド ４ 温度検出器列 4a 温度検出器（熱電対） ５ 溶鋼流 ６ 連鋳材 10 スティッキング形状 θ スティッキング角度（逆シェル成長角度） Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅ 熱電対 Ｘ 熱電対間隔 Reference Signs List 1 display device (CRT) 2 controller 3 mold 4 temperature detector row 4a temperature detector (thermocouple) 5 molten steel flow 6 continuous cast material 10 sticking shape θ sticking angle (reverse shell growth angle) A, B, C, D, E thermocouple X thermocouple spacing
Claims (1)
向に、少なくとも一連の温度検出器列を配設し、該温度
検出器列で温度を測定することで、前記モールド下端部
での拘束性ブレークアウト発生を事前に検出する拘束性
ブレークアウト検出方法であって、あらかじめ、前記温
度検出器列における温度検出器間隔Ｘと、連鋳材の鋳込
速度Ｖとスティッキング角度θの関係から計算鋳込長さ
Ｈ0 を算出し、さらに、該計算鋳込長さＨ0 に所定の係
数を乗じて計算鋳込長さ上限値β1 と計算鋳込長さ下限
値β2 を算出してテーブル化しておき、連鋳材の鋳込み
時に、前記温度検出器列の温度スキャンを行い、所定の
温度変化を検出した温度検出器を対象温度検出器とし
て、該対象温度検出器の水平方向に隣接する温度検出器
への温度伝播の有無を判定処理し、温度伝播有りと判定
した場合に、該温度伝播を検出した時点での鋳込長さＨ
r と、前記のテーブル化した計算鋳込長さ上下限値
β1 、β2 の該当する値との比較を行い、前記鋳込長さ
Ｈr が前記の計算鋳込長さ上下限値内のとき拘束性ブレ
ークアウト発生と判定することを特徴とする拘束性ブレ
ークアウト検出方法。1. A restraint break at a lower end of the mold by arranging at least a series of temperature detector rows in a horizontal direction of a mold side wall in a continuous casting facility and measuring a temperature with the temperature detector rows. A method for detecting a constrained breakout in which the occurrence of outflow is detected in advance, comprising calculating in advance a relationship between a temperature detector interval X in the temperature detector row, a casting speed V of a continuous casting material, and a sticking angle θ. The length H 0 is calculated, and the calculated pouring length H 0 is multiplied by a predetermined coefficient to calculate a calculated pouring length upper limit β 1 and a calculated pouring length lower limit β 2. In addition, at the time of casting the continuous cast material, a temperature scan of the temperature detector row is performed, and a temperature detector that detects a predetermined temperature change is set as a target temperature detector, and a temperature adjacent to the target temperature detector in the horizontal direction is set. Determines whether temperature has propagated to the detector And sense, if it is determined that there is a temperature propagation, pouring length H at the time of detecting the temperature propagation
r and the table of the calculated casting length upper and lower limit values beta 1, performs a comparison between the corresponding values of beta 2, the casting length H r is the calculation casting in length upper and lower limit A constraint breakout detection method, wherein it is determined that a constraint breakout has occurred.
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001176672A JP2002361382A (en) | 2001-06-12 | 2001-06-12 | Detecting method for restraining breakout |
Publications (1)
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|---|---|---|---|
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| JP (1) | JP2002361382A (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013180317A (en) * | 2012-03-01 | 2013-09-12 | Jfe Steel Corp | Method and apparatus for predicting restrictive breakout in continuous casting equipment |
-
2001
- 2001-06-12 JP JP2001176672A patent/JP2002361382A/en active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013180317A (en) * | 2012-03-01 | 2013-09-12 | Jfe Steel Corp | Method and apparatus for predicting restrictive breakout in continuous casting equipment |
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