JP2002336915A - アルミニウム缶成形用絞り金型 - Google Patents
アルミニウム缶成形用絞り金型Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 アルミニウム缶のカッピング工程に用いられ
る絞り金型において、カッピングされたワークに肉厚偏
差を低減することができ、また溶着による偏摩耗なども
防いで寿命の長い絞り金型を提供する。 【解決手段】 アルミニウム缶の成形におけるカッピン
グ工程において用いられる絞り金型であって、円環状の
金型本体１の一方の円環面に、この円環面に対向して金
型本体１に離接可能に設けられたドローパッド７との間
でカッピングされるアルミニウム板Ｗを挟み込む挟持面
４を形成し、この挟持面４を、鏡面加工を施すことによ
って面粗度Ｒｙ０．０５Ｓ〜０．１Ｓとする。
る絞り金型において、カッピングされたワークに肉厚偏
差を低減することができ、また溶着による偏摩耗なども
防いで寿命の長い絞り金型を提供する。 【解決手段】 アルミニウム缶の成形におけるカッピン
グ工程において用いられる絞り金型であって、円環状の
金型本体１の一方の円環面に、この円環面に対向して金
型本体１に離接可能に設けられたドローパッド７との間
でカッピングされるアルミニウム板Ｗを挟み込む挟持面
４を形成し、この挟持面４を、鏡面加工を施すことによ
って面粗度Ｒｙ０．０５Ｓ〜０．１Ｓとする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、アルミニウム缶を
成形する工程の１つであるカッピング工程において使用
されるアルミニウム缶成形用絞り金型（ドローダイとも
称する。以下、単に絞り金型と称する。）に関するもの
である。
成形する工程の１つであるカッピング工程において使用
されるアルミニウム缶成形用絞り金型（ドローダイとも
称する。以下、単に絞り金型と称する。）に関するもの
である。
【０００２】
【従来の技術】飲料缶などに用いられるアルミニウム缶
は、有底円筒状の胴部と円板状の蓋部とから構成された
いわゆる２ピース構造をなすものであり、このうち胴部
は、ワークとしてのアルミニウム板をカッピング（剪断
絞り）工程において浅い有底円筒のカップ状に成形して
切り出した後、ドロウアンドアイオニング（絞りしご
き）工程において深い有底円筒状に成形し、さらにトリ
ミング工程やネッキング工程を経て所定の形状に成形さ
れる。そして、上記カッピング工程では円環状をなす金
型本体を備えた絞り金型が用いられており、この金型本
体の一方の円環面に設けられた挟持面と、この円環面に
対して離接可能に設けられた同じく円環状をなすドロー
パッドの挟持面との間に上記ワークを挟み込んで挟持
し、これらの挟持面の外周側をブランクダイによって切
断するとともに、内周側にはドローパッド側からダイセ
ンターを押し込んで、上述のようなカップ状にワークを
絞り加工するようにしている。
は、有底円筒状の胴部と円板状の蓋部とから構成された
いわゆる２ピース構造をなすものであり、このうち胴部
は、ワークとしてのアルミニウム板をカッピング（剪断
絞り）工程において浅い有底円筒のカップ状に成形して
切り出した後、ドロウアンドアイオニング（絞りしご
き）工程において深い有底円筒状に成形し、さらにトリ
ミング工程やネッキング工程を経て所定の形状に成形さ
れる。そして、上記カッピング工程では円環状をなす金
型本体を備えた絞り金型が用いられており、この金型本
体の一方の円環面に設けられた挟持面と、この円環面に
対して離接可能に設けられた同じく円環状をなすドロー
パッドの挟持面との間に上記ワークを挟み込んで挟持
し、これらの挟持面の外周側をブランクダイによって切
断するとともに、内周側にはドローパッド側からダイセ
ンターを押し込んで、上述のようなカップ状にワークを
絞り加工するようにしている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで、このような
絞り金型の上記挟持面は、従来よりロータリー研削盤な
どの研削盤によって研磨加工されていたが、このような
研磨では挟持面が中凹となる傾向があり、このためドロ
ーパッドの挟持面との間でワークを挟み込んで押さえる
ときに均一に面圧が作用しなくなって、ダイセンターを
押し込んでワークを絞り加工する際に均一なワークの流
れ（変形）を得ることができず、カッピングされたワー
クに肉厚の偏差が発生するおそれがあった。しかして、
このように肉厚偏差の生じたワークでは、その後のドロ
ウアンドアイオニング工程において深絞りされたときに
薄肉部分で破断が生じたりしてしまい、製品歩留まりの
低下を招く結果となる。また、このようなロータリー研
削盤などによる通常の研磨では、仕上げられた挟持面の
面粗度もＲｙ０．２程度までが限度であり、挟持面に微
小な段差が残されることが避けられない。そして、この
微小な段差によってワークの挟持面への接触抵抗が増大
して耐溶着性が低下する結果、絞り金型に偏摩耗などが
生じてその寿命の短縮を招くという問題もあった。
絞り金型の上記挟持面は、従来よりロータリー研削盤な
どの研削盤によって研磨加工されていたが、このような
研磨では挟持面が中凹となる傾向があり、このためドロ
ーパッドの挟持面との間でワークを挟み込んで押さえる
ときに均一に面圧が作用しなくなって、ダイセンターを
押し込んでワークを絞り加工する際に均一なワークの流
れ（変形）を得ることができず、カッピングされたワー
クに肉厚の偏差が発生するおそれがあった。しかして、
このように肉厚偏差の生じたワークでは、その後のドロ
ウアンドアイオニング工程において深絞りされたときに
薄肉部分で破断が生じたりしてしまい、製品歩留まりの
低下を招く結果となる。また、このようなロータリー研
削盤などによる通常の研磨では、仕上げられた挟持面の
面粗度もＲｙ０．２程度までが限度であり、挟持面に微
小な段差が残されることが避けられない。そして、この
微小な段差によってワークの挟持面への接触抵抗が増大
して耐溶着性が低下する結果、絞り金型に偏摩耗などが
生じてその寿命の短縮を招くという問題もあった。
【０００４】本発明は、このような背景の下になされた
もので、上述のようにアルミニウム缶のカッピング工程
に用いられる絞り金型において、カッピングされたワー
クの肉厚偏差を低減することができ、また溶着による偏
摩耗なども防いで寿命の長い絞り金型を提供することを
目的としている。
もので、上述のようにアルミニウム缶のカッピング工程
に用いられる絞り金型において、カッピングされたワー
クの肉厚偏差を低減することができ、また溶着による偏
摩耗なども防いで寿命の長い絞り金型を提供することを
目的としている。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決して、こ
のような目的を達成するために、本発明は、アルミニウ
ム缶の成形におけるカッピング工程において用いられる
絞り金型であって、円環状の金型本体の一方の円環面
に、この円環面に対向して上記金型本体に離接可能に設
けられたドローパッドとの間でカッピングされるアルミ
ニウム板を挟み込む挟持面を形成し、この挟持面を、鏡
面加工を施すことによって面粗度Ｒｙ０．０５Ｓ〜０．
１Ｓとしたことを特徴とする。従って、このように構成
された絞り金型においては、その挟持面が鏡面加工によ
って従来よりも滑らかに形成されているので、中凹とな
ったりすることなくその平面度（平坦度）が向上し、こ
のためドローパッドとの間でアルミニウム板（ワーク）
を挟持したときでも面圧を全体的に均一に作用させるこ
とができて、ワークの肉厚偏差を低減することが可能と
なる。また、挟持面の微小な段差もより小さく押さえら
れて滑り性が良くなるため、ワークへの耐溶着性や離型
性の向上を図ることができて、ダイセンターによりカッ
ピングを行う際にワークが全体的に均一に流れて変形す
るので、これによってもワークの肉厚偏差を抑えること
ができるとともに、金型自体の偏摩耗も防止することが
可能となる。ただし、鏡面加工を施してもこの挟持面の
面粗度がＲｙ０．１Ｓを上回るとこのような作用を奏す
ることができなくなる一方、逆に面粗度がＲｙ０．０５
Ｓを下回るほど小さくなると、加工の際のワークの滑り
が大きくなりすぎてワークに縦スジが発生してしまうの
で、この挟持面の面粗度はＲｙ０．０５Ｓ〜０．１Ｓと
している。
のような目的を達成するために、本発明は、アルミニウ
ム缶の成形におけるカッピング工程において用いられる
絞り金型であって、円環状の金型本体の一方の円環面
に、この円環面に対向して上記金型本体に離接可能に設
けられたドローパッドとの間でカッピングされるアルミ
ニウム板を挟み込む挟持面を形成し、この挟持面を、鏡
面加工を施すことによって面粗度Ｒｙ０．０５Ｓ〜０．
１Ｓとしたことを特徴とする。従って、このように構成
された絞り金型においては、その挟持面が鏡面加工によ
って従来よりも滑らかに形成されているので、中凹とな
ったりすることなくその平面度（平坦度）が向上し、こ
のためドローパッドとの間でアルミニウム板（ワーク）
を挟持したときでも面圧を全体的に均一に作用させるこ
とができて、ワークの肉厚偏差を低減することが可能と
なる。また、挟持面の微小な段差もより小さく押さえら
れて滑り性が良くなるため、ワークへの耐溶着性や離型
性の向上を図ることができて、ダイセンターによりカッ
ピングを行う際にワークが全体的に均一に流れて変形す
るので、これによってもワークの肉厚偏差を抑えること
ができるとともに、金型自体の偏摩耗も防止することが
可能となる。ただし、鏡面加工を施してもこの挟持面の
面粗度がＲｙ０．１Ｓを上回るとこのような作用を奏す
ることができなくなる一方、逆に面粗度がＲｙ０．０５
Ｓを下回るほど小さくなると、加工の際のワークの滑り
が大きくなりすぎてワークに縦スジが発生してしまうの
で、この挟持面の面粗度はＲｙ０．０５Ｓ〜０．１Ｓと
している。
【０００６】また、このように挟持面に鏡面加工を施す
に際しては、少なくともこの挟持面を含む上記金型本体
の一方の円環面側の部分を、ＷＣ粒径２μｍ以下の超硬
合金によって形成するのが望ましく、このように微粒の
超硬合金によって挟持面を形成することにより、鏡面加
工が容易となって挟持面の面粗度を確実に向上させるこ
とができる。なお、このような鏡面加工は、従来のロー
タリー研削盤などによる研磨に代えて、ラップ盤により
行うことが可能である。また、特にこのような超硬合金
によって挟持面を形成した場合には、該超硬合金は、バ
インダーとしてＣｏの他にＮｉおよびＣｒが添加されて
いるのが望ましく、これにより耐溶着性の一層の向上を
図ることができる。
に際しては、少なくともこの挟持面を含む上記金型本体
の一方の円環面側の部分を、ＷＣ粒径２μｍ以下の超硬
合金によって形成するのが望ましく、このように微粒の
超硬合金によって挟持面を形成することにより、鏡面加
工が容易となって挟持面の面粗度を確実に向上させるこ
とができる。なお、このような鏡面加工は、従来のロー
タリー研削盤などによる研磨に代えて、ラップ盤により
行うことが可能である。また、特にこのような超硬合金
によって挟持面を形成した場合には、該超硬合金は、バ
インダーとしてＣｏの他にＮｉおよびＣｒが添加されて
いるのが望ましく、これにより耐溶着性の一層の向上を
図ることができる。
【０００７】
【発明の実施の形態】図１および図２は本発明の一実施
形態を示す断面図であり、これらの図に示すように本実
施形態の絞り金型は、その金型本体１が円環状をなして
おり、この金型本体１の一方の円環面側（図において上
側）が超硬合金によって円環状に形成された加工部２と
されるとともに、他方の円環面側（図において下側）は
鋼材等によって加工部２よりも外径の一回り大きなやは
り円環状に形成された台金部３とされ、これら加工部２
と台金部３とが同軸に一体化させられた構成とされてい
て、図示されない加工機に取り付けられてアルミニウム
板よりなるワークＷのカッピング工程に用いられる。そ
して、この金型本体１の加工部２に形成される上記一方
の円環面は、円環状の金型本体１の中心線Ｏに直交する
平面とされて挟持面４とされ、またこの加工部２の内周
は、挟持面４に滑らかに接して内周側に向かうに従い断
面１／４円弧を描きつつ台金部３側に向かう凸曲面状に
形成されて、カッピング工程の絞りの際にワークＷに接
する加工面５とされている。なお、この加工面５におけ
る加工部２の内径は上記台金部３の内径よりも僅かに小
さくされるとともに、加工部２の外周面は挟持面４に直
交もしくは鋭角に交差するように形成されて、その交差
稜線部が切刃６をなしている。
形態を示す断面図であり、これらの図に示すように本実
施形態の絞り金型は、その金型本体１が円環状をなして
おり、この金型本体１の一方の円環面側（図において上
側）が超硬合金によって円環状に形成された加工部２と
されるとともに、他方の円環面側（図において下側）は
鋼材等によって加工部２よりも外径の一回り大きなやは
り円環状に形成された台金部３とされ、これら加工部２
と台金部３とが同軸に一体化させられた構成とされてい
て、図示されない加工機に取り付けられてアルミニウム
板よりなるワークＷのカッピング工程に用いられる。そ
して、この金型本体１の加工部２に形成される上記一方
の円環面は、円環状の金型本体１の中心線Ｏに直交する
平面とされて挟持面４とされ、またこの加工部２の内周
は、挟持面４に滑らかに接して内周側に向かうに従い断
面１／４円弧を描きつつ台金部３側に向かう凸曲面状に
形成されて、カッピング工程の絞りの際にワークＷに接
する加工面５とされている。なお、この加工面５におけ
る加工部２の内径は上記台金部３の内径よりも僅かに小
さくされるとともに、加工部２の外周面は挟持面４に直
交もしくは鋭角に交差するように形成されて、その交差
稜線部が切刃６をなしている。
【０００８】一方、こうして加工機に固定された金型本
体１に対して、その上記一方の円環面側には、この金型
本体１との間で上記ワークＷを挟むようにして、上記挟
持面４に対向するように円環状もしくは円筒状のドロー
パッド７が、またその内周には、上記加工部２の内径よ
りも小さな外径を有する略円柱状もしくは略円板状のダ
イセンター８が、逆にドローパッド７の外周側には、上
記加工部２の外径よりも大きな内径を有する略円筒状を
なし、ただしその先端部は断面三角形状とされて切刃９
が形成されたブランクダイ１０が、いずれも上記中心線
Ｏと同軸となるように、かつこの中心線Ｏに沿って絞り
金型の金型本体１側に向けて相対的に離接可能に取り付
けられている。なお、これらドローパッド７、ダイセン
ター８、およびブランクダイ１０の金型本体１側への離
接のストロークは、図２に示すように金型本体１側への
接近時において、ドローパッド７については、その先端
の中心線Ｏに垂直な挟持面１１が絞り金型の上記挟持面
４との間でワークＷを挟み込んで所定の圧力で押圧可能
な大きさに、またダイセンター８については、その先端
が加工部２の内周を通り抜けてワークＷを所定の深さの
カップ状に成形可能な大きさに、さらにブランクダイ１
０については、その先端の上記切刃９が台金部３に接触
しない範囲で加工部２外周の上記切刃６を通り越して両
切刃６，９の間でワークＷを剪断可能な大きさに、それ
ぞれ設定されている。
体１に対して、その上記一方の円環面側には、この金型
本体１との間で上記ワークＷを挟むようにして、上記挟
持面４に対向するように円環状もしくは円筒状のドロー
パッド７が、またその内周には、上記加工部２の内径よ
りも小さな外径を有する略円柱状もしくは略円板状のダ
イセンター８が、逆にドローパッド７の外周側には、上
記加工部２の外径よりも大きな内径を有する略円筒状を
なし、ただしその先端部は断面三角形状とされて切刃９
が形成されたブランクダイ１０が、いずれも上記中心線
Ｏと同軸となるように、かつこの中心線Ｏに沿って絞り
金型の金型本体１側に向けて相対的に離接可能に取り付
けられている。なお、これらドローパッド７、ダイセン
ター８、およびブランクダイ１０の金型本体１側への離
接のストロークは、図２に示すように金型本体１側への
接近時において、ドローパッド７については、その先端
の中心線Ｏに垂直な挟持面１１が絞り金型の上記挟持面
４との間でワークＷを挟み込んで所定の圧力で押圧可能
な大きさに、またダイセンター８については、その先端
が加工部２の内周を通り抜けてワークＷを所定の深さの
カップ状に成形可能な大きさに、さらにブランクダイ１
０については、その先端の上記切刃９が台金部３に接触
しない範囲で加工部２外周の上記切刃６を通り越して両
切刃６，９の間でワークＷを剪断可能な大きさに、それ
ぞれ設定されている。
【０００９】そして、本実施形態では、上記加工部２の
挟持面４から加工面５にかけての部分に鏡面加工が施さ
れており、これによってその面粗度が、ＪＩＳ Ｂ ０６
０１に規定される最大高さＲｙにおいて０．０５Ｓ〜
０．１Ｓの範囲となるようにされている。なお、このよ
うな鏡面加工を施すには、加工部２の上記挟持面４から
加工面５にかけてラップ盤によってラップ加工を行えば
よい。また、本実施形態においてこの加工部２を形成す
る超硬合金は、その主成分となるＷＣ（炭化タングステ
ン）の粒子の粒径が２μｍ以下の微粒系超硬合金とされ
ており、さらに当該超硬合金に含まれるバインダーとし
て、一般的なＣｏの他に、ＮｉおよびＣｒが添加された
ものとされている。また、この加工部２の硬度は、本実
施形態では８７〜８９ＨＲＡとされている。一方、これ
に対して、本実施形態では、ドローパッド７の挟持面１
１が形成されるその先端部と、ブランクダイ１０の上記
切刃９が形成される先端周辺部も超硬合金によって形成
されているが、このうちドローパッド７の挟持面１１
は、ロータリー研削盤などによって研磨されることによ
り、その面粗度がＲｙ０．２Ｓ〜０．４Ｓと、金型本体
１の挟持面４における面粗度よりも粗くされており、ま
たこの挟持面１１には加工油を保持する複数条の溝１２
…が形成されている。
挟持面４から加工面５にかけての部分に鏡面加工が施さ
れており、これによってその面粗度が、ＪＩＳ Ｂ ０６
０１に規定される最大高さＲｙにおいて０．０５Ｓ〜
０．１Ｓの範囲となるようにされている。なお、このよ
うな鏡面加工を施すには、加工部２の上記挟持面４から
加工面５にかけてラップ盤によってラップ加工を行えば
よい。また、本実施形態においてこの加工部２を形成す
る超硬合金は、その主成分となるＷＣ（炭化タングステ
ン）の粒子の粒径が２μｍ以下の微粒系超硬合金とされ
ており、さらに当該超硬合金に含まれるバインダーとし
て、一般的なＣｏの他に、ＮｉおよびＣｒが添加された
ものとされている。また、この加工部２の硬度は、本実
施形態では８７〜８９ＨＲＡとされている。一方、これ
に対して、本実施形態では、ドローパッド７の挟持面１
１が形成されるその先端部と、ブランクダイ１０の上記
切刃９が形成される先端周辺部も超硬合金によって形成
されているが、このうちドローパッド７の挟持面１１
は、ロータリー研削盤などによって研磨されることによ
り、その面粗度がＲｙ０．２Ｓ〜０．４Ｓと、金型本体
１の挟持面４における面粗度よりも粗くされており、ま
たこの挟持面１１には加工油を保持する複数条の溝１２
…が形成されている。
【００１０】従って、このように構成された絞り金型に
おいては、その挟持面４が鏡面加工を施されることによ
って面粗度Ｒｙ０．０５Ｓ〜０．１Ｓときわめて滑らか
に形成されていることにより、まずこの挟持面４の平面
度（平坦度）が向上して従来のように中凹となったりす
ることがなく、ドローパッド７の挟持面１１との間でワ
ークＷを挟持する際にワークＷに全面的に均一な面圧を
作用させることができる。しかも、このように挟持面４
が平滑に鏡面加工されることにより、該挟持面４の微小
な段差も上記面粗度に合わせて低減させられ、これによ
ってワークＷとの接触抵抗も低減させられてワークＷの
滑り性が良くなり、アルミニウムよりなるワークＷへの
耐溶着性や離型性が向上させられるため、これら挟持面
４，１１によって挟持されたワークＷの中央部をダイセ
ンター８によって押圧してカップ状に絞り加工する際
に、ワークＷを均等に変形させて加工後のワークＷの肉
厚に部分的な偏り、すなわち肉厚偏差が生じるのを防ぐ
ことができる。このため、上記構成の絞り金型によれ
ば、このような肉厚偏差によってワークＷの薄肉となっ
た部分が、その後のドロウアンドアイオニング工程など
において破断したりするようなこともなく、ワークＷを
確実に所定の寸法・形状の缶胴部に成形することが可能
となって製品歩留まりの向上を図ることが可能となる。
おいては、その挟持面４が鏡面加工を施されることによ
って面粗度Ｒｙ０．０５Ｓ〜０．１Ｓときわめて滑らか
に形成されていることにより、まずこの挟持面４の平面
度（平坦度）が向上して従来のように中凹となったりす
ることがなく、ドローパッド７の挟持面１１との間でワ
ークＷを挟持する際にワークＷに全面的に均一な面圧を
作用させることができる。しかも、このように挟持面４
が平滑に鏡面加工されることにより、該挟持面４の微小
な段差も上記面粗度に合わせて低減させられ、これによ
ってワークＷとの接触抵抗も低減させられてワークＷの
滑り性が良くなり、アルミニウムよりなるワークＷへの
耐溶着性や離型性が向上させられるため、これら挟持面
４，１１によって挟持されたワークＷの中央部をダイセ
ンター８によって押圧してカップ状に絞り加工する際
に、ワークＷを均等に変形させて加工後のワークＷの肉
厚に部分的な偏り、すなわち肉厚偏差が生じるのを防ぐ
ことができる。このため、上記構成の絞り金型によれ
ば、このような肉厚偏差によってワークＷの薄肉となっ
た部分が、その後のドロウアンドアイオニング工程など
において破断したりするようなこともなく、ワークＷを
確実に所定の寸法・形状の缶胴部に成形することが可能
となって製品歩留まりの向上を図ることが可能となる。
【００１１】また、その一方で、このようにワークＷに
均一な面圧が作用させられるとともに、ワークＷの滑り
性や耐溶着性、離型性が向上させられることにより、金
型本体１の加工部２においても、その挟持面４が偏って
摩耗したり溶着が生じたりするのを防ぐことができ、金
型寿命の延長を図ることができる。ここで、図３は、こ
のような絞り金型の挟持面４の面粗度とその寿命との関
係を示すものであるが、この図３に示すように両者の関
係は概ね反比例する関係にあって面粗度が大きくなるほ
ど寿命は短縮されることとなり、従来のロータリー研削
盤で研磨した挟持面のように面粗度Ｒｙが０．２Ｓ程度
であると、金型寿命は６ヶ月に満たない。ところが、こ
れに対して挟持面４に鏡面加工を施して面粗度Ｒｙを
０．１Ｓ以下とした上記絞り金型では略１０ヶ月以上の
金型寿命の延長を図ることができ、しかも面粗度が向上
するほどより大きな割合で金型寿命も延長される。ただ
し、面粗度Ｒｙが０．０５Ｓを下回るほど平滑な挟持面
４を得るにはラップ盤等による鏡面加工に多大な時間と
労力とを費やすことになるとともに、そうして得られた
挟持面４では逆にワークＷの滑りが良くなりすぎてワー
クＷに縦スジが発生してしまい、却って製品精度を損な
うことにもなる。このため、本実施形態ではこの挟持面
４の面粗度をＲｙ０．０５Ｓ〜０．１Ｓの範囲としてい
る。
均一な面圧が作用させられるとともに、ワークＷの滑り
性や耐溶着性、離型性が向上させられることにより、金
型本体１の加工部２においても、その挟持面４が偏って
摩耗したり溶着が生じたりするのを防ぐことができ、金
型寿命の延長を図ることができる。ここで、図３は、こ
のような絞り金型の挟持面４の面粗度とその寿命との関
係を示すものであるが、この図３に示すように両者の関
係は概ね反比例する関係にあって面粗度が大きくなるほ
ど寿命は短縮されることとなり、従来のロータリー研削
盤で研磨した挟持面のように面粗度Ｒｙが０．２Ｓ程度
であると、金型寿命は６ヶ月に満たない。ところが、こ
れに対して挟持面４に鏡面加工を施して面粗度Ｒｙを
０．１Ｓ以下とした上記絞り金型では略１０ヶ月以上の
金型寿命の延長を図ることができ、しかも面粗度が向上
するほどより大きな割合で金型寿命も延長される。ただ
し、面粗度Ｒｙが０．０５Ｓを下回るほど平滑な挟持面
４を得るにはラップ盤等による鏡面加工に多大な時間と
労力とを費やすことになるとともに、そうして得られた
挟持面４では逆にワークＷの滑りが良くなりすぎてワー
クＷに縦スジが発生してしまい、却って製品精度を損な
うことにもなる。このため、本実施形態ではこの挟持面
４の面粗度をＲｙ０．０５Ｓ〜０．１Ｓの範囲としてい
る。
【００１２】さらに、本実施形態では、この挟持面４が
形成される金型本体１の加工部２がＷＣ粒径２μｍ以下
の微粒系超硬合金によって形成されており、上述のよう
にラップ盤などによる鏡面加工によって比較的容易にこ
のような面粗度の挟持面４を得ることが可能となる。し
かも、このような微粒系の超硬合金を用いることによ
り、加工部２の挟持面４外周に形成される上記切刃６を
より鋭利に形成することが可能となってその切れ味を向
上させることができるので、ブランクダイ１０の切刃９
との間でワークＷを確実に剪断して打ち抜くことがで
き、また切刃６，９の摩耗も抑えてその寿命の延長を図
ることもできる。ただし、このように微粒系の超硬合金
を用いるにしても、そのＷＣ粒径を小さくしすぎると挟
持面４の鏡面加工の際にその面粗度がＲｙ０．０５Ｓを
下回って上述のようにワークＷに縦スジが生じるおそれ
があるとともに、加工部２の製造コストの増大を招いた
りするおそれも生じる。このため、このような微粒系の
超硬合金を用いるにしても、そのＷＣ粒径は１〜２μｍ
の範囲とされるのが望ましい。
形成される金型本体１の加工部２がＷＣ粒径２μｍ以下
の微粒系超硬合金によって形成されており、上述のよう
にラップ盤などによる鏡面加工によって比較的容易にこ
のような面粗度の挟持面４を得ることが可能となる。し
かも、このような微粒系の超硬合金を用いることによ
り、加工部２の挟持面４外周に形成される上記切刃６を
より鋭利に形成することが可能となってその切れ味を向
上させることができるので、ブランクダイ１０の切刃９
との間でワークＷを確実に剪断して打ち抜くことがで
き、また切刃６，９の摩耗も抑えてその寿命の延長を図
ることもできる。ただし、このように微粒系の超硬合金
を用いるにしても、そのＷＣ粒径を小さくしすぎると挟
持面４の鏡面加工の際にその面粗度がＲｙ０．０５Ｓを
下回って上述のようにワークＷに縦スジが生じるおそれ
があるとともに、加工部２の製造コストの増大を招いた
りするおそれも生じる。このため、このような微粒系の
超硬合金を用いるにしても、そのＷＣ粒径は１〜２μｍ
の範囲とされるのが望ましい。
【００１３】さらにまた、本実施形態では、このように
加工部２を微粒系の超硬合金によって形成するに際し、
そのバインダーとして、一般的な超硬合金のバインダー
に用いられるＣｏの他に、ＮｉおよびＣｒが添加されて
いる。しかるに、これらＮｉやＣｒは、Ｃｏに比べてワ
ークＷを形成するアルミニウムとの親和性が低く、この
ためワークＷとの溶着を一層確実に防止することが可能
となるので、本実施形態によればこれによってもワーク
Ｗの成形精度の向上を図るとともに金型寿命の延長を促
すことが可能となる。ただし、これらＮｉやＣｒも含め
たバインダーの添加量、すなわち加工部２を形成する超
硬合金における結合相量が多くなりすぎると、このよう
な溶着防止効果が十分に得られなくなるおそれがあるの
で、この結合相量は１５％以下に抑えられるのが望まし
い。
加工部２を微粒系の超硬合金によって形成するに際し、
そのバインダーとして、一般的な超硬合金のバインダー
に用いられるＣｏの他に、ＮｉおよびＣｒが添加されて
いる。しかるに、これらＮｉやＣｒは、Ｃｏに比べてワ
ークＷを形成するアルミニウムとの親和性が低く、この
ためワークＷとの溶着を一層確実に防止することが可能
となるので、本実施形態によればこれによってもワーク
Ｗの成形精度の向上を図るとともに金型寿命の延長を促
すことが可能となる。ただし、これらＮｉやＣｒも含め
たバインダーの添加量、すなわち加工部２を形成する超
硬合金における結合相量が多くなりすぎると、このよう
な溶着防止効果が十分に得られなくなるおそれがあるの
で、この結合相量は１５％以下に抑えられるのが望まし
い。
【００１４】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
絞り金型の挟持面を面粗度Ｒｙ０．０５Ｓ〜０．１Ｓに
鏡面加工することにより、ワークを全体的に均一な面圧
で挟持して絞り加工の際に均等に変形させることがで
き、これによってワークに肉厚偏差が生じるのを防いで
所定の形状・寸法に確実にワークを成形することがで
き、製品歩留まりの向上を図ることができるとともに、
挟持面に偏摩耗や溶着が生じたりするのも防いで金型寿
命の大幅な延長を促すことが可能となる。
絞り金型の挟持面を面粗度Ｒｙ０．０５Ｓ〜０．１Ｓに
鏡面加工することにより、ワークを全体的に均一な面圧
で挟持して絞り加工の際に均等に変形させることがで
き、これによってワークに肉厚偏差が生じるのを防いで
所定の形状・寸法に確実にワークを成形することがで
き、製品歩留まりの向上を図ることができるとともに、
挟持面に偏摩耗や溶着が生じたりするのも防いで金型寿
命の大幅な延長を促すことが可能となる。
【図１】 本発明の一実施形態を示すカッピング工程の
絞り加工前の断面図である。
絞り加工前の断面図である。
【図２】 本発明の一実施形態を示すカッピング工程の
絞り加工時の断面図である。
絞り加工時の断面図である。
【図３】 挟持面４の面粗度と金型寿命との関係を示す
図である。
図である。
１ 金型本体 ２ 加工部 ４，１１ 挟持面 ５ 加工面 ６，９ 切刃 ７ ドローパッド ８ ダイセンター １０ ブランクダイ Ｏ 金型本体１の中心線
Claims (3)
- 【請求項１】 アルミニウム缶の成形におけるカッピン
グ工程において用いられるアルミニウム缶成形用絞り金
型であって、円環状の金型本体の一方の円環面に、この
円環面に対向して上記金型本体に離接可能に設けられた
ドローパッドとの間でカッピングされるアルミニウム板
を挟み込む挟持面が形成されており、この挟持面が、鏡
面加工を施されることによって面粗度Ｒｙ０．０５Ｓ〜
０．１Ｓとされていることを特徴とするアルミニウム缶
成形用絞り金型。 - 【請求項２】 少なくとも上記挟持面を含む上記金型本
体の一方の円環面側の部分が、ＷＣ粒径２μｍ以下の超
硬合金によって形成されていることを特徴とする請求項
１に記載のアルミニウム缶成形用絞り金型。 - 【請求項３】 上記超硬合金は、バインダーとしてＣｏ
の他にＮｉおよびＣｒが添加されていることを特徴とす
る請求項２に記載のアルミニウム缶成形用絞り金型。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001143816A JP2002336915A (ja) | 2001-05-14 | 2001-05-14 | アルミニウム缶成形用絞り金型 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001143816A JP2002336915A (ja) | 2001-05-14 | 2001-05-14 | アルミニウム缶成形用絞り金型 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002336915A true JP2002336915A (ja) | 2002-11-26 |
Family
ID=18989893
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001143816A Pending JP2002336915A (ja) | 2001-05-14 | 2001-05-14 | アルミニウム缶成形用絞り金型 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002336915A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6807838B2 (en) * | 2000-12-06 | 2004-10-26 | Kobe Steel, Ltd. | Press die |
| JP5963184B1 (ja) * | 2016-03-29 | 2016-08-03 | フレキシースクラム株式会社 | 拘束材およびそれを用いた加工装置，搬送装置 |
| JP2017524810A (ja) * | 2014-06-09 | 2017-08-31 | サンドビック インテレクチュアル プロパティー アクティエボラーグ | 超硬合金せぎり工具 |
| JP2018520877A (ja) * | 2015-05-27 | 2018-08-02 | ストール マシーナリ カンパニー, エルエルシーStolle Machinery Company, LLC | 容器、選択的に形成されたシェル、これらを提供するツーリング、及び関連する方法 |
| US10888913B2 (en) | 2012-05-18 | 2021-01-12 | Stolle Machinery Company, Llc | Container, and selectively formed shell, and tooling and associated method for providing same |
-
2001
- 2001-05-14 JP JP2001143816A patent/JP2002336915A/ja active Pending
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6807838B2 (en) * | 2000-12-06 | 2004-10-26 | Kobe Steel, Ltd. | Press die |
| US10888913B2 (en) | 2012-05-18 | 2021-01-12 | Stolle Machinery Company, Llc | Container, and selectively formed shell, and tooling and associated method for providing same |
| JP2017524810A (ja) * | 2014-06-09 | 2017-08-31 | サンドビック インテレクチュアル プロパティー アクティエボラーグ | 超硬合金せぎり工具 |
| JP2018520877A (ja) * | 2015-05-27 | 2018-08-02 | ストール マシーナリ カンパニー, エルエルシーStolle Machinery Company, LLC | 容器、選択的に形成されたシェル、これらを提供するツーリング、及び関連する方法 |
| JP6998216B2 (ja) | 2015-05-27 | 2022-02-04 | ストール マシーナリ カンパニー，エルエルシー | 容器、選択的に形成されたシェル、これらを提供するツーリング、及び関連する方法 |
| JP5963184B1 (ja) * | 2016-03-29 | 2016-08-03 | フレキシースクラム株式会社 | 拘束材およびそれを用いた加工装置，搬送装置 |
| WO2017169211A1 (ja) * | 2016-03-29 | 2017-10-05 | フレキシースクラム株式会社 | 拘束材およびそれを用いた加工装置，搬送装置 |
| CN109070178A (zh) * | 2016-03-29 | 2018-12-21 | 微鸿株式会社 | 拘束材料以及使用它的加工装置、输送装置 |
| CN109070178B (zh) * | 2016-03-29 | 2020-02-21 | 微鸿株式会社 | 拘束材料以及使用它的加工装置、输送装置 |
| US10946429B2 (en) | 2016-03-29 | 2021-03-16 | Flexi-Scram Co., Ltd. | Restraining member, and processing device and conveying device using the restraining member |
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