JP2002321957A - 急硬性セメントコンクリート及びトンネル覆工工法 - Google Patents
急硬性セメントコンクリート及びトンネル覆工工法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 トンネル内の型枠に流し込んで覆工するのに
使用する急硬性セメントコンクリートの提供。露出した
地山面やトンネルの補修等の露出した地山面やトンネル
の補修等の覆工に適する。 【解決手段】 消石灰類、有機酸類、石膏、及び減水剤
からなる凝結調整剤を含有するセメントコンクリート
と、急硬成分と凝結遅延剤を含有する急硬材とからなる
急硬性セメントコンクリート。さらに、凝結調整剤は水
を含有する凝結調整剤スラリーであることが好ましく、
急硬成分はカルシウムアルミネート類が好ましく、さら
に、急硬材は石膏を含有することが好ましく、さらに、
急硬材は水を含有する急硬材スラリーが好ましい。この
急硬性セメントコンクリートは、凝結調整剤を含有する
セメントコンクリートと、急硬成分と凝結遅延剤を含有
する急硬材とを混合してトンネル型枠内に連続して流し
込んでトンネル覆工することを特徴とする。
使用する急硬性セメントコンクリートの提供。露出した
地山面やトンネルの補修等の露出した地山面やトンネル
の補修等の覆工に適する。 【解決手段】 消石灰類、有機酸類、石膏、及び減水剤
からなる凝結調整剤を含有するセメントコンクリート
と、急硬成分と凝結遅延剤を含有する急硬材とからなる
急硬性セメントコンクリート。さらに、凝結調整剤は水
を含有する凝結調整剤スラリーであることが好ましく、
急硬成分はカルシウムアルミネート類が好ましく、さら
に、急硬材は石膏を含有することが好ましく、さらに、
急硬材は水を含有する急硬材スラリーが好ましい。この
急硬性セメントコンクリートは、凝結調整剤を含有する
セメントコンクリートと、急硬成分と凝結遅延剤を含有
する急硬材とを混合してトンネル型枠内に連続して流し
込んでトンネル覆工することを特徴とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、例えば、道路、鉄
道、及び導水路等のトンネルにおいて、露出した地山面
への覆工時やトンネルの補修等といった覆工時に使用す
る急硬性セメントコンクリートに関する。尚、本発明で
は、ペースト、セメント、及びコンクリートを総称して
セメントコンクリートという。
道、及び導水路等のトンネルにおいて、露出した地山面
への覆工時やトンネルの補修等といった覆工時に使用す
る急硬性セメントコンクリートに関する。尚、本発明で
は、ペースト、セメント、及びコンクリートを総称して
セメントコンクリートという。
【０００２】
【従来の技術】従来、トンネル掘削等露出した地山の崩
落を防止するために急結剤をコンクリートに配合した急
結性吹付コンクリートの吹付工法が行われている（特公
昭６０−４１４９号公報）。
落を防止するために急結剤をコンクリートに配合した急
結性吹付コンクリートの吹付工法が行われている（特公
昭６０−４１４９号公報）。
【０００３】この吹付工法は、通常、掘削工事現場に設
置した計量混合プラントで、セメント、骨材、及び水を
混合して吹付コンクリートを調製し、アジテータ車で運
搬し、コンクリートポンプで圧送し、その途中に設けた
合流管で、他方から圧送した急結剤と混合し、急結性吹
付コンクリートとして地山面に所定の厚みになるまで吹
付ける工法である。
置した計量混合プラントで、セメント、骨材、及び水を
混合して吹付コンクリートを調製し、アジテータ車で運
搬し、コンクリートポンプで圧送し、その途中に設けた
合流管で、他方から圧送した急結剤と混合し、急結性吹
付コンクリートとして地山面に所定の厚みになるまで吹
付ける工法である。
【０００４】この急結性吹付コンクリートは、高圧空気
によりコンクリートを地山面に吹付けるために、トンネ
ル内では粉塵が非常に多くなるおそれがあった。そのた
め、吹付の際には防塵マスク等をしなければならず、作
業性が低下するおそれがあった。又、吹付コンクリート
の２０〜３０％程度は地山に付着しないで下に落ちると
いう、いわゆるリバウンドとなってしまうために経済的
に好ましくないという課題があった。
によりコンクリートを地山面に吹付けるために、トンネ
ル内では粉塵が非常に多くなるおそれがあった。そのた
め、吹付の際には防塵マスク等をしなければならず、作
業性が低下するおそれがあった。又、吹付コンクリート
の２０〜３０％程度は地山に付着しないで下に落ちると
いう、いわゆるリバウンドとなってしまうために経済的
に好ましくないという課題があった。
【０００５】そこで、人体の安全面や経済的な面で、粉
塵とリバウンドのないコンクリート覆工方法が求められ
るようになった。粉塵とリバウンドのないコンクリート
覆工方法としては、型枠を用いてコンクリートを流し込
む方法、例えば場所打ちライニング工法やＮＴＬ工法等
が挙げられる。これらの覆工方法は、吹付コンクリート
をトンネルに吹付した後に行う二次覆工は勿論、導水路
トンネル等のトンネル補修ライニングにも使用できる。
塵とリバウンドのないコンクリート覆工方法が求められ
るようになった。粉塵とリバウンドのないコンクリート
覆工方法としては、型枠を用いてコンクリートを流し込
む方法、例えば場所打ちライニング工法やＮＴＬ工法等
が挙げられる。これらの覆工方法は、吹付コンクリート
をトンネルに吹付した後に行う二次覆工は勿論、導水路
トンネル等のトンネル補修ライニングにも使用できる。
【０００６】型枠を用いてコンクリートに流し込む方法
に使用する覆工コンクリートとしては、急硬材とコンク
リートからなる急硬性コンクリートが挙げられる。急硬
性コンクリートは、例えば、混練後のスランプ値が２０
ｃｍ程度といった、型枠内に十分充填されるだけの流動
性が必要で、さらに、トンネルの掘削進捗具合を従来の
吹付方法と同程度以上とするために初期強度の発現性に
優れていなければならない。又、急硬材添加前のコンク
リートは混練後、コンクリートポンプを使用して圧送
し、急硬材と混合し、打設するので、一定時間、その流
動性を保持することも必要である。
に使用する覆工コンクリートとしては、急硬材とコンク
リートからなる急硬性コンクリートが挙げられる。急硬
性コンクリートは、例えば、混練後のスランプ値が２０
ｃｍ程度といった、型枠内に十分充填されるだけの流動
性が必要で、さらに、トンネルの掘削進捗具合を従来の
吹付方法と同程度以上とするために初期強度の発現性に
優れていなければならない。又、急硬材添加前のコンク
リートは混練後、コンクリートポンプを使用して圧送
し、急硬材と混合し、打設するので、一定時間、その流
動性を保持することも必要である。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】このように、型枠を用
いてコンクリートに流し込む方法には、ポンプ圧送が容
易という流動性や良好な初期強度発現性が要求される
が、従来のコンクリートでは、流動性を一定時間保持さ
せると、強度発現性が遅れ、施工の能率が著しく悪くな
るという課題があった。
いてコンクリートに流し込む方法には、ポンプ圧送が容
易という流動性や良好な初期強度発現性が要求される
が、従来のコンクリートでは、流動性を一定時間保持さ
せると、強度発現性が遅れ、施工の能率が著しく悪くな
るという課題があった。
【０００８】一方、急硬成分と遅延剤の組み合わせから
なる従来の急硬材を含有したコンクリートや、超速硬セ
メントを含有したコンクリートを用いた場合は、強度発
現性が十分であっても、硬化時間が短いために一定時間
流動性を保持することが難しく、コンクリートポンプ内
で硬化してしまうおそれがあるという課題があった。
なる従来の急硬材を含有したコンクリートや、超速硬セ
メントを含有したコンクリートを用いた場合は、強度発
現性が十分であっても、硬化時間が短いために一定時間
流動性を保持することが難しく、コンクリートポンプ内
で硬化してしまうおそれがあるという課題があった。
【０００９】本発明者は、鋭意検討を重ねた結果、特定
の組成を有する急硬性セメントコンクリートをトンネル
内の型枠に流し込むことにより、上記課題を解決できる
知見を得て本発明を完成するに至った。
の組成を有する急硬性セメントコンクリートをトンネル
内の型枠に流し込むことにより、上記課題を解決できる
知見を得て本発明を完成するに至った。
【００１０】
【課題を解決するための手段】即ち、本発明は、消石灰
類、有機酸類、石膏、及び減水剤からなる凝結調整剤を
含有してなるセメントコンクリートと、急硬成分と凝結
遅延剤を含有してなる急硬材とからなる急硬性セメント
コンクリートであり、さらに、凝結調整剤が水を含有し
てなる凝結調整剤スラリーである該急硬性セメントコン
クリートであり、急硬成分がカルシウムアルミネート類
である該急硬性セメントコンクリートであり、さらに、
急硬材が石膏を含有してなる該急硬性セメントコンクリ
ートであり、さらに、急硬材が水を含有してなる急硬材
スラリーである該急硬性セメントコンクリートである。
そして、該急硬性セメントコンクリートを混合してトン
ネル型枠内に連続して流し込むことを特徴とする急硬性
セメントコンクリートのトンネル覆工方法である。
類、有機酸類、石膏、及び減水剤からなる凝結調整剤を
含有してなるセメントコンクリートと、急硬成分と凝結
遅延剤を含有してなる急硬材とからなる急硬性セメント
コンクリートであり、さらに、凝結調整剤が水を含有し
てなる凝結調整剤スラリーである該急硬性セメントコン
クリートであり、急硬成分がカルシウムアルミネート類
である該急硬性セメントコンクリートであり、さらに、
急硬材が石膏を含有してなる該急硬性セメントコンクリ
ートであり、さらに、急硬材が水を含有してなる急硬材
スラリーである該急硬性セメントコンクリートである。
そして、該急硬性セメントコンクリートを混合してトン
ネル型枠内に連続して流し込むことを特徴とする急硬性
セメントコンクリートのトンネル覆工方法である。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下、本発明を詳細に説明する。
【００１２】本発明で使用する急硬性セメントコンクリ
ートは急硬材とセメントコンクリートを含有するもので
ある。
ートは急硬材とセメントコンクリートを含有するもので
ある。
【００１３】本発明で使用する凝結調整剤は、急硬材を
配合していないセメントコンクリートと混合することに
より、凝結遅延効果を発現させ、セメントコンクリート
の長時間の流動性保持が可能となり、圧送性を大きくで
きる材料であり、消石灰類、有機酸類、石膏、及び減水
剤を含有するものである。凝結調整剤は粉状、スラリー
状、又は液状いずれも使用できる。
配合していないセメントコンクリートと混合することに
より、凝結遅延効果を発現させ、セメントコンクリート
の長時間の流動性保持が可能となり、圧送性を大きくで
きる材料であり、消石灰類、有機酸類、石膏、及び減水
剤を含有するものである。凝結調整剤は粉状、スラリー
状、又は液状いずれも使用できる。
【００１４】本発明で使用する消石灰類は、急硬材を配
合していないセメントコンクリートを長時間凝結硬化さ
せないという効果を有するものである。
合していないセメントコンクリートを長時間凝結硬化さ
せないという効果を有するものである。
【００１５】さらに、有機酸類等を多く使用しても、
又、予定より早く急硬材を混合しても、消石灰類は急硬
材と併存することにより急硬性セメントコンクリートの
硬化を促進するという効果を有するものである。
又、予定より早く急硬材を混合しても、消石灰類は急硬
材と併存することにより急硬性セメントコンクリートの
硬化を促進するという効果を有するものである。
【００１６】本発明で使用する消石灰類としては、消石
灰や、カルシウムカーバイトからアセチレンを発生させ
る際副生するカーバイド滓等が挙げられる。これらの中
では、急硬材と混合後の強度発現性が最もよく、しか
も、副生品のため安価で経済的である点で、カーバイド
滓が好ましい。
灰や、カルシウムカーバイトからアセチレンを発生させ
る際副生するカーバイド滓等が挙げられる。これらの中
では、急硬材と混合後の強度発現性が最もよく、しか
も、副生品のため安価で経済的である点で、カーバイド
滓が好ましい。
【００１７】消石灰類の粒子径は、特に限定されるもの
ではないが、１００μｍ以下が好ましく、６０μｍ以下
がより好ましい。
ではないが、１００μｍ以下が好ましく、６０μｍ以下
がより好ましい。
【００１８】本発明で使用する有機酸類とは、有機酸又
はその塩であり、具体的には、クエン酸、グルコン酸、
酒石酸、及びリンゴ酸等のオキシカルボン酸やこれらの
塩の一種又は二種以上の使用が可能である。塩として
は、ナトリウム塩やカリウム塩が好ましい。これらの中
では、使用量と正比例して凝結時間が長くなり、コント
ロールがしやすく、凝結調整剤をスラリー化した場合に
カルシウム成分と化学反応を起こしにくく、スラリーが
発熱しにくい点で、有機酸塩が好ましく、オキシカルボ
ン酸塩がより好ましく、クエン酸ナトリウムが最も好ま
しい。
はその塩であり、具体的には、クエン酸、グルコン酸、
酒石酸、及びリンゴ酸等のオキシカルボン酸やこれらの
塩の一種又は二種以上の使用が可能である。塩として
は、ナトリウム塩やカリウム塩が好ましい。これらの中
では、使用量と正比例して凝結時間が長くなり、コント
ロールがしやすく、凝結調整剤をスラリー化した場合に
カルシウム成分と化学反応を起こしにくく、スラリーが
発熱しにくい点で、有機酸塩が好ましく、オキシカルボ
ン酸塩がより好ましく、クエン酸ナトリウムが最も好ま
しい。
【００１９】有機酸類の使用量は、消石灰類１００質量
部に対して、１〜４０質量部が好ましく、３〜２０質量
部がより好ましく、５〜１５質量部が最も好ましい。１
質量部未満だとセメントコンクリートの流動性を保持で
きず、急硬性セメントコンクリートの凝結遅延効果が小
さく、急硬性セメントコンクリートの硬化時間を確保で
きないおそれがあり、４０質量部を越えると急硬性セメ
ントコンクリートが凝結硬化しにくくなるおそれがあ
る。
部に対して、１〜４０質量部が好ましく、３〜２０質量
部がより好ましく、５〜１５質量部が最も好ましい。１
質量部未満だとセメントコンクリートの流動性を保持で
きず、急硬性セメントコンクリートの凝結遅延効果が小
さく、急硬性セメントコンクリートの硬化時間を確保で
きないおそれがあり、４０質量部を越えると急硬性セメ
ントコンクリートが凝結硬化しにくくなるおそれがあ
る。
【００２０】本発明で使用する石膏は市販のいずれの石
膏も使用できるが、強度発現性の点で、ＩＩ型無水石膏
及び／又は天然無水石膏が好ましい。
膏も使用できるが、強度発現性の点で、ＩＩ型無水石膏
及び／又は天然無水石膏が好ましい。
【００２１】石膏の粒度はブレーン値で３０００ｃｍ2
／ｇ以上が好ましく、４０００〜７０００ｃｍ2／ｇが
より好ましい。３０００ｃｍ2／ｇ未満だと初期強度発
現性が低下するおそれがある。
／ｇ以上が好ましく、４０００〜７０００ｃｍ2／ｇが
より好ましい。３０００ｃｍ2／ｇ未満だと初期強度発
現性が低下するおそれがある。
【００２２】石膏の使用量は、消石灰類１００質量部に
対して、１０〜２００質量部が好ましく、２０〜１００
質量部がより好ましい。１０質量部未満だとセメントコ
ンクリートの圧送性や急硬性セメントコンクリートの長
期強度発現性が小さいおそれがあり、２００質量部を越
えると急硬性セメントコンクリートが初期凝結しにく
く、初期強度発現性が小さいおそれがある。
対して、１０〜２００質量部が好ましく、２０〜１００
質量部がより好ましい。１０質量部未満だとセメントコ
ンクリートの圧送性や急硬性セメントコンクリートの長
期強度発現性が小さいおそれがあり、２００質量部を越
えると急硬性セメントコンクリートが初期凝結しにく
く、初期強度発現性が小さいおそれがある。
【００２３】本発明で使用する減水剤は、凝結遅延効果
や流動性を持続させるものであり、液体や粉体いずれも
使用できる。
や流動性を持続させるものであり、液体や粉体いずれも
使用できる。
【００２４】減水剤としては、リグニンスルホン酸塩や
その誘導体、及び高性能減水剤等が挙げられ、これらの
一種又は二種以上が使用できる。これらの中では、凝結
遅延効果、流動性、及び圧送性が大きい点で、高性能減
水剤が好ましい。
その誘導体、及び高性能減水剤等が挙げられ、これらの
一種又は二種以上が使用できる。これらの中では、凝結
遅延効果、流動性、及び圧送性が大きい点で、高性能減
水剤が好ましい。
【００２５】高性能減水剤としては、ポリエチレングリ
コール等のポリオール誘導体、芳香族スルホン酸系高性
能減水剤、ポリカルボン酸系高性能減水剤、メラミン系
高性能減水剤、及びこれらの混合物等が挙げられる。こ
れらの中では、凝結遅延効果、流動性、及び圧送性が大
きい点で、芳香族スルホン酸系高性能減水剤が好まし
い。
コール等のポリオール誘導体、芳香族スルホン酸系高性
能減水剤、ポリカルボン酸系高性能減水剤、メラミン系
高性能減水剤、及びこれらの混合物等が挙げられる。こ
れらの中では、凝結遅延効果、流動性、及び圧送性が大
きい点で、芳香族スルホン酸系高性能減水剤が好まし
い。
【００２６】芳香族スルホン酸系高性能減水剤の芳香族
スルホン酸系としては、芳香族スルホン酸及び／又は芳
香族スルホン酸ホルマリン縮合物が挙げられる。
スルホン酸系としては、芳香族スルホン酸及び／又は芳
香族スルホン酸ホルマリン縮合物が挙げられる。
【００２７】芳香族スルホン酸としては、ナフタレンス
ルホン酸、アルキルナフタレンスルホン酸、ビスフェノ
ールＡスルホン酸、フェノールスルホン酸、トリスフェ
ノールスルホン酸、４−フェノキシベンゼン−４’−ス
ルホン酸、メチルジフェニルエーテルスルホン酸、及び
アントラセンスルホン酸等が挙げられる。又、芳香族環
がアルキル基を有してもよい。芳香族スルホン酸ホルマ
リン縮合物としては、これらの芳香族スルホン酸のホル
マリン縮合物等が挙げられる。これらの中では、凝結遅
延効果、流動性、及び圧送性が大きい点で、芳香族スル
ホン酸ホルマリン縮合物が好ましく、ナフタレンスルホ
ン酸ホルマリン縮合物、アルキルナフタレンスルホン酸
ホルマリン縮合物、及びビスフェノールＡスルホン酸ホ
ルマリン縮合物からなる群のうちの１種以上がより好ま
しく、β−ナフタレンスルホン酸ホルマリン縮合物（以
下β−ＮＳという）が最も好ましい。
ルホン酸、アルキルナフタレンスルホン酸、ビスフェノ
ールＡスルホン酸、フェノールスルホン酸、トリスフェ
ノールスルホン酸、４−フェノキシベンゼン−４’−ス
ルホン酸、メチルジフェニルエーテルスルホン酸、及び
アントラセンスルホン酸等が挙げられる。又、芳香族環
がアルキル基を有してもよい。芳香族スルホン酸ホルマ
リン縮合物としては、これらの芳香族スルホン酸のホル
マリン縮合物等が挙げられる。これらの中では、凝結遅
延効果、流動性、及び圧送性が大きい点で、芳香族スル
ホン酸ホルマリン縮合物が好ましく、ナフタレンスルホ
ン酸ホルマリン縮合物、アルキルナフタレンスルホン酸
ホルマリン縮合物、及びビスフェノールＡスルホン酸ホ
ルマリン縮合物からなる群のうちの１種以上がより好ま
しく、β−ナフタレンスルホン酸ホルマリン縮合物（以
下β−ＮＳという）が最も好ましい。
【００２８】減水剤の使用量は、消石灰類１００質量部
に対して、１〜１０質量部が好ましく、３〜７質量部が
より好ましい。１質量部未満だとセメントコンクリート
の圧送性が小さく、流動性を保持できず、急硬性セメン
トコンクリートの凝結遅延効果が小さく、急硬性セメン
トコンクリートの硬化時間を確保できないおそれがあ
り、１０質量部を越えるとセメントコンクリートの凝結
が不良となり、経済的ではなく、初期強度発現性が小さ
いおそれがある。
に対して、１〜１０質量部が好ましく、３〜７質量部が
より好ましい。１質量部未満だとセメントコンクリート
の圧送性が小さく、流動性を保持できず、急硬性セメン
トコンクリートの凝結遅延効果が小さく、急硬性セメン
トコンクリートの硬化時間を確保できないおそれがあ
り、１０質量部を越えるとセメントコンクリートの凝結
が不良となり、経済的ではなく、初期強度発現性が小さ
いおそれがある。
【００２９】凝結調整剤の使用量は、セメントコンクリ
ートの練り置き時間や温度等により変動するが、セメン
ト１００質量部に対して、固形分換算で０．５〜１５質
量部が好ましく、１〜１０質量部がより好ましい。０．
５質量部未満だと練り置いたセメントコンクリートの凝
結遅延効果がなくなるのでセメントコンクリートの流動
性を保持できず、急硬性セメントコンクリートの圧送性
が小さく、急硬性セメントコンクリートの硬化時間を確
保できず、急硬性セメントコンクリートを型枠内に充填
後、型枠内の急硬性セメントコンクリート表面にジャン
カができ、コンクリートの耐久性に悪影響を与えるおそ
れがあり、１５質量部を越えると急硬性セメントコンク
リートが凝結硬化しにくく、初期強度発現性が低下する
おそれがある。
ートの練り置き時間や温度等により変動するが、セメン
ト１００質量部に対して、固形分換算で０．５〜１５質
量部が好ましく、１〜１０質量部がより好ましい。０．
５質量部未満だと練り置いたセメントコンクリートの凝
結遅延効果がなくなるのでセメントコンクリートの流動
性を保持できず、急硬性セメントコンクリートの圧送性
が小さく、急硬性セメントコンクリートの硬化時間を確
保できず、急硬性セメントコンクリートを型枠内に充填
後、型枠内の急硬性セメントコンクリート表面にジャン
カができ、コンクリートの耐久性に悪影響を与えるおそ
れがあり、１５質量部を越えると急硬性セメントコンク
リートが凝結硬化しにくく、初期強度発現性が低下する
おそれがある。
【００３０】本発明で使用するセメントとしては、通常
市販されている普通、早強、中庸熱、及び超早強等の各
種ポルトランドセメント、並びに、これらのポルトラン
ドセメントにフライアッシュや高炉スラグ等を混合した
各種混合セメント等が挙げられる。これらを微粉末化し
て使用してもよい。これらの中では、普通ポルトランド
セメント及び／又は早強ポルトランドセメントが好まし
い。
市販されている普通、早強、中庸熱、及び超早強等の各
種ポルトランドセメント、並びに、これらのポルトラン
ドセメントにフライアッシュや高炉スラグ等を混合した
各種混合セメント等が挙げられる。これらを微粉末化し
て使用してもよい。これらの中では、普通ポルトランド
セメント及び／又は早強ポルトランドセメントが好まし
い。
【００３１】本発明で使用する急硬材は、急硬成分と凝
結遅延剤を含有するものである。
結遅延剤を含有するものである。
【００３２】本発明で使用する急硬成分は、急硬性セメ
ントコンクリート中に混入できれば特に制限はない。急
硬成分としては、アルミン酸ナトリウムやケイ酸ナトリ
ウム等の無機塩系や、カルシウムアルミネート類等のセ
メント鉱物系等が挙げられる。これらの中では、セメン
トコンクリートの凝結硬化が早い等の凝結性状に優れ、
強度発現性が良好な点で、セメント鉱物系急硬材の使用
が好ましく、カルシウムアルミネート類がより好まし
い。
ントコンクリート中に混入できれば特に制限はない。急
硬成分としては、アルミン酸ナトリウムやケイ酸ナトリ
ウム等の無機塩系や、カルシウムアルミネート類等のセ
メント鉱物系等が挙げられる。これらの中では、セメン
トコンクリートの凝結硬化が早い等の凝結性状に優れ、
強度発現性が良好な点で、セメント鉱物系急硬材の使用
が好ましく、カルシウムアルミネート類がより好まし
い。
【００３３】本発明で使用するカルシウムアルミネート
類とは、カルシアを含む原料と、アルミナを含む原料等
とを混合して、キルンでの焼成や、電気炉での溶融等の
熱処理をして得られる、ＣａＯとＡｌ2Ｏ3とを主たる成
分とし、水和活性を有する物質の総称であり、ＣａＯ及
び／又はＡｌ2Ｏ3の一部が、アルカリ金属酸化物、アル
カリ土類金属酸化物、酸化ケイ素、酸化チタン、酸化
鉄、アルカリ金属ハロゲン化物、アルカリ土類金属ハロ
ゲン化物、アルカリ金属硫酸塩、及びアルカリ土類金属
硫酸塩等と置換した物質、あるいは、ＣａＯとＡｌ2Ｏ3
とを主成分とするものに、これらが少量固溶した物質で
ある。鉱物形態としては、結晶質、非晶質いずれであっ
てもよい。
類とは、カルシアを含む原料と、アルミナを含む原料等
とを混合して、キルンでの焼成や、電気炉での溶融等の
熱処理をして得られる、ＣａＯとＡｌ2Ｏ3とを主たる成
分とし、水和活性を有する物質の総称であり、ＣａＯ及
び／又はＡｌ2Ｏ3の一部が、アルカリ金属酸化物、アル
カリ土類金属酸化物、酸化ケイ素、酸化チタン、酸化
鉄、アルカリ金属ハロゲン化物、アルカリ土類金属ハロ
ゲン化物、アルカリ金属硫酸塩、及びアルカリ土類金属
硫酸塩等と置換した物質、あるいは、ＣａＯとＡｌ2Ｏ3
とを主成分とするものに、これらが少量固溶した物質で
ある。鉱物形態としては、結晶質、非晶質いずれであっ
てもよい。
【００３４】カルシウムアルミネート類の中では、反応
活性に優れる点で、Ｃ12Ａ7（ＣはＣａＯの略、ＡはＡ
ｌ2Ｏ3の略）が好ましく、非晶質のＣ12Ａ7がより好ま
しい。
活性に優れる点で、Ｃ12Ａ7（ＣはＣａＯの略、ＡはＡ
ｌ2Ｏ3の略）が好ましく、非晶質のＣ12Ａ7がより好ま
しい。
【００３５】カルシウムアルミネート類の粒度は、ブレ
ーン値で４０００ｃｍ2／ｇ以上が好ましく、５０００
ｃｍ2／ｇ以上がより好ましい。４０００ｃｍ2／ｇ未満
だと急硬性や初期強度発現性が低下するおそれがある。
ーン値で４０００ｃｍ2／ｇ以上が好ましく、５０００
ｃｍ2／ｇ以上がより好ましい。４０００ｃｍ2／ｇ未満
だと急硬性や初期強度発現性が低下するおそれがある。
【００３６】本発明では、急硬材と水を混合した急硬材
スラリーの練り置き時間を確保し、急硬性セメントコン
クリートの凝結遅延を調整し、強度発現性を大きくする
ために、急硬材中に凝結遅延剤を使用する。
スラリーの練り置き時間を確保し、急硬性セメントコン
クリートの凝結遅延を調整し、強度発現性を大きくする
ために、急硬材中に凝結遅延剤を使用する。
【００３７】凝結遅延剤としては、有機酸類やアルカリ
金属炭酸塩類等が挙げられる。これらの中では、硬化時
間をコントロールでき、ホース等の閉塞がなく、硬化後
の強度発現性が良好な点で、有機酸類とアルカリ金属炭
酸塩類を併用することが好ましい。
金属炭酸塩類等が挙げられる。これらの中では、硬化時
間をコントロールでき、ホース等の閉塞がなく、硬化後
の強度発現性が良好な点で、有機酸類とアルカリ金属炭
酸塩類を併用することが好ましい。
【００３８】有機酸類としては、前述した有機酸類と同
様のものが挙げられる。これらの中では、硬化時間をコ
ントロールでき、ホース等の閉塞がない点で、有機酸が
好ましく、オキシカルボン酸がより好ましく、クエン酸
が最も好ましい。
様のものが挙げられる。これらの中では、硬化時間をコ
ントロールでき、ホース等の閉塞がない点で、有機酸が
好ましく、オキシカルボン酸がより好ましく、クエン酸
が最も好ましい。
【００３９】アルカリ金属炭酸塩類としては、炭酸リチ
ウム、炭酸ナトリウム、及び炭酸カリウム等の炭酸塩
や、炭酸水素ナトリウムや炭酸水素カリウム等の重炭酸
塩が挙げられる。これらの中では、硬化後の強度発現性
が良好な点で、アルカリ金属炭酸塩が好ましく、炭酸カ
リウムがより好ましい。
ウム、炭酸ナトリウム、及び炭酸カリウム等の炭酸塩
や、炭酸水素ナトリウムや炭酸水素カリウム等の重炭酸
塩が挙げられる。これらの中では、硬化後の強度発現性
が良好な点で、アルカリ金属炭酸塩が好ましく、炭酸カ
リウムがより好ましい。
【００４０】有機酸類とアルカリ金属炭酸塩類を併用し
た場合の両者の混合割合は、アルカリ金属炭酸塩類１０
０質量部に対して、有機酸類５〜２００質量部が好まし
く、１０〜１００質量部がより好ましい。５質量部未満
だと硬化時間をコントロールできず、急硬性セメントコ
ンクリートの圧送性が低下してホース等の閉塞が発生す
るおそれがあり、２００質量部を越えると強度発現性が
低下するおそれがある。
た場合の両者の混合割合は、アルカリ金属炭酸塩類１０
０質量部に対して、有機酸類５〜２００質量部が好まし
く、１０〜１００質量部がより好ましい。５質量部未満
だと硬化時間をコントロールできず、急硬性セメントコ
ンクリートの圧送性が低下してホース等の閉塞が発生す
るおそれがあり、２００質量部を越えると強度発現性が
低下するおそれがある。
【００４１】凝結遅延剤の使用量は、急硬成分と必要に
応じて使用する石膏の合計１００質量部に対して、０．
２〜５質量部が好ましく、０．５〜３質量部がより好ま
しい。０．２質量部未満だと硬化時間をコントロールで
きず、急硬性セメントコンクリートの圧送性が低下して
ホース等の閉塞が発生し、強度発現性が低下するおそれ
があり、５質量部を越えると強度発現性が低下するおそ
れがある。
応じて使用する石膏の合計１００質量部に対して、０．
２〜５質量部が好ましく、０．５〜３質量部がより好ま
しい。０．２質量部未満だと硬化時間をコントロールで
きず、急硬性セメントコンクリートの圧送性が低下して
ホース等の閉塞が発生し、強度発現性が低下するおそれ
があり、５質量部を越えると強度発現性が低下するおそ
れがある。
【００４２】さらに、本発明では、強度発現性を向上す
るために、急硬材中に石膏を使用することが好ましい。
るために、急硬材中に石膏を使用することが好ましい。
【００４３】急硬材中に使用する石膏としては、前述し
た石膏と同様のものが挙げられる。
た石膏と同様のものが挙げられる。
【００４４】急硬材中の石膏の使用量は、急硬成分１０
０質量部に対して、２０〜２５０質量部が好ましく、５
０〜２００質量部がより好ましい。２０質量部未満だと
長期強度発現性が小さいおそれがあり、２５０質量部を
越えると初期強度発現性が小さいおそれがある。
０質量部に対して、２０〜２５０質量部が好ましく、５
０〜２００質量部がより好ましい。２０質量部未満だと
長期強度発現性が小さいおそれがあり、２５０質量部を
越えると初期強度発現性が小さいおそれがある。
【００４５】さらに、本発明では、圧送性を大きくする
ために、急硬材中に水（以下スラリー水という）を含有
させ、急硬材スラリーとすることが好ましい。
ために、急硬材中に水（以下スラリー水という）を含有
させ、急硬材スラリーとすることが好ましい。
【００４６】急硬材スラリー中のスラリー水の使用量
は、急硬成分、凝結遅延剤、及び必要に応じて使用する
石膏を含有する急硬材１００質量部に対して、４０〜２
００質量部が好ましく、５０〜１００質量部が好まし
い。４０重量部未満だと粘性が高すぎて急硬性セメント
コンクリートの圧送性が低下し、ポンプ圧送ができない
おそれがあり、２００質量部を越えると急硬性セメント
コンクリートの水セメント比が大きくなり、強度発現性
が低下するおそれがある。
は、急硬成分、凝結遅延剤、及び必要に応じて使用する
石膏を含有する急硬材１００質量部に対して、４０〜２
００質量部が好ましく、５０〜１００質量部が好まし
い。４０重量部未満だと粘性が高すぎて急硬性セメント
コンクリートの圧送性が低下し、ポンプ圧送ができない
おそれがあり、２００質量部を越えると急硬性セメント
コンクリートの水セメント比が大きくなり、強度発現性
が低下するおそれがある。
【００４７】急硬材スラリーの使用量は、セメント１０
０質量部に対して、固形分換算で５〜３０質量部が好ま
しく、７〜２０質量部がより好ましい。５質量部未満だ
と練り置いたセメントコンクリートと急硬材を混合した
急硬性セメントコンクリートの硬化時間が長すぎて初期
凝結が十分に得られず、強度発現性が低下し、ケレン作
業（型枠に付着した急硬性セメントコンクリートを除去
する作業）が容易でないおそれがあり、３０質量部を越
えると経済的ではなくなり、強度発現性が低下するおそ
れがある。
０質量部に対して、固形分換算で５〜３０質量部が好ま
しく、７〜２０質量部がより好ましい。５質量部未満だ
と練り置いたセメントコンクリートと急硬材を混合した
急硬性セメントコンクリートの硬化時間が長すぎて初期
凝結が十分に得られず、強度発現性が低下し、ケレン作
業（型枠に付着した急硬性セメントコンクリートを除去
する作業）が容易でないおそれがあり、３０質量部を越
えると経済的ではなくなり、強度発現性が低下するおそ
れがある。
【００４８】急硬材スラリーの調製方法としては特に制
限はないが、予め急硬成分、凝結遅延剤、及び必要に応
じて石膏を混合したものを水と混合して急硬性スラリー
としてもよく、水と凝結遅延剤を混合し、溶解した後、
急硬成分と必要に応じて石膏を混合して急硬材スラリー
としてもよい。
限はないが、予め急硬成分、凝結遅延剤、及び必要に応
じて石膏を混合したものを水と混合して急硬性スラリー
としてもよく、水と凝結遅延剤を混合し、溶解した後、
急硬成分と必要に応じて石膏を混合して急硬材スラリー
としてもよい。
【００４９】本発明では、急硬性セメントコンクリート
の混合前の特性や凝結硬化後の強度特性等を改善するた
めに、酸性物質、増粘剤、超微粉、及び繊維状物質から
なる群より選ばれる一種又は二種以上の混和材料を使用
してもよい。
の混合前の特性や凝結硬化後の強度特性等を改善するた
めに、酸性物質、増粘剤、超微粉、及び繊維状物質から
なる群より選ばれる一種又は二種以上の混和材料を使用
してもよい。
【００５０】本発明で使用するセメントコンクリートの
水セメント比（Ｗ／Ｃ）は、３５〜６５％が好ましく、
４０〜６０％がより好ましい。３５％未満だとセメント
コンクリートの粘性が大きくなり、作業性や圧送性が低
下するおそれがあり、６５％を越えると強度発現性に悪
影響を与えるおそれがある。但し、ここでいう水には急
硬材スラリー中の水を含まず、セメントには急硬材を含
まないものである。
水セメント比（Ｗ／Ｃ）は、３５〜６５％が好ましく、
４０〜６０％がより好ましい。３５％未満だとセメント
コンクリートの粘性が大きくなり、作業性や圧送性が低
下するおそれがあり、６５％を越えると強度発現性に悪
影響を与えるおそれがある。但し、ここでいう水には急
硬材スラリー中の水を含まず、セメントには急硬材を含
まないものである。
【００５１】本発明で使用するセメントコンクリートの
細骨材率（Ｓ／ａ）は、４０％以上が好ましく、４５〜
８０％がより好ましい。４０％未満だとホースが詰ま
り、圧送性が悪くなり、急硬性セメントコンクリートを
型枠に投入した後にジャンカが出来るおそれがある
細骨材率（Ｓ／ａ）は、４０％以上が好ましく、４５〜
８０％がより好ましい。４０％未満だとホースが詰ま
り、圧送性が悪くなり、急硬性セメントコンクリートを
型枠に投入した後にジャンカが出来るおそれがある
【００５２】本発明で使用する骨材は細骨材と粗骨材の
いずれも使用できる。細骨材としては、天然砂、珪砂、
及び石灰砂等が挙げられる。粗骨材としては、川砂利、
山砂利、及び石灰砂利等が挙げられる。粗骨材の最大粒
径は５〜２５ｍｍが好ましい。２５ｍｍを越えるとポン
プ圧送性が悪くなり型枠内の充填性が悪くなるおそれが
ある。
いずれも使用できる。細骨材としては、天然砂、珪砂、
及び石灰砂等が挙げられる。粗骨材としては、川砂利、
山砂利、及び石灰砂利等が挙げられる。粗骨材の最大粒
径は５〜２５ｍｍが好ましい。２５ｍｍを越えるとポン
プ圧送性が悪くなり型枠内の充填性が悪くなるおそれが
ある。
【００５３】本発明で使用するセメントコンクリート
は、型枠内の充填性を考慮すると、急硬材と混合する直
前のスランプが１２〜２０ｃｍであることが好ましい。
は、型枠内の充填性を考慮すると、急硬材と混合する直
前のスランプが１２〜２０ｃｍであることが好ましい。
【００５４】本発明で使用するセメントコンクリートと
急硬材スラリーは、ポンプで別々に圧送され、コンクリ
ートホースの途中に設けた混合管から、急硬材スラリー
を圧入、混合して急硬性セメントコンクリートとし、ト
ンネル内に設けたトルネル型枠内に流し込んで充填混合
されるものである。
急硬材スラリーは、ポンプで別々に圧送され、コンクリ
ートホースの途中に設けた混合管から、急硬材スラリー
を圧入、混合して急硬性セメントコンクリートとし、ト
ンネル内に設けたトルネル型枠内に流し込んで充填混合
されるものである。
【００５５】混合管の混合機構としては特に限定はされ
ない。セメントコンクリートと急硬材スラリーを十分に
混合できる性能があれば混合管内に邪魔板等を設けても
構わないが、強制混合できる点で、混合管内に攪拌羽根
を設けることが好ましい。
ない。セメントコンクリートと急硬材スラリーを十分に
混合できる性能があれば混合管内に邪魔板等を設けても
構わないが、強制混合できる点で、混合管内に攪拌羽根
を設けることが好ましい。
【００５６】本発明の急硬性セメントコンクリートの硬
化時間は、混合管で混合された時点から始まるが、硬化
時間は２〜１２０分であることが好ましく、５〜６０分
であることがより好ましい。２分未満だとホース内で閉
塞し、トルネル型枠内に急硬性セメントコンクリートが
十分に充填できないおそれがあり、１２０分を越えると
強度発現性が低下し、型枠の脱枠が遅くなり、トンネル
覆工の作業性が悪くなるおそれがある。
化時間は、混合管で混合された時点から始まるが、硬化
時間は２〜１２０分であることが好ましく、５〜６０分
であることがより好ましい。２分未満だとホース内で閉
塞し、トルネル型枠内に急硬性セメントコンクリートが
十分に充填できないおそれがあり、１２０分を越えると
強度発現性が低下し、型枠の脱枠が遅くなり、トンネル
覆工の作業性が悪くなるおそれがある。
【００５７】
【実施例】以下、実験例に基づき本発明を詳細に説明す
る。尚、試験実施温度は３０℃とした。
る。尚、試験実施温度は３０℃とした。
【００５８】実験例１ コンクリート配合をＷ／Ｃ＝５２％、Ｓ／ａ＝５２％、
セメント３６０ｋｇ／ｍ3とし、さらに、消石灰類１０
０質量部、表１に示す量の有機酸類、石膏５０質量部、
及び減水剤５質量部からなる粉末凝結調整剤を、セメン
ト１００質量部に対して５質量部添加してコンクリート
を調製し、５時間練り置いた。その後、カルシウムアル
ミネート類１００質量部、石膏１００質量部、及び、カ
ルシウムアルミネート類と石膏の合計１００質量部に対
して凝結遅延剤１質量部からなる急硬材１００質量部と
スラリー水７０質量部からなる急硬材スラリーを、セメ
ント１００質量部に対して固形分換算で１３質量部にな
るように５時間練り置いたコンクリートと混合し、急硬
性コンクリートを調製した。急硬材を添加しないコンク
リートについてコンクリートスランプを測定し、急硬性
コンクリートについて急硬性コンクリートスランプと硬
化時間を測定した。結果を表１に示す。
セメント３６０ｋｇ／ｍ3とし、さらに、消石灰類１０
０質量部、表１に示す量の有機酸類、石膏５０質量部、
及び減水剤５質量部からなる粉末凝結調整剤を、セメン
ト１００質量部に対して５質量部添加してコンクリート
を調製し、５時間練り置いた。その後、カルシウムアル
ミネート類１００質量部、石膏１００質量部、及び、カ
ルシウムアルミネート類と石膏の合計１００質量部に対
して凝結遅延剤１質量部からなる急硬材１００質量部と
スラリー水７０質量部からなる急硬材スラリーを、セメ
ント１００質量部に対して固形分換算で１３質量部にな
るように５時間練り置いたコンクリートと混合し、急硬
性コンクリートを調製した。急硬材を添加しないコンク
リートについてコンクリートスランプを測定し、急硬性
コンクリートについて急硬性コンクリートスランプと硬
化時間を測定した。結果を表１に示す。
【００５９】（使用材料） セメント：普通ポルトランドセメント、市販品、ブレー
ン値３３５０ｃｍ2／ｇ、比重３．１６ 細骨材：新潟県青海産石灰砂、比重２．６４ ＦＭ＝
２．８２ 粗骨材：新潟県糸魚川市姫川産川砂利、比重２．６５、
最大骨材寸法１５ｍｍ 消石灰類：カーバイト滓、粒子径６０μｍ以下 有機酸類：市販品、クエン酸ナトリウム 石膏：市販品、無水セッコウの粉砕品、ブレーン値５９
００ｃｍ2／ｇ 減水剤：市販品、高性能減水剤、β−ＮＳ、粉状 カルシウムアルミネート類：Ｃ12Ａ7組成に対応するも
の、非晶質、ブレーン値６０５０ｃｍ2／ｇ 凝結遅延剤：（炭酸カリウム：クエン酸）＝（７：３）
（質量比）の混合物
ン値３３５０ｃｍ2／ｇ、比重３．１６ 細骨材：新潟県青海産石灰砂、比重２．６４ ＦＭ＝
２．８２ 粗骨材：新潟県糸魚川市姫川産川砂利、比重２．６５、
最大骨材寸法１５ｍｍ 消石灰類：カーバイト滓、粒子径６０μｍ以下 有機酸類：市販品、クエン酸ナトリウム 石膏：市販品、無水セッコウの粉砕品、ブレーン値５９
００ｃｍ2／ｇ 減水剤：市販品、高性能減水剤、β−ＮＳ、粉状 カルシウムアルミネート類：Ｃ12Ａ7組成に対応するも
の、非晶質、ブレーン値６０５０ｃｍ2／ｇ 凝結遅延剤：（炭酸カリウム：クエン酸）＝（７：３）
（質量比）の混合物
【００６０】（測定方法） コンクリートスランプ：ＪＩＳ Ａ １１０１「コンク
リートのスランプ試験方法」により測定した。 急硬性コンクリートスランプ：急硬材スラリーとコンク
リートを混合後、直ちにＪＩＳ Ａ １１０１「コンク
リートのスランプ試験方法」により測定した。 硬化時間：急硬材スラリーとコンクリートを混合後、急
硬性コンクリートの温度が１℃上昇した時点を硬化時間
とした。
リートのスランプ試験方法」により測定した。 急硬性コンクリートスランプ：急硬材スラリーとコンク
リートを混合後、直ちにＪＩＳ Ａ １１０１「コンク
リートのスランプ試験方法」により測定した。 硬化時間：急硬材スラリーとコンクリートを混合後、急
硬性コンクリートの温度が１℃上昇した時点を硬化時間
とした。
【００６１】
【表１】
【００６２】実験例２ 消石灰類１００質量部、有機酸類１０質量部、表２に示
す量の石膏、及び減水剤５質量部からなる粉末凝結調整
剤を用いてコンクリートを調製し、急硬材を添加しない
コンクリートについてコンクリート圧送性とコンクリー
トスランプを測定し、急硬性コンクリートについて圧縮
強度を測定したこと以外は実験例１と同様に行った。結
果を表２に示す。
す量の石膏、及び減水剤５質量部からなる粉末凝結調整
剤を用いてコンクリートを調製し、急硬材を添加しない
コンクリートについてコンクリート圧送性とコンクリー
トスランプを測定し、急硬性コンクリートについて圧縮
強度を測定したこと以外は実験例１と同様に行った。結
果を表２に示す。
【００６３】（測定方法） コンクリート圧送性：コンクリートに粉末凝結調整剤を
混合してコンクリートポンプによりホース圧送した。ホ
ースに脈動がなく、コンクリートを連続的に圧送できた
場合を○、ホースに脈動はあるが、コンクリートを殆ど
連続的に圧送できた場合を△、ホースに脈動があり、コ
ンクリートを連続的に圧送できなかった場合を×とし
た。 圧縮強度：φ１０ｃｍ×２０ｃｍ供試体を用い、ＪＩＳ
Ａ １１０８「コンクリートの圧縮強度試験方法」に
より測定。
混合してコンクリートポンプによりホース圧送した。ホ
ースに脈動がなく、コンクリートを連続的に圧送できた
場合を○、ホースに脈動はあるが、コンクリートを殆ど
連続的に圧送できた場合を△、ホースに脈動があり、コ
ンクリートを連続的に圧送できなかった場合を×とし
た。 圧縮強度：φ１０ｃｍ×２０ｃｍ供試体を用い、ＪＩＳ
Ａ １１０８「コンクリートの圧縮強度試験方法」に
より測定。
【００６４】
【表２】
【００６５】実験例３ 消石灰類１００質量部、有機酸類１０質量部、石膏５０
質量部、及び表３に示す量の減水剤からなる粉末凝結調
整剤を用いてコンクリートを調製し、急硬材を添加しな
いコンクリートについてコンクリート圧送性とコンクリ
ートスランプを測定し、急硬性コンクリートについて急
硬性コンクリートスランプ、硬化時間、及び圧縮強度を
測定したこと以外は実験例１と同様に行った。結果を表
３に示す。
質量部、及び表３に示す量の減水剤からなる粉末凝結調
整剤を用いてコンクリートを調製し、急硬材を添加しな
いコンクリートについてコンクリート圧送性とコンクリ
ートスランプを測定し、急硬性コンクリートについて急
硬性コンクリートスランプ、硬化時間、及び圧縮強度を
測定したこと以外は実験例１と同様に行った。結果を表
３に示す。
【００６６】
【表３】
【００６７】実験例４ 消石灰類１００質量部、有機酸類１０質量部、石膏５０
質量部、及び減水剤５質量部からなる粉末凝結調整剤
を、セメント１００質量部に対して表４に示す量添加し
てコンクリートを調製し、急硬材を添加しないコンクリ
ートについてコンクリートスランプを測定し、急硬性コ
ンクリートについて急硬性コンクリートスランプ、硬化
時間、圧縮強度、ジャンカの有無、及び急硬性コンクリ
ート圧送性を測定したこと以外は実験例１と同様に行っ
た。結果を表４に示す。
質量部、及び減水剤５質量部からなる粉末凝結調整剤
を、セメント１００質量部に対して表４に示す量添加し
てコンクリートを調製し、急硬材を添加しないコンクリ
ートについてコンクリートスランプを測定し、急硬性コ
ンクリートについて急硬性コンクリートスランプ、硬化
時間、圧縮強度、ジャンカの有無、及び急硬性コンクリ
ート圧送性を測定したこと以外は実験例１と同様に行っ
た。結果を表４に示す。
【００６８】（測定方法） ジャンカの有無：急硬性コンクリートをトンネル型枠内
に連続して流し込み、３時間後に脱枠した後のコンクリ
ート表面を観察した。表面にジャンカが見られない場合
を○、ジャンカが少し見られた場合を△、ジャンカが多
く見られた場合を×とした。 急硬性コンクリート圧送性：急硬性コンクリートを２０
ｍポンプ圧送したときの圧送状況を観察した。配管が詰
まらない場合を○、詰まり気味の場合を△、配管が詰ま
ってしまう場合を×とした。
に連続して流し込み、３時間後に脱枠した後のコンクリ
ート表面を観察した。表面にジャンカが見られない場合
を○、ジャンカが少し見られた場合を△、ジャンカが多
く見られた場合を×とした。 急硬性コンクリート圧送性：急硬性コンクリートを２０
ｍポンプ圧送したときの圧送状況を観察した。配管が詰
まらない場合を○、詰まり気味の場合を△、配管が詰ま
ってしまう場合を×とした。
【００６９】
【表４】
【００７０】実験例５ 消石灰類１００質量部、有機酸類１０質量部、石膏５０
質量部、及び減水剤５質量部からなる粉末凝結調整剤を
用いてコンクリートを調製し、カルシウムアルミネート
類１００質量部、石膏１００質量部、及び、カルシウム
アルミネート類と石膏の合計１００質量部に対して表５
に示す量の凝結遅延剤からなる急硬材１００質量部とス
ラリー水７０質量部からなる急硬材スラリーを用いて急
硬性コンクリートを調製し、急硬性コンクリートについ
て硬化時間、圧縮強度、及び急硬性コンクリート圧送性
を測定したこと以外は実験例１と同様に行った。結果を
表５に示す。
質量部、及び減水剤５質量部からなる粉末凝結調整剤を
用いてコンクリートを調製し、カルシウムアルミネート
類１００質量部、石膏１００質量部、及び、カルシウム
アルミネート類と石膏の合計１００質量部に対して表５
に示す量の凝結遅延剤からなる急硬材１００質量部とス
ラリー水７０質量部からなる急硬材スラリーを用いて急
硬性コンクリートを調製し、急硬性コンクリートについ
て硬化時間、圧縮強度、及び急硬性コンクリート圧送性
を測定したこと以外は実験例１と同様に行った。結果を
表５に示す。
【００７１】
【表５】
【００７２】実験例６ 消石灰類１００質量部、有機酸類１０質量部、石膏５０
質量部、及び減水剤５質量部からなる粉末凝結調整剤を
用いてコンクリートを調製し、カルシウムアルミネート
類１００質量部、表６に示す量の石膏、及び、カルシウ
ムアルミネート類と石膏の合計１００質量部に対して凝
結遅延剤１質量部からなる急硬材１００質量部とスラリ
ー水７０質量部からなる急硬材スラリーを用いて急硬性
コンクリートを調製し、急硬性コンクリートについて圧
縮強度を測定したこと以外は実験例１と同様に行った。
結果を表６に示す。
質量部、及び減水剤５質量部からなる粉末凝結調整剤を
用いてコンクリートを調製し、カルシウムアルミネート
類１００質量部、表６に示す量の石膏、及び、カルシウ
ムアルミネート類と石膏の合計１００質量部に対して凝
結遅延剤１質量部からなる急硬材１００質量部とスラリ
ー水７０質量部からなる急硬材スラリーを用いて急硬性
コンクリートを調製し、急硬性コンクリートについて圧
縮強度を測定したこと以外は実験例１と同様に行った。
結果を表６に示す。
【００７３】
【表６】
【００７４】実験例７ 消石灰類１００質量部、有機酸類１０質量部、石膏５０
質量部、及び減水剤５質量部からなる粉末凝結調整剤を
用いてコンクリートを調製し、カルシウムアルミネート
類１００質量部、石膏１００質量部、及び、カルシウム
アルミネート類と石膏の合計１００質量部に対して凝結
遅延剤１質量部からなる急硬材１００質量部と表７に示
す量のスラリー水からなる急硬材スラリーを用いて急硬
性コンクリートを調製し、急硬性コンクリートについて
圧縮強度と急硬性コンクリート圧送性を測定したこと以
外は実験例１と同様に行った。結果を表７に示す。
質量部、及び減水剤５質量部からなる粉末凝結調整剤を
用いてコンクリートを調製し、カルシウムアルミネート
類１００質量部、石膏１００質量部、及び、カルシウム
アルミネート類と石膏の合計１００質量部に対して凝結
遅延剤１質量部からなる急硬材１００質量部と表７に示
す量のスラリー水からなる急硬材スラリーを用いて急硬
性コンクリートを調製し、急硬性コンクリートについて
圧縮強度と急硬性コンクリート圧送性を測定したこと以
外は実験例１と同様に行った。結果を表７に示す。
【００７５】
【表７】
【００７６】実験例８ 消石灰類１００質量部、有機酸類１０質量部、石膏５０
質量部、及び減水剤５質量部からなる粉末凝結調整剤を
用いてコンクリートを調製し、急硬材スラリーを、セメ
ント１００質量部に対して固形分換算で表８に示す量用
いて急硬性コンクリートを調製し、急硬性コンクリート
について硬化時間、圧縮強度、及びケレン作業性を測定
したこと以外は実験例１と同様に行った。結果を表８に
示す。
質量部、及び減水剤５質量部からなる粉末凝結調整剤を
用いてコンクリートを調製し、急硬材スラリーを、セメ
ント１００質量部に対して固形分換算で表８に示す量用
いて急硬性コンクリートを調製し、急硬性コンクリート
について硬化時間、圧縮強度、及びケレン作業性を測定
したこと以外は実験例１と同様に行った。結果を表８に
示す。
【００７７】（測定方法） ケレン作業性：急硬性コンクリートをトンネル型枠内に
連続して流し込み、３時間後に脱枠した後、ケレン作業
を行った。型枠に付着した急硬性コンクリートを除去し
やすかった場合を○、型枠に付着した急硬性コンクリー
トを少し除去しにくかった場合を△、型枠に付着した急
硬性コンクリートを除去しにくく、時間を要した場合を
×とした。
連続して流し込み、３時間後に脱枠した後、ケレン作業
を行った。型枠に付着した急硬性コンクリートを除去し
やすかった場合を○、型枠に付着した急硬性コンクリー
トを少し除去しにくかった場合を△、型枠に付着した急
硬性コンクリートを除去しにくく、時間を要した場合を
×とした。
【００７８】
【表８】
【００７９】
【発明の効果】本発明の急硬性セメントコンクリートを
使用することにより、急硬性セメントコンクリートの凝
結遅延効果が一定時間確保できるので、急硬性セメント
コンクリートの圧送性が良くなり、練り置いたセメント
コンクリートと急硬材を混合した急硬性セメントコンク
リートの硬化時間を確保でき、型枠内に十分充填される
だけの流動性を維持でき、ホース内に急硬性セメントコ
ンクリートが詰まらず、型枠内のコンクリート表面にジ
ャンカが発生しない。さらに、急硬性セメントコンクリ
ートは初期強度発現性に優れるので、型枠に急硬性セメ
ントコンクリートが付着しにくく、ケレン作業は容易と
なる。又、急硬材を添加しないセメントコンクリートは
一定時間、流動性を保持できるので、セメントコンクリ
ートの圧送性が大きくなり、コンクリートポンプにより
圧送できる。即ち、コンクリートの練り置き時間が長く
ても、この練り置いたセメントコンクリートと急硬材を
混合した急硬性セメントコンクリートは硬化時間を確保
できるので、従来１日２サイクルで行っていたトンネル
覆工現場では、１サイクル毎に廃棄していたコンクリー
トを次のサイクルに使用出来るようになり、作業サイク
ルの短縮化による作業性の向上と経済性の向上が見込ま
れる。
使用することにより、急硬性セメントコンクリートの凝
結遅延効果が一定時間確保できるので、急硬性セメント
コンクリートの圧送性が良くなり、練り置いたセメント
コンクリートと急硬材を混合した急硬性セメントコンク
リートの硬化時間を確保でき、型枠内に十分充填される
だけの流動性を維持でき、ホース内に急硬性セメントコ
ンクリートが詰まらず、型枠内のコンクリート表面にジ
ャンカが発生しない。さらに、急硬性セメントコンクリ
ートは初期強度発現性に優れるので、型枠に急硬性セメ
ントコンクリートが付着しにくく、ケレン作業は容易と
なる。又、急硬材を添加しないセメントコンクリートは
一定時間、流動性を保持できるので、セメントコンクリ
ートの圧送性が大きくなり、コンクリートポンプにより
圧送できる。即ち、コンクリートの練り置き時間が長く
ても、この練り置いたセメントコンクリートと急硬材を
混合した急硬性セメントコンクリートは硬化時間を確保
できるので、従来１日２サイクルで行っていたトンネル
覆工現場では、１サイクル毎に廃棄していたコンクリー
トを次のサイクルに使用出来るようになり、作業サイク
ルの短縮化による作業性の向上と経済性の向上が見込ま
れる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ０４Ｂ 22:14 Ｃ０４Ｂ 24:22 Ｂ 24:22 22:08 Ｚ 22:08） Ｆターム(参考） 2D055 AA01 AA02 AA04 CA01 DA01 KA08 4G012 PB03 PB11 PB17 PB25 PC03 PC05 PC06 PE04
Claims (6)
- 【請求項１】 消石灰類、有機酸類、石膏、及び減水剤
からなる凝結調整剤を含有してなるセメントコンクリー
トと、急硬成分と凝結遅延剤を含有してなる急硬材とか
らなる急硬性セメントコンクリート。 - 【請求項２】 さらに、凝結調整剤が水を含有してなる
凝結調整剤スラリーである請求項１記載の急硬性セメン
トコンクリート。 - 【請求項３】 急硬成分がカルシウムアルミネート類で
ある請求項１又は２記載の急硬性セメントコンクリー
ト。 - 【請求項４】 さらに、急硬材が石膏を含有してなる請
求項１〜３のうちの１項記載の急硬性セメントコンクリ
ート。 - 【請求項５】 さらに、急硬材が水を含有してなる急硬
材スラリーである請求項１〜４のうちの１項記載の急硬
性セメントコンクリート。 - 【請求項６】 請求項１〜５のうちの１項記載の急硬性
セメントコンクリートをトンネル型枠内に連続して流し
込むことを特徴とする急硬性セメントコンクリートのト
ンネル覆工方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001127081A JP4823432B2 (ja) | 2001-04-25 | 2001-04-25 | トンネル覆工工法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001127081A JP4823432B2 (ja) | 2001-04-25 | 2001-04-25 | トンネル覆工工法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002321957A true JP2002321957A (ja) | 2002-11-08 |
| JP4823432B2 JP4823432B2 (ja) | 2011-11-24 |
Family
ID=18976013
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001127081A Expired - Lifetime JP4823432B2 (ja) | 2001-04-25 | 2001-04-25 | トンネル覆工工法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
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| JP (1) | JP4823432B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007099608A (ja) * | 2005-09-08 | 2007-04-19 | Taiheiyo Material Kk | 吹付材料 |
| JP2007177077A (ja) * | 2005-12-28 | 2007-07-12 | Taiheiyo Material Kk | 地盤注入材 |
| JP2007217212A (ja) * | 2006-02-15 | 2007-08-30 | Denki Kagaku Kogyo Kk | 急硬性組成物、急硬スラリー、急硬性セメントコンクリート、及びその施工法 |
| WO2012053058A1 (ja) * | 2010-10-19 | 2012-04-26 | 電気化学工業株式会社 | セメントクリンカーの製造方法 |
| EP2500328A1 (en) * | 2010-05-04 | 2012-09-19 | Geosilex Trenza Metal, S.L. | Co2-capturing binder, production method thereof based on the selection, purification and optimisation of carbide lime, and agglomerates having an environmental activity |
| CN107486942A (zh) * | 2017-07-17 | 2017-12-19 | 宁波北新建材有限公司 | 一种具有弹性口下料装置制备石膏板的*** |
| JP2022164804A (ja) * | 2018-12-10 | 2022-10-27 | デンカ株式会社 | 急硬材およびセメント組成物 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6830149B2 (ja) * | 2017-02-22 | 2021-02-17 | デンカ株式会社 | 生コン出荷型急硬コンクリート用起硬剤、生コン出荷型急硬コンクリート材料、生コン出荷型急硬コンクリート組成物及びその調製方法 |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60210553A (ja) * | 1984-04-03 | 1985-10-23 | 電気化学工業株式会社 | 急硬性セメントモルタルまたはコンクリ−トの製法 |
| JPH101342A (ja) * | 1996-06-13 | 1998-01-06 | Denki Kagaku Kogyo Kk | 吹付材料及びそれを用いた吹付工法 |
| JPH1059760A (ja) * | 1996-08-21 | 1998-03-03 | Denki Kagaku Kogyo Kk | 吹付材料及びそれを用いた吹付工法 |
| JPH11240741A (ja) * | 1998-02-27 | 1999-09-07 | Denki Kagaku Kogyo Kk | 急結材、急結性モルタル又はコンクリート、及びそれを用いた吹付工法 |
| JPH11302057A (ja) * | 1998-04-21 | 1999-11-02 | Konoike Constr Ltd | 山岳トンネル構築用コンクリートの急結性、流動性及び凝結時間の制御方法並びにその崩落判定方法 |
| JP2000044307A (ja) * | 1998-07-29 | 2000-02-15 | Taiheiyo Cement Corp | 高流動吹付けコンクリ−ト用急結剤 |
| JP2000239054A (ja) * | 1999-02-22 | 2000-09-05 | Denki Kagaku Kogyo Kk | 凝結調整材、凝結調整材スラリー、及びそれを用いた吹付セメントコンクリートの施工方法 |
-
2001
- 2001-04-25 JP JP2001127081A patent/JP4823432B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60210553A (ja) * | 1984-04-03 | 1985-10-23 | 電気化学工業株式会社 | 急硬性セメントモルタルまたはコンクリ−トの製法 |
| JPH101342A (ja) * | 1996-06-13 | 1998-01-06 | Denki Kagaku Kogyo Kk | 吹付材料及びそれを用いた吹付工法 |
| JPH1059760A (ja) * | 1996-08-21 | 1998-03-03 | Denki Kagaku Kogyo Kk | 吹付材料及びそれを用いた吹付工法 |
| JPH11240741A (ja) * | 1998-02-27 | 1999-09-07 | Denki Kagaku Kogyo Kk | 急結材、急結性モルタル又はコンクリート、及びそれを用いた吹付工法 |
| JPH11302057A (ja) * | 1998-04-21 | 1999-11-02 | Konoike Constr Ltd | 山岳トンネル構築用コンクリートの急結性、流動性及び凝結時間の制御方法並びにその崩落判定方法 |
| JP2000044307A (ja) * | 1998-07-29 | 2000-02-15 | Taiheiyo Cement Corp | 高流動吹付けコンクリ−ト用急結剤 |
| JP2000239054A (ja) * | 1999-02-22 | 2000-09-05 | Denki Kagaku Kogyo Kk | 凝結調整材、凝結調整材スラリー、及びそれを用いた吹付セメントコンクリートの施工方法 |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007099608A (ja) * | 2005-09-08 | 2007-04-19 | Taiheiyo Material Kk | 吹付材料 |
| JP2007177077A (ja) * | 2005-12-28 | 2007-07-12 | Taiheiyo Material Kk | 地盤注入材 |
| JP2007217212A (ja) * | 2006-02-15 | 2007-08-30 | Denki Kagaku Kogyo Kk | 急硬性組成物、急硬スラリー、急硬性セメントコンクリート、及びその施工法 |
| EP2500328A1 (en) * | 2010-05-04 | 2012-09-19 | Geosilex Trenza Metal, S.L. | Co2-capturing binder, production method thereof based on the selection, purification and optimisation of carbide lime, and agglomerates having an environmental activity |
| EP2500328A4 (en) * | 2010-05-04 | 2013-09-04 | Geosilex Trenza Metal S L | AGGLOMERANT FOR CO2 CAPTURE, PROCESS FOR MANUFACTURING BY SELECTION, PURIFICATION AND OPTIMIZATION OF CARBIDE LIME AND AGGLOMERATED ENVIRONMENTALLY ACTIVE AGENTS |
| WO2012053058A1 (ja) * | 2010-10-19 | 2012-04-26 | 電気化学工業株式会社 | セメントクリンカーの製造方法 |
| CN103068765A (zh) * | 2010-10-19 | 2013-04-24 | 电气化学工业株式会社 | 水泥熟料的制造方法 |
| JP5738882B2 (ja) * | 2010-10-19 | 2015-06-24 | 電気化学工業株式会社 | セメントクリンカーの製造方法 |
| CN107486942A (zh) * | 2017-07-17 | 2017-12-19 | 宁波北新建材有限公司 | 一种具有弹性口下料装置制备石膏板的*** |
| CN107486942B (zh) * | 2017-07-17 | 2019-04-02 | 宁波北新建材有限公司 | 一种具有弹性口下料装置制备石膏板的*** |
| JP2022164804A (ja) * | 2018-12-10 | 2022-10-27 | デンカ株式会社 | 急硬材およびセメント組成物 |
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