JP2002289443A - インダクタ部品 - Google Patents
インダクタ部品Info
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- JP2002289443A JP2002289443A JP2001084268A JP2001084268A JP2002289443A JP 2002289443 A JP2002289443 A JP 2002289443A JP 2001084268 A JP2001084268 A JP 2001084268A JP 2001084268 A JP2001084268 A JP 2001084268A JP 2002289443 A JP2002289443 A JP 2002289443A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 扱い得る電流が大きくて磁気特性が損われ難
く、防磁対策や小型化・軽量化を容易に図り得るインダ
クタ部品を提供すること。 【解決手段】 このインダクタ部品は、柱状体の両端に
大きさが異なるフランジを一体的に有する構造の磁性体
から成るドラム型磁性コア１１と、このコア１１におけ
る柱状体に巻回されて各フランジ間に挟まれて配備され
た巻線１２と、巻線１２が巻回されたコア１１における
大きい方のフランジの周縁に当接されて小さい方のフラ
ンジ及び巻線１２の周囲に配備されたスリーブコアと、
コア１１及びスリーブコアにより形成される閉磁路内の
空隙であって、小さい方のフランジの周囲に配備されて
巻線１２による起磁力で生じる磁界ＨS の向きと逆方向
の向きで直流磁界ＨM を印加する永久磁石１３とを備え
ている。ここでの磁石１３により印加される磁気バイア
スは、使用可能な磁束密度幅を拡大する。
く、防磁対策や小型化・軽量化を容易に図り得るインダ
クタ部品を提供すること。 【解決手段】 このインダクタ部品は、柱状体の両端に
大きさが異なるフランジを一体的に有する構造の磁性体
から成るドラム型磁性コア１１と、このコア１１におけ
る柱状体に巻回されて各フランジ間に挟まれて配備され
た巻線１２と、巻線１２が巻回されたコア１１における
大きい方のフランジの周縁に当接されて小さい方のフラ
ンジ及び巻線１２の周囲に配備されたスリーブコアと、
コア１１及びスリーブコアにより形成される閉磁路内の
空隙であって、小さい方のフランジの周囲に配備されて
巻線１２による起磁力で生じる磁界ＨS の向きと逆方向
の向きで直流磁界ＨM を印加する永久磁石１３とを備え
ている。ここでの磁石１３により印加される磁気バイア
スは、使用可能な磁束密度幅を拡大する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、主としてインバー
タ・スイッチング電源用昇圧，降圧チョークコイル，ト
ランス，パワートランス等に適用されるインダクタ部品
に関する。
タ・スイッチング電源用昇圧，降圧チョークコイル，ト
ランス，パワートランス等に適用されるインダクタ部品
に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、この種のインダクタ部品の一例と
しては、図９（ａ），（ｂ）に示されるような構成のも
のが挙げられる。但し、図９（ａ）はインダクタ部品の
側面断面図を示し、図９（ｂ）はその外観斜視図を一部
透視して示したものである。
しては、図９（ａ），（ｂ）に示されるような構成のも
のが挙げられる。但し、図９（ａ）はインダクタ部品の
側面断面図を示し、図９（ｂ）はその外観斜視図を一部
透視して示したものである。
【０００３】このインダクタ部品は、柱状体の両端に円
板状のフランジ７６，７７を一体的に有する構造の磁性
体から成るドラム型磁性コア７１と、このドラム型磁性
コア７１における柱状体に巻回されて各フランジ７６，
７７間に挟まれて配備された巻線７２と、巻線７２が巻
回されたドラム型磁性コア７１の周囲に配備された円筒
状の絶縁物７４と、絶縁物７４の周囲に配備された円柱
状スリーブコア７８とを備え、円柱状スリーブコア７８
の底部近傍の所定箇所に巻線７２端部のリード線と接続
される端子８８が配備されて構成されている。
板状のフランジ７６，７７を一体的に有する構造の磁性
体から成るドラム型磁性コア７１と、このドラム型磁性
コア７１における柱状体に巻回されて各フランジ７６，
７７間に挟まれて配備された巻線７２と、巻線７２が巻
回されたドラム型磁性コア７１の周囲に配備された円筒
状の絶縁物７４と、絶縁物７４の周囲に配備された円柱
状スリーブコア７８とを備え、円柱状スリーブコア７８
の底部近傍の所定箇所に巻線７２端部のリード線と接続
される端子８８が配備されて構成されている。
【０００４】即ち、このインダクタ部品の場合、ドラム
型磁性コア７１の外側に円柱状スリーブコア７８を装着
した後、ドラム型磁性コア７１及び円柱状スリーブコア
７８の接合部に円筒状の絶縁物７４を挿入することによ
り、空隙を持たせた構成とし、フランジ７７からフラン
ジ７６側へ向かって巻線（コイル）７３による起磁力で
生じる磁界Ｈs が作用することを特色としている。
型磁性コア７１の外側に円柱状スリーブコア７８を装着
した後、ドラム型磁性コア７１及び円柱状スリーブコア
７８の接合部に円筒状の絶縁物７４を挿入することによ
り、空隙を持たせた構成とし、フランジ７７からフラン
ジ７６側へ向かって巻線（コイル）７３による起磁力で
生じる磁界Ｈs が作用することを特色としている。
【０００５】こうした構成の場合、最近の電子機器の小
型化・軽量化に伴い、電源部に用いられるインダクタや
トランスに対する小型化の需要にあって、全体構造を小
型化した場合にドラム型磁性コア７１が磁気飽和し易く
なり、扱い得る電流が少なくなってしまうという問題を
絶縁物７４による空隙を広げることによって解決し得る
ものとなっているが、その反面、インダクタンス値が下
がり、巻数７２の巻数を上げる必要があるため、これが
小型化を具現する場合の障害となっている。
型化・軽量化に伴い、電源部に用いられるインダクタや
トランスに対する小型化の需要にあって、全体構造を小
型化した場合にドラム型磁性コア７１が磁気飽和し易く
なり、扱い得る電流が少なくなってしまうという問題を
絶縁物７４による空隙を広げることによって解決し得る
ものとなっているが、その反面、インダクタンス値が下
がり、巻数７２の巻数を上げる必要があるため、これが
小型化を具現する場合の障害となっている。
【０００６】そこで、このような問題を解決したインダ
クタ部品の他例として、図１０（ａ），（ｂ）に示され
るような構成のものが開発されている。但し、図１０
（ａ）はインダクタ部品の側面断面図を示し、図１０
（ｂ）はその外観斜視図を一部透視して示したものであ
る。
クタ部品の他例として、図１０（ａ），（ｂ）に示され
るような構成のものが開発されている。但し、図１０
（ａ）はインダクタ部品の側面断面図を示し、図１０
（ｂ）はその外観斜視図を一部透視して示したものであ
る。
【０００７】このインダクタ部品は、柱状体の両端に円
板状のフランジ８６，８７を一体的に有する構造の磁性
体から成るドラム型磁性コア８１と、このドラム型磁性
コア８１における柱状体に巻回されて各フランジ８６，
８７間に挟まれて配備された巻線８２と、巻線８２が巻
回されたドラム型磁性コア８１の周囲に配備された円筒
状の永久磁石８３とを備え、永久磁石８３の底部近傍の
所定箇所に巻線８２端部のリード線と接続される端子８
８が配備されて構成されている。
板状のフランジ８６，８７を一体的に有する構造の磁性
体から成るドラム型磁性コア８１と、このドラム型磁性
コア８１における柱状体に巻回されて各フランジ８６，
８７間に挟まれて配備された巻線８２と、巻線８２が巻
回されたドラム型磁性コア８１の周囲に配備された円筒
状の永久磁石８３とを備え、永久磁石８３の底部近傍の
所定箇所に巻線８２端部のリード線と接続される端子８
８が配備されて構成されている。
【０００８】即ち、このインダクタ部品の場合、ドラム
型磁性コア８１の外側にスリーブコアの代わりに円筒状
の永久磁石８３をＳ極側がフランジ８７側に配置され、
且つＮ極側がフランジ８６側に配置されるように装着
し、フランジ８７からフランジ８６側へ向かって作用す
る巻線（コイル）８２による起磁力で生じる磁界Ｈs を
遮るように永久磁石８３による磁界ＨM が作用する構成
とし、磁気バイアスを印加することで扱い得る電流を大
きくできるようにしたことを特色としている。
型磁性コア８１の外側にスリーブコアの代わりに円筒状
の永久磁石８３をＳ極側がフランジ８７側に配置され、
且つＮ極側がフランジ８６側に配置されるように装着
し、フランジ８７からフランジ８６側へ向かって作用す
る巻線（コイル）８２による起磁力で生じる磁界Ｈs を
遮るように永久磁石８３による磁界ＨM が作用する構成
とし、磁気バイアスを印加することで扱い得る電流を大
きくできるようにしたことを特色としている。
【０００９】因みに、この磁気バイアス印加型インダク
タ部品において、ドラム型磁性コア８１は、Ｎｉ−Ｚｎ
形のフェライト粉末を使用してプレス法により圧粉成型
した後に焼結するか、或いはフェライト粉末を円柱状に
プレスして焼結した後に機械加工によりフランジ部を作
るようにして作製される。又、磁気バイアス印加用の永
久磁石８３は、Ｓｒフェライト，Ｂａフェライト等の粉
末をプレス法により圧粉成型した後に焼結して作製され
るもので、巻線８２が巻回されたドラム型磁性コア８１
への装着時には接着剤等を使用して一体化結合される。
タ部品において、ドラム型磁性コア８１は、Ｎｉ−Ｚｎ
形のフェライト粉末を使用してプレス法により圧粉成型
した後に焼結するか、或いはフェライト粉末を円柱状に
プレスして焼結した後に機械加工によりフランジ部を作
るようにして作製される。又、磁気バイアス印加用の永
久磁石８３は、Ｓｒフェライト，Ｂａフェライト等の粉
末をプレス法により圧粉成型した後に焼結して作製され
るもので、巻線８２が巻回されたドラム型磁性コア８１
への装着時には接着剤等を使用して一体化結合される。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】上述した磁気バイアス
印加型インダクタ部品の場合、以下に列挙するような諸
点で難点がある。
印加型インダクタ部品の場合、以下に列挙するような諸
点で難点がある。
【００１１】第１に、スリーブコアを用いない開磁路を
構成した構造を採用しているため、漏れ磁束が増大して
周辺に影響与え易く、防磁対策が充分図られないという
問題がある。
構成した構造を採用しているため、漏れ磁束が増大して
周辺に影響与え易く、防磁対策が充分図られないという
問題がある。
【００１２】第２に、スリーブコアを用いない開磁路を
構成した構造を採用しているため、実効透磁率が低くな
りインダクタンスが低下してしまうため、必要なインダ
クタンス値が得られるまで相当な巻線の巻数を要する
（コイルを巻き上げる）ことになり、これが小型化の障
害となっているという問題がある。
構成した構造を採用しているため、実効透磁率が低くな
りインダクタンスが低下してしまうため、必要なインダ
クタンス値が得られるまで相当な巻線の巻数を要する
（コイルを巻き上げる）ことになり、これが小型化の障
害となっているという問題がある。
【００１３】第３に、フェライト粉末を用いた永久磁石
の場合、リフロー半田工程における加熱に伴う熱減磁や
過大電流による減磁を生じ易く、永久磁石の磁気特性が
損われ易いという問題がある。
の場合、リフロー半田工程における加熱に伴う熱減磁や
過大電流による減磁を生じ易く、永久磁石の磁気特性が
損われ易いという問題がある。
【００１４】第４に、金属系材料による永久磁石の場
合、比抵抗が低いために渦電流損失が増大してしまった
り、経時的に酸化が進行して永久減磁が生じるため、磁
気特性として初期特性を維持できないという信頼性にお
ける致命的な問題がある。
合、比抵抗が低いために渦電流損失が増大してしまった
り、経時的に酸化が進行して永久減磁が生じるため、磁
気特性として初期特性を維持できないという信頼性にお
ける致命的な問題がある。
【００１５】本発明は、このような問題点を解決すべく
なされたもので、その技術的課題は、扱い得る電流が大
きくて磁気特性が損われ難く、防磁対策や小型化・軽量
化を容易に図り得るインダクタ部品を提供することにあ
る。
なされたもので、その技術的課題は、扱い得る電流が大
きくて磁気特性が損われ難く、防磁対策や小型化・軽量
化を容易に図り得るインダクタ部品を提供することにあ
る。
【００１６】
【課題を解決するための手段】本発明によれば、柱状体
の両端にフランジを一体的に有する構造の磁性体から成
るドラム型磁性コアと、ドラム型磁性コアにおける柱状
体に巻回されてフランジ間に挟まれて配備された巻線
と、巻線が巻回されたドラム型磁性コアの近傍に配備さ
れた永久磁石とを備えたインダクタ部品において、ドラ
ム型磁性コアの外側に装着されたスリーブコアを備え、
永久磁石は、ドラム型磁性コア及びスリーブコアにより
形成される閉磁路内の少なくとも１箇所以上の空隙に巻
線による起磁力で生じる磁界の向きと逆方向の向きで直
流磁界を印加するように配置されたインダクタ部品が得
られる。
の両端にフランジを一体的に有する構造の磁性体から成
るドラム型磁性コアと、ドラム型磁性コアにおける柱状
体に巻回されてフランジ間に挟まれて配備された巻線
と、巻線が巻回されたドラム型磁性コアの近傍に配備さ
れた永久磁石とを備えたインダクタ部品において、ドラ
ム型磁性コアの外側に装着されたスリーブコアを備え、
永久磁石は、ドラム型磁性コア及びスリーブコアにより
形成される閉磁路内の少なくとも１箇所以上の空隙に巻
線による起磁力で生じる磁界の向きと逆方向の向きで直
流磁界を印加するように配置されたインダクタ部品が得
られる。
【００１７】又、本発明によれば、上記インダクタ部品
において、永久磁石は、ポリアミドイミド樹脂，ポリイ
ミド樹脂，エポキシ樹脂，ポリフェニレンサルファイド
樹脂，シリコン樹脂，ポリエステル樹脂，芳香族系ポリ
アミド樹脂，及び液晶ポリマーの中から選択された少な
くとも一種類の樹脂に対して固有保磁力Ｈc が７．９×
１０5 （Ａ／ｍ）以上、キュリー温度Ｔc が５００℃以
上、粉末平均粒径が２．５〜２５μｍの希土類磁石粉末
を分散して成ると共に、表面がＺｎ，Ａｌ，Ｂｉ，Ｇ
ａ，Ｉｎ，Ｍｇ，Ｐｂ，Ｓｂ，及びＳｎの中の少なくと
も一種の金属又は合金で被覆されて成り、該樹脂の含有
量が体積比で３０％以上であり、比抵抗が０．１Ωｃｍ
以上であるインダクタ部品が得られる。
において、永久磁石は、ポリアミドイミド樹脂，ポリイ
ミド樹脂，エポキシ樹脂，ポリフェニレンサルファイド
樹脂，シリコン樹脂，ポリエステル樹脂，芳香族系ポリ
アミド樹脂，及び液晶ポリマーの中から選択された少な
くとも一種類の樹脂に対して固有保磁力Ｈc が７．９×
１０5 （Ａ／ｍ）以上、キュリー温度Ｔc が５００℃以
上、粉末平均粒径が２．５〜２５μｍの希土類磁石粉末
を分散して成ると共に、表面がＺｎ，Ａｌ，Ｂｉ，Ｇ
ａ，Ｉｎ，Ｍｇ，Ｐｂ，Ｓｂ，及びＳｎの中の少なくと
も一種の金属又は合金で被覆されて成り、該樹脂の含有
量が体積比で３０％以上であり、比抵抗が０．１Ωｃｍ
以上であるインダクタ部品が得られる。
【００１８】更に、本発明によれば、上記インダクタ部
品において、希土類磁石粉末は、組成Ｓｍ（Ｃｏbal.Ｆ
ｅ0.15-0.25 Ｃｕ0.05-0.06 Ｚｒ0.02-0.03 ）7.0-8.5
であるインダクタ部品が得られる。
品において、希土類磁石粉末は、組成Ｓｍ（Ｃｏbal.Ｆ
ｅ0.15-0.25 Ｃｕ0.05-0.06 Ｚｒ0.02-0.03 ）7.0-8.5
であるインダクタ部品が得られる。
【００１９】加えて、本発明によれば、上記何れかのイ
ンダクタ部品において、希土類磁石粉末は、軟化点が２
２０℃以上で５５０℃以下の無機ガラスで被覆されたイ
ンダクタ部品、或いは希土類磁石粉末に被覆された金属
又は合金は、少なくとも３００℃以上の融点を有する非
金属の無機化合物で被覆されたインダクタ部品が得られ
る。これらのインダクタ部品において、無機ガラス又は
非金属の無機化合物の添加量は、体積比で０．１％〜１
０％の範囲であることは好ましい。
ンダクタ部品において、希土類磁石粉末は、軟化点が２
２０℃以上で５５０℃以下の無機ガラスで被覆されたイ
ンダクタ部品、或いは希土類磁石粉末に被覆された金属
又は合金は、少なくとも３００℃以上の融点を有する非
金属の無機化合物で被覆されたインダクタ部品が得られ
る。これらのインダクタ部品において、無機ガラス又は
非金属の無機化合物の添加量は、体積比で０．１％〜１
０％の範囲であることは好ましい。
【００２０】一方、本発明によれば、上記何れか一つの
インダクタ部品において、永久磁石は、希土類磁石粉末
を磁場で厚み方向に配向させて磁気的に異方性化して成
るインダクタ部品が得られる。
インダクタ部品において、永久磁石は、希土類磁石粉末
を磁場で厚み方向に配向させて磁気的に異方性化して成
るインダクタ部品が得られる。
【００２１】他方、本発明によれば、上記何れか一つの
インダクタ部品において、永久磁石は、着磁磁場が２．
５Ｔ以上であるインダクタ部品が得られる。
インダクタ部品において、永久磁石は、着磁磁場が２．
５Ｔ以上であるインダクタ部品が得られる。
【００２２】又、本発明によれば、上記何れか一つのイ
ンダクタ部品において、永久磁石は、中心線平均粗さＲ
ａが１０μｍ以下であるインダクタ部品が得られる。
ンダクタ部品において、永久磁石は、中心線平均粗さＲ
ａが１０μｍ以下であるインダクタ部品が得られる。
【００２３】
【発明の実施の形態】以下に幾つかの実施例を挙げ、本
発明のインダクタ部品について、図面を参照して詳細に
説明する。
発明のインダクタ部品について、図面を参照して詳細に
説明する。
【００２４】最初に、本発明のインダクタ部品の技術的
概要を簡単に説明する。このインダクタ部品は、柱状体
の両端にフランジを一体的に有する構造の磁性体から成
るドラム型磁性コアと、ドラム型磁性コアにおける柱状
体に巻回されてフランジ間に挟まれて配備された巻線
と、巻線が巻回されたドラム型磁性コアの近傍に配備さ
れた永久磁石とを備えた基本構成において、ドラム型磁
性コアの外側に装着されたスリーブコアを備えるものと
し、永久磁石をドラム型磁性コア及びスリーブコアによ
り形成される閉磁路内の少なくとも１箇所以上の空隙に
巻線（コイル）による起磁力で生じる磁界の向き（磁束
の向き）と逆方向の向きで直流磁界を印加するように配
置して構成されるものである。
概要を簡単に説明する。このインダクタ部品は、柱状体
の両端にフランジを一体的に有する構造の磁性体から成
るドラム型磁性コアと、ドラム型磁性コアにおける柱状
体に巻回されてフランジ間に挟まれて配備された巻線
と、巻線が巻回されたドラム型磁性コアの近傍に配備さ
れた永久磁石とを備えた基本構成において、ドラム型磁
性コアの外側に装着されたスリーブコアを備えるものと
し、永久磁石をドラム型磁性コア及びスリーブコアによ
り形成される閉磁路内の少なくとも１箇所以上の空隙に
巻線（コイル）による起磁力で生じる磁界の向き（磁束
の向き）と逆方向の向きで直流磁界を印加するように配
置して構成されるものである。
【００２５】図１は、本発明のインダクタ部品による磁
気バイアス効果を説明するために示したもので、同図
（ａ）は磁気バイアス印加前の磁束密度幅ΔＢを含む磁
束密度Ｂ−磁界Ｈ特性に関するもの，同図（ｂ）は磁気
バイアス印加後の磁束密度幅ΔＢ′を含む磁束密度Ｂ−
磁界Ｈ特性に関するもの，同図（ｃ）は出力電流に対す
るインダクタンスの関係で示される磁気バイアスによる
直流重畳インダクタンス特性（その変化）に関するもの
である。
気バイアス効果を説明するために示したもので、同図
（ａ）は磁気バイアス印加前の磁束密度幅ΔＢを含む磁
束密度Ｂ−磁界Ｈ特性に関するもの，同図（ｂ）は磁気
バイアス印加後の磁束密度幅ΔＢ′を含む磁束密度Ｂ−
磁界Ｈ特性に関するもの，同図（ｃ）は出力電流に対す
るインダクタンスの関係で示される磁気バイアスによる
直流重畳インダクタンス特性（その変化）に関するもの
である。
【００２６】本発明のインダクタ部品の場合、磁気バイ
アス印加前では通常図１（ａ）に示されるような第１象
限の領域で使用されている磁束密度幅ΔＢが磁気バイア
ス印加後、図１（ｂ）に示されるように、永久磁石によ
るバイアス効果でドラム型磁性コアが磁束密度Ｂ−磁界
Ｈ特性曲線上の第３象限にバイアスされ、結果として使
用できる磁束密度幅ΔＢ′を大幅に拡大することができ
る。
アス印加前では通常図１（ａ）に示されるような第１象
限の領域で使用されている磁束密度幅ΔＢが磁気バイア
ス印加後、図１（ｂ）に示されるように、永久磁石によ
るバイアス効果でドラム型磁性コアが磁束密度Ｂ−磁界
Ｈ特性曲線上の第３象限にバイアスされ、結果として使
用できる磁束密度幅ΔＢ′を大幅に拡大することができ
る。
【００２７】一般に、磁束密度幅ΔＢ，ΔＢ′は、イン
ダクタ部品における巻線の巻数に逆比例するため、磁束
密度幅ΔＢ′の拡大により巻数を減らすことができ、こ
れによってインダクタ部品の損失低減や小型化・軽量化
に大きく寄与する。又、このようなインダクタ部品をト
ランスや昇・降圧コイルに適用した場合の処理電力Ｐｏ
は、比例定数をκ，駆動周波数をｆとした場合、Ｐｏ＝
κ・（ΔＢ′）2 ・ｆなる関係式で表わすことができ
る。従って、処理電力Ｐｏは、ΔＢ′の２乗に比例して
大幅に拡大することになる。又、ΔＢ′の拡大は、図１
（ｃ）において矢印により点線から実線への推移量で示
されるように、直流重畳インダクタンス特性において取
り扱う電流値（出力電流）を大幅に増加することができ
ることを示す。
ダクタ部品における巻線の巻数に逆比例するため、磁束
密度幅ΔＢ′の拡大により巻数を減らすことができ、こ
れによってインダクタ部品の損失低減や小型化・軽量化
に大きく寄与する。又、このようなインダクタ部品をト
ランスや昇・降圧コイルに適用した場合の処理電力Ｐｏ
は、比例定数をκ，駆動周波数をｆとした場合、Ｐｏ＝
κ・（ΔＢ′）2 ・ｆなる関係式で表わすことができ
る。従って、処理電力Ｐｏは、ΔＢ′の２乗に比例して
大幅に拡大することになる。又、ΔＢ′の拡大は、図１
（ｃ）において矢印により点線から実線への推移量で示
されるように、直流重畳インダクタンス特性において取
り扱う電流値（出力電流）を大幅に増加することができ
ることを示す。
【００２８】更に、本発明のインダクタ部品の場合、従
来のようなスリーブコアを用いない開磁路を構成した構
造でなく、ドラム型磁性コア及びスリーブコアにより形
成される閉磁路内の空隙に永久磁石を挿入する構成とし
ていることにより、開磁路構成時の漏れ磁束を大幅に低
減して充分に防磁対策を図ることができる。
来のようなスリーブコアを用いない開磁路を構成した構
造でなく、ドラム型磁性コア及びスリーブコアにより形
成される閉磁路内の空隙に永久磁石を挿入する構成とし
ていることにより、開磁路構成時の漏れ磁束を大幅に低
減して充分に防磁対策を図ることができる。
【００２９】ところで、本発明のインダクタ部品におい
て、永久磁石は、ポリアミドイミド樹脂，ポリイミド樹
脂，エポキシ樹脂，ポリフェニレンサルファイド樹脂，
シリコン樹脂，ポリエステル樹脂，芳香族系ポリアミド
樹脂，及び液晶ポリマーの中から選択された少なくとも
一種類の樹脂に対して固有保磁力Ｈc が７．９×１０ 5
（Ａ／ｍ）以上、キュリー温度Ｔc が５００℃以上、粉
末平均粒径が２．５〜２５μｍの希土類磁石粉末を分散
して成ると共に、表面がＺｎ，Ａｌ，Ｂｉ，Ｇａ，Ｉ
ｎ，Ｍｇ，Ｐｂ，Ｓｂ，及びＳｎの中の少なくとも一種
の金属又は合金で被覆されて成り、樹脂の含有量が体積
比で３０％以上であり、比抵抗が０．１Ωｃｍ以上であ
るものとする。但し、この永久磁石に使用する希土類磁
石粉末は、組成をＳｍＣｏ系とし、具体的には組成Ｓｍ
（Ｃｏbal.Ｆｅ0.15-0.25 Ｃｕ0.05 -0.06 Ｚｒ
0.02-0.03 ）7.0-8.5 であるとし、最大粒径を５０μｍ
以下とすることが好ましい。
て、永久磁石は、ポリアミドイミド樹脂，ポリイミド樹
脂，エポキシ樹脂，ポリフェニレンサルファイド樹脂，
シリコン樹脂，ポリエステル樹脂，芳香族系ポリアミド
樹脂，及び液晶ポリマーの中から選択された少なくとも
一種類の樹脂に対して固有保磁力Ｈc が７．９×１０ 5
（Ａ／ｍ）以上、キュリー温度Ｔc が５００℃以上、粉
末平均粒径が２．５〜２５μｍの希土類磁石粉末を分散
して成ると共に、表面がＺｎ，Ａｌ，Ｂｉ，Ｇａ，Ｉ
ｎ，Ｍｇ，Ｐｂ，Ｓｂ，及びＳｎの中の少なくとも一種
の金属又は合金で被覆されて成り、樹脂の含有量が体積
比で３０％以上であり、比抵抗が０．１Ωｃｍ以上であ
るものとする。但し、この永久磁石に使用する希土類磁
石粉末は、組成をＳｍＣｏ系とし、具体的には組成Ｓｍ
（Ｃｏbal.Ｆｅ0.15-0.25 Ｃｕ0.05 -0.06 Ｚｒ
0.02-0.03 ）7.0-8.5 であるとし、最大粒径を５０μｍ
以下とすることが好ましい。
【００３０】このように、永久磁石にキュリー温度Ｔc
と固有保磁力Ｈc とが高いＳｍＣｏ系磁石粉末を用いる
ことにより、リフロー半田工程における加熱状態に置か
れても、熱減磁を起こさず、しかも過大電流による直流
磁界が印加されても、保磁力Ｈc が消失して減磁するこ
となく、初期特性を維持することができる。又、ＳｍＣ
ｏ系磁石粉末を樹脂と体積比３０％以上で混練すること
により、高比抵抗化が可能となり、永久磁石の渦電流損
失を大幅に低減することができる。
と固有保磁力Ｈc とが高いＳｍＣｏ系磁石粉末を用いる
ことにより、リフロー半田工程における加熱状態に置か
れても、熱減磁を起こさず、しかも過大電流による直流
磁界が印加されても、保磁力Ｈc が消失して減磁するこ
となく、初期特性を維持することができる。又、ＳｍＣ
ｏ系磁石粉末を樹脂と体積比３０％以上で混練すること
により、高比抵抗化が可能となり、永久磁石の渦電流損
失を大幅に低減することができる。
【００３１】更に、本発明のインダクタ部品において、
ＳｍＣｏ系磁石粉末を軟化点が２２０℃以上で５５０℃
以下の無機ガラスで被覆するか、ＳｍＣｏ系磁石粉末に
被覆された金属又は合金を少なくとも３００℃以上の融
点を有する非金属の無機化合物で被覆すれば、経時的な
酸化が進行して減磁を引き起こすことを防止することが
できる。これらの無機ガラス又は非金属の無機化合物の
添加量は、体積比で０．１％〜１０％の範囲とすること
が好ましい。
ＳｍＣｏ系磁石粉末を軟化点が２２０℃以上で５５０℃
以下の無機ガラスで被覆するか、ＳｍＣｏ系磁石粉末に
被覆された金属又は合金を少なくとも３００℃以上の融
点を有する非金属の無機化合物で被覆すれば、経時的な
酸化が進行して減磁を引き起こすことを防止することが
できる。これらの無機ガラス又は非金属の無機化合物の
添加量は、体積比で０．１％〜１０％の範囲とすること
が好ましい。
【００３２】加えて、実施態様として、永久磁石におけ
るＳｍＣｏ系磁石粉末を磁場で厚み方向に配向させて磁
気的に異方性化して成るものとし、着磁磁場が２．５Ｔ
以上、中心線平均粗さＲａが１０μｍ以下の永久磁石を
作製すれば、インダクタ部品として様々な分野で有効に
適用することができる。
るＳｍＣｏ系磁石粉末を磁場で厚み方向に配向させて磁
気的に異方性化して成るものとし、着磁磁場が２．５Ｔ
以上、中心線平均粗さＲａが１０μｍ以下の永久磁石を
作製すれば、インダクタ部品として様々な分野で有効に
適用することができる。
【００３３】そこで、以下は幾つかの実施例に基づい
て、本発明のインダクタ部品の細部構成を具体的に説明
する。
て、本発明のインダクタ部品の細部構成を具体的に説明
する。
【００３４】（実施例１）図２は、本発明の実施例１に
係るインダクタ部品の基本構成を示したもので、同図
（ａ）は側面断面図に関するもの，同図（ｂ）は一部透
視した一形態の外観斜視図に関するもの，同図（ｃ）は
一部透視した他形態の外観斜視図に関するものである。
係るインダクタ部品の基本構成を示したもので、同図
（ａ）は側面断面図に関するもの，同図（ｂ）は一部透
視した一形態の外観斜視図に関するもの，同図（ｃ）は
一部透視した他形態の外観斜視図に関するものである。
【００３５】先ず、図２（ａ）の基本構成を参照すれ
ば、実施例１に係るインダクタ部品は、柱状体の両端に
大きさが異なるフランジを一体的に有する構造の磁性体
から成るドラム型磁性コア１１と、このドラム型磁性コ
ア１１における柱状体に巻回されて各フランジ間に挟ま
れて配備された巻線１２と、巻線１２が巻回されたドラ
ム型磁性コア１１における大きい方のフランジの周縁に
当接されて小さい方のフランジ及び巻線１２の周囲に配
備されたスリーブコアと、ドラム型磁性コア１１及びス
リーブコアにより形成される閉磁路内の空隙であって、
小さい方のフランジの周囲に配備（即ち、ドラム型磁性
コア１１の小さい方のフランジとスリーブコアとの隙間
に挿入配備）されて巻線１２による起磁力で生じる磁界
ＨS の向き（磁束の向き）と逆方向の向きで直流磁界Ｈ
M を印加する永久磁石１３とを備え、大きい方のフラン
ジの底部近傍の所定箇所に巻線１２端部のリード線と接
続される端子８８が配備されて構成されている。
ば、実施例１に係るインダクタ部品は、柱状体の両端に
大きさが異なるフランジを一体的に有する構造の磁性体
から成るドラム型磁性コア１１と、このドラム型磁性コ
ア１１における柱状体に巻回されて各フランジ間に挟ま
れて配備された巻線１２と、巻線１２が巻回されたドラ
ム型磁性コア１１における大きい方のフランジの周縁に
当接されて小さい方のフランジ及び巻線１２の周囲に配
備されたスリーブコアと、ドラム型磁性コア１１及びス
リーブコアにより形成される閉磁路内の空隙であって、
小さい方のフランジの周囲に配備（即ち、ドラム型磁性
コア１１の小さい方のフランジとスリーブコアとの隙間
に挿入配備）されて巻線１２による起磁力で生じる磁界
ＨS の向き（磁束の向き）と逆方向の向きで直流磁界Ｈ
M を印加する永久磁石１３とを備え、大きい方のフラン
ジの底部近傍の所定箇所に巻線１２端部のリード線と接
続される端子８８が配備されて構成されている。
【００３６】図２（ｂ）を参照して一形態のインダクタ
部品を説明すれば、図２（ａ）の基本構成を全体が円柱
状に形成される構成としたものである。これにより、ド
ラム型磁性コア１１における柱状体は円柱状体であり、
大きい方のフランジは円板状下部フランジ１７であり、
小さい方のフランジは円板状上部フランジ１６であるこ
とを示す。又、永久磁石１３は円筒状であり、スリーブ
コアは円筒状スリーブコア１８であることを示す。
部品を説明すれば、図２（ａ）の基本構成を全体が円柱
状に形成される構成としたものである。これにより、ド
ラム型磁性コア１１における柱状体は円柱状体であり、
大きい方のフランジは円板状下部フランジ１７であり、
小さい方のフランジは円板状上部フランジ１６であるこ
とを示す。又、永久磁石１３は円筒状であり、スリーブ
コアは円筒状スリーブコア１８であることを示す。
【００３７】図２（ｃ）を参照して他形態のインダクタ
部品を説明すれば、図２（ａ）の基本構成を全体が四角
柱状に形成される構成としたものである。これにより、
ドラム型磁性コア１１における柱状体は四角柱状体であ
り、大きい方のフランジは四角板状下部フランジ２０で
あり、小さい方のフランジは四角板状上部フランジ１９
であることを示す。又、永久磁石１３は四角筒状であ
り、スリーブコアは四角筒状スリーブコア２１であるこ
とを示す。
部品を説明すれば、図２（ａ）の基本構成を全体が四角
柱状に形成される構成としたものである。これにより、
ドラム型磁性コア１１における柱状体は四角柱状体であ
り、大きい方のフランジは四角板状下部フランジ２０で
あり、小さい方のフランジは四角板状上部フランジ１９
であることを示す。又、永久磁石１３は四角筒状であ
り、スリーブコアは四角筒状スリーブコア２１であるこ
とを示す。
【００３８】何れの形態のインダクタ部品においても、
ドラム型磁性コア１１は、Ｎｉ−Ｚｎ系フェライト粉末
を円柱状や四角柱状にプレスした後に仮焼してから切削
を経た上でドラム状の形状とし、本焼結を行って作製さ
れる。予め円柱状や四角柱状にプレスして焼結した後、
切削しても良いが、この場合には寸法精度が高くなって
もコスト高となる欠点がある。又、円筒状スリーブコア
１８や四角筒状スリーブコア２１は、Ｎｉ−Ｚｎフェラ
イト粉末を用い、円筒状や四角筒状にプレスして焼結す
ることで作製する。
ドラム型磁性コア１１は、Ｎｉ−Ｚｎ系フェライト粉末
を円柱状や四角柱状にプレスした後に仮焼してから切削
を経た上でドラム状の形状とし、本焼結を行って作製さ
れる。予め円柱状や四角柱状にプレスして焼結した後、
切削しても良いが、この場合には寸法精度が高くなって
もコスト高となる欠点がある。又、円筒状スリーブコア
１８や四角筒状スリーブコア２１は、Ｎｉ−Ｚｎフェラ
イト粉末を用い、円筒状や四角筒状にプレスして焼結す
ることで作製する。
【００３９】更に、永久磁石１３には、図２（ｂ）に示
す一形態の場合、組成Ｓｍ（Ｃｏ0. 742 Ｆｅ0.20Ｃｕ
0.055 Ｚｒ0.029 ）7.7 、平均粒径が５μｍであり、最
大粒径が４５μｍ、固有保磁力Ｈc が１５．８×１０5
（Ａ／ｍ）、キュリー温度Ｔcが７７０℃の希土類磁石
粉末を用いた。この希土類磁石粉末の表面にＺｎを被覆
し、バインダーにはポリアミドイミド樹脂を体積比４０
％で混練成形し、比抵抗は０．５Ωｃｍ以上となるよう
に作製した。
す一形態の場合、組成Ｓｍ（Ｃｏ0. 742 Ｆｅ0.20Ｃｕ
0.055 Ｚｒ0.029 ）7.7 、平均粒径が５μｍであり、最
大粒径が４５μｍ、固有保磁力Ｈc が１５．８×１０5
（Ａ／ｍ）、キュリー温度Ｔcが７７０℃の希土類磁石
粉末を用いた。この希土類磁石粉末の表面にＺｎを被覆
し、バインダーにはポリアミドイミド樹脂を体積比４０
％で混練成形し、比抵抗は０．５Ωｃｍ以上となるよう
に作製した。
【００４０】ここで用いたドラム型磁性コア１１と円筒
状スリーブコア１８との構成は、磁路長が１．８５ｃ
ｍ、実効断面積が０．０７ｃｍ2 、ギャップは１５０μ
ｍである場合を例示できる。巻線１２は１５ターン巻き
付けられ、直流抵抗は２０ｍΩであり、永久磁石１３に
は厚さ１２０μｍを用いた場合を例示できる。
状スリーブコア１８との構成は、磁路長が１．８５ｃ
ｍ、実効断面積が０．０７ｃｍ2 、ギャップは１５０μ
ｍである場合を例示できる。巻線１２は１５ターン巻き
付けられ、直流抵抗は２０ｍΩであり、永久磁石１３に
は厚さ１２０μｍを用いた場合を例示できる。
【００４１】尚、比較例として、図９（ａ），（ｂ）に
示した構成で、磁路長が１．８５ｃｍ、実効断面積が
０．０７ｃｍ2 、絶縁物７４の厚みが７５μｍのインダ
クタ部品と、図１０（ａ），（ｂ）に示した構成で、磁
路長が１．８５ｃｍ、実効断面積が０．０７ｃｍ2 、永
久磁石８３としてＢａフェライトを使用して厚みが１ｍ
ｍのインダクタ部品とを試作した。
示した構成で、磁路長が１．８５ｃｍ、実効断面積が
０．０７ｃｍ2 、絶縁物７４の厚みが７５μｍのインダ
クタ部品と、図１０（ａ），（ｂ）に示した構成で、磁
路長が１．８５ｃｍ、実効断面積が０．０７ｃｍ2 、永
久磁石８３としてＢａフェライトを使用して厚みが１ｍ
ｍのインダクタ部品とを試作した。
【００４２】図３は、上述した実施例１の一形態のイン
ダクタ部品と比較例のインダクタ部品とにおける電流値
Ｉｄc ［Ａ］に対するインダクタンス値Ｌ［μＨ］との
関係で示される直流重畳インダクタンス特性を測定した
結果を対比して示したものである。
ダクタ部品と比較例のインダクタ部品とにおける電流値
Ｉｄc ［Ａ］に対するインダクタンス値Ｌ［μＨ］との
関係で示される直流重畳インダクタンス特性を測定した
結果を対比して示したものである。
【００４３】図３からは、曲線Ｃ１で示される実施例１
の一形態のインダクタ部品の場合、曲線Ｃ２で示される
図９（ａ），（ｂ）に示した従来のインダクタ部品や曲
線Ｃ３で示される図１０（ａ），（ｂ）に示した従来の
インダクタ部品と比べ、磁気バイアスを用いていない曲
線Ｃ２に対して直流重畳インダクタンス特性が５０％向
上していると共に、磁気バイアスを用いた曲線Ｃ３のよ
うに実効透磁率の低下により初期インダクタンス値の低
下が見られないことが判る。
の一形態のインダクタ部品の場合、曲線Ｃ２で示される
図９（ａ），（ｂ）に示した従来のインダクタ部品や曲
線Ｃ３で示される図１０（ａ），（ｂ）に示した従来の
インダクタ部品と比べ、磁気バイアスを用いていない曲
線Ｃ２に対して直流重畳インダクタンス特性が５０％向
上していると共に、磁気バイアスを用いた曲線Ｃ３のよ
うに実効透磁率の低下により初期インダクタンス値の低
下が見られないことが判る。
【００４４】これらの結果は、各インダクタ部品をトラ
ンスに適用した場合についても同様であり、直流重畳イ
ンダクタンス特性の向上に限らず磁束密度幅ΔＢ′の拡
大により処理電力Ｐｏを大幅に拡大できることを示して
いる。又、磁束密度幅ΔＢ′の拡大に伴い巻線１２の巻
数を減らした上、低損失化や小型化を図ることができ
る。
ンスに適用した場合についても同様であり、直流重畳イ
ンダクタンス特性の向上に限らず磁束密度幅ΔＢ′の拡
大により処理電力Ｐｏを大幅に拡大できることを示して
いる。又、磁束密度幅ΔＢ′の拡大に伴い巻線１２の巻
数を減らした上、低損失化や小型化を図ることができ
る。
【００４５】尚、実施例１では、主に図２（ｂ）に示し
た一形態のインダクタ部品について説明したが、図２
（ｃ）に示した他形態のインダクタ部品についてもほぼ
同等な結果が得られる。
た一形態のインダクタ部品について説明したが、図２
（ｃ）に示した他形態のインダクタ部品についてもほぼ
同等な結果が得られる。
【００４６】（実施例２）図４は、本発明の実施例２に
係るインダクタ部品の基本構成を示したもので、同図
（ａ）は側面断面図に関するもの，同図（ｂ）は一部透
視した一形態の外観斜視図に関するもの，同図（ｃ）は
一部透視した他形態の外観斜視図に関するものである。
係るインダクタ部品の基本構成を示したもので、同図
（ａ）は側面断面図に関するもの，同図（ｂ）は一部透
視した一形態の外観斜視図に関するもの，同図（ｃ）は
一部透視した他形態の外観斜視図に関するものである。
【００４７】先ず、図４（ａ）の基本構成を参照すれ
ば、実施例２に係るインダクタ部品は、柱状体の両端に
大きさが異なるフランジを一体的に有する構造の磁性体
から成るドラム型磁性コア２１と、このドラム型磁性コ
ア２１における柱状体に巻回されて各フランジ間に挟ま
れて配備された巻線２２と、巻線２２が巻回されたドラ
ム型磁性コア２１における大きい方のフランジの周縁に
リング状の永久磁石２３を介在した上で当接されて小さ
い方のフランジ及び巻線２２の周囲に配備されたスリー
ブコアとを備え、永久磁石２３がドラム型磁性コア２１
及びスリーブコアにより形成される閉磁路内の空隙であ
って、大きい方のフランジの周縁に配備（即ち、ドラム
型磁性コア２１の大きい方のフランジの周縁とスリーブ
コアとの隙間に挿入配備）されて巻線２２による起磁力
で生じる磁界ＨS の向き（磁束の向き）と逆方向の向き
で直流磁界ＨM を印加するように配置され、大きい方の
フランジの底部近傍の所定箇所に巻線２２端部のリード
線と接続される端子８８が配備されて構成されている。
ば、実施例２に係るインダクタ部品は、柱状体の両端に
大きさが異なるフランジを一体的に有する構造の磁性体
から成るドラム型磁性コア２１と、このドラム型磁性コ
ア２１における柱状体に巻回されて各フランジ間に挟ま
れて配備された巻線２２と、巻線２２が巻回されたドラ
ム型磁性コア２１における大きい方のフランジの周縁に
リング状の永久磁石２３を介在した上で当接されて小さ
い方のフランジ及び巻線２２の周囲に配備されたスリー
ブコアとを備え、永久磁石２３がドラム型磁性コア２１
及びスリーブコアにより形成される閉磁路内の空隙であ
って、大きい方のフランジの周縁に配備（即ち、ドラム
型磁性コア２１の大きい方のフランジの周縁とスリーブ
コアとの隙間に挿入配備）されて巻線２２による起磁力
で生じる磁界ＨS の向き（磁束の向き）と逆方向の向き
で直流磁界ＨM を印加するように配置され、大きい方の
フランジの底部近傍の所定箇所に巻線２２端部のリード
線と接続される端子８８が配備されて構成されている。
【００４８】図４（ｂ）を参照して一形態のインダクタ
部品を説明すれば、図４（ａ）の基本構成を全体が円柱
状に形成される構成としたものである。これにより、ド
ラム型磁性コア２２における柱状体は円柱状体であり、
大きい方のフランジは円板状下部フランジ２７であり、
小さい方のフランジは円板状上部フランジ２６であるこ
とを示す。又、永久磁石２３はリング状であり、スリー
ブコアは円筒状スリーブコア２８であることを示す。
部品を説明すれば、図４（ａ）の基本構成を全体が円柱
状に形成される構成としたものである。これにより、ド
ラム型磁性コア２２における柱状体は円柱状体であり、
大きい方のフランジは円板状下部フランジ２７であり、
小さい方のフランジは円板状上部フランジ２６であるこ
とを示す。又、永久磁石２３はリング状であり、スリー
ブコアは円筒状スリーブコア２８であることを示す。
【００４９】図４（ｃ）を参照して他形態のインダクタ
部品を説明すれば、図４（ａ）の基本構成を全体が四角
柱状に形成される構成としたものである。これにより、
ドラム型磁性コア２１における柱状体は四角柱状体であ
り、大きい方のフランジは四角板状下部フランジ３０で
あり、小さい方のフランジは四角板状上部フランジ２９
であることを示す。又、永久磁石２３は四角枠板状であ
り、スリーブコアは四角筒状スリーブコア３１であるこ
とを示す。
部品を説明すれば、図４（ａ）の基本構成を全体が四角
柱状に形成される構成としたものである。これにより、
ドラム型磁性コア２１における柱状体は四角柱状体であ
り、大きい方のフランジは四角板状下部フランジ３０で
あり、小さい方のフランジは四角板状上部フランジ２９
であることを示す。又、永久磁石２３は四角枠板状であ
り、スリーブコアは四角筒状スリーブコア３１であるこ
とを示す。
【００５０】何れの形態のインダクタ部品においても、
ドラム型磁性コア２１は、Ｎｉ−Ｚｎ系フェライト粉末
を円柱状や四角柱状にプレスした後に仮焼してから切削
を経た上でドラム状の形状とし、本焼結を行って作製さ
れる。予め円柱状や四角柱状にプレスして焼結した後、
切削しても良いが、この場合には寸法精度が高くなって
もコスト高となる欠点がある。又、円筒状スリーブコア
２８や四角筒状スリーブコア３１は、Ｎｉ−Ｚｎフェラ
イト粉末を用い、円筒状や四角筒状にプレスして焼結す
ることで作製する。
ドラム型磁性コア２１は、Ｎｉ−Ｚｎ系フェライト粉末
を円柱状や四角柱状にプレスした後に仮焼してから切削
を経た上でドラム状の形状とし、本焼結を行って作製さ
れる。予め円柱状や四角柱状にプレスして焼結した後、
切削しても良いが、この場合には寸法精度が高くなって
もコスト高となる欠点がある。又、円筒状スリーブコア
２８や四角筒状スリーブコア３１は、Ｎｉ−Ｚｎフェラ
イト粉末を用い、円筒状や四角筒状にプレスして焼結す
ることで作製する。
【００５１】更に、永久磁石２３には、図４（ｂ）に示
す一形態の場合、組成Ｓｍ（Ｃｏ0. 742 Ｆｅ0.20Ｃｕ
0.055 Ｚｒ0.029 ）7.7 、平均粒径が５μｍであり、最
大粒径が４５μｍ、固有保磁力Ｈc が１５．８×１０5
（Ａ／ｍ）以上、キュリー温度Ｔc が７７０℃の希土類
磁石粉末を用いた。この希土類磁石粉末の表面にＺｎを
被覆し、バインダーにはポリアミドイミド樹脂を体積比
４０％で混練成形し、比抵抗は０．５Ωｃｍ以上となる
ように作製した。
す一形態の場合、組成Ｓｍ（Ｃｏ0. 742 Ｆｅ0.20Ｃｕ
0.055 Ｚｒ0.029 ）7.7 、平均粒径が５μｍであり、最
大粒径が４５μｍ、固有保磁力Ｈc が１５．８×１０5
（Ａ／ｍ）以上、キュリー温度Ｔc が７７０℃の希土類
磁石粉末を用いた。この希土類磁石粉末の表面にＺｎを
被覆し、バインダーにはポリアミドイミド樹脂を体積比
４０％で混練成形し、比抵抗は０．５Ωｃｍ以上となる
ように作製した。
【００５２】ここで用いたドラム型磁性コア２１と円筒
状スリーブコア２８との構成は、磁路長が１．８５ｃ
ｍ、実効断面積が０．０７ｃｍ2 、ギャップは１５０μ
ｍである場合を例示できる。巻線２２は１５ターン巻き
付けられ、直流抵抗は２０ｍΩであり、永久磁石２３に
は厚さ１２０μｍを用いた場合を例示できる。
状スリーブコア２８との構成は、磁路長が１．８５ｃ
ｍ、実効断面積が０．０７ｃｍ2 、ギャップは１５０μ
ｍである場合を例示できる。巻線２２は１５ターン巻き
付けられ、直流抵抗は２０ｍΩであり、永久磁石２３に
は厚さ１２０μｍを用いた場合を例示できる。
【００５３】尚、ここでも比較例として、実施例１で説
明した場合と同様に図９（ａ），（ｂ）に示した構成及
び仕様のインダクタ部品と、図１０（ａ），（ｂ）に示
した構成及び仕様のインダクタ部品とを試作した。
明した場合と同様に図９（ａ），（ｂ）に示した構成及
び仕様のインダクタ部品と、図１０（ａ），（ｂ）に示
した構成及び仕様のインダクタ部品とを試作した。
【００５４】そこで、これらの各インダクタ部品につい
ても、直流重畳インダクタンス特性を測定したところ、
図４に示した場合とほぼ同様な結果となった。従って、
実施例２の一形態のインダクタ部品の場合も、従来の比
較例となるインダクタ部品と比べ、磁気バイアスを用い
ていないものよりも直流重畳インダクタンス特性がほぼ
５０％向上すると共に、磁気バイアスを用いたもののよ
うに実効透磁率の低下により初期インダクタンス値の低
下が見られない。
ても、直流重畳インダクタンス特性を測定したところ、
図４に示した場合とほぼ同様な結果となった。従って、
実施例２の一形態のインダクタ部品の場合も、従来の比
較例となるインダクタ部品と比べ、磁気バイアスを用い
ていないものよりも直流重畳インダクタンス特性がほぼ
５０％向上すると共に、磁気バイアスを用いたもののよ
うに実効透磁率の低下により初期インダクタンス値の低
下が見られない。
【００５５】これらの結果は、各インダクタ部品をトラ
ンスに適用した場合についても同様であり、直流重畳イ
ンダクタンス特性の向上に限らず磁束密度幅ΔＢ′の拡
大により処理電力Ｐｏを大幅に拡大できることを示して
いる。又、磁束密度幅ΔＢ′の拡大に伴い巻線の巻数２
２を減らした上、低損失化や小型化を図ることができ
る。
ンスに適用した場合についても同様であり、直流重畳イ
ンダクタンス特性の向上に限らず磁束密度幅ΔＢ′の拡
大により処理電力Ｐｏを大幅に拡大できることを示して
いる。又、磁束密度幅ΔＢ′の拡大に伴い巻線の巻数２
２を減らした上、低損失化や小型化を図ることができ
る。
【００５６】尚、実施例２では、主に図４（ｂ）に示し
た一形態のインダクタ部品について説明したが、図４
（ｃ）に示した他形態のインダクタ部品についてもほぼ
同等な結果が得られる。
た一形態のインダクタ部品について説明したが、図４
（ｃ）に示した他形態のインダクタ部品についてもほぼ
同等な結果が得られる。
【００５７】（実施例３）図５は、本発明の実施例３に
係るインダクタ部品の基本構成を示したもので、同図
（ａ）は側面断面図に関するもの，同図（ｂ）は一部透
視した一形態の外観斜視図に関するもの，同図（ｃ）は
一部透視した他形態の外観斜視図に関するものである。
係るインダクタ部品の基本構成を示したもので、同図
（ａ）は側面断面図に関するもの，同図（ｂ）は一部透
視した一形態の外観斜視図に関するもの，同図（ｃ）は
一部透視した他形態の外観斜視図に関するものである。
【００５８】先ず、図５（ａ）の基本構成を参照すれ
ば、実施例３に係るインダクタ部品は、柱状体の両端に
大きさが異なるフランジを一体的に有する構造の磁性体
から成るドラム型磁性コア３１と、このドラム型磁性コ
ア３１における柱状体に巻回されて各フランジ間に挟ま
れて配備された巻線３２と、巻線３２が巻回されたドラ
ム型磁性コア３１における大きい方のフランジの周縁に
リング状の永久磁石３３ｂを介在した上で当接されて小
さい方のフランジ及び巻線３２の周囲に配備されたスリ
ーブコアと、ドラム型磁性コア３１及びスリーブコアに
より形成される閉磁路内の空隙であって、小さい方のフ
ランジの周囲に配備（即ち、ドラム型磁性コア３１の小
さい方のフランジとスリーブコアとの隙間に挿入配備）
されて巻線３２による起磁力で生じる磁界ＨS の向きと
逆方向の向きで直流磁界ＨM を印加する永久磁石３３ａ
とを備え、永久磁石３３ｂが大きい方のフランジの周縁
に配備（即ち、ドラム型磁性コア３１の大きい方のフラ
ンジの周縁とスリーブコアとの隙間に挿入配備）されて
巻線３２による起磁力で生じる磁界ＨS の向きと逆方向
の向きで直流磁界ＨM を印加するように配置され、大き
い方のフランジの底部近傍の所定箇所に巻線３２端部の
リード線と接続される端子８８が配備されて構成されて
いる。
ば、実施例３に係るインダクタ部品は、柱状体の両端に
大きさが異なるフランジを一体的に有する構造の磁性体
から成るドラム型磁性コア３１と、このドラム型磁性コ
ア３１における柱状体に巻回されて各フランジ間に挟ま
れて配備された巻線３２と、巻線３２が巻回されたドラ
ム型磁性コア３１における大きい方のフランジの周縁に
リング状の永久磁石３３ｂを介在した上で当接されて小
さい方のフランジ及び巻線３２の周囲に配備されたスリ
ーブコアと、ドラム型磁性コア３１及びスリーブコアに
より形成される閉磁路内の空隙であって、小さい方のフ
ランジの周囲に配備（即ち、ドラム型磁性コア３１の小
さい方のフランジとスリーブコアとの隙間に挿入配備）
されて巻線３２による起磁力で生じる磁界ＨS の向きと
逆方向の向きで直流磁界ＨM を印加する永久磁石３３ａ
とを備え、永久磁石３３ｂが大きい方のフランジの周縁
に配備（即ち、ドラム型磁性コア３１の大きい方のフラ
ンジの周縁とスリーブコアとの隙間に挿入配備）されて
巻線３２による起磁力で生じる磁界ＨS の向きと逆方向
の向きで直流磁界ＨM を印加するように配置され、大き
い方のフランジの底部近傍の所定箇所に巻線３２端部の
リード線と接続される端子８８が配備されて構成されて
いる。
【００５９】図５（ｂ）を参照して一形態のインダクタ
部品を説明すれば、図５（ａ）の基本構成を全体が円柱
状に形成される構成としたものである。これにより、ド
ラム型磁性コア３１における柱状体は円柱状体であり、
大きい方のフランジは円板状下部フランジ３７であり、
小さい方のフランジは円板状上部フランジ３６であるこ
とを示す。又、永久磁石３３ａは円筒状，永久磁石３３
ｂはリング状であり、スリーブコアは円筒状スリーブコ
ア３８であることを示す。
部品を説明すれば、図５（ａ）の基本構成を全体が円柱
状に形成される構成としたものである。これにより、ド
ラム型磁性コア３１における柱状体は円柱状体であり、
大きい方のフランジは円板状下部フランジ３７であり、
小さい方のフランジは円板状上部フランジ３６であるこ
とを示す。又、永久磁石３３ａは円筒状，永久磁石３３
ｂはリング状であり、スリーブコアは円筒状スリーブコ
ア３８であることを示す。
【００６０】図５（ｃ）を参照して他形態のインダクタ
部品を説明すれば、図５（ａ）の基本構成を全体が四角
柱状に形成される構成としたものである。これにより、
ドラム型磁性コア３１における柱状体は四角柱状体であ
り、大きい方のフランジは四角板状下部フランジ４０で
あり、小さい方のフランジは四角板状上部フランジ３９
であることを示す。又、永久磁石３３ａは四角筒状，永
久磁石３３ｂは四角枠板状であり、スリーブコアは四角
筒状スリーブコア４１であることを示す。
部品を説明すれば、図５（ａ）の基本構成を全体が四角
柱状に形成される構成としたものである。これにより、
ドラム型磁性コア３１における柱状体は四角柱状体であ
り、大きい方のフランジは四角板状下部フランジ４０で
あり、小さい方のフランジは四角板状上部フランジ３９
であることを示す。又、永久磁石３３ａは四角筒状，永
久磁石３３ｂは四角枠板状であり、スリーブコアは四角
筒状スリーブコア４１であることを示す。
【００６１】何れの形態のインダクタ部品においても、
ドラム型磁性コア３１は、Ｎｉ−Ｚｎ系フェライト粉末
を円柱状や四角柱状にプレスした後に仮焼してから切削
を経た上でドラム状の形状とし、本焼結を行って作製さ
れる。予め円柱状や四角柱状にプレスして焼結した後、
切削しても良いが、この場合には寸法精度が高くなって
もコスト高となる欠点がある。又、円筒状スリーブコア
３８や四角筒状スリーブコア４１は、Ｎｉ−Ｚｎフェラ
イト粉末を用い、円筒状や四角筒状にプレスして焼結す
ることで作製する。
ドラム型磁性コア３１は、Ｎｉ−Ｚｎ系フェライト粉末
を円柱状や四角柱状にプレスした後に仮焼してから切削
を経た上でドラム状の形状とし、本焼結を行って作製さ
れる。予め円柱状や四角柱状にプレスして焼結した後、
切削しても良いが、この場合には寸法精度が高くなって
もコスト高となる欠点がある。又、円筒状スリーブコア
３８や四角筒状スリーブコア４１は、Ｎｉ−Ｚｎフェラ
イト粉末を用い、円筒状や四角筒状にプレスして焼結す
ることで作製する。
【００６２】更に、永久磁石３３ａ，３３ｂには、図５
（ｂ）に示す一形態の場合、組成がＳｍ（Ｃｏ0.742 Ｆ
ｅ0.20Ｃｕ0.055 Ｚｒ0.029 ）7.7 、平均粒径が５μｍ
であり、最大粒径が４５μｍ、固有保磁力Ｈc が１５．
８×１０5 （Ａ／ｍ）以上、キュリー温度Ｔc が７７０
℃の希土類磁石粉末を用いた。この希土類磁石粉末の表
面にＺｎを被覆し、バインダーにはポリアミドイミド樹
脂を体積比４０％で混練成形し、比抵抗は０．５Ωｃｍ
以上となるように作製した。
（ｂ）に示す一形態の場合、組成がＳｍ（Ｃｏ0.742 Ｆ
ｅ0.20Ｃｕ0.055 Ｚｒ0.029 ）7.7 、平均粒径が５μｍ
であり、最大粒径が４５μｍ、固有保磁力Ｈc が１５．
８×１０5 （Ａ／ｍ）以上、キュリー温度Ｔc が７７０
℃の希土類磁石粉末を用いた。この希土類磁石粉末の表
面にＺｎを被覆し、バインダーにはポリアミドイミド樹
脂を体積比４０％で混練成形し、比抵抗は０．５Ωｃｍ
以上となるように作製した。
【００６３】ここで用いたドラム型磁性コア３１と円筒
状スリーブコア３８との構成は、磁路長が１．８５ｃ
ｍ、実効断面積が０．０７ｃｍ2 、ギャップは８０μｍ
である場合を例示できる。巻線３２は１５ターン巻き付
けられ、直流抵抗は２０ｍΩであり、永久磁石３３ａ，
３３ｂにはそれぞれ厚さ７０μｍを用いた場合を例示で
きる。
状スリーブコア３８との構成は、磁路長が１．８５ｃ
ｍ、実効断面積が０．０７ｃｍ2 、ギャップは８０μｍ
である場合を例示できる。巻線３２は１５ターン巻き付
けられ、直流抵抗は２０ｍΩであり、永久磁石３３ａ，
３３ｂにはそれぞれ厚さ７０μｍを用いた場合を例示で
きる。
【００６４】尚、ここでも比較例として、図９（ａ），
（ｂ）に示した構成で、磁路長が１．８５ｃｍ、実効断
面積が０．０７ｃｍ2 、絶縁物７４の厚みが８０μｍの
インダクタ部品と、図１０（ａ），（ｂ）に示した構成
で、磁路長が１．８５ｃｍ、実効断面積が０．０７ｃｍ
2 、永久磁石８３としてＢａフェライトを使用して厚み
が１ｍｍのインダクタ部品とを試作した。
（ｂ）に示した構成で、磁路長が１．８５ｃｍ、実効断
面積が０．０７ｃｍ2 、絶縁物７４の厚みが８０μｍの
インダクタ部品と、図１０（ａ），（ｂ）に示した構成
で、磁路長が１．８５ｃｍ、実効断面積が０．０７ｃｍ
2 、永久磁石８３としてＢａフェライトを使用して厚み
が１ｍｍのインダクタ部品とを試作した。
【００６５】図６は、上述した実施例３の一形態のイン
ダクタ部品と図９（ａ），（ｂ）並びに図１０（ａ），
（ｂ）に示した従来の比較例となるインダクタ部品とに
おける電流値Ｉｄc ［Ａ］に対するインダクタンス値Ｌ
［μＨ］との関係で示される直流重畳インダクタンス特
性を測定した結果を対比して示したものである。
ダクタ部品と図９（ａ），（ｂ）並びに図１０（ａ），
（ｂ）に示した従来の比較例となるインダクタ部品とに
おける電流値Ｉｄc ［Ａ］に対するインダクタンス値Ｌ
［μＨ］との関係で示される直流重畳インダクタンス特
性を測定した結果を対比して示したものである。
【００６６】図６からは、曲線Ｃ４で示される実施例３
の一形態のインダクタ部品の場合、曲線Ｃ５で示される
図９（ａ），（ｂ）に示した従来のインダクタ部品や曲
線Ｃ６で示される図１０（ａ），（ｂ）に示した従来の
インダクタ部品と比べ、磁気バイアスを用いていない曲
線Ｃ５に対して直流重畳インダクタンス特性が５０％向
上していると共に、磁気バイアスを用いた曲線Ｃ６のよ
うに実効透磁率の低下により初期インダクタンス値の低
下が見られないことが判る。
の一形態のインダクタ部品の場合、曲線Ｃ５で示される
図９（ａ），（ｂ）に示した従来のインダクタ部品や曲
線Ｃ６で示される図１０（ａ），（ｂ）に示した従来の
インダクタ部品と比べ、磁気バイアスを用いていない曲
線Ｃ５に対して直流重畳インダクタンス特性が５０％向
上していると共に、磁気バイアスを用いた曲線Ｃ６のよ
うに実効透磁率の低下により初期インダクタンス値の低
下が見られないことが判る。
【００６７】これらの結果は、各インダクタ部品をトラ
ンスに適用した場合についても同様であり、直流重畳イ
ンダクタンス特性の向上に限らず磁束密度幅ΔＢ′の拡
大により処理電力Ｐｏを大幅に拡大できることを示して
いる。又、磁束密度幅ΔＢ′の拡大に伴い巻線３２の巻
数を減らした上、低損失化や小型化を図ることができ
る。
ンスに適用した場合についても同様であり、直流重畳イ
ンダクタンス特性の向上に限らず磁束密度幅ΔＢ′の拡
大により処理電力Ｐｏを大幅に拡大できることを示して
いる。又、磁束密度幅ΔＢ′の拡大に伴い巻線３２の巻
数を減らした上、低損失化や小型化を図ることができ
る。
【００６８】尚、実施例３では、主に図５（ｂ）に示し
た一形態のインダクタ部品について説明したが、図５
（ｃ）に示した他形態のインダクタ部品についてもほぼ
同等な結果が得られる。
た一形態のインダクタ部品について説明したが、図５
（ｃ）に示した他形態のインダクタ部品についてもほぼ
同等な結果が得られる。
【００６９】（実施例４）図７は、本発明の実施例４に
係るインダクタ部品の基本構成を示したもので、同図
（ａ）は側面断面図に関するもの，同図（ｂ）は一部透
視した一形態の外観斜視図に関するもの，同図（ｃ）は
一部透視した他形態の外観斜視図に関するものである。
係るインダクタ部品の基本構成を示したもので、同図
（ａ）は側面断面図に関するもの，同図（ｂ）は一部透
視した一形態の外観斜視図に関するもの，同図（ｃ）は
一部透視した他形態の外観斜視図に関するものである。
【００７０】先ず、図７（ａ）の基本構成を参照すれ
ば、実施例４に係るインダクタ部品は、柱状体の両端に
大きさが若干異なるフランジを一体的に有する構造の磁
性体から成るドラム型磁性コア４１と、このドラム型磁
性コア４１における柱状体に巻回されて各フランジ間に
挟まれて配備された巻線４２と、巻線４２が巻回された
ドラム型磁性コア４１における大きい方のフランジの側
面に当接されてする各フランジ及び巻線４２の周囲を覆
うように配備されたスリーブコアと、ドラム型磁性コア
４１及びスリーブコアにより形成される閉磁路内の空隙
であって、小さい方のフランジの周囲に配備（即ち、ド
ラム型磁性コア４１の小さい方のフランジとスリーブコ
アとの隙間に挿入配備）されて巻線４２による起磁力で
生じる磁界ＨS の向きと逆方向の向きで直流磁界ＨM を
印加する永久磁石４３とを備え、スリーブコアの底部近
傍の所定箇所に巻線４２端部のリード線と接続される端
子８８が配備されて構成されている。
ば、実施例４に係るインダクタ部品は、柱状体の両端に
大きさが若干異なるフランジを一体的に有する構造の磁
性体から成るドラム型磁性コア４１と、このドラム型磁
性コア４１における柱状体に巻回されて各フランジ間に
挟まれて配備された巻線４２と、巻線４２が巻回された
ドラム型磁性コア４１における大きい方のフランジの側
面に当接されてする各フランジ及び巻線４２の周囲を覆
うように配備されたスリーブコアと、ドラム型磁性コア
４１及びスリーブコアにより形成される閉磁路内の空隙
であって、小さい方のフランジの周囲に配備（即ち、ド
ラム型磁性コア４１の小さい方のフランジとスリーブコ
アとの隙間に挿入配備）されて巻線４２による起磁力で
生じる磁界ＨS の向きと逆方向の向きで直流磁界ＨM を
印加する永久磁石４３とを備え、スリーブコアの底部近
傍の所定箇所に巻線４２端部のリード線と接続される端
子８８が配備されて構成されている。
【００７１】図７（ｂ）を参照して一形態のインダクタ
部品を説明すれば、図７（ａ）の基本構成を全体が円柱
状に形成される構成としたものである。これにより、ド
ラム型磁性コア４１における柱状体は円柱状体であり、
大きい方のフランジは円板状下部フランジ４７であり、
小さい方のフランジは円板状上部フランジ４６であるこ
とを示す。又、永久磁石４３は円筒状であり、スリーブ
コアは円筒状スリーブコア４８であることを示す。
部品を説明すれば、図７（ａ）の基本構成を全体が円柱
状に形成される構成としたものである。これにより、ド
ラム型磁性コア４１における柱状体は円柱状体であり、
大きい方のフランジは円板状下部フランジ４７であり、
小さい方のフランジは円板状上部フランジ４６であるこ
とを示す。又、永久磁石４３は円筒状であり、スリーブ
コアは円筒状スリーブコア４８であることを示す。
【００７２】図７（ｃ）を参照して他形態のインダクタ
部品を説明すれば、図７（ａ）の基本構成を全体が四角
柱状に形成される構成としたものである。これにより、
ドラム型磁性コア４１における柱状体は四角柱状体であ
り、大きい方のフランジは四角板状下部フランジ５０で
あり、小さい方のフランジは四角板状上部フランジ４９
であることを示す。又、永久磁石４３は四角筒状であ
り、スリーブコアは四角筒状スリーブコア５１であるこ
とを示す。
部品を説明すれば、図７（ａ）の基本構成を全体が四角
柱状に形成される構成としたものである。これにより、
ドラム型磁性コア４１における柱状体は四角柱状体であ
り、大きい方のフランジは四角板状下部フランジ５０で
あり、小さい方のフランジは四角板状上部フランジ４９
であることを示す。又、永久磁石４３は四角筒状であ
り、スリーブコアは四角筒状スリーブコア５１であるこ
とを示す。
【００７３】何れの形態のインダクタ部品においても、
ドラム型磁性コア４１は、Ｎｉ−Ｚｎ系フェライト粉末
を円柱状や四角柱状にプレスした後に仮焼してから切削
を経た上でドラム状の形状とし、本焼結を行って作製さ
れる。予め円柱状や四角柱状にプレスして焼結した後、
切削しても良いが、この場合には寸法精度が高くなって
もコスト高となる欠点がある。又、円筒状スリーブコア
４８や四角筒状スリーブコア５１は、Ｎｉ−Ｚｎフェラ
イト粉末を用い、円筒状や四角筒状にプレスして焼結す
ることで作製する。
ドラム型磁性コア４１は、Ｎｉ−Ｚｎ系フェライト粉末
を円柱状や四角柱状にプレスした後に仮焼してから切削
を経た上でドラム状の形状とし、本焼結を行って作製さ
れる。予め円柱状や四角柱状にプレスして焼結した後、
切削しても良いが、この場合には寸法精度が高くなって
もコスト高となる欠点がある。又、円筒状スリーブコア
４８や四角筒状スリーブコア５１は、Ｎｉ−Ｚｎフェラ
イト粉末を用い、円筒状や四角筒状にプレスして焼結す
ることで作製する。
【００７４】更に、永久磁石４３には、図７（ｂ）に示
す一形態の場合、組成がＳｍ（Ｃｏ 0.742 Ｆｅ0.20Ｃｕ
0.055 Ｚｒ0.029 ）7.7 、平均粒径が５μｍであり、最
大粒径が４５μｍ、固有保磁力Ｈc が１５．８×１０5
（Ａ／ｍ）以上、キュリー温度Ｔc が７７０℃の希土類
磁石粉末を用いた。この希土類磁石粉末の表面にＺｎを
被覆し、バインダーにはポリアミドイミド樹脂を体積比
４０％で混練成形し、比抵抗は０．５Ωｃｍ以上となる
ように作製した。
す一形態の場合、組成がＳｍ（Ｃｏ 0.742 Ｆｅ0.20Ｃｕ
0.055 Ｚｒ0.029 ）7.7 、平均粒径が５μｍであり、最
大粒径が４５μｍ、固有保磁力Ｈc が１５．８×１０5
（Ａ／ｍ）以上、キュリー温度Ｔc が７７０℃の希土類
磁石粉末を用いた。この希土類磁石粉末の表面にＺｎを
被覆し、バインダーにはポリアミドイミド樹脂を体積比
４０％で混練成形し、比抵抗は０．５Ωｃｍ以上となる
ように作製した。
【００７５】ここで用いたドラム型磁性コア４１と円筒
状スリーブコア４８との構成は、磁路長が１．８５ｃ
ｍ、実効断面積が０．０７ｃｍ2 、ギャップは１５０μ
ｍである場合を例示できる。巻線４２は１５ターン巻き
付けられ、直流抵抗は２０ｍΩであり、永久磁石４３に
は厚さ１２０μｍを用いた場合を例示できる。
状スリーブコア４８との構成は、磁路長が１．８５ｃ
ｍ、実効断面積が０．０７ｃｍ2 、ギャップは１５０μ
ｍである場合を例示できる。巻線４２は１５ターン巻き
付けられ、直流抵抗は２０ｍΩであり、永久磁石４３に
は厚さ１２０μｍを用いた場合を例示できる。
【００７６】尚、ここでも比較例として、図９（ａ），
（ｂ）に示した構成で、磁路長が１．８５ｃｍ、実効断
面積が０．０７ｃｍ2 、絶縁物７４の厚みが７５μｍの
インダクタ部品と、図１０（ａ），（ｂ）に示した構成
で、磁路長が１．８５ｃｍ、実効断面積が０．０７ｃｍ
2 、永久磁石８３としてＢａフェライトを使用して厚み
が１ｍｍのインダクタ部品とを試作した。
（ｂ）に示した構成で、磁路長が１．８５ｃｍ、実効断
面積が０．０７ｃｍ2 、絶縁物７４の厚みが７５μｍの
インダクタ部品と、図１０（ａ），（ｂ）に示した構成
で、磁路長が１．８５ｃｍ、実効断面積が０．０７ｃｍ
2 、永久磁石８３としてＢａフェライトを使用して厚み
が１ｍｍのインダクタ部品とを試作した。
【００７７】そこで、これらの各インダクタ部品につい
ても、直流重畳インダクタンス特性を測定したところ、
図６に示した場合とほぼ同様な結果となった。従って、
実施例４の一形態のインダクタ部品の場合も、従来の比
較例となるインダクタ部品と比べ、磁気バイアスを用い
ていないものよりも直流重畳インダクタンス特性がほぼ
５０％向上すると共に、磁気バイアスを用いたもののよ
うに実効透磁率の低下により初期インダクタンス値の低
下が見られない。
ても、直流重畳インダクタンス特性を測定したところ、
図６に示した場合とほぼ同様な結果となった。従って、
実施例４の一形態のインダクタ部品の場合も、従来の比
較例となるインダクタ部品と比べ、磁気バイアスを用い
ていないものよりも直流重畳インダクタンス特性がほぼ
５０％向上すると共に、磁気バイアスを用いたもののよ
うに実効透磁率の低下により初期インダクタンス値の低
下が見られない。
【００７８】これらの結果は、各インダクタ部品をトラ
ンスに適用した場合についても同様であり、直流重畳イ
ンダクタンス特性の向上に限らず磁束密度幅ΔＢ′の拡
大により処理電力Ｐｏを大幅に拡大できることを示して
いる。又、磁束密度幅ΔＢ′の拡大に伴い巻線４２の巻
数を減らした上、低損失化や小型化を図ることができ
る。
ンスに適用した場合についても同様であり、直流重畳イ
ンダクタンス特性の向上に限らず磁束密度幅ΔＢ′の拡
大により処理電力Ｐｏを大幅に拡大できることを示して
いる。又、磁束密度幅ΔＢ′の拡大に伴い巻線４２の巻
数を減らした上、低損失化や小型化を図ることができ
る。
【００７９】尚、実施例４では、主に図７（ｂ）に示し
た一形態のインダクタ部品について説明したが、図７
（ｃ）に示した他形態のインダクタ部品についてもほぼ
同等な結果が得られる。
た一形態のインダクタ部品について説明したが、図７
（ｃ）に示した他形態のインダクタ部品についてもほぼ
同等な結果が得られる。
【００８０】（実施例５）図８は、本発明の実施例５に
係るインダクタ部品の基本構成を示したもので、同図
（ａ）は側面断面図に関するもの，同図（ｂ）は一部透
視した一形態の外観斜視図に関するもの，同図（ｃ）は
一部透視した他形態の外観斜視図に関するものである。
係るインダクタ部品の基本構成を示したもので、同図
（ａ）は側面断面図に関するもの，同図（ｂ）は一部透
視した一形態の外観斜視図に関するもの，同図（ｃ）は
一部透視した他形態の外観斜視図に関するものである。
【００８１】先ず、図８（ａ）の基本構成を参照すれ
ば、実施例５に係るインダクタ部品は、柱状体の両端に
大きさが同じフランジを一体的に有する構造の磁性体か
ら成るドラム型磁性コア５１と、このドラム型磁性コア
５１における柱状体に巻回されて各フランジ間に挟まれ
て配備された巻線５２と、巻線５２が巻回されたドラム
型磁性コア５１における両方のフランジの側面近傍に各
フランジ及び巻線５２の周囲を覆うように配備されたス
リーブコアと、ドラム型磁性コア５１及びスリーブコア
により形成される閉磁路内の空隙であって、両方のフラ
ンジの周囲に配備（即ち、ドラム型磁性コア５１の両方
のフランジとスリーブコアとのそれぞれの隙間に挿入配
備）されて巻線５２による起磁力で生じる磁界ＨS の向
きと逆方向の向きで直流磁界ＨM を印加する永久磁石５
３ａ，５３ｂとを備え、スリーブコアの底部近傍の所定
箇所に巻線５２端部のリード線と接続される端子８８が
配備されて構成されている。
ば、実施例５に係るインダクタ部品は、柱状体の両端に
大きさが同じフランジを一体的に有する構造の磁性体か
ら成るドラム型磁性コア５１と、このドラム型磁性コア
５１における柱状体に巻回されて各フランジ間に挟まれ
て配備された巻線５２と、巻線５２が巻回されたドラム
型磁性コア５１における両方のフランジの側面近傍に各
フランジ及び巻線５２の周囲を覆うように配備されたス
リーブコアと、ドラム型磁性コア５１及びスリーブコア
により形成される閉磁路内の空隙であって、両方のフラ
ンジの周囲に配備（即ち、ドラム型磁性コア５１の両方
のフランジとスリーブコアとのそれぞれの隙間に挿入配
備）されて巻線５２による起磁力で生じる磁界ＨS の向
きと逆方向の向きで直流磁界ＨM を印加する永久磁石５
３ａ，５３ｂとを備え、スリーブコアの底部近傍の所定
箇所に巻線５２端部のリード線と接続される端子８８が
配備されて構成されている。
【００８２】図８（ｂ）を参照して一形態のインダクタ
部品を説明すれば、図８（ａ）の基本構成を全体が円柱
状に形成される構成としたものである。これにより、ド
ラム型磁性コア５１における柱状体は円柱状体であり、
一方のフランジは円板状下部フランジ５７であり、他方
のフランジは円板状上部フランジ５６であることを示
す。又、永久磁石５３ａ，５３ｂは何れも円筒状であ
り、スリーブコアは円筒状スリーブコア５８であること
を示す。
部品を説明すれば、図８（ａ）の基本構成を全体が円柱
状に形成される構成としたものである。これにより、ド
ラム型磁性コア５１における柱状体は円柱状体であり、
一方のフランジは円板状下部フランジ５７であり、他方
のフランジは円板状上部フランジ５６であることを示
す。又、永久磁石５３ａ，５３ｂは何れも円筒状であ
り、スリーブコアは円筒状スリーブコア５８であること
を示す。
【００８３】図８（ｃ）を参照して他形態のインダクタ
部品を説明すれば、図８（ａ）の基本構成を全体が四角
柱状に形成される構成としたものである。これにより、
ドラム型磁性コア５１における柱状体は四角柱状体であ
り、一方のフランジは四角板状下部フランジ６０であ
り、他方のフランジは四角板状上部フランジ５９である
ことを示す。又、永久磁石５３ａ，５３ｂは何れも四角
筒状であり、スリーブコアは四角筒状スリーブコア６１
であることを示す。
部品を説明すれば、図８（ａ）の基本構成を全体が四角
柱状に形成される構成としたものである。これにより、
ドラム型磁性コア５１における柱状体は四角柱状体であ
り、一方のフランジは四角板状下部フランジ６０であ
り、他方のフランジは四角板状上部フランジ５９である
ことを示す。又、永久磁石５３ａ，５３ｂは何れも四角
筒状であり、スリーブコアは四角筒状スリーブコア６１
であることを示す。
【００８４】何れの形態のインダクタ部品においても、
ドラム型磁性コア５１は、Ｎｉ−Ｚｎ系フェライト粉末
を円柱状や四角柱状にプレスした後に仮焼してから切削
を経た上でドラム状の形状とし、本焼結を行って作製さ
れる。予め円柱状や四角柱状にプレスして焼結した後、
切削しても良いが、この場合には寸法精度が高くなって
もコスト高となる欠点がある。又、円筒状スリーブコア
５８や四角筒状スリーブコア６１は、Ｎｉ−Ｚｎフェラ
イト粉末を用い、円筒状や四角筒状にプレスして焼結す
ることで作製する。
ドラム型磁性コア５１は、Ｎｉ−Ｚｎ系フェライト粉末
を円柱状や四角柱状にプレスした後に仮焼してから切削
を経た上でドラム状の形状とし、本焼結を行って作製さ
れる。予め円柱状や四角柱状にプレスして焼結した後、
切削しても良いが、この場合には寸法精度が高くなって
もコスト高となる欠点がある。又、円筒状スリーブコア
５８や四角筒状スリーブコア６１は、Ｎｉ−Ｚｎフェラ
イト粉末を用い、円筒状や四角筒状にプレスして焼結す
ることで作製する。
【００８５】更に、永久磁石５３ａ，５３ｂには、図８
（ｂ）に示す一形態の場合、組成がＳｍ（Ｃｏ0.742 Ｆ
ｅ0.20Ｃｕ0.055 Ｚｒ0.029 ）7.7 、平均粒径が５μｍ
であり、最大粒径が４５μｍ、固有保磁力Ｈc が１５．
８×１０5 （Ａ／ｍ）以上、キュリー温度Ｔc が７７０
℃の希土類磁石粉末を用いた。この希土類磁石粉末の表
面にＺｎを被覆し、バインダーにはポリアミドイミド樹
脂を体積比４０％で混練成形し、比抵抗は０．５Ωｃｍ
以上となるように作製した。
（ｂ）に示す一形態の場合、組成がＳｍ（Ｃｏ0.742 Ｆ
ｅ0.20Ｃｕ0.055 Ｚｒ0.029 ）7.7 、平均粒径が５μｍ
であり、最大粒径が４５μｍ、固有保磁力Ｈc が１５．
８×１０5 （Ａ／ｍ）以上、キュリー温度Ｔc が７７０
℃の希土類磁石粉末を用いた。この希土類磁石粉末の表
面にＺｎを被覆し、バインダーにはポリアミドイミド樹
脂を体積比４０％で混練成形し、比抵抗は０．５Ωｃｍ
以上となるように作製した。
【００８６】ここで用いたドラム型磁性コア５１と円筒
状スリーブコア５８との構成は、磁路長が１．８５ｃ
ｍ、実効断面積が０．０７ｃｍ2 、ギャップは８０μｍ
である場合を例示できる。巻線５２は１５ターン巻き付
けられ、直流抵抗は２０ｍΩであり、永久磁石５３ａ，
５３ｂにはそれぞれ厚さ７０μｍを用いた場合を例示で
きる。
状スリーブコア５８との構成は、磁路長が１．８５ｃ
ｍ、実効断面積が０．０７ｃｍ2 、ギャップは８０μｍ
である場合を例示できる。巻線５２は１５ターン巻き付
けられ、直流抵抗は２０ｍΩであり、永久磁石５３ａ，
５３ｂにはそれぞれ厚さ７０μｍを用いた場合を例示で
きる。
【００８７】尚、ここでも比較例として、図９（ａ），
（ｂ）に示した構成で、磁路長が１．８５ｃｍ、実効断
面積が０．０７ｃｍ2 、絶縁物７４の厚みが８０μｍの
インダクタ部品と、図１０（ａ），（ｂ）に示した構成
で、磁路長が１．８５ｃｍ、実効断面積が０．０７ｃｍ
2 、永久磁石８３としてＢａフェライトを使用して厚み
が１ｍｍのインダクタ部品とを試作した。
（ｂ）に示した構成で、磁路長が１．８５ｃｍ、実効断
面積が０．０７ｃｍ2 、絶縁物７４の厚みが８０μｍの
インダクタ部品と、図１０（ａ），（ｂ）に示した構成
で、磁路長が１．８５ｃｍ、実効断面積が０．０７ｃｍ
2 、永久磁石８３としてＢａフェライトを使用して厚み
が１ｍｍのインダクタ部品とを試作した。
【００８８】そこで、これらの各インダクタ部品につい
ても、直流重畳インダクタンス特性を測定したところ、
図６に示した場合とほぼ同様な結果となった。従って、
実施例５の一形態のインダクタ部品の場合も、従来の比
較例となるインダクタ部品と比べ、磁気バイアスを用い
ていないものよりも直流重畳インダクタンス特性がほぼ
５０％向上すると共に、磁気バイアスを用いたもののよ
うに実効透磁率の低下により初期インダクタンス値の低
下が見られない。
ても、直流重畳インダクタンス特性を測定したところ、
図６に示した場合とほぼ同様な結果となった。従って、
実施例５の一形態のインダクタ部品の場合も、従来の比
較例となるインダクタ部品と比べ、磁気バイアスを用い
ていないものよりも直流重畳インダクタンス特性がほぼ
５０％向上すると共に、磁気バイアスを用いたもののよ
うに実効透磁率の低下により初期インダクタンス値の低
下が見られない。
【００８９】これらの結果は、各インダクタ部品をトラ
ンスに適用した場合についても同様であり、直流重畳イ
ンダクタンス特性の向上に限らず磁束密度幅ΔＢ′の拡
大により処理電力Ｐｏを大幅に拡大できることを示して
いる。又、磁束密度幅ΔＢ′の拡大に伴い巻線５２の巻
数を減らした上、低損失化や小型化を図ることができ
る。
ンスに適用した場合についても同様であり、直流重畳イ
ンダクタンス特性の向上に限らず磁束密度幅ΔＢ′の拡
大により処理電力Ｐｏを大幅に拡大できることを示して
いる。又、磁束密度幅ΔＢ′の拡大に伴い巻線５２の巻
数を減らした上、低損失化や小型化を図ることができ
る。
【００９０】尚、実施例５では、主に図８（ｂ）に示し
た一形態のインダクタ部品について説明したが、図８
（ｃ）に示した他形態のインダクタ部品についてもほぼ
同等な結果が得られる。
た一形態のインダクタ部品について説明したが、図８
（ｃ）に示した他形態のインダクタ部品についてもほぼ
同等な結果が得られる。
【００９１】以下は、上述した実施例１に係るインダク
タ部品に用いた磁気バイアス印加用の永久磁石１３の磁
気特性に関連した幾つかの実施例を説明する。
タ部品に用いた磁気バイアス印加用の永久磁石１３の磁
気特性に関連した幾つかの実施例を説明する。
【００９２】（実施例６）実施例６では、従来の技術で
問題提起した熱減磁、即ち、リフロー半田工程における
熱に対して耐久性を持たせるため、永久磁石用粉末には
高キュリー温度Ｔ c を有するＳｍＣｏ系の希土類磁石粉
末を用いることにより、熱減磁を生じさせない対策を施
している。
問題提起した熱減磁、即ち、リフロー半田工程における
熱に対して耐久性を持たせるため、永久磁石用粉末には
高キュリー温度Ｔ c を有するＳｍＣｏ系の希土類磁石粉
末を用いることにより、熱減磁を生じさせない対策を施
している。
【００９３】実施例１に用いた構成のインダクタ部品に
おいて、キュリー温度Ｔc が７７０℃の永久磁石１３を
装着したものと、図１０（ａ），（ｂ）に示した構成の
インダクタ部品において、従来技術で用いられていたキ
ュリー温度Ｔc が４５０℃と低いＢａフェライトによる
永久磁石８３を装着したものとに対し、リフロー炉の条
件である２７０℃の恒温槽で１時間保持して常温まで冷
却した後の直流重畳インダクタンス特性を測定したとこ
ろ、表１に示すような結果となった。
おいて、キュリー温度Ｔc が７７０℃の永久磁石１３を
装着したものと、図１０（ａ），（ｂ）に示した構成の
インダクタ部品において、従来技術で用いられていたキ
ュリー温度Ｔc が４５０℃と低いＢａフェライトによる
永久磁石８３を装着したものとに対し、リフロー炉の条
件である２７０℃の恒温槽で１時間保持して常温まで冷
却した後の直流重畳インダクタンス特性を測定したとこ
ろ、表１に示すような結果となった。
【００９４】
【表１】
【００９５】表１からは、実施例１に係る高キュリー温
度Ｔc を有するＳｍＣｏ系の希土類磁石粉末を用いた永
久磁石１３を装着したインダクタ部品の場合、リフロー
前後で直流重畳インダクタンス特性の変化が認められな
いのに対し、キュリー温度Ｔ c が４５０℃と低いＢａフ
ェライト磁石を装着した従来のインダクタ部品では熱に
よる不可逆減磁が生じて直流重畳インダクタンス特性の
劣化が生じていることが判る。従って、リフロー半田工
程による加熱等に対して耐久性を持たせるためには、永
久磁石１３にキュリー温度Ｔc が５００℃以上の希土類
磁石粉末を用いる必要がある。加えて、ＳｍＣｏ系磁石
粉末の中でも、組成がＳｍ（Ｃｏbal.Ｆｅ0.15-0.25 Ｃ
ｕ0.05-0.06 Ｚｒ0.02-0.03 ）7.0-8.5 である所謂第３
世代Ｓｍ 2 Ｃｏ17磁石と呼ばれる組成の希土類磁石粉末
を用いることにより、熱による減磁を一層抑えることが
できる。
度Ｔc を有するＳｍＣｏ系の希土類磁石粉末を用いた永
久磁石１３を装着したインダクタ部品の場合、リフロー
前後で直流重畳インダクタンス特性の変化が認められな
いのに対し、キュリー温度Ｔ c が４５０℃と低いＢａフ
ェライト磁石を装着した従来のインダクタ部品では熱に
よる不可逆減磁が生じて直流重畳インダクタンス特性の
劣化が生じていることが判る。従って、リフロー半田工
程による加熱等に対して耐久性を持たせるためには、永
久磁石１３にキュリー温度Ｔc が５００℃以上の希土類
磁石粉末を用いる必要がある。加えて、ＳｍＣｏ系磁石
粉末の中でも、組成がＳｍ（Ｃｏbal.Ｆｅ0.15-0.25 Ｃ
ｕ0.05-0.06 Ｚｒ0.02-0.03 ）7.0-8.5 である所謂第３
世代Ｓｍ 2 Ｃｏ17磁石と呼ばれる組成の希土類磁石粉末
を用いることにより、熱による減磁を一層抑えることが
できる。
【００９６】そこで、実施例１で用いた構成のインダク
タ部品において、組成がＳｍ（Ｃｏ 0.742 Ｆｅ0.20Ｃｕ
0.055 Ｚｒ0.029 ）7.7 である永久磁石１３を装着した
ものと、所謂第３世代Ｓｍ2 Ｃｏ17磁石と呼ばれる組成
がＳｍ（Ｃｏ0.78Ｆｅ0.11Ｃｕ0.10Ｚｒ0.01）7.7 であ
る永久磁石１３を装着したものとに対し、リフロー炉の
条件である２７０℃の恒温槽で１時間保持して常温まで
冷却した後の直流重畳インダクタンス特性を測定したと
ころ、表２に示すような結果となった。
タ部品において、組成がＳｍ（Ｃｏ 0.742 Ｆｅ0.20Ｃｕ
0.055 Ｚｒ0.029 ）7.7 である永久磁石１３を装着した
ものと、所謂第３世代Ｓｍ2 Ｃｏ17磁石と呼ばれる組成
がＳｍ（Ｃｏ0.78Ｆｅ0.11Ｃｕ0.10Ｚｒ0.01）7.7 であ
る永久磁石１３を装着したものとに対し、リフロー炉の
条件である２７０℃の恒温槽で１時間保持して常温まで
冷却した後の直流重畳インダクタンス特性を測定したと
ころ、表２に示すような結果となった。
【００９７】
【表２】
【００９８】表２からは、組成がＳｍ（Ｃｏbal.Ｆｅ
0.15-0.25 Ｃｕ0.05-0.06 Ｚｒ0.02-0 .03 ）7.0-8.5 で
ある永久磁石１３を装着したインダクタ部品は、リフロ
ー前後で直流重畳インダクタンス特性の変化が認められ
ないのに対し、組成がＳｍ（Ｃｏ0.78Ｆｅ0.11Ｃｕ0.10
Ｚｒ0.01）7.7 である永久磁石１３を装着したインダク
タでは直流重畳インダクタンス特性の劣化が生じている
ことが判る。従って、リフロー半田工程による加熱等に
対して耐久性を持たせるためには、永久磁石１３に組成
が第３世代であるＳｍ（Ｃｏbal.Ｆｅ0.15-0.25 Ｃｕ
0.05-0.06 Ｚｒ0.02 -0.03 ）7.0-8.5 の希土類磁石粉末
を用いる必要がある。
0.15-0.25 Ｃｕ0.05-0.06 Ｚｒ0.02-0 .03 ）7.0-8.5 で
ある永久磁石１３を装着したインダクタ部品は、リフロ
ー前後で直流重畳インダクタンス特性の変化が認められ
ないのに対し、組成がＳｍ（Ｃｏ0.78Ｆｅ0.11Ｃｕ0.10
Ｚｒ0.01）7.7 である永久磁石１３を装着したインダク
タでは直流重畳インダクタンス特性の劣化が生じている
ことが判る。従って、リフロー半田工程による加熱等に
対して耐久性を持たせるためには、永久磁石１３に組成
が第３世代であるＳｍ（Ｃｏbal.Ｆｅ0.15-0.25 Ｃｕ
0.05-0.06 Ｚｒ0.02 -0.03 ）7.0-8.5 の希土類磁石粉末
を用いる必要がある。
【００９９】（実施例７）実施例７では、従来の技術で
問題提起した過大電流による減磁、即ち、過大電流に伴
う直流磁界により永久磁石の保磁力が消失しないよう
に、高い固有保磁力Ｈc （ｉＨc ）を有するＳｍＣｏ系
の希土類磁石粉末を用いることで対策を施している。
問題提起した過大電流による減磁、即ち、過大電流に伴
う直流磁界により永久磁石の保磁力が消失しないよう
に、高い固有保磁力Ｈc （ｉＨc ）を有するＳｍＣｏ系
の希土類磁石粉末を用いることで対策を施している。
【０１００】実施例１で用いた構成インダクタ部品にお
いて、保磁力Ｈc が１５．８×１０ 5 （Ａ／ｍ）の永久
磁石１３を装着したものと、図１０（ａ），（ｂ）に示
した構成のインダクタ部品において、従来技術で用いら
れていた保磁力Ｈc が１．５８×１０5 （Ａ／ｍ）と１
０倍低い永久磁石８３を装着したものとに対し、３００
Ａ・５０μｓの過大電流を印加した後に直流重畳インダ
クタンス特性を測定したところ、表３に示すような結果
となった。
いて、保磁力Ｈc が１５．８×１０ 5 （Ａ／ｍ）の永久
磁石１３を装着したものと、図１０（ａ），（ｂ）に示
した構成のインダクタ部品において、従来技術で用いら
れていた保磁力Ｈc が１．５８×１０5 （Ａ／ｍ）と１
０倍低い永久磁石８３を装着したものとに対し、３００
Ａ・５０μｓの過大電流を印加した後に直流重畳インダ
クタンス特性を測定したところ、表３に示すような結果
となった。
【０１０１】
【表３】
【０１０２】表３からは、実施例１に係る高い保磁力Ｈ
c を有する永久磁石１３を装着したインダクタ部品の場
合、過大電流印加前後で直流重畳インダクタンス特性の
変化が認められないのに対し、保磁力Ｈc が１０倍低い
永久磁石８３を装着した従来のインダクタ部品では永久
磁石８３に印加される逆向きの磁界による減磁が起こ
り、直流重畳インダクタンス特性が低下していることが
判る。従って、過大電流による直流磁界に対して耐久性
を持たせるためには、永久磁石１３に固有保磁力Ｈc が
７．９×１０5 （Ａ／ｍ）以上の希土類磁石粉末を用い
る必要がある。
c を有する永久磁石１３を装着したインダクタ部品の場
合、過大電流印加前後で直流重畳インダクタンス特性の
変化が認められないのに対し、保磁力Ｈc が１０倍低い
永久磁石８３を装着した従来のインダクタ部品では永久
磁石８３に印加される逆向きの磁界による減磁が起こ
り、直流重畳インダクタンス特性が低下していることが
判る。従って、過大電流による直流磁界に対して耐久性
を持たせるためには、永久磁石１３に固有保磁力Ｈc が
７．９×１０5 （Ａ／ｍ）以上の希土類磁石粉末を用い
る必要がある。
【０１０３】（実施例８）実施例８では、従来の技術で
問題提起した経時的な酸化が進むことによる永久磁石の
減磁、即ち、磁石粉末が酸化を起こさないように金属や
合金を被覆することで対策を施している。
問題提起した経時的な酸化が進むことによる永久磁石の
減磁、即ち、磁石粉末が酸化を起こさないように金属や
合金を被覆することで対策を施している。
【０１０４】実施例１で用いた構成のインダクタ部品に
おいて、Ｚｎを被覆した永久磁石１３を装着したもの
と、Ｚｎを被覆していない永久磁石を装着したものとに
対し、塩水に浸した後に２００時間自然放置してから直
流重畳インダクタンス特性を測定したとこえお、表４に
示すような結果となった。
おいて、Ｚｎを被覆した永久磁石１３を装着したもの
と、Ｚｎを被覆していない永久磁石を装着したものとに
対し、塩水に浸した後に２００時間自然放置してから直
流重畳インダクタンス特性を測定したとこえお、表４に
示すような結果となった。
【０１０５】
【表４】
【０１０６】表４からは実施例１に係るＺｎを被覆した
永久磁石１３を装着したインダクタ部品の場合、ＰＣＴ
前後で直流重畳インダクタンス特性の変化が認められな
いのに対し、Ｚｎを被覆しない永久磁石１３を装着した
インダクタ部品では経時的な酸化が進むことで減磁を生
じており、これによって直流重畳インダクタンス特性の
劣化を生じることが判る。従って、酸化の進行による減
磁を抑えるためには、永久磁石１３の希土類磁石粉末を
金属や合金で被覆する必要がある。更に、希土類磁石粉
末を無機ガラスで被覆したり、或いは金属や合金を非金
属の無機化合物で被覆するようにしても良い。加えて、
希土類磁石粉末の粉末平均粒径を２．５〜２５μｍと
し、且つ最大粒径を５０μｍ以下とすれば、作製工程中
の酸化も抑制することが可能となる。
永久磁石１３を装着したインダクタ部品の場合、ＰＣＴ
前後で直流重畳インダクタンス特性の変化が認められな
いのに対し、Ｚｎを被覆しない永久磁石１３を装着した
インダクタ部品では経時的な酸化が進むことで減磁を生
じており、これによって直流重畳インダクタンス特性の
劣化を生じることが判る。従って、酸化の進行による減
磁を抑えるためには、永久磁石１３の希土類磁石粉末を
金属や合金で被覆する必要がある。更に、希土類磁石粉
末を無機ガラスで被覆したり、或いは金属や合金を非金
属の無機化合物で被覆するようにしても良い。加えて、
希土類磁石粉末の粉末平均粒径を２．５〜２５μｍと
し、且つ最大粒径を５０μｍ以下とすれば、作製工程中
の酸化も抑制することが可能となる。
【０１０７】そこで、実施例１で用いた構成のインダク
タ部品において、希土類磁石粉末の平均粒径を５μｍと
し、且つ最大粒径を４５μｍとした永久磁石１３を装着
したものと、希土類磁石粉末の平均粒径を２μｍにした
永久磁石を装着したものとに対し、直流重畳インダクタ
ンス特性を測定したところ、表５に示すような結果とな
った。
タ部品において、希土類磁石粉末の平均粒径を５μｍと
し、且つ最大粒径を４５μｍとした永久磁石１３を装着
したものと、希土類磁石粉末の平均粒径を２μｍにした
永久磁石を装着したものとに対し、直流重畳インダクタ
ンス特性を測定したところ、表５に示すような結果とな
った。
【０１０８】
【表５】
【０１０９】表５からは、平均粒径が５μｍ、最大粒径
が４５μｍの希土類磁石粉末を用いた永久磁石１３を装
着したインダクタ部品の場合、磁気バイアスによる直流
重畳インダクタンス特性（インダクタンス値）が５０％
向上されたのに対し、平均粒径が２μｍの希土類磁石粉
末を用いた永久磁石１３を装着したインダクタ部品では
１５％しか向上していないことが判る。従って、作製工
程中の酸化を抑えるためには、永久磁石１３に使用する
希土類磁石粉末の粉末平均粒径を２．５〜２５μｍと
し、且つ最大粒径を５０μｍ以下とする必要がある。
が４５μｍの希土類磁石粉末を用いた永久磁石１３を装
着したインダクタ部品の場合、磁気バイアスによる直流
重畳インダクタンス特性（インダクタンス値）が５０％
向上されたのに対し、平均粒径が２μｍの希土類磁石粉
末を用いた永久磁石１３を装着したインダクタ部品では
１５％しか向上していないことが判る。従って、作製工
程中の酸化を抑えるためには、永久磁石１３に使用する
希土類磁石粉末の粉末平均粒径を２．５〜２５μｍと
し、且つ最大粒径を５０μｍ以下とする必要がある。
【０１１０】（実施例９）実施例９では、従来の技術で
問題提起した永久磁石の比抵抗が低いことによるコアロ
ス増加の解決、即ち、高比抵抗を図るために樹脂の添加
量を体積比で３０％以上として対策を施している。
問題提起した永久磁石の比抵抗が低いことによるコアロ
ス増加の解決、即ち、高比抵抗を図るために樹脂の添加
量を体積比で３０％以上として対策を施している。
【０１１１】実施例１で用いた構成のインダクタ部品に
おいて、希土類磁石粉末に対する樹脂の含有量を４０Ｖ
ｏｌ％とし、比抵抗を０．５Ωｃｍにした永久磁石１３
を装着したものと、樹脂の含有量を２０Ｖｏｌ％とし、
比抵抗を０．０５Ωｃｍにした永久磁石１３を装着した
ものと、樹脂の含有量を３０Ｖｏｌ％とし、比抵抗を
０．１Ωｃｍにした永久磁石１３を装着したものとに対
し、コアロスを測定したところ、表６に示すような結果
となった。
おいて、希土類磁石粉末に対する樹脂の含有量を４０Ｖ
ｏｌ％とし、比抵抗を０．５Ωｃｍにした永久磁石１３
を装着したものと、樹脂の含有量を２０Ｖｏｌ％とし、
比抵抗を０．０５Ωｃｍにした永久磁石１３を装着した
ものと、樹脂の含有量を３０Ｖｏｌ％とし、比抵抗を
０．１Ωｃｍにした永久磁石１３を装着したものとに対
し、コアロスを測定したところ、表６に示すような結果
となった。
【０１１２】
【表６】
【０１１３】表６からは、樹脂の含有量を３０Ｖｏｌ％
以上としたインダクタ部品のコアロスに対し、樹脂の含
有量を２０Ｖｏｌ％とし、比抵抗を０．０５Ωｃｍにし
たものは、渦電流が流れることにより損失が生じてコア
ロスが悪化していることが判る。又、樹脂の含有量を３
０Ｖｏｌ％とし、比抵抗を０．１Ωｃｍとしたものは、
樹脂の含有量を４０Ｖｏｌ％とし、比抵抗を０．５Ωｃ
ｍとしたものと同程度のコアロスを示していることが判
る。従って、永久磁石１３の比抵抗の低下に伴うエアロ
スの増加を抑えるためには、永久磁石１３に使用する希
土類磁石粉末に対する樹脂の含有量を３０Ｖｏｌ％以上
とし、比抵抗を０．１Ωｃｍ以上とすることが必要であ
る。
以上としたインダクタ部品のコアロスに対し、樹脂の含
有量を２０Ｖｏｌ％とし、比抵抗を０．０５Ωｃｍにし
たものは、渦電流が流れることにより損失が生じてコア
ロスが悪化していることが判る。又、樹脂の含有量を３
０Ｖｏｌ％とし、比抵抗を０．１Ωｃｍとしたものは、
樹脂の含有量を４０Ｖｏｌ％とし、比抵抗を０．５Ωｃ
ｍとしたものと同程度のコアロスを示していることが判
る。従って、永久磁石１３の比抵抗の低下に伴うエアロ
スの増加を抑えるためには、永久磁石１３に使用する希
土類磁石粉末に対する樹脂の含有量を３０Ｖｏｌ％以上
とし、比抵抗を０．１Ωｃｍ以上とすることが必要であ
る。
【０１１４】尚、上述した実施例６〜９では、実施例１
に係るインダクタ部品に用いた磁気バイアス印加用の永
久磁石１３の磁気特性に関連する付帯事項を説明した
が、これらの付帯事項は、その他の各実施例（実施例２
〜５）に係るインダクタ部品に用いた磁気バイアス印加
用の永久磁石（永久磁石２３，３３ａ，３３ｂ，４３，
５３ａ，５３ｂ）についても同様に適用されるものであ
る。
に係るインダクタ部品に用いた磁気バイアス印加用の永
久磁石１３の磁気特性に関連する付帯事項を説明した
が、これらの付帯事項は、その他の各実施例（実施例２
〜５）に係るインダクタ部品に用いた磁気バイアス印加
用の永久磁石（永久磁石２３，３３ａ，３３ｂ，４３，
５３ａ，５３ｂ）についても同様に適用されるものであ
る。
【０１１５】
【発明の効果】以上に述べた通り、本発明のインダクタ
部品によれば、従来製品の異なるタイプのものに使用さ
れていた磁気バイアス印加用の永久磁石とスリーブコア
とを合わせ持つ構成とした上、永久磁石をドラム型磁性
コア及びスリーブコアにより形成される閉磁路内の少な
くとも１箇所以上の空隙に巻線による起磁力で生じる磁
界の向きと逆方向の向きで直流磁界を印加するように配
置することにより、使用可能な磁束密度幅を拡大させ、
しかも永久磁石を磁気特性の優れた希土類磁石粉末とし
て樹脂を適量含有させると共に、粒径を適度に選定して
金属や合金で被覆することで比抵抗値を所定値以上得ら
れるようにし、更に、希土類磁石粉末を無機ガラスで被
覆したり、金属や合金を非金属の無機化合物で被覆して
いるので、作製されるインダクタ部品は、扱い得る電流
が大きくて磁気特性が損われ難く、防磁対策や小型化・
軽量化を容易に図り得るようになる。この結果として、
インダクタ部品を用いたスイッチング電源用のトランス
やチョークコイルの小型化・低損失化を図り得るように
なると共に、インダクタ部品を用いた電源回路自体にお
ける小型化・高効率化に大いに寄与できる等、工業的に
極めて有益となる。
部品によれば、従来製品の異なるタイプのものに使用さ
れていた磁気バイアス印加用の永久磁石とスリーブコア
とを合わせ持つ構成とした上、永久磁石をドラム型磁性
コア及びスリーブコアにより形成される閉磁路内の少な
くとも１箇所以上の空隙に巻線による起磁力で生じる磁
界の向きと逆方向の向きで直流磁界を印加するように配
置することにより、使用可能な磁束密度幅を拡大させ、
しかも永久磁石を磁気特性の優れた希土類磁石粉末とし
て樹脂を適量含有させると共に、粒径を適度に選定して
金属や合金で被覆することで比抵抗値を所定値以上得ら
れるようにし、更に、希土類磁石粉末を無機ガラスで被
覆したり、金属や合金を非金属の無機化合物で被覆して
いるので、作製されるインダクタ部品は、扱い得る電流
が大きくて磁気特性が損われ難く、防磁対策や小型化・
軽量化を容易に図り得るようになる。この結果として、
インダクタ部品を用いたスイッチング電源用のトランス
やチョークコイルの小型化・低損失化を図り得るように
なると共に、インダクタ部品を用いた電源回路自体にお
ける小型化・高効率化に大いに寄与できる等、工業的に
極めて有益となる。
【図１】本発明のインダクタ部品による磁気バイアス効
果を説明するために示したもので、（ａ）は磁気バイア
ス印加前の磁束密度幅ΔＢを含む磁束密度Ｂ−磁界Ｈ特
性に関するもの，（ｂ）は磁気バイアス印加後の磁束密
度幅ΔＢ′を含む磁束密度Ｂ−磁界Ｈ特性に関するも
の，（ｃ）は出力電流に対するインダクタンスの関係で
示される磁気バイアスによる直流重畳インダクタンス特
性（その変化）に関するものである。
果を説明するために示したもので、（ａ）は磁気バイア
ス印加前の磁束密度幅ΔＢを含む磁束密度Ｂ−磁界Ｈ特
性に関するもの，（ｂ）は磁気バイアス印加後の磁束密
度幅ΔＢ′を含む磁束密度Ｂ−磁界Ｈ特性に関するも
の，（ｃ）は出力電流に対するインダクタンスの関係で
示される磁気バイアスによる直流重畳インダクタンス特
性（その変化）に関するものである。
【図２】本発明の実施例１に係るインダクタ部品の基本
構成を示したもので、（ａ）は側面断面図に関するも
の，（ｂ）は一部透視した一形態の外観斜視図に関する
もの，（ｃ）は一部透視した他形態の外観斜視図に関す
るものである。
構成を示したもので、（ａ）は側面断面図に関するも
の，（ｂ）は一部透視した一形態の外観斜視図に関する
もの，（ｃ）は一部透視した他形態の外観斜視図に関す
るものである。
【図３】図２（ｂ）に示した実施例１の一形態のインダ
クタ部品と図９（ａ），（ｂ）並びに図１０（ａ），
（ｂ）に示した従来の比較例となるインダクタ部品とに
おける電流値に対するインダクタンス値との関係で示さ
れる直流重畳インダクタンス特性を測定した結果を対比
して示したものである。
クタ部品と図９（ａ），（ｂ）並びに図１０（ａ），
（ｂ）に示した従来の比較例となるインダクタ部品とに
おける電流値に対するインダクタンス値との関係で示さ
れる直流重畳インダクタンス特性を測定した結果を対比
して示したものである。
【図４】本発明の実施例２に係るインダクタ部品の基本
構成を示したもので、（ａ）は側面断面図に関するも
の，（ｂ）は一部透視した一形態の外観斜視図に関する
もの，（ｃ）は一部透視した他形態の外観斜視図に関す
るものである。
構成を示したもので、（ａ）は側面断面図に関するも
の，（ｂ）は一部透視した一形態の外観斜視図に関する
もの，（ｃ）は一部透視した他形態の外観斜視図に関す
るものである。
【図５】本発明の実施例３に係るインダクタ部品の基本
構成を示したもので、（ａ）は側面断面図に関するも
の，（ｂ）は一部透視した一形態の外観斜視図に関する
もの，（ｃ）は一部透視した他形態の外観斜視図に関す
るものである。
構成を示したもので、（ａ）は側面断面図に関するも
の，（ｂ）は一部透視した一形態の外観斜視図に関する
もの，（ｃ）は一部透視した他形態の外観斜視図に関す
るものである。
【図６】図５（ｂ）に示した実施例３の一形態のインダ
クタ部品と図９（ａ），（ｂ）並びに図１０（ａ），
（ｂ）に示した従来の比較例となるインダクタ部品とに
おける電流値に対するインダクタンス値との関係で示さ
れる直流重畳インダクタンス特性を測定した結果を対比
して示したものである。
クタ部品と図９（ａ），（ｂ）並びに図１０（ａ），
（ｂ）に示した従来の比較例となるインダクタ部品とに
おける電流値に対するインダクタンス値との関係で示さ
れる直流重畳インダクタンス特性を測定した結果を対比
して示したものである。
【図７】本発明の実施例４に係るインダクタ部品の基本
構成を示したもので、（ａ）は側面断面図に関するも
の，（ｂ）は一部透視した一形態の外観斜視図に関する
もの，（ｃ）は一部透視した他形態の外観斜視図に関す
るものである。
構成を示したもので、（ａ）は側面断面図に関するも
の，（ｂ）は一部透視した一形態の外観斜視図に関する
もの，（ｃ）は一部透視した他形態の外観斜視図に関す
るものである。
【図８】本発明の実施例５に係るインダクタ部品の基本
構成を示したもので、（ａ）は側面断面図に関するも
の，（ｂ）は一部透視した一形態の外観斜視図に関する
もの，（ｃ）は一部透視した他形態の外観斜視図に関す
るものである。
構成を示したもので、（ａ）は側面断面図に関するも
の，（ｂ）は一部透視した一形態の外観斜視図に関する
もの，（ｃ）は一部透視した他形態の外観斜視図に関す
るものである。
【図９】従来のインダクタ部品の一例の基本構成を示し
たもので、（ａ）は側面断面図に関するもの，（ｂ）は
一部透視した外観斜視図に関するものである。
たもので、（ａ）は側面断面図に関するもの，（ｂ）は
一部透視した外観斜視図に関するものである。
【図１０】従来のインダクタ部品の他例の基本構成を示
したもので、（ａ）は側面断面図に関するもの，（ｂ）
は一部透視した外観斜視図に関するものである。
したもので、（ａ）は側面断面図に関するもの，（ｂ）
は一部透視した外観斜視図に関するものである。
１１，２１，３１，４１，５１，７１，８１ ドラム型
磁性コア １２，２２，３２，４２，５２，７２，８２ 巻線 １３，２３，３３ａ，３３ｂ，４３，５３ａ，５３ｂ，
８３ 永久磁石 １６，２６，３６，４６，５６，７６，８６ 円板状上
部フランジ １７，２７，３７，４７，５７，７７，８７ 円板状下
部フランジ １８，２８，３８，４８，５８，７８ 円柱状スリーブ
コア １９，２９，３９，４９，５９ 四角板状上部フランジ ２０，３０，４０，５０，６０ 四角板状下部フランジ ２１，３１，４１，５１，６１ 四角筒柱状スリーブコ
ア ７４ 絶縁物 ８８ 端子
磁性コア １２，２２，３２，４２，５２，７２，８２ 巻線 １３，２３，３３ａ，３３ｂ，４３，５３ａ，５３ｂ，
８３ 永久磁石 １６，２６，３６，４６，５６，７６，８６ 円板状上
部フランジ １７，２７，３７，４７，５７，７７，８７ 円板状下
部フランジ １８，２８，３８，４８，５８，７８ 円柱状スリーブ
コア １９，２９，３９，４９，５９ 四角板状上部フランジ ２０，３０，４０，５０，６０ 四角板状下部フランジ ２１，３１，４１，５１，６１ 四角筒柱状スリーブコ
ア ７４ 絶縁物 ８８ 端子
フロントページの続き (72)発明者 伊藤 透 宮城県仙台市太白区郡山六丁目７番１号 株式会社トーキン内 (72)発明者 藤原 照彦 宮城県仙台市太白区郡山六丁目７番１号 株式会社トーキン内 (72)発明者 石井 政義 宮城県仙台市太白区郡山六丁目７番１号 株式会社トーキン内 (72)発明者 保志 晴輝 宮城県仙台市太白区郡山六丁目７番１号 株式会社トーキン内 (72)発明者 磯田 隆太郎 宮城県仙台市太白区郡山六丁目７番１号 株式会社トーキン内 (72)発明者 佐藤 忠邦 宮城県仙台市太白区郡山六丁目７番１号 株式会社トーキン内
Claims (9)
- 【請求項１】 柱状体の両端にフランジを一体的に有す
る構造の磁性体から成るドラム型磁性コアと、前記ドラ
ム型磁性コアにおける前記柱状体に巻回されて前記フラ
ンジ間に挟まれて配備された巻線と、前記巻線が巻回さ
れた前記ドラム型磁性コアの近傍に配備された永久磁石
とを備えたインダクタ部品において、前記ドラム型磁性
コアの外側に装着されたスリーブコアを備え、前記永久
磁石は、前記ドラム型磁性コア及び前記スリーブコアに
より形成される閉磁路内の少なくとも１箇所以上の空隙
に前記巻線による起磁力で生じる磁界の向きと逆方向の
向きで直流磁界を印加するように配置されたことを特徴
とするインダクタ部品。 - 【請求項２】 請求項１記載のインダクタ部品におい
て、前記永久磁石は、ポリアミドイミド樹脂，ポリイミ
ド樹脂，エポキシ樹脂，ポリフェニレンサルファイド樹
脂，シリコン樹脂，ポリエステル樹脂，芳香族系ポリア
ミド樹脂，及び液晶ポリマーの中から選択された少なく
とも一種類の樹脂に対して固有保磁力Ｈ c が７．９×１
０5 （Ａ／ｍ）以上、キュリー温度Ｔc が５００℃以
上、粉末平均粒径が２．５〜２５μｍの希土類磁石粉末
を分散して成ると共に、表面がＺｎ，Ａｌ，Ｂｉ，Ｇ
ａ，Ｉｎ，Ｍｇ，Ｐｂ，Ｓｂ，及びＳｎの中の少なくと
も一種の金属又は合金で被覆されて成り、該樹脂の含有
量が体積比で３０％以上であり、比抵抗が０．１Ωｃｍ
以上であることを特徴とするインダクタ部品。 - 【請求項３】 請求項２記載のインダクタ部品におい
て、前記希土類磁石粉末は、組成Ｓｍ（Ｃｏbal.Ｆｅ
0.15-0.25 Ｃｕ0.05-0.06 Ｚｒ0.02-0.03 ）7.0- 8.5 で
あることを特徴とするインダクタ部品。 - 【請求項４】 請求項２又は３記載のインダクタ部品に
おいて、前記希土類磁石粉末は、軟化点が２２０℃以上
で５５０℃以下の無機ガラスで被覆されたことを特徴と
するインダクタ部品。 - 【請求項５】 請求項２又は３記載のインダクタ部品に
おいて、前記希土類磁石粉末に被覆された前記金属又は
前記合金は、少なくとも３００℃以上の融点を有する非
金属の無機化合物で被覆されたことを特徴とするインダ
クタ部品。 - 【請求項６】 請求項４又は５記載のインダクタ部品に
おいて、前記無機ガラス又は前記非金属の無機化合物の
添加量は、体積比で０．１％〜１０％の範囲であること
を特徴とするインダクタ部品。 - 【請求項７】 請求項２〜６の何れか一つに記載のイン
ダクタ部品において、前記永久磁石は、前記希土類磁石
粉末を磁場で厚み方向に配向させて磁気的に異方性化し
て成ることを特徴とするインダクタ部品。 - 【請求項８】 請求項２〜７の何れか一つに記載のイン
ダクタ部品において、前記永久磁石は、着磁磁場が２．
５Ｔ以上であることを特徴とするインダクタ部品。 - 【請求項９】 請求項２〜８の何れか一つに記載のイン
ダクタ部品において、前記永久磁石は、中心線平均粗さ
Ｒａが１０μｍ以下であることを特徴とするインダクタ
部品。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001084268A JP2002289443A (ja) | 2001-03-23 | 2001-03-23 | インダクタ部品 |
| US10/104,799 US6710693B2 (en) | 2001-03-23 | 2002-03-22 | Inductor component containing permanent magnet for magnetic bias and method of manufacturing the same |
| DE10212930A DE10212930A1 (de) | 2001-03-23 | 2002-03-22 | Induktorkomponente mit einem Permanentmagnet für magnetische Vorspannung und Herstellungsverfahren derselben |
| CN02119833A CN1379418A (zh) | 2001-03-23 | 2002-03-23 | 含偏磁用永磁铁的电感元件及其制造方法 |
| US10/790,976 US20040168303A1 (en) | 2001-03-23 | 2004-03-01 | Inductor component containing permanent magnet for magnetic bias and method of manufacturing the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001084268A JP2002289443A (ja) | 2001-03-23 | 2001-03-23 | インダクタ部品 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002289443A true JP2002289443A (ja) | 2002-10-04 |
Family
ID=18939961
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001084268A Pending JP2002289443A (ja) | 2001-03-23 | 2001-03-23 | インダクタ部品 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002289443A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103824675A (zh) * | 2013-12-31 | 2014-05-28 | 芜湖国睿兆伏电子有限公司 | 一种可调式电感器 |
| JP2014239098A (ja) * | 2013-06-06 | 2014-12-18 | Fdk株式会社 | チョークコイル |
| JP2019504492A (ja) * | 2015-12-17 | 2019-02-14 | コミッサリア ア レネルジー アトミーク エ オ ゼネルジ ザルタナテイヴ | 低磁気損失を示すインダクタコア |
Citations (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS57126110A (en) * | 1981-01-29 | 1982-08-05 | Tdk Corp | Inductance element |
| JPS6332903A (ja) * | 1986-07-25 | 1988-02-12 | Kanegafuchi Chem Ind Co Ltd | 難燃性ボンド磁石 |
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| JP2000049007A (ja) * | 1998-07-27 | 2000-02-18 | Minebea Co Ltd | 希土類ボンド磁石 |
-
2001
- 2001-03-23 JP JP2001084268A patent/JP2002289443A/ja active Pending
Patent Citations (11)
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Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JP2014239098A (ja) * | 2013-06-06 | 2014-12-18 | Fdk株式会社 | チョークコイル |
| CN103824675A (zh) * | 2013-12-31 | 2014-05-28 | 芜湖国睿兆伏电子有限公司 | 一种可调式电感器 |
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| US11309109B2 (en) | 2015-12-17 | 2022-04-19 | Commissariat A L'energie Atomique Et Aux Energies Alternatives | Inductive core exhibiting low magnetic losses |
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