JP2002265798A

JP2002265798A - 再生樹脂組成物

Info

Publication number: JP2002265798A
Application number: JP2001066309A
Authority: JP
Inventors: Makoto Takagi; 誠高木
Original assignee: Teijin Chemicals Ltd
Current assignee: Teijin Ltd
Priority date: 2001-03-09
Filing date: 2001-03-09
Publication date: 2002-09-18

Abstract

(57)【要約】【課題】本発明の目的は、リサイクルされた材料にお
いて、特に耐衝撃性に代表される機械的特性の低下を抑
制することにある。すなわち樹脂成形品の破砕物とバー
ジン原料とを溶融混練してなる再生樹脂組成物であっ
て、その耐衝撃性の良好な樹脂組成物を達成し、それに
よりリサイクル効率の向上（再生すべき樹脂成形品の破
砕物の混入量の増加）を達成する。【解決手段】熱可塑性樹脂成形品破砕物（Ａ成分）と
バージン原料とを溶融混練してなる樹脂組成物であっ
て、該Ａ成分は、そのカサ密度をａ_x（ｇ／ｃｍ³）およ
びその真密度をａ_y（ｇ／ｃｍ³）とした時、下記式
（１）を満足することを特徴とする再生樹脂組成物。０．３≦（ａ_x／ａ_y）≦０．５（１）

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、樹脂成形品の破砕
物とバージン原料とを溶融混練して得られた再生樹脂組
成物に関する。詳しくは、樹脂成形品の破砕物としてカ
サ密度に関する特性値が特定の範囲内であるものを使用
することにより、耐衝撃性などに代表される機械的特性
に優れた再生樹脂組成物に関する。更に詳しくはバージ
ン原料においてもカサ密度に関する特性値が特定の範囲
内であるものを使用し、更にその溶融混練方法について
も特定の方法で行うことにより得られた、より耐衝撃性
などの機械的特性に優れた再生樹脂組成物に関する。

【０００２】

【従来の技術】芳香族ポリカーボネート樹脂は、優れた
機械的特性、熱的特性を有しているため、工業的に広く
利用されている。また芳香族ポリカーボネート樹脂と他
の熱可塑性樹脂とのポリマーアロイも数多く開発され、
ＯＡ機器分野、電気・電子機器分野、自動車分野、その
他雑貨などの分野に広く使用されている。特に近年は、
芳香族ポリカーボネート樹脂にＡＢＳ樹脂に代表される
スチレン系樹脂を配合した樹脂組成物がＯＡ機器、電子
電気機器の筐体などの部品において、著しく増加してい
る。かかる芳香族ポリカーボネート樹脂とスチレン系樹
脂からなる組成物は、その流動性、ＥＭＩシールドメッ
キ性、耐熱性、耐光性などの優れた特性からＯＡ機器を
始めとする様々な分野に広く使用されている。また、芳
香族ポリカーボネート樹脂に芳香族ポリエステル樹脂を
配合した樹脂組成物においても、耐薬品性、耐熱性など
の特徴から電子電気機器、自動車などの分野に広く適用
されている。

【０００３】一方近年は資源の再利用、環境保護の観点
から不用になった製品を回収し再利用する、いわゆるリ
サイクルの検討が盛んに行われ、上記の如く大量の樹脂
を使用するＯＡ機器の分野においては重要課題の１つと
されている。

【０００４】かかる樹脂のリサイクルに関しては、従来
は元々高度な機械的特性や難燃性などの特性を有する樹
脂成形品から回収された樹脂を、それらの特性が特に要
求されない分野に再使用する方法が主として取られてき
た。しかしながら近年は、「リサイクル」なる語が本来
有する概念、すなわち、再生前の樹脂組成物が本来有す
る特性とほぼ同等の特性を再生後の樹脂組成物において
も達成し、いわゆるクローズドリサイクルを達成するこ
とが求められている。このため廃棄された製品から回収
された樹脂に、いわゆるバージン樹脂などを適量混合
し、再生前の樹脂組成物が有する特性に近い再生樹脂組
成物を得る試みが盛んに為されているのが現状である。

【０００５】さらには、特にコンピューター、プリン
タ、複写機などのＯＡ機器の分野では、リサイクルされ
た材料を使用した製品設計が不可欠になってきている。
一方でリサイクルされた材料においては、バージン原料
を用いた樹脂組成物の場合と同じ特性を満足できない場
合がある。かかる不十分な特性は、特に高度な耐衝撃性
が要求されるノート型コンピューターの筐体成形品にお
いて生ずる場合があった。

【０００６】従来より、再生された成形品の場合、塗膜
やその他の異物などが要因で特に耐衝撃性などが低下し
やすいことがしばしば報告されている。しかしながら耐
衝撃性の低下は無塗装の材料においても少なからず認め
られる場合がある。かかる場合バージン原料の割合を多
くする必要が生じリサイクルの効率が低下していた。

【０００７】すなわち、不用になった成形品をリサイク
ル可能な原料として広く使用することができ、効率よく
再生樹脂組成物を得、かつ機械的物性、色相などのバラ
ツキの少ない再生樹脂を得る方法および該方法により得
られた再生樹脂組成物が強く要望されている。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、リサ
イクルされた材料において、機械的特性の低下、特に耐
衝撃性の低下を抑制することにある。すなわち樹脂成形
品の破砕物とバージン原料とを溶融混練してなる再生樹
脂組成物であって、その耐衝撃性の良好な樹脂組成物を
達成し、それによりリサイクル効率の向上（再生すべき
樹脂成形品の破砕物の混入量の増加）を達成することを
目的とする。

【０００９】本発明者は、殊にノート型コンピューター
の筐体成形品から得られた成形品破砕物において、その
耐衝撃性が低下しやすいことを見出し、かかる点につい
て鋭意検討した。その中で、成形品破砕物の形態がその
耐衝撃性の低下に関係することを見出し、本発明を完成
するに至った。

【００１０】ノート型コンピューターなどの筐体成形品
は形状が複雑であり、また靭性が極めて高い。したがっ
てその破砕物は、形状が不均一なものとなりカサ密度が
小さくなりやすかった。かかる破砕物は、押出機への供
給性を不安定なものとしていた。かかる点に耐衝撃性の
低下の一因があると予想し検討を行った。

【００１１】尚、例えば芳香族ポリカーボネート樹脂か
らなる成形品のリサイクルについては、従来からコンパ
クトディスク（ＣＤ）に代表される光記録媒体の分野で
各種の提案がなされている。例えば特開平８−３１１３
２６号公報では、ＣＤ破砕物、芳香族ポリカーボネート
樹脂、およびＡＢＳ樹脂などを押出機に供給して溶融混
練し、芳香族ポリカーボネート樹脂組成物を得る方法が
開示されている。しかしながら、かかる公報に提案され
たリサイクルにおいては、上記ＯＡ機器などの場合と以
下の点で事情が異なっている。

【００１２】（ｉ）ＣＤなどは、円盤状の単一形状であ
り、かつ靭性の低い芳香族ポリカーボネート樹脂単体か
らなっており、その破砕物もほぼ形状の揃ったフレーク
状になり、押出機への破砕物の供給のバラツキの問題を
基本的に生じにくい。

【００１３】（ｉｉ）ＣＤの場合は、耐衝撃性が低い芳
香族ポリカーボネート樹脂単体が使用され、元来それ自
体から耐衝撃性を期待されていない。すなわち再生され
る樹脂組成物は、特に耐衝撃性が期待されないものか、
またはバージン原料中のゴムなどの成分により耐衝撃性
の向上を期待するものである。

【００１４】

【課題を解決するための手段】本発明は、熱可塑性樹脂
成形品破砕物（Ａ成分）とバージン原料とを溶融混練し
てなる樹脂組成物であって、該Ａ成分は、そのカサ密度
をａ_x（ｇ／ｃｍ³）およびその真密度をａ_y（ｇ／ｃ
ｍ³）とした時、下記式（１）を満足することを特徴と
する再生樹脂組成物にかかるものである。すなわち、樹
脂成形品破砕物の好適な形態にかかるものである。０．３≦（ａ_x／ａ_y）≦０．５（１）

【００１５】本発明は、上記溶融混練が、押出機を用い
てなされたものである再生樹脂組成物にかかるものであ
る。すなわち、上記形態を有する成形品破砕物は押出機
を用いて溶融混練する場合に好適なものである。

【００１６】本発明は、より好適には上記Ａ成分と、バ
ージン原料から選択される少なくとも１種の原料とを、
押出機の同一の供給口から供給し溶融混練してなる上記
再生樹脂組成物にかかるものである。すなわち成形品破
砕物をバージン原料と同時に供給することで、より安定
な供給を可能とした特性低下の少ない再生樹脂組成物に
かかるものである。

【００１７】本発明は、更に好適には上記Ａ成分と同一
の供給口から供給されるバージン原料（Ｂ成分）が、そ
のカサ密度をｂ_x（ｇ／ｃｍ³）およびその真密度をｂ_y
（ｇ／ｃｍ³）とした時、下記式（２）を満足すること
を特徴とする上記再生樹脂組成物にかかるものである。
すなわち、上記成形品破砕物と同時に供給するバージン
原料が特定の形態とし、より安定な供給を可能とした特
性低下の少ない再生樹脂組成物にかかるものである。０．５≦（ｂ_x／ｂ_y）≦０．８（２）

【００１８】特に好適には、上記Ａ成分とＢ成分の混合
物におけるそのカサ密度をａｂ_x（ｇ／ｃｍ³）およびそ
の真密度をａｂ_y（ｇ／ｃｍ³）とした時、下記式（３）
を満足することを特徴とする上記再生樹脂組成物にかか
るものである。すなわち、上記成形品破砕物と同時に供
給するバージン原料とをあわせた形態を特定の形態と
し、より好適な再生樹脂組成物を達成するものである。０．４≦（ａｂ_x／ａｂ_y）≦０．７（３）

【００１９】更に本発明は、上記Ａ成分が押出機の途中
の供給口から供給されて得られた上記再生樹脂組成物に
かかるものである。すなわち本発明は、上記特定の形態
を有する成形品破砕物を押出機途中から供給して溶融混
練することで、より良好な特性を有する再生樹脂組成物
にかかるものである。

【００２０】本発明は、殊に上記Ａ成分が弾性重合体を
含んでなる熱可塑性樹脂組成物である再生樹脂組成物に
かかるものである。本発明はかかる樹脂組成物のような
靭性の高い樹脂組成物の課題を解決するものである。

【００２１】より好適には本発明は、上記Ａ成分が弾性
重合体を含んでなる非相溶性ポリマーブレンドからなる
熱可塑性樹脂組成物である再生樹脂組成物にかかるもの
である。

【００２２】更に本発明は、上記Ａ成分が芳香族ポリカ
ーボネート、スチレン系重合体、並びにゴム変性スチレ
ン系共重合体を含んでなり、Ａ成分１００重量％中、芳
香族ポリカーボネートを３０重量％以上含有してなる熱
可塑性樹脂組成物である再生樹脂組成物にかかるもので
ある。かかる再生樹脂組成物は、本発明の好適な態様の
１つである。

【００２３】また本発明は、上記Ａ成分が、芳香族ポリ
カーボネート、芳香族ポリエステル、および弾性重合体
からなり、Ａ成分１００重量％中、芳香族ポリカーボネ
ートを３０重量％以上含有してなる熱可塑性樹脂組成物
である再生樹脂組成物にかかるものである。かかる再生
樹脂組成物は、本発明の好適な態様の１つである。

【００２４】更に本発明は、上記Ｂ成分がスチレン系樹
脂および芳香族ポリエステル樹脂から選択される少なく
とも１種の樹脂からなるペレットである上記再生樹脂組
成物にかかるものである。

【００２５】本発明は、更に着色剤（Ｄ成分）を押出機
の第１供給口から供給して得られた上記再生樹脂組成物
にかかるものである。

【００２６】更に本発明は好適には、Ａ成分がノート型
コンピューターの筐体成形品の破砕物である上記再生樹
脂組成物にかかるものである。以下に本発明の詳細につ
いて説明する。

【００２７】本発明におけるＡ成分の熱可塑性樹脂成形
品破砕物について説明する。本発明で使用する熱可塑性
樹脂成形品破砕物は、熱可塑性樹脂からなる成形品の破
砕物であればよく、特に成形品の用途、形状、色相など
その成形品が使用される製品において要求される特性
や、成形品の使用期間や使用される環境などを限定する
ものではない。さらに特定の成形品からなる成形品破砕
物に限らず、１種以上の成形品からなる破砕物を混合し
て使用することもできる。

【００２８】本発明でいう「成形品破砕物」とは、成
形品が製品の一部として市場で使用され、消費者等にお
いてその製品の使用期間が終了し、回収された成形品の
破砕物、市場に出る前の成形の過程で発生する不良品
やスプルー、ランナーなどの成形工程で付随して発生す
る成形物、および製品化工程での不良品、在庫として不
用になった成形品などバージンペレットを少なくとも一
度加工した成形物の破砕物、を指し、これらおよび
を広く成形品の破砕物として本発明に使用することがで
きる。特に本発明の「成形品破砕物」は、との合計
１００重量％中、が７０重量％以上であることが本発
明の目的に適合し好ましい。

【００２９】本発明におけるバージン原料について説明
する。本発明のバージン原料とは、未だ使用されてない
本発明の再生樹脂組成物を構成する原料成分である。し
たがって、一度市場において使用され回収された、ある
いは成形時に付随して発生した成形物の破砕物である本
発明のＡ成分とは明確に区別されるものである。

【００３０】かかる原料は通常自社で生産した樹脂およ
び／または各種の添加剤、並びに市場から入手される樹
脂および／または各種の添加剤などであり、その形態は
通常粉状、粒状、液状などである。また通常は各成分が
独立した場合が多いが、一部が既に混合された状態のも
のも使用可能である。バージン原料のうち樹脂原料は粉
状、もしくはペレット状、チップ状または球状に造粒さ
れたものが通常使用される。ここでペレット状とは円形
状または楕円形状の断面を持つ円柱状の粒体であり、そ
の断面の長径は１〜４ｍｍ、長さは２〜６ｍｍが好まし
い。

【００３１】本発明は、上記Ａ成分とバージン原料とを
溶融混練してなるものである。使用する溶融混練機とし
ては、例えばロールミル、インターナルミキサー（バン
バリーミキサーなど）、押出機などを挙げることができ
る。更に押出機としては、単軸スクリュー型押出機、２
軸スクリュー型押出機、多軸スクリュー押出機（２軸以
上の押出機）、および遊星ローラ型押出機などを挙げる
ことができる。

【００３２】単軸スクリュー型押出機としては、フルフ
ライトとダルメージやトーピードなどとを組合せたタイ
プのものが代表的に挙げられる。その他フィード部分の
み２本のスクリューを有するタイプや、トランスファー
ミックスなど特殊なタイプも挙げることができる。

【００３３】２軸スクリュー型押出機の代表的な例とし
ては、ＺＳＫ（Ｗｅｒｎｅｒ＆Ｐｆｌｅｉｄｅｒｅｒ
社製、商品名）を挙げることができる。同様のタイプの
具体例としはてＴＥＸ（（株）日本製鋼所製、商品
名）、ＴＥＭ（東芝機械（株）製、商品名）、ＫＴＸ
（神戸製鋼所（株）製、商品名）などを挙げることがで
きる。その他、ＦＣＭ（Ｆａｒｒｅｌ社製、商品名）、
Ｋｏ−Ｋｎｅａｄｅｒ（Ｂｕｓｓ社製、商品名）、およ
びＤＳＭ（Ｋｒａｕｓｓ−Ｍａｆｆｅｉ社製、商品名）
などの溶融混練機も具体例として挙げることができる。

【００３４】更に、上記のスクリュー型押出機として
は、円錐型スクリューのタイプや、可塑化工程とメータ
リング工程が独立したタイプなども挙げることができ
る。

【００３５】上記の溶融混練機の中でも押出機が好まし
い。中でも２軸押出機が好ましく、更にＺＳＫに代表さ
れるタイプがより好ましい。かかる２軸押出機の詳細に
ついては後述する。

【００３６】本発明では、Ａ成分がそのカサ密度および
真密度から算出される数値が特定範囲内の形態を有する
ことを特徴とするものである。次にかかるカサ密度およ
び真密度の算出について説明する。

【００３７】カサ密度とは試料の形状に由来する容積占
有量を示す見掛けの密度であり、ＪＩＳＫ７３６５に
準拠する方法により求めることができる。一方真密度
は、その試料そのものの真の密度のことであり、試料の
形状に由来するカサ密度とは異なるものである。かかる
真密度は、ＪＩＳＫ７１１２に準拠する方法により、
成形品の形状に熱加工などした試料から求めることがで
きる。

【００３８】本発明のＡ成分は、そのカサ密度をａ
_x（ｇ／ｃｍ³）およびその真密度をａ_y（ｇ／ｃｍ³）と
した時、下記式（１）を満足するものである。０．３≦（ａ_x／ａ_y）≦０．５（１）

【００３９】かかる（ａ_x／ａ_y）の下限としては０．３
３が好ましく、０．３６がより好ましく、０．３８が更
に好ましい。また（ａ_x／ａ_y）の上限としては、０．４
９が好ましい。

【００４０】上記（ａ_x／ａ_y）が０．３未満であると、
殊にＡ成分が弾性重合体を含有する熱可塑性樹脂組成物
の場合、再生樹脂組成物において耐衝撃性が不十分とな
る場合がある。一方（ａ_x／ａ_y）が０．５を超える場合
は、再生樹脂組成物において耐衝撃性が不十分であった
り、Ａ成分の混入割合が低下する。かかる値を超える場
合Ａ成分の靭性は極めて低い場合が多いためである。

【００４１】上記Ａ成分を得るための破砕機としては、
公知の破砕機を使用することができる。例えば圧縮式破
砕機（ロールクラッシャーなど）、衝撃式破砕機（イン
パクトクラッシャー、ハンマーミルなど）、切断式また
はせん断式破砕機（カッターミル、往復動式破砕機、低
速回転式破砕機（二軸せん断破砕機など）など）、衝撃
せん断式破砕機（シュレッダーなど）、および各種微粉
砕機（ボールミル、ディスクミル、ピンミル、ハンマー
ミル、ターボミル、ジェットミルなど）などを挙げるこ
とができる。上記の中でも成形品を直接供給可能で、破
砕効率に優れ、かつ必要とされる粒径に対応するなどの
点から切断式またはせん断式破砕機が好ましい。その中
でも低速回転式破砕機が、靭性の高い筐体成形品などに
おいても本発明の形態条件を満足した破砕物が得られや
すく、好ましい態様である。かかる低速回転式破砕機と
しては一軸型、二軸型、三軸型などいずれのタイプも使
用可能である。

【００４２】また粉砕機の回転刃や固定刃の状態を良好
に保つことが重要である。回転刃や固定刃などが摩耗し
ていると、靭性の高い材料では破断面の変形が大きくな
る傾向がある。かかる変形は上記（ａ_x／ａ_y）を小さく
する。

【００４３】本発明のＡ成分である成形品破砕物の形状
は特に限定されるものではないが、押出機への供給性、
取り扱い性などの点から破砕物の粒径（最大の粒体長径
に相当する）は１〜３０ｍｍであるのが好ましい。すな
わち、破砕物の９０重量％以上が粒径１〜３０ｍｍの範
囲であることが好ましく、粒径１〜１５ｍｍの範囲であ
ることがより好ましく、粒径１．５〜１２ｍｍの範囲で
あることがより好ましく、粒径２〜１０ｍｍの範囲であ
ることが更に好ましい。かかる範囲であれば各種の溶融
混練機に供給するのに適し、本発明の再生樹脂組成物の
より良好な耐衝撃性を得ることが可能となる。尚、かか
る破砕物の粒径は、標準篩法に準じて測定することが可
能である。また、上記粒径の粉砕物は、目的とする粒径
に近い目開きのスクリーンを破砕機に設置することによ
り得られる。

【００４４】破砕物中の印刷塗膜、シール、ラベル、化
粧塗装膜、導電塗装、導電メッキ、金属蒸着などの成形
品の表面加工に由来する樹脂組成物以外の成分は破砕物
中で１重量％以下になるようにこれらの成分を除去した
のち成形品を破砕したものが好ましく、特により高い耐
衝撃性が要求される場合には必要である。

【００４５】かかる印刷塗膜やメッキなどを除去する方
法としては、２本のロール間で圧延する方法、加熱・加
圧水、各種溶剤、酸・アルカリ水溶液などに接触させる
方法、かかる除去部分を機械的に削り取る方法、超音波
を照射する方法、およびブラスト処理する方法などを挙
げることができ、これらを組み合わせて使用することも
可能である。

【００４６】また再生樹脂組成物中におけるＡ成分の割
合としては、再生樹脂組成物１００重量％中５〜６０重
量％が好ましい。更に好ましくは７〜４０重量％、特に
好ましくは１０〜３５重量％である。Ａ成分の割合が５
〜６０重量％の場合には、良好なリサイクル効率と耐衝
撃性などの機械的特性との両立が可能となる。

【００４７】本発明における溶融混練機としては、上述
のとおり押出機が好ましく、中でも２軸押出機が好まし
く、更にＺＳＫに代表されるタイプがより好ましい。高
い混練性と優れた溶融樹脂の搬送能力を持ち、原料の粘
度、組成、フィラーの有無、種類、含有量などによらず
適用範囲が広いためである。

【００４８】２軸押出機においては、スクリューの回転
方向も特に制限はなく同方向回転、異方向回転の二軸押
出機が好ましく使用できる。同方向回転は溶融樹脂の搬
送能力が小さくなる反面、混練能力は大きくなり、異方
向回転では溶融樹脂の搬送能力が大きくなる反面、混練
能力は小さくなる。これらは原料の特性や目的とする再
生樹脂組成物の特性、目的とする処理能力に応じて適宜
選択できる。本発明においては適切な混練により良好な
耐衝撃性を達成できる点から同方向回転のものがより好
ましく使用できる。

【００４９】更に２軸押出機においては、そのスクリュ
ーも適宜選択できる。例えば、形状は１条、２条、３条
のネジスクリューを使用することができ、多条ネジスク
リューになるほどスクリュー１回転あたりの噛み合い回
数は増大し大きなせん断混練能力が得られる。その一方
多条になるほど押出機内での溶融樹脂の搬送能力は低下
してくるため、排出量は低下してくる。本発明において
は、特に溶融樹脂の搬送能力やせん断混練能力の両方の
適用範囲が広い２条ネジスクリューが好ましく使用でき
る。

【００５０】２軸押出機におけるスクリューの長さ
（Ｌ）と直径（Ｄ）との比（Ｌ／Ｄ）は、２０〜４０が
好ましく、更に２８〜４０が好ましい。Ｌ／Ｄが大きい
方が供給口を増やすことが容易である一方、大きすぎる
場合には樹脂組成物、殊にＡ成分にかかる熱負荷が高く
なり過ぎるため、耐衝撃性が低下するようになる。

【００５１】２軸押出機のスクリュー構成としては各種
の仕様が可能である。かかる仕様が任意に変更できる点
もＺＳＫタイプの大きな利点である。スクリューには混
練性を上げるためのニーディングディスクセグメント
（またはそれに相当する混練セグメント）から構成され
た混練ゾーンを１個所以上有することが好ましい。更に
後述するように２個所以上の供給口からＡ成分やバージ
ン原料を押出機に供給する場合には、２個所以上の混練
ゾーンを設けることが好ましい。

【００５２】更に押出機としては、原料中の水分や、溶
融混練樹脂から発生する揮発ガスを脱気できるベントを
有するものが好ましく使用できる。ベントからは発生水
分や揮発ガスを効率よく押出機外部へ排出するための真
空ポンプが好ましく設置される。また破砕物に付着した
金属、粘着シール等の異物を除去するためのスクリーン
を押出機ダイス部前のゾーンに設置し、異物を再生樹脂
から取り除くことも可能である。かかるスクリーンとし
ては金網、スクリーンチェンジャー、焼結金属プレート
（ディスクフィルターなど）などを挙げることができ
る。

【００５３】本発明の押出機は、２個所以上の供給口を
有するものがより好ましい。以後押出機のダイス部に最
も遠い方を第１供給口といい、第１供給口から順にダイ
ス部方向へいくに従い、第２供給口、第３供給口とす
る。

【００５４】各供給口には各原料を押出機に供給するた
めのフィーダー（供給装置）が設置されることが好適で
ある。かかるフィーダーは計量器上に設置され、所定の
割合で押出機に原料を供給する。フィーダーは振動式、
スクリュー式、翼回転式のものが好ましい。さらに供給
口にはフィーダーから排出された各原料を押出機内部へ
送り込むための装置であるサイドフィーダーが設置され
るものであってもよい。特に第１供給口以外の供給口で
は設置されることが好ましい。サイドフィーダーを使用
すれば、上流から送られる成分が強い圧縮を受けている
場合でも安定した材料の供給が可能となるためである。
かかるサイドフィーダーはせん断発熱することのない２
軸スクリュー式のものが好ましい。

【００５５】本発明において、樹脂成形品破砕物が上記
式（１）を満足する場合に、得られた再生樹脂組成物が
良好な耐衝撃性を有する理由は明確ではない。本発明者
は再生樹脂組成物において見られる耐衝撃性の低下の理
由として、当初異物の混入、または熱劣化およびそれに
伴う異物の発生などを想定し、各種評価を行った。しか
し、異物混入がなくまたは熱劣化が実質的に認められな
い場合でも耐衝撃性の低下は認められた。一方、かかる
挙動が弾性重合体を有する樹脂組成物において認められ
る傾向にあり、更にマトリックス樹脂が非相溶性のポリ
マーブレンドであって弾性重合体を有する場合により認
められる傾向にあり、更に樹脂の溶融粘度が低くなるほ
どより明確に認められる傾向があった。これらの点から
本発明者は、特に弾性重合体を含有する樹脂成形品破砕
物を混入した再生樹脂組成物の耐衝撃性の低下の主因
は、Ａ成分中の弾性重合体（より正確にはそのゴム成
分）の凝集の可能性が高いと予想している。また弾性重
合体を含有しない場合の耐衝撃性の低下は、樹脂の局所
的な劣化が全体に対して大きな影響を与えている可能性
が考えられる。

【００５６】更にかかるゴム成分の凝集と上記式（１）
で表わされる形態との関係も明確ではないものの次のよ
うに予想している。（ｉ）Ａ成分の粒子が必要以上に多
くの空気を含んだ状態で押出機などに供給されると、Ａ
成分内部の高温化またはＡ成分中の樹脂の局所的な熱劣
化などが生じゴム成分の凝集を招く、あるいは（ｉｉ）
かかる状態の供給は不安定な供給となり、Ａ成分の分散
不良を招きある程度凝集したゴム成分が再分散されにく
い、などである。

【００５７】樹脂成形品破砕物であるＡ成分を押出機に
供給する場合、Ａ成分とバージン原料から選択される少
なくとも１種の原料とを押出機の同一の供給口から供給
し溶融混練することが、本発明の好ましい態様として挙
げられる。かかる供給方法により再生樹脂組成物におい
て、安定した耐衝撃性を達成することが可能となる。か
かる供給方法がより安定した耐衝撃性を達成する理由
も、Ａ成分の押出機への安定した供給がゴム成分の凝集
を極力抑制し、およびかかる安定した供給がＡ成分の再
分散を良好にすると考えられる。

【００５８】上記のＡ成分とバージン原料から選択され
る少なくとも１種の原料とを押出機の同一の供給口から
供給する場合、Ａ成分と、バージン原料から選択される
少なくとも１種の原料とは、それぞれ独立に供給するこ
とも、予備混合して供給することも可能である。しかし
ながら本発明においては、それぞれ独立に供給すること
がより好ましい。

【００５９】更にかかるＡ成分と同一の供給口に供給さ
れるバージン原料をＢ成分としたとき、かかるＢ成分の
カサ密度をｂ_x（ｇ／ｃｍ³）およびその真密度をｂ
_y（ｇ／ｃｍ³）とした時、下記式（２）を満足すること
がより好ましい。０．５≦（ｂ_x／ｂ_y）≦０．８（２）

【００６０】かかる（ｂ_x／ｂ_y）の下限としては０．５
５が好ましく、０．５８がより好ましく、０．６が更に
好ましい。また（ｂ_x／ｂ_y）の上限としては、０．７５
が好ましい。

【００６１】上記（ｂ_x／ｂ_y）が０．５〜０．８の範囲
内であると、殊にＡ成分に弾性重合体を含有する場合
に、良好な耐衝撃性が達成される。かかる耐衝撃性を達
成するためにはＢ成分として粒径の揃ったペレットを使
用することが好適である。またペレットの大きさとして
はその径が１〜５ｍｍおよびその長さが１〜５ｍｍであ
るものが好ましい。尚、Ｂ成分が２種以上の混合物であ
る場合、そのｂ_xおよびｂ_yの値は次のように算出する。

【００６２】ｂ_xの値は、混合物を攪拌などにより均等
な混合物とした後、ａ_xの場合と同様ＪＩＳＫ７３６
５に準拠する方法により求める。一方ｂ_yの値は、それ
ぞれの成分（ｉ＝１、２、…、ｎ）とし、対応する成分
の真密度をそれぞれｂ_y1、ｂ_y2、…、ｂ_yn（ｇ／ｃ
ｍ³）、および対応する成分のＢ成分１００重量％中の
割合をそれぞれＸ₁、Ｘ₂、…、Ｘ_n（重量％）とすると
き、下記式（４）より求められたものである。ｂ_y＝（Ｘ₁／ｂ_y1＋Ｘ₂／ｂ_y2＋…＋Ｘ_n／ｂ_yn）^-1×１００（４）

【００６３】また本発明のＡ成分を押出機に供給する際
における、Ａ成分とＢ成分の更に好ましい態様として
は、Ａ成分とＢ成分の混合物におけるそのカサ密度をａ
ｂ_x（ｇ／ｃｍ³）およびその真密度をａｂ_y（ｇ／ｃ
ｍ³）とした時、下記式（３）を満足する場合が挙げら
れる。０．４≦（ａｂ_x／ａｂ_y）≦０．７（３）

【００６４】かかる（ａｂ_x／ａｂ_y）の下限としては
０．４２が好ましく、０．４５がより好ましく、０．５
が更に好ましい。また（ａｂ_x／ａｂ_y）の上限として
は、０．６５が好ましく、０．６がより好ましい。

【００６５】上記（ａｂ_x／ａｂ_y）が０．４〜０．７の
範囲内であると、殊にＡ成分に弾性重合体を含有する場
合に、更に良好な耐衝撃性が達成される。かかる範囲に
含まれる場合は、Ａ成分の適量がＢ成分と同一の供給口
に供給されることとなり、リサイクルの効率を維持して
良好な耐衝撃性の再生樹脂組成物が達成される。尚、上
記ａｂ_xおよびａｂ_yの値は、それぞれ上記ｂ_xおよびｂ_y
の場合と同様の方法で算出する。

【００６６】本発明の再生樹脂組成物は、押出機で溶融
混練されてなりＡ成分が押出機の第２供給口以降の供給
口から供給されて得られたものが好ましい。更にかかる
押出機の第２供給口以降の供給口から供給されるＡ成分
は、上記の如くＡ成分がバージン原料と同一の供給口か
ら供給されることが好ましく、Ｂ成分は上記式（２）を
満足する特定の形態がより好ましく、特にＡ成分とＢ成
分の混合物が上記式（３）を満足する形態および割合と
なることが好ましい。したがって、バージン原料の主成
分は第１供給口から、独立にあるいは一部または全部の
原料が予備混合された状態で供給され、次に第２供給口
でＡ成分およびＢ成分が供給される方法により得られた
再生樹脂組成物が好適である。

【００６７】第２供給口以降に供給することで、本発明
の再生樹脂組成物はより良好な耐衝撃性を達成する。か
かる理由としては、Ａ成分の熱負荷が減少することでＡ
成分中のゴム成分の凝集が減少している可能性が考えら
れる。このような供給を行う場合押出機におけるスクリ
ューの構成としては、次のものが好ましい。すなわち、
（ｉ）Ａ成分が供給される前にバージン原料はニーディ
ングディスクなどで構成される混練ゾーンで溶融混練さ
れ、（ｉｉ）その後Ａ成分が、好ましくはＡ成分とＢ成
分とが供給され、（ｉｉｉ）その後それらの混合物が更
に混練ゾーンで比較的穏やかな条件で溶融混練されると
いうものである。好ましくはそれ以後にベント口が設け
られ、ベント吸引される構成である。

【００６８】上記の如く溶融混練された再生樹脂組成物
は、直接押出成形などにより成形品とすること、溶融さ
れた状態または軟化された状態で各種成形機に供給して
形状を付与すること、およびペレットを得てその後各種
の成形機により成形品とすることのいずれの態様を取る
ことも可能である。ペレットを得る方法としては、押出
機等のダイス部の孔から排出された樹脂を直接カットし
て造粒化するホットカットによる方法、並びにダイス部
の孔から排出された樹脂をストランドとして、かかるス
トランドを冷却してペレタイザーなどにより切断する方
法のいずれも選択できる。

【００６９】本発明においては、Ａ成分が弾性重合体を
含んでなる熱可塑性樹脂組成物であることが好ましい。
上述したとおり、弾性重合体を含む樹脂組成物において
はその再生樹脂組成物においても高い耐衝撃性が要求さ
れる。すなわちバージン原料を加えてＡ成分が元来有す
る耐衝撃性に匹敵するものが求められる。したがって本
発明の効果がより発揮される。

【００７０】ここで弾性重合体とは、ガラス転移温度が
１０℃以下、好ましくは−１０℃以下、より好ましくは
−３０℃以下であるゴム成分と共重合した重合体をい
う。ゴム成分としては、ポリブタジエン、ポリイソプレ
ン、ジエン系共重合体（例えば、スチレン・ブタジエン
のランダム共重合体およびブロック共重合体、アクリロ
ニトリル・ブタジエン共重合体、並びにアクリル・ブタ
ジエンゴム（アクリル酸アルキルエステルまたはメタク
リル酸アルキルエステルおよびブタジエンの共重合体）
など）、エチレンとα−オレフィンとの共重合体（例え
ば、エチレン・プロピレンランダム共重合体およびブロ
ック共重合体、エチレン・ブテンのランダム共重合体お
よびブロック共重合体など）、エチレンと不飽和カルボ
ン酸エステルとの共重合体（例えばエチレン・メタクリ
レート共重合体、およびエチレン・ブチルアクリレート
共重合体など）、エチレンと脂肪族ビニルとの共重合体
（例えば、エチレン・酢酸ビニル共重合体など）、エチ
レンとプロピレンと非共役ジエンターポリマー（例え
ば、エチレン・プロピレン・ヘキサジエン共重合体な
ど）、アクリルゴム（例えば、ポリブチルアクリレー
ト、ポリ（２−エチルヘキシルアクリレート）、および
ブチルアクリレートと２−エチルヘキシルアクリレート
との共重合体など）、並びにシリコーン系ゴム（例え
ば、ポリオルガノシロキサンゴム、ポリオルガノシロキ
サンゴム成分とポリアルキル（メタ）アクリレートゴム
成分とからなるＩＰＮ型ゴム；すなわち２つのゴム成分
が分離できないように相互に絡み合った構造を有してい
るゴム、およびポリオルガノシロキサンゴム成分とポリ
イソブチレンゴム成分からなるＩＰＮ型ゴムなど）が挙
げられる。

【００７１】かかるゴム成分に共重合される単量体成分
としては、芳香族ビニル化合物、シアン化ビニル化合
物、（メタ）アクリル酸エステル化合物、（メタ）アク
リル酸化合物などが好適に挙げられる。その他の単量体
成分としては、グリシジルメタクリレートなどのエポキ
シ基含有メタクリル酸エステル、マレイミド、Ｎ−メチ
ルマレイミド、Ｎ−フェニルマレイミドなどのマレイミ
ド系単量体、アクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、
無水マレイン酸、フタル酸、イタコン酸などのα，β−
不飽和カルボン酸およびその無水物等を挙げることがで
きる。

【００７２】より具体的には、ＳＢ（スチレン−ブタジ
エン）重合体、ＡＢＳ（アクリロニトリル−ブタジエン
−スチレン）重合体、ＭＢＳ（メチルメタクリレート−
ブタジエン−スチレン）重合体、ＭＡＢＳ（メチルメタ
クリレート−アクリロニトリル−ブタジエン−スチレ
ン）重合体、ＭＢ（メチルメタクリレート−ブタジエ
ン）重合体、ＡＳＡ（アクリロニトリル−スチレン−ア
クリルゴム）重合体、ＡＥＳ（アクリロニトリル−エチ
レンプロピレンゴム−スチレン）重合体、ＭＡ（メチル
メタクリレート−アクリルゴム）重合体、ＭＡＳ（メチ
ルメタクリレート−アクリルゴム−スチレン）重合体、
メチルメタクリレート−アクリル・ブタジエンゴム共重
合体、メチルメタクリレート−アクリル・ブタジエンゴ
ム−スチレン共重合体、メチルメタクリレート−（アク
リル・シリコーンＩＰＮゴム）重合体などを挙げること
ができる。

【００７３】その他弾性重合体としては、スチレン系熱
可塑性エラストマー、オレフィン系熱可塑性エラストマ
ー、ポリウレタン系熱可塑性エラストマー、ポリエステ
ル系熱可塑性エラストマー、ポリアミド系熱可塑性エラ
ストマーなど各種の熱可塑性エラストマーが挙げられ
る。

【００７４】更に本発明においては、Ａ成分が非相溶ポ
リマーブレンドと弾性重合体からなる樹脂組成物である
ことがより好ましい。かかる場合は更に本発明の効果が
発揮されるためである。ここで非相溶ポリマーブレンド
とは、２つ以上の分子運動性の異なる相が形成されるポ
リマーブレンドをいう。一部のポリマーブレンドを除き
その多くが２相以上からなるモルフォロジーを形成し、
かつそれぞれの相は異なる分子運動性を有する。電子顕
微鏡等の観察によれば２相以上からなるモルフォロジー
が観察され、または例えばガラス転移温度に相当するピ
ークが２つ以上観察されるなどの挙動を取るものであ
る。

【００７５】本発明のＡ成分の熱可塑性樹脂組成物とし
ては、特に芳香族ポリカーボネートを３０重量％以上含
有するものが好適である。芳香族ポリカーボネートは耐
衝撃性、強度、および難燃性などに優れるためこれらの
特性が要求されるＯＡ機器分野、電子・電気機器分野、
および自動車分野などに既に多く利用されている。した
がってリサイクルの要求も強い。更に本発明はかかる耐
衝撃性の高い樹脂成形品から再度耐衝撃性の高い再生樹
脂組成物を得るための１つの方策を提供するものであ
る。芳香族ポリカーボネートはＡ成分１００重量％中４
０重量％以上がより好ましく、４５重量％以上が更に好
ましく、５０重量％以上が特に好ましい。尚、芳香族ポ
リカーボネートの詳細については後述する。

【００７６】したがって、より好ましくはＡ成分は、弾
性重合体を含有する芳香族ポリカーボネートと他の重合
体からなる非相溶のポリマーブレンドである。かかるポ
リマーブレンドを形成する他の重合体としては、ポリエ
チレン、ポリプロピレン、およびポリ−４−メチルペン
テン−１、および環状ポリオレフィンなどのポリオレフ
ィン、ポリスチレン、ＭＳ共重合体、ＡＳ共重合体、水
添ポリスチレン、およびＳＭＡ共重合体などのスチレン
系重合体、ポリメチルメタクリレートなどのアクリル重
合体などを挙げることができる。（ここでＭＳ共重合体
はメチルメタクリートとスチレンから主としてなる共重
合体、ＡＳ共重合体はアクリロニトリルとスチレンから
主としてなる共重合体、ＳＭＡ共重合体はスチレンと無
水マレイン酸（ＭＡ）から主としてなる共重合体を指
す。）

【００７７】更にポリフェニレンエーテル、ポリアセタ
ール、芳香族ポリエステル、脂肪族ポリエステル、ポリ
アミド、ポリアリレート（非晶性ポリアリレート、液晶
性ポリアリレート）、ポリエーテルエーテルケトン、ポ
リエーテルイミド、ポリサルフォン、ポリエーテルサル
フォン、およびポリフェニレンサルファイドなどを挙げ
ることができる。

【００７８】上記の中でも、芳香族ポリカーボネートに
比較して溶融粘度が低くなるものが本発明の効果がより
明確となり好ましい。中でも本発明において好ましいＡ
成分の態様は次のとおりである。

【００７９】すなわち（１）Ａ成分が芳香族ポリカーボ
ネート（ａ１成分）、スチレン系重合体（ａ１成
分）、並びに弾性重合体１（ａ１成分）からなり、Ａ
成分１００重量％中、芳香族ポリカーボネートを３０重
量％以上含有してなる熱可塑性樹脂組成物（Ａ１成
分）、または（２）Ａ成分が、芳香族ポリカーボネート
（ａ２成分）、芳香族ポリエステル（ａ２成分）、
および弾性重合体２（ａ２成分）からなり、Ａ成分１
００重量％中、芳香族ポリカーボネートを３０重量％以
上含有してなる熱可塑性樹脂組成物（Ａ２成分）であ
る。特に前者のＡ１成分が本発明において好適である。

【００８０】弾性重合体１（ａ１成分）および弾性重
合体２（ａ２成分）としては、上記弾性重合体の具体
例のうち、ＡＢＳ重合体、ＭＢＳ重合体、ＭＢ重合体、
ＡＳＡ重合体、ＭＡ重合体、メチルメタクリレート−ア
クリル・ブタジエンゴム共重合体、メチルメタクリレー
ト−アクリル・ブタジエンゴム−スチレン共重合体、メ
チルメタクリレート−（アクリル・シリコーンＩＰＮゴ
ム）重合体、熱可塑性性スチレン系エラストマー（ＳＢ
Ｓ、水添ＳＢＳ、ＳＩＳ、水添ＳＩＳなど）などが好適
に挙げられる。ａ１成分としては特にグラフト共重合
体が好ましく、コア−シェル構造など各種の構造形態を
取ることができる。

【００８１】上記Ａ１成分においては、更に有機リン化
合物からなる難燃剤（ａ１成分）を含むものが本発明
の効果を更に発揮するため好ましい。有機リン化合物か
らなる難燃剤としては有機リン酸エステル、ホスフィン
酸塩およびポリホスファゼンオリゴマーなどを挙げるこ
とができるが、中でも有機リン酸エステルが好ましい。
有機リン酸エステルの場合、再生樹脂組成物における耐
衝撃性の低下が認められやすい傾向にあり、本発明の効
果がより発揮されるためである。

【００８２】したがってＡ１成分において以下の組成割
合が好ましい。すなわち、ａ１成分は３０〜９７重量
％が好ましく、４０〜８５重量％がより好ましく、４５
〜８０重量％が更に好ましい。ａ１成分およびａ１
成分の合計は１〜６５重量％が好ましく、５〜５０重量
％がより好ましく、１０〜４０重量％が更に好ましい。
Ａ１成分中ゴム成分は０．１〜３０重量％の範囲が好ま
しく、０．５〜１０重量％の範囲がより好ましく、１〜
７重量％の範囲が更に好ましい。ａ１成分は１〜３０
重量％が好ましく、２〜１５重量％がより好ましく、３
〜１２重量％が更に好ましく、４〜１０重量％が特に好
ましい。

【００８３】尚、上記においてａ１成分、ａ１成
分、およびａ１成分の詳細については後述する。

【００８４】上記Ａ２成分においては、ａ２成分の組
成割合は３０〜９７重量％が好ましく、４０〜８５重量
％がより好ましく、４５〜８０重量％が更に好ましい。
ａ２成分の組成割合は１〜６５重量％が好ましく、５
〜５０重量％がより好ましく、１０〜４０重量％が更に
好ましい。Ａ２成分中ａ２成分は０．１〜３０重量％
の範囲が好ましく、０．５〜１０重量％の範囲がより好
ましく、１〜５重量％の範囲が更に好ましい。Ａ２成分
においても有機リン酸エステルに代表される各種の難燃
剤を含むものも使用できる。

【００８５】Ａ成分には通常熱可塑性樹脂組成物に含ま
れる各種の添加剤を含有してもよい。その成分は特に限
定するものではないが、例えば上記の如く他の熱可塑性
重合体、弾性重合体、難燃剤などの他、滴下防止剤、強
化フィラー、滑剤、安定剤、着色剤、紫外線吸収剤、酸
化防止剤、離型剤などを挙げることができる。

【００８６】滴下防止剤としてはフィブリル形成能を有
するポリテトラフルオロエチレンなどが挙げられ、殊に
ノート型コンピューターの筐体などの高い難燃性が要求
される製品では通常含まれるものである。

【００８７】強化フィラーとしてはガラス繊維、ガラス
フレーク、ガラスビーズ、ガラスバルーン、炭素繊維、
カーボンフレーク、カーボンビーズ、タルク、クレイ、
ワラストナイト、マイカ、炭酸カルシウム、各種無機の
ウイスカー、金属繊維、金属フレーク、金属コートガラ
ス繊維、金属コートガラスフレーク、金属コート炭素繊
維、耐熱有機繊維、耐熱有機繊維粉などを挙げることが
できる。中でも再溶融混練においても形状変化の少な
い、タルク、クレイ、ワラストナイト、マイカ、各種無
機のウイスカーなどが含まれるものがよい。中でもタル
ク、マイカ、ワラストナイトがより好ましい。更にタル
クは特に好適である。またタルク、マイカ、ワラストナ
イトなどの珪酸塩鉱物の充填剤の場合、芳香族ポリカー
ボネートの加水分解性を高める効果を有する。したがっ
て経年による劣化が少なく、再生樹脂組成物において良
好な耐衝撃性を達成できる利点もあり、Ａ成分として好
ましい態様である。

【００８８】安定剤としては、各種ホスフェート化合
物、ホスファイト化合物、ホスホナイト化合物などのリ
ン化合物からなる安定剤が使用されることが多く、Ａ成
分はこれらを含むものであってもよい。その他酸化防止
剤としてフェノール系酸化防止剤、イオウ系酸化防止剤
などが含まれるものであってよい。

【００８９】また離型剤としては、オレフィン系ワック
ス、シリコーンオイル、オルガノポリシロキサン、一価
または多価アルコールの高級脂肪酸エステル、パラフィ
ンワックス、蜜蝋などが挙げられる。

【００９０】尚、Ａ成分における芳香族ポリカーボネー
ト樹脂の含有率はアルカリ分解処理、熱分解処理、溶媒
抽出処理などの分離手法とＩＲ分析、ＮＭＲ分析、熱分
解ガスクロマトグラフ分析、近赤外分析、ＵＶ分析、Ｓ
ＩＭＳ分析、ＥＳＣＡ分析などの特定ピークを相対強度
比較する方法とを任意に組み合わせて分析することがで
き、簡便にかかる割合を知ることができる。

【００９１】例えば、上記Ａ１成分の構成を有する場合
には次に示す（１）〜（５）の方法よりそれぞれの成分
の割合をおよそ求めることができる。尚、Ａ１成分の構
成を有するか否かについては、成形品破砕物の試料を直
接ＩＲ測定することにより知ることができ、更に詳細に
は成形品破砕物の試料をＤＳＣ測定や蛍光Ｘ線測定を行
うことにより知ることができる。ＤＳＣ測定では特に芳
香族ポリエステルなどの結晶性樹脂の有無が、蛍光Ｘ線
について有機リン化合物（ａ１成分）の存在や無機充
填材のおよその種類についての情報が得られる。

【００９２】（１）ヒドラジンなどの芳香族ポリカーボ
ネートを分解し得る薬剤を使用して、芳香族ポリカーボ
ネート（ａ１成分）などを分解して除去する。残分は
スチレン系重合体（ａ１成分）、および弾性重合体１
（ａ１成分）が主体となる。また無機充填材が含まれ
る場合にはそれらも含まれる。したがってａ１成分、
ａ１成分、および無機充填材などの総量が求められ
る。

【００９３】（２）Ａ１成分全体を熱処理し、有機化合
物成分を完全に除去する。かかる処理は通常電気炉を使
用し、５００〜６００℃で２〜３時間行うことが適当で
ある。これにより無機充填材（無機顔料などを含む）の
量が算出される。

【００９４】（３）得られた無機充填材の形態を観察す
る。観察には光学顕微鏡（それに類する観察装置を含
む）、および電子顕微鏡などを使用する。

【００９５】（４）ジエンゴム成分量を特定する。ａ１
に使用されるゴムは通常ジエンゴム成分であることが
多いためである。かかる測定は一塩化ヨウ素法が好適で
ある。一塩化ヨウ素法では試料は凍結粉砕などによりで
きるだけ微細に粉砕し、かかる粉砕物にクロロホルムを
加えて分散液の状態とすることが好ましい。滴下防止剤
としてポリテトラフルオロエチレンが含まれる場合、十
分な分散液が得られない場合があるためである。４〜５
時間一塩化ヨウ素に浸漬し、その後一塩化ヨウ素残分の
定量を行う。これによりジエンゴム成分の量が算出され
る。尚、簡便には近赤外線の吸収ピークを利用した算出
方法も使用可能である。

【００９６】（５）有機リン化合物の構造およびその割
合を特定する。有機リン化合物の定量は簡便には貧溶剤
抽出法が挙げられる。すなわちａ１成分の良溶媒（塩
化メチレンなど）に試料を溶解し、その後ヘキサンなど
の貧溶媒を添加して溶解樹脂分を析出させる。その後溶
解分をろ過し濃縮して有機リン化合物を主体とする残分
を得、その量を測定しておよその定量を行うことができ
る。その他検量線に基づいて蛍光Ｘ線測定による算出を
行うことができる。一方その構造の特定は³¹Ｐ−ＮＭＲ
を利用することが直接的かつ簡便である。一方で現実に
は市場で使用される有機リン化合物の種類は限られてい
るため、¹Ｈ−ＮＭＲや¹³Ｃ−ＮＭＲなどによってもそ
の構造が特定可能な場合がある。

【００９７】以上（１）〜（５）の手法を組合わせるこ
とで、（２）の結果からその無機充填材の量が求めら
れ、（３）の測定からその種類が求められる。更に
（１）の結果と組合わせることで、ａ１成分およびａ
１成分の合計の量がほぼ求められる。また（５）の結
果からａ１成分の割合と構造が求められ、したがって
ａ１とａ１の合計割合、ａ１の割合、および無機
充填材の割合が判明するため、ａ１成分の割合をほぼ
特定することが可能となる。

【００９８】更に詳細には、上記（１）の手法の残分を
スチレン系重合体（ａ１成分）を溶解する溶媒（例え
ばアセトンなど）に溶かして、不溶分の量を求めること
により、ａ１成分とａ１成分との割合を求めること
ができる。また滴下防止剤として使用されるフィブリル
形成能を有するポリテトラフルオロエチレンの割合は、
燃焼イオンクロマトグラフィー法などにより求めること
ができる。

【００９９】上記Ａ１成分およびＡ２成分の場合に、こ
れらと同一の供給口に供給するＢ成分としては、スチレ
ン系樹脂および芳香族ポリエステル樹脂から選択される
少なくとも１種の樹脂からなるペレットが挙げられる。

【０１００】中でもＡ１成分の場合にはスチレン系樹脂
からなるペレットがより好適である。一方Ａ２成分の場
合には、芳香族ポリエステル樹脂からなるペレットが好
適である。

【０１０１】本発明の再生樹脂組成物としては、該組成
物１００重量％中、芳香族ポリカーボネート３０〜９６
重量％、スチレン系重合体３〜４０重量％、弾性重合体
０．５〜２５重量％、および有機リン化合物１〜３０重
量％を含んでなる樹脂組成物が好適な態様の１つとして
挙げることができる。かかる樹脂組成物は高い耐衝撃性
が期待され、上記Ａ１成分などの成形品破砕物を混入し
た場合の耐衝撃性の改良要求が高いためである。

【０１０２】より好ましい再生樹脂組成物は、該組成物
１００重量％中、芳香族ポリカーボネート４５〜９０重
量％、スチレン系重合体５〜３５重量％、弾性重合体１
〜２０重量％、および有機リン化合物５〜２０重量％か
らなる樹脂組成物であり、更に好ましくは該組成物１０
０重量％中、芳香族ポリカーボネート５５〜９０重量
％、スチレン系重合体５〜３０重量％、弾性重合体２〜
１５重量％、および有機リン化合物５〜１５重量％から
なる樹脂組成物である。

【０１０３】上記においてゴム成分の割合は、再生樹脂
組成物１００重量％中０．１〜３０重量％が好ましく、
０．５〜１５重量％がより好ましく、１〜１０重量％が
更に好ましい。

【０１０４】更に、本発明の再生樹脂組成物における好
適な態様の１つとして、該組成物１００重量％中、芳香
族ポリカーボネート３０〜９８重量％、芳香族ポリエス
テル１〜５５重量％、弾性重合体１〜３０重量％を含ん
でなる樹脂組成物が挙げられる。より好ましくは芳香族
ポリカーボネート３０〜９０重量％、芳香族ポリエステ
ル５〜５０重量％、弾性重合体１〜２０重量％であり、
更に好ましくは芳香族ポリカーボネート３５〜８０重量
％、芳香族ポリエステル１０〜４０重量％、弾性重合体
１〜１５重量％である。

【０１０５】上記再生樹脂組成物が該組成物１００重量
％中に芳香族ポリカーボネートｘ１重量％、スチレン系
重合体ｙ１重量％、弾性重合体ｙ１’重量％、および有
機リン化合物ｚ１重量％を含んでなる樹脂組成物であ
り、そのゴム成分の割合をｒ１重量％としたとき、本発
明に使用するＡ１成分は次の条件を満足するものを選択
することがより好ましい。０．７≦（ｘ１／ｘ１）≦１．５（５）０．７≦（（ｙ１＋ｙ１’）／（ｙ１＋ｙ１））≦１．５（６）０．７≦（ｚ１／ｚ１）≦１．５（７）０．７≦（ｒ１／Ｒ１）≦２．５（８）

【０１０６】上記式（５）〜（８）において、ｘ１は
Ａ１成分中ａ１成分（芳香族ポリカーボネート）の割
合（重量％）、ｙ１はＡ１成分中ａ１成分（スチレ
ン系重合体）の割合（重量％）、ｙ１はＡ１成分中ａ
１成分（弾性重合体１）の割合（重量％）、ｚ１は
Ａ１成分中ａ１成分（有機リン化合物）の割合（重量
％）を示し、Ｒ１はＡ１成分中のゴム成分の重量割合で
ある。

【０１０７】上記式（５）〜（７）において、その下限
は０．７５がより好ましく、０．８が更に好ましい。ま
たその上限は１．４５がより好ましく、１．３５が更に
好ましい。上記式（８）においてその下限は０．８がよ
り好ましく、０．９が更に好ましい。またその上限は
２．４がより好ましく、２．３が更に好ましい。

【０１０８】更に上記再生樹脂組成物が該組成物１００
重量％中に芳香族ポリカーボネートｘ２重量％、芳香族
ポリエステルｙ２重量％、および弾性重合体ｚ２重量％
を含んでなる樹脂組成物であるときも同様に、本発明に
使用するＡ２成分は次の条件を満足するものを選択する
ことがより好ましい。０．７≦（ｘ２／ｘ２）≦１．５（９）０．７≦（ｙ２／ｙ２）≦１．５（１０）０．７≦（ｚ２／ｚ２）≦１．５（１１）

【０１０９】上記式（９）〜（１１）において、ｘ２
はＡ２成分中ａ２成分（芳香族ポリカーボネート）の
割合（重量％）、ｙ２はＡ２成分中ａ２成分（芳香
族ポリエステル）の割合（重量％）、ｚ２はＡ２成分
中ａ２成分（弾性重合体）の割合（重量％）を示す。

【０１１０】上記式（９）〜（１１）において、その下
限は０．８がより好ましく、０．９が更に好ましい。ま
たその上限は１．４５がより好ましく、１．３５が更に
好ましい。

【０１１１】更に本発明の再生樹脂組成物は、通常その
目的とする製品（成形品）に対応して適宜着色される。
かかる着色についても再生樹脂組成物特有の問題に対応
した、好適な態様について次に説明する。

【０１１２】発明のＡ成分である成形品破砕物は、バー
ジン原料とは異なりその色相が一定でないのが通常であ
る。その理由としては、（ｉ）成形品を構成する樹脂組
成物の原色が異なるものが混合される、（ｉｉ）成形品
の塗装の異なるものが塗装を除去することなく混合され
る、（ｉｉｉ）成形品から塗装またはメッキなどを除去
する処理を行うことで成形品の一部に変色が生じるなど
が挙げられる。

【０１１３】一方で、上記のごとく、Ａ成分にはあまり
高い熱負荷をかけないことが耐衝撃性など機械的特性を
良好に得るためには重要である。したがって十分な混練
により再生樹脂組成物の色相を安定とすることにも限界
がある。

【０１１４】本発明においては、バージン原料として使
用される着色剤（Ｄ成分）を、押出機の第１供給口から
供給することで、色相が一定でない成形品破砕物を使用
した場合にも良好な色相が達成できることを見出した。
殊に好ましい態様は着色剤（Ｄ成分）を第１供給口から
供給し、Ａ成分およびＢ成分を第２供給口以降から供給
する場合である。更にかかるＡ成分はＡ１成分またはＡ
２成分であり、Ｂ成分がスチレン系樹脂および芳香族ポ
リエステル樹脂から選択される少なくとも１種の樹脂か
らなるペレットの場合である。

【０１１５】Ｄ成分を第１供給口から供給することで色
相が安定する理由は、その１つとしては十分な混練過程
を得ることで着色剤の分散がより均一になることが考え
られる。またＡ成分を第２供給口以降から供給する場合
であっても良好な色相が達成される理由は次のように考
えられる。すなわち着色剤が芳香族ポリカーボネート樹
脂と先に溶融混練されることで着色剤が芳香族ポリカー
ボネート中に比較的多く存在することになる。芳香族ポ
リカーボネートは粘度が高く一度含まれた化合物は他の
相に移りにくくなる可能性が考えられる。更に透明性に
優れているので着色剤の効果がより良好に発揮される。
このように添加された着色剤の発色がより有効に生かさ
れることで、Ａ成分の色ムラが目立ちにくくなるのでは
ないかと考えられる。

【０１１６】尚、本発明においてＤ成分としては、例え
ばアゾ系、メチン系、アンスラキノン系、キノフタロン
系、ペリノン系、アンスラピリドン系、キサンテン系、
クマリン系、ペリレン系、チオインジゴ系、チオキサン
トン系、紺青等のフェロシアン化物、キノリン系、キナ
クリドン系、ジオキサジン系、イソインドリノン系、ア
ニリンブラック、モノアゾ系、ジスアゾ系、縮合アゾ
系、フタロシアニン系などの有機染料、酸化チタン、チ
タンイエロー、酸化鉄、コバルトブルー、カドミウムイ
エロー、カーボンブラックなどの無機顔料が使用でき
る。これらのＤ成分は２種以上を混合して使用してもよ
く、目的とする再生樹脂の色相に合わせて使用すればよ
い。

【０１１７】本発明の再生樹脂組成物は、押出成形、射
出成形、圧縮成形、回転成形、ブロ−成形、真空成形、
圧縮成形、中空成形、カレンダー成形などに適用でき
る。更に射出成形においては、通常のコールドランナー
方式の成形法だけでなく、ランナーレスを可能とするホ
ットランナーによって製造することも可能である。また
射出成形においても、通常の成形方法だけでなくガスア
シスト射出成形、２色成形、インサート成形、インモー
ルド成形、サンドイッチ成形、射出圧縮成形、射出プレ
ス成形、超高速射出成形、局所高温金型成形（断熱金型
成形を含む）などに使用することができる。

【０１１８】本発明の再生樹脂組成物は、電子・電気機
器、ＯＡ装置、機械装置、車両など幅広い用途に使用可
能である。特にノート型コンピューターや携帯型コンピ
ューター、プリンター、複写機、プロジェクター、カメ
ラ、携帯電話などの筐体、プリンター、複写機、プロジ
ェクター、ＤＶＤなどの光ディスクドライブのシャー
シ、並びに自動車のセンターパネル、ドアハンドル、モ
ール類、カバー類など、各種の樹脂成形品に好適であ
る。得られた成形品は、その目的に応じて印刷、塗装、
メッキなどの表面処理をなすことができる。例えばリサ
イクル性を考慮した熱可塑性樹脂のバインダーを使用し
たインクによる印刷や塗装なとが好適である。

【０１１９】本発明のＡ成分はノート型コンピューター
の筐体成形品の破砕物が特に好適である。かかる破砕物
はその樹脂組成物が耐衝撃性に優れ、一方で可塑化効果
の高い有機リン化合物を比較的多く含んでいるため再生
時の耐衝撃性の低下が認められ、本発明の効果をより発
揮するためである。したがってクローズドリサイクルの
目標に照らしてみると、本発明の再生樹脂組成物の用途
としても特にノート型コンピューターや携帯型コンピュ
ーターの筐体がそのより好適な用途として挙げられる。
以下に本発明の樹脂成分および有機リン化合物について
説明する。

【０１２０】本発明の芳香族ポリカーボネートは、二価
フェノールとカーボネート前駆体とを反応させて得られ
るものである。反応の方法としては界面重縮合法、溶融
エステル交換法、カーボネートプレポリマーの固相エス
テル交換法、および環状カーボネート化合物の開環重合
法などを挙げることができる。

【０１２１】二価フェノールの代表的な例としては、
２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）プロパン（通
称ビスフェノールＡ）、２，２−ビス｛（４−ヒドロキ
シ−３−メチル）フェニル｝プロパン、２，２−ビス
（４−ヒドロキシフェニル）ブタン、２，２−ビス（４
−ヒドロキシフェニル）−３−メチルブタン、９，９−
ビス｛（４−ヒドロキシ−３−メチル）フェニル｝フル
オレン、２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）−
３，３−ジメチルブタン、２，２−ビス（４−ヒドロキ
シフェニル）−４−メチルペンタン、１，１−ビス（４
−ヒドロキシフェニル）−３，３，５−トリメチルシク
ロヘキサンおよびα，α’−ビス（４−ヒドロキシフェ
ニル）−ｍ−ジイソプロピルベンゼンなどを挙げること
ができる。特に、ビスフェノールＡの単独重合体を挙げ
ることができる。

【０１２２】カーボネート前駆体としてはカルボニルハ
ライド、カーボネートエステルまたはハロホルメート等
が使用され、具体的にはホスゲン、ジフェニルカーボネ
ートまたは二価フェノールのジハロホルメート等が挙げ
られる。

【０１２３】上記二価フェノールとカーボネート前駆体
を界面重縮合法または溶融エステル交換法によって反応
させて芳香族ポリカーボネートを製造するに当っては、
必要に応じて触媒、末端停止剤、二価フェノールの酸化
を防止するための酸化防止剤等を使用してもよい。また
芳香族ポリカーボネートは三官能以上の多官能性芳香族
化合物を共重合した分岐芳香族ポリカーボネートであっ
ても、芳香族または脂肪族の二官能性カルボン酸を共重
合したポリエステルカーボネート、ポリオルガノシロキ
サンを共重合したポリカーボネート−オルガノシロキサ
ン共重合体であってもよい。また、得られた芳香族ポリ
カーボネートの２種以上を混合した混合物であってもよ
い。三官能以上の多官能性芳香族化合物としては、１，
１，１−トリス（４−ヒドロキシフェニル）エタン、
１，１，１−トリス（３，５−ジメチル−４−ヒドロキ
シフェニル）エタンなどが使用できる。

【０１２４】かかる分岐芳香族ポリカーボネートを生ず
る多官能性芳香族化合物の割合は、好ましくは０．００
５〜０．５モル％、特に好ましくは０．０１〜０．３モ
ル％である。また特に溶融エステル交換法の場合、副反
応として分岐構造が生ずる場合があるが、かかる分岐構
造量についても同様である。尚、かかる割合については
¹Ｈ−ＮＭＲ測定により算出することが可能である。

【０１２５】界面重縮合法による反応では通常末端停止
剤が使用される。かかる末端停止剤として単官能フェノ
ール類を使用することができる。単官能フェノール類の
具体例としては、例えばフェノール、ｐ−ｔｅｒｔ−ブ
チルフェノール、ｐ−クミルフェノールおよびイソオク
チルフェノールが挙げられる。また、末端停止剤は単独
でまたは２種以上混合して使用してもよい。

【０１２６】溶融エステル交換法による反応ではフェノ
ール性の末端基を減少するために、重縮反応の後期ある
いは終了後に、例えば２−クロロフェニルフェニルカー
ボネート、２−メトキシカルボニルフェニルフェニルカ
ーボネートおよび２−エトキシカルボニルフェニルフェ
ニルカーボネート等の化合物を加えることができる。

【０１２７】さらに溶融エステル交換法では触媒の活性
を中和する失活剤を用いることが好ましい。かかる失活
剤の量としては、残存する触媒１モルに対して０．５〜
５０モルの割合で用いるのが好ましい。

【０１２８】芳香族ポリカーボネートの分子量は特定さ
れないが、分子量が１０，０００未満であると成形品と
して十分な強度が得られ難く、５０，０００を超えると
成形加工性が低下し、良好な艶消し状を有する成形品が
得られ難くなるので、粘度平均分子量で表して１０，０
００〜５０，０００のものが好ましく、１４，０００〜
３０，０００のものがより好ましく、更に好ましくは１
４，０００〜２４，０００である。また、芳香族ポリカ
ーボネートの２種以上を混合しても差し支えない。この
場合粘度平均分子量が上記範囲外である芳香族ポリカー
ボネートとを混合することも当然に可能である。

【０１２９】特に粘度平均分子量が５０，０００を超え
る芳香族ポリカーボネートとの混合物はエントロピー弾
性が高く、ジェッティングなどに代表されるレオロジー
挙動による成形品の外観不良が生じくい特徴がある。か
かる外観不良が生ずる場合には、適切な態様である。

【０１３０】より好ましくは粘度平均分子量が８０，０
００以上の芳香族ポリカーボネートとの混合物であり、
更に好ましくは１００，０００以上の粘度平均分子量を
有する芳香族ポリカーボネートとの混合物である。すな
わちＧＰＣ（ゲルパーミエーションクロマトグラフィ
ー）などの測定法において２ピーク以上の分子量分布を
観察できるものが好ましく使用できる。

【０１３１】本発明でいう粘度平均分子量はまず次式に
て算出される比粘度を塩化メチレン１００ｍｌに芳香族
ポリカーボネート０．７ｇを２０℃で溶解した溶液から
オストワルド粘度計を用いて求め、比粘度（η_SP）＝（ｔ−ｔ₀）／ｔ₀ ［ｔ₀は塩化メチレンの落下秒数、ｔは試料溶液の落下
秒数］求められた比粘度を次式にて挿入して粘度平均分
子量Ｍを求める。 η_SP／ｃ＝［η］＋０．４５×［η］²ｃ（但し［η］
は極限粘度）［η］＝１．２３×１０^-4Ｍ^0.83 ｃ＝０．７

【０１３２】次にスチレン系重合体について説明する。
本発明のスチレン系重合体とは、芳香族ビニル単量体成
分からなる重合体、並びに芳香族ビニル単量体成分およ
びそれと共重合可能な単量体成分からなる共重合体から
選択される少なくとも１種の重合体をいう。

【０１３３】芳香族ビニル単量体としては、スチレン、
α−メチルスチレン、ｏ−メチルスチレン、ｐ−メチル
スチレン、ビニルキシレン、エチルスチレン、ジメチル
スチレン、ｐ−ｔｅｒｔ−ブチルスチレン、ビニルナフ
タレン、メトキシスチレン、モノブロムスチレン、ジブ
ロムスチレン、フルオロスチレン、トリブロムスチレン
などが挙げられ、特にスチレンが好ましい。これらは単
独または２種以上用いることができる。

【０１３４】芳香族ビニル単量体と共重合可能な単量体
成分としては、エチレン、１−アルケン、α−オレフィ
ン、シアン化ビニル化合物、（メタ）アクリル酸エステ
ル化合物、（メタ）アクリル酸化合物、グリシジルメタ
クリレートなどのエポキシ基含有メタクリル酸エステ
ル、マレイミド、Ｎ−メチルマレイミド、Ｎ−フェニル
マレイミドなどのマレイミド系単量体、アクリル酸、メ
タクリル酸、マレイン酸、無水マレイン酸、フタル酸、
イタコン酸などのα，β−不飽和カルボン酸およびその
無水物などを挙げることができる。

【０１３５】中でも好適には、シアン化ビニル化合物、
（メタ）アクリル酸エステル化合物、および（メタ）ア
クリル酸化合物を挙げることができる。

【０１３６】シアン化ビニル化合物としては、アクリロ
ニトリル、メタクリロニトリルなどが挙げられ、特にア
クリロニトリルが好ましい。これらは単独または２種以
上用いることができる。

【０１３７】（メタ）アクリル酸エステル化合物として
は、具体的にはメチル（メタ）アクリレート、エチル
（メタ）アクリレート、プロピル（メタ）アクリレー
ト、イソプロピル（メタ）アクリレート、ブチル（メ
タ）アクリレート、アミル（メタ）アクリレート、ヘキ
シル（メタ）アクリレート、オクチル（メタ）アクリレ
ート、２−エチルヘキシル（メタ）アクリレート、シク
ロヘキシル（メタ）アクリレート、ドデシル（メタ）ア
クリレート、オクタデシル（メタ）アクリレート、フェ
ニル（メタ）アクリレート、ベンジル（メタ）アクリレ
ートなどを挙げることができる。尚（メタ）アクリレー
トの表記はメタクリレートおよびアクリレートのいずれ
をも含むことを示し、（メタ）アクリル酸エステルの表
記はメタクリル酸エステルおよびアクリル酸エステルの
いずれをも含むことを示す。

【０１３８】本発明のスチレン系重合体の具体例として
は、好適にはポリスチレン、ＭＳ共重合体、ＡＳ共重合
体、水添ポリスチレン、およびＳＭＡ共重合体などを挙
げることができる。中でも好適であるのはＡＳ共重合体
である。

【０１３９】尚、上記スチレン系重合体は、その製造時
にメタロセン触媒等の触媒使用により、シンジオタクチ
ックポリスチレン等の高い立体規則性を有するものであ
ってもよい。更に場合によっては、アニオンリビング重
合、ラジカルリビング重合等の方法により得られる、分
子量分布の狭い重合体及び共重合体、ブロック共重合
体、および立体規則性の高い重合体、共重合体であって
もよい。またポリカーボネート樹脂との相溶性改良等を
目的として、かかるスチレン系重合体などに無水マレイ
ン酸やＮ置換マレイミドといった官能基を持つ化合物が
共重合されたものであってもよい。

【０１４０】また本発明のスチレン系重合体は、弾性重
合体とは区別されるものである。したがってゴム変性さ
れたスチレン系重合体、すなわちゴム成分と芳香族ビニ
ル単量体成分からなる共重合体、並びにゴム成分、芳香
族ビニル単量体成分およびそれと共重合可能な単量体成
分からなる共重合体から選択される少なくとも１種の重
合体は、本発明では弾性重合体として扱う。ゴム成分、
芳香族ビニル、およびそれと共重合可能な成分としては
上述のものが使用できる。

【０１４１】ゴム変性されたスチレン系共重合体の具体
例としては、ＡＢＳ共重合体、ＭＢＳ共重合体、ＡＳＡ
共重合体、ＡＥＳ共重合体、スチレン−（アクリル・シ
リコーンＩＰＮゴム）共重合体、熱可塑性スチレン系エ
ラストマーなどを好ましく挙げることができる。

【０１４２】本発明の有機リン化合物の中でも好適な有
機リン酸エステルについて説明する。有機リン化合物の
具体例としては、特に下記一般式（１）で表される１種
または２種以上のリン酸エステル化合物を挙げることが
できる。

【０１４３】

【化１】

【０１４４】（但し上記式中のＸは、ハイドロキノン、
レゾルシノール、ビス（４−ヒドロキシジフェニル）メ
タン、ビスフェノールＡ、ジヒドロキシジフェニル、ジ
ヒドロキシナフタレン、ビス（４−ヒドロキシフェニ
ル）スルホン、ビス（４−ヒドロキシフェニル）ケト
ン、ビス（４−ヒドロキシフェニル）サルファイドから
誘導されるものが挙げられ、ｊ、ｋ、ｌ、ｍはそれぞれ
独立して０または１であり、ｎは０〜５の整数であり、
またはｎ数の異なるリン酸エステルの混合物の場合は０
〜５の平均値であり、Ｒ₁、Ｒ₂、Ｒ₃、およびＲ₄はそれ
ぞれ独立して１個以上のハロゲン原子を置換したもしく
は置換していないフェノール、クレゾール、キシレノー
ル、イソプロピルフェノール、ブチルフェノール、ｐ−
クミルフェノールから誘導されるものである。）

【０１４５】この中で好ましくは、上記式中のＸは、ハ
イドロキノン、レゾルシノール、ビスフェノールＡから
誘導されるものが挙げられ、ｊ、ｋ、ｌ、ｍはそれぞれ
１であり、ｎは０〜３の整数であり、またはｎ数の異な
るリン酸エステルのブレンドの場合は０〜３の平均値で
あり、Ｒ₁、Ｒ₂、Ｒ₃、およびＲ₄はそれぞれ独立して１
個以上のハロゲン原子を置換したもしくは置換していな
いフェノール、クレゾール、キシレノールから誘導され
るものである。

【０１４６】更に、特に好ましくは、Ｘはレゾルシノー
ルから誘導されるものであり、ｊ、ｋ、ｌ、ｍはそれぞ
れ１であり、ｎは０または１であり、Ｒ₁、Ｒ₂、Ｒ₃、
およびＲ₄はそれぞれ独立してフェノールまたはキシレ
ノールから誘導されるものである。

【０１４７】かかる有機リン酸エステル系難燃剤の中で
も、ホスフェート化合物としてはトリフェニルホスフェ
ート、ホスフェートオリゴマーとしてはレゾルシノール
ビス（ジキシレニルホスフェート）およびビスフェノー
ルＡビス（ジフェニルホスフェート）が耐加水分解性な
どにも優れるため好ましく使用できる。更に好ましいの
は、耐熱性などの点からレゾルシノールビス（ジキシレ
ニルホスフェート）およびビスフェノールＡビス（ジフ
ェニルホスフェート）である。これらは耐熱性も良好で
あるため、繰り返しのリサイクル処理を行ってもそれら
が熱劣化したり、揮発するなどの弊害がないためであ
る。

【０１４８】

【発明の実施の形態】以下に実施例を挙げて本発明を更
に説明する。なお、実施例における％は重量％であり、
評価は下記の方法によった。（１）評価項目（ａ）Ａ成分およびＢ成分の真密度Ａ成分成形品、Ｂ成分成形品をそれぞれＪＩＳＫ７１
１２によって測定した。Ａ成分およびＢ成分が単独樹脂
の場合は、いずれも熱風乾燥機を用いて９０℃で６時間
の乾燥を行った後、直接射出成形機に原料を供給するこ
とにより成形した。Ｂ成分が混合物の場合（実施例４）
の真密度は、前記（４）式に基づいて算出した。

【０１４９】（ｂ）Ａ成分とＢ成分の混合物の真密度Ａ成分とＢ成分のそれぞれの真密度、重量比率から以下
の式で求めた。ａｂ_y＝（Ｘａ／ａ_y＋Ｘｂ／ｂ_y）^-1×１００（１２）ａ_y：Ａ成分の真密度ｂ_y：Ｂ成分の真密度Ｘａ：Ａ成分とＢ成分の合計１００重量％に対するＡ成
分の重量％Ｘｂ：Ａ成分とＢ成分の合計１００重量％に対するＢ成
分の重量％

【０１５０】（ｃ）カサ密度ＪＩＳＫ７３６５に準拠する方法により測定した。
尚、Ａ成分とＢ成分の混合物のカサ密度は、次の方法で
得られる混合物を使用して行った。すなわち、これらの
成分を押出機に供給される割合に応じて量り取り、ポリ
エチレン製の袋に入れて（袋の約１／５の体積となる割
合）、袋を十分に膨らませた状態で上下、左右に激しく
振動させ十分に混合した。

【０１５１】（ｄ）排出量のバラツキ性成形品破砕物であるＡ成分のフィーダーからの排出量に
ついて評価した。評価はフィーダーを実施例に示す排出
量に設定し、フィーダーを起動後連続排出させ、起動後
１０分目からサンプルグを開始し、１分間に排出した成
形品破砕物をサンプリングしその重量（ｇ）を測定し
た。以後、これを５分間おきに１分間のサンプリングを
計２０回行い、２０回のサンプリング重量（ｇ）の最大
重量と最小重量の差を求め、排出量のバラツキ性を評価
した。尚、全ての原料を予備混合した実施例４について
は評価をしなかった。

【０１５２】（ｅ）サイドフィーダーでのかみ込み性押出中のサイドフィーダーへの原料のかみ込み性につい
て評価した。評価はサイドフィーダーの入口部に設けら
れた覗き窓から内部を観察して行った。下記の４段階の
評価基準で行った。 ◎：供給された原料がサイドフィーダーのスクリュー回
転に対して停滞することなくかみ込まれる ○：原料が停滞する場合もあるが、全体として良好なか
み込み性である △：原料が停滞する場合があり、全体としてやや不安定
なかみ込みとなる ×：原料が停滞する場合が多く、かみ込みが不安定であ
る

【０１５３】（ｆ）機械的物性フィーダー供給開始してから１１分後から得られた再生
樹脂ペレットのサンプリングを開始し、１０分間に得ら
れた再生樹脂ペレットを１０分間おきに計５回サンプリ
ングした。１回につき約１．５ｋｇをサンプリングし
た。各サンプリングされた再生樹脂ペレットを射出成形
し、ＡＳＴＭＤ２５６の厚み３．２ｍｍのアイゾット
ノッチ付衝撃試験片を得、アイゾット衝撃値を各サンプ
ルにつき１０点測定した。アイゾット衝撃値の平均値お
よび全測定値の最大値と最小値の差を求めた。

【０１５４】（ｇ）色相バラツキ上記（ｆ）のサンプリングされたペレットから、上記ア
イゾット衝撃試験片と同時に射出成形により１辺５０ｍ
ｍ×厚み２ｍｍの平板を各サンプルにつき１０枚成形し
た。かかる平板をカラーアナライザー［日本電色（株）
製ＴＣ−１８００ＭＫ−ＩＩ］を用いて反射法によって
ハンター式色座標（Ｌ、ａ、ｂ）で色相を測定した。全
測定サンプルの中で最大となる色差（ΔＥ）を求め色相
バラツキを評価した。

【０１５５】（２）組成分析法市場から回収されたポリカーボネート樹脂を含有する成
形品については、以下の方法により組成分析を行った。
以下の組成分析結果を表３に示す。

【０１５６】（ｉ）主たる樹脂成分の分析ＦＴ−ＩＲ法、蛍光Ｘ線法およびＤＳＣ法により主たる
樹脂成分の分析を行った。

【０１５７】（ｉｉ）ヒドラジン分解による残渣量の分
析成形品破砕物を１３０℃で２時間ヒドラジン浸漬処理を
行い、主としてポリカーボネートを分解し（ポリエステ
ルが含まれる場合には同時に分解される）、ＡＢＳ重合
体など主としてスチレン系の重合体成分、顔料、無機フ
ィラーなどの無機成分、ＰＴＦＥ（ポリテトラフルオロ
エチレン）などの滴下防止剤などの総量を算出した。

【０１５８】（ｉｉｉ）灰化残渣量の分析成形品を、電気炉を使用して６００℃で３時間熱処理を
行って灰化残渣量を算出し、顔料、無機フィラーなどの
無機成分量を調べた。

【０１５９】（ｉｖ）ジエン系ゴム成分量の分析成形品中にジエン系ゴム成分が認められた場合は、成形
品破砕物を更に凍結粉砕により粉砕した後、クロロホル
ムを加えて分散液の状態とし、一塩化ヨウ素法によりジ
エン系ゴム成分の量を算出した。

【０１６０】（ｖ）ジエン系ゴム成分などのモノマーの
特定上記（ｉｉ）におけるヒドラジン分解残渣を、更に５９
０℃での熱分解ガスクロマトグラフィー質量分析測定
し、ＡＢＳ樹脂やＭＢＳ樹脂などに由来するモノマー成
分を特定した。

【０１６１】（ｖｉ）無機成分などの観察上記（ｉｉ）または（ｉｉｉ）で得られた残渣より、無
機成分（顔料、無機フィラーなど）のおおよその内容を
ＦＴ−ＩＲ、顕微鏡観察などにより特定した。

【０１６２】（ｖｉｉ）リン酸エステルの特定および含
有量の特定難燃剤としてリン酸エステル成分が含まれている場合に
は、³¹Ｐ−ＮＭＲ測定および蛍光Ｘ線測定により、その
構造の特定、およびおよその含有量の特定を行った。

【０１６３】（ｖｉｉｉ）ハロゲン系化合物の有無の分
析成形品についてバイルシュタイン法、蛍光Ｘ線測定によ
り臭素化合物の有無を確認した。

【０１６４】（ｉｘ）ＰＴＦＥ量の測定成形品について燃焼イオンクロマトグラフィー法により
すべてが滴下防止剤のＰＴＦＥであると仮定してそのお
よその含有量を求めた。

【０１６５】（ｘ）臭素化合物量の測定成形品について燃焼イオンクロマトグラフィー法により
臭素の量を求めた。対応する臭素化合物の臭素含有率よ
り臭素化合物の量を求めた。

【０１６６】（ｘｉ）ポリカーボネートとポリエステル
との割合¹ Ｈ−ＮＭＲの測定を行い対応するピーク強度面積比か
らそれらの比率を算出した。比較は、ポリカーボネート
樹脂のメチル基に由来するピークとポリエステル樹脂の
メチレン基に由来するピークで行った。

【０１６７】（ｘｉｉ）上記よりＡ１成分におけるｘ１
、ｙ１＋ｙ１、ｚ１、Ｒ１を次のように求め
た。すなわち、ｙ１＋ｙ１はヒドラジンの分解残渣
の割合から灰化残渣の割合およびＰＴＦＥの割合を差し
引いた値とした。ｚ１はリン酸エステルの割合、Ｒ１
はジエン系ゴム量の割合とした。更にｘ１は全体（１
００）からヒドラジン分解残渣の割合およびｚ１の割
合を差し引いた値とした。

【０１６８】（ｘｉｉｉ）上記よりＡ２成分におけるｘ
２、ｙ２、ｚ２を次のように求めた。すなわち、
ｚ２はヒドラジンの分解残渣の割合から灰化残渣の割
合およびＰＴＦＥの割合を差し引いた値とした。ｘ２
およびｙ２の合計量として全体（１００）からヒドラ
ジン分解残渣の割合および臭素化合物の割合を差し引い
た値とした。その合計量に対し、ポリカーボネートとポ
リエステルとの比率を乗じてｘ２、ｙ２をそれぞれ
求めた。

【０１６９】［実施例１〜７、および比較例１］表１に
示す組成および供給方法で、成形品破砕物、芳香族ポリ
カーボネート樹脂、スチレン系樹脂ペレット、衝撃改質
剤、難燃剤、強化材、滴下防止剤、着色剤を押出機を用
いてストランド押出し、水槽で冷却した後、ストランド
カッターにより造粒してペレットを得た。得られたペレ
ットは１００℃で５時間、熱風乾燥機を用いて乾燥後、
射出成形機［住友重機械工業（株）製ＳＧ−１５０Ｕ］
によりシリンダー温度２５０℃、金型温度６０℃で所定
の評価用試験片を得た。

【０１７０】押出機に供給した材料の組成を表１に、成
形品破砕物の組成分析結果を表３に、再生樹脂組成物に
おける各成分の割合と成形品破砕物における各成分の割
合との比率について表４に、および評価結果を表６に示
した。

【０１７１】尚、押出機の混練条件は以下のとおりとし
た。押出機としてスクリュー直径３０ｍのベント付２軸
押出機（（株）日本製鋼所製ＴＥＸ３０ＸＳＳＴ；完全
かみ合い、同方向回転、２条ネジスクリュー）を使用し
た。第１供給口上部に２軸スクリューを有する原料供給
装置であるカセットウェイングフィーダー（ＣＷＦ−
１）（久保田鉄工（株）製ＣＥ−Ｔ−１０Ｓ０１）を
１台設置した。第２供給口には２軸スクリューを有する
サイドフィダーを接続し、さらにサイドフィーダー上部
には２軸スクリューを有する原料供給装置であるカセッ
トウェイングフィーダー（ＣＷＦ−２、ＣＷＦ−３、Ｃ
ＷＦ−４）（久保田鉄工（株）製ＣＥ−Ｔ−１０Ｓ０
１）を３台設置した。各カセットウェイングフィーダー
には重量式定量供給制御装置（久保田鉄工（株）製ＫＦ
−Ｃコントローラー）に接続し、供給量を設定した。ま
た、ＣＷＦ−１〜３の排出量の合計は２０，０００ｇ／
ｈｒに設定した。押出温度は第１供給口からサイドフィ
ーダーまでの区間を２５０℃、それ以降の区間を２２５
℃とした。またスクリュー回転数１８０ｒｐｍ、ベント
の真空度３ｋＰａで行った。

【０１７２】尚、各供給口、混練ゾーン、およびベント
口の配置は次のとおりであった（スクリューのＬ／Ｄで
表示。スクリュー根元部分を０とする。またスクリュー
のＬ／Ｄは３１．５である）。第１供給口はＬ／Ｄ：約
１〜２、第２供給口（サイドフィーダー）はＬ／Ｄ：約
１５〜１６、混練ゾーンはＬ／Ｄ：約１１〜１４（第１
ゾーン）、およびＬ／Ｄ：約２３〜２４（第２ゾー
ン）、並びにベント口はＬ／Ｄ：約２６〜２７の位置で
あった。また混練ゾーンのニーディングディスクの構成
はすべて４５°位相の５枚１組のセグメント（Ｌ／Ｄ＝
１）を使用した。第１ゾーンは根元部からトーピードリ
ング、正方向、逆方向、および正方向の組合せとし、第
２ゾーンはトーピードリング、および正方向の組合せと
した。

【０１７３】［実施例８および９］表２に示す組成およ
び供給方法で、破砕物、ポリカーボネート樹脂、ポリエ
チレンテレフタレート樹脂ペレット（１２０℃で５時間
熱風乾燥処理したもの）、衝撃改質剤、難燃剤、滴下防
止剤を、シリンダ温度を押出温度は第１供給口からサイ
ドフィーダーまでの区間を２６０℃、それ以降の区間を
２４５℃とした以外は実施例１と同様の条件で押出を行
い、ペレットを得た。得られたペレットを、１２０℃で
５時間、熱風循環式乾燥機にて乾燥後、射出成形機［住
友重機械工業（株）製ＳＧ−１５０Ｕ］により、シリン
ダー温度２６０℃、金型温度６０℃で評価用の試験片を
得た。押出機に供給した材料の組成を表２に、成形品破
砕物の組成分析結果を表３に、再生樹脂組成物における
各成分の割合と成形品破砕物における各成分の割合との
比率について表５に、および評価結果を表６に示した。

【０１７４】

【表１】

【０１７５】

【表２】

【０１７６】

【表３】

【０１７７】

【表４】

【０１７８】

【表５】

【０１７９】

【表６】

【０１８０】尚、実施例に使用した各原料の内容は以下
のとおりである。成形品破砕物 −１成形品ＲＥ−１：市場でノートパソコンのハウジングに使用さ
れ、導電塗装膜および金属メッキ膜を有する成形品を、
硝酸水溶液に浸漬し、ついで成形品を水洗しこれらの金
属成分を除去したライトグレー色である成形品。ＲＥ−
１を組成分析した結果は表３に示す通りであった。ま
た、ＲＥ−１からおよそ１辺５０ｍｍ×厚み１．９ｍｍ
のサンプルを切り出し、切り出し面を研磨し、ＪＩＳ
Ｋ７１１２により真密度を測定した結果、ＲＥ−１の真
密度は１．１９であった。ＲＥ−２：複写機のハウジン
グ成形品（アイボリー色）。ＲＥ−２を組成分析した結
果は表３に示す通りであった。また、ＲＥ−２からおよ
そ１辺５０ｍｍ×厚み２．３ｍｍのサンプルを切り出
し、切り出し面を研磨し、ＪＩＳＫ７１１２により真
密度を測定した結果、ＲＥ−２の真密度は１．１８であ
った。ＲＥ−３：プリンター内部部品成形品（黒色）。
ＲＥ−３を組成分析した結果は表３に示す通りであっ
た。また、ＲＥ−３からおよそ長さ６０ｍｍ×幅２０ｍ
ｍ×厚み２．２ｍｍのサンプルを切り出し、切り出し面
を研磨し、ＪＩＳＫ７１１２により真密度を測定し
た結果、ＲＥ−３の真密度は１．２５であった。

【０１８１】−２再生すべき成形品の破砕物（ｉ）ＲＥ−１−１：ＲＥ−１を直径８ｍｍの小孔を多
数有する金属製スクリーンを設置した破砕機（（株）朋
来鉄工所製ＳＢ−２１０）にて、７０ｋｇ／ｈの処理能
力で破砕し、Ｖ型ブレンダーにて均一にブレンドし破砕
物（ＲＥ−１−１）を得た。ＲＥ−１−１のカサ密度は
０．５２ｇ／ｃｍ³であった。またＲＥ−１−１を１０
０℃で５時間、熱風循環式乾燥機にて乾燥し、射出成形
機［住友重機械工業（株）製ＳＧ１５０Ｕ］によりシリ
ンダー温度２６０℃、金型温度６０℃で１辺５０ｍｍ×
厚み２ｍｍの平板を成形し、平板の色相（Ｌ、ａ、ｂ）
を測定した結果、Ｌ：３７．３０、ａ：０．３７、ｂ：
２．３１であった。

【０１８２】（ｉｉ）ＲＥ−１−２：金属スクリーンを
小孔直径５ｍｍのものに変更した以外は、ＲＥ−１を上
記ＲＥ−１−１の場合と同様に破砕し、均一にブレンド
して破砕物（ＲＥ−１−２）を得た。ＲＥ−１−２のカ
サ密度は０．４５ｇ／ｃｍ³であった。またＲＥ−１−
１の場合と同様に平板を成形し、平板の色相（Ｌ、ａ、
ｂ）を測定した結果、Ｌ：３７．３０、ａ：０．３７、
ｂ：２．３１であった。

【０１８３】（ｉｉｉ）ＲＥ−２−１：ＲＥ−２を上記
ＲＥ−１−１の場合と同様の条件で破砕し均一にブレン
ドして破砕物（ＲＥ−２−１）を得た。ＲＥ−２−１の
カサ密度は０．４８ｇ／ｃｍ³であった。また上記ＲＥ
−１−１の場合と同様に平板を成形し、平板の色相
（Ｌ、ａ、ｂ）を測定した結果、Ｌ：７４．３２、ａ：
０．５６、ｂ：７．６７であった。

【０１８４】（ｉｖ）ＲＥ−２−２：金属製スクリーン
の小孔直径を１８ｍｍとし、粉砕機の固定刃を新品のも
のから使用年数が長く、刃先が摩耗したものに変更した
以外は、ＲＥ−１−１の場合と同様の条件で粉砕し、均
一にブレンドして破砕物（ＲＥ−２−２）を得た。ＲＥ
−２−２のカサ密度は０．３１ｇ／ｃｍ³であった。ま
た上記ＲＥ−１−１の場合と同様に平板を成形し、平板
の色相（Ｌ、ａ、ｂ）を測定した結果、Ｌ：７４．３
２、ａ：０．５６、ｂ：７．６７であった。

【０１８５】（ｖ）ＲＥ−３−１：ＲＥ−１−１の場合
と同様の条件で破砕し、均一にブレンドして破砕物（Ｒ
Ｅ−３−１）を得た。ＲＥ−３−１のカサ密度は０．４
３ｇ／ｃｍ³であった。バージン原料 −１（ポリカーボネート樹脂）ＰＣ−１：ポリカーボネート樹脂［帝人化成（株）製
「Ｌ−１２２５ＷＰ」、ポリカーボネート樹脂パウダ
ー、粘度平均分子量２２，５００］ −２（スチレン系樹脂）ＳＴ−１：ＡＢＳ樹脂ペレット［日本エイアンドエル
（株）製「サンタックＵＴ−６１」、カサ密度０．７０
ｇ／ｃｍ³、真密度１．０２ｇ／ｃｍ³］ −３（熱可塑性ポリエステル樹脂）ＰＥＳＴ−１：ポリエチレンテレフタレート樹脂ペレッ
ト［帝人（株）製「ＴＲ−８５８０Ｈ」、カサ密度０．
７９ｇ／ｃｍ³、真密度１．３３ｇ／ｃｍ³］ −４（難燃剤）ＦＲ−１：レゾルシノールビス（ジキシレニルホスフェ
ート）［旭電化工業（株）製「アデカスタブＦＰ−５０
０」］ＦＲ−２：ビスフェノールＡビス（ジフェニルホスフェ
ート）［大八化学工業（株）製「ＣＲ−７４１」］ＦＲ−３：テトラブロモビスフェノールＡのカーボネー
トオリゴマー［帝人化成（株）製「ファイヤガードＦＧ
−７０００」］ −５（弾性重合体）ＭＤ−１：メチルメタクリレート−エチルアクリレート
−ブタジエン共重合体［呉羽化学工業（株）製「パラロ
イドＥＸＬ−２６０２」］ＭＤ−２：ポリオルガノシロキサンゴム成分とポリアル
キル（メタ）アクリレートゴム成分との複合弾性体［三
菱レイヨン（株）製「メタブレンＳ−２００１」］ −６（強化剤）ＴＤ：タルク［林化成（株）製「ＨＳ−Ｔ０．８」］ −７（滴下防止剤）ＰＴＦＥ：フィブリル形成能を有するポリテトラフルオ
ロエチレン［ダイキン工業（株）製「ポリフロンＭＰＡ
ＦＡ−５００」］ −８（着色剤マスター）ＤＣ−１：下記の〜の染料、顔料、およびＰＣ−１
の混合物。尚、かかる着色剤マスターはスーパーミキサ
ーで均一に混合したドライカラーマスターとした後、他
の原料との混合を行った。またはかかるドライカラーマ
スター単独で押出機に供給した）。カッコ内の重量％
は、ＤＣ−１＝１００重量％に対する割合を示す。

【０１８６】ＰＣ−１（６５．６０６７重量％）ＲＴＣ３０（３３．３３３３重量％）［タイオキサイドジャパン社製酸化チタン］ＣＢ９７０（０．６９３３重量％）［三菱化成（株）製カーボンブラック、カーボンブラッ
ク＃９７０］Ｙ８０１０（０．２０００重量％）［有本化学工業（株）製黄色染料、プラストイエロー８
０１０］Ｒ８３６０（０．１６６７重量％）［有本化学工業（株）製赤色染料、プラストレッド８３
６０］ＤＣ−２：下記の（ｉ）〜（ｖ）の染料、顔料およびＰ
Ｃ−１の混合物。尚、ＤＣ−１と同様の方法で混合し
た。カッコ内の重量％は、ＤＣ−２＝１００重量％に対
する割合を示す。

【０１８７】（ｉ）ＰＣ−１（４７．６７３重量％）（ｉｉ）ＲＬ−９１（５０．０００重量％）［ＭｉｌｌｅｎｎｉｕｍＩｎｏｒｇａｎｉｃＣｈｅ
ｍ．社製酸化チタン］（ｉｉｉ）ＣＢ９７０（０．１１１重量％）［三菱化成（株）製カーボンブラック、カーボンブラッ
ク＃９７０］（ｉｖ）Ｙ１１８Ｓ（２．１７１重量％）［日本フエロー（株）製チタンイエロー、フエローカラ
ー４２−１１８Ｓ］（ｖ）Ｒ８３７０（０．０４５重量％）［有本化学工業（株）製赤色染料、プラストレッド８３
７０］

【０１８８】

【発明の効果】本発明の再生樹脂組成物の製造方法は、
不用になった成形品をリサイクル可能な原料として有効
に使用することができる。さらには効率よく再生樹脂組
成物を得、かつ元来耐衝撃性の良好な樹脂組成物からな
る成形品破砕物を使用して、かかる耐衝撃性をできる限
り高く維持するものである。更には色相などのバラツキ
の少ない再生樹脂組成物を得ることが可能であり、環境
保護、資源の再利用の観点からも非常に有用であり、そ
の奏する工業的効果は格別なものである。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号ＦＩテーマコート゛(参考）Ｃ０８Ｌ 67/00 Ｃ０８Ｌ 67/00 69/00 69/00 // Ｂ２９Ｋ 25:00 Ｂ２９Ｋ 25:00 67:00 67:00 69:00 69:00 105:26 105:26 Ｆターム(参考） 4F070 AA18 AA47 AA50 AA71 AB08 AB26 AC76 AC88 FA01 FA17 FB06 FB07 FC01 4F201 AA13 AA27 AA28K AA45K AA50K AB12 AH25 AH42 AR15 BA01 BC02 BC12 BC17 BC25 BC37 BK02 BK13 BK27 4F301 AA26 AB02 AB03 BC13 BC16 BC25 BC26 BF12 BF16 BF26 BF32 4J002 AA00W AC03W AC06W AC07W AC08W BB00W BB03W BB05W BB07W BB12W BB15W BB17W BC02W BC02X BC05W BC06W BG04W BL01W BN07W BN12W BN15W BN16W CB00W CF00W CF04W CF04X CF16W CF16X CG00W CH07W CH09W CK00W CL00W CM04W CN01W CN03W CP03W FD010 FD030 FD090 FD130 FD160 GG00

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】熱可塑性樹脂成形品破砕物（Ａ成分）と
バージン原料とを溶融混練してなる樹脂組成物であっ
て、該Ａ成分は、そのカサ密度をａ_x（ｇ／ｃｍ³）およ
びその真密度をａ_y（ｇ／ｃｍ³）とした時、下記式
（１）を満足することを特徴とする再生樹脂組成物。０．３≦（ａ_x／ａ_y）≦０．５（１）
【請求項２】上記溶融混練が、押出機を用いてなされ
たものである請求項１に記載の再生樹脂組成物。
【請求項３】上記Ａ成分と、バージン原料から選択さ
れる少なくとも１種の原料とを、押出機の同一の供給口
から供給し溶融混練してなる請求項２に記載の再生樹脂
組成物。
【請求項４】上記Ａ成分と同一の供給口から供給され
るバージン原料（Ｂ成分）が、そのカサ密度をｂ_x（ｇ
／ｃｍ³）およびその真密度をｂ_y（ｇ／ｃｍ³）とした
時、下記式（２）を満足することを特徴とする請求項３
に記載の再生樹脂組成物。０．５≦（ｂ_x／ｂ_y）≦０．８（２）
【請求項５】上記Ａ成分とＢ成分の混合物におけるそ
のカサ密度をａｂ_x（ｇ／ｃｍ³）およびその真密度をａ
ｂ_y（ｇ／ｃｍ³）とした時、下記式（３）を満足するこ
とを特徴とする請求項３に記載の再生樹脂組成物。０．４≦（ａｂ_x／ａｂ_y）≦０．７（３）
【請求項６】Ａ成分が押出機の第２供給口以降の供給
口から供給されて得られた請求項２〜５のいずれか１項
に記載の再生樹脂組成物。
【請求項７】Ａ成分が弾性重合体を含んでなる熱可塑
性樹脂組成物である請求項１に記載の再生樹脂組成物。
【請求項８】Ａ成分が非相溶性ポリマーブレンドと弾
性重合体からなる熱可塑性樹脂組成物脂組成物である請
求項７に記載の再生樹脂組成物。
【請求項９】Ａ成分が芳香族ポリカーボネート（ａ１
成分）、スチレン系重合体（ａ１成分）、並びに弾
性重合体１（ａ１成分）からなり、Ａ成分１００重量
％中、芳香族ポリカーボネートを３０重量％以上含有し
てなる熱可塑性樹脂組成物（Ａ１成分）である請求項７
に記載の再生樹脂組成物。
【請求項１０】Ａ成分が、芳香族ポリカーボネート
（ａ２成分）、芳香族ポリエステル（ａ２成分）、
および弾性重合体２（ａ２成分）からなり、Ａ成分１
００重量％中、芳香族ポリカーボネートを３０重量％以
上含有してなる熱可塑性樹脂組成物（Ａ２成分）である
請求項７に記載の再生樹脂組成物。
【請求項１１】Ｂ成分が、スチレン系樹脂および芳香
族ポリエステル樹脂から選択される少なくとも１種の樹
脂からなるペレットである請求項９または１０のいずれ
か１項に記載の再生樹脂組成物。
【請求項１２】更に着色剤（Ｄ成分）を押出機の第１
供給口から供給して得られた請求項６に記載の再生樹脂
組成物。
【請求項１３】Ａ成分がノート型コンピューターの筐
体成形品の破砕物である請求項１〜１２のいずれか１項
に記載の再生樹脂組成物。