JP2002249857A - 張り出し性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 - Google Patents
張り出し性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法Info
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Abstract
ンレス鋼板を提供する。 【解決手段】 質量%で、C:0.001〜0.01
%、S≦0.01%、Cr:16〜22%、N:0.0
05〜0.02%、B:0.0005〜0.0050
%、Ti:0.05〜0.4%、残部がFe及び不可避
的不純物より成り、Ti系析出物が0.1%以下で、S
/C>32/12を満たす組成を有するステンレス鋼ス
ラブを熱延後、熱延板焼鈍し、冷延と再結晶焼鈍を施す
際に、加熱温度をTi×C:0〜0.001%の場合
は、97000(Ti×C)+850℃以上97000
(Ti×C)+1000℃以下とし、Ti×C:0.0
01%超の場合は、97000(Ti×C)+850℃
以上1100℃以下とする温度域で再結晶焼鈍して、結
晶粒度をGSNで5.5〜8.0とする張出し性に優れ
たフェライト系ステンレス鋼板及びその製造方法。
Description
優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法
に関するものである。
テナイト系ステンレス鋼板に比べ、経済的な利点をもつ
ことから広範囲に使用されており、高成形性を有するこ
とが要望されている。近年の精錬技術の向上により、極
低炭素・窒素化が可能になり、TiやNbなどの安定化
元素を添加して成形性を向上させることができるように
なった。
は、深絞り性すなわちr値を向上させるものが主であ
り、フェライト系ステンレス鋼はオーステナイト系ステ
ンレス鋼に比べて成形性が劣る。また張り出し性改善に
ついての検討は少ない。張り出し性の向上には伸びの向
上が効果的であり、例えば特開昭56−160560号
公報,特開平62−233556号公報,特開平11−
2399号公報では、張り出し性を向上させるための成
分系に関する技術が開示されているが、これら鋼成分だ
けでは、十分な伸びすなわち張り出し成形性が得られな
いのが実状である。
技術の問題点を解決するために、鋼成分についてはTi
とC,N,Sおよび析出物の制御、製造方法については
結晶粒制御を基本的技術思想とし、張り出し性に優れた
フェライト系ステンレス鋼板を提供することにある。
に、本発明者らはフェライト系ステンレス鋼板の張り出
し性性の向上に関して、固溶強化元素、析出物および結
晶粒径制御の見地から詳細な研究を行って、本発明を完
成したものである。
らなる。 (1)質量%にて、 C :0.001〜0.01%、 S ≦0.01%、 Cr:16〜22%、 N :0.005〜0.02%、 B :0.0005〜0.0050%、Ti:0.05〜0.4% を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物より成り、
Ti系析出物が0.1%以下である張り出し性に優れた
フェライト系ステンレス鋼板。 (2)S/C>32/12を満たす前記(1)記載の張
り出し性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。 (3)結晶粒度がGSNで5.5〜8.0である前記
(1)又は(2)記載の張り出し性に優れたフェライト
系ステンレス鋼板。
Ti系析出物が0.1%以下であり、S/C>32/1
2を満たす組成を有するステンレス鋼スラブを熱間圧延
後、熱延板焼鈍し、冷間圧延と再結晶焼鈍を施す際に、
加熱温度をTi×C:0〜0.001%の場合は、97
000(Ti×C)+850℃以上97000(Ti×
C)+1000℃以下とし、Ti×C:0.001%超
の場合は、97000(Ti×C)+850℃以上11
00℃以下とする温度域で再結晶焼鈍して、結晶粒度を
GSNで5.5〜8.0に制御する、張り出し性に優れ
たフェライト系ステンレス鋼板の製造方法。
説明する。まず、成分の限定理由について述べる。C
は、加工性を劣化させるためその含有量は少ないほど良
いが、過度の低減は精錬コストの増加に繋がるため、
0.001〜0.01%とした。更に、耐食性と製造コ
ストを考慮すると、0.002〜0.005%が望まし
い。
るため、0.01%以下とした。また、適量の添加によ
りTiやCと共に析出物(TiS、Ti4 C2 S2 )を
形成し、熱間での再結晶の核として作用し、加工性の向
上に寄与する。従って、Sの範囲は0.0001〜0.
0100%とすることが好ましい。更に、経済性と特性
を考慮すると、0.0010〜0.0050%が望まし
い。
のために16%以上の添加が必要であるが、22%超の
添加により靱性の劣化が生じ、製造性が劣化する。従っ
て、Crの範囲は10〜22%とした。更に、耐食性と
加工性の確保という観点では16〜18%が望ましい。
粒界腐食性および加工性を向上させるが、過度の添加は
Ti系硬質介在物が生成し、表面疵の原因となる。ま
た、Tiは固溶強化元素であるため、過度の添加は延性
低下をもたらすことから、0.05〜0.4%とした。
更に、コスト等を考慮すれば0.1〜0.3%が望まし
い。
め、その含有量は少ないほど良いが、過度の低下は凝固
時にフェライト粒生成の核となるTiNが析出せず、凝
固組織が柱状晶化し、成形時のリジング性が劣化する懸
念がある。よって、Nの添加量は0.005〜0.02
%とした。0.005〜0.01%が更に望ましい。
し加工後に再度加工を施した場合に割れが生じる場合が
有る。これは、2次加工割れと呼ばれ粒界の強度が低下
するために生じる現象である。
ため、2次加工性を向上させる。その効果は0.000
5%から作用し、過度の添加は加工性の劣化をもたらす
ことから、Bの範囲は0.0005〜0.0050%と
した。更に、経済性を考慮すれば0.0006〜0.0
020%が望ましい。
析出物の析出量を抑えることで、フェライト系ステンレ
ス鋼の張り出し性を高めることができることを見出し
た。Tiを添加した場合の析出物は、TiC、TiN、
TiS、Ti4 C2 S2 などが有り、この中でTiCは
微細な析出物のため、多量に析出すると結晶粒の粒成長
が阻害される。
関係を示す。これより、Ti系析出物量の減少により伸
びが向上し、0.1%以下で35%以上の伸びが得られ
る。ここで、Ti系析出物量とは、JIS G 055
5で定められた方法により求めたものであり、伸びは製
品板(0.5mm厚)の圧延方向が引張方向と平行にな
るようにJIS13号B試験片を採取し、JIS Z
2241に従い引張試験を行った時の破断伸びのことを
いう。
ているが、これはTiSやTi4 C 2 S2 の析出が促進
され、低温域でのTiC析出を抑制するためである。T
iCの析出は、熱延板および冷延板焼鈍時の結晶粒成長
を抑制するために、製品板の伸びが低下する。
す。図2に示す様に、S/C>32/12において、製
品板の伸びが35%以上となり、張り出し加工性に優れ
た鋼板が得られる。これは、凝固〜熱延高温域におい
て、Ti4 C2 S2 によりCが固定されるため、低温域
で微細なTiC析出量が減少するためである。
物量の他に、製品板の結晶粒度が伸びに影響し、最適な
結晶粒度が存在することを見出した。図3に結晶粒度番
号(GSN)と製品の伸びの関係を示す。ここで、結晶
粒度(GSN)は、JISG 0552に従い板厚中心
部の結晶粒度を測定した結果である。これより、GSN
が5.5〜8.0の範囲で伸びが最大となることがわか
る。これは、細粒(GSNが大)の場合は、結晶粒微細
化効果により伸びが低減するからである。また、粗粒化
しすぎると伸びが低下するのは、変形中にくびれが生じ
た際に粒界に応力集中し、破断が容易になるためであ
る。
明する。通常、ステンレス鋼板はスラブを熱間圧延し、
熱延板焼鈍を施し、冷間圧延と再結晶焼鈍を1回以上繰
り返して製造される。この際、冷延板の再結晶焼鈍温度
が不適正であれば、上記のGSNにはならないのは公知
であるが、成分によって適正焼鈍温度は変化する。図4
にTi×Cと適正温度域の関係を示す。これより、Ti
×Cが0〜0.001%の場合は、97000(Ti×
C)+850℃以上、97000(Ti×C)+100
0℃以下に加熱することで適正な結晶粒度になる。ま
た、Ti×Cが0.001%超の場合は、97000
(Ti×C)+850℃以上、1100℃以下に加熱す
ることで適正な結晶粒度になる。
鋼を溶製、鋳造した。その後、1100〜1200℃に
加熱して熱間圧延して、3.8mm厚の熱延板とした。
これを連続焼鈍−酸洗後、0.5mm厚まで冷間圧延
し、更に連続焼鈍−酸洗、調質圧延を施して製品とし
た。
製品板から、圧延方向にJIS13号B引張試験片を採
取して引張試験を行うとともに、製品板の結晶粒度を測
定した。その結果を表1に併せて示す。表1から明らか
なように、本発明で規定する化学成分を有する鋼は、比
較鋼に比べて伸びが高く、張り出し性に優れていること
がわかる。表2に、鋼1,8,10についての焼鈍温度
の影響を示すが、本発明範囲で焼鈍した製品は比較鋼に
比べて伸びが高く、張り出し性に優れていることがわか
る。
回繰り返す2回冷延法においても有効であり、この場合
は張り出し性のみならず深絞り性も一段と向上するた
め、加工様式に応じて2回冷延法を選択すれば良い。ま
た、熱延板厚などは適宜設計すれば良い。熱延板焼鈍は
本発明範囲成分において、再結晶が完了する温度で焼鈍
すれば良いが、r値やリジングなどの他の特性を考慮す
ると、粗粒化しない範囲内で高温焼鈍が望ましい。更
に、冷間圧延においては、ロール系などは適宜選択すれ
ば良く、中間焼鈍と最終焼鈍は、必要であれば光輝焼鈍
でも構わない。
によれば伸びが向上し、張り出し性に優れたフェライト
系ステンレス鋼板を提供することができる。
ある。
図である。
ある。
Claims (4)
- 【請求項1】 質量%にて、 C :0.001〜0.01%、 S ≦0.01%、 Cr:16〜22%、 N :0.005〜0.02%、 B :0.0005〜0.0050%、 Ti:0.05〜0.4% を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物より成り、
Ti系析出物が0.1%以下であることを特徴とする張
り出し性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。 - 【請求項2】 S/C>32/12を満たすことを特徴
とする請求項1記載の張り出し性に優れたフェライト系
ステンレス鋼板。 - 【請求項3】 結晶粒度がGSNで5.5〜8.0であ
ることを特徴とする請求項1又は2記載の張り出し性に
優れたフェライト系ステンレス鋼板。 - 【請求項4】 質量%にて、 C :0.001〜0.01%、 S ≦0.01%、 Cr:16〜22%、 N :0.005〜0.02%、 B :0.0005〜0.0050%、 Ti:0.05〜0.4% を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物より成り、
Ti系析出物が0.1%以下であり、S/C>32/1
2を満たす組成を有するステンレス鋼スラブを熱間圧延
後、熱延板焼鈍し、冷間圧延と再結晶焼鈍を施す際に、
加熱温度をTi×C:0〜0.001%の場合は、97
000(Ti×C)+850℃以上97000(Ti×
C)+1000℃以下とし、Ti×C:0.001%超
の場合は、97000(Ti×C)+850℃以上11
00℃以下とする温度域で再結晶焼鈍して、結晶粒度を
GSNで5.5〜8.0に制御することを特徴とする張
り出し性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方
法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2001050554A JP4959061B2 (ja) | 2001-02-26 | 2001-02-26 | 張り出し性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
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JP4959061B2 JP4959061B2 (ja) | 2012-06-20 |
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Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2009025125A1 (ja) | 2007-08-20 | 2009-02-26 | Jfe Steel Corporation | 打抜き加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
KR20150098679A (ko) | 2013-03-25 | 2015-08-28 | 닛폰 스틸 앤드 스미킨 스테인레스 스틸 코포레이션 | 펀칭 가공성이 우수한 페라이트계 스테인리스 강판 및 그 제조 방법 |
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JPH09227999A (ja) * | 1996-02-20 | 1997-09-02 | Kawasaki Steel Corp | 耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼板 |
JPH10204588A (ja) * | 1997-01-23 | 1998-08-04 | Nippon Steel Corp | 加工性及びローピング特性に優れたフェライト系ステンレス鋼薄板及びその製造方法 |
-
2001
- 2001-02-26 JP JP2001050554A patent/JP4959061B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (3)
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KR20160129911A (ko) | 2013-03-25 | 2016-11-09 | 닛폰 스틸 앤드 스미킨 스테인레스 스틸 코포레이션 | 펀칭 가공성이 우수한 페라이트계 스테인리스 강판 및 그 제조 방법 |
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