JP2002241912A - 被加工金属材料の強化処理方法及び同方法を適用される金属素材 - Google Patents
被加工金属材料の強化処理方法及び同方法を適用される金属素材Info
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Abstract
する。 【解決手段】 被加工金属材料の組織の強化処理方法
は、a)被加工金属材料の金属素材を製造する工程と、
b)その金属素材を改造温度に加熱する工程と、c)そ
の金属素材の造形工程との3工程から達成する。好まし
くは、被加工金属材料としてはTi−47A1−4.7
(Nb,Cr,Mn,Si)−0.5Bからなる金属素
材が用いられ、造形方法としては、保護雰囲気下でほぼ
1000℃に誘導加熱し、一定の変形速度で、捩れまた
は圧縮により行われる。
Description
化処理方法及び同方法を適用される金属素材に関するも
のである。
いし改造技術は、必ずしも所望の成果をもたらさないも
のであつた。例えば、アルミ化チタン(Titanaluminid
e)またはマグネシウムのグループの特殊な被加工金属
材料は、従来応用されてきた、例えば鍛造または押出成
形などの処理技術や改造技術によると、未だに被加工材
料の組織の化学的構造的な不均一性が著しく、所定の技
術的応用のためには許容できない。公知の処理技術や改
造技術にはまず第1に比較的低い改造度しか達成されな
い欠点がある。このことは、被加工金属材料が例えば航
空機の噴射推進装置のタービン羽根や自動車の駆動ユニ
ツトの連接棒などの熱的かつ機械的に高負荷をかけられ
る部分に使用されるべき場合には容認できない。
材料は、極めて脆いので改造しにくい。今までこの種の
被加工金属材料は専ら溶融金属組織(sch-melzmetalogi
sch)法によつてのみ製造されていた。この強化処理方
法では主として真空・アーク溶融、プラズマ溶融、誘導
溶融が適用された。溶融材料は大抵2回から3回溶融さ
れるにも拘らず、鋳造体には大きな品質欠如が現れる。
つまり、鋳造体が結晶の特に著しい優先方位(Vorzugso
rientierung 選択方位)を有する粗大粒組織のために、
空隙の急激な増加(組成中の局所的変化)となつて現れ
る。この種の欠陥は例えばアルミ化チタンの一次鋳造の
際のみではなく、他の多くの被加工金属材料にも生じる
ので、既述のように被加工金属材料の鋳物から直接加工
部品を製造するのには適していない。したがつて、一次
鋳物として存在する被加工金属材料は組織的及び化学的
に強化する必要がある。このため、高温改造を鍛造また
は押出成形により規則的に応用し、例えば金属合金が必
要ならば特に被加工材料の組織の明瞭な改良と、被加工
材料の組成中の局所的変化の均衡が目標となる。
工材料中に注入された機械的エネルギによる高温改造の
過程中に開始された再結晶工程と相変化工程(相転移に
同じ)を通じて強化された。したがつて、改造後の組織
の微細さと均一性は、改造温度と改造速度の他に、被加
工材料の改造の際に達成された塑性変形の度合(改造
度)にかかつている。圧縮による従来の一段階の鍛造の
際の改造度は、ほぼ90〜95%の高度還元に限定され
る。この程度の改造度では鍛造体の周縁部に強い2次引
張応力が生じ、これがしばしば亀裂の発生につながる。
特に、アルミ化チタンのような脆い被加工材料にとつて
は問題であり、改造度は事実上僅かである。より高度な
改造度を得るには多段階の鍛造が必要であり、これは極
めて不経済で、完成部品の目標とする全ての形態形成に
応用できるものではない。
には、鍛造用打ち型材料を全く使用できないことも不利
である。従来から温度1000℃での鍛造用打ち型材料
に使用されているモリブデン合金は、保護ガス下でしか
操作できず、鍛造の実用的な実施を困難かつ高価になも
のにする。
に鍛造よりも高い改造度が得られる。また、流体静力学
的応力を重ねることにより、脆い被加工材料も比較的良
く改造することができる。押出成形を実際に適用する
時、所望の型本体の幾何学的形状により、改造度は約1
0:1の割合の縮小横断面に制限される。押出成形の不
利な点は、鍛造よりも高い温度を必要とすることであ
る。したがつて、アルミ化チタンのように酸化と腐食に
極めて弱い被加工材料では、押出成形するためにはカプ
セルで包む必要があり、加工費用がかなり高価になる。
強化処理方法よりも改良された、金属間合金のような非
常に脆く極めて改造しにくい被加工材料にも適用でき
る、被加工金属材料の強化処理方法と同方法を適用した
金属素材を提供することにある。
に、本発明の方法は被加工金属材料の組織の強化処理方
法において、a)被加工金属材料の素材を製造する工程
と、b)前記素材を改造温度に加熱する工程と、c)前
記素材の造形工程とを具備することを特徴とする。
法により処理されたアルミ化チタン(Titanaluminid)、
特にアルミ化チタン(Titanaluminid)の組成がTi-47 Al
-4,7(Nb, Cr,Mn,Si)-0,5 Bからなことを特徴とする。
化処理方法が適用される金属素材は、今まで押出成形ま
たは鍛造のために一次処理されたように、何重もの溶融
により処理されるものを意味する。
うと適当な試料であるが、例えば噴射推進装置のタービ
ン羽根や自動車の駆動ユニツトの連接棒のような半製品
ないし最終製品の製造に役立つものである。本発明の解
決策を応用して被加工金属材料から金属素材が製造可能
である。金属素材の目標とすることは、被加工金属材料
の組織強化を明確に改善可能とすることにある。即ち、
脆くて改造困難な被加工金属材料へ本発明の強化処理方
法を適用して、所要の組織が達成可能だあり、この成果
は本発明の強化処理方法に課された期待さえをも凌駕し
た。即ち、本発明の強化処理方法による組織の構造的及
び化学的強化は、公知の鍛造による強化処理方法及び押
出成形による強化処理方法により達成可能な組織の状況
(Konstellationen )と比較して断然改善された。本発
明の別の利点は、金属素材が加熱される改造温度が、従
来公知の鍛造による強化処理方法及び押出成形による強
化処理方法により達成される温度よりも一段と低くてよ
いことである。
金属素材に有利に施され、金属素材の伸長により引き起
こされた塑性変形が得られる。この時、捩れ角度は幾何
学的制限を受けずに、金属素材の幾重もの捩れにより極
めて強い塑性変形を起こすようにしなければならない。
金属素材の実効長が小さい場合でも、捩れにより高い改
造度が達成される。即ち、改造困難な被加工材料に本発
明による強化処理方法を適用しても被加工材料の改造度
は極めて高い。捩れにより極めて強い機械的エネルギが
被加工材料に導入され、このエネルギにより被加工材料
の組織の一様なダイナミツクな再結晶化が始まる。
ために、造形は金属素材の圧縮の形で実施される。この
時、金属素材に実質上同時に捩れと圧縮を行うと、つま
り二種の造形が重なると、造形の態様は被加工金属材料
が変形する時、捩れにより生じることがある剪断亀裂が
極めて速い段階で再び封じられ、その結果、剪断亀裂は
マクロな亀裂には拡大せず、捩れと圧縮の重なりにより
被加工材料の均質な変形が行われる。何故なら、金属素
材の幾何学的構造が適当ならば、両方の変形過程に伴う
剪断過程が相互に強く作用し合うからである。
縮が起こるのが好ましいが、金属素材に一定の変形速度
で圧縮を起こすものでもよい。
金属素材の加熱は原則的に任意の仕方で行うことができ
る。金属素材を加熱する場合に、造形が行われる時に金
属素材を総体的に加熱するか、改造温度に保つて制御す
るのが好ましく、この場合は金属素材は総体的に造形さ
れる。即ち、金属素材は捩じられるか圧搾される。
熱して、選定部分の造形を行うこと、即ち最も広義に
は、金属素材の造形に際して、金属素材との相対的位置
に配設した加熱装置からの熱供給に応じて段階的に行う
ことも可能である。
つて金属素材に沿つて摺動可能な電気コイルを使用して
金属素材の選定範囲を加熱することもできる。
0℃の範囲の温度で行うことであるが、特殊な被加工金
属材料の場合には、金属素材の改造温度を1000℃よ
りも高くするか、低くすることもできる。
る必要がある場合には、本発明の強化処理方法は少くと
も部分的に保護ガス下で行うのが好ましい。
た金属素材は、アルミ化チタンからなり、特にTi-47Al-
3.7(Nb,Cr,Mn,Si)-0.5Bの組成が好ましい。
さらに詳細に説明する。
で組成Ti-47Al-3.7(Nb,Cr,Mn,Si)-0.5B(原子百分
率)のTiAl合金について確認された。実験は空気中で実
施された。実験のため、ねじ付き頭部(clamping head
for accommodating heads with threads)を備えた試料
を、圧縮機[testing machine ]に組み込んだ。試料捕
捉枠は試料を捩じるために対向して捻ることができる
(図1)。試料を電気誘導コイルにより、1000℃〜
110℃の間の異なる温度に加熱した。試料の温度は熱
電対を用いて測定した。誘導コイルの幾何学的構造に基
づいて試料の加熱部分は長さ約6mmとした。この長さ
は評価するために効果的なものであることが分かつた。
試料が所望の温度になつた後に、まず圧縮方向に一定の
張力10〜50MPaをかけた。この時、鋳物組織は非
常に粗いので、まだ変形は起こらなかつた。次いで、試
料を1分以内にψ=720°(2回転)だけ捩つた。実
験に供した試料の構造では、r=4mm、試料の外皮でl
=6mm、 γt=約600%、伸び率 dγt/dt=5x10
-2s-1 という非常に高い変形度に相当し、したがつて一
方では捩れの最中に強力な再結晶が起こる。再結晶と並
行する組織精製により材料の降伏応力は大幅に低下し、
その結果、密着応力下では圧縮されても変形する。この
ようにして、捩れと圧縮の所望の組合せが達成され、生
じた圧縮変形率は20%という典型的な値になる。
ある。改造法により達成された精製組織を、光学顕微鏡
により撮影したものを図3〜5に示す。
織を示す。試料の頭部に変形は起きておらず、ダイナミ
ツクな再結晶も生じてない。これに対して、圧縮と捩れ
により変形した試料の中央部分には著しい組織精製が行
われている(図4)。薄板状の群落の平均粒度は、試料
の頭部で約d=800μmであるのに対して、試料の中
央部の相当粒度は約d=50μmに減少した。捩れと圧
縮により変形された試料部分には、改造度が大きいにも
拘らずどこにも亀裂は生じなかつた。したがつて、試料
の改造度はその後の組織精製を行うために、確実かつ明
瞭に拡大することができる。
的標準に拡張することができる。何故なら、強化処理方
法に必要な要素、例えば誘導加熱や改造機械は冶金工業
の標準装備に属するからである。
試料捕捉枠を加熱する必要がなく、したがつて、試料な
いし材料の耐高熱性に対して何らの制限も受けず、実験
の実施に際して改造される試料を、全長にわたつて均一
に所望の変形温度に加熱することができる。
局部を誘導加熱により加熱することもできる。この加熱
方法は、同一条件で局所的に極めて大きい改造度と改造
速度とを実現することができ、多くの材料で均一な再結
晶を得るのに有利である。
に誘導コイルを試料の長手方向ないし軸方向に沿つて摺
動させる必要がある。この改造は従来の鍛造法及び押出
成形法と比較すると、温度1000℃位の比較的低い改
造温度で行うことができ、アルミ化チタンのような腐食
し易い被加工材料の改造を極めて簡単に達成できる。し
かし、この強化処理方法の利点は、改造過程が極度の高
温の保護ガス下で比較的簡単な仕方で実現できる点にあ
る。アルミ化チタンの場合は例えばしばしば1350℃
以上の改造温度が必要であり、薄板状の組織形態を設定
することができる。
更ににより高度の改造条件を変形態様及び再結晶挙動に
設定することができる。その結果、アルミ化チタンのよ
うな比較的脆い被加工材料も十分に成形することができ
る。材料の変形に必要な回転トルクは、いずれの場合も
比較的冷たい試料捕捉枠を介して導入できるので、試料
捕捉枠を非常に高価な耐熱材料で製造する必要がない。
原理により、金属素材に捩れと圧縮を組み合せる工程を
示す正面図である。
合せて温度1000℃で処理した組成がTi-47Al-3.7(N
b,Cr,Mn,Si)-0.5BのTiAl試料の概略構成図である。
再成形された精製組織を光学顕微鏡で見た時の模式図で
ある。
ある。
走査型電子顕微鏡で見た時の模式図である。
3:造形装置 14:捩れ 15:圧縮 16:加熱装
置(誘導コイル) 17:加熱装置の摺動方向18:加
熱部分
Claims (13)
- 【請求項1】被加工金属材料の組織の強化処理方法にお
いて、a)被加工金属材料の素材を製造する工程と、
b)前記素材を改造温度に加熱する工程と、c)前記素
材の造形工程とを具備することを特徴とする、被加工金
属材料の強化処理方法。 - 【請求項2】前記素材を捩れの形に造形する、請求項1
に記載の被加工金属材料の強化処理方法。 - 【請求項3】前記素材を前記を圧縮の形に造形する、請
求項1に記載の被加工金属材料の強化処理方法。 - 【請求項4】前記素材をほぼ同時に捩れと圧縮の形に造
形する、請求項1〜3のいずれかに記載の被加工金属材
料の強化処理方法。 - 【請求項5】前記素材の造形を一定の圧力を加えて圧縮
する、請求項3,4のいずれかに記載の被加工金属材料
の強化処理方法。 - 【請求項6】前記素材の造形を一定の変形速度で圧力を
加えて行う、請求項3,4のいずれかに記載の被加工金
属材料の強化処理方法。 - 【請求項7】前記素材の造形を総体的に加熱して行う、
請求項1〜6のいずれかに記載の被加工金属材料の強化
処理方法。 - 【請求項8】前記素材の造形を起こさせる部分のみを加
熱して行う、請求項1〜6のいずれかに記載の被加工金
属材料の強化処理方法。 - 【請求項9】前記素材の造形を電気誘導により加熱して
行う、請求項1〜8のいずれかに記載の被加工金属材料
の強化処理方法。 - 【請求項10】前記素材の造形をほぼ1000℃の温度
で行う、請求項1〜9のいずれかに記載の被加工金属材
料の強化処理方法。 - 【請求項11】前記素材の造形を少くとも部分的に保護
ガス雰囲気下で行う、請求項1〜10のいずれかに記載
の被加工金属材料の強化処理方法。 - 【請求項12】請求項1〜11のいずれかに記載の強化
処理方法により処理されたことを特徴とする、アルミ化
チタン(Titanaluminid)からなる金属素材。 - 【請求項13】アルミ化チタン(Titanaluminid)の組成
がTi-47 Al-4,7(Nb, Cr,Mn,Si)-0,5 Bである、請求項1
2に記載の金属素材。
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