JP2002225128A - 熱可塑性樹脂フィルムの製造方法、および熱可塑性樹脂フィルム - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 本発明は、熱可塑性樹脂フィルム
の製造方法に関し、詳しくは、幅方向に物性の均一な熱
可塑性樹脂フィルムの製造方法を提供する。 【解決手段】 実質的に未配向の熱可塑性樹脂シ
ートを、テンターを用いて縦方向に３．１〜６．０倍延
伸した後、引続き前記テンターを用いて横方向に３．０
倍以上延伸する熱可塑性樹脂フィルムの製造方法におい
て、前記縦延伸を、前記未配向の熱可塑性樹脂シートの
ガラス転移温度（Ｔｇ）＋１０℃以上、低温結晶化温度
（Ｔｃ）＋４０℃以下の温度条件下で行い、引続き前記
テンターを用いて、ガラス転移温度（Ｔｇ）未満に冷却
せずに、前記横延伸をガラス転移温度（Ｔｇ）以上、融
点（Ｔｍ）−２０℃以下の温度条件下で行うことを特徴
とする熱可塑性樹脂フィルムの製造方法。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、熱可塑性樹脂フィ
ルムの製造方法に関し、詳しくは、幅方向に物性の均一
な熱可塑性樹脂フィルムの製造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】熱可塑性樹脂フィルム、特に二軸配向さ
れたポリエステル系、ポリアミド系、ポリオレフィン
系、ポリビニル系樹脂、ポリフェニレンサルファイド等
のフィルムは、包装及び工業用途、その他の多くの用途
に供せられており、フィルムの幅方向のどの部分でも同
じ物性値であることが望ましい。

【０００３】しかし、従来の製造方法では製品フィルム
の幅方向の物性を均一にすることは極めて困難であっ
た。この理由として、テンター内においてフィルムの両
端部は把持手段であるクリップによって拘束されている
に対し、フィルムの中央部は把持手段の影響が低く拘束
力が弱くなり、延伸工程によって生じる縦方向の延伸応
力や、熱固定工程によって発生する収縮応力の影響によ
って、クリップで把持されている端部に対してフィルム
の中央部分は遅れが生じることがわかっている。そし
て、横延伸と熱固定を連続に同一のテンターで行う場合
において、テンターに入る前のフィルムの面上に幅方向
に沿って直線を描いておくと、この直線はテンター内で
変形してフィルムの進行方向に対して延伸工程の始めの
領域で凸型に変形し、延伸工程の終わり直前の領域で直
線に戻り、延伸工程終了後には凹型に変形する。さらに
熱固定工程の領域の始めで凹形の変形は最大値に達し、
このまま曲線は変化しないでその後のテンターを通過
し、テンターを出たフィルムには凹形の変形が残る。こ
の現象はボーイング現象と称されているものであるが、
このボーイング現象はフィルムの幅方向の物性値を不均
一にする原因になっている。ボーイング現象によって、
フィルムの側端部分ではボーイング線に対して更に縦方
向に傾斜した配向主軸が生じて、幅方向で配向主軸の角
度が異なる傾向がある。この結果、例えば縦方向の熱収
縮率、熱膨張率、湿潤膨張率等の物性値がフィルムの幅
方向で異なってくる。このボーイング現象によって、包
装用途の一例である印刷ラミネート加工、製袋工程等に
おいては、印刷ピッチずれ、斑の発生、カーリング、蛇
行などのトラブルが生じていた。また、工業用途の一例
であるフロッピー（登録商標）ディスク等のベースフィ
ルムでは面内異方性のため磁気記録持性の低下などのト
ラブルが生じていた。

【０００４】ボーイング現象を減少ないし解消する技術
として、特開昭５０−７３９７８号公報において、延伸
工程と熱固定工程との間にニップロール群を設置するフ
ィルムの製造方法が提案されている。しかし、この技術
ではニップロールを設置する中間帯の温度がガラス転移
点温度以上であり、ニップ点でのフィルムの剛性が低い
ためボーイング現象の改善効果が低い。また、特公昭６
３−２４４５９号公報には横延伸完了後のフィルムの両
端部を把持しながら中央付近の狭い範囲のみをニップロ
ールによって強制的な前進をもたらす工程が提案されて
いる。しかし、この技術はニップロールをテンター内の
高温領域に設置して、かつロール及びその周辺装置を冷
却する必要があり、またフィルムが高温であるためロー
ルによる傷が発生する恐れがあり、実用性に乏しい。ま
た、特公昭６２−４３８５６号公報には、横延伸直後の
フィルムをガラス転移点温度以下に冷却した後、多段に
熱固定を行い、熱固定と同時に横方向に伸長する技術が
提案されている。しかし、この技術は冷却工程に加えて
多段に熱固定する工程と再延伸との複雑な工程となって
おり、テンター内の雰囲気温度やフィルム温度を長時間
にわたり安定して制御することが困難である。また、特
公平１−２５６９４号公報、特公平１−２５６９６号公
報には、フィルムの走行方向を逆転させて横延伸、熱固
定をする技術が提案されている。しかし、この技術はフ
ィルムの走行方向を逆転させるのにフィルムを一旦巻き
取る必要があり、オフラインでの製造方法であるため、
生産性の点で問題点がある。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、フィルム製
造時のボーイング現象の発生を減少させ、幅方向に物性
の均一なフィルムを効率よく得ることが可能な熱可塑性
樹脂フィルムの製造方法の提供を目的とする。

【０００６】

【課題を解決するための手段】本発明は、下記の構成を
有する。 （１） 実質的に未配向の熱可塑性樹脂シートを、テン
ターを用いて縦方向に３．１〜６．０倍延伸した後、引
続き前記テンターを用いて横方向に３．０倍以上延伸す
る熱可塑性樹脂フィルムの製造方法において、前記縦延
伸を、前記未配向の熱可塑性樹脂シートのガラス転移温
度（Ｔｇ）＋１０℃以上、低温結晶化温度（Ｔｃ）＋４
０℃以下の温度条件下で行い、引続き前記テンターを用
いて、ガラス転移温度（Ｔｇ）未満に冷却せずに、前記
横延伸をガラス転移温度（Ｔｇ）以上、融点（Ｔｍ）−
２０℃以下の温度条件下で行うことを特徴とする熱可塑
性樹脂フィルムの製造方法。 （２） 上記（１）において前記テンターが、クリップ
の駆動がリニアモーター方式のテンターであることを特
徴とする熱可塑性樹脂フィルムの製造方法。 （３） 上記（１）または（２）において、前記横延伸
後、前記テンターにより、縦方向および／または横方向
に２０％以下の緩和処理を行うことを特徴とする熱可塑
性樹脂フィルムの製造方法。 （４） 前記（１）〜（３）のいずれか一項に記載の熱
可塑性樹脂フィルムの製造方法により形成されてなる熱
可塑性樹脂フィルム。

【０００７】本発明の製造方法により形成されてなる熱
可塑性樹脂フィルムの厚みは特に限定されず、「フィル
ム」は所謂「シート」も含む。

【０００８】本発明において「実質的に未配向」とは主
配向軸が特定方向に定まっていないことを示す。

【０００９】

【発明の実施の形態】本発明の製造方法によって製造さ
れる熱可塑性樹脂フィルムはテンターにより延伸されて
なるフィルムであれば特に限定されず、構成樹脂として
は、ポリエチレンテレフタレート、ポリエチレン−２，
６−ナフタレート、ポリエチレンイソフタレート、ポリ
ブチレンテレフタレートなどのポリエステル系樹脂、ナ
イロン−６、ナイロン−６６などのポリアミド系樹脂、
ポリプロピレン、ポリエチレンなどのポリオレフィン系
樹脂、ポリフェニレンサルファイド、ポリエーテルスル
フォン、ポリスルフォン、ポリエーテルエーテルケト
ン、ポリエーテルケトンケトン、ポリエチレントリメリ
テッドイミドなどの単独重合体あるいは共重合体等が挙
げられ、それらの２種以上の混合物であってもよい。ま
た、熱可塑性フィルムは単層であっても、多層構造など
の複合体であっても良い。

【００１０】本発明の熱可塑性樹脂フィルムの製造方法
は、実質的に未配向の熱可塑性樹脂シートを、テンター
を用いて縦方向にガラス転移温度（Ｔｇ）＋１０℃以
上、低温結晶化温度（Ｔｃ）＋４０℃以下の温度条件下
で３．１〜６．０倍延伸した後、得られた一軸配向フィ
ルムを引続き前記テンターを用いてガラス転移温度（Ｔ
ｇ）未満に冷却せずに、横方向にガラス転移温度（Ｔ
ｇ）以上、融点（Ｔｍ）−２０℃以下の温度条件下で
３．０倍以上延伸する。

【００１１】縦方向延伸時の延伸温度が（Ｔｇ＋１０
℃）未満では、延伸応力が著しく増加し、ボーイング現
象を低減する効果が現れず、かつ引続き行う横延伸時に
破断が頻発する。縦方向延伸時の延伸温度が（Ｔｃ＋４
０℃）を超えると得られた熱可塑性樹脂フィルムの厚み
斑が大きくなり、かつ熱結晶化が著しく進行し、延伸応
力が増大し、さらに引続き行う横延伸時に破断が頻発す
る。好ましくは、縦方向延伸時の延伸温度が（Ｔｇ＋２
０℃）〜（Ｔｃ＋３０℃）であるのがよい。

【００１２】縦方向延伸時の延伸倍率が３．１倍未満で
あるとボーイング現象は低減するものの、得られた熱可
塑性樹脂フィルムの縦方向強度が小さくなり、６．０倍
を超えるとボーイング現象を低減する効果が発現せず、
かつ引続き行う横延伸時に破断が頻発する。好ましく
は、縦方向延伸時の延伸倍率が３．３〜５．０倍である
のがよい。

【００１３】得られた一軸配向フィルムを、引続き縦延
伸時と同一のテンターを用いて、ガラス転移温度（Ｔ
ｇ）未満に冷却せずに、横延伸を行うことが本発明の特
徴の１つである。すなわち、一軸配向フィルムを強制的
に冷却するのではなく加熱保温し、しかも横延伸のため
の加熱を兼用することにある。一軸配向フィルムを強制
的に冷却し、更に横延伸のために再加熱すると、熱結晶
化が著しく進行し、横延伸応力が増大し、ボーイング現
象を低減する効果が現れない。上記の加熱保温時におい
ても熱結晶化は進行するが、前述の強制冷却および再加
熱も場合に比べると進行速度が甚だ遅く、実用上問題と
ならない。

【００１４】横延伸時の延伸温度がＴｇ未満では延伸応
力が著しく増加し、破断が頻発する。横延伸時の延伸温
度が（Ｔｍ−２０℃）を超えると厚み斑が大きくなり、
かつ熱結晶化が著しく進行し、延伸応力が増大して、破
断が頻発する。好ましくは、横延伸時の延伸温度が（Ｔ
ｇ＋２０℃）〜（Ｔｍ−４０℃）であるのがよい。

【００１５】横延伸時の延伸倍率が３．０倍未満である
と熱可塑性樹脂フィルムの強度が低下し、かつ厚み斑が
増大しやすくなる。好ましくは、横延伸時の延伸倍率が
３．５倍〜５．０倍であるのがよい。横延伸時の延伸倍
率が高すぎると、延伸応力が増大し、破断が頻発しやす
くなる。

【００１６】本発明の熱可塑性樹脂フィルムの製造方法
においては、延伸に使用する前記テンターが、クリップ
の駆動がリニアモーター方式のテンターであるのが好ま
しい。クリップの駆動がリニアモーター方式のテンター
を用いることにより、クリップの駆動がスクリュー方式
やパンタグラフ方式等に比べ、フィルム形成速度が向上
し、特に縦延伸倍率の条件設定が容易に制御可能となっ
て、より幅方向の物性が均一なフィルムを得やすくな
る。

【００１７】さらに、本発明の熱可塑性樹脂フィルムの
製造方法においては、上記のようにして得られた二軸配
向熱可塑性樹脂フィルムを、前記横延伸後に引き続い
て、延伸時と同一のテンターにより、熱固定を行うこと
が好ましい。熱固定を行うことにより、熱可塑性樹脂フ
ィルムの吸湿寸法変化、乾熱寸法変化、ボイル寸法変化
が低減され、後加工工程中及び後加工品の寸法変化に起
因する、例えば製袋カール等のトラブル誘発を防止でき
る。さらに、熱固定工程中の緩和処理における緩和率
は、縦方向および／または横方向に２０％以下であるこ
とが好ましく、特に好ましくは、緩和率が、縦方向およ
び／または横方向に５〜１５％であるのがよい。緩和率
が２０％を超えると、縦方向および／または横方向に延
伸時に発生する残留応力を熱固定工程で吸収することが
出来ずに、実質的な緩和効果が現れにくく、フィルムが
テンター内で弛むために、テンター内において熱風によ
るフィルムのバタツキが生じ、フィルムの破断やフィル
ムへの擦り傷を誘発やすい。

【００１８】さらに、上記緩和処理において、温度は
（Ｔｍ−７０℃）〜Ｔｍの温度であるのが好ましく、特
に好ましくは、（Ｔｍ−５０℃）〜（Ｔｍ−５℃）であ
るのがよい。緩和処理温度が（Ｔｍ−７０℃）未満では
緩和効果が現れにくく、Ｔｍを超えると熱結晶化が著し
く進行し破断が頻発しやすくなる。

【００１９】上記のように、本発明の熱可塑性樹脂フィ
ルムの製造方法は、実質的に未配向の熱可塑性樹脂シー
トを、クリップの駆動がリニアモーター方式のテンター
を用いて縦方向に、前記未配向の熱可塑性樹脂シートの
ガラス転移温度（Ｔｇ）＋１０℃以上、低温結晶化温度
（Ｔｃ）＋４０℃以下の温度条件下で、３．１〜６．０
倍となるよう延伸した後、ガラス転移温度（Ｔｇ）未満
に冷却せずに、引続き前記テンターを用いて横方向に、
ガラス転移温度（Ｔｇ）以上、融点（Ｔｍ）−２０℃以
下の温度条件下で、３．０倍以上となるよう延伸し、さ
らに、前記テンターにより、縦方向および／または横方
向に２０％以下の緩和処理を含む熱固定工程を行うのが
好ましい。

【００２０】本発明の熱可塑性樹脂フィルムの製造方法
は、上述したような条件での延伸を行えば、他の製造に
おける工程は特に限定されず、例えば、延伸前の実質的
に未配向の熱可塑性樹脂シートは、フィルムを構成する
熱可塑性樹脂原料を乾燥したのち、押し出し機により溶
融押出し、口金より回転ドラム上にキャストして急冷固
化するなどの従来一般の方法により得られる。

【００２１】本発明の熱可塑性樹脂フィルムの製造方法
により、ボーイング減少の発生を減少させ、幅方向に物
性の均一な熱可塑性フィルムが得られる理由として、下
記のことが考えられる。本発明においては、縦延伸を特
定の延伸温度と延伸倍率に制御することにより、縦延伸
により発生する残留熱収縮応力を低減し、かつ横延伸時
に発生する延伸応力を低減することができ、ボーイング
現象が減少する。また同時に同一テンター内の縦延伸と
横延伸の間を保温してガラス転移温度（Ｔｇ）未満に冷
却しないことにより、強制冷却から再加熱時に生ずる結
晶化促進作用を防止し、横延伸時に発現する配向の形成
が容易になって延伸性が向上し、また、横延伸時に発生
する延伸応力を低減することができ、ボーイング現象が
減少する。また、横延伸と熱固定を連続に同一のテンタ
ーで行う場合では、ボーイング現象は延伸工程終了後に
も多少発生し、その後の熱固定工程の直後で最大値をと
ることが確認されている。延伸工程と熱固定工程との間
には延伸による延伸応力と熱固定による収縮応力が存在
するが、熱固定工程のフィルムの温度が高いとフィルム
の剛性が低くなり、フィルムの中央部が延伸工程側へ変
形し易くなり、ボーイング現象が発生すると考えられ
る。同一テンターを用いて横延伸と熱固定を行う場合
は、緩和処理を含む熱固定工程を行うことで、フィルム
幅方向で均一な緩和処理が可能となり、ボーイング現象
が減少する。従って、緩和処理を特定の条件に制御する
ことにより、ボーイング減少を低減できる。このよう
に、フィルムの延伸性が向上し、ボーイング現象を減少
させて、幅方向に物性の均一な、製造時あるいは使用時
の取り扱い性に優れたフィルムを経済的に得ることがで
きる。

【００２２】本発明を試験例および実施例を用いてより
具体的に説明するが、本発明はそれらに限定されるもの
ではなく、本発明の趣旨に適合し得る範囲で変更を加え
て実施することももちろん可能であり、それらはいずれ
も本発明の技術的範囲に包含される。

【００２３】試験例 １．試験方法 （１）ガラス転移温度（Ｔg）、低温結晶化温度（Ｔ
ｃ）、及び融点（Ｔｍ） 実施例１〜５、比較例１〜５の熱可塑性樹脂フィルム製
造において得られた未配向シートを液体窒素中で凍結
し、減圧解凍後に、セイコー電子製ＤＳＣを用いて昇温
速度１０℃／分で測定し、得られた吸熱発熱曲線よりガ
ラス転移温度（Ｔg）、低温結晶化温度（Ｔｃ）及び融
点（Ｔｍ）を算出した。

【００２４】（２）破断回数 フィルム形成状態として、実施例１〜５、比較例１〜５
の熱可塑性樹脂フィルム製造を、それぞれ２時間同一条
件で行い、フィルムの破断回数を計測した。

【００２５】（３）ボーイング歪 実施例１〜５、比較例１〜５の熱可塑性樹脂フィルム製
造において、テンターに入る前の未配向シートの表面に
幅方向に直線を描き、最終的に得られた熱可塑性樹脂フ
ィルムにおいて上記直線の弓状に変形した状態（ボーイ
ング線）より下記式１を用いてボーイング歪（Ｂ：単位
％）を算出した。 Ｂ（％）＝ｂ／Ｗ×１００ 式１ Ｗ（ｍｍ）：フィルムの幅 ｂ（ｍｍ）：ボーイング線の最大ふくらみ量

【００２６】（４）沸水収縮率斜め差 実施例１〜３、比較例１〜３の熱可塑性樹脂フィルム
を、全幅の中央部および中央から左右に全幅の４０％の
位置（端部）から、それぞれ２１ｃｍ角に切り出しサン
プルとする。各々のサンプルの中央を中心とする直径２
０ｃｍの円を描き、熱可塑性樹脂フィルムの縦方向を０
°としたときの０°、４５°、９０°及び１３５°方向
に円の中心を通る直線を引き、各方向における円の直径
を測定し、処理前の長さとする。上記各サンプルを沸騰
水中で３０分間加熱処理した後、取り出して、表面に付
着した水分を除去、風乾する。風乾後、各方向の直径を
再度測定し、処理後の長さとし、下記式２を用いて沸水
収縮率（％）を算出した。 沸水収縮率（％） ＝（処理前の長さ−処理後の長さ）／処理前の長さ×１００ 式２ さらに縦方向を０°としたときの４５°と１３５°方向
の上記沸水収縮率の差の絶対値を求め、両方の端部のサ
ンプルにおける平均値を沸水収縮率斜め差（％）とし
た。

【００２７】（５）厚み斑 実施例４、５、比較例４、５の熱可塑性樹脂フィルムを
縦方向、横方向にそれぞれ１ｍ×５ｃｍの短冊状に裁断
し、厚さ計（Ｋ３０６Ｃ、安立電気（株）製）を用いて
厚み形状を測定した。下記式３により、１ｍ当りの厚み
斑を算出し、これを５回繰り返して平均値を求め測定値
とした。 厚み斑（％）＝（最大厚み−最小厚み）／平均厚み×１００ 式３

【００２８】２．試験結果 上記試験（１）の結果は実施例および比較例中に、試験
（２）〜（５）の結果は表１、２に示す。

【００２９】

【実施例】実施例１ ナイロン６ペレット（相対粘度２．８）を真空乾燥した
後、これを押出し機に供給して２６５℃で溶解し、Ｔ型
ダイよりシート状に押し出し、直流高電圧を印可して２
０℃の回転ドラム上に静電気的に密着させ、冷却固化さ
せて厚さ２００μｍの未配向シートを得た。この未配向
シートのガラス転移温度（Ｔｇ）は４０℃、低温結晶化
温度（Ｔｃ）は６８℃、融点（Ｔｍ）は２２０℃であっ
た。上記未配向シートを連続的にリニアモータ方式で駆
動するテンターに導き、延伸温度６５℃で縦方向に３．
５倍延伸した後、６５℃に保温しつつ、引続き同一テン
ターで、延伸温度１２０℃で横方向に４．０倍延伸した
後、さらに同一テンターで２１５℃で縦方向に６％、及
び横方向に６％の緩和処理を施した後に冷却し、両縁部
を裁断除去して、厚み１５μｍの二軸配向ポリアミドフ
ィルムを得た。

【００３０】実施例２ 縦延伸を温度７５℃で行う以外はすべて実施例１と同様
にして二軸配向ポリアミドフィルムを得た。

【００３１】実施例３ 緩和処理時の縦方向の緩和率を１０％で行う以外はすべ
て実施例１と同様にして二軸配向ポリアミドフィルムを
得た。

【００３２】実施例４ ポリエチレンテレフタレートペレット（固有粘度０．６
５）を真空乾燥した後、これを押出し機に供給して２８
５℃で溶解し、Ｔ型ダイよりシート状に押し出し、直流
高電圧を印可して２０℃の回転ドラム上に静電気的に密
着させ、冷却固化させて厚さ１９０μｍの未配向シート
を得た。この未配向シートのガラス転移温度（Ｔｇ）は
７９℃、低温結晶化温度（Ｔｃ）は１３５℃、融点（Ｔ
ｍ）は２６５℃であった。上記未配向シートを連続的に
リニアモータ方式で駆動するテンターに導き、延伸温度
１１０℃で縦方向に４．５倍延伸した後、１１０℃に保
温しつつ、引続き同一テンターで延伸温度１４０℃で横
方向に４．０倍延伸した後、さらに同一テンターで２３
０℃で縦方向に８％、及び横方向に１０％の緩和処理を
施した後に冷却し、両縁部を裁断除去して、厚み１２μ
ｍの二軸配向ポリエチレンテレフタレートフィルムを得
た。

【００３３】実施例５ 縦延伸を倍率３．５倍で行う以外はすべて実施例４と同
様にして二軸配向ポリエチレンテレフタレートフィルム
を得た。

【００３４】比較例１ 縦延伸を温度４５℃で行う以外はすべて実施例１と同様
にして二軸配向ポリアミドフィルムを得た。

【００３５】比較例２ 縦延伸と横延伸を異なるテンターを用いて行い、その間
の温度を３５℃にする以外はすべて実施例１と同様にし
て二軸配向ポリアミドフィルムを得た。

【００３６】比較例３ 縦方向の緩和処理を行わない以外はすべて実施例１と同
様にして二軸配向ポリアミドフィルムを得た。

【００３７】比較例４ 縦延伸を倍率６．５倍で行う以外はすべて実施例４と同
様にして二軸配向ポリエチレンテレフタレートフィルム
を得た。

【００３８】比較例５ 縦延伸を温度１８０℃で行う以外はすべて実施例４と同
様にして二軸配向ポリエチレンテレフタレートフィルム
を得た。

【００３９】

【発明の効果】本発明の製造方法によれば、ボーイング
現象の発生を減少させ、破断の発生がなく、厚み斑も小
さい、幅方向の物性の均一性が高い熱可塑性樹脂フィル
ムを効率よく得ることができ、コスト性にも優れる。

【表１】

【表２】

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 実質的に未配向の熱可塑性樹脂シート
   を、テンターを用いて縦方向に３．１〜６．０倍延伸し
   た後、引続き前記テンターを用いて横方向に３．０倍以
   上延伸する熱可塑性樹脂フィルムの製造方法において、
   前記縦延伸を、前記未配向の熱可塑性樹脂シートのガラ
   ス転移温度（Ｔｇ）＋１０℃以上、低温結晶化温度（Ｔ
   ｃ）＋４０℃以下の温度条件下で行い、引続き前記テン
   ターを用いて、ガラス転移温度（Ｔｇ）未満に冷却せず
   に、前記横延伸をガラス転移温度（Ｔｇ）以上、融点
   （Ｔｍ）−２０℃以下の温度条件下で行うことを特徴と
   する熱可塑性樹脂フィルムの製造方法。
2. 【請求項２】 前記テンターが、クリップの駆動がリニ
   アモーター方式のテンターであることを特徴とする請求
   項１記載の熱可塑性樹脂フィルムの製造方法。
3. 【請求項３】 前記横延伸後、前記テンターにより、縦
   方向および／または横方向に２０％以下の緩和処理を含
   む熱固定工程を行うことを特徴とする請求項１または２
   記載の熱可塑性樹脂フィルムの製造方法。
4. 【請求項４】 請求項１乃至３のいずれか一項に記載の
   熱可塑性樹脂フィルムの製造方法により形成されてなる
   熱可塑性樹脂フィルム。