JP2002209302A - 電気自動車用電源装置及び該電源装置に用いられる直流電圧変換回路 - Google Patents
電気自動車用電源装置及び該電源装置に用いられる直流電圧変換回路Info
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- JP2002209302A JP2002209302A JP2001005459A JP2001005459A JP2002209302A JP 2002209302 A JP2002209302 A JP 2002209302A JP 2001005459 A JP2001005459 A JP 2001005459A JP 2001005459 A JP2001005459 A JP 2001005459A JP 2002209302 A JP2002209302 A JP 2002209302A
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/60—Other road transportation technologies with climate change mitigation effect
- Y02T10/70—Energy storage systems for electromobility, e.g. batteries
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/60—Other road transportation technologies with climate change mitigation effect
- Y02T10/72—Electric energy management in electromobility
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- Charge And Discharge Circuits For Batteries Or The Like (AREA)
- Electric Propulsion And Braking For Vehicles (AREA)
- Dc-Dc Converters (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 小型軽量化を図ることができる電気自動車用
電源装置、及び直流電圧変換回路を提供することが課題
である。 【解決手段】 昇降圧回路３に設けられるチョークコイ
ルＬ１と磁気的に結合される２次コイルをＬ２設置し、
力行モード時、及び回生モード時に、チョークコイルＬ
１に流れる電流により、２次コイルＬ２に電圧を発生さ
せる。そして、この電圧を整流して所定レベルの直流電
圧を発生させ、該直流電圧をサブバッテリ６に供給し
て、サブバッテリ６を充電させる。これにより、ＤＣ−
ＤＣコンバータ５に絶縁トランスを設置する必要がない
ので、回路規模の小型化、軽量化を図ることができる。
更に、コストダウンを図ることができる。
電源装置、及び直流電圧変換回路を提供することが課題
である。 【解決手段】 昇降圧回路３に設けられるチョークコイ
ルＬ１と磁気的に結合される２次コイルをＬ２設置し、
力行モード時、及び回生モード時に、チョークコイルＬ
１に流れる電流により、２次コイルＬ２に電圧を発生さ
せる。そして、この電圧を整流して所定レベルの直流電
圧を発生させ、該直流電圧をサブバッテリ６に供給し
て、サブバッテリ６を充電させる。これにより、ＤＣ−
ＤＣコンバータ５に絶縁トランスを設置する必要がない
ので、回路規模の小型化、軽量化を図ることができる。
更に、コストダウンを図ることができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、電気自動車に搭載
される電源装置、及び該電源装置に用いられる直流電圧
変換回路に関する。
される電源装置、及び該電源装置に用いられる直流電圧
変換回路に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、電気自動車（ハイブリッド車を
含む）に搭載される電源装置は、力行モードと回生モー
ドとを有しており、力行モード時には、主電源バッテリ
より出力される直流電圧を交流電圧に変換して、走行駆
動用のモータを回転させる。また、回生モード時には、
モータの回転により生じる交流電圧を直流電圧に変換
し、この直流電圧を用いて主電源バッテリを充電するよ
うに動作する。
含む）に搭載される電源装置は、力行モードと回生モー
ドとを有しており、力行モード時には、主電源バッテリ
より出力される直流電圧を交流電圧に変換して、走行駆
動用のモータを回転させる。また、回生モード時には、
モータの回転により生じる交流電圧を直流電圧に変換
し、この直流電圧を用いて主電源バッテリを充電するよ
うに動作する。
【０００３】図５は、従来における電源装置の構成を示
す回路図、図６は、ＤＣ−ＤＣコンバータ１０６の詳細
な構成を示す回路図である。図示のように、電源装置１
０１は、主電源バッテリ１０２と、該主電源バッテリ１
０２の出力側に設置される昇降圧回路１０３と、インバ
ータ回路１０４と、例えば１２ボルトの出力電圧を有す
るサブバッテリ１０５、及びＤＣ−ＤＣコンバータ１０
６と、を有している。更に、昇降圧回路１０３に設けら
れるトランジスタＴｒ１０１、Ｔｒ１０２、及びＤＣ−
ＤＣコンバータ１０６に設けられるトランジスタＴｒ３
にスイッチング用のパルス信号を出力する制御回路１０
７を具備している。
す回路図、図６は、ＤＣ−ＤＣコンバータ１０６の詳細
な構成を示す回路図である。図示のように、電源装置１
０１は、主電源バッテリ１０２と、該主電源バッテリ１
０２の出力側に設置される昇降圧回路１０３と、インバ
ータ回路１０４と、例えば１２ボルトの出力電圧を有す
るサブバッテリ１０５、及びＤＣ−ＤＣコンバータ１０
６と、を有している。更に、昇降圧回路１０３に設けら
れるトランジスタＴｒ１０１、Ｔｒ１０２、及びＤＣ−
ＤＣコンバータ１０６に設けられるトランジスタＴｒ３
にスイッチング用のパルス信号を出力する制御回路１０
７を具備している。
【０００４】そして、力行モード時には、トランジスタ
Ｔｒ１０１をスイッチング動作させることにより、主電
源バッテリ１０２より出力される直流電圧の電圧値を所
定レベルに変換してインバータ回路１０４に供給し、該
インバータ回路１０４より出力される三相交流電圧によ
り、モータＭ１０１を回転駆動させることができる。
Ｔｒ１０１をスイッチング動作させることにより、主電
源バッテリ１０２より出力される直流電圧の電圧値を所
定レベルに変換してインバータ回路１０４に供給し、該
インバータ回路１０４より出力される三相交流電圧によ
り、モータＭ１０１を回転駆動させることができる。
【０００５】他方、回生モード時には、モータＭ１０１
より出力される交流電圧がインバータ回路１０４で直流
電圧に変換され、更に、トランジスタＴｒ１０２をスイ
ッチング動作させることにより、この直流電圧の電圧値
を所定レベルに変換して主電源バッテリ１０２に供給
し、該主電源バッテリ１０２を充電させる。
より出力される交流電圧がインバータ回路１０４で直流
電圧に変換され、更に、トランジスタＴｒ１０２をスイ
ッチング動作させることにより、この直流電圧の電圧値
を所定レベルに変換して主電源バッテリ１０２に供給
し、該主電源バッテリ１０２を充電させる。
【０００６】更に、ＤＣ−ＤＣコンバータ１０６には、
トランジスタＴｒ１０３（図６参照）が搭載されてお
り、該トランジスタＴｒ１０３をスイッチング動作させ
ることにより、サブバッテリ１０５への電圧の供給、停
止を切り換えることができる。
トランジスタＴｒ１０３（図６参照）が搭載されてお
り、該トランジスタＴｒ１０３をスイッチング動作させ
ることにより、サブバッテリ１０５への電圧の供給、停
止を切り換えることができる。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】ところが、このような
従来における電気自動車用の電源装置１０１では、主電
源バッテリ１０２と、サブバッテリ１０５との間を、絶
縁する必要があるので、絶縁型のトランスＴＲ１０１を
設置する必要があり、重量が重く且つコスト的に高価に
なるという欠点がある。
従来における電気自動車用の電源装置１０１では、主電
源バッテリ１０２と、サブバッテリ１０５との間を、絶
縁する必要があるので、絶縁型のトランスＴＲ１０１を
設置する必要があり、重量が重く且つコスト的に高価に
なるという欠点がある。
【０００８】更に、回生モード時には、昇降圧回路１０
３のコンデンサＣ１０１に一旦充電された後の電圧がＤ
Ｃ−ＤＣコンバータ１０６に供給されることになるの
で、損出が大きくなるという問題がある。
３のコンデンサＣ１０１に一旦充電された後の電圧がＤ
Ｃ−ＤＣコンバータ１０６に供給されることになるの
で、損出が大きくなるという問題がある。
【０００９】この発明はこのような従来の課題を解決す
るためになされたものであり、その目的とするところ
は、小型軽量化を図ることができ、且つ、エネルギーの
損出を低減することのできる電気自動車用電源装置及び
該電源装置に用いられる直流電圧変換回路を提供するこ
とにある。
るためになされたものであり、その目的とするところ
は、小型軽量化を図ることができ、且つ、エネルギーの
損出を低減することのできる電気自動車用電源装置及び
該電源装置に用いられる直流電圧変換回路を提供するこ
とにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、請求項１に記載の電気自動車用電源装置は、電気自
動車に搭載される走行用のモータに、駆動電圧を印加す
る電気自動車用電源装置において、主電源バッテリと、
力行モード時には、直流電圧を交流電圧に変換して前記
モータに供給し、且つ、回生モード時には、前記モータ
より出力される交流電圧を直流電圧に変換するインバー
タ回路と、第１のスイッチング手段と第２のスイッチン
グ手段、及びチョークコイルを具備し、前記第１のスイ
ッチング手段動作時には、前記主電源バッテリを前記イ
ンバータ回路に出力し、前記第２のスイッチング手段動
作時には、前記インバータ回路より出力される直流電圧
を前記主電源バッテリに供給する昇降圧回路と、力行モ
ード時には、前記第１のスイッチング手段を動作させ、
回生モード時には、前記第２のスイッチング手段を動作
させるべく制御する制御手段と、前記チョークコイルと
磁気的に結合される２次コイルを具備し、該２次コイル
に発生する電圧を整流して、前記サブバッテリに充電電
圧を供給する直流電圧変換回路と、を具備したことが特
徴である。
め、請求項１に記載の電気自動車用電源装置は、電気自
動車に搭載される走行用のモータに、駆動電圧を印加す
る電気自動車用電源装置において、主電源バッテリと、
力行モード時には、直流電圧を交流電圧に変換して前記
モータに供給し、且つ、回生モード時には、前記モータ
より出力される交流電圧を直流電圧に変換するインバー
タ回路と、第１のスイッチング手段と第２のスイッチン
グ手段、及びチョークコイルを具備し、前記第１のスイ
ッチング手段動作時には、前記主電源バッテリを前記イ
ンバータ回路に出力し、前記第２のスイッチング手段動
作時には、前記インバータ回路より出力される直流電圧
を前記主電源バッテリに供給する昇降圧回路と、力行モ
ード時には、前記第１のスイッチング手段を動作させ、
回生モード時には、前記第２のスイッチング手段を動作
させるべく制御する制御手段と、前記チョークコイルと
磁気的に結合される２次コイルを具備し、該２次コイル
に発生する電圧を整流して、前記サブバッテリに充電電
圧を供給する直流電圧変換回路と、を具備したことが特
徴である。
【００１１】請求項２に記載の発明は、前記直流電圧変
換回路は、前記整流された後の電圧をスイッチングし
て、前記サブバッテリへの供給、停止を切り換える切り
換え手段を具備したことを特徴とする。
換回路は、前記整流された後の電圧をスイッチングし
て、前記サブバッテリへの供給、停止を切り換える切り
換え手段を具備したことを特徴とする。
【００１２】請求項３に記載の発明は、前記制御手段
は、前記第１のスイッチング手段、第２のスイッチング
手段に加え、前記切り換え手段のオン、オフを制御する
ことを特徴とする。
は、前記第１のスイッチング手段、第２のスイッチング
手段に加え、前記切り換え手段のオン、オフを制御する
ことを特徴とする。
【００１３】請求項４に記載の発明は、前記制御手段
は、前記主電源バッテリが力行モードである場合には、
前記サブバッテリへの充電を低レベル充電とするべく前
記切り換え手段のオン、オフを制御し、前記主電源バッ
テリが回生モードである場合には、前記サブバッテリへ
の充電を急速充電とするべく前記切り換え手段のオン、
オフを制御することを特徴とする。
は、前記主電源バッテリが力行モードである場合には、
前記サブバッテリへの充電を低レベル充電とするべく前
記切り換え手段のオン、オフを制御し、前記主電源バッ
テリが回生モードである場合には、前記サブバッテリへ
の充電を急速充電とするべく前記切り換え手段のオン、
オフを制御することを特徴とする。
【００１４】請求項５に記載の発明は、前記制御手段
は、前記主電源バッテリが力行モード及び回生モードの
いずれでもない場合に、前記サブバッテリを充電する際
には、前記第１のスイッチング手段、及び前記第２のス
イッチング手段のオン、オフを操作して、前記チョーク
コイルに電流を流すべく制御することを特徴とする。
は、前記主電源バッテリが力行モード及び回生モードの
いずれでもない場合に、前記サブバッテリを充電する際
には、前記第１のスイッチング手段、及び前記第２のス
イッチング手段のオン、オフを操作して、前記チョーク
コイルに電流を流すべく制御することを特徴とする。
【００１５】請求項６に記載の直流電圧変換回路は、電
気自動車に搭載される主電源バッテリとサブバッテリと
の間に介置される直流電圧変換回路において、前記主バ
ッテリに接続される昇降圧回路のチョークコイルに対
し、磁気的に結合される２次コイルと、前記２次コイル
に発生する電圧を整流する整流手段と、前記整流手段で
整流された電圧の、前記サブバッテリへの供給、停止を
切り換える切り換え手段と、を具備したことを特徴とす
る。
気自動車に搭載される主電源バッテリとサブバッテリと
の間に介置される直流電圧変換回路において、前記主バ
ッテリに接続される昇降圧回路のチョークコイルに対
し、磁気的に結合される２次コイルと、前記２次コイル
に発生する電圧を整流する整流手段と、前記整流手段で
整流された電圧の、前記サブバッテリへの供給、停止を
切り換える切り換え手段と、を具備したことを特徴とす
る。
【００１６】請求項７に記載の発明は、前記切り換え手
段の、オン、オフ動作を制御する制御手段を具備したこ
とを特徴とする。
段の、オン、オフ動作を制御する制御手段を具備したこ
とを特徴とする。
【００１７】請求項８に記載の発明は、前記制御手段
は、前記主電源バッテリが力行モードである場合には、
前記サブバッテリへの充電を低レベル充電とするべく前
記切り換え手段のオン、オフを制御し、前記主電源バッ
テリが回生モードである場合には、前記サブバッテリへ
の充電を急速充電とするべく前記切り換え手段のオン、
オフを制御することを特徴とする。
は、前記主電源バッテリが力行モードである場合には、
前記サブバッテリへの充電を低レベル充電とするべく前
記切り換え手段のオン、オフを制御し、前記主電源バッ
テリが回生モードである場合には、前記サブバッテリへ
の充電を急速充電とするべく前記切り換え手段のオン、
オフを制御することを特徴とする。
【００１８】
【発明の効果】請求項１に記載した電気自動車用電源装
置では、昇降圧回路に設置されるチョークコイルと磁気
的に結合される２次コイルを設置し、該２次コイルに発
生する電圧を用いて、サブバッテリに充電するようにし
ているので、直流電圧変換回路に、絶縁トランスを設置
する必要がなく、装置の小型、軽量化を図ることができ
る。また、電力の損出を低減することができる。
置では、昇降圧回路に設置されるチョークコイルと磁気
的に結合される２次コイルを設置し、該２次コイルに発
生する電圧を用いて、サブバッテリに充電するようにし
ているので、直流電圧変換回路に、絶縁トランスを設置
する必要がなく、装置の小型、軽量化を図ることができ
る。また、電力の損出を低減することができる。
【００１９】請求項２の発明では、サブバッテリへの電
圧の供給、停止を切り換えるための切り換え手段を設け
ているので、サブバッテリの充電状態に応じて、充電、
停止を切り換えることができる。
圧の供給、停止を切り換えるための切り換え手段を設け
ているので、サブバッテリの充電状態に応じて、充電、
停止を切り換えることができる。
【００２０】請求項３の発明では、制御手段により、切
り換え手段のオン、オフを制御するようにしているの
で、サブバッテリが充電必要な状態であるかどうかによ
り、切り換え手段をオン、オフ操作し、該サブバッテリ
を充電することができる。
り換え手段のオン、オフを制御するようにしているの
で、サブバッテリが充電必要な状態であるかどうかによ
り、切り換え手段をオン、オフ操作し、該サブバッテリ
を充電することができる。
【００２１】請求項４の発明では、力行モード時には、
低レベル充電とすることにより、主電源バッテリへの負
担を軽減することができ、回生モード時には、急速充電
とすることにより、回生時に発生する電圧を有効に使用
して、サブバッテリへの充電を行うことができる。
低レベル充電とすることにより、主電源バッテリへの負
担を軽減することができ、回生モード時には、急速充電
とすることにより、回生時に発生する電圧を有効に使用
して、サブバッテリへの充電を行うことができる。
【００２２】請求項５の発明では、第１，第２のスイッ
チング手段が共にスイッチング動作していない場合に
は、制御手段の制御下で第１のスイッチング手段及び第
２のスイッチング手段を動作させることにより、チョー
クコイルに電流を流し、これにより、サブバッテリへの
充電を行うことができる。従って、主電源バッテリが力
行モード、及び回生モードのいずれでもない場合におい
ても、サブバッテリへの充電を行うことができる。
チング手段が共にスイッチング動作していない場合に
は、制御手段の制御下で第１のスイッチング手段及び第
２のスイッチング手段を動作させることにより、チョー
クコイルに電流を流し、これにより、サブバッテリへの
充電を行うことができる。従って、主電源バッテリが力
行モード、及び回生モードのいずれでもない場合におい
ても、サブバッテリへの充電を行うことができる。
【００２３】請求項６に記載した直流電圧変換回路で
は、昇降圧回路に搭載されるチョークコイルと磁気的に
結合される２次コイルを用いてサブバッテリへの充電電
圧を発生させているので、絶縁トランスを使用する必要
がなく、小型、軽量化を図ることができ、更に、コスト
ダウンを図ることができる。
は、昇降圧回路に搭載されるチョークコイルと磁気的に
結合される２次コイルを用いてサブバッテリへの充電電
圧を発生させているので、絶縁トランスを使用する必要
がなく、小型、軽量化を図ることができ、更に、コスト
ダウンを図ることができる。
【００２４】請求項７の発明では、制御手段により切り
換え手段のオン、オフを制御することができるので、サ
ブバッテリの充電状態に応じた該サブバッテリへの充
電、停止の操作を行うことができる。
換え手段のオン、オフを制御することができるので、サ
ブバッテリの充電状態に応じた該サブバッテリへの充
電、停止の操作を行うことができる。
【００２５】請求項８の発明では、主電源バッテリが力
行モードのときには低レベル充電とし、回生モードのと
きには急速充電とするので、主電源バッテリへの負担を
軽減することができ、且つ、回生モード時に発生する電
圧を有効に利用することができる。
行モードのときには低レベル充電とし、回生モードのと
きには急速充電とするので、主電源バッテリへの負担を
軽減することができ、且つ、回生モード時に発生する電
圧を有効に利用することができる。
【００２６】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態を図面に
基づいて説明する。図１は、本発明の一実施形態に係る
電気自動車用電源装置の構成を示す回路図である。同図
に示すように、該電源装置１は、主電源バッテリ２と、
該主電源バッテリ２の後段側に設置される昇降圧回路３
と、走行駆動用のモータＭ１に印加する三相交流電圧を
出力するインバータ回路４と、ＤＣ−ＤＣコンバータ
（直流電圧変換回路）５と、例えば１２ボルトの出力電
圧を有するサブバッテリ６と、制御回路７と、を具備し
ている。
基づいて説明する。図１は、本発明の一実施形態に係る
電気自動車用電源装置の構成を示す回路図である。同図
に示すように、該電源装置１は、主電源バッテリ２と、
該主電源バッテリ２の後段側に設置される昇降圧回路３
と、走行駆動用のモータＭ１に印加する三相交流電圧を
出力するインバータ回路４と、ＤＣ−ＤＣコンバータ
（直流電圧変換回路）５と、例えば１２ボルトの出力電
圧を有するサブバッテリ６と、制御回路７と、を具備し
ている。
【００２７】昇降圧回路３は、力行モード時には、主電
源バッテリ２より出力される直流電圧の電圧値を変換し
てインバータ回路４に供給し、回生モード時には、イン
バータ回路４より与えられる直流電圧の電圧値を変換し
て、主電源バッテリ２に供給するものである。該昇降圧
回路３は、チョークコイルＬ１と、第１のトランジスタ
Ｔｒ１と、第２のトランジスタＴｒ２と、インバータ回
路４の入力端に設けられる平滑用のコンデンサＣ１と、
主電源バッテリ２の出力端に設けられる平滑化用のコン
デンサＣ２と、第１のトランジスタＴｒ１のエミッタ、
コレクタ間に配設されるダイオードＤ１と、第２のトラ
ンジスタＴｒ１のエミッタ、コレクタ間に配置されるダ
イオードＤ２と、を有している。
源バッテリ２より出力される直流電圧の電圧値を変換し
てインバータ回路４に供給し、回生モード時には、イン
バータ回路４より与えられる直流電圧の電圧値を変換し
て、主電源バッテリ２に供給するものである。該昇降圧
回路３は、チョークコイルＬ１と、第１のトランジスタ
Ｔｒ１と、第２のトランジスタＴｒ２と、インバータ回
路４の入力端に設けられる平滑用のコンデンサＣ１と、
主電源バッテリ２の出力端に設けられる平滑化用のコン
デンサＣ２と、第１のトランジスタＴｒ１のエミッタ、
コレクタ間に配設されるダイオードＤ１と、第２のトラ
ンジスタＴｒ１のエミッタ、コレクタ間に配置されるダ
イオードＤ２と、を有している。
【００２８】ＤＣ−ＤＣコンバータ５は、昇降圧回路３
のチョークコイルＬ１と磁気的に結合して配置される２
次コイルＬ２と、第３のトランジスタＴｒ３と、２次コ
イルＬ２の一端側と第３のトランジスタＴｒ３のコレク
タとの間に設置されるダイオード（整流手段）Ｄ３と、
２次コイルＬ２の他端側と第３のトランジスタＴｒ３の
コレクタとの間に設置されるダイオード（整流手段）Ｄ
４と、第３のトランジスタＴｒ３のエミッタ側に接続さ
れるコイルＬ３と、当該ＤＣ−ＤＣコンバータ５の出力
端に設置されるコンデンサＣ３と、第３のトランジスタ
Ｔｒ３のエミッタ、コレクタ間に設置されるダイオード
Ｄ５と、から構成されている。なお、コイルＬ３と、コ
ンデンサＣ３とにより、平滑用のフィルターが形成され
る。
のチョークコイルＬ１と磁気的に結合して配置される２
次コイルＬ２と、第３のトランジスタＴｒ３と、２次コ
イルＬ２の一端側と第３のトランジスタＴｒ３のコレク
タとの間に設置されるダイオード（整流手段）Ｄ３と、
２次コイルＬ２の他端側と第３のトランジスタＴｒ３の
コレクタとの間に設置されるダイオード（整流手段）Ｄ
４と、第３のトランジスタＴｒ３のエミッタ側に接続さ
れるコイルＬ３と、当該ＤＣ−ＤＣコンバータ５の出力
端に設置されるコンデンサＣ３と、第３のトランジスタ
Ｔｒ３のエミッタ、コレクタ間に設置されるダイオード
Ｄ５と、から構成されている。なお、コイルＬ３と、コ
ンデンサＣ３とにより、平滑用のフィルターが形成され
る。
【００２９】そして、ＤＣ−ＤＣコンバータ５の出力
側、及び、２次コイルＬ２のセンタタップＰ２が当該Ｄ
Ｃ−ＤＣコンバータ５の出力端とされ、例えば、１２ボ
ルトの出力電圧を有するサブバッテリ６に接続されてい
る。
側、及び、２次コイルＬ２のセンタタップＰ２が当該Ｄ
Ｃ−ＤＣコンバータ５の出力端とされ、例えば、１２ボ
ルトの出力電圧を有するサブバッテリ６に接続されてい
る。
【００３０】制御回路７は、昇降圧回路３に搭載される
第１のトランジスタＴｒ１、及び第２のトランジスタＴ
ｒ２に駆動用のパルス信号を出力する。また、サブバッ
テリ６の充電状態に応じて、第３のトランジスタＴｒ３
に駆動用の信号を出力する。
第１のトランジスタＴｒ１、及び第２のトランジスタＴ
ｒ２に駆動用のパルス信号を出力する。また、サブバッ
テリ６の充電状態に応じて、第３のトランジスタＴｒ３
に駆動用の信号を出力する。
【００３１】次に、前述のように構成された本実施形態
の動作を、図２、図３に示すタイミングチャートを参照
しながら説明する。
の動作を、図２、図３に示すタイミングチャートを参照
しながら説明する。
【００３２】電源装置１を力行モードとして動作させる
場合には、制御回路７の制御下で、第１のトランジスタ
Ｔｒ１にパルス信号を出力し、該第１のトランジスタＴ
ｒ１をスイッチング動作させる。これにより、インバー
タ回路４の入力端には、主電源バッテリ２の出力電圧を
所定のレベルに変換した直流電圧が供給される。そし
て、該インバータ回路４は、供給された直流電圧を三相
交流電圧に変換して、モータＭ１に出力し、該モータＭ
１を回転駆動させる。
場合には、制御回路７の制御下で、第１のトランジスタ
Ｔｒ１にパルス信号を出力し、該第１のトランジスタＴ
ｒ１をスイッチング動作させる。これにより、インバー
タ回路４の入力端には、主電源バッテリ２の出力電圧を
所定のレベルに変換した直流電圧が供給される。そし
て、該インバータ回路４は、供給された直流電圧を三相
交流電圧に変換して、モータＭ１に出力し、該モータＭ
１を回転駆動させる。
【００３３】この際、第１のトランジスタＴｒ１のコレ
クタに発生する電圧ＶLは、図２（ａ）に示すように、
制御回路７より出力されるパルス信号に応じた、矩形波
状の電圧波形となり、第１のトランジスタＴｒ１がオン
のときの電圧ＶLは、主電源バッテリ２の出力電圧ＶBと
なる。そして、第１のトランジスタＴｒ１がオンのとき
には、矢印ｘ１のループに電流が流れ、第１のトランジ
スタＴｒ１がオフのときには矢印ｘ２のループに電流が
流れる。
クタに発生する電圧ＶLは、図２（ａ）に示すように、
制御回路７より出力されるパルス信号に応じた、矩形波
状の電圧波形となり、第１のトランジスタＴｒ１がオン
のときの電圧ＶLは、主電源バッテリ２の出力電圧ＶBと
なる。そして、第１のトランジスタＴｒ１がオンのとき
には、矢印ｘ１のループに電流が流れ、第１のトランジ
スタＴｒ１がオフのときには矢印ｘ２のループに電流が
流れる。
【００３４】従って、第１のトランジスタＴｒ１に流れ
る電流は、図２（ｂ）に示すように、第１のトランジス
タＴｒ１がオン時に増加する鋸歯状の波形となり、ダイ
オードＤ２に流れる電流は、同図（ｃ）に示すように、
第１のトランジスタＴｒ１がオフ時に減少する鋸歯状の
波形となる。
る電流は、図２（ｂ）に示すように、第１のトランジス
タＴｒ１がオン時に増加する鋸歯状の波形となり、ダイ
オードＤ２に流れる電流は、同図（ｃ）に示すように、
第１のトランジスタＴｒ１がオフ時に減少する鋸歯状の
波形となる。
【００３５】従って、チョークコイルＬ１に流れる電流
は、同図（ｄ）に示す如くの、三角形状の波形となる。
そして、制御回路７の制御下で、第３のトランジスタＴ
ｒ３がオンとされると、チョークコイルＬ１と磁気的に
結合されている２次コイルＬ２に、ダイオードＤ３を介
して２次電流が流れる。即ち、２次コイルＬ２のセンタ
タップＰ１、ダイオードＤ３、第３のトランジスタＴｒ
３、コイルＬ３、のループに２次電流が流れる。従っ
て、２次コイルＬ２には、図２（ｅ）に示すように、矩
形パルス状の電圧が発生し、更にこの電圧は、コイルＬ
３とコンデンサＣ３とで構成される平滑用フィルタで平
滑化されるので、コンデンサＣ３の両端には、図２
（ｆ）に示す如くの、平滑化された直流電圧が発生す
る。この電圧の平均値は、１２ボルト程度とされてい
る。
は、同図（ｄ）に示す如くの、三角形状の波形となる。
そして、制御回路７の制御下で、第３のトランジスタＴ
ｒ３がオンとされると、チョークコイルＬ１と磁気的に
結合されている２次コイルＬ２に、ダイオードＤ３を介
して２次電流が流れる。即ち、２次コイルＬ２のセンタ
タップＰ１、ダイオードＤ３、第３のトランジスタＴｒ
３、コイルＬ３、のループに２次電流が流れる。従っ
て、２次コイルＬ２には、図２（ｅ）に示すように、矩
形パルス状の電圧が発生し、更にこの電圧は、コイルＬ
３とコンデンサＣ３とで構成される平滑用フィルタで平
滑化されるので、コンデンサＣ３の両端には、図２
（ｆ）に示す如くの、平滑化された直流電圧が発生す
る。この電圧の平均値は、１２ボルト程度とされてい
る。
【００３６】そして、該コンデンサＣ３の両端に発生し
た電圧は、サブバッテリ６に供給されるので、該サブバ
ッテリ６を充電することができる。また、図２（ｇ）に
示す時刻ｔ１で第３のトランジスタＴｒ３をオフとする
ことにより、コンデンサＣ３の両端電圧は低下し、サブ
バッテリ６への充電を停止することができる。
た電圧は、サブバッテリ６に供給されるので、該サブバ
ッテリ６を充電することができる。また、図２（ｇ）に
示す時刻ｔ１で第３のトランジスタＴｒ３をオフとする
ことにより、コンデンサＣ３の両端電圧は低下し、サブ
バッテリ６への充電を停止することができる。
【００３７】他方、電源装置１が回生モードで動作して
いる場合には、第１のトランジスタＴｒ１がオフとされ
た状態で、第２のトランジスタＴｒ２がスイッチング動
作する。そして、図３（ａ）に示すように、第２のトラ
ンジスタＴｒ２のエミッタ電圧ＶLは、該第２のトラン
ジスタＴｒ２がオンとなったときには、電圧値ＶE−ＶB
となり、オフとなったときにはゼロとなるように変化す
る矩形波状となる。そして、第２のトランジスタＴｒ２
がオンのときには、図１の矢印ｘ３のループに電流が流
れ、オフのときには、矢印ｘ４のループに電流が流れ
る。
いる場合には、第１のトランジスタＴｒ１がオフとされ
た状態で、第２のトランジスタＴｒ２がスイッチング動
作する。そして、図３（ａ）に示すように、第２のトラ
ンジスタＴｒ２のエミッタ電圧ＶLは、該第２のトラン
ジスタＴｒ２がオンとなったときには、電圧値ＶE−ＶB
となり、オフとなったときにはゼロとなるように変化す
る矩形波状となる。そして、第２のトランジスタＴｒ２
がオンのときには、図１の矢印ｘ３のループに電流が流
れ、オフのときには、矢印ｘ４のループに電流が流れ
る。
【００３８】これにより、第２のトランジスタＴｒ２が
オフのときには、同図（ｂ）に示す如くの電流がダイオ
ードＤ１に流れ、第２のトランジスタＴｒ２がオンのと
きには、同図（ｃ）に示す如くの電流が該第２のトラン
ジスタＴｒ２に流れる。よって、チョークコイルＬ１に
は、図３（ｄ）に示すように、前述した力行モード時と
は反対の方向に、三角形状となる波形を有する電流が流
れることになる。
オフのときには、同図（ｂ）に示す如くの電流がダイオ
ードＤ１に流れ、第２のトランジスタＴｒ２がオンのと
きには、同図（ｃ）に示す如くの電流が該第２のトラン
ジスタＴｒ２に流れる。よって、チョークコイルＬ１に
は、図３（ｄ）に示すように、前述した力行モード時と
は反対の方向に、三角形状となる波形を有する電流が流
れることになる。
【００３９】従って、第３のトランジスタＴｒ３がオン
とされている場合には、ＤＣ−ＤＣコンバータ５の２次
コイルＬ２には２次電流が流れる。即ち、２次コイルＬ
２のセンタタップＰ１、ダイオードＤ４、第３のトラン
ジスタＴｒ３、コイルＬ３、のループに２次電流が流れ
る。
とされている場合には、ＤＣ−ＤＣコンバータ５の２次
コイルＬ２には２次電流が流れる。即ち、２次コイルＬ
２のセンタタップＰ１、ダイオードＤ４、第３のトラン
ジスタＴｒ３、コイルＬ３、のループに２次電流が流れ
る。
【００４０】これにより、２次コイルＬ２には図４
（ｅ）に示す如くの、矩形波状の電圧が発生するので、
この電圧はコイルＬ３及びコンデンサＣ３で形成される
平滑用フィルタにて平滑化され、コンデンサＣ３には、
同図（ｆ）に示す如くの、平滑化された電圧が発生す
る。そして、この電圧は、サブバッテリ６に供給される
ので、該サブバッテリ６を充電することができる。ま
た、同図（ｇ）に示す時刻ｔ２で、第３のトランジスタ
Ｔｒ３をオフとすると、サブバッテリ６への電圧供給を
停止することができる。
（ｅ）に示す如くの、矩形波状の電圧が発生するので、
この電圧はコイルＬ３及びコンデンサＣ３で形成される
平滑用フィルタにて平滑化され、コンデンサＣ３には、
同図（ｆ）に示す如くの、平滑化された電圧が発生す
る。そして、この電圧は、サブバッテリ６に供給される
ので、該サブバッテリ６を充電することができる。ま
た、同図（ｇ）に示す時刻ｔ２で、第３のトランジスタ
Ｔｒ３をオフとすると、サブバッテリ６への電圧供給を
停止することができる。
【００４１】こうして、電源装置１が力行モードである
場合、及び回生モードである場合のいずれの場合におい
ても、サブバッテリ６へ充電することができる。
場合、及び回生モードである場合のいずれの場合におい
ても、サブバッテリ６へ充電することができる。
【００４２】図４は、制御回路７による制御の処理手順
を示すフローチャートであり、以下、電源装置１の動作
モードに応じた、サブバッテリ６への充電、停止を制御
する手順について説明する。
を示すフローチャートであり、以下、電源装置１の動作
モードに応じた、サブバッテリ６への充電、停止を制御
する手順について説明する。
【００４３】まず、サブバッテリ６の充電電圧を検出
し、充電が必要であるかどうかを判断する（ステップＳ
Ｔ１）。そして、充電が必要でない場合には（ステップ
ＳＴ１でＮＯ）、充電の操作を行わない（ステップＳＴ
７）。
し、充電が必要であるかどうかを判断する（ステップＳ
Ｔ１）。そして、充電が必要でない場合には（ステップ
ＳＴ１でＮＯ）、充電の操作を行わない（ステップＳＴ
７）。
【００４４】また、充電が必要であると判断された場合
には（ステップＳＴ１でＹＥＳ）、第１のトランジスタ
Ｔｒ１、或いは第２のトランジスタＴｒ２のいずれかが
スイッチング動作しているかどうかが判断され（ステッ
プＳＴ２）、スイッチング動作している場合には（ステ
ップＳＴ２でＹＥＳ）、引き続き、回生モードであるか
どうかが判断される（ステップＳＴ３）。
には（ステップＳＴ１でＹＥＳ）、第１のトランジスタ
Ｔｒ１、或いは第２のトランジスタＴｒ２のいずれかが
スイッチング動作しているかどうかが判断され（ステッ
プＳＴ２）、スイッチング動作している場合には（ステ
ップＳＴ２でＹＥＳ）、引き続き、回生モードであるか
どうかが判断される（ステップＳＴ３）。
【００４５】回生モードである場合には（ステップＳＴ
３でＹＥＳ）、モータＭ１で得られる電圧を有効に利用
するために、サブバッテリ６への急速充電を行う（ステ
ップＳＴ５）。即ち、ＤＣ−ＤＣコンバータ５に搭載さ
れる第３のトランジスタＴｒ３のスイッチング回数、或
いはデューティー比を大きく設定することにより、急速
な充電を行う。
３でＹＥＳ）、モータＭ１で得られる電圧を有効に利用
するために、サブバッテリ６への急速充電を行う（ステ
ップＳＴ５）。即ち、ＤＣ−ＤＣコンバータ５に搭載さ
れる第３のトランジスタＴｒ３のスイッチング回数、或
いはデューティー比を大きく設定することにより、急速
な充電を行う。
【００４６】また、力行モードである場合には（ステッ
プＳＴ３でＮＯ）、主電源バッテリ２より出力される電
圧の負担を軽減するために、サブバッテリ６に対し低レ
ベルの充電を行う（ステップＳＴ６）。即ち、第３のト
ランジスタＴｒ３のスイッチング回数、或いはデューテ
ィー比を小さく設定することにより、低レベルの充電を
行う。
プＳＴ３でＮＯ）、主電源バッテリ２より出力される電
圧の負担を軽減するために、サブバッテリ６に対し低レ
ベルの充電を行う（ステップＳＴ６）。即ち、第３のト
ランジスタＴｒ３のスイッチング回数、或いはデューテ
ィー比を小さく設定することにより、低レベルの充電を
行う。
【００４７】更に、第１のトランジスタＴｒ１、及び第
２のトランジスタＴｒ２が、共にスイッチング動作して
いない場合には（ステップＳＴ２でＮＯ）、力行モー
ド、回生モードのいずれでもなく、チョークコイルＬ１
には電流は流れない。従って、このままではサブバッテ
リ６への充電を行うことができないので、本実施形態で
は、制御回路７の制御下で、第１のトランジスタＴｒ
１、及び第２のトランジスタＴｒ２を交互にスイッチン
グ動作させることにより、チョークコイルＬ１に電流を
流す（ステップＳＴ４）。これにより、２次コイルＬ２
には、２次電流が流れるので、コンデンサＣ３の両端に
電圧を発生させることができ、サブバッテリ６に対して
充電電圧を印加することができる。なお、このような充
電を行う場合には、主電源バッテリ２の負担を軽減する
ため、低レベル充電を行う（ステップＳＴ６）。
２のトランジスタＴｒ２が、共にスイッチング動作して
いない場合には（ステップＳＴ２でＮＯ）、力行モー
ド、回生モードのいずれでもなく、チョークコイルＬ１
には電流は流れない。従って、このままではサブバッテ
リ６への充電を行うことができないので、本実施形態で
は、制御回路７の制御下で、第１のトランジスタＴｒ
１、及び第２のトランジスタＴｒ２を交互にスイッチン
グ動作させることにより、チョークコイルＬ１に電流を
流す（ステップＳＴ４）。これにより、２次コイルＬ２
には、２次電流が流れるので、コンデンサＣ３の両端に
電圧を発生させることができ、サブバッテリ６に対して
充電電圧を印加することができる。なお、このような充
電を行う場合には、主電源バッテリ２の負担を軽減する
ため、低レベル充電を行う（ステップＳＴ６）。
【００４８】このようにして、本実施形態の電源装置１
では、昇降圧回路３に搭載されるチョークコイルＬ１と
磁気的に結合される２次コイルＬ２をＤＣ−ＤＣコンバ
ータ５に設置し、回生モード時或いは力行モード時に、
該２次コイルＬ２に発生する電圧を用いてサブバッテリ
６への充電を行うようにしているので、ＤＣ−ＤＣコン
バータ５に、絶縁型のトランスを設ける必要がなく、装
置規模の小型、軽量化を図ることができる。また、コス
トダウンを図ることができる。
では、昇降圧回路３に搭載されるチョークコイルＬ１と
磁気的に結合される２次コイルＬ２をＤＣ−ＤＣコンバ
ータ５に設置し、回生モード時或いは力行モード時に、
該２次コイルＬ２に発生する電圧を用いてサブバッテリ
６への充電を行うようにしているので、ＤＣ−ＤＣコン
バータ５に、絶縁型のトランスを設ける必要がなく、装
置規模の小型、軽量化を図ることができる。また、コス
トダウンを図ることができる。
【００４９】更に、第３のトランジスタＴｒ３のスイッ
チング動作を制御することにより、サブバッテリ６への
急速充電、及び低レベル充電を切り換えることができる
ので、主電源バッテリ２への負担が大きい力行モード時
には、低レベル充電とし、モータＭ１より得られる電圧
を有効に使用することが望まれる回生モード時には、急
速充電とすることができ、運転状況に合った好適な充電
操作を行うことができる。
チング動作を制御することにより、サブバッテリ６への
急速充電、及び低レベル充電を切り換えることができる
ので、主電源バッテリ２への負担が大きい力行モード時
には、低レベル充電とし、モータＭ１より得られる電圧
を有効に使用することが望まれる回生モード時には、急
速充電とすることができ、運転状況に合った好適な充電
操作を行うことができる。
【００５０】また、力行モード、回生モードのいずれで
もない場合においても、第１のトランジスタＴｒ１、及
び第２のトランジスタＴｒ２を交互にスイッチング動作
させることにより、サブバッテリ６への充電を行うこと
ができるので、車両が走行していない場合においても、
サブバッテリ６への充電を行うことができる。
もない場合においても、第１のトランジスタＴｒ１、及
び第２のトランジスタＴｒ２を交互にスイッチング動作
させることにより、サブバッテリ６への充電を行うこと
ができるので、車両が走行していない場合においても、
サブバッテリ６への充電を行うことができる。
【００５１】更に、従来のように、コンデンサＣ１，Ｃ
２に充電された電圧を取り出して、これをサブバッテリ
６に充電するように構成していないので、従来と比較
し、エネルギーの損出を低減することができる。
２に充電された電圧を取り出して、これをサブバッテリ
６に充電するように構成していないので、従来と比較
し、エネルギーの損出を低減することができる。
【００５２】以上、本発明の電源装置及び直流電圧変換
回路を図示の実施形態に基づいて説明したが、本発明は
これに限定されるものではなく、各部の構成は、同様の
機能を有する任意の構成のものに置換することができ
る。
回路を図示の実施形態に基づいて説明したが、本発明は
これに限定されるものではなく、各部の構成は、同様の
機能を有する任意の構成のものに置換することができ
る。
【００５３】例えば、前述の実施形態では、スイッチン
グ手段として、第１のトランジスタＴｒ１、及び第２の
トランジスタＴｒ２を用い、切り換え手段として第３の
トランジスタＴｒ３を用いる例について説明したが、こ
れらをＭＯＳ−ＦＥＴ等のスイッチング素子に置き換え
ることが可能である。
グ手段として、第１のトランジスタＴｒ１、及び第２の
トランジスタＴｒ２を用い、切り換え手段として第３の
トランジスタＴｒ３を用いる例について説明したが、こ
れらをＭＯＳ−ＦＥＴ等のスイッチング素子に置き換え
ることが可能である。
【図１】本発明の一実施形態に係る電源装置の構成を示
す回路図である。
す回路図である。
【図２】力行モード時における、時間変化に対する各種
波形を示すタイミングチャートである。
波形を示すタイミングチャートである。
【図３】回生モード時における、時間変化に対する各種
波形を示すタイミングチャートである。
波形を示すタイミングチャートである。
【図４】制御回路による制御の処理手順を示すフローチ
ャートである。
ャートである。
【図５】従来における電気自動車用電源装置の構成を示
す回路図である。
す回路図である。
【図６】図５に示した電源装置の、ＤＣ−ＤＣコンバー
タの構成を示す回路図である。
タの構成を示す回路図である。
１ 電源装置 ２ 主電源バッテリ ３ 昇降圧回路 ４ インバータ回路 ５ ＤＣ−ＤＣコンバータ（直流電圧変換回路） ６ サブバッテリ ７ 制御回路（制御手段） Ｍ１ モータ Ｔｒ１ 第１のトランジスタ（第１のスイッチング手
段） Ｔｒ２ 第２のトランジスタ（第２のスイッチング手
段） Ｔｒ３ 第３のトランジスタ（切り換え手段） Ｄ１〜Ｄ５ ダイオード Ｃ１〜Ｃ３ コンデンサ
段） Ｔｒ２ 第２のトランジスタ（第２のスイッチング手
段） Ｔｒ３ 第３のトランジスタ（切り換え手段） Ｄ１〜Ｄ５ ダイオード Ｃ１〜Ｃ３ コンデンサ
フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｈ０２Ｊ 7/10 Ｈ０２Ｊ 7/10 Ｒ Ｈ０２Ｍ 3/28 Ｈ０２Ｍ 3/28 Ｈ Ｆターム(参考） 5G003 AA07 BA02 CA12 FA06 GB04 GB06 5H115 PA11 PC06 PG04 PI16 PI29 PI30 PO02 PO06 PO09 PU08 PU21 PV02 PV09 PV23 QE08 QE10 QI04 5H730 AA14 AA15 AS04 BB13 BB14 BB81 CC01 DD02 EE08 EE66 ZZ17
Claims (8)
- 【請求項１】 電気自動車に搭載される走行用のモータ
に、駆動電圧を印加する電気自動車用電源装置におい
て、 主電源バッテリと、 力行モード時には、直流電圧を交流電圧に変換して前記
モータに供給し、且つ、回生モード時には、前記モータ
より出力される交流電圧を直流電圧に変換するインバー
タ回路と、 第１のスイッチング手段と第２のスイッチング手段、及
びチョークコイルを具備し、前記第１のスイッチング手
段動作時には、前記主電源バッテリを前記インバータ回
路に出力し、前記第２のスイッチング手段動作時には、
前記インバータ回路より出力される直流電圧を前記主電
源バッテリに供給する昇降圧回路と、 力行モード時には、前記第１のスイッチング手段を動作
させ、回生モード時には、前記第２のスイッチング手段
を動作させるべく制御する制御手段と、 前記チョークコイルと磁気的に結合される２次コイルを
具備し、該２次コイルに発生する電圧を整流して、前記
サブバッテリに充電電圧を供給する直流電圧変換回路
と、 を具備したことを特徴とする電気自動車用電源装置。 - 【請求項２】 前記直流電圧変換回路は、前記整流され
た後の電圧をスイッチングして、前記サブバッテリへの
供給、停止を切り換える切り換え手段を具備したことを
特徴とする請求項１に記載の電気自動車用電源装置。 - 【請求項３】 前記制御手段は、前記第１のスイッチン
グ手段、第２のスイッチング手段に加え、前記切り換え
手段のオン、オフを制御することを特徴とする請求項２
に記載の電気自動車用電源装置。 - 【請求項４】 前記制御手段は、前記主電源バッテリが
力行モードである場合には、前記サブバッテリへの充電
を低レベル充電とするべく前記切り換え手段のオン、オ
フを制御し、 前記主電源バッテリが回生モードである場合には、前記
サブバッテリへの充電を急速充電とするべく前記切り換
え手段のオン、オフを制御することを特徴とする請求項
３に記載の電気自動車用電源装置。 - 【請求項５】 前記制御手段は、前記主電源バッテリが
力行モード及び回生モードのいずれでもない場合に、前
記サブバッテリを充電する際には、前記第１のスイッチ
ング手段、及び前記第２のスイッチング手段のオン、オ
フを操作して、前記チョークコイルに電流を流すべく制
御することを特徴とする請求項１〜請求項４のいずれか
１項に記載の電気自動車用電源装置。 - 【請求項６】 電気自動車に搭載される主電源バッテリ
とサブバッテリとの間に介置される直流電圧変換回路に
おいて、 前記主バッテリに接続される昇降圧回路のチョークコイ
ルに対し、磁気的に結合される２次コイルと、 前記２次コイルに発生する電圧を整流する整流手段と、 前記整流手段で整流された電圧の、前記サブバッテリへ
の供給、停止を切り換える切り換え手段と、 を具備したことを特徴とする直流電圧変換回路。 - 【請求項７】 前記切り換え手段の、オン、オフ動作を
制御する制御手段を具備したことを特徴とする請求項６
に記載の直流電圧変換回路。 - 【請求項８】 前記制御手段は、前記主電源バッテリが
力行モードである場合には、前記サブバッテリへの充電
を低レベル充電とするべく前記切り換え手段のオン、オ
フを制御し、 前記主電源バッテリが回生モードである場合には、前記
サブバッテリへの充電を急速充電とするべく前記切り換
え手段のオン、オフを制御することを特徴とする請求項
６または請求項７のいずれかに記載の直流電圧変換回
路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001005459A JP2002209302A (ja) | 2001-01-12 | 2001-01-12 | 電気自動車用電源装置及び該電源装置に用いられる直流電圧変換回路 |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001005459A JP2002209302A (ja) | 2001-01-12 | 2001-01-12 | 電気自動車用電源装置及び該電源装置に用いられる直流電圧変換回路 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002209302A true JP2002209302A (ja) | 2002-07-26 |
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|---|---|---|---|
| JP2001005459A Pending JP2002209302A (ja) | 2001-01-12 | 2001-01-12 | 電気自動車用電源装置及び該電源装置に用いられる直流電圧変換回路 |
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|---|---|
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Cited By (6)
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|---|---|---|---|---|
| JP2009050154A (ja) * | 2007-08-21 | 2009-03-05 | Ford Global Technologies Llc | 自動車用電力変換システム |
| JP2009171776A (ja) * | 2008-01-18 | 2009-07-30 | Honda Motor Co Ltd | 電力変換装置 |
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