JP2002173364A - リチウムアルミノシリケート系セラミックス - Google Patents
リチウムアルミノシリケート系セラミックスInfo
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- JP2002173364A JP2002173364A JP2000371628A JP2000371628A JP2002173364A JP 2002173364 A JP2002173364 A JP 2002173364A JP 2000371628 A JP2000371628 A JP 2000371628A JP 2000371628 A JP2000371628 A JP 2000371628A JP 2002173364 A JP2002173364 A JP 2002173364A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】比重２．４〜２．８、ヤング率１１５〜１２８
ＧＰａ、０〜２０℃での熱膨張率−１．３〜＋２．０×
１０-6／℃、平均結晶粒径が１．０〜２．３μｍである
軽量低熱膨張セラミックスを提供する。 【解決手段】リチウムアルミノシリケートを主成分と
し、副成分として周期律表２ａ族元素の酸化物、酸化チ
タニウムのいずれか１種を６〜４５重量％を含有させ
る。または、リチウムアルミノシリケートを主成分と
し、副成分として周期律表２ａ族元素の酸化物、酸化チ
タニウムのうち、いずれか２種以上を２．５〜４５重量
％含有させる。
ＧＰａ、０〜２０℃での熱膨張率−１．３〜＋２．０×
１０-6／℃、平均結晶粒径が１．０〜２．３μｍである
軽量低熱膨張セラミックスを提供する。 【解決手段】リチウムアルミノシリケートを主成分と
し、副成分として周期律表２ａ族元素の酸化物、酸化チ
タニウムのいずれか１種を６〜４５重量％を含有させ
る。または、リチウムアルミノシリケートを主成分と
し、副成分として周期律表２ａ族元素の酸化物、酸化チ
タニウムのうち、いずれか２種以上を２．５〜４５重量
％含有させる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、精密機器用部品に
適したリチウムアルミノシリケート系セラミックスに関
する。
適したリチウムアルミノシリケート系セラミックスに関
する。
【０００２】
【従来の技術】精密機器用部品としては、軽量で、熱的
な寸法変化が少なく、変形しにくいという理由で、アル
ミナ系セラミックスや窒化珪素系セラミックスが広く用
いられている。
な寸法変化が少なく、変形しにくいという理由で、アル
ミナ系セラミックスや窒化珪素系セラミックスが広く用
いられている。
【０００３】また、低熱膨張材料であるコージェライト
系セラミックスは、コージェライト粉末あるいはコージ
ェライトを形成するＭｇＯ、Ａｌ2Ｏ3、ＳｉＯ2粉末を
配合、合成して、これに焼結助剤として希土類酸化物や
ＣａＯ、ＳｉＯ2、ＭｇＯなどを添加し、所定形状に成
形後、１０００〜１４００℃の温度で焼成することによ
って得られる（特公昭５７−３６２９号、特開平２−２
２９７６０号各公報参照）。
系セラミックスは、コージェライト粉末あるいはコージ
ェライトを形成するＭｇＯ、Ａｌ2Ｏ3、ＳｉＯ2粉末を
配合、合成して、これに焼結助剤として希土類酸化物や
ＣａＯ、ＳｉＯ2、ＭｇＯなどを添加し、所定形状に成
形後、１０００〜１４００℃の温度で焼成することによ
って得られる（特公昭５７−３６２９号、特開平２−２
２９７６０号各公報参照）。
【０００４】また、その他の低熱膨張材料としては、リ
チウムアルミノシリケート（以降、ＬＡＳと表記）系セ
ラミックスがよく知られている。ＬＡＳ系セラミックス
の一種であるβ−スポジュメンについては、天然原料を
使用して、所定形状に成形後、１１００〜１４００℃で
焼成することによって得られる（特公昭５３−９６０５
号、特公昭５６−１６４０７号各公報参照）。
チウムアルミノシリケート（以降、ＬＡＳと表記）系セ
ラミックスがよく知られている。ＬＡＳ系セラミックス
の一種であるβ−スポジュメンについては、天然原料を
使用して、所定形状に成形後、１１００〜１４００℃で
焼成することによって得られる（特公昭５３−９６０５
号、特公昭５６−１６４０７号各公報参照）。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】精密機器用部品として
一般に用いられてきたアルミナ系セラミックスは比重が
３．８、窒化珪素系セラミックスは比重が３．０と、金
属に較べて低いものの、機器の大型化に伴う重量の増加
を抑えるため、更に軽量な素材が必要とされるようにな
ってきている。また、測定温度範囲０〜２０℃における
アルミナ系セラミックスの熱膨張率は約５．０×１０-6
／℃、窒化珪素系セラミックスの熱膨張率は約１．５×
１０-6／℃であるが、より低熱膨張の材料が必要とされ
ている。
一般に用いられてきたアルミナ系セラミックスは比重が
３．８、窒化珪素系セラミックスは比重が３．０と、金
属に較べて低いものの、機器の大型化に伴う重量の増加
を抑えるため、更に軽量な素材が必要とされるようにな
ってきている。また、測定温度範囲０〜２０℃における
アルミナ系セラミックスの熱膨張率は約５．０×１０-6
／℃、窒化珪素系セラミックスの熱膨張率は約１．５×
１０-6／℃であるが、より低熱膨張の材料が必要とされ
ている。
【０００６】一般に、精密機器用部品として望まれる材
料の特性は、低比重、低熱膨張、高剛性である。
料の特性は、低比重、低熱膨張、高剛性である。
【０００７】低熱膨張材料として知られるコージェライ
ト系セラミックスは、比重が２．６〜２．７と低いもの
の、ヤング率が７０〜９０ＧＰａと低く、このヤング率
では、精密機器用部品として用いる場合、たわみによる
変形や部材の固有振動数低下に伴う共振発生という課題
があった。
ト系セラミックスは、比重が２．６〜２．７と低いもの
の、ヤング率が７０〜９０ＧＰａと低く、このヤング率
では、精密機器用部品として用いる場合、たわみによる
変形や部材の固有振動数低下に伴う共振発生という課題
があった。
【０００８】これに対して、最近の報告では希土類酸化
物を焼結助剤とするコージェライト系セラミックスは、
比重２．７、熱膨張率−０．１〜０．１×１０-6／℃、
ヤング率１３０〜１４０ＧＰａを有するものがあり、変
形対策や固有振動数の向上に期待されている（特開平１
１−２５５５５７号公報参照）。しかし、焼結助剤とし
て用いる希土類酸化物はそれ自体高価であるため、原料
単価が比較的高くなるという問題があった。
物を焼結助剤とするコージェライト系セラミックスは、
比重２．７、熱膨張率−０．１〜０．１×１０-6／℃、
ヤング率１３０〜１４０ＧＰａを有するものがあり、変
形対策や固有振動数の向上に期待されている（特開平１
１−２５５５５７号公報参照）。しかし、焼結助剤とし
て用いる希土類酸化物はそれ自体高価であるため、原料
単価が比較的高くなるという問題があった。
【０００９】一方、ＬＡＳ系セラミックスの１種である
β−スポジュメン、ペタライトは、比重２．０〜２．４
と低く、熱膨張率は室温〜８００℃で０．３〜２．７×
１０ -6／℃、室温付近では０〜０．２×１０-6／℃と低
いものの、ヤング率は６０〜８０ＧＰａと剛性の低い材
料である。また、この材料は結晶軸方向の異方性が大き
く、焼結時の粒成長に伴い、クラックが発生するため欠
陥のない焼結体を得ることは難しいという課題があっ
た。
β−スポジュメン、ペタライトは、比重２．０〜２．４
と低く、熱膨張率は室温〜８００℃で０．３〜２．７×
１０ -6／℃、室温付近では０〜０．２×１０-6／℃と低
いものの、ヤング率は６０〜８０ＧＰａと剛性の低い材
料である。また、この材料は結晶軸方向の異方性が大き
く、焼結時の粒成長に伴い、クラックが発生するため欠
陥のない焼結体を得ることは難しいという課題があっ
た。
【００１０】本発明は軽量で低熱膨張を有するととも
に、焼結後、クラックの発生することのない、しかも剛
性の高いセラミックスを提供することを目的とするもの
である。
に、焼結後、クラックの発生することのない、しかも剛
性の高いセラミックスを提供することを目的とするもの
である。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明の軽量低熱膨張セ
ラミックスは、リチウムアルミノシリケートを主成分と
し、副成分として周期律表２ａ族元素の酸化物、酸化チ
タニウムのいずれか１種を６〜４５重量％含むことを特
徴とする。
ラミックスは、リチウムアルミノシリケートを主成分と
し、副成分として周期律表２ａ族元素の酸化物、酸化チ
タニウムのいずれか１種を６〜４５重量％含むことを特
徴とする。
【００１２】また、本発明の軽量低熱膨張セラミックス
は、リチウムアルミノシリケートを主成分とし、副成分
として周期律表２ａ族元素の酸化物、酸化チタニウムの
うち、いずれか２種以上を２．５〜４５重量％含むこと
を特徴とする。
は、リチウムアルミノシリケートを主成分とし、副成分
として周期律表２ａ族元素の酸化物、酸化チタニウムの
うち、いずれか２種以上を２．５〜４５重量％含むこと
を特徴とする。
【００１３】また、本発明の軽量低熱膨張セラミックス
は、比重２．４〜２．８、平均結晶粒径が１．０〜２．
３μｍであることを特徴とする。
は、比重２．４〜２．８、平均結晶粒径が１．０〜２．
３μｍであることを特徴とする。
【００１４】
【発明の実施の形態】本発明の軽量低熱膨張セラミック
スは、軽量低熱膨張特性を有するＬＡＳ系焼結体であ
り、リチウムアルミノシリケート、特に化学式ＬｉＡｌ
ＳｉＯ4で表されるβ−ユークリプタイトを主成分と
し、副成分として周期律表２ａ族元素の酸化物及び／ま
たは酸化チタニウムを含むものである。そして、これら
の副成分を１種のみ含有する場合は、その含有量は６〜
４５重量％とし、２種以上を含有する場合は、その含有
量は２．５〜４５重量％とする。このように含有量の範
囲が異なる理由は、複合効果による組織の微細化または
針状組織の分散によるものである。
スは、軽量低熱膨張特性を有するＬＡＳ系焼結体であ
り、リチウムアルミノシリケート、特に化学式ＬｉＡｌ
ＳｉＯ4で表されるβ−ユークリプタイトを主成分と
し、副成分として周期律表２ａ族元素の酸化物及び／ま
たは酸化チタニウムを含むものである。そして、これら
の副成分を１種のみ含有する場合は、その含有量は６〜
４５重量％とし、２種以上を含有する場合は、その含有
量は２．５〜４５重量％とする。このように含有量の範
囲が異なる理由は、複合効果による組織の微細化または
針状組織の分散によるものである。
【００１５】なお、主成分をなすリチウムアルミノシリ
ケートとは、Ｌｉ、Ａｌ、Ｓｉの複合酸化物のことであ
り、β−ユークリプタイト、β−スポジュメン、ペタラ
イトなどがあるが、本発明では特にβ−ユークリプタイ
トが好ましい。
ケートとは、Ｌｉ、Ａｌ、Ｓｉの複合酸化物のことであ
り、β−ユークリプタイト、β−スポジュメン、ペタラ
イトなどがあるが、本発明では特にβ−ユークリプタイ
トが好ましい。
【００１６】上記副成分のうち、周期律表２ａ族元素の
酸化物はＬＡＳ中のＬｉと置換し液層成分を生成するこ
とによって、焼結温度を下げる効果がある。特に、イオ
ン半径が１．０Å以上の酸化ストロンチウム及び酸化バ
リウムは焼結温度を下げる効果が大きい。周期律表２ａ
族の酸化物としては酸化ストロンチウム、酸化バリウム
の他に酸化マグネシウムや酸化カルシウム、酸化ベリリ
ウム、酸化ラジウム等が同様に焼結温度を低下させる効
果を有する。また、酸化バリウム、酸化ストロンチウム
成分を針状組織として分散することにより強度、破壊靱
性が向上する効果を有している。特に、酸化バリウムと
酸化ストロンチウムを複合した組成が針状化の傾向が大
きい。
酸化物はＬＡＳ中のＬｉと置換し液層成分を生成するこ
とによって、焼結温度を下げる効果がある。特に、イオ
ン半径が１．０Å以上の酸化ストロンチウム及び酸化バ
リウムは焼結温度を下げる効果が大きい。周期律表２ａ
族の酸化物としては酸化ストロンチウム、酸化バリウム
の他に酸化マグネシウムや酸化カルシウム、酸化ベリリ
ウム、酸化ラジウム等が同様に焼結温度を低下させる効
果を有する。また、酸化バリウム、酸化ストロンチウム
成分を針状組織として分散することにより強度、破壊靱
性が向上する効果を有している。特に、酸化バリウムと
酸化ストロンチウムを複合した組成が針状化の傾向が大
きい。
【００１７】また、酸化チタニウムは、結晶の粒成長を
抑制するため、粒成長に起因するクラックを発生させな
い効果がある。
抑制するため、粒成長に起因するクラックを発生させな
い効果がある。
【００１８】ここで、２ａ族元素の酸化物、酸化チタニ
ウムのうち、いずれか１種のみを含有する場合、その含
有量が６重量％未満では、前記効果が十分得られず、ク
ラックが発生してしまう。添加量が４５重量％を超える
と熱膨張係数は、２．０×１０-6／℃を超えてしまう。
ウムのうち、いずれか１種のみを含有する場合、その含
有量が６重量％未満では、前記効果が十分得られず、ク
ラックが発生してしまう。添加量が４５重量％を超える
と熱膨張係数は、２．０×１０-6／℃を超えてしまう。
【００１９】また、周期律表２ａ族元素の酸化物と酸化
チタニウムのうち、いずれか２種以上を含む場合は、合
計含有量が２．５重量％未満では、クラックが発生して
しまう。添加量が４５重量％を越えると熱膨張係数は、
２．０×１０-6／℃を超えてしまう。
チタニウムのうち、いずれか２種以上を含む場合は、合
計含有量が２．５重量％未満では、クラックが発生して
しまう。添加量が４５重量％を越えると熱膨張係数は、
２．０×１０-6／℃を超えてしまう。
【００２０】その他の成分としては、ジルコニア等のＬ
ＡＳと反応性の低い酸化物は酸化チタニウム同様に結晶
の微細化の効果があると考えられ特に存在しても良い。
ただし、０．１重量％を超えると熱膨張係数を増大する
ことになるため、不純物量は０．１重量％未満が望まし
い。
ＡＳと反応性の低い酸化物は酸化チタニウム同様に結晶
の微細化の効果があると考えられ特に存在しても良い。
ただし、０．１重量％を超えると熱膨張係数を増大する
ことになるため、不純物量は０．１重量％未満が望まし
い。
【００２１】また、平均結晶粒径は１．０〜２．３μｍ
が望ましい。１．０μｍ未満では磁器の緻密化が不十分
であり、２．３μｍを超えるとクラックが発生してしま
う。
が望ましい。１．０μｍ未満では磁器の緻密化が不十分
であり、２．３μｍを超えるとクラックが発生してしま
う。
【００２２】本発明の軽量低熱膨張セラミックスを得る
には、先ず、重量比率でＬｉ2Ｏ：Ａｌ2Ｏ3：ＳｉＯ2＝
１２．５：４０．５：４７に処方したβ−ユークリプタ
イト原料粉末を用いる。
には、先ず、重量比率でＬｉ2Ｏ：Ａｌ2Ｏ3：ＳｉＯ2＝
１２．５：４０．５：４７に処方したβ−ユークリプタ
イト原料粉末を用いる。
【００２３】ここで、重量比率のばらつきは１％以内に
抑えることが必要である。重量比率が１％を超えると、
結晶中にムライト生成や、クリストバライト生成が見ら
れるようになり、その結果、熱膨張率が増加するからで
ある。
抑えることが必要である。重量比率が１％を超えると、
結晶中にムライト生成や、クリストバライト生成が見ら
れるようになり、その結果、熱膨張率が増加するからで
ある。
【００２４】そして、アルコキシド法にて上記重量比率
で処方した後、仮焼合成し、更に粉砕した比表面積２〜
３ｍ2／ｇ、平均粒径５〜７μｍのＬＡＳ原料粉末１０
０に対して、比表面積１〜２ｍ2／ｇの酸化ストロンチ
ウム、酸化バリウム等の周期律表２ａ族元素の酸化物、
及び／または、比表面積６〜７ｍ2／ｇの酸化チタニウ
ムを所定量配合する。配合の後、振動ミル等を使用し
て、平均粒径１μｍ未満となるように粉砕混合し、乾式
プレス等を用いて、所定形状に成形後、大気雰囲気下で
９００〜１２００℃、好ましくは、９９０〜１１００℃
で焼成することで欠陥のない焼結体を得ることができ
る。
で処方した後、仮焼合成し、更に粉砕した比表面積２〜
３ｍ2／ｇ、平均粒径５〜７μｍのＬＡＳ原料粉末１０
０に対して、比表面積１〜２ｍ2／ｇの酸化ストロンチ
ウム、酸化バリウム等の周期律表２ａ族元素の酸化物、
及び／または、比表面積６〜７ｍ2／ｇの酸化チタニウ
ムを所定量配合する。配合の後、振動ミル等を使用し
て、平均粒径１μｍ未満となるように粉砕混合し、乾式
プレス等を用いて、所定形状に成形後、大気雰囲気下で
９００〜１２００℃、好ましくは、９９０〜１１００℃
で焼成することで欠陥のない焼結体を得ることができ
る。
【００２５】以上の方法にて得られたセラミックスは、
比重２．４〜２．８と小さく、ヤング率１１５〜１２８
ＧＰａと比較的高く、また熱膨張率は測定温度０〜２０
℃で−１．３〜＋２．０×１０-6／℃で軽量低熱膨張高
剛性特性を有している。
比重２．４〜２．８と小さく、ヤング率１１５〜１２８
ＧＰａと比較的高く、また熱膨張率は測定温度０〜２０
℃で−１．３〜＋２．０×１０-6／℃で軽量低熱膨張高
剛性特性を有している。
【００２６】本発明のリチウムアルミノシリケート系セ
ラミックスは、上述のような特徴を生かし、精密機器用
部品として用いることにより、温度変化に対して寸法安
定性に優れ、変形・振動の影響を極めて少なくすること
ができる。
ラミックスは、上述のような特徴を生かし、精密機器用
部品として用いることにより、温度変化に対して寸法安
定性に優れ、変形・振動の影響を極めて少なくすること
ができる。
【００２７】
【実施例】比表面積２．３ｍ2／ｇのβ−ユークリプタ
イト単体と、β−ユークリプタイトに対して、比表面積
１．１ｍ2／ｇの酸化ストロンチウム原料粉末を０〜４
５．０重量％、また、比表面積１．４ｍ2／ｇの酸化バ
リウムを０〜４５．０重量％、また、比表面積６．２ｍ
2／ｇの酸化チタニウムを０〜４５．０重量％の範囲で
表１に示す組成でそれぞれ配合し、振動ミルにより７２
時間混合し、粉砕粒度をそれぞれ平均粒径で０．９〜
１．０μｍとした。造粒後、乾式プレス成形により抗折
試験片形状に製作した。次に、試験片を大気雰囲気下で
焼成し、焼結体を製作しヤング率、熱膨張係数、外観の
評価を行った。ここで、熱膨張率の測定温度範囲は、０
〜２０℃とした。
イト単体と、β−ユークリプタイトに対して、比表面積
１．１ｍ2／ｇの酸化ストロンチウム原料粉末を０〜４
５．０重量％、また、比表面積１．４ｍ2／ｇの酸化バ
リウムを０〜４５．０重量％、また、比表面積６．２ｍ
2／ｇの酸化チタニウムを０〜４５．０重量％の範囲で
表１に示す組成でそれぞれ配合し、振動ミルにより７２
時間混合し、粉砕粒度をそれぞれ平均粒径で０．９〜
１．０μｍとした。造粒後、乾式プレス成形により抗折
試験片形状に製作した。次に、試験片を大気雰囲気下で
焼成し、焼結体を製作しヤング率、熱膨張係数、外観の
評価を行った。ここで、熱膨張率の測定温度範囲は、０
〜２０℃とした。
【００２８】熱処理は９００〜１２００℃の範囲で条件
を設定し、各組成の最適な焼成温度を確認し、その最適
な温度条件で得られた焼結体の特性を記した。評価の結
果、９９０〜１１００℃の範囲で外観上良好な焼結体が
得られることが確認できた。焼結体は、クラックの発生
が無いものを良好と判定した。
を設定し、各組成の最適な焼成温度を確認し、その最適
な温度条件で得られた焼結体の特性を記した。評価の結
果、９９０〜１１００℃の範囲で外観上良好な焼結体が
得られることが確認できた。焼結体は、クラックの発生
が無いものを良好と判定した。
【００２９】
【表１】
【００３０】
【表２】
【００３１】評価の結果、酸化ストロンチウム、酸化バ
リウムのいずれか１種のみを６重量％以上含む焼結体Ｎ
ｏ．１１，１２，１４，１６，５４，５６，５８は、ク
ラックのない良好な焼結体であったが、添加量６重量％
未満の焼結体Ｎｏ．８，１７，３６，４９ではクラック
が発生して良好な焼結体が得られなかった。
リウムのいずれか１種のみを６重量％以上含む焼結体Ｎ
ｏ．１１，１２，１４，１６，５４，５６，５８は、ク
ラックのない良好な焼結体であったが、添加量６重量％
未満の焼結体Ｎｏ．８，１７，３６，４９ではクラック
が発生して良好な焼結体が得られなかった。
【００３２】また、酸化チタニウムを６重量％以上含む
焼結体Ｎｏ．２，３，４は、クラックのない良好な焼結
体であったが、添加量６重量％未満の焼結体Ｎｏ．１で
は、クラックが発生して良好な焼結体が得られなかっ
た。
焼結体Ｎｏ．２，３，４は、クラックのない良好な焼結
体であったが、添加量６重量％未満の焼結体Ｎｏ．１で
は、クラックが発生して良好な焼結体が得られなかっ
た。
【００３３】また、酸化ストロンチウム、酸化バリウ
ム、酸化チタニウムのうち、いずれか２種以上を２．５
重量％以上含む焼結体Ｎｏ．６，７，９，１０，１３，
１５，１６，１９〜２１，２４，２５，２８〜３５，３
８，３９，４２，４３，４５〜４８，５０〜５３，５
５，５７，５９は、クラックのない良好な焼結体であっ
た。これに対し、添加量２．５重量％未満の焼結体Ｎ
ｏ．５，１８，２２，２３，２６，２７，３７，４０，
４１，４４では、クラックが発生して良好な焼結体が得
られなかった。
ム、酸化チタニウムのうち、いずれか２種以上を２．５
重量％以上含む焼結体Ｎｏ．６，７，９，１０，１３，
１５，１６，１９〜２１，２４，２５，２８〜３５，３
８，３９，４２，４３，４５〜４８，５０〜５３，５
５，５７，５９は、クラックのない良好な焼結体であっ
た。これに対し、添加量２．５重量％未満の焼結体Ｎ
ｏ．５，１８，２２，２３，２６，２７，３７，４０，
４１，４４では、クラックが発生して良好な焼結体が得
られなかった。
【００３４】表１、２に見られるように、リチウムアル
ミノシリケートを主成分とし、副成分として酸化ストロ
ンチウム、酸化バリウムまたは酸化チタニウムのいずれ
か１種のみを６重量％以上含む組成、または、酸化スト
ロンチウム、酸化バリウム、酸化チタニウムの内、いず
れか２種以上を２．５重量％以上含む組成で良好な焼結
体を得ることができた。
ミノシリケートを主成分とし、副成分として酸化ストロ
ンチウム、酸化バリウムまたは酸化チタニウムのいずれ
か１種のみを６重量％以上含む組成、または、酸化スト
ロンチウム、酸化バリウム、酸化チタニウムの内、いず
れか２種以上を２．５重量％以上含む組成で良好な焼結
体を得ることができた。
【００３５】また、平均粒径０．９μｍに粉砕した原料
系を使用して、大気雰囲気下で９９０〜１１００℃で熱
処理することにより、比重２．４〜２．８、熱膨張率は
測定温度範囲０〜２０℃で−１．３〜＋２．０×１０-6
／℃以上、ヤング率１１５〜１２８ＧＰａで平均結晶粒
径が１．０〜２．３μｍとなるクラックのない緻密なセ
ラミックスを得ることができた。
系を使用して、大気雰囲気下で９９０〜１１００℃で熱
処理することにより、比重２．４〜２．８、熱膨張率は
測定温度範囲０〜２０℃で−１．３〜＋２．０×１０-6
／℃以上、ヤング率１１５〜１２８ＧＰａで平均結晶粒
径が１．０〜２．３μｍとなるクラックのない緻密なセ
ラミックスを得ることができた。
【００３６】
【発明の効果】以上、詳述したとおり、リチウムアルミ
ノシリケートを主成分とし、副成分として、周期律表２
ａ族元素の酸化物と酸化チタニウムのいずれか１種を６
〜４５重量％含ませることにより、比重２．４〜２．
８、ヤング率１１５〜１２８ＧＰａ、熱膨張率−１．３
〜＋２．０×１０-6／℃、平均結晶粒径１．０〜２．３
μｍとなるセラミックスを得ることができる。
ノシリケートを主成分とし、副成分として、周期律表２
ａ族元素の酸化物と酸化チタニウムのいずれか１種を６
〜４５重量％含ませることにより、比重２．４〜２．
８、ヤング率１１５〜１２８ＧＰａ、熱膨張率−１．３
〜＋２．０×１０-6／℃、平均結晶粒径１．０〜２．３
μｍとなるセラミックスを得ることができる。
【００３７】さらに、リチウムアルミノシリケートを主
成分とし、副成分として、周期律表２ａ族元素の酸化物
と酸化チタニウムのうち、いずれか２種以上を２．５〜
４５重量％含ませることにより、比重２．４〜２．８、
ヤング率１１５〜１２８ＧＰａ、熱膨張率−１．３〜＋
２．０×１０-6／℃以上で平均結晶粒径１．０〜２．３
μｍとなるセラミックスを得ることができる。
成分とし、副成分として、周期律表２ａ族元素の酸化物
と酸化チタニウムのうち、いずれか２種以上を２．５〜
４５重量％含ませることにより、比重２．４〜２．８、
ヤング率１１５〜１２８ＧＰａ、熱膨張率−１．３〜＋
２．０×１０-6／℃以上で平均結晶粒径１．０〜２．３
μｍとなるセラミックスを得ることができる。
【００３８】また、本発明のリチウムアルミノシリケー
ト系セラミックスは、クラックの発生がないため、精密
機器用部品として用いた場合、その信頼性は高いものと
なり、温度変化に対して寸法安定性に優れ、変形・振動
の影響を極めて少なくすることができる。
ト系セラミックスは、クラックの発生がないため、精密
機器用部品として用いた場合、その信頼性は高いものと
なり、温度変化に対して寸法安定性に優れ、変形・振動
の影響を極めて少なくすることができる。
Claims (3)
- 【請求項１】リチウムアルミノシリケートを主成分と
し、副成分として周期律表２ａ族元素の酸化物、酸化チ
タニウムのいずれか１種を６〜４５重量％含むことを特
徴とするリチウムアルミノシリケート系セラミックス。 - 【請求項２】リチウムアルミノシリケートを主成分と
し、副成分として周期律表２ａ族元素の酸化物、酸化チ
タニウムのうち、いずれか２種以上を２．５〜４５重量
％含むことを特徴とするリチウムアルミノシリケート系
セラミックス。 - 【請求項３】比重２．４〜２．８、平均結晶粒径が１．
０〜２．３μｍであることを特徴とする請求項１または
２に記載のリチウムアルミノシリケート系セラミック
ス。
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|---|---|---|---|
| JP2000371628A JP4658312B2 (ja) | 2000-12-06 | 2000-12-06 | リチウムアルミノシリケート系セラミックス |
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| JP2000371628A JP4658312B2 (ja) | 2000-12-06 | 2000-12-06 | リチウムアルミノシリケート系セラミックス |
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|---|---|
| JP2002173364A true JP2002173364A (ja) | 2002-06-21 |
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| JP2000371628A Expired - Fee Related JP4658312B2 (ja) | 2000-12-06 | 2000-12-06 | リチウムアルミノシリケート系セラミックス |
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Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002173365A (ja) * | 2000-12-06 | 2002-06-21 | Kyocera Corp | リチウムアルミノシリケート系セラミックス |
| JP2003026470A (ja) * | 2001-07-11 | 2003-01-29 | Taiheiyo Cement Corp | 低熱伝導高剛性セラミックス |
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| JPH1192216A (ja) * | 1997-09-16 | 1999-04-06 | Taiheiyo Cement Corp | 酸化物セラミックス及びその製造方法 |
| JP2000128629A (ja) * | 1998-10-27 | 2000-05-09 | Nichias Corp | 低熱膨張性セラミックス大平板及びその製造方法 |
| JP2000219572A (ja) * | 1999-01-29 | 2000-08-08 | Kyocera Corp | 低熱膨張性セラミックス及びその製造方法 |
-
2000
- 2000-12-06 JP JP2000371628A patent/JP4658312B2/ja not_active Expired - Fee Related
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