JP2002155343A - 高張力ラインパイプ用熱延鋼帯及びその製造方法 - Google Patents
高張力ラインパイプ用熱延鋼帯及びその製造方法Info
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- JP2002155343A JP2002155343A JP2000348183A JP2000348183A JP2002155343A JP 2002155343 A JP2002155343 A JP 2002155343A JP 2000348183 A JP2000348183 A JP 2000348183A JP 2000348183 A JP2000348183 A JP 2000348183A JP 2002155343 A JP2002155343 A JP 2002155343A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は、板厚１１．５ｍｍ以上でも優れた
強度、靭性、及び溶接部特性を備えた高張力ラインパイ
プ用鋼帯およびその製造方法を提供する。 【解決手段】 質量％で、Ｃ：０．０３〜０．１２％、
Ｓｉ：０．８０％以下、Ｍｎ：０．５０〜１．８０％、
Ｐ：０．０２５％以下、Ｓ：０．００３％以下、Ｎｂ：
０．０２０〜０．０７０％、Ｖ：０．０２０〜０．０９
０％、Ｔｉ：０．００１〜０．０２９％、Ｎ：０．００
６０％以下、Ａｌ：０．０２０〜０．０８０％、必要に
応じてＭｏ等の一種又は二種を添加する、残部が実質的
に鉄及び不可避不純物よりなり、時効指数（ＡＩ）≦４
０ＭＰａを特徴とする高張力ラインパイプ用熱延鋼帯。
上記成分組成を有する鋼を加熱後、粗圧延を９３０℃以
上、且つ累積圧下率（１６×√板厚（ｍｍ））％以上で
行ない、次いで、仕上圧延を入り側温度９００℃未満、
且つ累積圧下率６０％以上で行ない、その後、５００〜
６４０℃で巻取りを行う。
強度、靭性、及び溶接部特性を備えた高張力ラインパイ
プ用鋼帯およびその製造方法を提供する。 【解決手段】 質量％で、Ｃ：０．０３〜０．１２％、
Ｓｉ：０．８０％以下、Ｍｎ：０．５０〜１．８０％、
Ｐ：０．０２５％以下、Ｓ：０．００３％以下、Ｎｂ：
０．０２０〜０．０７０％、Ｖ：０．０２０〜０．０９
０％、Ｔｉ：０．００１〜０．０２９％、Ｎ：０．００
６０％以下、Ａｌ：０．０２０〜０．０８０％、必要に
応じてＭｏ等の一種又は二種を添加する、残部が実質的
に鉄及び不可避不純物よりなり、時効指数（ＡＩ）≦４
０ＭＰａを特徴とする高張力ラインパイプ用熱延鋼帯。
上記成分組成を有する鋼を加熱後、粗圧延を９３０℃以
上、且つ累積圧下率（１６×√板厚（ｍｍ））％以上で
行ない、次いで、仕上圧延を入り側温度９００℃未満、
且つ累積圧下率６０％以上で行ない、その後、５００〜
６４０℃で巻取りを行う。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ラインパイプ等に
用いる高張力熱延鋼帯に関し、特に溶接部の靭性に優れ
たものに関する
用いる高張力熱延鋼帯に関し、特に溶接部の靭性に優れ
たものに関する
【０００２】
【従来の技術】高張力熱延鋼帯の製造方法に関しては多
数の先行文献が開示されているが、特に厚肉で低温靭性
に優れたものに関する先行文献として特開昭５８−５５
５２９号公報、特開昭６３−１３４６２８号公報が挙げ
られる。
数の先行文献が開示されているが、特に厚肉で低温靭性
に優れたものに関する先行文献として特開昭５８−５５
５２９号公報、特開昭６３−１３４６２８号公報が挙げ
られる。
【０００３】特開昭５８−５５５２９号公報には、所定
の成分組成の鋼を熱間圧延し、特定の温度範囲に急冷
後、巻取りし、強度、低温靭性及び溶接性に優れた板厚
４．５ｍｍ以上の熱延鋼板を製造する技術が開示されて
いる。
の成分組成の鋼を熱間圧延し、特定の温度範囲に急冷
後、巻取りし、強度、低温靭性及び溶接性に優れた板厚
４．５ｍｍ以上の熱延鋼板を製造する技術が開示されて
いる。
【０００４】しかし、実施例などによれば、板厚の上限
は１１ｍｍ程度で、スラブの加熱温度が１０００℃以下
と低温加熱のため、熱間変形抵抗が高く、より板厚を厚
くすることは困難である。
は１１ｍｍ程度で、スラブの加熱温度が１０００℃以下
と低温加熱のため、熱間変形抵抗が高く、より板厚を厚
くすることは困難である。
【０００５】特開昭６３−１３４６２８号公報には、成
分組成としてＣ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｎｂ、Ｓｏｌ．Ａｌ，Ｎ
を所定量含有する鋼を熱間圧延する際、粗圧延と仕上圧
延間を急冷し、ＮｂＣＮの析出を抑制し、高強度高靭性
の厚鋼板を製造する技術が開示されているが、対象は厚
鋼板であり、コイリングを行う熱延鋼帯に本技術を適用
することは出来ない。
分組成としてＣ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｎｂ、Ｓｏｌ．Ａｌ，Ｎ
を所定量含有する鋼を熱間圧延する際、粗圧延と仕上圧
延間を急冷し、ＮｂＣＮの析出を抑制し、高強度高靭性
の厚鋼板を製造する技術が開示されているが、対象は厚
鋼板であり、コイリングを行う熱延鋼帯に本技術を適用
することは出来ない。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、以上の点に
鑑みなされたもので、その目的は、高張力ラインパイプ
材として必要な強度（ＹＳ≧４４８ＭＰａ，ＴＳ≧５３
０ＭＰａ），靭性（ｖＥ ０≧３００Ｊ）、時効指数（Ａ
Ｉ）≦４０ＭＰａ及び優れた溶接部特性（最高加熱温度
を１３５０℃とする再現熱サイクルシャルピー衝撃試験
で、ｖＴｒｓ≦０℃）を備えた板厚１１．５ｍｍ以上の
熱延鋼帯およびその製造方法を提供することにある。
鑑みなされたもので、その目的は、高張力ラインパイプ
材として必要な強度（ＹＳ≧４４８ＭＰａ，ＴＳ≧５３
０ＭＰａ），靭性（ｖＥ ０≧３００Ｊ）、時効指数（Ａ
Ｉ）≦４０ＭＰａ及び優れた溶接部特性（最高加熱温度
を１３５０℃とする再現熱サイクルシャルピー衝撃試験
で、ｖＴｒｓ≦０℃）を備えた板厚１１．５ｍｍ以上の
熱延鋼帯およびその製造方法を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】この発明は上述した課題
を解決するためになされたものであり、すなわち、本発
明は、 １． 質量％で、Ｃ：０．０３〜０．１２％、Ｓｉ：
０．８０％以下、Ｍｎ：０．５０〜１．８０％、Ｐ：
０．０２５％以下、Ｓ：０．００３％以下、Ｎｂ：０．
０２０〜０．０７０％、Ｖ：０．０２０〜０．０９０
％、Ｔｉ：０．００１〜０．０２９％、Ｎ：０．００６
０％以下、Ａｌ：０．０２０〜０．０８０％、残部が実
質的に鉄及び不可避不純物よりなり、時効指数（ＡＩ）
≦４０ＭＰａであることを特徴とする高張力ラインパイ
プ用熱延鋼帯。
を解決するためになされたものであり、すなわち、本発
明は、 １． 質量％で、Ｃ：０．０３〜０．１２％、Ｓｉ：
０．８０％以下、Ｍｎ：０．５０〜１．８０％、Ｐ：
０．０２５％以下、Ｓ：０．００３％以下、Ｎｂ：０．
０２０〜０．０７０％、Ｖ：０．０２０〜０．０９０
％、Ｔｉ：０．００１〜０．０２９％、Ｎ：０．００６
０％以下、Ａｌ：０．０２０〜０．０８０％、残部が実
質的に鉄及び不可避不純物よりなり、時効指数（ＡＩ）
≦４０ＭＰａであることを特徴とする高張力ラインパイ
プ用熱延鋼帯。
【０００８】２． 更に、質量％で、Ｍｏ：０．０１〜
０．３０％、Ｃｕ：０．０１〜０．４０％、Ｎｉ：０．
０１〜０．４０％、Ｃｒ：０．０１〜０．４０％、Ｂ：
０．０００１〜０．００３０％、Ｃａ：０．０００１〜
０．００３０％の一種または二種以上を添加することを
特徴とする１記載の高張力ラインパイプ用熱延鋼帯。
０．３０％、Ｃｕ：０．０１〜０．４０％、Ｎｉ：０．
０１〜０．４０％、Ｃｒ：０．０１〜０．４０％、Ｂ：
０．０００１〜０．００３０％、Ｃａ：０．０００１〜
０．００３０％の一種または二種以上を添加することを
特徴とする１記載の高張力ラインパイプ用熱延鋼帯。
【０００９】３． 更に、質量％で、Ｃａ：０．０００
１〜０．００３０％を添加したことを特徴とする１又は
２記載の高張力ラインパイプ用熱延鋼帯。
１〜０．００３０％を添加したことを特徴とする１又は
２記載の高張力ラインパイプ用熱延鋼帯。
【００１０】４． １乃至３の何れかに記載の鋼を１１
５０〜１２５０℃に加熱後、粗圧延を９３０℃以上、且
つ累積圧下率（１６×√板厚（ｍｍ））％以上で行な
い、次いで、仕上圧延を入り側温度９００℃未満、且つ
累積圧下率６０％以上で行ない、その後、５００〜６４
０℃で巻取りを行うことを特徴とする高張力ラインパイ
プ用熱延鋼帯の製造方法。
５０〜１２５０℃に加熱後、粗圧延を９３０℃以上、且
つ累積圧下率（１６×√板厚（ｍｍ））％以上で行な
い、次いで、仕上圧延を入り側温度９００℃未満、且つ
累積圧下率６０％以上で行ない、その後、５００〜６４
０℃で巻取りを行うことを特徴とする高張力ラインパイ
プ用熱延鋼帯の製造方法。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下、化学成分、製造条件の限定
理由について詳細に説明する。
理由について詳細に説明する。
【００１２】Ｃ Ｃは、強度の向上に有効で添加する。０．０３％未満で
は、ＹＳ≧４４６ＭＰａ，ＴＳ≧５３０ＭＰａの強度が
得られず、一方、０．１２％を超えると時効指数（Ａ
Ｉ）が４０ＭＰａを超え、靭性が劣化し、ｖＥ0≧３０
０Ｊを満たさないため、０．０３〜０．１２％（０．０
３％以上、０．１２％以下）とする。
は、ＹＳ≧４４６ＭＰａ，ＴＳ≧５３０ＭＰａの強度が
得られず、一方、０．１２％を超えると時効指数（Ａ
Ｉ）が４０ＭＰａを超え、靭性が劣化し、ｖＥ0≧３０
０Ｊを満たさないため、０．０３〜０．１２％（０．０
３％以上、０．１２％以下）とする。
【００１３】Ｓｉ Ｓｉは、強度の向上に有効で添加する。０．８０％を超
えると靭性が劣化し、ｖＥ0≧３００Ｊを満たさないた
め、０．８０％以下とする。
えると靭性が劣化し、ｖＥ0≧３００Ｊを満たさないた
め、０．８０％以下とする。
【００１４】Ｍｎ Ｍｎは、強度の向上に有効で添加する。０．５０％未満
では、ＹＳ≧４４８ＭＰａ，ＴＳ≧５３０ＭＰａの強度
が得られず、一方、１．８０％を超えると靭性が劣化
し、ｖＥ0≧３００Ｊが得られないため、０．５０〜
１．８０％とする。
では、ＹＳ≧４４８ＭＰａ，ＴＳ≧５３０ＭＰａの強度
が得られず、一方、１．８０％を超えると靭性が劣化
し、ｖＥ0≧３００Ｊが得られないため、０．５０〜
１．８０％とする。
【００１５】Ｐ，Ｓ，Ｎ Ｐ，Ｓ，Ｎは、何れも靭性に悪影響を及ぼす不純物元素
で、極力低減することが望ましい。含有量は低減効果が
顕著となるＰ≦０．０２５％、Ｓ≦０．００３％、Ｎ≦
０．００６０％とする。
で、極力低減することが望ましい。含有量は低減効果が
顕著となるＰ≦０．０２５％、Ｓ≦０．００３％、Ｎ≦
０．００６０％とする。
【００１６】Ｓｏｌ．Ａｌ Ｓｏｌ．Ａｌ量は、靭性に影響を与えるため、規定す
る。０．０２０％未満では時効指数（ＡＩ）が４０ＭＰ
ａを超え、靭性が劣化し、ｖＥ0≧３００Ｊが得られな
い。一方、０．０８０％を超えると、靭性改善効果が飽
和し、且つスラブの品質を低下させるため、０．０２０
〜０．０８０％とする。
る。０．０２０％未満では時効指数（ＡＩ）が４０ＭＰ
ａを超え、靭性が劣化し、ｖＥ0≧３００Ｊが得られな
い。一方、０．０８０％を超えると、靭性改善効果が飽
和し、且つスラブの品質を低下させるため、０．０２０
〜０．０８０％とする。
【００１７】Ｎｂ Ｎｂは、強度を向上させるため添加する。０．０２０％
未満では、ＹＳ≧４４８ＭＰａ，ＴＳ≧５３０ＭＰａの
強度が得られず、一方、０．０７０％を超えると靭性が
劣化し、ｖＥ0≧３００Ｊが得られず、且つ溶接部の特
性が劣化するため、０．０２０〜０．０７０％とする。
未満では、ＹＳ≧４４８ＭＰａ，ＴＳ≧５３０ＭＰａの
強度が得られず、一方、０．０７０％を超えると靭性が
劣化し、ｖＥ0≧３００Ｊが得られず、且つ溶接部の特
性が劣化するため、０．０２０〜０．０７０％とする。
【００１８】Ｖ Ｖは、強度を向上させるため添加する。０．０２０％未
満では、ＹＳ≧４４８ＭＰａ，ＴＳ≧５３０ＭＰａの強
度が得られず、一方、０．０９０％を超えると靭性が劣
化し、ｖＥ0≧３００Ｊが得られず、且つ溶接部の特性
が劣化し、最高加熱温度を１３５０℃とする再現熱サイ
クル衝撃試験で、ｖＴｒｓ≦０℃を満足しないため、
０．０２０〜０．０７０％とする。
満では、ＹＳ≧４４８ＭＰａ，ＴＳ≧５３０ＭＰａの強
度が得られず、一方、０．０９０％を超えると靭性が劣
化し、ｖＥ0≧３００Ｊが得られず、且つ溶接部の特性
が劣化し、最高加熱温度を１３５０℃とする再現熱サイ
クル衝撃試験で、ｖＴｒｓ≦０℃を満足しないため、
０．０２０〜０．０７０％とする。
【００１９】Ｔｉ Ｔｉは、強度を向上させ、溶接部の特性を向上させるた
め、０．００１〜０．０２９％を添加する。
め、０．００１〜０．０２９％を添加する。
【００２０】図１は、最高加熱温度を１３５０℃とする
再現熱サイクル衝撃試験結果（ｖＴｒｓ）に及ぼすＴｉ
添加量の影響を示すもので、Ｔｉ添加量が０．００１〜
０．０２９％で、ｖＴｒｓ≦０℃が得られている。
再現熱サイクル衝撃試験結果（ｖＴｒｓ）に及ぼすＴｉ
添加量の影響を示すもので、Ｔｉ添加量が０．００１〜
０．０２９％で、ｖＴｒｓ≦０℃が得られている。
【００２１】以上が本発明の基本成分組成で、十分な特
性が得られるが、更に所望の特性を向上させる場合、Ｍ
ｏ，Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｂ，Ｃａを任意元素として選択
的に添加することができる。
性が得られるが、更に所望の特性を向上させる場合、Ｍ
ｏ，Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｂ，Ｃａを任意元素として選択
的に添加することができる。
【００２２】これらの元素を添加する場合、質量％で、
Ｍｏ：０．０１〜０．３０％、Ｃｕ：０．０１〜０．４
０％、Ｎｉ：０．０１〜０．４０％、Ｃｒ：０．０１〜
０．４０％、Ｂ：０．０００１〜０．００３０％、Ｃ
ａ：０．０００１〜０．００３０％の一種または二種以
上とする。
Ｍｏ：０．０１〜０．３０％、Ｃｕ：０．０１〜０．４
０％、Ｎｉ：０．０１〜０．４０％、Ｃｒ：０．０１〜
０．４０％、Ｂ：０．０００１〜０．００３０％、Ｃ
ａ：０．０００１〜０．００３０％の一種または二種以
上とする。
【００２３】これらの元素で、Ｍｏ，Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃ
ｒ，Ｂは、所望の靭性を確保しつつ固溶強化、変態強化
で鋼材の強度を向上させるとともに、耐サワー性能も向
上させ、Ｃａは硫化物の形態制御により、靭性を向上さ
せる。このような効果を得る場合、上述した範囲を好適
範囲とする。
ｒ，Ｂは、所望の靭性を確保しつつ固溶強化、変態強化
で鋼材の強度を向上させるとともに、耐サワー性能も向
上させ、Ｃａは硫化物の形態制御により、靭性を向上さ
せる。このような効果を得る場合、上述した範囲を好適
範囲とする。
【００２４】時効指数（ＡＩ）：ＡＩは固溶Ｃ，Ｎの存
在状態を示すパラメータで、ｖＥ0≧３００Ｊを得るた
め、４０ＭＰａ以下とする。
在状態を示すパラメータで、ｖＥ0≧３００Ｊを得るた
め、４０ＭＰａ以下とする。
【００２５】尚、時効指数（ＡＩ）(ＭＰａ）は、１０
％予歪後、１００℃×１ｈの時効熱処理前後の引張試験
での流動応力の差より求めるものとする。
％予歪後、１００℃×１ｈの時効熱処理前後の引張試験
での流動応力の差より求めるものとする。
【００２６】図２は、靭性（ｖＥ0）に及ぼす時効指数
（ＡＩ）の影響を示すもので、時効指数（ＡＩ）が４０
ＭＰａ未満の場合、ｖＥ0≧３００Ｊを満足している。
（ＡＩ）の影響を示すもので、時効指数（ＡＩ）が４０
ＭＰａ未満の場合、ｖＥ0≧３００Ｊを満足している。
【００２７】製造条件 スラブ加熱温度 スラブ加熱温度は、強度と靭性を確保するため、規定す
る。１１５０℃未満ではＹＳ≧４４８ＭＰａ，ＴＳ≧５
３０ＭＰａの強度が得られず、一方、１２５０℃を超え
るとｖＥ0≧３００Ｊを満足しないため、１１５０〜１
２５０℃とする。
る。１１５０℃未満ではＹＳ≧４４８ＭＰａ，ＴＳ≧５
３０ＭＰａの強度が得られず、一方、１２５０℃を超え
るとｖＥ0≧３００Ｊを満足しないため、１１５０〜１
２５０℃とする。
【００２８】粗圧延条件 粗圧延は、変態前のオーステナイト組織を均一微細と
し、靭性を確保するため、規定する。ｖＥ0≧３００Ｊ
を確保するため、９３０℃以上で累積圧下率（１６×√
板厚（ｍｍ））％以上とする。
し、靭性を確保するため、規定する。ｖＥ0≧３００Ｊ
を確保するため、９３０℃以上で累積圧下率（１６×√
板厚（ｍｍ））％以上とする。
【００２９】仕上圧延条件、巻取温度条件 仕上圧延は、板厚１１．５ｍｍｔ以上の厚物熱延鋼帯に
おいて、強度を確保しつつ靭性を飛躍的に向上させるた
め、熱延仕上入り温度を９００℃未満、９００℃未満で
の累積圧下率を６０％以上とし、巻取温度は、５００〜
６４０℃とした。
おいて、強度を確保しつつ靭性を飛躍的に向上させるた
め、熱延仕上入り温度を９００℃未満、９００℃未満で
の累積圧下率を６０％以上とし、巻取温度は、５００〜
６４０℃とした。
【００３０】図４に、ｖＥ0に及ぼす熱延仕上入り温
度、巻取温度とｖＥ0の関係を示す。熱延仕上入り温度
を９００℃未満、巻取温度を５００〜６４０℃とした場
合、ｖＥ0≧３００Ｊが得られている。
度、巻取温度とｖＥ0の関係を示す。熱延仕上入り温度
を９００℃未満、巻取温度を５００〜６４０℃とした場
合、ｖＥ0≧３００Ｊが得られている。
【００３１】
【実施例】表１に示す１５種類の供試鋼を用い、表２に
示す条件で、板厚１１．５〜１６ｍｍの熱延鋼帯を製造
した。得られた鋼帯より、４５°方向でゲージ長さ５
０．８ｍｍ，平行部幅３８．１ｍｍのＡＳＴＭ引張試験
を採取し、強度（ＹＳ，ＴＳ）を評価すると共に、時効
指数ＡＩ（ＭＰａ）を求めた。時効指数ＡＩ（ＭＰａ）
は、１０％予歪後、１００℃×１ｈの時効熱処理前後の
引張試験での流動応力の差より求めた。
示す条件で、板厚１１．５〜１６ｍｍの熱延鋼帯を製造
した。得られた鋼帯より、４５°方向でゲージ長さ５
０．８ｍｍ，平行部幅３８．１ｍｍのＡＳＴＭ引張試験
を採取し、強度（ＹＳ，ＴＳ）を評価すると共に、時効
指数ＡＩ（ＭＰａ）を求めた。時効指数ＡＩ（ＭＰａ）
は、１０％予歪後、１００℃×１ｈの時効熱処理前後の
引張試験での流動応力の差より求めた。
【００３２】図５に、引張特性の方向依存性を示す。４
５°方向が最も強度が低く、引張特性はこの方向で評価
した。衝撃特性は靭性値が最も低くなるＣ方向より２ｍ
ｍＶノッチシャルピー試験片を採取し、ｖＥ0で評価し
た。
５°方向が最も強度が低く、引張特性はこの方向で評価
した。衝撃特性は靭性値が最も低くなるＣ方向より２ｍ
ｍＶノッチシャルピー試験片を採取し、ｖＥ0で評価し
た。
【００３３】溶接部の特性は、Ｌ方向から１０×１０×
１１０（ｍｍ）の試験片を採取し、最高加熱温度１３５
０℃、８００℃〜５００℃までの冷却時間１０ｓで溶接
ＨＡＺ部相当の再現熱サイクルを付与し、その後、シャ
ルピー衝撃試験により破面遷移温度ｖＴｒｓ（℃）を求
め、溶接部特性を評価した。
１１０（ｍｍ）の試験片を採取し、最高加熱温度１３５
０℃、８００℃〜５００℃までの冷却時間１０ｓで溶接
ＨＡＺ部相当の再現熱サイクルを付与し、その後、シャ
ルピー衝撃試験により破面遷移温度ｖＴｒｓ（℃）を求
め、溶接部特性を評価した。
【００３４】表２に試験結果を示す。本発明の範囲内に
ある鋼Ａ〜Ｅを用いた実施例Ｎｏ．１〜５ではいずれも
時効指数ＡＩが４０ＭＰａ以下であり、優れた強度（Ｙ
Ｓ≧４４８ＭＰａ，ＴＳ≧５３０ＭＰａ）、靭性（ｖＥ
0≧３００Ｊ）、及び優れた溶接部特性（ｖＴｒｓ≦０
℃）が得られている。
ある鋼Ａ〜Ｅを用いた実施例Ｎｏ．１〜５ではいずれも
時効指数ＡＩが４０ＭＰａ以下であり、優れた強度（Ｙ
Ｓ≧４４８ＭＰａ，ＴＳ≧５３０ＭＰａ）、靭性（ｖＥ
0≧３００Ｊ）、及び優れた溶接部特性（ｖＴｒｓ≦０
℃）が得られている。
【００３５】一方、成分組成（Ｃ，Ｐ，Ｓ，ｓｏｌ．Ａ
ｌ，Ｎｂ，Ｖ，Ｎ）が本発明範囲外である鋼Ｆ，Ｉ，
Ｊ，Ｋ，Ｌ，Ｍ，Ｏによる実施例Ｎｏ．６，９，１０，
１１，１２，１３，１５では時効指数（ＡＩ）が４０Ｍ
Ｐａを超え靭性が劣化し、ｖＥ0≧３００Ｊを満足しな
い。
ｌ，Ｎｂ，Ｖ，Ｎ）が本発明範囲外である鋼Ｆ，Ｉ，
Ｊ，Ｋ，Ｌ，Ｍ，Ｏによる実施例Ｎｏ．６，９，１０，
１１，１２，１３，１５では時効指数（ＡＩ）が４０Ｍ
Ｐａを超え靭性が劣化し、ｖＥ0≧３００Ｊを満足しな
い。
【００３６】更に、実施例Ｎｏ．１０，１１，１２，１
３，１５では溶接部特性がｖＴｒｓ≦０℃を満足しな
い。又、成分組成（Ｓｉ，Ｍｎ）が本発明範囲外である
鋼Ｇ，Ｉを用いた実施例Ｎｏ．７，８では時効指数ＡＩ
は４０ＭＰａ未満ながら、靭性はｖＥ0≧３００Ｊを満
足しない。
３，１５では溶接部特性がｖＴｒｓ≦０℃を満足しな
い。又、成分組成（Ｓｉ，Ｍｎ）が本発明範囲外である
鋼Ｇ，Ｉを用いた実施例Ｎｏ．７，８では時効指数ＡＩ
は４０ＭＰａ未満ながら、靭性はｖＥ0≧３００Ｊを満
足しない。
【００３７】成分組成（Ｔｉ）が本発明範囲外である鋼
Ｎを用いた実施例Ｎｏ．１４では、靭性はｖＥ0≧３０
０Ｊであるが、溶接部特性としてｖＴｒｓ≦０℃を満足
しない。
Ｎを用いた実施例Ｎｏ．１４では、靭性はｖＥ0≧３０
０Ｊであるが、溶接部特性としてｖＴｒｓ≦０℃を満足
しない。
【００３８】表３に本発明の成分範囲内にある鋼Ａ〜Ｅ
を用い、種々の条件により製造した鋼帯の特性を示す。
本発明範囲内の条件で製造した鋼帯である実施例Ｎｏ．
１６〜２２ではいずれも良好な強度、靭性及び溶接部特
性が得られている。
を用い、種々の条件により製造した鋼帯の特性を示す。
本発明範囲内の条件で製造した鋼帯である実施例Ｎｏ．
１６〜２２ではいずれも良好な強度、靭性及び溶接部特
性が得られている。
【００３９】一方、スラブ加熱温度、巻取温度が本発明
範囲外である実施例Ｎｏ．２３，２９では、強度、靭性
が劣っている。また、加熱温度、粗圧延終了温度、粗圧
延圧下率、仕上げ圧延入り口温度、仕上圧延圧下率、巻
取温度のいずれかが本発明範囲外の実施例Ｎｏ．２４，
２５，２６，２７，２８，３０ではｖＥ0≧３００Ｊを
満足せず、靭性に劣っている。
範囲外である実施例Ｎｏ．２３，２９では、強度、靭性
が劣っている。また、加熱温度、粗圧延終了温度、粗圧
延圧下率、仕上げ圧延入り口温度、仕上圧延圧下率、巻
取温度のいずれかが本発明範囲外の実施例Ｎｏ．２４，
２５，２６，２７，２８，３０ではｖＥ0≧３００Ｊを
満足せず、靭性に劣っている。
【００４０】実施例Ｎｏ．２５，３０は、粗圧延終了温
度、巻き取り温度が本発明範囲外で低く、変形抵抗増大
に伴う通板不良から製品形状が不良となった。
度、巻き取り温度が本発明範囲外で低く、変形抵抗増大
に伴う通板不良から製品形状が不良となった。
【００４１】本発明範囲内であれば、実施例Ｎｏ．２１
の如く、板厚１１．５ｍｍ未満である板厚９ｍｍでも製
造可能である。尚、板厚が１０ｍｍに満たない鋼帯の靭
性評価は３／４サイズ試験片で行ない、得られた吸収エ
ネルギーに４／３を乗じた。
の如く、板厚１１．５ｍｍ未満である板厚９ｍｍでも製
造可能である。尚、板厚が１０ｍｍに満たない鋼帯の靭
性評価は３／４サイズ試験片で行ない、得られた吸収エ
ネルギーに４／３を乗じた。
【００４２】
【表１】
【００４３】
【表２】
【００４４】
【表３】
【００４５】
【発明の効果】本発明によれば、従来困難であった板厚
１１．５ｍｍ以上の厚肉材であっても、高張力ラインパ
イプ材として必要な強度（ＹＳ≧４４８ＭＰａ，ＴＳ≧
５３０ＭＰａ）、靭性（ｖＥ0≧３００Ｊ）、及び優れ
た溶接部特性（ｖＴｒｓ≦０℃）を備えた高強度熱延鋼
帯およびその製造方法が得られ、産業上極めて有用であ
る。
１１．５ｍｍ以上の厚肉材であっても、高張力ラインパ
イプ材として必要な強度（ＹＳ≧４４８ＭＰａ，ＴＳ≧
５３０ＭＰａ）、靭性（ｖＥ0≧３００Ｊ）、及び優れ
た溶接部特性（ｖＴｒｓ≦０℃）を備えた高強度熱延鋼
帯およびその製造方法が得られ、産業上極めて有用であ
る。
【図１】溶接部特性（再現熱サイクル試験：ｖＴｒｓ）
に及ぼすＴｉ添加量の影響を示す図。
に及ぼすＴｉ添加量の影響を示す図。
【図２】靭性（ｖＥ0）に及ぼす時効指数の影響を示す
図。
図。
【図３】時効指数ＡＩ（ＭＰａ）に及ぼす巻取温度、Ｓ
ｏｌ．Ａｌ量の影響を示す図。
ｏｌ．Ａｌ量の影響を示す図。
【図４】靭性（ｖＥ0）に及ぼす巻取温度、熱延仕上入
り温度の影響を示す図。
り温度の影響を示す図。
【図５】強度特性（ＹＳ，ＴＳ）に及ぼす採取方向の影
響を示す図。
響を示す図。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 冨田 邦和 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 小倉 隆彦 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 前田 英司 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 山本 徹夫 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 Ｆターム(参考） 4K037 EA01 EA02 EA05 EA06 EA09 EA11 EA13 EA15 EA18 EA19 EA20 EA23 EA25 EA27 EA31 EA32 EB05 EB08 EB09 FA02 FA03 FB06 FB07 FE01 FE02
Claims (4)
- 【請求項１】 質量％で、Ｃ：０．０３〜０．１２％、
Ｓｉ：０．８０％以下、Ｍｎ：０．５０〜１．８０％、
Ｐ：０．０２５％以下、Ｓ：０．００３％以下、Ｎｂ：
０．０２０〜０．０７０％、Ｖ：０．０２０〜０．０９
０％、Ｔｉ：０．００１〜０．０２９％、Ｎ：０．００
６０％以下、Ａｌ：０．０２０〜０．０８０％、残部が
実質的に鉄及び不可避不純物よりなり、時効指数（Ａ
Ｉ）≦４０ＭＰａであることを特徴とする高張力ライン
パイプ用熱延鋼帯。 - 【請求項２】 更に、質量％で、Ｍｏ：０．０１〜０．
３０％、Ｃｕ：０．０１〜０．４０％、Ｎｉ：０．０１
〜０．４０％、Ｃｒ：０．０１〜０．４０％、Ｂ：０．
０００１〜０．００３０％、の一種または二種以上を添
加することを特徴とする請求項１記載の高張力ラインパ
イプ用熱延鋼帯。 - 【請求項３】 更に、質量％で、Ｃａ：０．０００１〜
０．００３０％を添加したことを特徴とする請求項１又
は２記載の高張力ラインパイプ用熱延鋼帯。 - 【請求項４】 請求項１乃至３の何れかに記載の鋼を１
１５０〜１２５０℃に加熱後、粗圧延を９３０℃以上、
且つ累積圧下率（１６×√板厚（ｍｍ））％以上で行な
い、次いで、仕上圧延を入り側温度９００℃未満、且つ
累積圧下率６０％以上で行ない、その後、５００〜６４
０℃で巻取りを行うことを特徴とする高張力ラインパイ
プ用熱延鋼帯の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000348183A JP3747773B2 (ja) | 2000-11-15 | 2000-11-15 | 高張力ラインパイプ用熱延鋼帯及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000348183A JP3747773B2 (ja) | 2000-11-15 | 2000-11-15 | 高張力ラインパイプ用熱延鋼帯及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002155343A true JP2002155343A (ja) | 2002-05-31 |
| JP3747773B2 JP3747773B2 (ja) | 2006-02-22 |
Family
ID=18821806
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000348183A Expired - Fee Related JP3747773B2 (ja) | 2000-11-15 | 2000-11-15 | 高張力ラインパイプ用熱延鋼帯及びその製造方法 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3747773B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20040003317A (ko) * | 2002-07-02 | 2004-01-13 | 주식회사 포스코 | 연성파면율이 우수한 고 강도 에이피아이-엑스80 열연강판제조방법 |
| KR101174970B1 (ko) | 2010-02-26 | 2012-08-23 | 현대제철 주식회사 | 라인파이프용 고강도 강판 및 그 제조 방법 |
| CN111748738A (zh) * | 2020-06-28 | 2020-10-09 | 武汉钢铁有限公司 | 一种高强度薄钢板及其制造方法 |
-
2000
- 2000-11-15 JP JP2000348183A patent/JP3747773B2/ja not_active Expired - Fee Related
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|---|---|---|---|---|
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| KR101174970B1 (ko) | 2010-02-26 | 2012-08-23 | 현대제철 주식회사 | 라인파이프용 고강도 강판 및 그 제조 방법 |
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|---|---|
| JP3747773B2 (ja) | 2006-02-22 |
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