JP2002080938A - 耐土壌腐食性および耐震性に優れた圧延形鋼およびその製造方法 - Google Patents
耐土壌腐食性および耐震性に優れた圧延形鋼およびその製造方法Info
- Publication number
- JP2002080938A JP2002080938A JP2000273787A JP2000273787A JP2002080938A JP 2002080938 A JP2002080938 A JP 2002080938A JP 2000273787 A JP2000273787 A JP 2000273787A JP 2000273787 A JP2000273787 A JP 2000273787A JP 2002080938 A JP2002080938 A JP 2002080938A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- resistance
- corrosion resistance
- section steel
- soil
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
び耐局部座屈性に優れた圧延H形鋼およびその製造方法
を提供する。 【解決手段】 質量%で、Cr:0.5〜2%を含有
し、必要に応じてCu:0.1〜1%、Ni:0.1〜
2%、Al:0.1〜1.5%、Mo:0.1〜2%、
Nb:0.005〜0.1%、V:0.005〜0.3
%、Ti:0.003〜0.1%の一種または二種以上
を含有するPcm:0.20以下の鉄基合金を、Ar3
点以上で圧延H形鋼とする熱間圧延終了後、オーステナ
イトとフェライトの2相域から、600℃以下まで3℃
/s以上で冷却し、形鋼軸方向の引張試験におけるフラ
ンジの降伏強さから公称歪で5%までの加工硬化指数を
0.20以上とする。
Description
性(耐土壌腐食性)およびに耐震性に優れた圧延形鋼お
よびその製造方法に関する。
リートが用いられてきたが、構造物の経済性向上と基礎
工事工程の簡略化を目標に、鋼製地中梁による基礎構造
が検討され、適用上の主な問題点として地中環境での耐
食性(耐土壌腐食性)と耐震性が挙げられている。
0年以上の構造物の寿命に見合う耐久性が要求される。
長期耐用性には土壌の性質が大きく影響し、埋設される
土壌の性質によっては0.15mm/年程度におよぶ孔
食を生じることが知られている。
防食が主に用いられてきたが、その対象はパイプライン
であり、建築物の基礎梁などの鋼構造物に適用しうる有
効な防食技術は確立されていない。
としてCrが有効なことが知られ、3%を超えて含有し
た場合、平均腐食量が低下すること、また、孔食に対し
てはMo,Ni等の効果が知られている。
水,淡水、海洋大気、土壌に使用され得る鋼材として、
Be,Mg,Ca,Sr,Ba等を添加し、生成する錆
の安定性を高める技術が記載されている。
中環境を含む種々の腐食環境における耐食性に優れ、酸
洗性と加工性にも優れる鋼としてCaおよびMgを添加
した2〜9.9%Cr鋼が開示されている。
使用した場合、必須となる溶接性および耐震性に関して
は記載されていない。
腐食環境の土壌に接して使用される鋼材に亜鉛鍍金を施
す技術が開示されているが、大型構造物への亜鉛鍍金は
大幅なコスト上昇をもたらし、実用的とは言い難い。
全性の向上が要求され、鋼材自体の耐震性を向上させる
ことが重要となってきている。現在、鋼材の製造方法と
しては制御圧延と制御冷却技術を組み合わせたTMCP
が主流であり、機械的特性の向上と共に、合金元素の低
減、熱処理の省略を可能とする技術として、厚板を中心
に形鋼にも適用されている。
る厚物のH形鋼にTMCPを適用する場合、圧延時での
形状確保に主眼が置かれるため、材質のみに着目した製
造条件が採用できず、耐震性の観点から十分な材質を得
ることが出来ない場合もあった。
先行技術として特開平8−199289号公報、特開平
8−199290号公報、特開平8−199233号公
報等が挙げられる。
3〜1%のCu,0〜1%のNi等を含有する鋼を75
0〜1050℃の温度範囲で仕上圧延を終了させ、更に
400〜700℃まで0.5〜10℃/sで急冷する製
造方法によって優れた強靭性と耐候性を有する鋼材を提
供するものである。しかし、土壌腐食は考慮されておら
ず、フランジ各部位の材質均一性および耐震性も考慮さ
れていない。
延では、中心部より表面近傍の冷却速度が著しく増大す
るため、厚さ方向の強度差が問題となることがある。
して特開平3−188216号公報、特開平11−27
9636号公報、特開平11−279637号公報に冷
却を一旦中断し表面に生成した硬質のベイナイトを復熱
により軟化させた後、再び冷却を開始することが記載さ
れている。
厚鋼板を対象にしたものであり、厚物H形鋼とは圧延時
の加熱温度、冷却速度が大きく異なり、低温加熱あるい
は高冷却速度における最適化を行うものである。
物の基礎構造等に用いられる厚物H形鋼であって、耐土
壌腐食性およびフランジ各部位の材質均一性に優れ、耐
震性を有するものは開発されていない。
で、地中環境での耐食性(耐土壌腐食性)、および耐震
性に優れる圧延形鋼およびその製造方法を提供すること
にある。
鋼の耐土壌腐食性に及ぼす成分組成の影響を明らかにす
るため、地中梁など建築物の地中鋼構造物の周辺土壌が
鋼材の耐食性、孔食に及ぼす影響について詳細に検討を
行った。
物を埋め戻して埋設した場合は、パイプラインを埋め戻
した場合と比較して通気性が良い土壌となること、そし
てそのような土壌においては、Crを0.5%以上含有
する鋼の場合、50年以上の耐久性の指針である腐食速
度0.02mm/年の優れた耐食性が得られることを見
出した。本発明で耐土壌腐食性とは、上述した通気性が
良い土壌において良好な耐食性を有するものとする。
は、フランジ、ウエブの特性と耐座屈性の関係について
検討を行い、耐食性形鋼の耐座屈特性がフランジの特性
に支配され、ウエブの寄与は無視できるとの知見を得
た。
形鋼の場合、形状確保の観点から加熱温度は1200℃
を超え、また、制御冷却時の平均冷却速度も一般的には
5℃/s未満となる。
厚鋼板のように単に両面から冷却される場合と異なり、
ウエブの影響を複雑に受けるため、この部位を含むフラ
ンジ1/2Fの厚さ方向の材質均一性が特に重要とな
る。
えてなされたものである。すなわち、本発明は、 1. 質量%で、Cr:0.5〜2%を含有し、Pc
m:0.20以下の鉄基合金よりなり、形鋼軸方向の引
張試験におけるフランジの降伏強さから公称歪で5%ま
での加工硬化指数が0.20以上であることを特徴とす
る耐土壌腐食性および耐震性に優れた圧延形鋼。
0+Cu/20+Ni/60+Cr/20+Mo/15
+V/10+5B 2. 質量%で、Cr:0.5〜2%を含有し、更にC
u:0.1〜1%、Ni:0.1〜2%、Al:0.1
〜1.5%、Mo:0.1〜2%の一種または二種以上
を含有するPcm:0.20以下の鉄基合金よりなり、
形鋼軸方向の引張試験におけるフランジの降伏強さから
公称歪で5%までの加工硬化指数が0.20以上である
ことを特徴とする耐土壌腐食性および耐震性に優れた圧
延形鋼。
0+Cu/20+Ni/60+Cr/20+Mo/15
+V/10+5B 3. 質量%で、Nb:0.005〜0.1%、V:
0.005〜0.3%、Ti:0.003〜0.1%の
一種または二種以上を含有する1または2記載の耐土壌
腐食性および耐震性に優れた圧延形鋼。
分を有する鋼をAr3点以上で熱間圧延終了後、オース
テナイトとフェライトの2相域から、600℃以下まで
3℃/s以上で冷却することを特徴とする耐土壌腐食性
および耐震性に優れた圧延形鋼の製造方法。
鋼を用いた地中埋設用鋼構造物。
歪で5%までの加工効果指数を0.20以上と規定す
る。
0.12C−1.1Mn−0.32Cu−0.55Cr
系鋼を用い、フランジ、ウエブにおける降伏強度から公
称歪みで5%までの加工硬化指数(n値)を種々変化さ
せた耐食圧延H形鋼の耐座屈性を、図2に示す試験機を
用いた圧縮試験により評価した結果を示す。
を0.14から0.22に増加させた場合、1.7と大
きくなるが、ウエブの加工硬化指数を同様に増加させて
も大きくならず、圧延H形鋼の耐座屈性はフランジの特
性に支配され、ウエブの寄与は極めて小さいことが確認
された。
生限界歪の関係を示すもので、フランジの加工硬化指数
を0.20とした場合、ウエブの特性に拘わらず座屈発
生限界歪は0.8%以上と優れた特性が得られる。
ンジの降伏強度から公称歪で5%までの加工硬化指数を
0.20以上とすることにより、ウエブの特性に拘わら
ず、耐座屈性が飛躍的に向上する。
は、Cr,Pcmを規定する。
通気性の良い土壌環境において耐食性を示す。0.5%
未満での添加ではその効果が十分でなく、一方、2%を
超えて添加しても効果が飽和し、溶接性が劣化するの
で、0.5〜2%とする。
における鋼の1年間における腐食量と鋼中Cr量の関係
を示すもので、Cr量が0.5〜2%において最大腐食
量は約0.02mm/年で、約50年寿命とされる地中
構造物に必要とされる腐食代約1mmを超えることはな
い。
試験材を屋外の通気性の良い埋め戻された土中またはp
H改良土に埋設後、6ヶ月,1年、2年、5年、10年経過
時に掘り起こし計測を行う。
溶接性が低下するため、0.20以下とする。特に溶接
継手部の健全性が要求される鋼構造物の場合には溶接性
の確保は重要である。
定した鉄基合金でその目的とする特性を満足することが
可能であるが、更にその特性を向上させる場合、Cu,
Ni,Al,Mo、Nb,V,Tiの一種または二種以
上を規定する。
での金属の溶解速度を抑制し、孔食の伸展を抑える効果
を有する。0.1%未満ではその効果が十分でなく、1
%を超えて添加しても熱間加工時に表面われを生じるた
め、0.1〜1%とする。
に、孔食内部での金属の溶解速度を抑制し、孔食の伸展
を抑える効果を有する。含有量が0.1%未満ではその
効果が十分でなく2%を超えて含有してもその効果は飽
和し、経済性を損なうので、0.1〜2%とする。
の表面割れを抑制する効果があり、Cu含有量の1/2
以上を含有することが好ましい。
することができる。0.1%未満の含有では効果が十分
でなく、1.5%を超えると溶接時にスラグを多発し、
作業性を低下させるため、1.5%以下とする。
有した鋼で発生する孔食を抑制する効果があるため含有
する。孔食内部での金属の溶解速度を抑制し、孔食の伸
展を抑える効果を有する。
く、2%を超えて含有すると溶接性を劣化させるため、
0.1〜2%を含有する。
に及ぼすCの影響を減少させることが可能であり、一定
量以上の添加を選択できる。但し、Nbは0.005
%、Vは0.005%、Tiは0.003%のそれぞれ
の添加量未満では炭化物が十分生成せず、一方、Nbは
0.1%、Vは0.3%,Tiは0.1%を超えて添加
すると、炭化物の析出が過度となり、溶接時にクラック
を生じやすくなるため、Nb:0.005〜0.1%、
V:0.005〜0.3%、Ti:0.003〜0.1
%とする。
Si,Mn,P,Sは以下の量を含有することが好まし
い。
るが、0.18%を超えて多量に含有した場合、靭性あ
るいは溶接性が劣化するため、0.03%以上、0.1
8%以下(0.03〜0.18%)とする。
るため本発明では含有量を0.01%以上とする。1.
5%を超えるとHAZ靭性及び溶接性が劣化するので、
0.01〜1.5%とする。
となるFeSの生成抑制のため、0.3%以上添加する
が、2.0%を超えると焼入れ性を増加させ、溶接時に
硬化相を生じ、割れ感受性が高くなるため、0.3〜
2.0%とする。
るが、Pの低減は粒界破壊の防止に有効であり、Sの低
減は溶接熱影響部の水素割れ防止に有効であるため、
P,Sの含有範囲をそれぞれ0.05%以下、0.01
%以下とする。
定する。これらの規定は少なくともフランジの製造にお
いて満足されていればよく、ウエブについては特にその
製造条件を規定しない。
トの圧延による加工硬化のため、降伏点が上昇し、0.
20以上の加工硬化指数が得られない。このため仕上温
度をAr3点以上とする。
硬化指数を0.20以上とするため、圧延終了後、オー
ステナイトとフェライトの2相域から、600℃以下ま
で、3℃/sec以上で冷却する。
耐震性、耐土壌腐食性などの特性について調査を行っ
た。
m(b/tf=10、但し、b:フランジ幅の1/2,
tf:フランジ厚さ)とし、長さ800mmの圧延H形
鋼として圧縮試験に供した。
み、pHを調整した水溶液に試験片を1ヶ月浸漬した際
の腐食速度で評価した。試験片は、フランジ部分より全
厚×60×50(mm)の寸法で切り出し、表面機械研
磨後、手研磨仕上げし、試験に供した。
試験の結果を示す。表中、耐座屈性の試験結果は、圧縮
量が0.8%において局部座屈が、生じた場合、×印、
生じなかった場合、○印とした。
ジの加工硬化指数が0.20以上となる実施例3,4,
7,10,11,14,15,17,19,21〜31
では局部座屈が生ぜず、良好な耐震性が得られた。
未満となる実施例1,2,5,6,8,9,12,1
3,16,18,20,32では、局部座屈が生じた。
供試鋼18による実施例31以外、全ての実施例におい
て最大腐食速度は0.02mm/年を下回り、約50年
の寿命とされる地中構造物に必要な腐食代約1mmが確
保できることが確認された。
靭性を評価するもので、市販の強度50キロ級ワイヤを
用い、電流650A−電圧40V−溶接速度40cm/
分により溶接した継手の衝撃特性により評価を行った。
Vノッチ衝撃試験におけるノッチ位置はボンド部より2
mmとし、試験温度0℃で衝撃値を求めた。
囲外となる実施例30、Cr量が、本発明範囲外で多い
実施例32では得られた衝撃値は20J以下と他の実施
例と比較して著しく劣っていた。
性を有し、且つ局部座屈が生じにくく優れた耐震性を有
し、地中梁など建築物の地中鋼構造物に最適な圧延H形
鋼が、生産性良く得られ、産業上極めて有用である。
硬化指数の影響を示す図。
示す図。
指数の影響を示す図。
すCr量に影響を示す図。
Claims (5)
- 【請求項1】 質量%で、Cr:0.5〜2%を含有
し、Pcm:0.20以下の鉄基合金よりなり、形鋼軸
方向の引張試験におけるフランジの降伏強さから公称歪
で5%までの加工硬化指数が0.20以上であることを
特徴とする耐土壌腐食性および耐震性に優れた圧延形
鋼。但し、Pcm=C+Si/30+Mn/20+Cu
/20+Ni/60+Cr/20+Mo/15+V/1
0+5B - 【請求項2】 質量%で、Cr:0.5〜2%を含有
し、更にCu:0.1〜1%、Ni:0.1〜2%、A
l:0.1〜1.5%、Mo:0.1〜2%の一種また
は二種以上を含有するPcm:0.20以下の鉄基合金
よりなり、形鋼軸方向の引張試験におけるフランジの降
伏強さから公称歪で5%までの加工硬化指数が0.20
以上であることを特徴とする耐土壌腐食性および耐震性
に優れた圧延形鋼。但し、Pcm=C+Si/30+M
n/20+Cu/20+Ni/60+Cr/20+Mo
/15+V/10+5B - 【請求項3】 質量%で、Nb:0.005〜0.1
%、V:0.005〜0.3%、Ti:0.003〜
0.1%の一種または二種以上を含有する請求項1また
は2記載の耐土壌腐食性および耐震性に優れた圧延形
鋼。 - 【請求項4】 請求項1乃至3のいずれかに記載の化学
成分を有する鋼をAr3点以上で熱間圧延終了後、オー
ステナイトとフェライトの2相域から、600℃以下ま
で3℃/s以上で冷却することを特徴とする耐土壌腐食
性および耐震性に優れた圧延形鋼の製造方法。 - 【請求項5】 請求項1乃至3のいずれかに記載の圧延
形鋼を用いた地中埋設用鋼構造物。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2000273787A JP4505966B2 (ja) | 2000-09-08 | 2000-09-08 | 耐土壌腐食性および耐震性に優れた圧延形鋼およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2000273787A JP4505966B2 (ja) | 2000-09-08 | 2000-09-08 | 耐土壌腐食性および耐震性に優れた圧延形鋼およびその製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2002080938A true JP2002080938A (ja) | 2002-03-22 |
JP4505966B2 JP4505966B2 (ja) | 2010-07-21 |
Family
ID=18759660
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2000273787A Expired - Fee Related JP4505966B2 (ja) | 2000-09-08 | 2000-09-08 | 耐土壌腐食性および耐震性に優れた圧延形鋼およびその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP4505966B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104630625A (zh) * | 2015-01-28 | 2015-05-20 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种耐低温热轧h型钢及其制备方法 |
CN113604735A (zh) * | 2021-07-20 | 2021-11-05 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种屈服强度420MPa级热轧耐低温H型钢及其制备方法 |
Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61130460A (ja) * | 1984-11-30 | 1986-06-18 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 土中埋設環境での耐応力腐食割れ性に優れたラインパイプ用鋼 |
JPH0356639A (ja) * | 1989-07-21 | 1991-03-12 | Kawasaki Steel Corp | 塗膜密着性に優れた熱延h形鋼 |
JPH08199289A (ja) * | 1995-01-30 | 1996-08-06 | Nippon Steel Corp | 表面性状の優れた高強度h形鋼とその製造方法 |
JPH09287083A (ja) * | 1996-04-19 | 1997-11-04 | Nippon Steel Corp | 石油タンク底板裏面の防食方法 |
JPH10330877A (ja) * | 1997-06-02 | 1998-12-15 | Nkk Corp | 耐座屈特性に優れた鋼部材の製造方法 |
JPH11193439A (ja) * | 1997-12-26 | 1999-07-21 | Nippon Steel Corp | 高い動的変形抵抗を有する良加工性高強度鋼板とその製造方法 |
JP2000054079A (ja) * | 1998-08-11 | 2000-02-22 | Nippon Steel Corp | 耐食性に優れた地下埋設物の切断防護用鋼板 |
JP2001011569A (ja) * | 1999-06-25 | 2001-01-16 | Nkk Corp | 地中埋設用鋼構造物および埋設工法 |
-
2000
- 2000-09-08 JP JP2000273787A patent/JP4505966B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61130460A (ja) * | 1984-11-30 | 1986-06-18 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 土中埋設環境での耐応力腐食割れ性に優れたラインパイプ用鋼 |
JPH0356639A (ja) * | 1989-07-21 | 1991-03-12 | Kawasaki Steel Corp | 塗膜密着性に優れた熱延h形鋼 |
JPH08199289A (ja) * | 1995-01-30 | 1996-08-06 | Nippon Steel Corp | 表面性状の優れた高強度h形鋼とその製造方法 |
JPH09287083A (ja) * | 1996-04-19 | 1997-11-04 | Nippon Steel Corp | 石油タンク底板裏面の防食方法 |
JPH10330877A (ja) * | 1997-06-02 | 1998-12-15 | Nkk Corp | 耐座屈特性に優れた鋼部材の製造方法 |
JPH11193439A (ja) * | 1997-12-26 | 1999-07-21 | Nippon Steel Corp | 高い動的変形抵抗を有する良加工性高強度鋼板とその製造方法 |
JP2000054079A (ja) * | 1998-08-11 | 2000-02-22 | Nippon Steel Corp | 耐食性に優れた地下埋設物の切断防護用鋼板 |
JP2001011569A (ja) * | 1999-06-25 | 2001-01-16 | Nkk Corp | 地中埋設用鋼構造物および埋設工法 |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104630625A (zh) * | 2015-01-28 | 2015-05-20 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种耐低温热轧h型钢及其制备方法 |
CN113604735A (zh) * | 2021-07-20 | 2021-11-05 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种屈服强度420MPa级热轧耐低温H型钢及其制备方法 |
CN113604735B (zh) * | 2021-07-20 | 2022-07-12 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种屈服强度420MPa级热轧耐低温H型钢及其制备方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP4505966B2 (ja) | 2010-07-21 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2586953C2 (ru) | Сверхпрочная конструкционная сталь и способ ее изготовления | |
JP5096088B2 (ja) | 靭性および疲労亀裂発生抑制特性に優れた溶接継手 | |
JP5109233B2 (ja) | 溶接部耐食性に優れたフェライト・オーステナイト系ステンレス鋼 | |
JP2004332099A (ja) | 耐水素脆化、溶接性、穴拡げ性および延性に優れた高強度薄鋼板およびその製造方法 | |
EP0732418B1 (en) | Highly corrosion-resistant martensitic stainless steel with excellent weldability and process for producing the same | |
EA018178B1 (ru) | Коррозионностойкая сталь для применения в морских условиях | |
JP2004332100A (ja) | 耐水素脆化、溶接性および穴拡げ性に優れた高強度薄鋼板及びその製造方法 | |
EP0603402B1 (en) | High-chromium and high-phosphorus ferritic stainless steel excellent in weatherproofness and rustproofness | |
US6558483B2 (en) | Cu precipitation strengthened steel | |
JP2002080938A (ja) | 耐土壌腐食性および耐震性に優れた圧延形鋼およびその製造方法 | |
JP3214281B2 (ja) | 低温用建築鋼材 | |
JP3828666B2 (ja) | 引張り強度が490N平方mm以上の曲げ加工性の良いトンネル支保工用H形鋼およびその製造方法 | |
JP3845366B2 (ja) | 溶接熱影響部靭性に優れた耐食鋼 | |
GB2168999A (en) | High toughness steel | |
JP4317517B2 (ja) | 加工性・溶接熱影響部靭性に優れた高耐食性熱延鋼板およびその製造法 | |
JP7360075B2 (ja) | 鋼管および鋼板 | |
JP2001247930A (ja) | 耐震性および耐火性に優れた圧延形鋼とその製造方法 | |
JP3579557B2 (ja) | トンネル支保工用h形鋼およびその製造方法 | |
JP7200588B2 (ja) | 油井用電縫鋼管およびその製造方法 | |
JPH0770697A (ja) | 耐hic性に優れた高強度熱延鋼帯とその製造方法 | |
JP2001247935A (ja) | 耐震性および耐候性に優れた圧延形鋼とその製造方法 | |
JP3139302B2 (ja) | 耐食性に優れた自動車用熱延鋼板の製造方法 | |
JP3546290B2 (ja) | 水中溶接性に優れる鋼矢板の製造方法 | |
JP3411084B2 (ja) | 建材用フェライト系ステンレス鋼 | |
JP3852279B2 (ja) | 耐震性に優れた圧延h形鋼の製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20070528 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20090715 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20090728 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20090925 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20100406 |
|
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20100419 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130514 Year of fee payment: 3 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140514 Year of fee payment: 4 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |