EA018178B1 - Коррозионностойкая сталь для применения в морских условиях - Google Patents
Коррозионностойкая сталь для применения в морских условиях Download PDFInfo
- Publication number
- EA018178B1 EA018178B1 EA201001004A EA201001004A EA018178B1 EA 018178 B1 EA018178 B1 EA 018178B1 EA 201001004 A EA201001004 A EA 201001004A EA 201001004 A EA201001004 A EA 201001004A EA 018178 B1 EA018178 B1 EA 018178B1
- Authority
- EA
- Eurasian Patent Office
- Prior art keywords
- steel
- accordance
- corrosion
- preceding paragraphs
- content
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Bulkheads Adapted To Foundation Construction (AREA)
- Revetment (AREA)
Abstract
Сталь, а именно, для применения в морских условиях, которая включает в вес.%: углерод 0,05-0.20; кремний 0,15-0,55; марганец 0,60-1,60; хром 0,75-1,50; алюминий 0,40-0,80; ниобий и/или ванадий 0,01≤[Nb]+[V]≤0,60; серу до 0,045 и фосфор до 0,045.
Description
Настоящее изобретение в основном относится к коррозионностойким сталям и изделиям из таких сталей. Изобретение относится, в частности, но не исключительно, к коррозионностойким сталям для изделий, которые применяются в морских условиях. Указанные изделия включают, среди прочего, шпунтовые сваи, сваи-стойки, комбинированные укрепления, и т.д., которые во время применения погружены в морскую воду.
Уровень техники изобретения
Стальные шпунтовые сваи применялись с начала 20-го столетия как в строительстве причалов и гаваней, плотин и молов, для защиты берегов рек, так как и для земляных работ на земле и в воде, и, в основном, для земляных работ при установлении опор мостов, поддерживающих укреплений, конструкций фундамента и т.д.
Кроме традиционных шпунтовых стенок, шпунтовые сваи также могут применяться в качестве шпунтового заполнения между маячными сваями для возведения комбинированных укреплений (или комби-укреплений), для конструкций с высоким сопротивлением изгибу, которые применяются в глубоководных укреплениях причала. Маячные сваи обычно являются либо широкополочными двутавровыми балками, либо холоднокатаными сварными трубами. Шпунтовое заполнение соединяется с маячными сваями посредством шпунтовых замков (соединительных элементов).
Конструкция шпунтовой стенки и, в более общем смысле, стального комби-укрепления, обуславливается нагрузками, действующими при этом, которые включают приложенные силы от почвы, воды и поверхностных нагрузок. Таким образом, механическая прочность структурных элементов, таких как шпунтовые сваи и трубы, является первостепенным параметром.
Другим существенным аспектом, надлежащим быть рассмотренным в конструкции комбиукрепления, является срок службы. Срок эксплуатации конструкций шпунтовых свай, очевидно, будет сильно зависеть от экологических факторов. Те, кто работает в морской окружающей среде, знают, что коррозия является один из самых важных факторов, которая должна приниматься во внимание при долгосрочной эксплуатации конструкций.
Действительно, хлориды, найденные в морских средах, стимулируют процесс коррозии и являются основной причиной большинства агрессивных воздействий на сталь. Комбинация ветра и волн обеспечивают кислород и влагу для электрохимической реакции, а трение может удалить любую защитную антикоррозионную пленку. Однако можно отметить, что не все морские окружающие среды являются опасно агрессивными по отношению к стали, и не все зоны вдоль высоты конструкций сваи подвергаются воздействию в одинаковой мере.
Фактически морская часть шпунтовой стенки подвержена действию шести зон - атмосферной, зоны периодического смачивания (атмосферная зона сразу выше верхней точки прилива), приливноотливной зоны, зоны малой воды, зон погружения и почвы. Уровень коррозии в каждой из этих зон значительно варьируется. Опыт показывает, что, в основном, стальные шпунтовые сваи в прибрежных морских средах имеют самые высокие уровни коррозии в зонах периодического смачивания (сразу выше среднего уровня полной воды) и малой воды (сразу ниже среднего уровня малой воды), уровни коррозии в атмосферной зоне и зоне почвы считаются незначительными на указанных конструкциях свай.
Действие коррозии в морских средах должны приниматься во внимание при применении защитного запасного количества стали и/или защитных методов (покраска, противокоррозионная катодная защита). Однако защитная покраска или определенное покрытие могут применяться только на непогружаемых зонах стальной конструкции.
Добавление определенных легирующих элементов к углеродистой стали также обеспечивает улучшенные эксплуатационные качества в некоторых окружающих средах. Уже в 1913 г. экспериментальные работы в сталелитейной промышленности показали, что небольшое количество меди увеличивает устойчивость против атмосферной коррозии углеродистой стали.
В 1960-х гг. был разработан так называемый сорт Моряк, который и сегодня является известной альтернативой углеродистой стали, применяемой для шпунтовых свай в морских средах. Стандарт А690 А8ТМ (Американского общества по испытанию материалов) дает химический состав этой высокопрочной, низколегированной (ВПНЛ) стали, которая содержит более высокие уровни меди (0,08-0,11 вес.%), никеля (0,4-0,5 вес.%) и фосфора (0,08-0,11 вес.%), чем нелегированные углеродистые конструкционные стали. Исследования показали значительно улучшенную коррозионную устойчивость против коррозии морской водой подверженных морской воде конструкций в зоне периодического смачивания по сравнению с нелегированными углеродистыми конструкционными сталями.
Компания Согик ИК, Ь1б., также заинтересованная коррозией стали в морской среде, подала 12.09.2002 г. заявку на патент, опубликованную под номером ОБ 2392919, которая касается коррозионностойкой стали СгА1Мо для изготовления шпунтовых свай для применения в морских условиях. Раскрыт следующий состав стали (вес.%): углерод 0,05-0,25; кремний до 0,60; марганец 0,80-1,70; хром 0,751,50; молибден 0,20-0,50; алюминий 0,40-0,80; титан до 0,05; фосфор до 0,045; сера до 0,045; остальное железо и несущественные и/или остаточные примеси. Цель, преследуемая компанией Согик, состояла в том, чтобы обеспечить пригодную для сварки коррозионностойкую сталь, которая является особенно
- 1 018178 стойкой к морской воде и имеющей следующие механические характеристики: минимальный предел текучести приблизительно 355 МПа;
минимальная прочность на растяжение приблизительно 480 МПа;
минимальная ударная вязкость по Шарпи 27 Дж при температуре испытания 0°С.
К сожалению, указанная сталь СгА1Мо, разработанная для изделий шпунтовых свай, никогда не производилась в промышленном масштабе по причине первоначальных трудностей, с которыми столкнулись как в процессе непрерывного литья, так и в некоторых неудовлетворительных механических характеристиках. Кроме того, результаты испытаний вышеупомянутой стали, которые известны настоящему заявителю, не позволили достичь предполагаемых механических эксплуатационных качеств. В частности, вышеупомянутая сталь СгА1Мо показала низкую ударную вязкость и пластичность.
Нужно отметить, что в прошлом было выполнено множество исследований и испытаний для того, чтобы определить действие легирующих элементов на антикоррозионные свойства низколегированных сталей. В ходе исследования, в основном, авторы указанных исследований наблюдали некоторые тенденции в действии определенного легирующего элемента по отношению к заданной коррозионной зоне и на протяжении заданного периода времени, однако выводы всегда были посредственными. Помимо прочего, имеется много противоречивых результатов.
В качестве основного правила нужно учитывать, что соотношение между антикоррозионными свойствами стали в морской среде и легирующими элементами значительно варьируется в зависимости от окружающей морской среды. Как это является известным из уровня техники, то же действие легирующего элемента на антикоррозионные свойства стали в зоне периодического смачивания и в зоне погружения, очевидно, может быть различным. Фактически заданный легирующий элемент может улучшить устойчивость против коррозии стали в одной зоне, но не в другой зоне, или даже повысить уровень коррозии в этой другой зоне. Кроме того, было замечено, что в то время, как повышение содержания хрома, например, может вначале улучшить устойчивость против коррозии, то после определенного периода времени, ситуация может быть обратной. Кроме того, может существовать некоторое синергетическое действие между легирующими элементами, такое синергетическое действие, конечно, зависит от концентрации, но, как правило, не меняется линейно в зависимости от концентраций.
Другим видом коррозии, которой могут быть подвержены металлические конструкции, является так называемая гальваническая коррозия. Гальваническая коррозия определяется как ускоренная коррозия металла по причине электрического контакта с более пассивным металлом в электролите. Более высокая электропроводность морской воды облегчает такой тип коррозии между двумя различными типами металлов, которые могут быть найдены в металлической конструкции. Следовательно, проектируя комбиукрепления, необходимо позаботиться о том, чтобы не соединять конструкционные элементы из углеродистой стали с другими конструкционными элементами, изготовленными из микролегированной стали.
Позднее внимание было обращено на следующий источник коррозии, определяемый в основном как коррозия, вызванная микробиологическими факторами (М1С). Действительно, в последнее время было доказано, что указанный вид локализованной коррозии происходит на стальных конструкциях в морской среде в зоне малой воды. Это явление известно как ускоренная коррозия в малой воде (АБЛУС) и характеризуется чрезвычайно высокими уровнями коррозии.
Учитывая вышеупомянутое, становится очевидным, что в конструкции комби-укреплений, применяемых в морских средах, необходимо учитывать множество факторов. Выбранные стали для различных конструкционных элементов должны обладать необходимой механической прочностью, но в то же время также является желательным, чтобы сталь имела повышенную устойчивость против коррозии морской водой.
Хотя добавление некоторых легирующих элементов может быть полезно для улучшения устойчивости против коррозии, оно не должно ухудшать эксплуатационные качества. Легирование углеродистой стали должно быть тщательно выполнено таким образом, чтобы достигнуть желательной прочности и ударной вязкости, увеличить устойчивость против коррозии в одной или более зонах, в то же время не допустив ускорения коррозии в других зонах и не упустив из виду способность стали к сварке и необходимые затраты.
Хотя высокая коррозия стали в морских средах была предметом рассмотрения, начиная с 1950-х гг., нужно отметить, что, практически, подавляющее большинство шпунтовых свай и труб для применения в морской среде, произведенных в настоящее время, изготовлено из нелегированной углеродистой стали.
Объект изобретения
Объектом настоящего изобретения является обеспечение коррозионностойкой стали, которая специально обеспечивает улучшенную устойчивость против коррозии морской водой и дает адекватные механические эксплуатационные качества указанных стальных изделий для строительства комбиукреплений и других конструкций в морской среде.
Краткое изложение сущности изобретения
Настоящее изобретение фактически исходит из идеи, что для того чтобы увеличить срок эксплуатации и упростить защиту конструкций шпунтовых свай и, в более общем смысле, стальных комбиукреплений в морской среде, желательно располагать одним составом стали (химическим), который был
- 2 018178 бы подходящим для изготовления различных конструкционных элементов. В связи с этим необходимо помнить, что комби-укрепления традиционно изготовляются из труб и шпунтовых свай, соответствующих различным стандартам, которые заключают в себе различные требования в отношении химических составов указанных конструкционных элементов.
Применение той же стали для изготовления конструкционных элементов, таких как трубы или широкополочные двутавровые балки, шпунтовые сваи и соединительные элементы комби-укрепления, уменьшает проблему гальванической коррозии между соединенными конструкционными элементами. Кроме того, коррозия будет распространяться по конструкции равномерно для тех же зон.
Кроме того, что касается защиты, настоящие изобретатели стремились разработать состав стали, по крайней мере, улучшающий устойчивость против коррозии в зоне погружения. Было решено улучшить защиту комби-укреплений или шпунтовых стенок. Действительно, защита погруженных в воду участков стальных конструкций является, очевидно, менее удобной, чем защита атмосферной зоны или зоны периодического смачивания, погруженная в воду зона всегда находится под водой.
Таким образом, трудность в разработке такой стали состоит в той сумме параметров, которые должны быть приняты во внимание, плюс тот факт, что шпунтовые сваи и трубы поступают из различных технологических маршрутов, каждый из которых имеет свои собственные производственные способы, условия и ноу-хау, в особенности это касается составов стали, из которой они изготовлены. Разрабатывая настоящее изобретение, изобретатели приняли во внимание многочисленные параметры: механические эксплуатационные качества (прочность и ударная вязкость, микроструктура); устойчивость против коррозии, особенно в зоне погружения в морской воде; пригодность к сварке; промышленная осуществимость, принимая также во внимание то, что состав стали должен быть подходящим в применении для способов производства длинных и плоских изделий; и последнее, но не менее важное, затраты.
В соответствии с настоящим изобретением предложена сталь, которая включает железо и в вес.%: углерод - 0,05-0,20;
кремний - 0,15-0,55;
марганец - 0,60-1.60;
хром - 0,75-1,50;
алюминий - 0,40-0,80;
ниобий и/или ванадий - 0,01<|Νό|+|ν|<0,60;
серу до 0,045 и фосфор до 0,045.
Предпочтительно остальное является железом и несущественными и/или остаточными примесями. Однако сталь, кроме того, может включать другие элементы.
Необходимо принять во внимание, что микролегированная сталь изобретения имеет улучшенную устойчивость против коррозии, особенно в морской воде, по сравнению с нелегированной углеродистой сталью, т.е. уровень коррозии в зоне погружения является уменьшенным. Улучшенная устойчивость против коррозии в зоне погружения является особенным преимуществом, так как погруженные в воду участки не могут быть защищены посредством краски или определенного покрытия.
Не желая быть связанным с теорией, все же можно отметить, что улучшенная устойчивость против коррозии является результатом плотно прилегающего и компактного слоя, который формируется на погруженных в воду зонах и зонах малой воды. Этот слой обогащен микролегирующими элементами и действует как барьер для кислорода, который необходим для того, чтобы происходила постоянная коррозия.
Нужно также учитывать, что настоящий состав стали улучшил устойчивость против коррозии М1С (вызванной микробиологическими факторами), в частности ЛБЛУС (ускоренной коррозии в малой воде).
Поскольку комби-укрепления нужно вбивать в почву, применяя молоток или вибропогружатель, то разные элементы конструкций должны сопротивляться механическим напряжениям, производимым во время установки. В связи с этим можно отметить, что дополнительным преимущественным аспектом настоящей стали является ударная вязкость и пластичность при высоком уровне механического напряжения (увеличенные на относительное удлинение при разрыве А).
Указанная улучшенная устойчивость против коррозии не ухудшает механические эксплуатационные качества, так как могут быть достигнуты следующие эксплуатационные качества:
минимальный предел текучести приблизительно 355 МПа для шпунтовых свай и 400 МПа для труб; и минимальная прочность на растяжение приблизительно 480 МПа для шпунтовых свай и 500 МПа для труб.
Кроме того, настоящим составом может быть обеспечена минимальная ударная вязкость в 27 Дж при температуре 0°С.
Следовательно, существующая сталь позволяет производить шпунтовые сваи (а именно, и, Ζ или маячные сваи Н) и соединительные элементы, имеющие, по крайней мере, механические эксплуатационные качества марки 8355ОР в соответствии со стандартом ΕΝ10248-1. Указанное также позволяет производить трубы, имеющие, по крайней мере, механические эксплуатационные качества марки 8420МН стандарта ΕΝ10219-1 или Х60 стандарта АР1 5Ь.
Предпочтительными концентрациями (вес.%) для каждого из вышеупомянутых легирующих эле
- 3 018178 ментов являются углерода - 0,06-0,10;
кремния - 0,16-0,45;
марганца - 0,70-1,20;
хрома - 0,80-1,20;
алюминия - 0,40-0,70;
ниобия и/или ванадия - 0.01<|№|+|У|<0.20;
серы до 0,008;
фосфора до 0,020.
Не желая быть связанными с теорией, можно дать некоторые объяснения в отношении выбора некоторых элементов и их соответствующего количества.
Настоящий состав стали основан на синергетическом эффекте Сг и А1, который улучшает устойчивость против коррозии в погруженной в воду зоне. Также полагают, что указанные легирующие элементы оказываются особенно эффективными против АБЛУС.
Несмотря на то, что хром известен способностью содействия прочности, здесь он применяется, прежде всего, для того, чтобы противодействовать коррозии морской водой. Более высокие уровни Сг, как полагают, приводят к обратному эффекту, и количество Сг было выбрано, принимая также во внимание другие элементы, особенно А1. Таким образом, был выбран диапазон 0,75-1,5 вес.%.
Несмотря на то, что в большинстве сталей, произведенных в промышленности, в целях раскисления алюминий применяется в небольшом количестве (до 0,05 вес.%), здесь алюминий является главным легирующим элементом вместе с хромом. Более высокий выбранный диапазон 0,40-0,80 вес.% обеспечивает желательный синергетический эффект с хромом, что позволяет улучшить устойчивость против коррозии морской водой и биологической коррозии по сравнению с углеродистой сталью.
Минимальное содержание углерода в 0,05 вес.% было выбрано для того, чтобы обеспечить соответствующую прочность. Высший предел в отношении углерода был установлен до 0,20 вес.% для обеспечения улучшенной пригодности стали к сварке.
Марганец, как известно, является эффективным элементом, который упрочняет твердый раствор. Диапазон 0,60-1,60 вес.% был выбран в качестве компромисса между прочностью, прокаливаемостью и ударной вязкостью.
Добавление ниобия и/или ванадия вызывает дисперсионное твердение и измельчение зерна и позволяет достигать более высокого предела текучести в условиях горячего катания. N6 или V может быть добавлен как один компонент. Совместное применение V и N6 в сталях с низким содержанием углерода (особенно ниже 0,10 вес.%), уменьшает количество перлита и улучшает ударную вязкость, пластичность и пригодность к сварке.
К настоящей стали дополнительно может быть добавлен молибден. Добавление Мо может обеспечить повышенную прочность. Однако слишком большое количество Мо может быть проблематичным в промышленном производстве комби-укреплений. Более того, действие Мо считается не особенно эффективным в отношении повышения устойчивости против коррозии погруженной в воду зоны. Поэтому концентрация Мо должна находиться в пределах между 0,001 и 0,27 вес.% и предпочтительно составляет не более чем 0,10 вес.%.
Другим дополнительным легирующим элементом является титан, который способствует выделению N и 8. Для того чтобы избежать отрицательного эффекта, предпочтительный высший предел в отношении Τι установлен в 0,05 вес.%, с низшим пределом 0,001 вес.%.
В связи с этим, для улучшения поверхности обработанных длинных (катаных) изделий, произведенных из настоящей стали, контролируют содержание азота так, чтобы оно не превышало, предпочтительно 0,005 вес.%, более предпочтительно 0,004 вес.%. Указанное сводит к минимуму выделение нитрида алюминия, который может формироваться во время непрерывного литья и может приводить, при некоторых обстоятельствах, к поверхностным дефектам. Так, как это известно специалисту в данной области техники, могут быть применены различные средства для того, чтобы избежать/ограничить указанного эффекта азота, либо посредством комбинирования N с известными дополнительными элементами (Τι, N6 и V имеют особое сродство к азоту), и/или посредством принятия соответствующих мер во время процесса непрерывного литья (например, защитный поток и т.д.).
Сталь и стальные изделия в соответствии с настоящим изобретением могут быть произведены, применяя традиционные способы производства стали (шахтная печь/доменная печь, конвертерная печь или электродуговая печь) и способы обработки (например, горячая прокатка, холодное прессование).
Понятно, что природа и уровень примесей в стали будут зависеть от способа производства стали. Несмотря на то, что сталь, изготовленная в доменной печи, является вполне чистой, шпунтовые сваи часто производятся из стали, изготовленной в электродуговых печах (т.е. из скрапа). В последнем случае такие элементы, как медь, никель или олово, могут присутствовать как остаточные элементы в относительно высоком содержании, как это известно специалистам в данной области техники.
Для улучшенной пригодности к сварке величина углеродного эквивалента (Сэкв) предпочтительно должна быть ниже 0,43, Сэкв вычисляют в соответствии со следующей формулой:
- 4 018178 л „ Мп Сг + Мо + У №' + Си
С 5 +
Состав стали изобретения позволяет производить стали с микроструктурой, состоящие, в основном, из феррита и перлита. Предпочтительно, особенно для горячекатаных шпунтовых свай, микроструктура состоит из феррита (основная фаза) и перлита, например, в соотношении 4:1.
По сравнению со сталью СгА1Мо, описанной в ОБЕ 2392919, настоящая сталь фактически может быть произведена промышленным способом и имеет превосходящие механические эксплуатационные качества. В частности, она имеет существенную пластичность при высоком механическом напряжении (выраженную удлинением при испытании на растяжение), как требуют современные методы расчета в отношении допустимых напряжений (основанные на предельном рабочем состоянии). Настоящий изобретатель разработал сталь, имеющую улучшенные механические эксплуатационные качества с хорошей устойчивостью против коррозии, применяя А1 и Сг в качестве основных легирующих элементов, в то время как в ОВ 2392919 настаивали на применении трех легирующих элементов Сг, А1 и Мо, при этом последний добавлялся для прочности и устойчивости против коррозии.
Настоящий изобретатель заметил, в частности, что для достижения желательных эксплуатационных качеств не требуется наличие молибдена, слишком высокое содержание молибдена даже способно привести к неоднородности в микроструктуре (развитие бейнита) и проблемам с прокатным станом. Применение молибдена также значительно увеличивает издержки производства.
Настоящее изобретение также касается стальных изделий, заготовок стальных изделий и стальных конструкций, изготовленных из вышеупомянутой стали. Что касается стальных конструкций, таких как комби-укрепления или листовые шпунтовые стенки, все индивидуальные стальные элементы изготовлены из стали, предпочтительно того же состава и подпадающего под вышеописанные диапазоны (т.е., по существу, с теми же концентрациями для каждого легирующего элемента).
Примеры.
Различные составы настоящей стали были испытаны в лаборатории для моделирования возможности технической реализации промышленной шпунтовой сваи. Лабораторная горячая прокатка была выполнена со стальными образцами с применением традиционных параметров прокатки, которые применяются на заводе (температура, обжатие).
Образцы, имеющие состав стали, как перечислено ниже в табл. 1 (остальное является железом и несущественными и/или остаточными примесями), были изготовлены в лаборатории. Затем были испытаны механические эксплуатационные качества указанных образцов с целью их сравнения с требованиями стандартов. Образцы В119, В121 и В123 были подвергнуты лабораторной горячей прокатке шпунтовой сваи. Образец В125 был подвергнут моделированию прокатки листовой стали.
Таблица 1
Образец | С | Мп | 5Ϊ | Сг | ΑΙ | Р | 5 | ΝΡ | Сэкв. |
вес. % | вес. % | вес. % | вес. % | вес. % | вес. % | вес. % | вес. % | ||
В119 | 0.074 | 0.76 | 0.22 | 0.96 | 0.55 | 0.02 | 0.014 | 0.022 | 0.39 |
В121 | 0.077 | 0.76 | 0.23 | 0.95 | 0.54 | 0.02 | 0.014 | 0.070 | 0.39 |
В123 | 0.077 | 0.74 | 0.47 | 0.96 | 0.55 | 0.021 | 0.014 | 0.024 | 0.39 |
В125 | 0.079 | 0.78 | 0.25 | 0.97 | 0.58 | 0.02 | 0.008 | 0.024 | 0.39 |
Табл. 2, в свою очередь, приводит получившиеся механические эксплуатационные качества испытанных образцов, так же, как и значения, предписанные соответствующими стандартами (существующие стандарты не предписывают значений сопротивления ударной нагрузке). Как замечено, образцы В119, В121 и В123 имеют соответствующий предел текучести (Кр0.2), прочность на растяжение (Т8) и значения удлинения, превышающие те, которые предписаны для марки 8355СР Европейского стандарта шпунтовых свай.
Образец В125, который представляет в испытании стальную трубу, также показывает механические характеристики, превышающие свойства марок Х60 и 8420МН (с толщиной стенки в пределах между 16 и 40 мм) для стальных сварных труб. Можно отметить, что для всех образцов пластичность, обозначенная удлинением А, является значительно выше предписанного значения.
- 5 018178
Таблица 2
Промышленные испытания
Образец (или стандарт) | Испытание на растяжение | Шарли 0°С | ||
КРО,2 МПа | Т5 МПа | удлинение А5 % | Ударная вязкость Дж | |
ΕΝ 10248 — 1 3355ОР | мин. 355 | мин. 480 | мин. 22 | / |
ВИЭ | 425 | 501 | 30,5 | 216 |
В121 | 488 | 550 | 26,6 | 207 |
В123 | 438 | 525 | 29,6 | 216 |
В125 | 449 | 576 | 26.6 | |
ΑΡΙ 51. Х60 | мин. 414 | мин. 517 | мин. 19 | |
ΕΝ 10219-1 8420МН 16<Т<40мм | мин. 400 | мин. 500-600 | мин. 19 |
Исследования были также выполнены на промышленном уровне как для шпунтовых свай, так и для труб. Два испытания для шпунтовых свай под ссылками ΑΖ18 и ΑΖ26 описаны здесь ниже. Плоские заготовки были изготовлены способом непрерывного литья. Полученные плоские заготовки затем были прокатаны в горячем состоянии на промышленном стане для горячей прокатки для получения шпунтовых свай Ζ-профиля (ΑΖ18 и ΑΖ26). Анализ стали указанных изделий описан ниже в табл. 3 (остальное является железом и несущественными и/или остаточными примесями).
Таблица 3
Образец | С | Мп | $1 | Сг | А1 | Р | 8 | ΝΒ |
вес. % | вес. % | вес. % | вес. % | вес. % | вес. % | вес. % | вес. % | |
ΑΖ18 | 0.074 | 0.896 | 0.447 | 0.926 | 0.547 | 0.010 | 0.002 | 0.036 |
ΑΖ26 | 0.081 | 0.890 | 0.433 | 0.879 | 0.551 | 0.013 | <0.003 | 0.038 |
Механические эксплуатационные качества указанных шпунтовых свай сведены ниже в табл. 4 (предел текучести КеН, прочность на растяжение Яш, и удлинение Α56), где е обозначает толщину стенки. Для каждой шпунтовой сваи было испытано по два образца из стенки и полки. Для испытания на упругость было взято и испытано несколько образцов при температуре 0 и -20°С, среднее значение обозначено в последней колонке.
Таблица 4
Образец | е (мм) | Испытание на растяжение | Вязкость разрушения | |||
КеН МПа | Кт МПа | удлинение А5 % | Темпера-тура °С | Средняя ударная вязкость Дж | ||
ΑΖ18β (полка) | 9.5 | 467 | 526 | 28.4 | 0 -20 | 215 207 |
ΑΖ18ϋ (стенка) | 9.5 | 481 | 530 | 25.3 | 0 -20 | 218 202 |
ΑΖ18Ο (полка) | 9.5 | 461 | 517 | 27.7 | 0 -20 | 213 199 |
ΑΖ186 (стенка) | 9.5 | 499 | 552 | 25.1 | 0 -20 | 229 204 |
ΑΖ26β (стенка) | 12.2 | 459 | 520 | 26.0 | 0 -20 | 311 288 |
ΑΖ26β (полка) | 12.2 | 417 | 501 | 28.5 | 0 -20 | 304 287 |
ΑΖ26Β (стенка) | 12.2 | 433 | 515 | 26.3 | 0 -20 | 321 260 |
ΑΖ26& (полка) | 12.2 | 419 | 496 | 27.0 | 0 -20 | 313 269 |
Как это может быть замечено, указанные шпунтовые сваи в отношении показателей механических эксплуатационных качеств имеют показатели, существенно превышающие требования 8355СР (ΕΝ 10248-1).
Как это известно из уровня техники, сварные трубы производятся из рулонной стали. Рулоны, имеющие состав стали, приведенный в табл. 5 (остальное является железом и несущественными и/или остаточными примесями), были изготовлены посредством традиционных промышленных условий производства листового проката (непрерывное литье и горячая прокатка), и подвержены испытаниям на растяжение и испытаниям на вязкость разрушения; результаты описаны в табл. 6 (е является толщиной профиля). Хотя образцы взяты из рулонов, а не из сварной трубы, в уровне техники в основном признано, что такие исследования все же дают хорошие показатели механических эксплуатационных качеств для
- 6 018178 сварной трубы, предел текучести и предел прочности сварной трубы является немного ниже (несколько МПа).
Таблица 5
Образец | С | Мп | 8ΐ | Сг | А1 | Р | 8 | N6 |
вес, % | вес. % | вес. % | вес. % | вес. % | вес. % | вес. % | вес. % | |
С1 | 0.076 | 0.885 | 0.456 | 0.944 | 0.600 | 0.001 | 0.002 | 0.038 |
С2 | 0.076 | 0.894 | 0.463 | 0.947 | 0.564 | 0.011 | 0.002 | 0.038 |
Таблица 6
Образец | е (мм) | Испытание на растяжение | Вязкость разрушения | |||
КеН МПа | Рт МПа | удлинение А50 % | Темпера-тура °С | Средняя ударная вязкость Дж | ||
Рулон 1 | 14 | 495 | 602 | 29 | -10 | 128 |
Рулон 2 | 14 | 487 | 579 | 33 | -10 | 163 |
Опять является очевидным, что значения превосходят требования 8420МН (ΕΝ 10219-1) или Х60. Полученные значения вязкости разрушения даны для информации.
В заключение, соединительные элементы типа С9 были изготовлены промышленным способом из блюмов с составом стали, как указано в табл. 7 (остальное является Ее и несущественными и/или остаточными примесями), и подвержены механическим исследованиям, которые описаны ниже в табл. 8.
Таблица 7
Образец | С | Мп | 81 | Сг | А1 | Р | 8 | N5 |
вес. % | вес. % | вес. % | вес. % | вес. % | вес. % | вес. % | вес. % | |
С9-(отливка | 0.078 | 0.89 | 0.46 | 0.95 | 0.6 | 0.01 | 0.002 | 0.038 |
Таблица 8
Образец | Испытание на растяжение | Вязкость разрушения | |||
КеН МПа | Кт МПа | Удлинение А5 % | Темпера-тура °С | Средняя ударная вязкость Дж | |
С9-1 | 434 | 515 | 26.7 | 0 | 262 |
С9-2 | 416 | 512 | 27.2 | 0 | 259 |
С9-3 | 425 | 514 | 27.5 | 0 | 280 |
Исследования коррозии
Предварительные исследования коррозии в лаборатории с применением модели ускоренной коррозии показали для всех образцов повышенную устойчивость против коррозии морской водой по сравнению с нелегированной углеродистой сталью.
Дальнейшие лабораторные исследования были выполнены для того, чтобы смоделировать коррозию в морской среде на конструкции сваи. Стальные образцы выдерживались как в свободной от бактерий окружающей среде, так и в бактериальной среде (которая известна как вызывающая ускоренную коррозию стали) на протяжении 15 недель. Параметры испытаний были выбраны так, чтобы ускорить коррозию для того, чтобы наблюдать соответствующее поведение настоящей марки стали по сравнению как с традиционной углеродистой сталью, используемой для свай, так и с известной маркой морской стали ОВЛ 2392919. Указанные исследования показали, что настоящая сталь в обеих окружающих средах показывает характер коррозии, сопоставимый марке морской стали ОВЛ 2392919, в обеих средах выявлена повышенная устойчивость против коррозии по сравнению с углеродистой сталью.
Для завершения исследований стальные образцы, изготовленные из настоящей стали, были выставлены в окружающей среде гавани на уровнях малой воды и зоны погружения. После 8 месяцев подвергания внешнему воздействию измерения потери массы подтвердили повышенную устойчивость против коррозии настоящей стали по сравнению с нелегированной углеродистой сталью.
Исходя из вышеупомянутых экспериментов является очевидным, что из настоящей стали можно изготавливать различные составляющие, необходимые для комби-укреплений, а именно шпунтовые сваи, трубы и соединительные элементы, которые показывают механические эксплуатационные качества, превосходящие те, которые предписаны соответствующими стандартам, и указанная сталь имеет повышенную устойчивость против коррозии в морской среде.
В вышеупомянутых примерах шпунтовые сваи и трубы были успешно изготовлены из той же отливки и, таким образом, по сути, имеют идентичный химический состав. Указанное позволяет избежать действия гальванической коррозии тогда, когда они будут использоваться в укреплении совместно.
- 7 018178
Claims (18)
- ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ1. Сталь, для применения в морских условиях, включающая в вес.%: углерод 0,05-0,20;кремний 0,15-0,55;марганец 0,60-1,60;хром 0,75-1,50;алюминий 0,40-0,80;ниобий и/или ванадий 0.01<|ΝΗ|+|ν|<0.60;серу до 0,045 и фосфор до 0,045.
- 2. Сталь в соответствии с п.1, где содержание углерода составляет от 0,06 до 0,10 вес.%.
- 3. Сталь в соответствии с п.1 или 2, где содержание кремния составляет от 0,16 до 0,45 вес.%.
- 4. Сталь в соответствии с пп.1, 2 или 3, где содержание марганца составляет от 0,70 до 1,20 вес.%.
- 5. Сталь в соответствии с любым из предыдущих пунктов, где содержание хрома составляет от 0,80 до 1,20 вес.%.
- 6. Сталь в соответствии с любым из предыдущих пунктов, где содержание алюминия составляет от 0,40 до 0,70 вес.%.
- 7. Сталь в соответствии с любым из предыдущих пунктов, где содержание ниобия и/или ванадия определено как 0,01<[ΝΒ]+[ν]<0,20 вес.%.
- 8. Сталь в соответствии с любым из предыдущих пунктов, где содержание серы составляет не более чем 0,008 вес.% и содержание фосфора составляет не более чем 0,020 вес.%.
- 9. Сталь в соответствии с любым из предыдущих пунктов, дополнительно включающая до 0,27 вес.% молибдена, предпочтительно до 0,15 вес.%, более предпочтительно до 0,10 вес.%.
- 10. Сталь в соответствии с любым из предыдущих пунктов, дополнительно включающая до 0,05 вес.% титана.
- 11. Сталь в соответствии с любым из предыдущих пунктов, включающая не более, чем 0,005 вес.% азота, предпочтительно не более чем 0,004 вес.%.
- 12. Сталь в соответствии с любым из предыдущих пунктов, имеющая величину углеродного эквивалента (Сэкв.) менее чем 0,43 как вычислено в соответствии с формулой
- 13. Сталь в соответствии с любым из предыдущих пунктов, имеющая в состоянии после горячей прокатки микроструктуру, состоящую в основном из феррита и перлита.
- 14. Стальное изделие, изготовленное из стали в соответствии с любым из предыдущих пунктов.
- 15. Промежуточное стальное изделие, такое как плоская заготовка, рулон, балочная заготовка или блюм, изготовленные из стали в соответствии с любым из пп.1-13.
- 16. Стальная конструкция, такая как шпунтовая стенка или комби-укрепление, включающая конструкционные элементы, изготовленные из стали в соответствии с любым из пп.1-13.
- 17. Горячекатаная шпунтовая свая, изготовленная из стали в соответствии с любым из пп.1-12, содержащая микроструктуру, состоящую из феррита и перлита.
- 18. Комби-укрепление из труб и шпунтовых свай, связанных друг с другом соединительными элементами, где указанные трубы, шпунтовые сваи и соединительные элементы изготовлены из стали в соответствии с любым из пп.1-13.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
EP07150370A EP2072630A1 (en) | 2007-12-21 | 2007-12-21 | Corrosion resistant steel for marine applications |
PCT/EP2008/067922 WO2009080714A1 (en) | 2007-12-21 | 2008-12-18 | Corrosion resistant steel for marine applications |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
EA201001004A1 EA201001004A1 (ru) | 2011-02-28 |
EA018178B1 true EA018178B1 (ru) | 2013-06-28 |
Family
ID=39473875
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
EA201001004A EA018178B1 (ru) | 2007-12-21 | 2008-12-18 | Коррозионностойкая сталь для применения в морских условиях |
Country Status (24)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US9506130B2 (ru) |
EP (2) | EP2072630A1 (ru) |
KR (2) | KR20100099733A (ru) |
CN (2) | CN105256233A (ru) |
AU (1) | AU2008339979B2 (ru) |
BR (1) | BRPI0819481B1 (ru) |
CA (1) | CA2708177C (ru) |
DE (1) | DE08865149T1 (ru) |
DK (1) | DK2231892T3 (ru) |
EA (1) | EA018178B1 (ru) |
EG (1) | EG27091A (ru) |
ES (1) | ES2642904T3 (ru) |
IL (1) | IL206086A (ru) |
LT (1) | LT2231892T (ru) |
MY (1) | MY160188A (ru) |
NO (1) | NO2231892T3 (ru) |
NZ (1) | NZ585795A (ru) |
PL (1) | PL2231892T3 (ru) |
PT (1) | PT2231892T (ru) |
SI (1) | SI2231892T1 (ru) |
TW (1) | TWI439552B (ru) |
UA (1) | UA102382C2 (ru) |
WO (1) | WO2009080714A1 (ru) |
ZA (1) | ZA201004194B (ru) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2625510C1 (ru) * | 2016-11-17 | 2017-07-14 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им. И.П. Бардина" (ФГУП "ЦНИИчермет им. И.П. Бардина") | Способ производства высокопрочной коррозионностойкой горячекатаной стали |
RU199197U1 (ru) * | 2020-01-23 | 2020-08-21 | Дмитрий Борисович Ядрихинский | Сварной шпунт корытного типа |
RU2747184C1 (ru) * | 2018-08-06 | 2021-04-28 | Закрытое Акционерное Общество "Курганшпунт" | Панель шпунтовая сварная |
RU2750752C1 (ru) * | 2017-12-18 | 2021-07-02 | Арселормиттал | Стальной профиль, имеющий толщину, составляющую по меньшей мере 100 мм, и способ его изготовления |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP5110073B2 (ja) * | 2009-12-11 | 2012-12-26 | Jfeスチール株式会社 | 熱間プレス部材およびその製造方法 |
CN102011050B (zh) * | 2010-07-15 | 2012-05-30 | 秦皇岛首秦金属材料有限公司 | 一种36kg级海洋平台用钢及其生产方法 |
CN103074548B (zh) * | 2013-01-24 | 2016-02-24 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高耐蚀型高强度含Al耐候钢板及其制造方法 |
EP2980236B1 (en) | 2013-03-28 | 2018-06-06 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Steel sheet-pile and process for manufacturing same |
CN106350744A (zh) * | 2016-08-31 | 2017-01-25 | 广西盛隆冶金有限公司 | 用于海洋环境的耐蚀钢板及其生产方法 |
JP6610520B2 (ja) * | 2016-11-30 | 2019-11-27 | Jfeスチール株式会社 | 鋼矢板およびその製造方法 |
CN109706396B (zh) * | 2019-01-04 | 2021-05-28 | 武汉钢铁有限公司 | 一种含氮低屈强比高铁用耐候钢及生产方法 |
CN112695243B (zh) * | 2020-12-01 | 2021-09-24 | 广西柳钢华创科技研发有限公司 | 焊接结构用钢板sm490b |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH073388A (ja) * | 1993-06-18 | 1995-01-06 | Nippon Steel Corp | 耐食性の優れた鋼 |
US5470529A (en) * | 1994-03-08 | 1995-11-28 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | High tensile strength steel sheet having improved formability |
JPH11172368A (ja) * | 1997-12-04 | 1999-06-29 | Nkk Corp | 溶接性および耐海水性に優れた高張力鋼及びその製造方法 |
JP2001032035A (ja) * | 1999-05-20 | 2001-02-06 | Nippon Steel Corp | 耐食性の良好な構造用鋼とその製造方法 |
GB2392919A (en) * | 2002-09-12 | 2004-03-17 | Corus Uk Ltd | A corrosion resistant steel for marine applications |
JP2007197757A (ja) * | 2006-01-25 | 2007-08-09 | Kobe Steel Ltd | 耐食性と母材靭性に優れた船舶用高張力鋼材 |
Family Cites Families (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP5029361B2 (ja) * | 2005-08-03 | 2012-09-19 | 住友金属工業株式会社 | 熱延鋼板及び冷延鋼板並びにそれらの製造方法 |
-
2007
- 2007-12-21 EP EP07150370A patent/EP2072630A1/en not_active Withdrawn
-
2008
- 2008-12-18 PT PT88651492T patent/PT2231892T/pt unknown
- 2008-12-18 BR BRPI0819481A patent/BRPI0819481B1/pt active IP Right Grant
- 2008-12-18 TW TW097149314A patent/TWI439552B/zh not_active IP Right Cessation
- 2008-12-18 EA EA201001004A patent/EA018178B1/ru not_active IP Right Cessation
- 2008-12-18 CN CN201510647135.1A patent/CN105256233A/zh active Pending
- 2008-12-18 SI SI200831885T patent/SI2231892T1/en unknown
- 2008-12-18 AU AU2008339979A patent/AU2008339979B2/en active Active
- 2008-12-18 DE DE08865149T patent/DE08865149T1/de active Pending
- 2008-12-18 UA UAA201008789A patent/UA102382C2/ru unknown
- 2008-12-18 NZ NZ585795A patent/NZ585795A/en unknown
- 2008-12-18 LT LTEP08865149.2T patent/LT2231892T/lt unknown
- 2008-12-18 WO PCT/EP2008/067922 patent/WO2009080714A1/en active Application Filing
- 2008-12-18 KR KR1020107016239A patent/KR20100099733A/ko active Search and Examination
- 2008-12-18 PL PL08865149T patent/PL2231892T3/pl unknown
- 2008-12-18 KR KR1020167014023A patent/KR20160075746A/ko not_active Application Discontinuation
- 2008-12-18 DK DK08865149.2T patent/DK2231892T3/da active
- 2008-12-18 MY MYPI2010002894A patent/MY160188A/en unknown
- 2008-12-18 ES ES08865149.2T patent/ES2642904T3/es active Active
- 2008-12-18 US US12/747,101 patent/US9506130B2/en active Active
- 2008-12-18 NO NO08865149A patent/NO2231892T3/no unknown
- 2008-12-18 EP EP08865149.2A patent/EP2231892B1/en active Active
- 2008-12-18 CN CN2008801221926A patent/CN101903550A/zh active Pending
- 2008-12-18 CA CA2708177A patent/CA2708177C/en active Active
-
2010
- 2010-05-31 IL IL206086A patent/IL206086A/en active IP Right Grant
- 2010-06-11 ZA ZA2010/04194A patent/ZA201004194B/en unknown
- 2010-06-17 EG EG2010061043A patent/EG27091A/xx active
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH073388A (ja) * | 1993-06-18 | 1995-01-06 | Nippon Steel Corp | 耐食性の優れた鋼 |
US5470529A (en) * | 1994-03-08 | 1995-11-28 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | High tensile strength steel sheet having improved formability |
JPH11172368A (ja) * | 1997-12-04 | 1999-06-29 | Nkk Corp | 溶接性および耐海水性に優れた高張力鋼及びその製造方法 |
JP2001032035A (ja) * | 1999-05-20 | 2001-02-06 | Nippon Steel Corp | 耐食性の良好な構造用鋼とその製造方法 |
GB2392919A (en) * | 2002-09-12 | 2004-03-17 | Corus Uk Ltd | A corrosion resistant steel for marine applications |
JP2007197757A (ja) * | 2006-01-25 | 2007-08-09 | Kobe Steel Ltd | 耐食性と母材靭性に優れた船舶用高張力鋼材 |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2625510C1 (ru) * | 2016-11-17 | 2017-07-14 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им. И.П. Бардина" (ФГУП "ЦНИИчермет им. И.П. Бардина") | Способ производства высокопрочной коррозионностойкой горячекатаной стали |
RU2750752C1 (ru) * | 2017-12-18 | 2021-07-02 | Арселормиттал | Стальной профиль, имеющий толщину, составляющую по меньшей мере 100 мм, и способ его изготовления |
RU2747184C1 (ru) * | 2018-08-06 | 2021-04-28 | Закрытое Акционерное Общество "Курганшпунт" | Панель шпунтовая сварная |
RU199197U1 (ru) * | 2020-01-23 | 2020-08-21 | Дмитрий Борисович Ядрихинский | Сварной шпунт корытного типа |
Also Published As
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EA018178B1 (ru) | Коррозионностойкая сталь для применения в морских условиях | |
JP4868916B2 (ja) | 耐食性に優れた船舶用鋼材 | |
JP4898543B2 (ja) | 耐ピット性に優れた鋼板およびその製造方法 | |
JP5109233B2 (ja) | 溶接部耐食性に優れたフェライト・オーステナイト系ステンレス鋼 | |
KR101241932B1 (ko) | 원유 탱크용 열간 압연 형강 및 그의 제조 방법 | |
CN102639737B (zh) | 耐疲劳龟裂扩展特性和耐腐蚀性优良的钢材及其制造方法 | |
CN102652181B (zh) | 焊接变形较小且耐腐蚀性优良的钢板 | |
CN107723603A (zh) | 屈服强度500MPa级耐腐蚀钢筋及制造方法 | |
EA033710B1 (ru) | Дуплексная нержавеющая сталь | |
JP4868917B2 (ja) | 耐食性に優れた原油タンク底板用鋼材 | |
JP2010222665A (ja) | 原油タンク用耐食形鋼材とその製造方法 | |
JP2019094563A (ja) | 鋼材 | |
JP2011058038A (ja) | 耐食性に優れる船舶用熱間圧延形鋼およびその製造方法 | |
JP2017078222A (ja) | 厚鋼板および溶接継手 | |
RU2222633C2 (ru) | Сталь ферритная коррозионно-стойкая | |
JP3358678B2 (ja) | 建材用オーステナイト系ステンレス鋼 | |
JP3508698B2 (ja) | 耐初期発錆性に優れた土木・建築構造用ステンレス熱延鋼帯 | |
JPS6363609B2 (ru) | ||
JP3546290B2 (ja) | 水中溶接性に優れる鋼矢板の製造方法 | |
CN102762756B (zh) | 焊接变形小且耐腐蚀性优异的钢板 | |
JP5143707B2 (ja) | 船舶用鋼材 | |
Li et al. | Designing with High-Strength Low-Alloy Steels | |
GB2392919A (en) | A corrosion resistant steel for marine applications | |
CN115976429A (zh) | 一种600MPa级耐腐蚀钢筋及其制备方法 | |
JPS61157658A (ja) | 耐応力腐食割れ性に優れたラインパイプ用鋼 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s) |
Designated state(s): AM AZ BY KG MD TJ TM |