JP2002028810A - 小型ドリル - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 高い剛性をもち、切り屑排出性が良好で、穴
位置精度が高い 【解決手段】 刃部の側面に１条の切屑排出溝１５を設
ける。切刃１６のすくい面１５ａの外周側が外周の接線
Ａ方向となす外周側すくい角θを９０゜≦θ≦１４５゜
の範囲に設定する。刃部の切屑排出溝１５を除く外周面
に対してマージン１７の設けられている比率α／βを１
０〜１００％に設定する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、主としてプリント
基板に小径深穴の孔部を穿設するのに用いられる小型ド
リル等の切削工具に関する。

【０００２】

【従来の技術】一般に小型ドリルは、穿孔すべき穴がき
わめて小径であり、ドリル本体の先端に例えば直径０．
１〜３．１７５ｍｍ程度の小径棒状の刃先部が設けら
れ、後端側にドリル本体を工作機械の回転軸に把持する
ための比較的大径のシャンク部が刃先部と一体にまたは
ろう付けや締まり嵌め等で接続されて設けられている。
刃先部の材質は、通常、超硬合金が採用され、シャンク
部は超硬合金やスチール等の鋼材等が採用されている。
従来の小型ドリルでは、軸線周りに回転される小型ドリ
ルの刃先部の側面に、刃先部の先端から基端側に向けて
軸線周りにねじれる２条の切屑排出溝が対向して形成さ
れている。このような２条の切屑排出溝が設けられた従
来の小型ドリルでは、穴径Ｄが１ｍｍ以下、かつ穴深さ
Ｌと穴径Ｄとの比Ｌ／Ｄが５以上のような小径深穴加工
の場合、切り屑つまりが発生し、それに起因して穴内壁
面精度が低下する。また、一対の切屑排出溝によって芯
厚が薄くなり小型ドリルの剛性が低くなるので、穴曲が
りによる穴位置精度低下、刃先部の折損が発生する。そ
れらを解決する方法の一つにステップ送りがあるが、穴
明け速度が極端に低下して生産性が大幅に低下する。

【０００３】上記のような問題を解決するために、ＵＳ
Ｐ５５８４６１７に開示されているような小型ドリルが
ある。この小型ドリル１０は、図７に示すように、刃先
部１とシャンク部２とを備えており、刃先部１の先端か
ら基端側に向けて回転軸線Ｏの周りにねじれる１条の切
屑排出溝３が設けられており、なおかつ切屑排出溝３の
ねじれ角γを刃先部１の先端から基端に向かうにしたが
い連続的に大きくさせて、切り屑の排出処理を向上させ
る点に特徴がある。この小型ドリル１０では、切屑排出
溝３が１条のみであるため、刃先部１の芯厚を薄くする
ことがなく、剛性を高く保つことができ、前記のような
問題はある程度解決される。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】しかし、切り屑が生成
される切刃やマージンの形状に関しては何ら吟味されて
いないため、発生切り屑の形状制御が不十分となり、そ
の結果、特に穴径Ｄが０．５ｍｍ以下、かつ穴深さＬと
穴径Ｄとの比Ｌ／Ｄが１０以上となるような極小径深穴
加工になると、切り屑排出不良が発生するようになり、
昨今のより小径、より深穴の要求には十分応えられな
い。

【０００５】本発明は、上述のような課題に鑑みて、ド
リルの剛性を高く保ち、良好な切り屑排出性を得ること
ができ、穴位置精度の高い小径深穴加工用の小型ドリル
を提供することを目的とする。

【０００６】

【課題を解決するための手段】本発明にかかる小型ドリ
ルは、穿孔する穴の穴径Ｄが１ｍｍ以下、かつ穴深さＬ
と穴径Ｄとの比Ｌ／Ｄが５以上である小径深穴加工に用
いられ、刃先部とシャンク部とを備え、刃先部の側面に
該刃先部の先端から基端側に向けて回転軸線周りにねじ
れる切屑排出溝が形成され、該切屑排出溝の回転方向を
向く壁面をすくい面とし、該すくい面と先端逃げ面との
交差稜線部に切刃が形成されている小型ドリルにおい
て、刃先部の側面に形成される切屑排出溝が１条のみで
あり、切刃の外周側のすくい面は外周の接線方向となす
外周側すくい角θが９０゜≦θ≦１４５゜の範囲に設定
され、刃先部の切屑排出溝を除く外周面に対してマージ
ンの設けられている比率が１０〜１００％の範囲に設定
されていることを特徴とした。

【０００７】小型ドリルの刃先部に設けられる切屑排出
溝が１条のみであるため、刃先部に２条の切屑排出溝が
設けられた従来の小型ドリルに比べて芯厚が厚くなり、
高いドリル剛性が得られる。また、逆に切り屑を排出す
るための切屑排出溝を深くとることができるので、良好
な切り屑排出性が得られる。外周側すくい角θは発生す
る切り屑の形状と排出方向に影響を及ぼし、外周側すく
い角θが９０゜より小さくなると、切り屑は分断されに
くくなるため長さが延びて絡みやすくなり切り屑排出性
が低下する。一方、外周側すくい角θが１４５゜より大
きくなると切刃にかかる切削抵抗が大きくなり過ぎて、
ドリルの曲がりが大きくなって穴位置精度が大幅に低下
する。ここで、切り屑の長さや形状と切削抵抗のバラン
スから、外周側すくい角θは１００゜≦θ≦１３０゜の
範囲に設定されるのが好ましい。前記マージンは切削中
に加工穴の内壁と接触してバリ取りの効果を有するとと
もに、切刃部分が径方向外側に引っ張られる力を相殺す
ることと刃先部を案内して小型ドリルの直進性を向上さ
せる働きがある。従って、マージン幅が１０％より小さ
くなるとドリルの直進性が損なわれ、十分な穴位置精度
が得られなくなる。マージン比率は大きければ大きいほ
ど好ましく、マージン比率が３０％以上になると特に穴
位置精度が向上する。

【０００８】また、前記小型ドリルの刃先部の切屑排出
溝を除く外周面に設けられたマージンが複数に分別して
設けられていてもよい。この場合、加工穴の内壁に接触
するマージンが複数存在することになり、安定したドリ
ルの直進性が得られる。さらに、複数に分別して設けら
れた前記マージンのうち、少なくとも一対以上のマージ
ンが小型ドリルの回転軸線を中心としてほぼ対称な位置
に設けられていてもよい。マージンは加工穴の内壁から
小型ドリルの回転軸線に向かうような応力を受けるの
で、回転軸線を中心としてほぼ対称な位置に設けられた
一対以上のマージンはそれぞれ互いに向きの異なる力を
受けて相殺するように働き、より安定したドリルの直進
性が得られる。

【０００９】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を添付
図面を用いて説明する。図１は本発明の第一実施形態に
よる小型ドリルの側面図、図２は図１に示す小型ドリル
の先端面図である。

【００１０】図１に示すように、本発明の第一実施形態
による小型ドリル２０は、例えば直径０．１〜１ｍｍの
小径で略円柱状とされ例えば超硬合金素材からなる刃先
部としてのドリル部１１と、比較的大径（外径は例えば
２〜６ｍｍ）で略円柱状の例えばＳＵＳやスチールから
なるシャンク部１２とを有している。

【００１１】シャンク部１２は、その先端面１２ａにシ
ャンク部１２と同軸状に略円柱状の孔部１３が先端面１
２ａからシャンク部１２内に向けて穿孔されている。シ
ャンク部１２の孔部１３の開口部は面取りされておら
ず、先端面１２ａの外周縁は孔部１３との間に肩部１２
ｂを残して面取りされている。また、後端部がテーパ状
に面取り加工されて面取り部１２ｃが形成されている。

【００１２】刃先部１１は、その後部に、常温でシャン
ク部１２の孔部１３の内径よりも若干大きい（例えば１
０μｍ）外径をもち、孔部１３内に例えば焼き嵌め等で
嵌合されている略円柱状の軸部１１ｂが設けられてい
る。刃先部１１において軸部１１ｂより先端側に位置す
る刃部１１ａには、その先端から基端側に向けて回転軸
線Ｏを中心に１条の切屑排出溝１５が螺旋状に形成され
ている。切屑排出溝１５の小型ドリル回転方向Ｔを向く
壁面の先端側領域をすくい面１５ａとし、該すくい面１
５ａと刃部１１ａの先端逃げ面１４との交差稜線部には
切刃１６が形成されている。

【００１３】刃部１１ａの切屑排出溝１５を除く外周
面、すなわちランド１９の外周面は、マージン１７と二
番取り面１８によって構成され、前記切屑排出溝１５と
同様に刃部１１ａの先端から基端側に向けて小型ドリル
２０の回転方向Ｔの後方側にねじれて螺旋状に形成され
ている。マージン１７は回転方向Ｔにおいて切刃１６の
すぐ後方に形成され、さらに、マージン１７の後方に続
いて二番取り面１８が形成されている。

【００１４】ここで、図２に示すように、切刃１６のす
くい面１５ａの外周側がマージン１７と切屑排出溝１５
の交差する外周上の点（後述の端部１７ａ）における接
線Ａ方向となす外周側すくい角θは９０゜≦θ≦１４５
゜の範囲に設定されている（例えば、θ＝１１０゜）。
また、マージン１７の両端部１７ａ，１７ｂと軸線Ｏと
をそれぞれ結ぶ線ＢＯＣ間の角度をαとし、二番取り面
１８の切屑排出溝１５に交差する端部１８ａ、マージン
１７の切屑排出溝１５に交差する端部１７ａと軸線Ｏと
をそれぞれ結ぶ線ＢＯＤ間の角度をβとすると、刃部１
１ａの切屑排出溝１５を除く外周面（ランド１９の外周
面）に対するマージン１７の設けられている比率α／β
（マージン比率）が１０〜１００％に設定されている
（例えばα＝９０゜，β＝２４０゜としてマージン比率
α／β＝３７．５％）。

【００１５】第一実施形態における小型ドリル２０で
は、次のようにしてプリント基板等の被削材２１の穴明
け加工が行われる。図３に示すように、小型ドリル２０
が回転方向Ｔに回転することによって、切刃１６が被削
材２１を切削する。この際に生じた切り屑２２は切屑排
出溝１５に沿って刃部１１ａの基端方向に誘導され、加
工穴の外部に排出される。そして、刃部１１ａの外周面
に設けられたマージン１７が加工穴の内壁のバリ取り等
の表面仕上げを行いながら、加工穴の内壁を案内するこ
とにより、小型ドリル２０は刃部１１ａの先端側の軸線
Ｏ方向に切削しながら進行する。

【００１６】ここで、刃部１１ａには切屑排出溝１５が
１条のみ形成されているので、刃部１１ａの芯厚を薄く
することがなく、高いドリル剛性を有することから、穴
曲がりによる穴位置精度低下、ドリルそのものの折損を
防止することができる。また、逆に芯厚を薄くすること
がないということは、切屑排出溝１５を深くとることが
できるので、切り屑排出性を良くすることができる。

【００１７】また、外周側すくい角θは被削材２１の切
削により発生する切り屑２２の形状とその排出される方
向に影響を及ぼし、この外周側すくい角θが９０゜より
小さくなると切り屑２２は分断されにくくなるため、長
さが延びて絡みやすくなり切り屑排出性が悪化する。一
方、外周側すくい角θが１４５゜より大きくなると切刃
にかかる切削抵抗が大きくなりすぎて、ドリルの曲がり
が大きくなり穴位置精度が大幅に低下するようになる。
切り屑の長さや形状と切削抵抗のバランスから、この外
周側すくい角θは１００゜≦θ≦１３０゜の範囲に設定
されるのがより好ましい。

【００１８】また、マージン１７は切削中に加工穴の内
壁と接触して、バリ取りの効果を有するとともに、刃部
１１ａを案内して小型ドリルの直進性を向上させる働き
があり、マージン比率が１０％より小さくなるとマージ
ン１７による案内性が損なわれ、回転軸線Ｏを中心とし
たドリルの回転バランスが崩れる。これによりドリルの
直進性が失われて、十分な穴位置精度が得られなくな
る。マージン比率は大きければ大きいほど好ましく３０
％を越えると特に穴位置精度が安定する。また切削中に
は、図３に示すように、切刃１６部分は被削材２１の切
削により回転軸線Ｏから径方向外側に引っ張られるよう
な力Ｐを受け、マージン１７は加工穴の内壁から回転軸
線Ｏに向かう方向に押される応力Ｑを受ける。ある程度
の幅をもつマージン１７が設けられていると、マージン
１７が受ける応力Ｑが大きくなって、切刃１６部分が引
っ張られる力Ｐと相殺するように働きかけ、ドリルの曲
がりを防ぎ、より安定した小型ドリルの直進性を得て、
穴位置精度が安定する。

【００１９】次に、図４に本発明の第二実施形態による
小型ドリル３０の側面図を示す。ここで上述の第一実施
形態と同一または同様の部分には同一の符号を用いて説
明を省略する。第二実施形態による小型ドリルはその刃
先部１１の刃部１１ａの先端から基端側に向けて回転軸
線Ｏを中心に１条の切屑排出溝１５が螺旋状に形成さ
れ、切屑排出溝１５の小型ドリル回転方向Ｔを向く壁面
の先端側領域をすくい面１５ａとし、該すくい面１５ａ
と刃部１１ａの先端逃げ面１４との交差稜線部には切刃
１６が形成されている。

【００２０】図５に示すように、切刃１６のすくい面１
５ａの外周側が第一マージン２３と切屑排出溝１５の交
差する外周上の点（後述の端部２３ａ）における接線Ａ
方向となす外周側すくい角θは９０゜〜１４５゜の範囲
に設定されている（例えば、θ＝１１０゜）。また、刃
部１１ａの切屑排出溝１５を除く外周面、すなわちラン
ド１９の外周面は、第一マージン２３、第二マージン２
４と二番取り面１８によって構成され、切屑排出溝１５
と同様に刃部１１ａの先端から基端側に向けて小型ドリ
ル３０の回転方向Ｔの後方側にねじれて螺旋状に形成さ
れている。第一マージン２３は回転方向Ｔにおいて切刃
１６のすぐ後方に形成され、さらに、第一マージン２３
の後方に続いて二番取り面１８が形成され、二番取り面
１８の後方に続いて第二マージン２４が形成されてい
る。また、第一マージン２３と第二マージン２４は回転
軸線Ｏを中心として互いにほぼ対称な位置に配されてい
る。

【００２１】ここで、第一マージン２３の両端部２３
ａ，２３ｂと軸線Ｏとをそれぞれ結ぶ線ＢＯＣ間の角度
をα１とし、第二マージン２４の両端部２４ａ，２４ｂ
と軸線Ｏとをそれぞれ結ぶ線ＤＯＥ間の角度をα２と
し、さらに第一マージン２３の切屑排出溝１５に交差す
る端部２３ａ、第二マージン２４の切屑排出溝１５に交
差する端部２４ａと軸線Ｏとをそれぞれ結ぶ線ＢＯＤ間
の角度をβとすると、刃部１１ａの切屑排出溝１５を除
く外周面（ランド１９の外周面）に対するマージン（第
二実施形態では第一マージン２３と第二マージン２４）
の設けられている比率α／β（第二実施形態ではα＝α
１＋α２）が１０〜１００％に設定されている（例えば
α１＝４５゜，α２＝４５゜，β＝２４０゜として、マ
ージン比率α／β＝３７．５％）。

【００２２】このような構成とされた第二実施形態によ
る小型ドリルは、前記の第一実施形態による小型ドリル
と同様の効果をもち、相違点は次に述べる通りである。

【００２３】第一マージン２３及び第二マージン２４は
切削中に加工穴の内壁と接触して、バリ取りの効果を有
するとともに、刃部１１ａを案内して小型ドリルの直進
性を向上させる働きがあり、マージン比率が１０％より
小さくなると第一マージン２３及び第二マージン２４に
よる案内性が損なわれ、回転軸線Ｏを中心としたドリル
の回転バランスが崩れる。これによりドリルの直進性が
失われて、十分な穴位置精度が得られなくなる。本第二
実施形態では２つのマージンが設けられているため安定
したドリルの直進性が得られ、穴位置精度が安定する。
マージン比率は大きければ大きいほど好ましく３０％を
越えると特に穴位置精度が安定する。また切削時には、
図６に示すように、切刃１６部分は被削材２１の切削に
より回転軸線Ｏから径方向外側に引っ張られるような力
Ｐを受け、第一マージン２３及び第二マージン２４は加
工穴の内壁から回転軸線Ｏに向かう方向に押される応力
Ｑ，Ｑ′を受ける。ここで、回転方向Ｔで切刃１６のす
ぐ後方に位置しているマージン（第一マージン２３）が
押される応力Ｑが、切刃１６部分が引っ張られる力Ｐと
相殺するように働きかけ、さらに、回転軸線Ｏを中心に
互いにほぼ対称に位置する第一マージン２３及び第二マ
ージン２４が内壁から受ける力Ｑ，Ｑ′も互いに相殺す
るように働くので、これらのことからドリルの曲がりを
防ぎ、より安定した小型ドリルの直進性を得て、穴位置
精度が安定する。

【００２４】なお、本実施の形態においては、回転軸線
Ｏ周りにねじれる切屑排出溝１５のねじれ角を刃部１１
ａの先端から基端まで一定としたが、そのねじれ角を先
端から基端側に向かうにしたがい連続的に大きくさせて
もよい。

【００２５】また、本実施形態では二番取り面１８が形
成されているような小型ドリルについて述べたが、マー
ジン比率α／βが１００％、すなわち刃部１１ａの切屑
排出溝１５を除く外周部に二番取り面がなく、マージン
のみが設けられていてもよい。また、本実施形態ではマ
ージンの数が一つあるいは二つに分別されて設けられた
小型ドリルについて述べたが、これに限定されることな
く、三つ以上に分別されたマージンを有してもいてもよ
い。

【００２６】また、刃先部１１の材質は超硬合金に限ら
ず、サーメット等、シャンク部１２より硬度の高い他の
適宜の材質を採用でき、シャンク部１２の材質もＳＵＳ
やスチールに限らず、アルミニウム合金等、適宜の材質
を採用できる。なお、本実施の形態においては刃先部１
１とシャンク部１２とを嵌合してなるコンポジットタイ
プであるが、刃先部１１とシャンク部１２とを一体に設
けてもよい。

【００２７】

【実施例】本発明の一例による小型ドリルを実施例１〜
７とし（実施例１〜７のうち実施例３のみマージンが２
つに分別して設けられている）、上述した本発明の範囲
よりもマージン比率α／βの値が小さい小型ドリルを比
較例１、外周側すくい角θが大きい小型ドリルを比較例
２、外周側すくい角θが大きくマージン比率α／βが小
さい小型ドリルを比較例３とし、さらに従来例として刃
部１１ａに２条の切屑排出溝１５が設けられている小型
ドリルを用いて被削材の穴開け試験を行った。試験条件
と結果を表１に示す。

【００２８】

【表１】

【００２９】本実施例、比較例及び従来例では刃部１１
ａの直径が０．１ｍｍ、有効刃長が１．２ｍｍ、切屑排
出溝１５のねじれ角が４０゜である小型ドリルを用い
て、被削材（厚み０．２ｍｍのＢＴレジンの両面板を２
枚重ねたもの）にあて板（厚み０．２ｍｍのＬＥ４０
０）と敷板（厚み１．６ｍｍのベークライト樹脂板）を
つけて、穴開け試験を行った。ドリルの回転数は１６０
０００ｍｉｎ^-1（ｒｐｍ）送り速度は０．０１０ｍｍ／
rev.としてステップ送りはせずに被削材の穴開け加工を
行い、１００穴ずつの平均穴位置精度を±５０μｍより
小さい値に維持しながら穿孔できた穴数を測定した。こ
こで表１における加工穴数とは、平均穴位置精度が±５
０μｍを越える直前までに穿孔した穴数を示す。表１に
示すように、外周側すくい角θが９０゜≦θ≦１４５゜
の範囲に設定され、なおかつマージン比率α／βが１０
〜１００％の範囲に設定されている実施例１〜７では穿
孔した穴数がどれも４２００以上まで安定した穴位置精
度を保つことができ、とくに外周側すくい角θが１００
゜≦θ≦１３０゜の範囲に設定され、なおかつマージン
比率α／βが３０〜１００％の範囲に設定されている実
施例２〜５では穿孔した穴数がどれも４９００以上まで
安定した穴位置精度を保つことができ、顕著な効果がみ
られた。また、マージン比率α／βが本発明の範囲より
も小さい比較例１はマージン幅が小さいためにドリルの
直進性が得られず、穴曲がりが発生して穿孔した穴数が
３１００までしか穴位置精度が安定しなかった。また、
外周側すくい角θが本発明の範囲よりも大きい比較例２
は切刃にかかる切削抵抗が大きくなり、穴曲がりが発生
して穿孔した穴数が２８００までしか穴位置精度が安定
しなかった。さらに、本発明の範囲よりも外周側すくい
角θが大きくマージン比率α／βが小さい比較例３で
は、切刃にかかる切削抵抗が大きいのに加え、マージン
幅が小さいためにドリルの直進性が得られず、穴曲がり
が発生して穿孔した穴数が２３００までしか穴位置精度
が安定しなかった。さらに、刃部１１ａに２条の切屑排
出溝１５が形成されている従来例では、芯厚が薄くドリ
ル剛性が低いために穿孔した穴数が１４００の時点で刃
先が折損した。以上のように、外周側すくい角θが９０
゜≦θ≦１４５゜の範囲に設定され、なおかつマージン
比率α／βが１０〜１００％の範囲に設定されている実
施例１〜７は、本発明の範囲よりもマージン比率α／β
の値が小さい比較例１、外周側すくい角θが大きい実施
例２、外周側すくい角θが大きくマージン比率α／βが
小さい実施例３や、刃部１１ａに２条の切屑排出溝１５
が設けられた従来例に比べて、穴位置精度が安定したま
ま数多くの穴を穿孔できた。

【００３０】

【発明の効果】以上説明したように、本発明の小型ドリ
ルによれば、小型ドリルの刃先部の側面に切屑排出溝が
１条のみ形成されているので、従来の切屑排出溝が２条
設けられている小型ドリルに比べ、高いドリル剛性が得
られて、良好な穴位置精度が得られる。さらに外周側す
くい角θが９０゜≦θ≦１４５゜の範囲に設定されてい
るので、発生する切り屑の形状を十分に制御でき、良好
な切り屑排出性が得られる。さらに、マージン比率が１
０〜１００％の範囲に設定されているので、刃先部を案
内するマージンの幅が大きくなり、小型ドリルの直進性
を向上できて穴位置精度が安定する。また、マージンが
複数に分別して設けられている場合は、複数のマージン
で刃先部を案内するので安定したドリル直進性が得ら
れ、穴位置精度が安定する。さらに、複数に分別して設
けられたマージンのうち少なくとも一対以上が回転軸線
を中心として互いにほぼ対称に配置されていると、ほぼ
対称に配置された一対以上のマージンがそれぞれ加工穴
の内壁から回転軸線方向に向かう応力を受けるのでドリ
ルの曲がりを防ぎ、より安定したドリル直進性が得られ
て、特に穴位置精度が安定する。

【図面の簡単な説明】

【図１】 本発明の第一実施形態による小型ドリルを示
す側面図である。

【図２】 図１に示す小型ドリルの先端面図である。

【図３】 本発明の第一実施形態による小型ドリルが被
削材を切削している様子を示す先端面図である。

【図４】 本発明の第二実施形態による小型ドリルを示
す側面図である。

【図５】 図４に示す小型ドリルの先端面図である。

【図６】 本発明の第二実施形態による小型ドリルが被
削材を切削している様子を示す先端面図である。

【図７】 従来の小型ドリルを示す側面図である。

【符号の説明】

１１ 刃先部 １１ａ 刃部 １２ シャンク部 １４ 先端逃げ面 １５ 切屑排出溝 １５ａ すくい面 １６ 切刃 １７ マージン １８ 二番取り面 １９ ランド ２０，３０ 小型ドリル ２１ 被削材 ２２ 切り屑 ２３ 第一マージン ２４ 第二マージン

フロントページの続き (72)発明者 金子 和弘 茨城県結城郡石下町大字古間木1511番地 三菱マテリアル株式会社筑波製作所内 (72)発明者 小谷 二郎 茨城県結城郡石下町大字古間木1511番地 三菱マテリアル株式会社筑波製作所内 Ｆターム(参考） 3C037 AA09 BB08 DD01 DD03

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 穿孔する穴の穴径Ｄが１ｍｍ以下、かつ
   穴深さＬと穴径Ｄとの比Ｌ／Ｄが５以上である小径深穴
   加工に用いられ、刃先部とシャンク部とを備え、刃先部
   の側面に該刃先部の先端から基端側に向けて回転軸線周
   りにねじれる切屑排出溝が形成され、該切屑排出溝の回
   転方向を向く壁面の先端側領域をすくい面とし、該すく
   い面と先端逃げ面との交差稜線部に切刃が形成されてい
   る小型ドリルにおいて、 刃先部の側面に形成される切屑排出溝が１条のみであ
   り、 切刃の外周側のすくい面は外周の接線方向となす外周側
   すくい角θが９０゜≦θ≦１４５゜の範囲に設定され、 刃先部の切屑排出溝を除く外周面に対してマージンの設
   けられている比率が１０〜１００％の範囲に設定されて
   いることを特徴とする小径深穴加工用の小型ドリル。
2. 【請求項２】 前記刃先部の切屑排出溝を除く外周面に
   設けられたマージンが複数に分別して設けられているこ
   とを特徴とする請求項１に記載の小型ドリル。
3. 【請求項３】 複数に分別して設けられた前記マージン
   のうち、少なくとも一対以上のマージンが小型ドリルの
   回転軸線を中心としてほぼ対称な位置に設けられている
   ことを特徴とする請求項２に記載の小型ドリル。