JP2001336538A - 転がり軸受とその製造方法 - Google Patents
転がり軸受とその製造方法Info
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- Rolling Contact Bearings (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 低コストでしかも優れた耐摩耗性を有し、更
に必要とすれば優れた耐蝕性も兼ね備えた転がり軸受を
実現する。 【解決手段】 内輪軌道３ａ〜３ｃ及び外輪軌道４ａ〜
４ｃ、並びに外輪５ａ〜５ｃの内周面の一部で保持器７
ａ〜７ｃの外周面を案内する部分に、硬度がHv９００以
上の化合物層と拡散硬化層とから成る、緻密な窒化層
を、低温窒化法により形成する。
に必要とすれば優れた耐蝕性も兼ね備えた転がり軸受を
実現する。 【解決手段】 内輪軌道３ａ〜３ｃ及び外輪軌道４ａ〜
４ｃ、並びに外輪５ａ〜５ｃの内周面の一部で保持器７
ａ〜７ｃの外周面を案内する部分に、硬度がHv９００以
上の化合物層と拡散硬化層とから成る、緻密な窒化層
を、低温窒化法により形成する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、航空機用ジェッ
トエンジンやギヤボックス等の回転支持部に組み込ま
れ、高温環境下で使用される転がり軸受の耐摩耗性を向
上させる事により、この転がり軸受の耐久性向上を図る
ものである。
トエンジンやギヤボックス等の回転支持部に組み込ま
れ、高温環境下で使用される転がり軸受の耐摩耗性を向
上させる事により、この転がり軸受の耐久性向上を図る
ものである。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】航空機
用ジェットエンジンやギヤボックス等の回転支持部に、
図１（Ａ）〜（Ｃ）に示す様な転がり軸受１ａ〜１ｃ
が、航空機用軸受として組み込まれている。この図１
（Ａ）〜（Ｃ）に記載した３種類の転がり軸受１ａ〜１
ｃのうち、（Ａ）に示した転がり軸受１ａは、２分割式
の内輪２ａを有する、４点接触式の単列深溝型の玉軸
受、（Ｂ）に示した転がり軸受１ｂは、カウンターボア
型の内輪２ｂを有する、アンギュラ型の玉軸受、（Ｃ）
に示したものは、単列円筒ころ軸受である。
用ジェットエンジンやギヤボックス等の回転支持部に、
図１（Ａ）〜（Ｃ）に示す様な転がり軸受１ａ〜１ｃ
が、航空機用軸受として組み込まれている。この図１
（Ａ）〜（Ｃ）に記載した３種類の転がり軸受１ａ〜１
ｃのうち、（Ａ）に示した転がり軸受１ａは、２分割式
の内輪２ａを有する、４点接触式の単列深溝型の玉軸
受、（Ｂ）に示した転がり軸受１ｂは、カウンターボア
型の内輪２ｂを有する、アンギュラ型の玉軸受、（Ｃ）
に示したものは、単列円筒ころ軸受である。
【０００３】何れの転がり軸受１ａ〜１ｃの場合も、外
周面に内輪軌道３ａ〜３ｃを有する鉄系合金製の内輪２
ａ〜２ｃと、内周面に外輪軌道４ａ〜４ｃを有する鉄系
合金製の外輪５ａ〜５ｃと、これら内輪軌道３ａ〜３ｃ
と外輪軌道４ａ〜４ｃとの間に転動自在に設けられた複
数の転動体６ａ〜６ｃと、これら各転動体６ａ〜６ｃを
転動自在に保持する保持器７ａ〜７ｃとを備える。そし
て、この保持器７ａ〜７ｃの外周面を、上記外輪５ａ〜
５ｃの内周面の一部で上記外輪軌道４ａ〜４ｃから外れ
た部分で案内する事により、上記保持器７ａ〜７ｃのラ
ジアル方向の変位を抑えている。
周面に内輪軌道３ａ〜３ｃを有する鉄系合金製の内輪２
ａ〜２ｃと、内周面に外輪軌道４ａ〜４ｃを有する鉄系
合金製の外輪５ａ〜５ｃと、これら内輪軌道３ａ〜３ｃ
と外輪軌道４ａ〜４ｃとの間に転動自在に設けられた複
数の転動体６ａ〜６ｃと、これら各転動体６ａ〜６ｃを
転動自在に保持する保持器７ａ〜７ｃとを備える。そし
て、この保持器７ａ〜７ｃの外周面を、上記外輪５ａ〜
５ｃの内周面の一部で上記外輪軌道４ａ〜４ｃから外れ
た部分で案内する事により、上記保持器７ａ〜７ｃのラ
ジアル方向の変位を抑えている。
【０００４】上述の図１（Ａ）〜（Ｃ）に示す様な構造
を有する転がり軸受１ａ〜１ｃを、航空機用軸受のうち
で特に大きな耐蝕性を要する用途で使用する場合には、
上記内輪２ａ〜２ｃ及び外輪５ａ〜５ｃを、ＳＵＳ４４
０Ｃ（Ｃを１．０５重量％、Ｐを０．０４０重量％以
下、Ｓを０．０３０重量％以下、Mnを１．００重量％、
Siを１．００重量％、Crを１７．００重量％、Moを０．
７５重量％含有し、残りをFeと不可避不純物とした鉄系
合金）で造る場合が多い。
を有する転がり軸受１ａ〜１ｃを、航空機用軸受のうち
で特に大きな耐蝕性を要する用途で使用する場合には、
上記内輪２ａ〜２ｃ及び外輪５ａ〜５ｃを、ＳＵＳ４４
０Ｃ（Ｃを１．０５重量％、Ｐを０．０４０重量％以
下、Ｓを０．０３０重量％以下、Mnを１．００重量％、
Siを１．００重量％、Crを１７．００重量％、Moを０．
７５重量％含有し、残りをFeと不可避不純物とした鉄系
合金）で造る場合が多い。
【０００５】上記ＳＵＳ４４０Ｃの場合、航空機用ジェ
ットエンジンやギヤボックス等の高温環境下で使用され
る場合には、必ずしも十分な耐摩耗性を持たず、耐久性
を確保する面からは不利であった。即ち、上述の様な用
途で使用される転がり軸受１ａ〜１ｃを構成する内輪２
ａ〜２ｃ及び外輪５ａ〜５ｃは、その製造過程で高温焼
き戻しを実施する為、上記内輪軌道３ａ〜３ｃ及び外輪
軌道４ａ〜４ｃを含む表面の硬度は、Hv６５０程度に留
まる。この値は、Ｍ５０（Ｃを０．８０重量％、Ｐを
０．０３０重量％以下、Ｓを０．０３０重量％以下、Mn
を０．３０重量％、Siを０．２５重量％、Crを４．００
重量％、Ｖを１．００重量％、Moを４．２５重量％含有
し、残りをFeと不可避不純物とした鉄系合金）の様な耐
熱軸受鋼の場合の硬度Hv７００程度に比べて低く、耐摩
耗性の面からは不利である。これに対して、上記Ｍ５０
等の耐熱軸受鋼は、耐蝕性の面から、十分な耐久性確保
を図りにくい。
ットエンジンやギヤボックス等の高温環境下で使用され
る場合には、必ずしも十分な耐摩耗性を持たず、耐久性
を確保する面からは不利であった。即ち、上述の様な用
途で使用される転がり軸受１ａ〜１ｃを構成する内輪２
ａ〜２ｃ及び外輪５ａ〜５ｃは、その製造過程で高温焼
き戻しを実施する為、上記内輪軌道３ａ〜３ｃ及び外輪
軌道４ａ〜４ｃを含む表面の硬度は、Hv６５０程度に留
まる。この値は、Ｍ５０（Ｃを０．８０重量％、Ｐを
０．０３０重量％以下、Ｓを０．０３０重量％以下、Mn
を０．３０重量％、Siを０．２５重量％、Crを４．００
重量％、Ｖを１．００重量％、Moを４．２５重量％含有
し、残りをFeと不可避不純物とした鉄系合金）の様な耐
熱軸受鋼の場合の硬度Hv７００程度に比べて低く、耐摩
耗性の面からは不利である。これに対して、上記Ｍ５０
等の耐熱軸受鋼は、耐蝕性の面から、十分な耐久性確保
を図りにくい。
【０００６】この様な事情に鑑みて、 Pyrowear675（商
品名＝Ｃを０．０７重量％、Ｐを０．００５重量％以
下、Ｓを０．００３重量％以下、Mnを０．６５重量％、
Siを０．４０重量％、Crを１３．００重量％、Ｖを０．
６０重量％、Moを１．８０重量％、Niを２．６０重量
％、Coを５．４０重量％含有し、残りをFeと不可避不純
物とした鉄系合金）の様な、耐熱・耐蝕鋼を使用する場
合がある。但し、この様な耐熱・耐食鋼により、転がり
軸受１ａ〜１ｃの内輪２ａ〜２ｃ及び外輪５ａ〜５ｃを
造ると、表面を硬化させる為に浸炭処理を施すのに伴っ
て、これら内輪２ａ〜２ｃ及び外輪５ａ〜５ｃの表面に
Cr炭化物が析出し、この表面の耐蝕性が低下する為、や
はり十分な耐久性を確保する事が難しくなる。
品名＝Ｃを０．０７重量％、Ｐを０．００５重量％以
下、Ｓを０．００３重量％以下、Mnを０．６５重量％、
Siを０．４０重量％、Crを１３．００重量％、Ｖを０．
６０重量％、Moを１．８０重量％、Niを２．６０重量
％、Coを５．４０重量％含有し、残りをFeと不可避不純
物とした鉄系合金）の様な、耐熱・耐蝕鋼を使用する場
合がある。但し、この様な耐熱・耐食鋼により、転がり
軸受１ａ〜１ｃの内輪２ａ〜２ｃ及び外輪５ａ〜５ｃを
造ると、表面を硬化させる為に浸炭処理を施すのに伴っ
て、これら内輪２ａ〜２ｃ及び外輪５ａ〜５ｃの表面に
Cr炭化物が析出し、この表面の耐蝕性が低下する為、や
はり十分な耐久性を確保する事が難しくなる。
【０００７】又、航空機用ジェットエンジンのタービン
等を支持する為に図１（Ａ）〜（Ｃ）に示す様な転がり
軸受１ａ〜１ｃを使用した場合、外輪５ａ〜５ｃの内周
面の一部で、保持器７ａ〜７ｃの外周面を案内する部分
が摩耗損傷を起こす場合がある。この様な損傷を防止す
る為に従来は、この案内する部分にTiＮ等の硬質皮膜処
理を施している。但し、この様な硬質皮膜処理は、非常
に高価な処理である為、上記転がり軸受１ａ〜１ｃのコ
スト上昇に結び付くだけでなく、硬質皮膜が剥離する場
合もある為、必ずしも確実な耐摩耗性向上効果を得られ
ない。
等を支持する為に図１（Ａ）〜（Ｃ）に示す様な転がり
軸受１ａ〜１ｃを使用した場合、外輪５ａ〜５ｃの内周
面の一部で、保持器７ａ〜７ｃの外周面を案内する部分
が摩耗損傷を起こす場合がある。この様な損傷を防止す
る為に従来は、この案内する部分にTiＮ等の硬質皮膜処
理を施している。但し、この様な硬質皮膜処理は、非常
に高価な処理である為、上記転がり軸受１ａ〜１ｃのコ
スト上昇に結び付くだけでなく、硬質皮膜が剥離する場
合もある為、必ずしも確実な耐摩耗性向上効果を得られ
ない。
【０００８】更に、航空機用ジェットエンジンやギヤボ
ックス等に使用する転がり軸受１ａ〜１ｃのうち、耐焼
き付き性の向上を図る為に、内輪２ａ〜２ｃ及び外輪５
ａ〜５ｃを軸受鋼により、転動体６ａ〜６ｃをセラミッ
クにより、それぞれ構成した、所謂ハイブリッド軸受の
場合には、上記内輪２ａ〜２ｃ及び外輪５ａ〜５ｃの耐
摩耗性向上がより問題となる。即ち、上述の様なハイブ
リッド軸受の場合、上記内輪２ａ〜２ｃ及び外輪５ａ〜
５ｃと上記転動体６ａ〜６ｃとの接触状態が、異種材料
同士の接触状態となるので、この転動体６ａ〜６ｃも軸
受鋼により造った場合に比べて、耐焼き付き性は向上す
る。但し、上記内輪２ａ〜２ｃ及び外輪５ａ〜５ｃを構
成する軸受鋼の硬度が、上記転動体６ａ〜６ｃを構成す
るセラミックの硬度に比べて遥かに低い為、上記転がり
軸受１ａ〜１ｃ内に塵芥等の異物が混入した場合には、
内輪軌道３ａ〜３ｃ及び外輪軌道４ａ〜４ｃの摩耗が著
しく進んでしまう。本発明は、この様な事情に鑑みて、
低コストでしかも優れた耐摩耗性を有し、更に必要とす
れば優れた耐蝕性も兼ね備えた転がり軸受を実現すべく
発明したものである。
ックス等に使用する転がり軸受１ａ〜１ｃのうち、耐焼
き付き性の向上を図る為に、内輪２ａ〜２ｃ及び外輪５
ａ〜５ｃを軸受鋼により、転動体６ａ〜６ｃをセラミッ
クにより、それぞれ構成した、所謂ハイブリッド軸受の
場合には、上記内輪２ａ〜２ｃ及び外輪５ａ〜５ｃの耐
摩耗性向上がより問題となる。即ち、上述の様なハイブ
リッド軸受の場合、上記内輪２ａ〜２ｃ及び外輪５ａ〜
５ｃと上記転動体６ａ〜６ｃとの接触状態が、異種材料
同士の接触状態となるので、この転動体６ａ〜６ｃも軸
受鋼により造った場合に比べて、耐焼き付き性は向上す
る。但し、上記内輪２ａ〜２ｃ及び外輪５ａ〜５ｃを構
成する軸受鋼の硬度が、上記転動体６ａ〜６ｃを構成す
るセラミックの硬度に比べて遥かに低い為、上記転がり
軸受１ａ〜１ｃ内に塵芥等の異物が混入した場合には、
内輪軌道３ａ〜３ｃ及び外輪軌道４ａ〜４ｃの摩耗が著
しく進んでしまう。本発明は、この様な事情に鑑みて、
低コストでしかも優れた耐摩耗性を有し、更に必要とす
れば優れた耐蝕性も兼ね備えた転がり軸受を実現すべく
発明したものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明の転がり軸受とそ
の製造方法のうち、請求項１に記載した転がり軸受は、
前述した従来の転がり軸受と同様に、外周面に内輪軌道
を有する鉄系合金製の内輪と、内周面に外輪軌道を有す
る鉄系合金製の外輪と、これら内輪軌道と外輪軌道との
間に転動自在に設けられた複数の転動体と、これら各転
動体を転動自在に保持する保持器とを備える。そして、
この保持器の内外両周面のうちの何れかの周面を、上記
内輪の外周面と上記外輪の内周面とのうちの何れかの周
面の一部で案内する事により、上記保持器のラジアル方
向の変位を抑えている。
の製造方法のうち、請求項１に記載した転がり軸受は、
前述した従来の転がり軸受と同様に、外周面に内輪軌道
を有する鉄系合金製の内輪と、内周面に外輪軌道を有す
る鉄系合金製の外輪と、これら内輪軌道と外輪軌道との
間に転動自在に設けられた複数の転動体と、これら各転
動体を転動自在に保持する保持器とを備える。そして、
この保持器の内外両周面のうちの何れかの周面を、上記
内輪の外周面と上記外輪の内周面とのうちの何れかの周
面の一部で案内する事により、上記保持器のラジアル方
向の変位を抑えている。
【００１０】特に、本発明の転がり軸受に於いては、少
なくとも上記内輪軌道及び外輪軌道、並びに上記内輪の
外周面と上記外輪の内周面とのうちの何れかの周面の一
部で上記保持器の周面を案内する部分に、硬度がHv９０
０以上の化合物層と拡散硬化層とから成る、緻密な窒化
層を形成している。更に、請求項３に記載した転がり軸
受の製造方法では、上記内輪及び外輪の表面に窒化層を
形成する為、これら内輪及び外輪に、３００〜４００℃
で行なう低温窒化処理を施す。尚、この様な低温窒化処
理の方法としては、大同ほくさん（株）の「ＮＶ−３０
０」なるＮＶ窒化処理方法が、好ましく使用できる。
なくとも上記内輪軌道及び外輪軌道、並びに上記内輪の
外周面と上記外輪の内周面とのうちの何れかの周面の一
部で上記保持器の周面を案内する部分に、硬度がHv９０
０以上の化合物層と拡散硬化層とから成る、緻密な窒化
層を形成している。更に、請求項３に記載した転がり軸
受の製造方法では、上記内輪及び外輪の表面に窒化層を
形成する為、これら内輪及び外輪に、３００〜４００℃
で行なう低温窒化処理を施す。尚、この様な低温窒化処
理の方法としては、大同ほくさん（株）の「ＮＶ−３０
０」なるＮＶ窒化処理方法が、好ましく使用できる。
【００１１】
【作用】ステンレス鋼等の鉄系合金に、浸炭処理ではな
く３００〜４００℃で行なう低温窒化処理を施した場
合、二次硬化が起こらずに窒素が金属組織中に入り込ん
で、上記鉄系合金により造った内輪２ａ〜２ｃ及び外輪
５ａ〜５ｃの表面の硬度が高められる。この様に表面の
硬度が高くなる事で、上記内輪２ａ〜２ｃ及び外輪５ａ
〜５ｃの耐摩耗性が向上する。しかも、これら内輪２ａ
〜２ｃ及び外輪５ａ〜５ｃの表面が二次硬化せず、この
表面にCrＮが析出する事もない為、この表面の耐蝕性が
低下する事がない。従って、上記鉄系合金として、優れ
た耐蝕性を有するものを使用すれば、上記内輪２ａ〜２
ｃ及び外輪５ａ〜５ｃの耐蝕性も十分に確保できる。
く３００〜４００℃で行なう低温窒化処理を施した場
合、二次硬化が起こらずに窒素が金属組織中に入り込ん
で、上記鉄系合金により造った内輪２ａ〜２ｃ及び外輪
５ａ〜５ｃの表面の硬度が高められる。この様に表面の
硬度が高くなる事で、上記内輪２ａ〜２ｃ及び外輪５ａ
〜５ｃの耐摩耗性が向上する。しかも、これら内輪２ａ
〜２ｃ及び外輪５ａ〜５ｃの表面が二次硬化せず、この
表面にCrＮが析出する事もない為、この表面の耐蝕性が
低下する事がない。従って、上記鉄系合金として、優れ
た耐蝕性を有するものを使用すれば、上記内輪２ａ〜２
ｃ及び外輪５ａ〜５ｃの耐蝕性も十分に確保できる。
【００１２】これに対して、従来から鉄系合金の表面を
硬化する為に使用されていた、一般的なガス窒化処理に
よる場合には、処理温度が４８０〜６００℃と高い為、
上記内輪２ａ〜２ｃ及び外輪５ａ〜５ｃの表面が二次硬
化するだけでなく、この表面にCrＮが析出する。これら
は、何れも鉄系合金の表面の耐蝕性を悪化させる為、好
ましくない。
硬化する為に使用されていた、一般的なガス窒化処理に
よる場合には、処理温度が４８０〜６００℃と高い為、
上記内輪２ａ〜２ｃ及び外輪５ａ〜５ｃの表面が二次硬
化するだけでなく、この表面にCrＮが析出する。これら
は、何れも鉄系合金の表面の耐蝕性を悪化させる為、好
ましくない。
【００１３】更には、前述のＭ５０や、Ｍ５０NiＬ（Ｃ
を０．１３重量％、Ｐを０．０３０重量％以下、Ｓを
０．０３０重量％以下、Mnを０．３０重量％、Siを０．
２５重量％、Crを４．００重量％、Ｖを１．２０重量
％、Moを４．２５重量％、Niを３．５０重量％含有し、
残りをFeと不可避不純物とした鉄系合金）に低温窒化処
理を施せば、残留圧縮応力が増加し、破壊靱性と転がり
疲れ寿命とが何れも向上する。特に、表面硬度が向上す
る為、異物混入下での転がり疲れ寿命が著しく向上す
る。
を０．１３重量％、Ｐを０．０３０重量％以下、Ｓを
０．０３０重量％以下、Mnを０．３０重量％、Siを０．
２５重量％、Crを４．００重量％、Ｖを１．２０重量
％、Moを４．２５重量％、Niを３．５０重量％含有し、
残りをFeと不可避不純物とした鉄系合金）に低温窒化処
理を施せば、残留圧縮応力が増加し、破壊靱性と転がり
疲れ寿命とが何れも向上する。特に、表面硬度が向上す
る為、異物混入下での転がり疲れ寿命が著しく向上す
る。
【００１４】
【実施例】本発明の効果を確認する為に行なった実験に
就いて説明する。実験は、図２に示す様な試験装置（Po
lymet 試験装置）を使用して行なった。この試験装置
は、図示しないモータにより回転駆動される円柱状の試
験片８の直径方向反対側２個所位置に負荷円板９、９
を、負荷装置１０によりこの試験片８に押し付けるもの
である。これら試験片８の外周面と負荷円板９、９の外
周面との転がり接触部には、給油装置から一定量の潤滑
油（合成ガスタービン油）を滴下して、この転がり接触
部を潤滑する。
就いて説明する。実験は、図２に示す様な試験装置（Po
lymet 試験装置）を使用して行なった。この試験装置
は、図示しないモータにより回転駆動される円柱状の試
験片８の直径方向反対側２個所位置に負荷円板９、９
を、負荷装置１０によりこの試験片８に押し付けるもの
である。これら試験片８の外周面と負荷円板９、９の外
周面との転がり接触部には、給油装置から一定量の潤滑
油（合成ガスタービン油）を滴下して、この転がり接触
部を潤滑する。
【００１５】上記試験片８の直径は９．５mm、長さは７
６mmとした。又、この試験片８の回転速度は１２５００
min-1 、上記転がり接触部の接触圧力は４．８ＧPaとし
た。更に、この転がり接触部の油圧パラメータ（Λ値）
は０．９とした。この様な条件で、上記試験片８をＭ５
０とＭ５０NiＬとで多数用意し、それぞれに就いて、前
述の低温窒化処理を施したものと施さないものとを造っ
た。そして、各試験片８毎に、表面に剥離が発生するま
で試験を行ない、剥離が生じるまでの各試験片８の総回
転数（応力繰り返し数）を記録した。その結果を図３〜
４に示す。
６mmとした。又、この試験片８の回転速度は１２５００
min-1 、上記転がり接触部の接触圧力は４．８ＧPaとし
た。更に、この転がり接触部の油圧パラメータ（Λ値）
は０．９とした。この様な条件で、上記試験片８をＭ５
０とＭ５０NiＬとで多数用意し、それぞれに就いて、前
述の低温窒化処理を施したものと施さないものとを造っ
た。そして、各試験片８毎に、表面に剥離が発生するま
で試験を行ない、剥離が生じるまでの各試験片８の総回
転数（応力繰り返し数）を記録した。その結果を図３〜
４に示す。
【００１６】上述の様な実験の結果を表す図３〜４のう
ち、図３はＭ５０製の試験片に関する実験の結果を、図
４はＭ５０NiＬ製の試験片に関する実験の結果を、それ
ぞれ示している。又、各図で、「○」印は低温窒化処理
を施さないものの結果を、「●」印は低温窒化処理を施
したものの結果を、それぞれ表している。これら図３〜
４から明らかな通り、低温窒化処理を施した試験片の場
合には、施さない試験片に比べて、耐剥離性が大幅に向
上する。
ち、図３はＭ５０製の試験片に関する実験の結果を、図
４はＭ５０NiＬ製の試験片に関する実験の結果を、それ
ぞれ示している。又、各図で、「○」印は低温窒化処理
を施さないものの結果を、「●」印は低温窒化処理を施
したものの結果を、それぞれ表している。これら図３〜
４から明らかな通り、低温窒化処理を施した試験片の場
合には、施さない試験片に比べて、耐剥離性が大幅に向
上する。
【００１７】又、図５は、Ｍ５０NiＬ製の試験片の表面
の残留応力の計測結果を示している。この図５でも、
「○」印が低温窒化処理を施さないものの計測結果を、
「●」印が低温窒化処理を施したものの計測結果を、そ
れぞれ表している。この図５から、低温窒化処理を施し
た試験片の場合には、施さない試験片に比べて、残留圧
縮応力が大幅に大きくなっており、この事が、耐剥離性
の大幅な向上に結び付いているものと考えられる。
の残留応力の計測結果を示している。この図５でも、
「○」印が低温窒化処理を施さないものの計測結果を、
「●」印が低温窒化処理を施したものの計測結果を、そ
れぞれ表している。この図５から、低温窒化処理を施し
た試験片の場合には、施さない試験片に比べて、残留圧
縮応力が大幅に大きくなっており、この事が、耐剥離性
の大幅な向上に結び付いているものと考えられる。
【００１８】尚、実験は試験片としてＭ５０製及びＭ５
０NiＬ製のものを使用したが、ステンレス鋼製の試験片
の場合でも、低温窒化処理を施した試験片と施さない試
験片との間で同様の差が生じる。従って、ステンレス鋼
により造った内輪及び外輪に低温窒化処理を施せば、優
れた耐蝕性に加え、優れた耐摩耗性を得られる。
０NiＬ製のものを使用したが、ステンレス鋼製の試験片
の場合でも、低温窒化処理を施した試験片と施さない試
験片との間で同様の差が生じる。従って、ステンレス鋼
により造った内輪及び外輪に低温窒化処理を施せば、優
れた耐蝕性に加え、優れた耐摩耗性を得られる。
【００１９】
【発明の効果】本発明の転がり軸受は、以上に述べた通
り構成され作用するので、航空機用ジェットエンジンや
ギヤボックス等の回転支持部の耐久性向上に寄与でき
る。
り構成され作用するので、航空機用ジェットエンジンや
ギヤボックス等の回転支持部の耐久性向上に寄与でき
る。
【図１】本発明の対象となる転がり軸受の３例を示す部
分断面図。
分断面図。
【図２】本発明の効果を確認する為に使用した実験装置
の正面図。
の正面図。
【図３】Ｍ５０製の試験片に関して行なった実験の結果
を示すグラフ。
を示すグラフ。
【図４】Ｍ５０NiＬ製の試験片に関して行なった実験の
結果を示すグラフ。
結果を示すグラフ。
【図５】Ｍ５０NiＬ製の試験片の残留応力の分布を示す
線図。
線図。
１ａ〜１ｃ 転がり軸受 ２ａ〜２ｃ 内輪 ３ａ〜３ｃ 内輪軌道 ４ａ〜４ｃ 外輪軌道 ５ａ〜５ｃ 外輪 ６ａ〜６ｃ 転動体 ７ａ〜７ｃ 保持器 ８ 試験片 ９ 負荷円板 １０ 負荷装置
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｆ１６Ｃ 33/64 Ｆ１６Ｃ 33/64 (72)発明者 大堀 學 神奈川県藤沢市鵠沼神明一丁目５番50号 日本精工株式会社内 (72)発明者 田中 進 神奈川県藤沢市鵠沼神明一丁目５番50号 日本精工株式会社内 Ｆターム(参考） 3J101 AA02 AA13 AA32 AA42 AA52 AA54 AA62 BA53 BA54 DA02 EA03 EA41 FA31 GA26 4K028 AA02 AB06 AC07
Claims (3)
- 【請求項１】 外周面に内輪軌道を有する鉄系合金製の
内輪と、内周面に外輪軌道を有する鉄系合金製の外輪
と、これら内輪軌道と外輪軌道との間に転動自在に設け
られた複数の転動体と、これら各転動体を転動自在に保
持する保持器とを備え、この保持器の内外両周面のうち
の何れかの周面を、上記内輪の外周面と上記外輪の内周
面とのうちの何れかの周面の一部で案内する事により、
上記保持器のラジアル方向の変位を抑えた転がり軸受に
於いて、少なくとも上記内輪軌道及び外輪軌道、並びに
上記内輪の外周面と上記外輪の内周面とのうちの何れか
の周面の一部で上記保持器の周面を案内する部分に、硬
度がHv９００以上の化合物層と拡散硬化層とから成る、
緻密な窒化層を形成した事を特徴とする転がり軸受。 - 【請求項２】 転動体がセラミック製である、請求項１
に記載した転がり軸受。 - 【請求項３】 請求項１〜２の何れかに記載した転がり
軸受を構成する内輪及び外輪の表面に窒化層を形成する
為、これら内輪及び外輪に、３００〜４００℃で行なう
低温窒化処理を施す、転がり軸受の製造方法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000156013A JP2001336538A (ja) | 2000-05-26 | 2000-05-26 | 転がり軸受とその製造方法 |
| US09/864,455 US6530695B2 (en) | 2000-05-26 | 2001-05-25 | Rolling bearing and method of making the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000156013A JP2001336538A (ja) | 2000-05-26 | 2000-05-26 | 転がり軸受とその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001336538A true JP2001336538A (ja) | 2001-12-07 |
| JP2001336538A5 JP2001336538A5 (ja) | 2005-03-03 |
Family
ID=18660860
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000156013A Pending JP2001336538A (ja) | 2000-05-26 | 2000-05-26 | 転がり軸受とその製造方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6530695B2 (ja) |
| JP (1) | JP2001336538A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002101253A1 (fr) * | 2001-06-12 | 2002-12-19 | Nsk Ltd. | Dispositif de retenue |
| JP2009127114A (ja) * | 2007-11-27 | 2009-06-11 | Ntn Corp | 機械部品 |
| JP2009127110A (ja) * | 2007-11-27 | 2009-06-11 | Ntn Corp | 機械部品 |
| JP2009222188A (ja) * | 2008-03-18 | 2009-10-01 | Ntn Corp | 転がり軸受 |
| JP2009222187A (ja) * | 2008-03-18 | 2009-10-01 | Ntn Corp | 転がり軸受 |
| JP2014169742A (ja) * | 2013-03-04 | 2014-09-18 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 軸受装置 |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4008390B2 (ja) * | 2003-07-30 | 2007-11-14 | 三菱重工業株式会社 | ポンプ |
| FR2859256B1 (fr) * | 2003-08-27 | 2006-11-24 | Defontaine Sa | Couronne d'orientation |
| US8070364B2 (en) | 2004-08-04 | 2011-12-06 | Schaeffler Kg | Rolling bearing of ceramic and steel engaging parts |
| DE102004041964B4 (de) * | 2004-08-04 | 2012-04-26 | Schaeffler Technologies Gmbh & Co. Kg | Maschinenelement für Wälzbelastung |
| US10053763B2 (en) | 2011-06-02 | 2018-08-21 | Aktiebolaget Skf | Carbo-nitriding process for martensitic stainless steel and stainless steel article having improved corrosion resistance |
| DE102012204618A1 (de) * | 2012-03-22 | 2013-09-26 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Wälzlager mit einem Lagerring mit gehärteter Randzone |
| US10457412B2 (en) * | 2016-09-16 | 2019-10-29 | Rosemount Aerospace Inc. | Electrical isolation of angle of attack vane bearings |
| CN114962460A (zh) | 2021-02-25 | 2022-08-30 | 斯凯孚公司 | 经热处理的滚子轴承圈 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5228786A (en) * | 1987-12-15 | 1993-07-20 | Koyo Seiko Co., Ltd. | Full type ball bearing for turbochargers |
| US5165804A (en) * | 1991-09-03 | 1992-11-24 | General Electric Company | Rolling element bearing having wear resistant race land regions |
| JPH089766A (ja) | 1994-06-27 | 1996-01-16 | Yanmar Agricult Equip Co Ltd | 籾受装置の籾放出口部構造 |
| JPH10131970A (ja) | 1996-10-29 | 1998-05-22 | Koyo Seiko Co Ltd | 転がり軸受とその製造方法 |
| EP0971141B1 (en) | 1997-04-03 | 2006-07-19 | JTEKT Corporation | Rolling bearing |
| JPH1180923A (ja) | 1997-09-01 | 1999-03-26 | Ntn Corp | 転がり軸受およびその製造方法 |
-
2000
- 2000-05-26 JP JP2000156013A patent/JP2001336538A/ja active Pending
-
2001
- 2001-05-25 US US09/864,455 patent/US6530695B2/en not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002101253A1 (fr) * | 2001-06-12 | 2002-12-19 | Nsk Ltd. | Dispositif de retenue |
| US6802651B2 (en) | 2001-06-12 | 2004-10-12 | Nsk Ltd. | Retainer |
| JP2009127114A (ja) * | 2007-11-27 | 2009-06-11 | Ntn Corp | 機械部品 |
| JP2009127110A (ja) * | 2007-11-27 | 2009-06-11 | Ntn Corp | 機械部品 |
| JP2009222188A (ja) * | 2008-03-18 | 2009-10-01 | Ntn Corp | 転がり軸受 |
| JP2009222187A (ja) * | 2008-03-18 | 2009-10-01 | Ntn Corp | 転がり軸受 |
| JP2014169742A (ja) * | 2013-03-04 | 2014-09-18 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 軸受装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US20010048781A1 (en) | 2001-12-06 |
| US6530695B2 (en) | 2003-03-11 |
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