JP2001262223A - 高純度Fe−Cr合金の製造方法 - Google Patents
高純度Fe−Cr合金の製造方法Info
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Abstract
ることにより,脱炭焼鈍でC含有量を0.003%以下
に低減した高純度Fe−Cr合金を得る。 【構成】 0.03質量%以上のCを含むFe−Cr合
金板を水素雰囲気中又は水素−窒素雰囲気中で脱炭焼鈍
する際、熱処理温度T(℃)を700〜1200℃の範囲
に保ち、雰囲気の露点DP(℃)及び熱処理温度Tの間に
次式の関係を成立させ、C量を0.003質量%以下に
低減することを特徴とする。0.0625T−86.9>DP>−0.0
4T−46 【効果】 脱炭反応を阻害する酸化皮膜の生成を抑え、
鋼中Cの拡散・酸化反応を促進させることにより、0.
003%以下の極低炭素レベルまで脱炭できる。
Description
量を0.003質量%まで低減した高純度Fe−Cr合
金の製造方法に関する。
純度Fe−Cr合金は、耐食性,機械的特性,磁気特性
に優れた材料である。高純度Fe−Cr合金は、一般的
には精錬プロセス、具体的には転炉で粗脱炭した後,真
空脱ガスで目標炭素濃度まで脱炭する転炉−真空脱ガス
プロセスで製造されている。精錬プロセス以外にも、F
e−Cr合金を水素雰囲気下で850〜1200℃の温
度に5分〜20時間保持することによりC量を0.01
5質量%以下に下げる方法(特開昭49−63618号
公報),Fe−Cr合金を水素雰囲気下で850〜12
00℃の温度に5分〜20時間保持することによりC量
及びN量を0.01質量%以下に下げる方法(特開昭5
0−79419号公報)等の雰囲気熱処理プロセスを利
用した方法も知られている。
セスでは、目標炭素濃度まで脱炭するために真空脱ガス
時に長時間の脱炭処理が必要とされ、著しい作業効率の
低下及び製造コストの増加を招く。他方、従来の雰囲気
熱処理プロセスではC量の低減に限度があり、特開昭4
9−63618号公報の方法では最低0.005質量
%,特開昭50−79419号公報の方法では最低0.
004質量%に低減されているに過ぎない。ところが、
耐食性,機械的特性,磁気特性等の向上には、C量を少
なくとも0.003質量%以下に低減する必要がある。
たとえば、磁束密度B1は、C量の減少に伴って増加す
る傾向が示し、C量0.003質量%以下で急激に増加
する(図1)。C量と磁束密度B1との関係からみる
と、従来の雰囲気熱処理プロセスでは十分に高純度化で
きないことが判る。
題を解消すべく案出されたものであり、熱処理雰囲気の
酸素ポテンシャルをFe−Cr合金表面に脱炭反応を阻
害する酸化皮膜が生成しないレベルに維持することによ
り、C含有量を0.003質量%以下に低減し、耐食
性,機械的特性及び磁気特性に優れた高純度Fe−Cr
合金を得ることを目的とする。
ため、0.03質量%以上のCを含むFe−Cr合金板
を水素雰囲気中又は水素−窒素雰囲気中で脱炭焼鈍する
際、熱処理温度T(℃)を700〜1200℃の範囲に保
ち、雰囲気の露点DP(℃)及び熱処理温度Tの間に次式
の関係を成立させ、C量を0.003質量%以下に低減
することを特徴とする。0.0625T−86.9>DP>−0.04T−
46
Cr合金板の板厚t(mm)及び熱処理保持時間H
(時)を設定することが好ましい。 96≧H≧a・t+b (9≧t≧1.55・lnT-9.79のとき) 96≧H≧a・(1.55・lnT-9.79)+b (t<1.55・lnT-9.79のとき) a=82.92−10.9・lnT, b=157.41−23.1・lnT
は、鋼中Cと雰囲気の酸素又は水蒸気との固相/気相反
応により進行することから、雰囲気の露点が高いほど促
進される。したがって、脱炭高純度化のためには雰囲気
の露点を制御することが重要である。本発明者等は、こ
の雰囲気の露点及び熱処理温度が脱炭反応に及ぼす影響
を調査・研究した結果、露点DP(℃)及び熱処理温度
T(℃)との間にDP>−0.04×T−46の関係が
成立しているとき、図2に示すように鋼中のCが酸化領
域となり脱炭反応が進行することを見出した。ところ
が、Crの酸化物が生成される領域では、生成したクロ
ム酸化物により脱炭反応が妨げられる。Crの還元領域
は、露点DP及び熱処理温度TがDP<0.0625T−
86.9を満足する領域である。
炭するため、露点DPと熱処理温度Tとの間にDP>−
0.04T−46及びDP<0.0625T−86.9
を満足させる。脱炭反応は熱処理温度Tによる影響も受
け、700℃未満の熱処理温度Tでは拡散反応が遅く脱
炭反応が起こりにくくなる。逆に1200℃を超える熱
処理温度Tでは、高温に耐えうる熱処理炉の構築が困難
になる。
散によっても影響を受ける。鋼中Cの拡散は,熱処理温
度Tが高く板厚t(mm)が薄いほど促進される。初期
C含有量が0.030質量%のFe−13%Cr合金を
水素雰囲気中で熱処理した後にC含有量が0.003質
量%以下になる板厚t及び熱処理保持時間H(時間)の
範囲を調査した。その結果、図3に見られるように熱処
理温度Tが高いほど、C含有量が0.003質量%以下
になる板厚t及び熱処理保持時間Hの範囲が広がってい
た。薄い板厚tほどC含有量の低減に有利に働くが、板
厚tがある値を下回るとC含有量が0.003質量%を
下回る熱処理温度Tはほとんど変化しなくなるので、こ
の部分については直線で近似した。
すように一般化される。熱処理保持時間Hは、長時間に
なると生産性,経済性を低下させることから上限を96
時間に設定した。板厚tは、Fe−Cr合金の巻出し及
び脱炭された高純度Fe−Cr合金の巻取りを考慮し、
上限を9mmに設定した。この条件下でC含有量:0.
003質量%以下を満足する熱処理保持時間Hは、図4
の斜線領域、すなわち 96≧H≧a・t+b (9≧t≧1.55・lnT-9.79のとき) 96≧H≧a・(1.55・lnT-9.79)+b (t<1.55・lnT-9.79のとき) a=82.92−10.9・lnT, b=157.41−23.1・lnT
合金は、Cr:8.0〜30.0質量%及びC:0.1
0質量%以下を含むFe−Cr合金である。8.0質量
%以下のCr含有量では必要とする耐食性が得られず、
逆に30.0質量%を超えるCr含有量では靭性及び製
造性が低下する。また、C含有量が0.10質量%を超
えると、Cを0.003質量%以下に低減するための熱
処理時間が長くなり、生産性が低下する。
量%,Si:0.38質量%,Mn:0.38質量%,
P:0.028質量%,S:0.01質量%を含むFe
−Cr合金30kgを真空溶解し、鍛造,熱延,熱延板
焼鈍,表面研削,冷延,仕上げ焼鈍,酸洗の工程を経て
各種板厚のFe−Cr合金板を製造した。
中で熱処理し、熱処理されたFe−Cr合金板のC含有
量を分析した。熱処理雰囲気とC含有量との関係を示す
表1にみられるように、本発明で規定する条件を満足す
る雰囲気熱処理が施された試験番号1〜16は、何れも
C量が0.003質量%以下に低減されていた。これに
対し、熱処理温度T及び露点DPが本発明で規定した範
囲を外れる試験番号17〜20では、C含有量が全く低
減しなかった。板厚tに対して熱処理保持時間Hが短す
ぎる試験番号21〜25では、脱炭後のC含有量が0.
003質量%を上回っていた。また、熱処理温度Tが低
すぎる試験番号26や露点DPが低すぎる試験番号27
では、C含有量がほとんど低減していなかった。
は、Fe−Cr合金を雰囲気熱処理で脱炭するとき、雰
囲気の熱処理温度及び露点を管理することにより、0.
003質量%以下の極低炭素レベルまでの脱炭を可能に
している。このようにして得られる高純度Fe−Cr合
金は、優れた耐食性,機械的特性及び磁気特性を活用
し、建築用,自動車用,高耐食用,高加工用,高磁気特
性用,電磁用等、種々の分野で使用される。また、精錬
プロセスのように長時間の処理を必要としないため、生
産性にも優れている。
有量の影響を表したグラフ
度及び熱処理雰囲気の露点の範囲を示すグラフ
r合金のC含有量を0.003質量%以下にすることが
可能な板厚及び熱処理保持時間の範囲を示したグラフ
%以下にすることが可能な板厚及び熱処理保持時間の範
囲を示したグラフ
Claims (2)
- 【請求項1】 0.03質量%以上のCを含むFe−C
r合金板を水素雰囲気中又は水素−窒素雰囲気中で脱炭
焼鈍する際、熱処理温度T(℃)を700〜1200℃の
範囲に保ち、雰囲気の露点DP(℃)及び熱処理温度Tの
間に次式の関係を成立させ、C量を0.003質量%以
下に低減することを特徴とする高純度Fe−Cr合金の
製造方法。 0.0625T−86.9>DP>−0.04T−46 - 【請求項2】 Fe−Cr合金板の板厚t(mm)及び
熱処理保持時間H(時)が次式を満足する条件下でFe
−Cr合金板を脱炭焼鈍する請求項1記載の高純度Fe
−Cr合金の製造方法。 96≧H≧a・t+b (9≧t≧1.55・lnT-9.79のとき) 96≧H≧a・(1.55・lnT-9.79)+b (t<1.55・lnT-9.79のとき) a=82.92−10.9・lnT, b=157.41−23.1・lnT
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-
2000
- 2000-03-21 JP JP2000077514A patent/JP4646086B2/ja not_active Expired - Lifetime
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