JP2001220657A - 溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 - Google Patents
溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法Info
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- JP2001220657A JP2001220657A JP2000028625A JP2000028625A JP2001220657A JP 2001220657 A JP2001220657 A JP 2001220657A JP 2000028625 A JP2000028625 A JP 2000028625A JP 2000028625 A JP2000028625 A JP 2000028625A JP 2001220657 A JP2001220657 A JP 2001220657A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 低Ａｌ濃度の亜鉛めっき浴で製造しためっき
密着性の良好な溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
を提供する。 【解決手段】 鋼板素地とＺｎ層との間にＡｌが特定量
含有するＦｅ−Ａｌ−Ｚｎ系金属間化合物層を形成して
なる溶融亜鉛めっき鋼板、および、鋼板を低Ａｌ濃度の
亜鉛めっき浴を通板して亜鉛めっきを施し、次いで素地
界面付近を溶体化処理することを特徴とする溶融亜鉛め
っき鋼板の製造方法。
密着性の良好な溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
を提供する。 【解決手段】 鋼板素地とＺｎ層との間にＡｌが特定量
含有するＦｅ−Ａｌ−Ｚｎ系金属間化合物層を形成して
なる溶融亜鉛めっき鋼板、および、鋼板を低Ａｌ濃度の
亜鉛めっき浴を通板して亜鉛めっきを施し、次いで素地
界面付近を溶体化処理することを特徴とする溶融亜鉛め
っき鋼板の製造方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、溶融亜鉛めっき鋼
板およびその製造方法に関するものである。
板およびその製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法として
は、現在は無酸化炉方式が主流である。この方法では、
鋼板の表面を必要に応じて無酸化炉で酸化させ、次にＨ
2 −Ｎ2の混合ガス雰囲気で間接加熱により、鋼板表面
の酸化膜を還元・活性処理したまま、溶融した亜鉛浴中
に導かれ、鋼板を亜鉛浴より引き上げた後に不活性ガス
等によりめっき付着量を調整することにより溶融亜鉛め
っき鋼板が製造される。
は、現在は無酸化炉方式が主流である。この方法では、
鋼板の表面を必要に応じて無酸化炉で酸化させ、次にＨ
2 −Ｎ2の混合ガス雰囲気で間接加熱により、鋼板表面
の酸化膜を還元・活性処理したまま、溶融した亜鉛浴中
に導かれ、鋼板を亜鉛浴より引き上げた後に不活性ガス
等によりめっき付着量を調整することにより溶融亜鉛め
っき鋼板が製造される。
【０００３】溶融亜鉛めっき鋼板は、アルミニウムを
０．１５〜０．２５％添加した亜鉛浴中で製造されるの
が通常であり、添加されたアルミニウムは亜鉛浴中で優
先的に鋼板と反応し、Ｆｅ−Ａｌ−Ｚｎの合金層を生成
することで、Ｆｅ−Ｚｎの合金化反応を抑制し、η−Ｚ
ｎ相主体のめっき層が生成する。また均一で安定的なＦ
ｅ−Ａｌ−Ｚｎの合金層の生成により、硬くて脆弱なＦ
ｅ−Ｚｎ合金層の生成、成長が抑制されているので、溶
融亜鉛めっき鋼板を加工した時のめっき層の密着性は良
好である。しかし当然のことながら亜鉛浴中のアルミニ
ウム濃度が低い場合は、硬くて脆弱なＦｅ−Ｚｎ合金層
が厚く生成してしまい、それを起点として軽度な加工で
もめっき層が剥離してしまう。このような理由により、
通常めっき密着性の良好な溶融亜鉛めっき鋼板を製造す
るためには、上述に示した値のように亜鉛浴中のアルミ
ニウム濃度を０．１５〜０．２５％と高く保つ必要があ
る。
０．１５〜０．２５％添加した亜鉛浴中で製造されるの
が通常であり、添加されたアルミニウムは亜鉛浴中で優
先的に鋼板と反応し、Ｆｅ−Ａｌ−Ｚｎの合金層を生成
することで、Ｆｅ−Ｚｎの合金化反応を抑制し、η−Ｚ
ｎ相主体のめっき層が生成する。また均一で安定的なＦ
ｅ−Ａｌ−Ｚｎの合金層の生成により、硬くて脆弱なＦ
ｅ−Ｚｎ合金層の生成、成長が抑制されているので、溶
融亜鉛めっき鋼板を加工した時のめっき層の密着性は良
好である。しかし当然のことながら亜鉛浴中のアルミニ
ウム濃度が低い場合は、硬くて脆弱なＦｅ−Ｚｎ合金層
が厚く生成してしまい、それを起点として軽度な加工で
もめっき層が剥離してしまう。このような理由により、
通常めっき密着性の良好な溶融亜鉛めっき鋼板を製造す
るためには、上述に示した値のように亜鉛浴中のアルミ
ニウム濃度を０．１５〜０．２５％と高く保つ必要があ
る。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】そこで本発明は、亜鉛
浴中アルミニウム濃度０．１０〜０．１４％の低濃度で
製造した溶融亜鉛めっき鋼板のめっき密着性の改善をは
かるものである。
浴中アルミニウム濃度０．１０〜０．１４％の低濃度で
製造した溶融亜鉛めっき鋼板のめっき密着性の改善をは
かるものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、(1) 鋼
板素地とＺｎ層との間にＡｌが０．２〜０．３％有する
Ｆｅ−Ａｌ−Ｚｎ系金属間化合物層を形成してなる溶融
亜鉛めっき鋼板、(2)鋼板を浴中アルミニウム濃度０．
１０〜０．１４％の亜鉛めっき浴を通板して亜鉛めっき
を施し、次いで素地界面を溶体化処理することを特徴と
する溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法、(3) 鋼板を全還元
炉方式にて熱処理を施し、該鋼板を亜鉛浴中アルミニウ
ム濃度０．１０〜０．１４％の亜鉛めっき浴を通板して
亜鉛めっきを施し、次いで素地界面を溶体化処理するこ
とを特徴とする溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法、(4) 溶
体化処理がインダクションヒーターによりめっき層が受
ける熱量が５００〜２０００ｋＪであることを特徴とす
る請求項２又は請求項３記載の溶融亜鉛めっき鋼板の製
造方法にある。
板素地とＺｎ層との間にＡｌが０．２〜０．３％有する
Ｆｅ−Ａｌ−Ｚｎ系金属間化合物層を形成してなる溶融
亜鉛めっき鋼板、(2)鋼板を浴中アルミニウム濃度０．
１０〜０．１４％の亜鉛めっき浴を通板して亜鉛めっき
を施し、次いで素地界面を溶体化処理することを特徴と
する溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法、(3) 鋼板を全還元
炉方式にて熱処理を施し、該鋼板を亜鉛浴中アルミニウ
ム濃度０．１０〜０．１４％の亜鉛めっき浴を通板して
亜鉛めっきを施し、次いで素地界面を溶体化処理するこ
とを特徴とする溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法、(4) 溶
体化処理がインダクションヒーターによりめっき層が受
ける熱量が５００〜２０００ｋＪであることを特徴とす
る請求項２又は請求項３記載の溶融亜鉛めっき鋼板の製
造方法にある。
【０００６】すなわち本発明は、亜鉛浴中のアルミニウ
ム濃度を０．１０〜０．１４％まで低減してめっきを施
しても、鋼板を亜鉛浴より引き上げた後、インダクショ
ンヒーターによる熱処理の条件を特定することで、０．
１５〜０．２５％アルミニウム濃度の亜鉛浴で製造した
ものと同等のめっき密着性を有した溶融亜鉛めっき鋼板
が得られる知見によるものである。
ム濃度を０．１０〜０．１４％まで低減してめっきを施
しても、鋼板を亜鉛浴より引き上げた後、インダクショ
ンヒーターによる熱処理の条件を特定することで、０．
１５〜０．２５％アルミニウム濃度の亜鉛浴で製造した
ものと同等のめっき密着性を有した溶融亜鉛めっき鋼板
が得られる知見によるものである。
【０００７】
【発明の実施の形態】０．１０〜０．１４％の低アルミ
ニウム濃度の亜鉛浴で製造した溶融亜鉛めっき鋼板のめ
っき密着性が劣位であるのは前述したごとく、硬くて脆
弱なＦｅ−Ｚｎ合金層が厚く生成することで、それを起
点として軽度な加工でもめっき層が剥離してしまうため
である。本発明は、０．１０〜０．１４％の低アルミニ
ウム濃度の亜鉛浴で製造しても、めっき層界面のＡｌ欠
如部から突出したＦｅ−Ｚｎ合金層部を、界面局部加熱
（インダクションヒーターによる内部加熱）により溶体
化処理を施すことで、３元系金属間化合物であるＦｅ−
Ａｌ−Ｚｎの薄膜を均一に平滑にし、めっき密着性を損
なわないη−Ｚｎ相主体のめっき層を生成することで、
通常の０．１５〜０．２５％アルミニウム濃度亜鉛浴で
製造した溶融亜鉛めっき鋼板と同等のめっき密着性を有
したものである。
ニウム濃度の亜鉛浴で製造した溶融亜鉛めっき鋼板のめ
っき密着性が劣位であるのは前述したごとく、硬くて脆
弱なＦｅ−Ｚｎ合金層が厚く生成することで、それを起
点として軽度な加工でもめっき層が剥離してしまうため
である。本発明は、０．１０〜０．１４％の低アルミニ
ウム濃度の亜鉛浴で製造しても、めっき層界面のＡｌ欠
如部から突出したＦｅ−Ｚｎ合金層部を、界面局部加熱
（インダクションヒーターによる内部加熱）により溶体
化処理を施すことで、３元系金属間化合物であるＦｅ−
Ａｌ−Ｚｎの薄膜を均一に平滑にし、めっき密着性を損
なわないη−Ｚｎ相主体のめっき層を生成することで、
通常の０．１５〜０．２５％アルミニウム濃度亜鉛浴で
製造した溶融亜鉛めっき鋼板と同等のめっき密着性を有
したものである。
【０００８】亜鉛浴中のアルミニウム濃度の条件は、鋼
板の亜鉛付着量、通板速度、亜鉛浴に浸漬する際の板温
度、および亜鉛浴温度等の条件によって異なるが、本発
明のめっき後に生成したＦｅ−Ｚｎ合金層を熱処理によ
り溶体化処理を施すことで、めっき密着性の良好域を得
るには、亜鉛浴中のアルミニウム濃度が最小で０．１０
％以上は必要である。それ未満の濃度ではめっき後に生
成したＦｅ−Ｚｎ合金層の抑制を押さえ切れず、熱処理
により溶体化処理を施しても、Ｆｅ−Ａｌ−Ｚｎ３元系
金属間化合物が平滑かつ安定的に得ることができない。
また亜鉛浴中のアルミニウム濃度が０．１４％を上限と
したのは、その濃度を超えた領域では、溶体化処理を施
さなくても、Ｆｅ−Ａｌ−Ｚｎ３元系金属間化合物が安
定的に生成される領域のため、Ｆｅ−Ｚｎの合金化反応
を抑制し、めっき密着性に優れたη−Ｚｎ相主体のめっ
き層が生成するため、本発明の領域外となる。
板の亜鉛付着量、通板速度、亜鉛浴に浸漬する際の板温
度、および亜鉛浴温度等の条件によって異なるが、本発
明のめっき後に生成したＦｅ−Ｚｎ合金層を熱処理によ
り溶体化処理を施すことで、めっき密着性の良好域を得
るには、亜鉛浴中のアルミニウム濃度が最小で０．１０
％以上は必要である。それ未満の濃度ではめっき後に生
成したＦｅ−Ｚｎ合金層の抑制を押さえ切れず、熱処理
により溶体化処理を施しても、Ｆｅ−Ａｌ−Ｚｎ３元系
金属間化合物が平滑かつ安定的に得ることができない。
また亜鉛浴中のアルミニウム濃度が０．１４％を上限と
したのは、その濃度を超えた領域では、溶体化処理を施
さなくても、Ｆｅ−Ａｌ−Ｚｎ３元系金属間化合物が安
定的に生成される領域のため、Ｆｅ−Ｚｎの合金化反応
を抑制し、めっき密着性に優れたη−Ｚｎ相主体のめっ
き層が生成するため、本発明の領域外となる。
【０００９】また、めっき後のＦｅ−Ｚｎ合金層の溶体
化処理においては、鉄素地近傍にダイレクトに入熱可能
であり、かつ低出力制御が容易なインダクションヒータ
ーを適用することが有利であり、めっき層がインダクシ
ョンヒーターから受ける熱量は、先に述べた亜鉛浴中の
アルミニウム濃度同様、通板サイズ、鋼板の亜鉛付着
量、通板速度、亜鉛浴に浸漬する際の板温度、および亜
鉛浴温度等の条件によって決定されるが、本発明はめっ
き層が受ける熱量を他の変動要因５００〜２０００ｋＪ
と特定すれば良いとする発想によるものであり、かつ５
００〜２０００ｋＪでめっき層中の鉄濃度が２％を超え
ない程度の加熱制御をすることにより、良好なめっき密
着性を確保したη−Ｚｎ相主体のめっき層を得ることが
可能になる。鋼板の亜鉛付着量が少ない（４０ｇ／ｍ2
程度）領域では、めっき層がインダクションヒーターか
ら受ける熱量は、５００ｋＪで良好な密着性が得られ、
多い（１４０ｇ／ｍ2 程度）領域では、めっき層がイン
ダクションヒーターから受ける熱量は、２０００ｋＪで
良好な密着性が得られる。また亜鉛付着量に応じて、溶
融亜鉛めっき鋼板のもつ外観を損なわないような（めっ
き層中の鉄濃度が２％をこえないような）熱量の上限値
が各々決まってくる。
化処理においては、鉄素地近傍にダイレクトに入熱可能
であり、かつ低出力制御が容易なインダクションヒータ
ーを適用することが有利であり、めっき層がインダクシ
ョンヒーターから受ける熱量は、先に述べた亜鉛浴中の
アルミニウム濃度同様、通板サイズ、鋼板の亜鉛付着
量、通板速度、亜鉛浴に浸漬する際の板温度、および亜
鉛浴温度等の条件によって決定されるが、本発明はめっ
き層が受ける熱量を他の変動要因５００〜２０００ｋＪ
と特定すれば良いとする発想によるものであり、かつ５
００〜２０００ｋＪでめっき層中の鉄濃度が２％を超え
ない程度の加熱制御をすることにより、良好なめっき密
着性を確保したη−Ｚｎ相主体のめっき層を得ることが
可能になる。鋼板の亜鉛付着量が少ない（４０ｇ／ｍ2
程度）領域では、めっき層がインダクションヒーターか
ら受ける熱量は、５００ｋＪで良好な密着性が得られ、
多い（１４０ｇ／ｍ2 程度）領域では、めっき層がイン
ダクションヒーターから受ける熱量は、２０００ｋＪで
良好な密着性が得られる。また亜鉛付着量に応じて、溶
融亜鉛めっき鋼板のもつ外観を損なわないような（めっ
き層中の鉄濃度が２％をこえないような）熱量の上限値
が各々決まってくる。
【００１０】また、亜鉛浴に侵入する前の鋼板の加熱段
階においては、全還元炉方式にて熱処理を施し、めっき
前の鋼板表面の過剰活性を抑制してやることで、亜鉛浴
中でのＦｅ−Ｚｎ合金層の不均一成長を抑制することが
でき、前述しためっき後の素地界面の溶体化処理と組み
合わせることで、より良好なめっき密着性を得る事が可
能である。
階においては、全還元炉方式にて熱処理を施し、めっき
前の鋼板表面の過剰活性を抑制してやることで、亜鉛浴
中でのＦｅ−Ｚｎ合金層の不均一成長を抑制することが
でき、前述しためっき後の素地界面の溶体化処理と組み
合わせることで、より良好なめっき密着性を得る事が可
能である。
【００１１】このようにして本発明にて製造した溶融亜
鉛めっき層は、層中アルミニウム濃度０．２〜０．３％
を有するＦｅ−Ａｌ−Ｚｎ系金属間化合物を形成してな
ることが特徴であり、従来の０．１５〜０．２５％高ア
ルミニウム濃度の亜鉛浴中で製造した溶融亜鉛めっき層
中のアルミニウム濃度０．５〜１．０％有するものと同
等のめっき密着性が得られるものである。また本発明に
よって得られた、溶融亜鉛めっき層は、めっき層中鉄濃
度が、２．０％以下ということが必要であり、それ以上
の鉄濃度を有するものは、めっき層の構造が異なること
および表面外観が損なわれ、η−Ｚｎ層主体のめっき層
とは異なるものとなり好ましくないものである。
鉛めっき層は、層中アルミニウム濃度０．２〜０．３％
を有するＦｅ−Ａｌ−Ｚｎ系金属間化合物を形成してな
ることが特徴であり、従来の０．１５〜０．２５％高ア
ルミニウム濃度の亜鉛浴中で製造した溶融亜鉛めっき層
中のアルミニウム濃度０．５〜１．０％有するものと同
等のめっき密着性が得られるものである。また本発明に
よって得られた、溶融亜鉛めっき層は、めっき層中鉄濃
度が、２．０％以下ということが必要であり、それ以上
の鉄濃度を有するものは、めっき層の構造が異なること
および表面外観が損なわれ、η−Ｚｎ層主体のめっき層
とは異なるものとなり好ましくないものである。
【００１２】
【実施例】以下、本発明の連続溶融亜鉛めっき設備の一
実施例につき、図１を参照しながら説明すれば、鋼板１
は全還元炉２にて熱処理が施され、焼鈍終了後にこの全
還元炉２に続くガスジェット冷却部３で冷却され、その
後、亜鉛浴４中を通板する間に亜鉛めっきが施されたう
え、この亜鉛浴４に続いて設置されているインダクショ
ンヒーター５により溶体化処理されて巻き取られる。
実施例につき、図１を参照しながら説明すれば、鋼板１
は全還元炉２にて熱処理が施され、焼鈍終了後にこの全
還元炉２に続くガスジェット冷却部３で冷却され、その
後、亜鉛浴４中を通板する間に亜鉛めっきが施されたう
え、この亜鉛浴４に続いて設置されているインダクショ
ンヒーター５により溶体化処理されて巻き取られる。
【００１３】表１は本発明により溶融亜鉛と鋼板の界面
の合金層生成を制御し、低アルミニウム濃度亜鉛浴でめ
っき密着性良好な溶融亜鉛めっき鋼板を製造した一例で
ある。条件としては、亜鉛浴中のアルミニウム濃度は
０．１０％のものを用い、亜鉛の目付量に対し、Ｆｅ−
Ｚｎ合金層を溶体化処理するために、インダクションヒ
ーターによる熱量を変化させ、材料サイズ板厚２．０ｍ
ｍ×板巾１０００ｍｍの通常Ａｌキルド鋼を用いて通板
速度６０ｍ毎分にて溶融亜鉛めっき製造をおこなった。
めっき密着性の評価には、ボールインパクト試験を使用
した。ボールインパクトの条件は、直径１２．７ｍｍの
球形ポンチと２０φの受けダイスを使用し、２ｔｏｎの
衝撃荷重により加工を施し、インパクト深さ６．０ｍｍ
の加工面のクラック部の剥離程度により次のように判定
を行なった。クラック部および伸び部で剥離がないもの
およびメッキ層全体に亀甲状に亀裂が入ってないものを
◎、クラック部の剥離幅が片側０．５ｍｍ以下のものま
たは伸び部の剥離幅が１．０ｍｍ以下、またはメッキ層
が亀甲状に剥離し、剥離面積が成形面積の１／４以下の
ものを○、クラック部の剥離幅が片側０．５ｍｍ超また
は伸び部の剥離幅が１．０ｍｍ超、またはメッキ層が亀
甲状に剥離し、剥離面積が成形面積の１／４超のものを
×として、めっき密着性の判定をおこなった。また、各
条件によって得られたメッキ層中のアルミニウム濃度お
よび鉄濃度をＩＣＰ発光分析法により測定し、その溶融
亜鉛めっき鋼板としての表面外観については、目視判定
により少しでも合金化しているもの（亀の甲模様有り）
を×と判定した。また、比較として、インダクションヒ
ーターによる熱処理を施さない例、およびＮＯＦ型焼鈍
炉で焼鈍した例、および従来の０．２０％高アルミニウ
ム亜鉛浴で製造した例も併せて表１に示した。
の合金層生成を制御し、低アルミニウム濃度亜鉛浴でめ
っき密着性良好な溶融亜鉛めっき鋼板を製造した一例で
ある。条件としては、亜鉛浴中のアルミニウム濃度は
０．１０％のものを用い、亜鉛の目付量に対し、Ｆｅ−
Ｚｎ合金層を溶体化処理するために、インダクションヒ
ーターによる熱量を変化させ、材料サイズ板厚２．０ｍ
ｍ×板巾１０００ｍｍの通常Ａｌキルド鋼を用いて通板
速度６０ｍ毎分にて溶融亜鉛めっき製造をおこなった。
めっき密着性の評価には、ボールインパクト試験を使用
した。ボールインパクトの条件は、直径１２．７ｍｍの
球形ポンチと２０φの受けダイスを使用し、２ｔｏｎの
衝撃荷重により加工を施し、インパクト深さ６．０ｍｍ
の加工面のクラック部の剥離程度により次のように判定
を行なった。クラック部および伸び部で剥離がないもの
およびメッキ層全体に亀甲状に亀裂が入ってないものを
◎、クラック部の剥離幅が片側０．５ｍｍ以下のものま
たは伸び部の剥離幅が１．０ｍｍ以下、またはメッキ層
が亀甲状に剥離し、剥離面積が成形面積の１／４以下の
ものを○、クラック部の剥離幅が片側０．５ｍｍ超また
は伸び部の剥離幅が１．０ｍｍ超、またはメッキ層が亀
甲状に剥離し、剥離面積が成形面積の１／４超のものを
×として、めっき密着性の判定をおこなった。また、各
条件によって得られたメッキ層中のアルミニウム濃度お
よび鉄濃度をＩＣＰ発光分析法により測定し、その溶融
亜鉛めっき鋼板としての表面外観については、目視判定
により少しでも合金化しているもの（亀の甲模様有り）
を×と判定した。また、比較として、インダクションヒ
ーターによる熱処理を施さない例、およびＮＯＦ型焼鈍
炉で焼鈍した例、および従来の０．２０％高アルミニウ
ム亜鉛浴で製造した例も併せて表１に示した。
【００１４】
【表１】
【００１５】評価結果を表１に示すように、比較例４
は、インダクションヒーターの熱量が本発明で規定した
値未満の条件であり、溶体化処理が不十分であったた
め、めっき密着性が劣位である。比較例５は、めっき層
中の鉄濃度が２％を超えてしまい、めっき表面がわずか
に合金化した外観になっており好ましくない結果となっ
た。比較例６は、インダクションヒーターからの熱量を
与えない溶体化処理を施さない場合であり、めっき密着
性は劣位である。比較例８は、従来の溶融亜鉛めっき鋼
板の製造方法０．２０％高アルミニウム亜鉛浴のもので
ある。以上本発明を適用し、溶融亜鉛メッキの界面を制
御することで、０．１０％アルミニウム濃度の亜鉛浴に
おいても密着性良好な溶融亜鉛めっき鋼板を製造するこ
とができ、本実施例においては、めっき後の特定条件に
よるインダクションヒーターによる溶体化処理を施さな
いと良好な密着性が得られなかった。
は、インダクションヒーターの熱量が本発明で規定した
値未満の条件であり、溶体化処理が不十分であったた
め、めっき密着性が劣位である。比較例５は、めっき層
中の鉄濃度が２％を超えてしまい、めっき表面がわずか
に合金化した外観になっており好ましくない結果となっ
た。比較例６は、インダクションヒーターからの熱量を
与えない溶体化処理を施さない場合であり、めっき密着
性は劣位である。比較例８は、従来の溶融亜鉛めっき鋼
板の製造方法０．２０％高アルミニウム亜鉛浴のもので
ある。以上本発明を適用し、溶融亜鉛メッキの界面を制
御することで、０．１０％アルミニウム濃度の亜鉛浴に
おいても密着性良好な溶融亜鉛めっき鋼板を製造するこ
とができ、本実施例においては、めっき後の特定条件に
よるインダクションヒーターによる溶体化処理を施さな
いと良好な密着性が得られなかった。
【００１６】
【発明の効果】以上にのべたように、本発明によれば
０．１０〜０．１５％の低アルミニウム濃度の亜鉛浴条
件においても、めっき密着性が十分満足できるη−Ｚｎ
相主体の溶融亜鉛めっき鋼板を製造することが可能とな
り、その効果は極めて大きいものである。
０．１０〜０．１５％の低アルミニウム濃度の亜鉛浴条
件においても、めっき密着性が十分満足できるη−Ｚｎ
相主体の溶融亜鉛めっき鋼板を製造することが可能とな
り、その効果は極めて大きいものである。
【図１】本発明に係る溶融亜鉛めっき鋼板を製造するこ
とが容易な設備の一例を示す説明図である。
とが容易な設備の一例を示す説明図である。
１ 鋼板 ２ 全還元炉 ３ ガスジェット冷却部 ４ 亜鉛めっき浴 ５ インダクションヒーター
フロントページの続き (72)発明者 関本 総裕 愛知県東海市東海町５−３ 新日本製鐵株 式会社名古屋製鐵所内 Ｆターム(参考） 4K027 AA02 AA22 AB07 AB28 AB35 AB42 AC12 AC73 AD29 AE03 AE21 AE27 AE33
Claims (4)
- 【請求項１】 鋼板素地とＺｎ層との間にＡｌが０．２
〜０．３％有するＦｅ−Ａｌ−Ｚｎ系金属間化合物層を
形成してなる溶融亜鉛めっき鋼板。 - 【請求項２】 鋼板を浴中アルミニウム濃度０．１０〜
０．１４％の亜鉛めっき浴を通板させて亜鉛めっきを施
し、次いで素地界面を溶体化処理することを特徴とする
溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 鋼板を全還元炉方式にて熱処理を施し、
該鋼板を亜鉛浴中アルミニウム濃度０．１０〜０．１４
％の亜鉛めっき浴を通板して亜鉛めっきを施し、次いで
素地界面を溶体化処理することを特徴とする溶融亜鉛め
っき鋼板の製造方法。 - 【請求項４】 溶体化処理がインダクションヒーターに
よりめっき層が受ける熱量が５００〜２０００ｋＪであ
ることを特徴とする請求項２又は請求項３記載の溶融亜
鉛めっき鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000028625A JP2001220657A (ja) | 2000-02-07 | 2000-02-07 | 溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000028625A JP2001220657A (ja) | 2000-02-07 | 2000-02-07 | 溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001220657A true JP2001220657A (ja) | 2001-08-14 |
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Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000028625A Withdrawn JP2001220657A (ja) | 2000-02-07 | 2000-02-07 | 溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
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| JP (1) | JP2001220657A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008266685A (ja) * | 2007-04-17 | 2008-11-06 | Nippon Steel Corp | 外観に優れた高張力合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| CN111676435A (zh) * | 2020-06-22 | 2020-09-18 | 鞍钢蒂森克虏伯（重庆）汽车钢有限公司 | 一种无条纹缺陷的镀锌合金的制定工艺及其反应塔 |
-
2000
- 2000-02-07 JP JP2000028625A patent/JP2001220657A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008266685A (ja) * | 2007-04-17 | 2008-11-06 | Nippon Steel Corp | 外観に優れた高張力合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| CN111676435A (zh) * | 2020-06-22 | 2020-09-18 | 鞍钢蒂森克虏伯（重庆）汽车钢有限公司 | 一种无条纹缺陷的镀锌合金的制定工艺及其反应塔 |
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