JP2001220636A - ニッケルアルミナイド系超耐熱合金 - Google Patents
ニッケルアルミナイド系超耐熱合金Info
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- JP2001220636A JP2001220636A JP2000030494A JP2000030494A JP2001220636A JP 2001220636 A JP2001220636 A JP 2001220636A JP 2000030494 A JP2000030494 A JP 2000030494A JP 2000030494 A JP2000030494 A JP 2000030494A JP 2001220636 A JP2001220636 A JP 2001220636A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】高温構造要素として使用される、Ni3Al系
Ni基合金について、高温・室温の良好な機械的諸特性
を維持しつつ、構造材料として要求される改良された溶
接性を具備せしめる。 【解決手段】このNi基超耐熱合金は、重量%で、Al
6.0〜9.0%,Cr2.0〜15.0%,Zr0.
5〜3.0%,Fe3.0%以下、残部は実質的にNi
からなり、Ni3Al系金属間化合物を主相(体積率7
0%以上)とする金属組織を有している。所望により、
上記諸元素と共に、W0.5〜5%、C0.1%以下、
N0.003〜0.03%のいずれか1種ないし2種以
上の元素を含有する組成が与えられる。
Ni基合金について、高温・室温の良好な機械的諸特性
を維持しつつ、構造材料として要求される改良された溶
接性を具備せしめる。 【解決手段】このNi基超耐熱合金は、重量%で、Al
6.0〜9.0%,Cr2.0〜15.0%,Zr0.
5〜3.0%,Fe3.0%以下、残部は実質的にNi
からなり、Ni3Al系金属間化合物を主相(体積率7
0%以上)とする金属組織を有している。所望により、
上記諸元素と共に、W0.5〜5%、C0.1%以下、
N0.003〜0.03%のいずれか1種ないし2種以
上の元素を含有する組成が与えられる。
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】本発明は、高温及び室温域で
の機械強度、耐高温クリープ性等に優れ、かつ構造部材
料として望まれる良好な溶接性等を備えたニッケルアル
ミナイド系超耐熱合金に関する。
の機械強度、耐高温クリープ性等に優れ、かつ構造部材
料として望まれる良好な溶接性等を備えたニッケルアル
ミナイド系超耐熱合金に関する。
【0002】
【従来の技術】Ni3Al(トリニッケルアルミナイ
ド)は、Ni−Al二元状態図において、Ni87wt%
前後(約±4wt%の幅を有する)の領域に現れる面心立
方型結晶構造を有する金属間化合物(融点約1390℃)であ
る。このものは、材料の強さを示す降伏強度が、広い温
度域に亘って温度の上昇と共に増加するという特異な物
性を示す。Ni基超合金が、高温度域まで高い応力レベ
ルを維持し得るのは、Ni固溶体中に豊富に分散析出さ
せたNi3Alのこのような性質に依存している。
ド)は、Ni−Al二元状態図において、Ni87wt%
前後(約±4wt%の幅を有する)の領域に現れる面心立
方型結晶構造を有する金属間化合物(融点約1390℃)であ
る。このものは、材料の強さを示す降伏強度が、広い温
度域に亘って温度の上昇と共に増加するという特異な物
性を示す。Ni基超合金が、高温度域まで高い応力レベ
ルを維持し得るのは、Ni固溶体中に豊富に分散析出さ
せたNi3Alのこのような性質に依存している。
【0003】しかるに、Ni3Al金属間化合物は、低
温だけでなく高温においても極めて脆く、殆ど伸びを示
さず、これがこの種Ni基超耐熱合金の工業的応用の妨
げとなっている。この合金の物性改良についてこれまで
種々の試みがなされ、例えば、特開昭62-93334号公報に
は、Ni3Al基材と、原子%で、第IVB族元素(Zr,Hf)0.
2〜1.5%,Al17〜20%,Cr4.5〜8%,B0.05〜0.2%,Fe9〜1
6%,希土類元素(Ce等)0.001〜0.004%,残部Niからな
る、高温強度,延性,熱間加工性等を改善されたNi基合
金、特公昭63-66374号公報には、Ni3Al系金属間化合物
に、重量%で、Mo0.01〜2.0%,B0.05〜3.0%,Zr0.5〜
4.0%等を添加して常温延性および強度を改善したニッ
ケルアルミナイド系合金が開示されている。
温だけでなく高温においても極めて脆く、殆ど伸びを示
さず、これがこの種Ni基超耐熱合金の工業的応用の妨
げとなっている。この合金の物性改良についてこれまで
種々の試みがなされ、例えば、特開昭62-93334号公報に
は、Ni3Al基材と、原子%で、第IVB族元素(Zr,Hf)0.
2〜1.5%,Al17〜20%,Cr4.5〜8%,B0.05〜0.2%,Fe9〜1
6%,希土類元素(Ce等)0.001〜0.004%,残部Niからな
る、高温強度,延性,熱間加工性等を改善されたNi基合
金、特公昭63-66374号公報には、Ni3Al系金属間化合物
に、重量%で、Mo0.01〜2.0%,B0.05〜3.0%,Zr0.5〜
4.0%等を添加して常温延性および強度を改善したニッ
ケルアルミナイド系合金が開示されている。
【0004】また、特開昭63-266036号公報には、原子
%で、Ni75.4〜79%,Al7〜12%,B0.5%以下,C≦0.9
%,Hf0.5〜4%,Fe4.5〜11%,Mo,W,Nb,Zr等≦3%を含
有し、金属組織が主としてNi3Alからなる、常温延性,
強度を改善されたNi基合金、特開平4-501440号公報に
は、原子%で、Al15〜18.5%,Cr6〜10%,Zr0.05〜0.35
%,B0.08〜0.30%を含有する、高温延性,加工性,強度等
を改良されたニッケルアルミナイド系合金、特許第2599
236号公報には、重量%で、第IVb族元素(Hf,Zr)<1
%,Fe14.5〜17.5%,希土類元素(Ce,Y,La等)≦0.01%,
B0.01〜0.05%,Mo≦4%,残部Ni3Alからなる高温加工の
可能なニッケルアルミナイド合金が開示されている。
%で、Ni75.4〜79%,Al7〜12%,B0.5%以下,C≦0.9
%,Hf0.5〜4%,Fe4.5〜11%,Mo,W,Nb,Zr等≦3%を含
有し、金属組織が主としてNi3Alからなる、常温延性,
強度を改善されたNi基合金、特開平4-501440号公報に
は、原子%で、Al15〜18.5%,Cr6〜10%,Zr0.05〜0.35
%,B0.08〜0.30%を含有する、高温延性,加工性,強度等
を改良されたニッケルアルミナイド系合金、特許第2599
236号公報には、重量%で、第IVb族元素(Hf,Zr)<1
%,Fe14.5〜17.5%,希土類元素(Ce,Y,La等)≦0.01%,
B0.01〜0.05%,Mo≦4%,残部Ni3Alからなる高温加工の
可能なニッケルアルミナイド合金が開示されている。
【0005】
【発明が解決しようとする課題】従来のニッケルアルミ
ナイド系合金は、1050℃を超える高温域においても
卓抜した耐酸化性を示す。しかし、高温強度およびクリ
ープ破断強度は急激に低下する。本発明は、このような
高温使用環境における耐酸化性のみならず、強度および
耐クリープ特性等に優れていると共に、良好な溶接性を
具備し、例えば鋼材加熱炉内に配設されるラジアントチ
ューブ,加熱炉内搬送ロールを構成するドライロール、
石油化学工業分野の反応炉内に設置される反応管等、各
種分野における構造部材料としての工業的応用を可能と
する改良されたニッケルアルミナイド系超耐熱合金を提
供するものである。
ナイド系合金は、1050℃を超える高温域においても
卓抜した耐酸化性を示す。しかし、高温強度およびクリ
ープ破断強度は急激に低下する。本発明は、このような
高温使用環境における耐酸化性のみならず、強度および
耐クリープ特性等に優れていると共に、良好な溶接性を
具備し、例えば鋼材加熱炉内に配設されるラジアントチ
ューブ,加熱炉内搬送ロールを構成するドライロール、
石油化学工業分野の反応炉内に設置される反応管等、各
種分野における構造部材料としての工業的応用を可能と
する改良されたニッケルアルミナイド系超耐熱合金を提
供するものである。
【0006】
【課題を解決するための手段】本発明のニッケルアルミ
ナイド系超耐熱合金は、重量%で、Al:6.0〜9.
0%,Cr:2.0〜15.0%,Zr:0.5〜3.
0%,Fe:3.0%以下,残部は実質的にNiからな
り、Ni3 Al系金属間化合物を主相とする金属組織を
有している。
ナイド系超耐熱合金は、重量%で、Al:6.0〜9.
0%,Cr:2.0〜15.0%,Zr:0.5〜3.
0%,Fe:3.0%以下,残部は実質的にNiからな
り、Ni3 Al系金属間化合物を主相とする金属組織を
有している。
【0007】本発明のニッケルアルミナイド合金は、所
望により、上記諸元素と共に、0.5〜5%のW、0.
1%以下のC、0.003〜0.03%のNのいずれか
1種ないし2種以上の元素を含有する化学組成が与えら
れる。
望により、上記諸元素と共に、0.5〜5%のW、0.
1%以下のC、0.003〜0.03%のNのいずれか
1種ないし2種以上の元素を含有する化学組成が与えら
れる。
【0008】本発明合金の金属組織の主相であるNi3
Al系金属間化合物は、所謂LI2型の規則格子を形成
し、AlとNiとが面心立方格子の規則的位置に配列し
た構造を有する。
Al系金属間化合物は、所謂LI2型の規則格子を形成
し、AlとNiとが面心立方格子の規則的位置に配列し
た構造を有する。
【0009】本発明合金の金属組織について、「Ni3
Al系金属間化合物を主相とする」とは、Ni3Al系
金属間化合物の単一相からなる組織、またはNi3Al
系金属間化合物と母相であるNi固溶体との混合相(こ
れにNi5Zr晶出相が混在する場合もある)からなる
組織を有することを意味している。Ni3 Al系金属間
化合物の物性に基づく高温特性を十分に発現させるため
に、その金属組織に占めるNi3Al系金属間化合物の
比率は70体積%以上である。
Al系金属間化合物を主相とする」とは、Ni3Al系
金属間化合物の単一相からなる組織、またはNi3Al
系金属間化合物と母相であるNi固溶体との混合相(こ
れにNi5Zr晶出相が混在する場合もある)からなる
組織を有することを意味している。Ni3 Al系金属間
化合物の物性に基づく高温特性を十分に発現させるため
に、その金属組織に占めるNi3Al系金属間化合物の
比率は70体積%以上である。
【0010】本発明合金の成分限定理由は次のとおりで
ある。元素含有量の表示は、すべて重量基準である。 Al:6.0〜9.0% Alは、Niと共にNi3Al金属間化合物を形成する
ための基本元素である。含有量が6.0%に満たないと
Ni3Al相の生成が不足し、高温強度を得ることがで
きず、他方9.0%を越えると他の元素と関連してクリ
ープ破断寿命を確保し得なくなる。
ある。元素含有量の表示は、すべて重量基準である。 Al:6.0〜9.0% Alは、Niと共にNi3Al金属間化合物を形成する
ための基本元素である。含有量が6.0%に満たないと
Ni3Al相の生成が不足し、高温強度を得ることがで
きず、他方9.0%を越えると他の元素と関連してクリ
ープ破断寿命を確保し得なくなる。
【0011】Cr:2.0〜15.0% Crは、室温での引張り強度および耐力値を高める。こ
の効果は2.0%以上の含有により現れる。しかし、過
度に増量すると、室温延性を損なうので15.0%を越
えてはならない。好ましくは4.0〜8.0%である。
の効果は2.0%以上の含有により現れる。しかし、過
度に増量すると、室温延性を損なうので15.0%を越
えてはならない。好ましくは4.0〜8.0%である。
【0012】Zr:0.5〜3.0% Zrはデンドライト粒界にNi5Zrを形成し、高温域
(約1100℃以上)での強度(引張り強度,0.2%
耐力)を高め、かつ延性の向上に寄与する。また、約1
100℃を超える高温域におけるクリープ破断寿命の顕
著な改善効果を示す。これらの効果を得るために、0.
5%以上を必要とする。増量により効果を増すが、3.
0%を超えると効果はほぼ飽和するので、これを上限と
する。
(約1100℃以上)での強度(引張り強度,0.2%
耐力)を高め、かつ延性の向上に寄与する。また、約1
100℃を超える高温域におけるクリープ破断寿命の顕
著な改善効果を示す。これらの効果を得るために、0.
5%以上を必要とする。増量により効果を増すが、3.
0%を超えると効果はほぼ飽和するので、これを上限と
する。
【0013】本発明の合金は所望により以下の元素が含
有される。 W:0.5〜5.0% Wは、高温クリープ破断強度を高めるのに有効な元素で
ある。この効果は0.5%以上の添加により得られる。
増量により効果をますが、5.0%を越えて多量添加す
ると、高温引張延性が著しく低下する。好ましくは、
1.0〜4.0%である。
有される。 W:0.5〜5.0% Wは、高温クリープ破断強度を高めるのに有効な元素で
ある。この効果は0.5%以上の添加により得られる。
増量により効果をますが、5.0%を越えて多量添加す
ると、高温引張延性が著しく低下する。好ましくは、
1.0〜4.0%である。
【0014】N:0.003〜0.03% Nは、室温引張延性の向上に寄与する。この効果は0.
003%以上の添加により現れる。増量に伴って効果を
増すが、0.03%までの含有量で十分である。また、
合金の溶製操業上、これを超える添加歩留まりを得るこ
とは困難であり、合金の溶製操業上の経済性が損なわれ
る。好ましくは0.004〜0.02%である。
003%以上の添加により現れる。増量に伴って効果を
増すが、0.03%までの含有量で十分である。また、
合金の溶製操業上、これを超える添加歩留まりを得るこ
とは困難であり、合金の溶製操業上の経済性が損なわれ
る。好ましくは0.004〜0.02%である。
【0015】C:0.1%以下 Cは、粒界に析出し粒界を強化して高温での引張延性を
高める。この効果を得るために必要な量は0.1%以下
である。これを超えると、常温域での延性が損なわれ
る。好ましくは、0.01〜0.05%である。
高める。この効果を得るために必要な量は0.1%以下
である。これを超えると、常温域での延性が損なわれ
る。好ましくは、0.01〜0.05%である。
【0016】Fe:3.0%以下 Feは、本発明において必須の元素ではない。その増量
と共に高温強度が低下する傾向を示すからである。3.
0%を超えるとその悪影響を無視できなくなる。このた
め、3.0%を上限とする。好ましくは1.0%以下で
ある。
と共に高温強度が低下する傾向を示すからである。3.
0%を超えるとその悪影響を無視できなくなる。このた
め、3.0%を上限とする。好ましくは1.0%以下で
ある。
【0017】本発明のニッケルアルミナイド合金は、鋳
造合金として各種構造部材の製造に供される。例えば、
遠心力鋳造を適用し、ラジアントチューブ、加熱炉用ハ
ースロールのスリーブ(ロール胴部材)、石油化学用反
応管等として、これらの用途に要求される機械的諸特性
を充足すると共に、配管構築・部材の組付け等に必要な
溶接性の要求等を満たすことができる。このほか、本発
明合金の粉末を肉盛材料としてクラッド構造の形成に利
用することも可能である。その肉盛施工は、例えばプラ
ズマ・パウダーウエルディング法(ppw法)等を適用
して効率よく行うことができる。
造合金として各種構造部材の製造に供される。例えば、
遠心力鋳造を適用し、ラジアントチューブ、加熱炉用ハ
ースロールのスリーブ(ロール胴部材)、石油化学用反
応管等として、これらの用途に要求される機械的諸特性
を充足すると共に、配管構築・部材の組付け等に必要な
溶接性の要求等を満たすことができる。このほか、本発
明合金の粉末を肉盛材料としてクラッド構造の形成に利
用することも可能である。その肉盛施工は、例えばプラ
ズマ・パウダーウエルディング法(ppw法)等を適用
して効率よく行うことができる。
【0018】
【実施例】(1)供試材の製造 (1.1)合金の溶製 高周波溶解炉により、アルミナるつぼ(内径145×高さ2
56,mm)を使用し、アルゴン雰囲気下に合金を溶製す
る。最初にニッケルを加熱溶融し、溶け落ち段階でアル
ミニウムを添加して昇温する。これに所定の合金元素を
添加し、温度調整を行った後、取鍋に出湯した。溶解重
量は16kgである。
56,mm)を使用し、アルゴン雰囲気下に合金を溶製す
る。最初にニッケルを加熱溶融し、溶け落ち段階でアル
ミニウムを添加して昇温する。これに所定の合金元素を
添加し、温度調整を行った後、取鍋に出湯した。溶解重
量は16kgである。
【0019】(1.2)鋳造 金型遠心力鋳造(大気雰囲気)により、管状供試材(外
径137×肉厚19×長さ270,mm)を得た。管状供試材
(鋳造まま)は、外側面から指向性凝固による柱状晶と
内面側の一部粒状晶からなるマクロ組織が観察される。
径137×肉厚19×長さ270,mm)を得た。管状供試材
(鋳造まま)は、外側面から指向性凝固による柱状晶と
内面側の一部粒状晶からなるマクロ組織が観察される。
【0020】表1に各供試材の化学組成を示す。各供試
材より試験片を調製し各物性を測定した。表2に、ビッ
カース硬度Hv(荷重 98N)および常温引張り特性、表
3に高温引張り特性(試験温度:1100℃)、クリープ試
験結果(試験温度:1100℃,荷重:30MPa)および溶接
性試験結果をそれぞれ示す。
材より試験片を調製し各物性を測定した。表2に、ビッ
カース硬度Hv(荷重 98N)および常温引張り特性、表
3に高温引張り特性(試験温度:1100℃)、クリープ試
験結果(試験温度:1100℃,荷重:30MPa)および溶接
性試験結果をそれぞれ示す。
【0021】表4中の溶接性試験結果は、供試材から切
出した板状体を試験材とし、板面上にTIG溶接を施工
するビード・オン・プレート法(溶接電流120A)に
より行い、溶接後のクラックの有無(ダイチェック)に
より溶接性を評価したものである。表4「溶接性」欄の
記号は下記の評価を意味している。 〇…溶接性良好(クラックなし) ×…クラックの発生顕著
出した板状体を試験材とし、板面上にTIG溶接を施工
するビード・オン・プレート法(溶接電流120A)に
より行い、溶接後のクラックの有無(ダイチェック)に
より溶接性を評価したものである。表4「溶接性」欄の
記号は下記の評価を意味している。 〇…溶接性良好(クラックなし) ×…クラックの発生顕著
【0022】
【表1】
【0023】
【表2】
【0024】
【表3】
【0025】表中、比較例No.101〜107は、本発明に類
似する組成を有しているが、いずれかの元素の含有量
(下線付記)が本発明の規定から逸脱し、もしくは他種
の元素を含有している例である。No.108(0.5%C-0.25%S
i-0.4%Mn-30%Cr-48%Ni-13%W-0.%2Al-Fe)は、析出強化
と固溶強化とを利用し、温度約1200℃の各種加熱炉
用部材として広く実用されている従来の代表的耐熱合金
である。本発明材は、室温および高温域における硬度,
強度,延性、並びに高温クリープ特性に優れていると共
に良好な溶接性を備えている。その溶接性は、代表的な
高Ni-Cr系耐熱合金(No.108)の溶接性と同等である。
似する組成を有しているが、いずれかの元素の含有量
(下線付記)が本発明の規定から逸脱し、もしくは他種
の元素を含有している例である。No.108(0.5%C-0.25%S
i-0.4%Mn-30%Cr-48%Ni-13%W-0.%2Al-Fe)は、析出強化
と固溶強化とを利用し、温度約1200℃の各種加熱炉
用部材として広く実用されている従来の代表的耐熱合金
である。本発明材は、室温および高温域における硬度,
強度,延性、並びに高温クリープ特性に優れていると共
に良好な溶接性を備えている。その溶接性は、代表的な
高Ni-Cr系耐熱合金(No.108)の溶接性と同等である。
【0026】一方、比較例をみると、本発明に規定する
成分構成を充足していないため、いずれの材料も発明例
の室温・高温における機械的諸特性を具備せず、かつ溶
接性に劣っている。なお、No.108(高Ni-Cr系耐熱合
金)は、溶接性は良好であるものの、高温域域における
強度,クリープ破断寿命等に劣り、本発明合金の物性に
及ばない。
成分構成を充足していないため、いずれの材料も発明例
の室温・高温における機械的諸特性を具備せず、かつ溶
接性に劣っている。なお、No.108(高Ni-Cr系耐熱合
金)は、溶接性は良好であるものの、高温域域における
強度,クリープ破断寿命等に劣り、本発明合金の物性に
及ばない。
【0027】
【発明の効果】本発明のニッケルアルミナイド系超耐熱
合金は、室温・高温における良好な機械強度・延性、耐
高温クリープ特性等を有すると共に、改良された溶接性
を具備している。従って、例えば鋼材加熱炉内に配設さ
れるラジアントチューブ,加熱炉内搬送ロール、あるい
は石油化学工業における反応管等の構成材料として適用
することができ、ニッケルアルミナイド系合金の工学的
応用の拡大・多様化を可能にするものである。
合金は、室温・高温における良好な機械強度・延性、耐
高温クリープ特性等を有すると共に、改良された溶接性
を具備している。従って、例えば鋼材加熱炉内に配設さ
れるラジアントチューブ,加熱炉内搬送ロール、あるい
は石油化学工業における反応管等の構成材料として適用
することができ、ニッケルアルミナイド系合金の工学的
応用の拡大・多様化を可能にするものである。
Claims (4)
- 【請求項1】 重量%で、 Al:6.0〜9.0%, Cr:2.0〜15.0%, Zr:0.5〜3.0%, Fe:3.0%以下, 残部は実質的にNiからなり、Ni3 Al系金属間化合
物を主相とする金属組織を有する高温強度,高温クリー
プ特性,溶接性等にすぐれたニッケルアルミナイド系超
耐熱合金。 - 【請求項2】 重量%で、 Al:6.0〜9.0%, Cr:2.0〜15.0%, Zr:0.5〜3.0%, W :0.5〜5%、 Fe:3.0%以下, 残部は実質的にNiからなり、Ni3 Al系金属間化合
物を主相とする金属組織を有する高温強度,高温クリー
プ特性,溶接性等にすぐれたニッケルアルミナイド系超
耐熱合金。 - 【請求項3】 重量%で、 Al:6.0〜9.0%, Cr:2.0〜15.0%, Zr:0.5〜3.0%, C :0.1%以下及び/又はN:0.003〜0.0
3%、 Fe:3.0%以下, 残部は実質的にNiからなり、Ni3 Al系金属間化合
物を主相とする金属組織を有する高温強度,高温クリー
プ特性,溶接性等にすぐれたニッケルアルミナイド系超
耐熱合金。 - 【請求項4】 重量%で、 Al:6.0〜9.0%, Cr:2.0〜15.0%, Zr:0.5〜3.0%, W :0.5〜5%、 C :0.1%以下及び/又はN:0.003〜0.0
3%、 Fe:3.0%以下, 残部は実質的にNiからなり、Ni3 Al系金属間化合
物を主相とする金属組織を有する高温強度,高温クリー
プ特性,溶接性等にすぐれたニッケルアルミナイド系超
耐熱合金。
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2000030494A JP2001220636A (ja) | 2000-02-08 | 2000-02-08 | ニッケルアルミナイド系超耐熱合金 |
US09/776,721 US20010013383A1 (en) | 2000-02-08 | 2001-02-06 | Trinickel aluminide-base heat-resistant alloy |
CA002334490A CA2334490A1 (en) | 2000-02-08 | 2001-02-07 | Trinickel aluminide-base heat-resistant alloy |
CNB01112363XA CN1143003C (zh) | 2000-02-08 | 2001-02-08 | 铝化三镍基耐热合金 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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-
2000
- 2000-02-08 JP JP2000030494A patent/JP2001220636A/ja active Pending
Cited By (3)
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WO2009068733A1 (en) * | 2007-11-29 | 2009-06-04 | Metso Minerals Inc. | Method for manufacturing a coiler drum and a coiler drum |
US7814772B2 (en) | 2007-11-29 | 2010-10-19 | Metso Minerals, Inc. | Method for manufacturing a coiler drum and a coiler drum |
CN101878086B (zh) * | 2007-11-29 | 2013-05-22 | 美特索矿物公司 | 制造卷取机卷筒的方法及卷取机卷筒 |
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