JP2001213976A - 低結晶性ポリプロピレンシート - Google Patents
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Abstract
(57)【要約】
【課題】特殊な成形装置を使用しなくとも容易に低温熱
成形が可能であり、かつ、成形後の透明性および光沢を
確保できる低結晶性ポリプロピレンシートを提供するこ
と。 【解決手段】平均球晶半径が０．１μｍ以上４μｍ以
下、シート断面の平均球晶数が６００個／ｍｍ2以下、
個体密度が０．８９５ｇ／ｃｍ3以下、示差走査熱分析
（ＤＳＣ）曲線の最大吸熱ピークの融解エンタルピーΔ
Ｈが９０Ｊ／ｇ未満、少なくとも片面の光沢が９０％以
上、かつ、前記最大吸熱ピークの低温側に１Ｊ／ｇ以上
の発熱ピークを有し、厚さ５０μｍ以上の低結晶性ポリ
プロピレンシート。
成形が可能であり、かつ、成形後の透明性および光沢を
確保できる低結晶性ポリプロピレンシートを提供するこ
と。 【解決手段】平均球晶半径が０．１μｍ以上４μｍ以
下、シート断面の平均球晶数が６００個／ｍｍ2以下、
個体密度が０．８９５ｇ／ｃｍ3以下、示差走査熱分析
（ＤＳＣ）曲線の最大吸熱ピークの融解エンタルピーΔ
Ｈが９０Ｊ／ｇ未満、少なくとも片面の光沢が９０％以
上、かつ、前記最大吸熱ピークの低温側に１Ｊ／ｇ以上
の発熱ピークを有し、厚さ５０μｍ以上の低結晶性ポリ
プロピレンシート。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、低結晶性ポリプロ
ピレンシートに関する。
ピレンシートに関する。
【０００２】
【背景技術】従来から、ポリプロピレン系樹脂を原料と
してポリプロピレンシートを製造するに当たっては、一
般的に、シートの透明性を向上させるために冷却を行っ
ている。ところが、シートの厚さが５０μｍを超える場
合には、シート全体が均一に冷却されにくく、その透明
性が十分に得られないため、さらに造核剤を添加して透
明性を向上させる手法が採用されている。
してポリプロピレンシートを製造するに当たっては、一
般的に、シートの透明性を向上させるために冷却を行っ
ている。ところが、シートの厚さが５０μｍを超える場
合には、シート全体が均一に冷却されにくく、その透明
性が十分に得られないため、さらに造核剤を添加して透
明性を向上させる手法が採用されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うな造核剤を添加して成形したポリプロピレンシート
は、α晶の増加や、球晶数の増加等により結晶化度が高
くなり、それに伴い、シートの軟化点温度が上昇し、こ
れにより、ポリプロピレンシートに熱を加えて二次加工
（熱成形）を施す際に、加工温度領域が狭くなり、熱成
形が非常に困難になるという問題があった。
うな造核剤を添加して成形したポリプロピレンシート
は、α晶の増加や、球晶数の増加等により結晶化度が高
くなり、それに伴い、シートの軟化点温度が上昇し、こ
れにより、ポリプロピレンシートに熱を加えて二次加工
（熱成形）を施す際に、加工温度領域が狭くなり、熱成
形が非常に困難になるという問題があった。
【０００４】このようなことから、透明ポリプロピレン
シートの熱成形には特殊な成形装置が必要であるため、
透明ポリプロピレンシートを熱成形した成形品の利用分
野の拡大を妨げていた。
シートの熱成形には特殊な成形装置が必要であるため、
透明ポリプロピレンシートを熱成形した成形品の利用分
野の拡大を妨げていた。
【０００５】本発明の目的は、特殊な成形装置を使用し
なくとも、容易に低温熱成形が可能であり、かつ、成形
後の透明性および光沢を確保できる低結晶性ポリプロピ
レンシートを提供することにある。
なくとも、容易に低温熱成形が可能であり、かつ、成形
後の透明性および光沢を確保できる低結晶性ポリプロピ
レンシートを提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】具体的には、本発明に係
る低結晶性ポリプロピレンシートは、平均球晶半径が
０．１μｍ以上４μｍ以下、シート断面の平均球晶数が
６００個／ｍｍ2以下、個体密度が０．８９５ｇ／ｃｍ3
以下、示差走査熱分析（ＤＳＣ）曲線の最大吸熱ピーク
の融解エンタルピーΔＨが９０Ｊ／ｇ未満、少なくとも
片面の光沢が９０％以上、かつ、前記最大吸熱ピークの
低温側に１Ｊ／ｇ以上の発熱ピークを有し、厚さ５０μ
ｍ以上であることを特徴とする。
る低結晶性ポリプロピレンシートは、平均球晶半径が
０．１μｍ以上４μｍ以下、シート断面の平均球晶数が
６００個／ｍｍ2以下、個体密度が０．８９５ｇ／ｃｍ3
以下、示差走査熱分析（ＤＳＣ）曲線の最大吸熱ピーク
の融解エンタルピーΔＨが９０Ｊ／ｇ未満、少なくとも
片面の光沢が９０％以上、かつ、前記最大吸熱ピークの
低温側に１Ｊ／ｇ以上の発熱ピークを有し、厚さ５０μ
ｍ以上であることを特徴とする。
【０００７】ここで、平均球晶半径が４μｍより大きい
と、内部ヘイズが高くなり（透明性が低下して）好まし
くない。より好ましくは、平均球晶半径３μｍ以下であ
る。また、シート断面の平均球晶数が６００個／ｍｍ2
より多いと、シートの軟化点温度が高くなり好ましくな
い。より好ましくは、平均球晶数４００個／ｍｍ2以下
である。さらに、固体密度が０．８９５ｇ／ｃｍ3より
大きいと、密度が大きすぎる、すなわち、結晶化度が高
すぎて好ましくない。そして、シートの厚さが５０μｍ
未満であると、熱成形した後に剛性を有する成形品（容
器等）を造ることが困難になり好ましくない。
と、内部ヘイズが高くなり（透明性が低下して）好まし
くない。より好ましくは、平均球晶半径３μｍ以下であ
る。また、シート断面の平均球晶数が６００個／ｍｍ2
より多いと、シートの軟化点温度が高くなり好ましくな
い。より好ましくは、平均球晶数４００個／ｍｍ2以下
である。さらに、固体密度が０．８９５ｇ／ｃｍ3より
大きいと、密度が大きすぎる、すなわち、結晶化度が高
すぎて好ましくない。そして、シートの厚さが５０μｍ
未満であると、熱成形した後に剛性を有する成形品（容
器等）を造ることが困難になり好ましくない。
【０００８】このようなシートの製造は以下のような装
置および方法により行うことができる。例えば、複数の
冷却ロールに巻装された鏡面エンドレスベルトと鏡面冷
却ロールとを備えた装置を用い、鏡面冷却ロールとエン
ドレスベルトとの間にＴダイ押出機により押し出された
溶融ポリプロピレン（造核剤を含まない）を導入、圧接
してシート状に成形するとともに、所定温度以下で急
激、かつ十分に冷却する方法により製造することができ
る。なお、本発明における低結晶性ポリプロピレンシー
トは、低結晶性ポリプロピレンの単層シート、低結晶性
ポリプロピレンシートを含む多層シートのどちらでも構
わない。
置および方法により行うことができる。例えば、複数の
冷却ロールに巻装された鏡面エンドレスベルトと鏡面冷
却ロールとを備えた装置を用い、鏡面冷却ロールとエン
ドレスベルトとの間にＴダイ押出機により押し出された
溶融ポリプロピレン（造核剤を含まない）を導入、圧接
してシート状に成形するとともに、所定温度以下で急
激、かつ十分に冷却する方法により製造することができ
る。なお、本発明における低結晶性ポリプロピレンシー
トは、低結晶性ポリプロピレンの単層シート、低結晶性
ポリプロピレンシートを含む多層シートのどちらでも構
わない。
【０００９】このような本発明のシートは、平均球晶半
径が０．１μｍ以上４μｍ以下、平均球晶数６００個／
ｍｍ2以下、固体密度が０．８９５ｇ／ｃｍ3以下という
特性を有する造核剤非添加のポリプロピレンシートであ
る。したがって、加熱軟化点温度が低く、低温熱成形可
能、かつ、内部ヘイズ（透明性）の良好なシートを得る
ことができる。また、特殊な成形装置を使用する必要も
ないから、製造コストの低減も図ることができる。さら
に、このような低結晶性ポリプロピレンシートを熱成形
することで、透明性および光沢の高い熱成形品を得るこ
とができる。
径が０．１μｍ以上４μｍ以下、平均球晶数６００個／
ｍｍ2以下、固体密度が０．８９５ｇ／ｃｍ3以下という
特性を有する造核剤非添加のポリプロピレンシートであ
る。したがって、加熱軟化点温度が低く、低温熱成形可
能、かつ、内部ヘイズ（透明性）の良好なシートを得る
ことができる。また、特殊な成形装置を使用する必要も
ないから、製造コストの低減も図ることができる。さら
に、このような低結晶性ポリプロピレンシートを熱成形
することで、透明性および光沢の高い熱成形品を得るこ
とができる。
【００１０】また、融解エンタルピーΔＨが９０Ｊ／ｇ
未満と比較的小さく、かつ、低温側で１Ｊ／ｇ以上の発
熱が見られるから、シートを軟化させるのに外部から供
給しなければならない熱量が少なく、かつ、軟化時の加
熱温度が比較的低いので、低温熱成形が一層容易にな
る。さらに、９０％以上の光沢を有する低結晶性ポリプ
ロピレンシートであるから、シートの光沢が高く、これ
を熱成形して得られる熱成形品の光沢度も高くなるの
で、熱成形品の商品価値が高くなる。
未満と比較的小さく、かつ、低温側で１Ｊ／ｇ以上の発
熱が見られるから、シートを軟化させるのに外部から供
給しなければならない熱量が少なく、かつ、軟化時の加
熱温度が比較的低いので、低温熱成形が一層容易にな
る。さらに、９０％以上の光沢を有する低結晶性ポリプ
ロピレンシートであるから、シートの光沢が高く、これ
を熱成形して得られる熱成形品の光沢度も高くなるの
で、熱成形品の商品価値が高くなる。
【００１１】以上において、前記低結晶性ポリプロピレ
ンシートの厚さをｔｍｍとした場合に、低結晶性ポリプ
ロピレンシートの内部ヘイズが（３３０ｔ2−１５０ｔ
＋２０）％以下であることが好ましい。ここで、（３３
０ｔ2−１５０ｔ＋２０）は、内部ヘイズとシート厚さ
との関係を測定し、最小二乗法により求められた式であ
る。内部ヘイズが、上記値よりも大きいと、ポリプロピ
レンシートを熱成形して得られる熱成形品の透明性が悪
くなり好ましくない。すなわち、ポリプロピレンシート
の内部ヘイズを上記範囲にすることで、熱成形品の内部
ヘイズを（３３０ｓ 2−１５０ｓ＋２５）％以下（ｓ：
熱成形品の厚さ（ｍｍ））とすることができる。
ンシートの厚さをｔｍｍとした場合に、低結晶性ポリプ
ロピレンシートの内部ヘイズが（３３０ｔ2−１５０ｔ
＋２０）％以下であることが好ましい。ここで、（３３
０ｔ2−１５０ｔ＋２０）は、内部ヘイズとシート厚さ
との関係を測定し、最小二乗法により求められた式であ
る。内部ヘイズが、上記値よりも大きいと、ポリプロピ
レンシートを熱成形して得られる熱成形品の透明性が悪
くなり好ましくない。すなわち、ポリプロピレンシート
の内部ヘイズを上記範囲にすることで、熱成形品の内部
ヘイズを（３３０ｓ 2−１５０ｓ＋２５）％以下（ｓ：
熱成形品の厚さ（ｍｍ））とすることができる。
【００１２】そして、前記低結晶性ポリプロピレンシー
トの引張弾性率が１５００ＭＰａ以下であることが好ま
しい。すなわち、低結晶性ポリプロピレンシートの引張
弾性率が１５００ＭＰａ以上であると、腰が強くなりす
ぎて熱成形しにくくなる可能性があるとともに、熱成形
品の引張弾性率が低下し、成形品としての強度が不足す
る可能性がある。すなわち、ポリプロピレンシートの引
張弾性率を上記範囲とすることで、熱成形品の引張弾性
率を１７００ＭＰａ以上とすることができるので、十分
な強度を得ることができる。なお、本発明における引張
弾性率は、ＪＩＳ Ｋ７１１３に準拠した方法により、
シート製造時の移動方向（ＭＤ方向）について測定した
値をいう。
トの引張弾性率が１５００ＭＰａ以下であることが好ま
しい。すなわち、低結晶性ポリプロピレンシートの引張
弾性率が１５００ＭＰａ以上であると、腰が強くなりす
ぎて熱成形しにくくなる可能性があるとともに、熱成形
品の引張弾性率が低下し、成形品としての強度が不足す
る可能性がある。すなわち、ポリプロピレンシートの引
張弾性率を上記範囲とすることで、熱成形品の引張弾性
率を１７００ＭＰａ以上とすることができるので、十分
な強度を得ることができる。なお、本発明における引張
弾性率は、ＪＩＳ Ｋ７１１３に準拠した方法により、
シート製造時の移動方向（ＭＤ方向）について測定した
値をいう。
【００１３】以上で説明した低結晶性ポリプロピレンシ
ートの原料は、ホモポリプロピレン、ランダムポリプロ
ピレン、ブロックポリプロピレン、およびこれらの混合
物の４種類のうちのいずれかから選択されたものである
ことが好ましい。ここで、ランダムポリプロピレンおよ
びブロックポリプロピレンとしては、エチレンとプロピ
レンとの共重合体等が採用できる。特にエチレンとのラ
ンダム共重合体は、透明性に優れている。
ートの原料は、ホモポリプロピレン、ランダムポリプロ
ピレン、ブロックポリプロピレン、およびこれらの混合
物の４種類のうちのいずれかから選択されたものである
ことが好ましい。ここで、ランダムポリプロピレンおよ
びブロックポリプロピレンとしては、エチレンとプロピ
レンとの共重合体等が採用できる。特にエチレンとのラ
ンダム共重合体は、透明性に優れている。
【００１４】さらに、上記原料は、石油樹脂および／ま
たはテルペン樹脂を含むことが好ましい。ここで、石油
樹脂としては、石油系不飽和炭化水素を原料とした樹
脂、例えば、シクロペンタジエン、高級オレフィン系炭
化水素等を酸触媒下で加熱重合させた樹脂等を採用する
ことができる。一方、テルペン樹脂としては、例えば、
テレビン油、β−ピネン、ジペンテン等のテルペン類を
酸触媒下で重合させた樹脂を採用できる。
たはテルペン樹脂を含むことが好ましい。ここで、石油
樹脂としては、石油系不飽和炭化水素を原料とした樹
脂、例えば、シクロペンタジエン、高級オレフィン系炭
化水素等を酸触媒下で加熱重合させた樹脂等を採用する
ことができる。一方、テルペン樹脂としては、例えば、
テレビン油、β−ピネン、ジペンテン等のテルペン類を
酸触媒下で重合させた樹脂を採用できる。
【００１５】このような石油樹脂、テルペン樹脂をポリ
プロピレン原料に添加することで、低結晶性ポリプロピ
レンシートの軟化点温度を下げることができ、低温熱成
形がより一層容易になる。
プロピレン原料に添加することで、低結晶性ポリプロピ
レンシートの軟化点温度を下げることができ、低温熱成
形がより一層容易になる。
【００１６】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の一形態を図
面に基づいて説明する。図１には、本発明に係る低結晶
性ポリプロピレンシートを製造する製造装置１が示され
ている。製造装置１は、押出機のＴダイ１２と、第１冷
却ロール１３、第２冷却ロール１４、第３冷却ロール１
５および第４冷却ロール１６と、金属製エンドレスベル
ト１７と、冷却水吹き付けノズル１８と、水槽１９と、
吸水ロール２０と、剥離ロール２１とを備えて構成され
ている。
面に基づいて説明する。図１には、本発明に係る低結晶
性ポリプロピレンシートを製造する製造装置１が示され
ている。製造装置１は、押出機のＴダイ１２と、第１冷
却ロール１３、第２冷却ロール１４、第３冷却ロール１
５および第４冷却ロール１６と、金属製エンドレスベル
ト１７と、冷却水吹き付けノズル１８と、水槽１９と、
吸水ロール２０と、剥離ロール２１とを備えて構成され
ている。
【００１７】第１冷却ロール１３、第２冷却ロール１４
および第３冷却ロール１５は、金属製ロールであり、そ
の内部には表面温度調節を可能にするために水冷式等の
冷却手段（図示省略）が内蔵されている。ここで、第
１、第２冷却ロール１３、１４の表面には、ニトリル−
ブタジエンゴム（ＮＢＲ）製の弾性材２２が被覆されて
いる。この弾性材２２は、その硬度（ＪＩＳ Ｋ６３０
１Ａに準拠した方法で測定）が６０度以下、厚さが１０
ｍｍのものである。なお、第１、第２、第３冷却ロール
１３、１４、１５の少なくとも一つは、その回転軸が回
転駆動手段（図示省略）と連結されている。
および第３冷却ロール１５は、金属製ロールであり、そ
の内部には表面温度調節を可能にするために水冷式等の
冷却手段（図示省略）が内蔵されている。ここで、第
１、第２冷却ロール１３、１４の表面には、ニトリル−
ブタジエンゴム（ＮＢＲ）製の弾性材２２が被覆されて
いる。この弾性材２２は、その硬度（ＪＩＳ Ｋ６３０
１Ａに準拠した方法で測定）が６０度以下、厚さが１０
ｍｍのものである。なお、第１、第２、第３冷却ロール
１３、１４、１５の少なくとも一つは、その回転軸が回
転駆動手段（図示省略）と連結されている。
【００１８】第４冷却ロール１６は、表面粗さが１．０
Ｓ以下の鏡面を有する金属製ロールであり、その内部に
は表面の温度調節を可能にするための水冷式等の冷却手
段（図示省略）が内蔵されている。ここで、表面粗さが
１．０Ｓより大きいと、得られるポリプロピレンシート
１１の光沢度が低くなり、透明性の低いシート１１とな
る。この第４冷却ロール１６は、ポリプロピレンシート
１１を金属製エンドレスベルト１７を介して第１冷却ロ
ール１３との間に挟むように配置されている。エンドレ
スベルト１７は、ステンレス等からなり、その表面粗さ
が１．０Ｓ以下の鏡面を有するものである。このエンド
レスベルト１７は、上述の第１〜第３冷却ロール１３〜
１５に回動自在に巻装されている。
Ｓ以下の鏡面を有する金属製ロールであり、その内部に
は表面の温度調節を可能にするための水冷式等の冷却手
段（図示省略）が内蔵されている。ここで、表面粗さが
１．０Ｓより大きいと、得られるポリプロピレンシート
１１の光沢度が低くなり、透明性の低いシート１１とな
る。この第４冷却ロール１６は、ポリプロピレンシート
１１を金属製エンドレスベルト１７を介して第１冷却ロ
ール１３との間に挟むように配置されている。エンドレ
スベルト１７は、ステンレス等からなり、その表面粗さ
が１．０Ｓ以下の鏡面を有するものである。このエンド
レスベルト１７は、上述の第１〜第３冷却ロール１３〜
１５に回動自在に巻装されている。
【００１９】冷却水吹き付けノズル１８は、第４冷却ロ
ール１６の下面側に設けられており、この冷却水吹き付
けノズル１８によって、エンドレスベルト１７の裏面に
冷却水が吹き付られることとなる。これにより、エンド
レスベルト１７を急冷するとともに、第１、第４冷却ロ
ール１３、１６により面状圧接された直後のポリプロピ
レンシート１１をも急冷している。また、水槽１９は、
上面が開口した箱状に形成され、第４冷却ロール１６の
下面全体を覆うように設けられている。この水槽１９に
より、吹き付けられた冷却水を回収するとともに、回収
した水を水槽１９の下面に形成された排出口１９Ａより
排出する。
ール１６の下面側に設けられており、この冷却水吹き付
けノズル１８によって、エンドレスベルト１７の裏面に
冷却水が吹き付られることとなる。これにより、エンド
レスベルト１７を急冷するとともに、第１、第４冷却ロ
ール１３、１６により面状圧接された直後のポリプロピ
レンシート１１をも急冷している。また、水槽１９は、
上面が開口した箱状に形成され、第４冷却ロール１６の
下面全体を覆うように設けられている。この水槽１９に
より、吹き付けられた冷却水を回収するとともに、回収
した水を水槽１９の下面に形成された排出口１９Ａより
排出する。
【００２０】吸水ロール２０は、第４冷却ロール１６に
おける第２冷却ロール１４側の側面部に、エンドレスベ
ルト１７に接するように設置されており、エンドレスベ
ルト１７の裏面に付着した余分な冷却水を除去する作用
をする。剥離ロール２１は、低結晶性ポリプロピレンシ
ート１１をエンドレスベルト１７および第２冷却ロール
１４にガイドして圧接するように配置されるとともに、
冷却終了後の低結晶性ポリプロピレンシート１１をエン
ドレスベルト１７から剥離する。
おける第２冷却ロール１４側の側面部に、エンドレスベ
ルト１７に接するように設置されており、エンドレスベ
ルト１７の裏面に付着した余分な冷却水を除去する作用
をする。剥離ロール２１は、低結晶性ポリプロピレンシ
ート１１をエンドレスベルト１７および第２冷却ロール
１４にガイドして圧接するように配置されるとともに、
冷却終了後の低結晶性ポリプロピレンシート１１をエン
ドレスベルト１７から剥離する。
【００２１】以上のように構成された製造装置１を用い
た低結晶性ポリプロピレンシート１１の製造方法を説明
する。まず、ポリプロピレンシート１１と直接接触し、
これを冷却するエンドレスベルト１７および第４冷却ロ
ール１６の表面温度が露点以上、３０℃以下に保たれる
ように、予め各冷却ロール１３、１４、１５、１６の温
度制御を行う。
た低結晶性ポリプロピレンシート１１の製造方法を説明
する。まず、ポリプロピレンシート１１と直接接触し、
これを冷却するエンドレスベルト１７および第４冷却ロ
ール１６の表面温度が露点以上、３０℃以下に保たれる
ように、予め各冷却ロール１３、１４、１５、１６の温
度制御を行う。
【００２２】ここで、第４冷却ロール１６およびエンド
レスベルト１７の表面温度が露点以下では、表面に結露
が生じ均一な製膜が困難になる可能性がある。一方、表
面温度が３０℃より高いと、得られるポリプロピレンシ
ート１１の透明性が低くなるとともに、α晶が多くな
り、熱成形しにくいものとなる可能性がある。したがっ
て、本実施形態では表面温度を１４℃としている。
レスベルト１７の表面温度が露点以下では、表面に結露
が生じ均一な製膜が困難になる可能性がある。一方、表
面温度が３０℃より高いと、得られるポリプロピレンシ
ート１１の透明性が低くなるとともに、α晶が多くな
り、熱成形しにくいものとなる可能性がある。したがっ
て、本実施形態では表面温度を１４℃としている。
【００２３】次に、押出機のＴダイ１２より押し出され
たポリプロピレンシート１１（造核剤を含まない）を第
１冷却ロール１３上でエンドレスベルト１７と、第４冷
却ロール１６との間に挟み込む。この状態で、ポリプロ
ピレンシート１１を第１、第４冷却ロール１３、１６で
圧接するとともに、１４℃で急冷する。この際、第１冷
却ロール１３および第４冷却ロール１６間の押圧力で弾
性材２２が圧縮されて弾性変形することとなる。この弾
性材２２が弾性変形している部分、すなわち、第１冷却
ロール１３の中心角度θ１に対応する円弧部分で、ポリ
プロピレンシート１１は各冷却ロール１３、１６により
面状圧接されている。この際の面圧は、０．１〜２０Ｍ
Ｐａである。
たポリプロピレンシート１１（造核剤を含まない）を第
１冷却ロール１３上でエンドレスベルト１７と、第４冷
却ロール１６との間に挟み込む。この状態で、ポリプロ
ピレンシート１１を第１、第４冷却ロール１３、１６で
圧接するとともに、１４℃で急冷する。この際、第１冷
却ロール１３および第４冷却ロール１６間の押圧力で弾
性材２２が圧縮されて弾性変形することとなる。この弾
性材２２が弾性変形している部分、すなわち、第１冷却
ロール１３の中心角度θ１に対応する円弧部分で、ポリ
プロピレンシート１１は各冷却ロール１３、１６により
面状圧接されている。この際の面圧は、０．１〜２０Ｍ
Ｐａである。
【００２４】上述のように圧接され、第４冷却ロール１
６およびエンドレスベルト１７間に挟まれたポリプロピ
レンシート１１は、続いて、第４冷却ロール１６の略下
半周に対応する円弧部分でエンドレスベルト１７と第４
冷却ロール１６とに挟まれて面状圧接されるとともに、
冷却水吹き付けノズル１８によるエンドレスベルト１７
の裏面側への冷却水の吹き付けにより、さらに急冷され
る。この際の面圧は、０．０１〜０．５ＭＰａであり、
また、冷却水の温度は８℃である。なお、吹き付けられ
た冷却水は、水槽１９に回収されるとともに、回収され
た水は排水口１９Ａより排出される。
６およびエンドレスベルト１７間に挟まれたポリプロピ
レンシート１１は、続いて、第４冷却ロール１６の略下
半周に対応する円弧部分でエンドレスベルト１７と第４
冷却ロール１６とに挟まれて面状圧接されるとともに、
冷却水吹き付けノズル１８によるエンドレスベルト１７
の裏面側への冷却水の吹き付けにより、さらに急冷され
る。この際の面圧は、０．０１〜０．５ＭＰａであり、
また、冷却水の温度は８℃である。なお、吹き付けられ
た冷却水は、水槽１９に回収されるとともに、回収され
た水は排水口１９Ａより排出される。
【００２５】このように第４冷却ロール１６で面状圧接
および冷却された後、エンドレスベルト１７に密着した
ポリプロピレンシート１１は、エンドレスベルト１７の
回動とともに第２冷却ロール１４上に移動される。ここ
で、剥離ロール２１によりガイドされて第２冷却ロール
１４側に押圧されたポリプロピレンシート１１は、前述
同様、第２冷却ロール１４の略上半周に対応する円弧部
分でエンドレスベルト１７により面状圧接され、再び３
０℃以下の温度で冷却される。この際の面圧は、０．０
１〜０．５ＭＰａである。なお、エンドレスベルト１７
の裏面に付着した水は、第４冷却ロール１６から第２冷
却ロール１４への移動途中に設けられている吸水ロール
２０により除去される。
および冷却された後、エンドレスベルト１７に密着した
ポリプロピレンシート１１は、エンドレスベルト１７の
回動とともに第２冷却ロール１４上に移動される。ここ
で、剥離ロール２１によりガイドされて第２冷却ロール
１４側に押圧されたポリプロピレンシート１１は、前述
同様、第２冷却ロール１４の略上半周に対応する円弧部
分でエンドレスベルト１７により面状圧接され、再び３
０℃以下の温度で冷却される。この際の面圧は、０．０
１〜０．５ＭＰａである。なお、エンドレスベルト１７
の裏面に付着した水は、第４冷却ロール１６から第２冷
却ロール１４への移動途中に設けられている吸水ロール
２０により除去される。
【００２６】第２冷却ロール１４上で冷却されたポリプ
ロピレンシート１１は、剥離ロール２１によりエンドレ
スベルト１７から剥離され、巻き取りロール（図示省
略）により、所定の速度で巻き取られる。このようにし
て製造されたポリプロピレンシート１１は、平均球晶半
径が０．１μｍ以上４μｍ以下、シート断面の平均球晶
数が６００個／ｍｍ2以下、個体密度が０．８９５ｇ／
ｃｍ3以下、ＤＳＣ曲線の最大吸熱ピークの融解エンタ
ルピーΔＨが９０Ｊ／ｇ未満（図２参照）、少なくとも
片面の光沢が９０％以上、かつ、最大吸熱ピークの低温
側に１Ｊ／ｇ以上の発熱ピークを有し（図２参照）、厚
さ５０μｍ以上のものである。このように結晶化度が低
く、低温熱成形可能な低結晶性ポリプロピレンシート１
１は、食品包装容器、ブリスター包装容器等に熱成形す
るのに好適である。
ロピレンシート１１は、剥離ロール２１によりエンドレ
スベルト１７から剥離され、巻き取りロール（図示省
略）により、所定の速度で巻き取られる。このようにし
て製造されたポリプロピレンシート１１は、平均球晶半
径が０．１μｍ以上４μｍ以下、シート断面の平均球晶
数が６００個／ｍｍ2以下、個体密度が０．８９５ｇ／
ｃｍ3以下、ＤＳＣ曲線の最大吸熱ピークの融解エンタ
ルピーΔＨが９０Ｊ／ｇ未満（図２参照）、少なくとも
片面の光沢が９０％以上、かつ、最大吸熱ピークの低温
側に１Ｊ／ｇ以上の発熱ピークを有し（図２参照）、厚
さ５０μｍ以上のものである。このように結晶化度が低
く、低温熱成形可能な低結晶性ポリプロピレンシート１
１は、食品包装容器、ブリスター包装容器等に熱成形す
るのに好適である。
【００２７】上述のような本実施形態によれば、次のよ
うな効果がある。 （１）得られたポリプロピレンシート１１は、造核剤を
用いていないため、平均球晶半径、固体密度が小さく、
平均球晶数が少ないポリプロピレンシート１１となって
いる。したがって、ポリプロピレンシート１１の結晶化
度が低いから、加熱軟化点温度が低く、低温熱成形可
能、かつ、内部ヘイズの良好なシートを得ることができ
る。さらに、特殊な成形装置を使用する必要もないか
ら、製造コストの低減も図ることができる。
うな効果がある。 （１）得られたポリプロピレンシート１１は、造核剤を
用いていないため、平均球晶半径、固体密度が小さく、
平均球晶数が少ないポリプロピレンシート１１となって
いる。したがって、ポリプロピレンシート１１の結晶化
度が低いから、加熱軟化点温度が低く、低温熱成形可
能、かつ、内部ヘイズの良好なシートを得ることができ
る。さらに、特殊な成形装置を使用する必要もないか
ら、製造コストの低減も図ることができる。
【００２８】（２）融解エンタルピーΔＨが９０Ｊ／ｇ
未満と比較的小さく、かつ、低温側で１Ｊ／ｇ以上の発
熱が見られるから、ポリプロピレンシート１１を軟化さ
せるのに外部から供給しなければならない熱量が少な
く、かつ、軟化時の加熱温度が比較的低いので、低温熱
成形が一層容易になる。 （３）９０％以上の光沢度を有するポリプロピレンシー
ト１１であるから、これを熱成形して得られる熱成形品
の光沢度も高くなり、熱成形品の製品としての価値が高
くなる。
未満と比較的小さく、かつ、低温側で１Ｊ／ｇ以上の発
熱が見られるから、ポリプロピレンシート１１を軟化さ
せるのに外部から供給しなければならない熱量が少な
く、かつ、軟化時の加熱温度が比較的低いので、低温熱
成形が一層容易になる。 （３）９０％以上の光沢度を有するポリプロピレンシー
ト１１であるから、これを熱成形して得られる熱成形品
の光沢度も高くなり、熱成形品の製品としての価値が高
くなる。
【００２９】（４）第４冷却ロール１６およびエンドレ
スベルト１７の表面粗さを１．０Ｓ以下としているか
ら、表面光沢度および透明度の高い低結晶性ポリプロピ
レンシート１１が得られる。 （５）第４冷却ロール１６およびエンドレスベルト１７
の表面温度を露点以上、３０℃以下に保っているから、
均一に製膜された、低結晶性ポリプロピレンシート１１
を得ることができる。
スベルト１７の表面粗さを１．０Ｓ以下としているか
ら、表面光沢度および透明度の高い低結晶性ポリプロピ
レンシート１１が得られる。 （５）第４冷却ロール１６およびエンドレスベルト１７
の表面温度を露点以上、３０℃以下に保っているから、
均一に製膜された、低結晶性ポリプロピレンシート１１
を得ることができる。
【００３０】（６）冷却水吹き付けノズル１８により冷
却水を吹き付けてさらに冷却しているから、ポリプロピ
レンシート１１の急冷効果が一層向上し、ポリプロピレ
ンシート１１の低結晶化を一層図ることができる。 （７）弾性材２２の弾性変形を伴ってポリプロピレンシ
ート１１を面状に圧接して冷却しているから、鏡面転写
効率および冷却効率が高まり、透明度の高い低結晶性ポ
リプロピレンシート１１を高速度で製造することができ
る。
却水を吹き付けてさらに冷却しているから、ポリプロピ
レンシート１１の急冷効果が一層向上し、ポリプロピレ
ンシート１１の低結晶化を一層図ることができる。 （７）弾性材２２の弾性変形を伴ってポリプロピレンシ
ート１１を面状に圧接して冷却しているから、鏡面転写
効率および冷却効率が高まり、透明度の高い低結晶性ポ
リプロピレンシート１１を高速度で製造することができ
る。
【００３１】なお、本発明は前記実施形態に限定される
ものではなく、本発明の目的を達成できる範囲での変
形、改良は、本発明に含まれるものである。例えば、前
記実施形態では、エンドレスベルト１７は第１、第２、
第３冷却ロール１３、１４、１５に巻装されていたがこ
れに限られない。要するにエンドレスベルトを回動、冷
却できる装置であれば、エンドレスベルトが巻装される
冷却ロールの数は任意に設定することができる。
ものではなく、本発明の目的を達成できる範囲での変
形、改良は、本発明に含まれるものである。例えば、前
記実施形態では、エンドレスベルト１７は第１、第２、
第３冷却ロール１３、１４、１５に巻装されていたがこ
れに限られない。要するにエンドレスベルトを回動、冷
却できる装置であれば、エンドレスベルトが巻装される
冷却ロールの数は任意に設定することができる。
【００３２】前記実施形態では、エンドレスベルト１７
として鏡面ステンレスベルトを採用していたが、これに
限られない。すなわち、表面粗さが１．０Ｓ以下のエン
ドレスベルトであれば特に限定はなく、例えば、金属製
エンドレスベルトの表面にポリイミド樹脂、ポリテトラ
フルオロエチレン等のフッ素樹脂等をコーティングした
ベルトを採用してもよい。
として鏡面ステンレスベルトを採用していたが、これに
限られない。すなわち、表面粗さが１．０Ｓ以下のエン
ドレスベルトであれば特に限定はなく、例えば、金属製
エンドレスベルトの表面にポリイミド樹脂、ポリテトラ
フルオロエチレン等のフッ素樹脂等をコーティングした
ベルトを採用してもよい。
【００３３】また、前記実施形態では、弾性材２２とし
て、硬度６０度、厚さ１０ｍｍのＮＢＲ製の弾性材２２
を採用していたがこれに限られない。要するに、所定の
硬度および厚さを持ち、ポリプロピレンシートの圧接時
に弾性変形する材質のものであればよい。例えば、シリ
コーン製の弾性材等を採用することもできる。さらに、
第４冷却ロール１６およびエンドレスベルト１７の表面
温度を１４℃としていたが、これに限定されず、露点以
上３０℃以下の任意の温度を採用することができる。
て、硬度６０度、厚さ１０ｍｍのＮＢＲ製の弾性材２２
を採用していたがこれに限られない。要するに、所定の
硬度および厚さを持ち、ポリプロピレンシートの圧接時
に弾性変形する材質のものであればよい。例えば、シリ
コーン製の弾性材等を採用することもできる。さらに、
第４冷却ロール１６およびエンドレスベルト１７の表面
温度を１４℃としていたが、これに限定されず、露点以
上３０℃以下の任意の温度を採用することができる。
【００３４】そして、冷却水吹き付けノズル１８により
吹き付けられる水の温度は８℃に設定されていたが、こ
れに限られず、第４冷却ロール１６、エンドレスベルト
１７の表面温度より低い値で任意に設定することができ
る。その他、本発明を実施する際の具体的な構造および
形状等は、本発明の目的を達成できる範囲内で他の構造
としてもよい。
吹き付けられる水の温度は８℃に設定されていたが、こ
れに限られず、第４冷却ロール１６、エンドレスベルト
１７の表面温度より低い値で任意に設定することができ
る。その他、本発明を実施する際の具体的な構造および
形状等は、本発明の目的を達成できる範囲内で他の構造
としてもよい。
【００３５】
【実施例】以下、実施例および比較例を挙げて本発明を
より具体的に説明する。 ［実施例１］前記実施形態において、製造装置１および
製造方法の具体的条件を以下の用に設定し、低結晶性ポ
リプロピレンシート１１を得た。 押出機の直径：９０ｍｍ Ｔダイ１２の幅：８００ｍｍ ポリプロピレン：商品名 出光ポリプロＥ−３０４ＧＰ
出光石油化学（株）製（メルトフローインデックス３
ｇ／１０ｍｉｎ、ホモポリプロピレン） シート１１の引き取り速度：１０ｍ／ｍｉｎ 第４冷却ロール１６およびエンドレスベルト１７の表面
温度：１４℃ 冷却水温度：８℃ 冷却水吹き付け量：２００リットル／ｍｉｎ
より具体的に説明する。 ［実施例１］前記実施形態において、製造装置１および
製造方法の具体的条件を以下の用に設定し、低結晶性ポ
リプロピレンシート１１を得た。 押出機の直径：９０ｍｍ Ｔダイ１２の幅：８００ｍｍ ポリプロピレン：商品名 出光ポリプロＥ−３０４ＧＰ
出光石油化学（株）製（メルトフローインデックス３
ｇ／１０ｍｉｎ、ホモポリプロピレン） シート１１の引き取り速度：１０ｍ／ｍｉｎ 第４冷却ロール１６およびエンドレスベルト１７の表面
温度：１４℃ 冷却水温度：８℃ 冷却水吹き付け量：２００リットル／ｍｉｎ
【００３６】［実施例２］ポリプロピレンとして、ラン
ダムポリプロピレン（商品名 出光ポリプロ Ｆ５３４
Ｎ４ 出光石油化学（株）製）を使用した以外は、実施
例１と同様にして低結晶性ポリプロピレンシート１１を
得た。
ダムポリプロピレン（商品名 出光ポリプロ Ｆ５３４
Ｎ４ 出光石油化学（株）製）を使用した以外は、実施
例１と同様にして低結晶性ポリプロピレンシート１１を
得た。
【００３７】［実施例３］実施例１のホモポリプロピレ
ンに石油樹脂を３ｗｔ％添加したものを使用した以外
は、実施例１と同様にして低結晶性ポリプロピレンシー
ト１１を得た。
ンに石油樹脂を３ｗｔ％添加したものを使用した以外
は、実施例１と同様にして低結晶性ポリプロピレンシー
ト１１を得た。
【００３８】［比較例１］実施例１のホモポリプロピレ
ンに造核剤としてゲルオールＭＤ（新日本理化学株式会
社製）を０．３％添加したものを使用し、Ｔダイ押出機
により押し出したメルトウェブの冷却ロール接触面とは
逆側の面にエアを吹き付けて冷却して（エアナイフ法）
製膜し、ポリプロピレンシートを得た。
ンに造核剤としてゲルオールＭＤ（新日本理化学株式会
社製）を０．３％添加したものを使用し、Ｔダイ押出機
により押し出したメルトウェブの冷却ロール接触面とは
逆側の面にエアを吹き付けて冷却して（エアナイフ法）
製膜し、ポリプロピレンシートを得た。
【００３９】［比較例２］実施例１のホモポリプロピレ
ンを使用し、比較例１と同様の方法で製膜し、ポリプロ
ピレンシートを得た。
ンを使用し、比較例１と同様の方法で製膜し、ポリプロ
ピレンシートを得た。
【００４０】［比較例３］実施例１のホモポリプロピレ
ンに比較例１の造核剤を０．３％添加したものを使用
し、実施例１と同様の方法で製膜し、ポリプロピレンシ
ートを得た。
ンに比較例１の造核剤を０．３％添加したものを使用
し、実施例１と同様の方法で製膜し、ポリプロピレンシ
ートを得た。
【００４１】［比較例４］実施例１のホモポリプロピレ
ンを使用し、Ｔダイ押出機の押し出し量を制限してＴダ
イからのメルトウェブが透明な状態になるまで応力を緩
和し、この状態で押し出したメルトウェブを水槽を通し
て冷却し（水冷法）、得られたポリプロピレンシートに
さらにアニール処理を施した。
ンを使用し、Ｔダイ押出機の押し出し量を制限してＴダ
イからのメルトウェブが透明な状態になるまで応力を緩
和し、この状態で押し出したメルトウェブを水槽を通し
て冷却し（水冷法）、得られたポリプロピレンシートに
さらにアニール処理を施した。
【００４２】以上の実施例および比較例で得られたポリ
プロピレンの厚み、平均球晶半径、単位断面積当たりの
球晶数、ＤＳＣ発熱ピークの有無、融解エンタルピー、
内部ヘイズ、表面光沢度、引張弾性率について測定し、
結果を表１にまとめた。
プロピレンの厚み、平均球晶半径、単位断面積当たりの
球晶数、ＤＳＣ発熱ピークの有無、融解エンタルピー、
内部ヘイズ、表面光沢度、引張弾性率について測定し、
結果を表１にまとめた。
【００４３】
【表１】
【００４４】ここで、上記各項目は以下のように測定し
た。 平均球晶半径 得られたシートの断面を偏光顕微鏡により観察すること
により測定した。 ＤＳＣ発熱ピーク有無 示差走査熱量計（ＤＳＣ−７ パーティエルマージャパ
ン（株）製）を用いて、以下の条件により測定した熱分
析曲線（図２、図３参照）において、最大吸熱ピークを
与える温度よりも低温側に、発熱ピークが生じるか否か
を確認することにより行った。 測定開始温度：２５℃ 測定終了温度：１９０℃ 昇温速度：１０℃／ｍｉｎ 融解エンタルピー の示差走査熱分析曲線（図２、図３参照）において、
最大吸熱ピークの面積より求めた。
た。 平均球晶半径 得られたシートの断面を偏光顕微鏡により観察すること
により測定した。 ＤＳＣ発熱ピーク有無 示差走査熱量計（ＤＳＣ−７ パーティエルマージャパ
ン（株）製）を用いて、以下の条件により測定した熱分
析曲線（図２、図３参照）において、最大吸熱ピークを
与える温度よりも低温側に、発熱ピークが生じるか否か
を確認することにより行った。 測定開始温度：２５℃ 測定終了温度：１９０℃ 昇温速度：１０℃／ｍｉｎ 融解エンタルピー の示差走査熱分析曲線（図２、図３参照）において、
最大吸熱ピークの面積より求めた。
【００４５】内部ヘイズ ポリプロピレンシートの両面にシリコーンオイルを塗布
した後、このシート両面をガラス板で挟み、シート外側
の影響を消去して次のように測定した。ヘイズ測定器
（ＮＨＤ−３００Ａ、日本電色工業株式会社製）を使用
し、ポリプロピレンシートに光を照射し、透過した光線
の全量を表す全光線透過量（Ｔｔ）とシートによって拡
散されて透過した拡散光線透過量（Ｔｄ）との比によっ
て下式により求めた。全光線透過量（Ｔｔ）とは、入射
光と同軸のまま透過した平行光線透過率（Ｔｐ）と拡散
光線透過率（Ｔｄ）との和である。 ヘイズ（Ｈ）＝Ｔｄ／Ｔｔ＊１００
した後、このシート両面をガラス板で挟み、シート外側
の影響を消去して次のように測定した。ヘイズ測定器
（ＮＨＤ−３００Ａ、日本電色工業株式会社製）を使用
し、ポリプロピレンシートに光を照射し、透過した光線
の全量を表す全光線透過量（Ｔｔ）とシートによって拡
散されて透過した拡散光線透過量（Ｔｄ）との比によっ
て下式により求めた。全光線透過量（Ｔｔ）とは、入射
光と同軸のまま透過した平行光線透過率（Ｔｐ）と拡散
光線透過率（Ｔｄ）との和である。 ヘイズ（Ｈ）＝Ｔｄ／Ｔｔ＊１００
【００４６】表面光沢度 自動式測色色差計（ＡＵＤ−ＣＨ−２型−４５，６０、
スガ試験機株式会社製）を使用し、シートに光を入射角
６０度で照射し、同じく６０度で反射光を受光したとき
の反射光束ψｓを測定し、屈折率１．５６７のガラス表
面からの反射光束ψ0ｓとの比により、下式により求め
た。 表面光沢度（Ｇｓ）＝（ψｓ／ψ0ｓ）＊１００ 引張弾性率 ＪＩＳ Ｋ７１１３に準拠した方法によりＭＤ方向につ
いて試験を行った。
スガ試験機株式会社製）を使用し、シートに光を入射角
６０度で照射し、同じく６０度で反射光を受光したとき
の反射光束ψｓを測定し、屈折率１．５６７のガラス表
面からの反射光束ψ0ｓとの比により、下式により求め
た。 表面光沢度（Ｇｓ）＝（ψｓ／ψ0ｓ）＊１００ 引張弾性率 ＪＩＳ Ｋ７１１３に準拠した方法によりＭＤ方向につ
いて試験を行った。
【００４７】また、上記各実施例および比較例で得られ
たポリプロピレンシートについて、一般的な真空圧空成
形機でφ１００、深さ１０ｍｍの透明容器を成形した際
の、熱成形性、成形した容器の厚み、内部ヘイズ、引張
弾性率について表２にまとめた。
たポリプロピレンシートについて、一般的な真空圧空成
形機でφ１００、深さ１０ｍｍの透明容器を成形した際
の、熱成形性、成形した容器の厚み、内部ヘイズ、引張
弾性率について表２にまとめた。
【００４８】
【表２】
【００４９】ここで熱成形性は、上記成形機で成形を行
った際に、賦型され、かつ、透明性を失わない温度範囲
を示している。なお、内部ヘイズおよび引張弾性率につ
いては、前述の方法と同様にして測定を行った。
った際に、賦型され、かつ、透明性を失わない温度範囲
を示している。なお、内部ヘイズおよび引張弾性率につ
いては、前述の方法と同様にして測定を行った。
【００５０】以上の表１および表２に示されるように、
実施例１から実施例３で得られたポリプロピレンシート
１１は、エンドレスベルト１７を用いて急冷する方法に
より行っているため、平均球晶半径が０．１μｍ以上４
μｍ以下、球晶密度が６００個／ｍｍ2以下、表面光沢
性が９０％以上、個体密度が０．８９５ｇ／ｃｍ3以
下、厚さ５０μｍ以上の低結晶性ポリプロピレンシート
１１となっていることがわかる。
実施例１から実施例３で得られたポリプロピレンシート
１１は、エンドレスベルト１７を用いて急冷する方法に
より行っているため、平均球晶半径が０．１μｍ以上４
μｍ以下、球晶密度が６００個／ｍｍ2以下、表面光沢
性が９０％以上、個体密度が０．８９５ｇ／ｃｍ3以
下、厚さ５０μｍ以上の低結晶性ポリプロピレンシート
１１となっていることがわかる。
【００５１】ここで、シート厚みｔ＝０．３ｍｍとして
前述の式により、内部ヘイズを算出すると４．７％とな
るが、実施例１から実施例３で得られたポリプロピレン
シート１１が内部ヘイズ１．７〜２．１％であり、全て
４．７％以下であることがわかる。また、各実施例のシ
ート１１は融解エンタルピーΔＨが８０〜８３．４Ｊ／
ｋｇと比較的小さく、図２からわかるように融解点より
も低温側に発熱ピークを有するものとなっている。した
がって、熱成形性できる温度が低く（表２参照）、か
つ、その温度範囲が広いため、熱成形しやすいポリプロ
ピレンシート１１であることがわかる。
前述の式により、内部ヘイズを算出すると４．７％とな
るが、実施例１から実施例３で得られたポリプロピレン
シート１１が内部ヘイズ１．７〜２．１％であり、全て
４．７％以下であることがわかる。また、各実施例のシ
ート１１は融解エンタルピーΔＨが８０〜８３．４Ｊ／
ｋｇと比較的小さく、図２からわかるように融解点より
も低温側に発熱ピークを有するものとなっている。した
がって、熱成形性できる温度が低く（表２参照）、か
つ、その温度範囲が広いため、熱成形しやすいポリプロ
ピレンシート１１であることがわかる。
【００５２】さらに、表２に示されるように、これら各
実施例のポリプロピレンシート１１を熱成形して得られ
る熱成形品は、内部ヘイズが１．３〜１．８％と透明性
に優れ、かつ、引張弾性率が１８００〜２０５０ＭＰａ
と１７００ＭＰａ以上であることがわかる。
実施例のポリプロピレンシート１１を熱成形して得られ
る熱成形品は、内部ヘイズが１．３〜１．８％と透明性
に優れ、かつ、引張弾性率が１８００〜２０５０ＭＰａ
と１７００ＭＰａ以上であることがわかる。
【００５３】これに対して比較例１では、造核剤を添加
してエアナイフ法により製膜してポリプロピレンシート
を得ている。したがって、得られたシートはある程度の
透明性を有しているものの、表面光沢度が低く、かつ、
造核剤による球晶密度の増加効果により結晶化度が向上
し、融解エンタルピーが高く、熱成形性が悪いことがわ
かる。
してエアナイフ法により製膜してポリプロピレンシート
を得ている。したがって、得られたシートはある程度の
透明性を有しているものの、表面光沢度が低く、かつ、
造核剤による球晶密度の増加効果により結晶化度が向上
し、融解エンタルピーが高く、熱成形性が悪いことがわ
かる。
【００５４】比較例２では、エアナイフ法により、造核
剤を添加しないで製膜しているから、透明性、表面光沢
度が低くなっていることがわかる。比較例３では、実施
例１と同様の方法で製膜を行っているが、原料樹脂に造
核剤を添加しているから、球晶密度が増加して結晶化度
が高くなり、熱成形性が悪くなっていることがわかる。
剤を添加しないで製膜しているから、透明性、表面光沢
度が低くなっていることがわかる。比較例３では、実施
例１と同様の方法で製膜を行っているが、原料樹脂に造
核剤を添加しているから、球晶密度が増加して結晶化度
が高くなり、熱成形性が悪くなっていることがわかる。
【００５５】比較例４では、水冷法により製膜を行って
おり、Ｔダイからのメルトウェブが透明な状態になるま
で応力を緩和しているため、熱成形性、透明性、光沢も
比較的よいものが得られているが、前記各実施例ほどで
はないことがわかる。また、水冷法により得られたシー
トはフラットにならないので、アニール処理を施してフ
ラット性を高めているが、この処理により融解エンタル
ピーが増加して熱成形性が悪くなっていることがわか
る。
おり、Ｔダイからのメルトウェブが透明な状態になるま
で応力を緩和しているため、熱成形性、透明性、光沢も
比較的よいものが得られているが、前記各実施例ほどで
はないことがわかる。また、水冷法により得られたシー
トはフラットにならないので、アニール処理を施してフ
ラット性を高めているが、この処理により融解エンタル
ピーが増加して熱成形性が悪くなっていることがわか
る。
【００５６】
【発明の効果】本発明により得られたポリプロピレンシ
ートは、平均球晶半径が０．１μｍ以上４μｍ以下、平
均球晶数６００個／ｍｍ2以下、固体密度が０．８９５
ｇ／ｃｍ3以下という特性を有する造核剤非添加のポリ
プロピレンシートである。したがって、加熱軟化点温度
が低く、低温熱成形可能、かつ、内部ヘイズ（透明性）
の良好なシートを得ることができる。また、特殊な成形
装置を使用する必要もないから、製造コストの低減も図
ることができる。さらに、このような低結晶性ポリプロ
ピレンシートを熱成形することで、透明性、光沢の高い
熱成形品を得ることができる。
ートは、平均球晶半径が０．１μｍ以上４μｍ以下、平
均球晶数６００個／ｍｍ2以下、固体密度が０．８９５
ｇ／ｃｍ3以下という特性を有する造核剤非添加のポリ
プロピレンシートである。したがって、加熱軟化点温度
が低く、低温熱成形可能、かつ、内部ヘイズ（透明性）
の良好なシートを得ることができる。また、特殊な成形
装置を使用する必要もないから、製造コストの低減も図
ることができる。さらに、このような低結晶性ポリプロ
ピレンシートを熱成形することで、透明性、光沢の高い
熱成形品を得ることができる。
【００５７】また、融解エンタルピーΔＨが９０Ｊ／ｇ
未満と比較的小さく、かつ、低温側で１Ｊ／ｇ以上の発
熱が見られるから、シートを軟化させるのに外部から供
給しなければならない熱量が少なく、かつ、軟化時の加
熱温度が比較的低いので、低温熱成形が一層容易にな
る。さらに、９０％以上の光沢度を有する低結晶性ポリ
プロピレンシートであるから、これを熱成形して得られ
る熱成形品の光沢度も高くなり、熱成形品の製品として
の価値が高くなる。
未満と比較的小さく、かつ、低温側で１Ｊ／ｇ以上の発
熱が見られるから、シートを軟化させるのに外部から供
給しなければならない熱量が少なく、かつ、軟化時の加
熱温度が比較的低いので、低温熱成形が一層容易にな
る。さらに、９０％以上の光沢度を有する低結晶性ポリ
プロピレンシートであるから、これを熱成形して得られ
る熱成形品の光沢度も高くなり、熱成形品の製品として
の価値が高くなる。
【図１】本発明の一実施形態に係る低結晶性ポリプロピ
レンシートの製造装置を示す概略図である。
レンシートの製造装置を示す概略図である。
【図２】実施例１で得られたポリプロピレンシートの示
差走査熱分析曲線を示す図である。
差走査熱分析曲線を示す図である。
【図３】比較例２で得られたポリプロピレンシートの示
差走査熱分析曲線を示す図である。
差走査熱分析曲線を示す図である。
１ 製造装置 １１ 低結晶性ポリプロピレンシート １３、１４、１５、１６ 冷却ロール １７ エンドレスベルト ΔＨ 融解エンタルピー
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｂ２９Ｌ 7:00 Ｂ２９Ｌ 7:00 Ｆターム(参考） 4F071 AA20 AA69 AA71 AA75 AA76 AA82 AA84 AF20Y AF30Y AF32Y AF43Y AH04 AH05 BB06 BC01 BC11 BC12 4F207 AA11 AA49 AF14 AF15 AG01 AH54 AH55 AH56 AH58 AJ02 AJ05 AJ09 AR06 AR15 AR20 KA01 KA17 KK54 KK55 KK64 KK74 KL84 4J002 AE052 BA012 BB121 BB141 BP021 GG01 GG02
Claims (5)
- 【請求項１】平均球晶半径が０．１μｍ以上４μｍ以
下、シート断面の平均球晶数が６００個／ｍｍ2以下、
個体密度が０．８９５ｇ／ｃｍ3以下、示差走査熱分析
（ＤＳＣ）曲線の最大吸熱ピークの融解エンタルピーΔ
Ｈが９０Ｊ／ｇ未満、少なくとも片面の光沢が９０％以
上、かつ、 前記最大吸熱ピークの低温側に１Ｊ／ｇ以上の発熱ピー
クを有し、厚さ５０μｍ以上であることを特徴とする低
結晶性ポリプロピレンシート。 - 【請求項２】請求項１に記載の低結晶性ポリプロピレン
シートにおいて、当該低結晶性ポリプロピレンシートの
厚さをｔｍｍとした場合に、前記低結晶性ポリプロピレ
ンシートの内部ヘイズは、 （３３０ｔ2−１５０ｔ＋２０）％以下であることを特
徴とする低結晶性ポリプロピレンシート。 - 【請求項３】請求項１または請求項２に記載の低結晶性
ポリプロピレンシートにおいて、 当該低結晶性ポリプロピレンシートの引張弾性率は、１
５００ＭＰａ以下であることを特徴とする低結晶性ポリ
プロピレンシート。 - 【請求項４】請求項１から請求項３のいずれかに記載の
低結晶性ポリプロピレンシートにおいて、 当該低結晶性ポリプロピレンシートの原料は、ホモポリ
プロピレン、ランダムポリプロピレン、ブロックポリプ
ロピレン、およびこれらの混合物の４種類のうちのいず
れかから選択されたものであることを特徴とする低結晶
性ポリプロピレンシート。 - 【請求項５】請求項４に記載の低結晶性ポリプロピレン
シートにおいて、 前記原料は、石油樹脂および／またはテルペン樹脂を含
むことを特徴とする低結晶性ポリプロピレンシート。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000024078A JP4486202B2 (ja) | 2000-02-01 | 2000-02-01 | 低結晶性ポリプロピレンシート及び低結晶性ポリプロピレンシートの製造方法 |
| PCT/JP2001/002974 WO2002083768A1 (fr) | 2000-02-01 | 2001-04-06 | Feuille de polypropylene faiblement cristalline |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000024078A JP4486202B2 (ja) | 2000-02-01 | 2000-02-01 | 低結晶性ポリプロピレンシート及び低結晶性ポリプロピレンシートの製造方法 |
| PCT/JP2001/002974 WO2002083768A1 (fr) | 2000-02-01 | 2001-04-06 | Feuille de polypropylene faiblement cristalline |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001213976A true JP2001213976A (ja) | 2001-08-07 |
| JP4486202B2 JP4486202B2 (ja) | 2010-06-23 |
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ID=26345061
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000024078A Expired - Lifetime JP4486202B2 (ja) | 2000-02-01 | 2000-02-01 | 低結晶性ポリプロピレンシート及び低結晶性ポリプロピレンシートの製造方法 |
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|---|---|
| JP (1) | JP4486202B2 (ja) |
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-
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- 2000-02-01 JP JP2000024078A patent/JP4486202B2/ja not_active Expired - Lifetime
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