JP2001179238A - 廃液及び排ガス処理方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 気相反応を利用して有機化合物を合成する工
程より生じる、多量の水分を含む廃液、あるいは排ガス
に含まれる化学的酸素要求物質（ＣＯＤ物質）や強い臭
気を持つ物質を系外に放出することなく、廃液をより効
率的に濃縮し、その後、廃液ならびに排ガスの無害化処
理を行う方法、並びに上記の処理を長期間安定に行う方
法の提供。 【解決手段】 例えば、気液接触塔を用いて、多量の水
分を含む廃液と有機化合物を合成する工程から派生する
排ガスを直接接触させて、廃液の濃縮を行い、その後、
濃縮された廃液並びに排ガスを完全燃焼させることで、
廃液並びに排ガスの無害化処理を行う。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、有機化合物の工業
的合成プロセスで派生する廃液と排ガスの処理方法に関
する。より具体的には、多量の水分の他に、酸化反応に
より含酸素有機化合物を合成する工程中に派生する、処
理が必要な化学的酸素要求物質（ＣＯＤ物質）を含む廃
液と、前記酸化反応に付随する排ガスの処理方法に関す
る。例えば、イソブチレンまたはtert-ブチルアルコー
ル、あるいは両者の混合物を原料として、気相接触酸化
反応によりメタクロレイン（メタクリルアルデヒド）を
製造する工程、または、メタクロレインをさらに気相接
触酸化してメタクリル酸を製造する工程、あるいは、前
記の二工程を持つプラントなどにおいて、これらの気相
接触酸化反応で発生する排ガスならびに工程中に派生す
る廃液の処理を、効率的、かつ長期間安定に行うことが
可能な処理方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】工業的にアルデヒドやカルボン酸を合成
する方法として、種々の鎖状炭化水素や対応するアルコ
ール類を原料として、気相酸化反応により、前記原料化
合物を部分酸化して、目的とするアルデヒドやカルボン
酸に変換する手法が広く利用されている。この気相酸化
反応の工程では、当然、排ガスが発生し、また、気相反
応で生成する反応生成物を回収し、精製する過程では、
回収に用いた有機化合物や副生する有機化合物を複数種
含む廃液が派生する。

【０００３】例えば、工業的にメタクリル酸を製造する
工程においては、第１工程として、イソブチレンまたは
tert−ブチルアルコール、あるいは、両者の混合物を原
料として、分子状酸素と共に熱交換型多管式反応器に導
入し、気相接触酸化反応を用いてメタクロレイン（メタ
クリルアルデヒド）を製造する。第２工程では、このメ
タクロレイン、あるいは、気相接触酸化反応で生成する
メタクロレインと残留する原料イソブチレンやtert−ブ
チルアルコールをも含有する混合物を、さらに気相接触
酸化してメタクリル酸を製造する。この方法を用いてメ
タクリル酸を製造するプラントでは、前記の気相接触酸
化反応工程に由来する排ガス、ならびに、反応後に、メ
タクリル酸の抽出、精製の工程に付随する廃液が大量に
発生する。この排ガスには、利用した空気に由来する窒
素、酸化反応で発生する水、二酸化炭素、あるいは、一
酸化炭素やアルデヒド、その他の副生する有機化合物が
含まれている。一方、廃液には、メタクリル酸の抽出、
精製、ならびに未反応原料メタクロレインなどの回収工
程に利用した大量の水の他に、酢酸や前記の工程で反応
ガスから除かれたその他の副生有機化合物が含まれてい
る。従来より、これらのプラントからの排ガスならびに
廃液中に含まれる、一酸化炭素やアルデヒド、酢酸、そ
の他の副生する有機化合物の除去、無害化の処理を行
い、窒素、水、二酸化炭素など、環境を汚染する懸念の
ないもののみが最終的に排出されている。

【０００４】例えば、気相接触酸化反応を用いたメタク
リル酸製造プラントから生じる廃液の処理方法として、
従来より活性汚泥法と直接燃焼法が知られている。活性
汚泥法は、藻類やバクテリアを利用して、廃液に含まれ
る有機化合物を生分解する方法であるが、一般に処理に
長時間を要し、加えて、藻類やバクテリアの生成に適し
た濃度に廃液を希釈してやる必要がある。そのため、多
量の廃液を処理する際には、処理設備の設置面積も廃液
量に応じて広大なものとなってしまう。

【０００５】一方、直接燃焼法は、廃液中に含まれる有
機化合物を焼却して、水と二酸化炭素として排出する方
法である。例えば、メタクリル酸製造プラントの廃液に
適用する場合、廃液は多量の水を含むため、有機化合物
濃度が低い。よってそのままで処理する際には、処理す
る廃液の量と比較して多量の助燃剤が必要となり、処理
コストが高くなる。そのため、一般的に、廃液中の水分
濃度を下げ、有機化合物濃度を高めるために、前処理と
して廃液を予め濃縮した後、焼却処理する方法が採用さ
れている。しかし、例えば、メタクリル酸製造プラント
から発生する廃液は、例えば、酢酸などの強い臭気を発
し、有害な化学的酸素要求物質（ＣＯＤ物質）を含んで
いるが、濃縮時にこれら酢酸など揮発性を有する物質も
一部、気体となって大気中へ水分と一緒に留出してしま
う。したがって、廃液を燃焼処理する装置とは別に、濃
縮にて生じる排ガスの処理設備が必要となる。また、こ
の廃液を蒸発塔などを用いて単純に濃縮する場合、常圧
程度の圧力下においては液温を、水の沸点である１００
℃以上の高温に設定しなければならない。しかし、この
廃液をこのような高温にさらした場合、重合性の高い有
機化合物の重合物や、高沸点の有機化合物に由来すると
考えられる固形物が生成してしまい、塔内壁やリボイラ
ー等に付着して短期間で設備を汚してしまう事態が起こ
る。液温を下げるためには常圧以下の圧力下で濃縮を行
えばよいが、濃縮にて生じる排ガスの処理設備へ排ガス
を送るためには加圧用のブロワー等を用意せねばならな
い上、減圧や加圧のためのユーティリティも余分にかか
るという問題が生じるため、得策とは言えない。

【０００６】これを回避するため、先ず間接的に廃液の
濃縮を行い、その際、発生した揮発性を有する有機物等
の蒸発物を燃焼処理し、この廃液燃焼排ガスを用いて、
さらに直接廃液の濃縮を行った後、二段階で濃縮された
廃液を、助燃剤を利用して焼却処理する方法が提案され
ている（特開昭５２−５２４８７号公報）。しかし、こ
の二段階にて廃液の濃縮を行う方法は、処理コストの圧
縮には有効な手段ではあるが、後段の直接廃液を濃縮す
る工程で廃液燃焼排ガスを系外へ抜き出すため、その排
ガス中に混入する有害な有機化合物などに対処して、や
はり後処理の工程を別途設ける必要がある。また、常圧
程度で効率よく廃液を濃縮するためには、間接的に行う
一段階目の濃縮を１００℃以上の高温で行う必要があ
り、重合性の高い有機化合物の重合物や、高沸点の有機
化合物に由来すると考えられる固形物が生成してしま
う。このように依然として、化学的酸素要求物質（ＣＯ
Ｄ物質）が大気中へ流出してしまう問題、重合性の高い
有機化合物の重合物や、高沸点の有機化合物に由来する
と考えられる固形物が生成する問題は解決されておら
ず、更なる改善、改良を要するものである。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】以上のように、効率的
に排ガスならびに廃液を処理する方法については、これ
までも長年にわたり、改善と改良が進められてきたが、
さらに高い効率と、また、長期間安定した処理が可能な
方法の開発がなお求められている。

【０００８】本発明は、上記の課題を解決するもので、
本発明の目的は、気相反応を利用して有機化合物を合成
する工程より生じる、前記反応で派生する強い臭気を持
つ物質や化学的酸素要求物質（ＣＯＤ物質）などを含有
する、多量の水分を含む廃液をより効率的に濃縮し、そ
の後、廃液中に含まれる化学的酸素要求物質（ＣＯＤ物
質）などを燃焼処理するとともに、廃液濃縮と同時に、
工程に付随して発生する排ガス内に混入する化学的酸素
要求物質（ＣＯＤ物質）や強い臭気を持つ物質をも全て
除去・回収し、系外へ放出する廃液ならびに排ガスの無
害化処理を行う方法を提供することにある。より具体的
には、例えば、気相接触酸化反応を用いてメタクロレイ
ンを合成する工程、さらにメタクロレインを原料に、気
相接触酸化反応を用いてメタクリル酸を合成する工程、
あるいは、この両工程を有するプラントから生じる廃液
ならびに排ガスの処理に適する、前記気相接触酸化反応
において派生する化学的酸素要求物質（ＣＯＤ物質）
や、強い臭気を持つ物質を系外に放出することなく、排
ガス中に混入する化学的酸素要求物質（ＣＯＤ物質）の
除去・回収を行いつつ、効率よく廃液の濃縮を行うこと
ができ、また、操作圧力を常圧以下に減圧することな
く、前記処理を実施する装置の長期間にわたる安定運転
を可能とする、濃縮後に廃液を燃焼処理して、廃液なら
びに排ガスの無害化処理を行う方法を提供することにあ
る。

【０００９】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記の課
題を解決すべく、鋭意研究・検討を重ねた。気相反応に
より有機化合物を合成する工程では、反応後、目的とす
る生成物と出発原料の回収処理を施した後、反応に付随
する排ガスが多量に発生する。一方、前記の目的とする
生成物と出発原料の回収処理の過程、その後の生成物の
精製の過程においては、多量の水を含む廃液が派生す
る。この排ガス中には、反応副生物のうち、揮発性を有
する有機化合物なども混入するので、従来から、完全燃
焼などの処理を施した後、放出されていた。

【００１０】本発明者らは、有機化合物を合成する際に
生じる、多量の排ガスを利用して、多量の水を含む廃液
と排ガスを直接接触させ、廃液に含まれる水分の一部を
排ガスにより除去し、廃液を濃縮する工程を設け、その
後、排ガスは完全燃焼等の方法で処理し、また、濃縮さ
れる廃液も、直接燃焼処理することで、操作圧力を常圧
以下に設定しなくとも、重合性の高い有機化合物の重合
物や、高沸点の有機化合物に由来すると考えられる固形
物の析出を抑えることのできる温度での廃液濃縮を行う
ことができ、排ガスや廃液中に含有されている、化学的
酸素要求物質（ＣＯＤ物質）や強い臭気を持つ物質を系
外に放出することなく、効率的に廃液ならびに排ガスを
処理することが可能になることを見出した。さらに、前
記廃液と排ガスを直接接触させ、廃液の濃縮を行う工程
を、気液接触を二段以上に分けて実施することで、廃液
の濃縮率を下げることなく気液接触時の操作温度を低く
することができ、前記気液接触を行う装置内に、重合性
の高い有機化合物の重合物や、高沸点の有機化合物に由
来すると考えられる固形物が析出する現象を有効に抑え
ることもでき、長期にわたって安定に廃液の濃縮が行え
ることをも見出した。本発明者らは、これらの知見に基
づき、本発明を完成させるに至った。

【００１１】すなわち、本発明の廃液及び排ガス処理方
法は、気相反応による有機化合物の合成に伴う排ガス、
ならびに前記反応で派生する化学的酸素要求物質（ＣＯ
Ｄ物質）と多量の水を含む廃液を処理する方法であっ
て、前記排ガスと多量の水を含む廃液とを直接接触さ
せ、廃液を濃縮する工程を設け、濃縮される前記廃液に
対して、それに含まれる化学的酸素要求物質（ＣＯＤ物
質）を燃焼処理する工程を設けることを特徴とする。

【００１２】例えば、本発明の廃液及び排ガス処理方法
は、前記気相反応による有機化合物の合成工程が、イソ
ブチレンまたはtert−ブチルアルコール、あるいは両者
の混合物を原料として、気相接触酸化反応を用いるメタ
クロレインの合成工程、メタクロレインを原料として、
気相接触酸化反応を用いるメタクリル酸の合成工程、な
いしは、前記二段階の合成反応の双方を行う合成工程で
ある際、前記気相接触酸化反応において副生する一酸化
炭素、アルデヒド類ならびにその他の有機化合物等を含
む排ガスと多量の水分の他に酢酸などの有機物を含む廃
液とを直接接触させ、廃液を濃縮する工程を設け、濃縮
される前記廃液を燃焼処理する工程を設けることを特徴
とする。

【００１３】なお、本発明の廃液及び排ガス処理方法に
おいては、前記排ガスと多量の水を含む廃液とを直接接
触させ、廃液を濃縮する工程を、気液接触塔で行うこと
が好ましい。加えて、本発明の廃液及び排ガス処理方法
においては、前記排ガスと多量の水を含む廃液とを直接
接触させ、廃液を濃縮する工程を一段で行うことも可能
であるが、この工程を二段以上に分けて行うことがより
好ましい。加えて、本発明の廃液及び排ガス処理方法に
おいては、前記排ガスと多量の水を含む廃液とを直接接
触させ、廃液を濃縮する工程を、前記気液接触塔を用い
て二段で行い、塔底温度を４０℃以上８０℃以下、より
好ましくは５０℃以上８０℃以下の範囲に選択すると更
に好ましい。

【００１４】

【発明の実施の形態】本発明の廃液及び排ガス処理方法
は、従来の手法、多量の水を含む廃液に含まれる水分濃
度を下げ、有機化合物濃度を高める廃液濃縮を行った
後、濃縮された廃液を燃焼処理する方法において、前処
理に当たる廃液濃縮をより効果的に行い、濃縮後の廃液
中に含まれる有機化合物濃度をより高くし、後段の燃焼
処理をより容易に、また、その処理コストの低減を図る
ものである。同時に、従来より、廃液とは別に、完全燃
焼などの処理を施した後に、系外に放出されていた気相
反応による有機化合物の合成に伴い生じる排ガスを、本
発明においては、廃液濃縮の過程に利用することで、排
ガス自体に残留する有機化合物の濃度を減ずるととも
に、濃縮に伴い廃液中に含まれる揮発性の有機化合物の
系外への留出をも抑制したものである。更には、前記排
ガスを廃液濃縮の過程に利用することで、操作圧力を常
圧以下に設定しなくとも、重合性の高い有機化合物の重
合物や、高沸点の有機化合物に由来すると考えられる固
形物の析出を抑えることのできる温度での廃液濃縮を容
易に行うことを可能とするものである。

【００１５】この本発明の廃液及び排ガス処理方法につ
いて、メタクリル酸製造プラントから生じる廃液、排ガ
スの処理に適用する例を挙げて、より詳しく説明する。
図２は、本発明の方法を実施する際に利用される、廃液
及び排ガスの処理装置の一例を示す。図２は、本発明の
方法を特徴づける、排ガスと多量の水を含む廃液とを直
接接触させ、廃液の濃縮を行う工程に利用する気液接触
装置構成の一例を示す。図１に示す気液接触装置構成
は、気液接触塔１、リボイラー３、ポンプ５とストレー
ナー７から構成される第１段の気液接触系、ならびに気
液接触塔２、リボイリボイラー４、ポンプ６とストレー
ナー８から構成される第２段の気液接触系を具え、気液
接触を二段に行うものである。

【００１６】この例では、メタクリル酸製造プラント自
体は、「第一段気相接触酸化反応」として、イソブチレ
ンまたはtert−ブチルアルコールを原料として、気相接
触反応を用いてメタクロレインを合成する工程、「第二
段気相接触酸化反応」として、前段の反応で生成するメ
タクロレインを原料として、更に気相接触酸化してメタ
クリル酸を合成する工程の二段の反応装置からなる。ま
た、「第一段気相接触酸化反応工程で生じた排ガス」と
は、第一段気相接触酸化反応後の気体からメタクロレイ
ン、未反応のイソブチレン（またはtert−ブチルアルコ
ール）を回収した後の残ガス、「第二段気相接触酸化反
応工程で生じた排ガス」とは、第二段気相接触酸化反応
後の気体からメタクリル酸、未反応のメタクロレインを
回収した後の残ガスを意味する。一方、この装置で処理
される廃液は、上記の第一段気相接触酸化反応ならびに
第二段気相接触酸化反応の工程で生じる、多量の水を含
む廃液を集積したものである。この廃液は、主に第二段
気相接触酸化反応後の抽出工程で用いる多量の水と、酢
酸や前記の水に溶解する副生反応生成物などを含む廃液
である。

【００１７】気液接触塔１は、理論段数が１段以上、好
ましくは３段〜５段に構成するものであり、メタクリル
酸製造プラントで生じる多量の水を含む廃液は、塔の上
部に設ける廃液供給ライン９から導入される。一方、気
液接触塔２の塔頂から気液接触塔１の下部へ、排ガス循
環ライン１４が設けられている。気液接触塔２におい
て、廃液からの水分を取り込んだ排ガス（蒸気）は、前
記排ガス循環ライン１４を経て、再度、気液接触塔１内
で廃液と直接接触させるものである。前記二段階の気液
接触を果たした排ガスは、気液接触塔１の塔頂に設ける
排ガス排出ライン１２を経て、排ガスの後処理工程を行
う装置に送出される。

【００１８】この排ガス排出ライン１２から送出される
排ガスは、本処理装置に供給される原排ガスと同様に、
窒素や二酸化炭素、廃液と直接気液接触による多量の水
分（蒸気）の他に、気相接触酸化反応で副生する一酸化
炭素、酢酸などの強い臭気を持つ化学的酸素要求物質
（ＣＯＤ物質）の一部が気体となって混入している。原
排ガスに含まれていた水溶性の副生有機化合物は、気液
接触に伴い廃液中に溶解・蓄積される。後段の排ガスの
後処理工程を行う装置において、この排ガス中に含まれ
る、一酸化炭素、酢酸などの強い臭気を持つ化学的酸素
要求物質（ＣＯＤ物質）の気体は、燃焼処理等の処置が
施される。この排ガスの後処理工程は、従来の排ガスの
処理に用いる方法・装置と実質的に同じ方法・装置が利
用される。排ガスの後処理に用いる方法としては、助燃
剤を用いた、もしくは用いない直接燃焼処理や、活性ア
ルミナ上に白金等の貴金属を分散担持させた触媒を用い
た気相接触酸化反応器における完全燃焼処理等が利用で
きる。本発明においては、気液接触に伴い、相当部分の
水溶性の副生有機化合物は除去され、排ガス中には、一
酸化炭素、蒸気圧の高い（揮発性の高い）化学的酸素要
求物質（ＣＯＤ物質）の気体が残留するのみであり、後
者の気相接触酸化反応器における完全燃焼処理がより好
ましい。

【００１９】気液接触塔１の塔頂から得られる気体（排
ガス）を上記の触媒で燃焼処理する場合、気液接触塔１
の上部にデミスターもしくはミストセパレーターもしく
はその両方を設置するとよい。また、排ガス排出ライン
１２において、冷却・凝集して溜まったミスト分を気液
接触塔１へ戻すような、循環用配管を設置してもよい。
排ガス排出ライン１２から排出されるガス中のミスト
は、水や高沸点有機物からなっており、非常に大きな蒸
発潜熱を持つ。従って、ミストが多量に上記の気相接触
酸化反応器内に混入すると、その蒸発潜熱により、著し
く反応温度を下げてしまい、安定に燃焼処理が行えない
可能性がある。前記のデミスターもしくはミストセパレ
ーターを設けることで、前記のミスト混入を防止すると
好ましいものとなる。

【００２０】多量の水分と酢酸等を含む廃液は、気液接
触塔１の上部の段に廃液供給ライン９から導入された
後、前記気液接触によりある程度濃縮を受け、気液接触
塔１の塔底に溜まる。前記廃液供給量に応じて、塔底に
溜まる、ある程度濃縮された廃液の一定量をポンプ５を
用いて抜き出す。この抜き出される廃液中に重合物、固
形物が含まれる場合は、ポンプ５の前段に設けるストレ
ーナー７でこれらを除去する。その後、抜き出される廃
液の一部は、ポンプ５の後段に設けるリボイラー３で加
熱され、再び、気液接触塔１の下部、廃液の供給段と気
液接触塔２からの排ガス（蒸気）供給段の間の段に、廃
液循環ライン１６を経て戻される。一方、抜き出される
廃液の残り、通常、廃液供給ライン９から導入される廃
液供給量に見合った量が、廃液循環ライン１５を経て、
気液接触塔２に送られる。

【００２１】気液接触塔２へ送液される量は、限定され
るものではないが、通常、プラントから気液接触塔１へ
送液される廃液量と、気液接触塔１内の気液接触に伴
い、排ガスとともに排ガス排出ライン１２から送出され
る水分（蒸気）量とを考慮して決定される。一般に、気
液接触塔１へ導入される廃液供給量の４０〜６０％程度
を気液接触塔２へ送液することで、系全体が安定に運転
される。仮に、気液接触塔２への送液量が廃液供給量の
４０％に満たないならば、気液接触塔１の負荷の上昇と
共に、リボイラー３で加熱される廃液の循環量が増す結
果、塔底温度が上がる。塔底温度が上昇するとともに、
重合性の高い有機化合物の重合物や、高沸点の有機化合
物に由来すると考えられる固形物が、気液接触塔１の塔
内やリボイラー３、廃液循環ライン１６などの廃液循環
用配管や、排ガス循環ライン１４、排ガス抜き取りライ
ン１２などに析出する可能性が増す。逆に、気液接触塔
２への送液量が廃液供給量の６０％を超えるならば、結
果的に廃液循環ライン１６を経て循環される廃液量が減
少するので、気液接触塔１のベーパー量が減少する。そ
れに伴い、気液接触塔１において、廃液ライン９から供
給される廃液に対する、効率的な気液接触が行えなくな
る可能性が増し、所望の濃縮が達成されない懸念が残
る。

【００２２】気液接触塔２は、第一段気相接触酸化反応
工程もしくは第二段気相接触酸化反応工程もしくはその
両方の工程から生じた、反応副生物のアルデヒド類や一
酸化炭素等を含む排ガスと、前記気液接触塔１から送液
される、ある程度濃縮された廃液とを直接接触させるも
のである。図２に示す例では、気液接触塔２の中程に、
第一段気相接触酸化反応工程で生じた排ガスを導入する
排ガス供給ライン１０、その下の段に、第二段気相接触
酸化反応工程で生じた排ガスを導入する排ガス供給ライ
ン１１が設けられている。一般に、第二段気相接触酸化
反応工程で生じた排ガスは、第一段気相接触酸化反応工
程で生じた排ガスよりも、より酸化の進む反応副生成物
をより高い濃度で含む傾向を持つ。図２に示す例では、
これらより酸化の進む反応副生成物の廃液への溶解をも
図るため、より下の段に、第二段気相接触酸化反応工程
で生じた排ガスを導入する排ガス供給ライン１１を設け
る構成を採用している。なお、この例では、気液接触塔
２に気液接触塔１と同じ様式のものを利用しているが、
気液が直接接触でき、廃液の濃縮が行えるものであれば
どのような様式のものでも構わない。

【００２３】図２に示す装置においては、廃液循環ライ
ン１５を経て、気液接触塔１から送入されるある程度濃
縮された廃液は、気液接触塔２の塔底から抜き出さる濃
縮された廃液と、ストレーナー８の直前で混合される。
混合された廃液は、廃液中に重合物、固形物が含まれる
場合、ストレーナー８でこれらを除去した後、その一部
はポンプ６を用いて、リボイラー４で加熱され、再び気
液接触塔２へ戻される。この気液接触塔２へ戻される廃
液は、前記排ガス供給ライン１０、１１が設けられる段
よりも上段において、気液接触塔２に再導入される。こ
の廃液は水の他に酢酸や高沸点の有機化合物を含んでお
り、その一部は、ポンプ６の前に設ける分岐において、
廃液抜き取りライン１３へ抜き出される。この抜き出さ
れる濃縮された廃液は、最終的に燃焼処理等の処置が施
される。

【００２４】濃縮された廃液の最終的な処理方法として
は、液相状態で酸化を行う湿式酸化処理、チタンを含有
する酸化物の担体に白金もしくは銅等を担持した固体触
媒を用いて液相で酸化を行う触媒湿式酸化処理、高温の
酸化性もしくは還元性雰囲気下で分解し、燃焼ガスを廃
液中に直接噴射して熱交換を行う液中燃焼処理、流動床
内に廃液を供給して、流動床の表面で廃液を蒸発、分解
させる流動床燃焼処理、助燃剤を用いた、もしくは用い
ない直接燃焼処理等が利用できる。本発明においては、
廃液の濃縮が効果的になされるので、直接燃焼処理に適
するものとなり、直接燃焼処理を採用すると好ましい。
直接燃焼処理に用いる助燃剤としては、灯油などの他
に、メタクリル酸製造プラント自体、あるいは、近接し
て設置される他のプラントから発生する、自燃性を有し
た蒸留残渣も利用できる。

【００２５】また、廃液抜き取りライン１３へ抜き出さ
れる濃縮された廃液の量は限定されないが、通常、気液
接触塔１に供給される廃液量の１０〜３０％程度に設定
するとよい。従って、気液接触塔２への送液量が、気液
接触塔１に導入される廃液供給量の４０〜６０％とする
と、抜き取り量は、気液接触塔２への送液量の１／４〜
３／４程度に相当する。仮に、抜き取り量が、廃液供給
量の１０％に満たないと、廃液の濃縮が過度に進み、得
られる廃液の有機物濃度が所望の水準を超える。それに
伴い、直接燃焼処理を行う際、廃液の単位質量（液量）
当たりの発熱量が大きくなり、燃焼処理が安定に行える
上限の温度を超える懸念がある。一方、抜き取り量が、
廃液供給量の３０％を超えると、逆に廃液の濃縮が不十
分であり、得られる廃液の有機化合物濃度は所望の水準
に達しない。この場合には、廃液の単位質量（液量）当
たりの発熱量が小さくなり、例えば、メタクリル酸製造
プラントから生じる蒸留残渣全量を助燃剤として加える
のみでは、安定な燃焼処理が維持できず、更なる助燃剤
の添加が必要となる。

【００２６】以上に説明した通り、図２に示す装置で
は、メタクリル酸製造プラントから生じる廃液は、第１
段の気液接触塔１と第２段の気液接触塔２において、段
階的に、また効果的な濃縮がなされる。その間、濃縮
は、同じくメタクリル酸製造プラント自体で生じる排ガ
スを用いる気液接触により行われるので、操作圧力を常
圧以下に設定しなくとも、重合性の高い有機化合物の重
合物や、高沸点の有機化合物に由来すると考えられる固
形物の析出を抑えることのできる温度で、系外に化学的
酸素要求物質（ＣＯＤ物質）を放出することなく、所望
の濃縮が行われる。

【００２７】以上の図２に沿った本発明の処理方法の説
明では、メタクリル酸製造プラントから、第一段気相接
触酸化反応後、目的生成物のメタクロレイン、未反応の
イソブチレン（またはtert−ブチルアルコール）を回収
した後の残ガス（第一段気相接触酸化反応工程で生じた
排ガス）、ならびに、第二段気相接触酸化反応後、最終
生成物メタクリル酸、未反応のメタクロレインを回収し
た後の残ガス（第二段気相接触酸化反応工程で生じた排
ガス）が、分離して排出される事例について述べた。な
お、メタクリル酸製造プラントによっては、第一段気相
接触酸化反応によって生じたメタクロレインを含む混合
物に、新たに分子状酸素を導入し、そのまま第二段気相
接触酸化反応を行って、メタクリル酸を合成する構成を
とる場合もある。このようなプラント構成では、排ガス
は若干組成が異なるが、上述の「第二段気相接触酸化反
応工程で生じた排ガス」に相当し、本発明の処理方法に
おいて、勿論問題なく処理できる。加えて、図１に示す
例では、第一段気相接触酸化反応工程で生じた排ガスと
第二段気相接触酸化反応工程で生じた排ガスは個別に供
給される構成であるが、プラント構成によっては、両排
ガスが工程直後で既に混合されている場合がある。この
プラント構成でも、上述の「第二段気相接触酸化反応工
程で生じた排ガス」に相当するものとして、本発明の処
理方法において、勿論問題なく処理できる。

【００２８】本発明の処理方法を実施する際、利用する
気液接触塔の操作圧力は、特に制限されるものではない
が、通常、気相反応の合成によって生じる排ガスの圧力
は常圧以上、多くは１４０ｋＰａ以上であり、また、廃
液の濃縮に利用した後、排ガスを気液接触塔から排出
し、燃焼処理するというプロセスの構造上、塔頂より排
ガスを燃焼処理工程へ送出する気液接触塔の操作圧力
が、塔頂において好ましくは常圧以上、より好ましくは
１１０ｋＰａ以上になるよう設定するとよい。これによ
り、気液接触塔から排ガスを燃焼工程へ送出する際に加
圧ブロワー等を設置する必要がなくなり、効率的な廃液
及び排ガス処理が行われる。

【００２９】本発明の処理方法においては、廃液の濃縮
工程は、一段の気液接触で行うこともできるが、二段の
気液接触、あるいは、二段を超える複数段の気液接触に
より行う構成とすると好ましい。気液接触を二段以上と
することで、各段における濃縮率を低減できる結果、個
々の気液接触塔の容量を大幅に低減することが可能とな
る。加えて、気液接触を二段以上とすることで、所望の
濃縮率を達成するために要する時間も相対的に短くな
り、それに伴い、単位時間当たりに、所望の濃縮率まで
濃縮処理を施すことができる廃液量を増すことができ
る。加えて、気液接触を二段以上とすることで、所望の
濃縮率を達成するために必要な操作温度も低くできる。
つまり、後述の重合性の高い有機化合物の重合物や、高
沸点の有機化合物に由来すると考えられる固形物の生成
を抑えることのできる温度範囲で、より高い濃縮率を達
成できる。更に、後述の理由により廃液と排ガスの気液
接触を行う気液接触塔の上下間における温度差を大きく
ならないようにすることが好ましいが、気液接触を二段
以上とすることで、各段の気液接触塔の容量を低減で
き、装置の相対的な小型化が可能となるので、気液接触
塔の上下間における温度差を大きくならないように、処
理の条件を制御することがより容易になる。

【００３０】本発明の処理方法において、廃液と排ガス
の気液接触を、常圧以下に減圧せずに、気液接触塔を用
いて一段で行う場合、気液接触塔の塔底温度は、６０℃
以上、８０℃以下の範囲に選択すると好ましい。塔底温
度を６０℃よりも下げると実質的に廃液の濃縮が行われ
ない。また、塔底温度が８０℃を超えると、廃液中に含
まれる重合性の高い有機化合物が重合する他、本来廃液
中に留めるべき高沸点の有機化合物も蒸発し、排ガスと
ともに塔頂から排ガス排出ラインにも流出し、塔内や配
管壁に固形物として析出する。これら重合性の高い有機
化合物の重合物や、高沸点の有機化合物に由来すると考
えられる固形物は、塔内や配管壁などを汚染し、あるい
は、閉塞を引き起こす。さらには、高沸点の有機化合物
はミストとなり、気相接触酸化反応器内に混入するなど
して、長期間安定に装置性能を維持できない可能性を増
す。

【００３１】本発明の処理方法において、廃液と排ガス
の気液接触を、常圧以下に減圧せずに、気液接触塔を用
いて二段以上で行う場合、気液接触塔の塔底温度は、４
０℃以上、８０℃以下の範囲に選択すると好ましい。気
液接触塔の一部もしくは全ての塔底温度が４０℃以下と
いう条件で気液接触を行うと、４０℃以下の条件で気液
接触を行っている気液接触塔では実質的に廃液の濃縮が
行われない。また塔底温度が８０℃を越えると、一段で
接触する場合と同等の理由で、長期間安定に装置性能を
維持できない可能性が増す。

【００３２】本発明の処理方法において、廃液と排ガス
の気液接触を、常圧以下に減圧せずに、気液接触塔を用
いて行い、廃液の燃焼処理の工程を、濃縮した廃液を直
接燃焼処理する構成とし、メタクリル酸製造プラントか
ら生じる蒸留残渣（具体的には、真発熱量１２０００ｋ
Ｊ／ｋｇ以上２５０００ｋＪ／ｋｇ以下、含有水分１０
ｗｔ％以上４０．０ｗｔ％以下、質量にして、主に抽出
工程に由来する廃液の４０分の１程度の量生成する自燃
性を有する蒸留残渣）のみを助燃剤として利用する場合
には、気液接触を二段以上で行い、気液接触塔の塔底温
度を、５０℃以上、８０℃以下の範囲に選択すると好ま
しい。塔底温度が５０℃に満たないと、濃縮が不十分と
なり、その際、装置に過負荷を与えないために、廃液抜
き取りライン１３から抜き出さなければならない廃液の
量は、メタクリル酸製造プラントから生じる蒸留残渣の
みを利用して燃焼処理を行うことができる範囲の上限を
超えてしまう。そのため、メタクリル酸製造プラントか
ら生じる蒸留残渣に加えて、更なる助燃剤が必要とな
る。また、塔底温度が８０℃を超えると、前記の理由に
より長期間安定に装置性能を維持できない可能性が増
す。同様に、気液接触を気液接触塔を用いて一段で行
い、前出の蒸留残渣のみを利用して燃焼処理するために
必要な濃縮率まで廃液を濃縮すると、塔底温度が８０℃
を越えてしまい、前記の理由により長期間安定に装置性
能を維持できない可能性が増す。

【００３３】

【実施例】次に、具体例により、本発明の処理方法を更
に詳細に説明する。これら具体例は、本発明の方法にお
ける、最良の実施形態の一例ではあるが、本発明はこれ
らに限定されるものではない。

【００３４】（実施例１）本実施例においては、図１に
示す構成の気液接触装置を用いて、一段で気液接触を行
った。処理の対象は、メタクリル酸製造プラントの気相
接触酸化反応工程から生じる排ガスと、メタクリル酸製
造プラントから生じる、主にメタクリル酸の抽出工程由
来の、多量の水を含む廃液である。この図１の装置を用
いる濃縮処理工程後、処理された排ガスは、気液接触塔
から排出し、燃焼処理し、また、濃縮された廃液は、助
燃剤を添加して、直接燃焼処理する。

【００３５】図１に示す構成の気液接触装置において、
気液接触塔１の直径は０．１５ｍ、塔長は０．９ｍであ
り、その内部に実段数７段のシーブトレイを設置した。
また、各段にはダウンカマーを設けた。プラントからの
多量の水を含む廃液は、気液接触塔１の６段目の廃液供
給ライン９から供給し、第一段気相接触酸化反応工程で
生じた排ガスは気液接触塔１の２段目の排ガス供給ライ
ン１０から、第二段気相接触酸化反応工程で生じた排ガ
スは気液接触塔１の１段目の排ガス供給ライン１１か
ら、それぞれ供給した。表１に、供給される廃液の組成
を示す。気液接触塔１への廃液供給量は、４０．０ｋｇ
／ｈとした。表２に、第一段気相接触酸化反応工程で生
じた排ガスの組成、及び第二段気相接触酸化反応工程で
生じた排ガスの組成を示す。その供給量は、それぞれ６
９．３ｋｇ／ｈ、４７．３ｋｇ／ｈとした。また、ポン
プ５によって気液接触塔１の塔底から抜き出す廃液の一
部は、リボイラー３で加熱した後、廃液循環ライン１６
を経て、気液接触塔１の３段目に送液した。

【００３６】

【表１】

【００３７】

【表２】

【００３８】上記の条件で装置を運転すると、気液接触
塔１は表３に示す温度、圧力となった。その際、廃液か
ら水分を吸収し、気液接触塔1の塔頂から排ガス排出ラ
イン１２に排出される排ガス量は、１４２．５ｋｇ／
ｈ、また、気液接触塔１から廃液抜き取りライン１３よ
り取り出す濃縮済みの廃液量は、１４．０ｋｇ／ｈとな
った。表４に、得られた排ガスの組成と、濃縮済み廃液
の組成を、それぞれ示す。この濃縮を行うことで、廃液
量は、重量にして濃縮前の３５．０％にまで減少させる
ことができた。また、運転を開始してから３０日を経過
しても、気液接触塔１の塔底液中やトレイ上に重合物や
固形物の析出はみられなかった。更に、リボイラー循環
ラインのストレーナー７、排ガス排出ライン１２にも重
合物や固形物はみられなかった。

【００３９】

【表３】

【００４０】

【表４】

【００４１】（実施例２）本実施例においては、図２に
示す構成の気液接触装置を用いた。処理の対象は実施例
１と同様、メタクリル酸製造プラントの気相接触酸化反
応工程から生じる排ガスと、メタクリル酸製造プラント
から生じる、主にメタクリル酸の抽出工程由来の、多量
の水を含む廃液である。この図２の装置を用いる濃縮処
理工程後、処理された排ガスは、気液接触塔から排出
し、燃焼処理し、また、濃縮された廃液は、助燃剤を添
加して、直接燃焼処理する。

【００４２】図２に示す構成の気液接触装置において、
気液接触塔１及び気液接触塔２の直径は０．１５ｍ、塔
長は０．９ｍであり、その内部に実段数７段のシーブト
レイを設置した。また、各段にはダウンカマーを設け
た。プラントからの多量の水を含む廃液は、気液接触塔
１の６段目の廃液供給ライン９から供給し、第一段気相
接触酸化反応工程で生じた排ガスは気液接触塔２の２段
目の排ガス供給ライン１０から、第二段気相接触酸化反
応工程で生じた排ガスは気液接触塔２の１段目の排ガス
供給ライン１１から、それぞれ供給した。ただし、供給
される廃液と排ガスは実施例１で用いたものと実質的に
同じものである。また、気液接触塔１への廃液供給量
は、４０．０ｋｇ／ｈとした。更に、第一段気相接触酸
化反応工程で生じた排ガス、及び第二段気相接触酸化反
応工程で生じた排ガスの供給量は、それぞれ６９．３ｋ
ｇ／ｈ、４７．３ｋｇ／ｈとした。また、ポンプ５によ
って気液接触塔１の塔底から抜き出す廃液の一部は、リ
ボイラー３で加熱した後、廃液循環ライン１６を経て、
気液接触塔１の３段目に送液した。気液接触塔２におい
ても、循環させる廃液は、ポンプ６の後段に設けるリボ
イラー４で加熱した後、気液接触塔２の３段目に送液し
た。一方、気液接触塔２の塔頂から取り出される排ガス
は、排ガス循環ライン１４を経て、気液接触塔１の１段
目に供給した。

【００４３】上記の条件で装置を運転すると、表５に示
す、気液接触塔１及び気液接触塔２の温度、圧力となっ
た。その際、廃液から水分を吸収し、気液接触塔1の塔
頂から排ガス排出ライン１２に排出される排ガス量は、
１４３．５ｋｇ／ｈ、また、気液接触塔２から廃液抜き
取りライン１３より取り出す濃縮済みの廃液量は、１
３．０ｋｇ／ｈとなった。表６に、得られた排ガスの組
成と、濃縮済み廃液の組成を、それぞれ示す。この二段
の濃縮を行うことで、廃液量は、重量にして濃縮前の３
２．５％にまで減少させることができた。また、運転を
開始してから３０日を経過しても、気液接触塔１及び気
液接触塔２の塔底液中やトレイ上に重合物や固形物の析
出はみられなかった。更に、リボイラー循環ラインのス
トレーナー７、８、及び排ガス排出ライン１２にも重合
物や固形物はみられなかった。

【００４４】

【表５】

【００４５】

【表６】

【００４６】（実施例３）本例においても、実施例２に
用いた図２に示す構成の装置を利用した。運転条件は、
本例では、気液接触塔２の塔底温度を５９．４℃とした
が、これ以外は、実施例２と実質的に同じ条件で廃液の
濃縮を行った。すなわち、気液接触塔１の塔底温度、気
液接触塔１から気液接触塔２への送液量、メタクリル酸
製造プラントから生じる多量の水を含む廃液の組成とそ
の供給量、第一段気相接触酸化反応工程で生じた排ガス
の組成とその供給量、第二段気相接触酸化反応工程で生
じた排ガスの組成とその供給量に関しては、実施例２と
実質的に同じとした。

【００４７】上記の条件で装置を運転すると、表７に示
す、気液接触塔１及び気液接触塔２の温度、圧力となっ
た。その際、廃液から水分を吸収し、気液接触塔1の塔
頂から排ガス排出ライン１２に排出される排ガス量は、
１４８．５ｋｇ／ｈ、また、気液接触塔２から廃液抜き
取りライン１３より取り出す濃縮済みの廃液量は、８．
０ｋｇ／ｈとなった。表８に、得られた排ガスの組成
と、濃縮済み廃液の組成を、それぞれ示す。この二段の
濃縮を行うことで、重量にして濃縮前の２０．０％にま
で廃液を減少させることができた。

【００４８】

【表７】

【００４９】

【表８】

【００５０】一方、固形物の析出を抑制する効果に関し
ては、実施例１及び２と同じく、運転を開始してから３
０日を経過しても、気液接触塔１及び気液接触塔２の塔
底液中やトレイ上に、重合物や固形物の析出はみられな
かった。更に、リボイラー循環ラインのストレーナー
７、８及び排ガス排出ライン１２にも重合物や固形物は
みられなかった。

【００５１】加えて、メタクリル酸製造プラントから発
生する蒸留残渣（真発熱量１８６００ｋＪ／ｋｇ、水分
１６．７ｗｔ％）のみを、助燃剤として１ｋｇ／ｈで供
給しながら、表８に示す組成の得られた廃液８．０ｋｇ
／ｈを廃液燃焼処理装置によって連続的に直接燃焼処理
したところ、安定に処理を行うことができた。

【００５２】（比較例１）図３は、気相反応による有機
化合物の合成に伴い生ずる排ガスとの気液接触を用いず
に廃液の濃縮を行う場合の装置構成の一例を示す図であ
る。処理の対象は、メタクリル酸製造プラントから生じ
る、主にメタクリル酸の抽出工程由来の、多量の水を含
む廃液である。この図３の装置を用いる濃縮処理工程
後、実施例と同様に、濃縮により生じた排ガスは、気液
接触塔から排出し、燃焼処理し、また、濃縮された廃液
は、助燃剤を添加して、直接燃焼処理する。

【００５３】図３に示す装置において、廃液濃縮塔１７
は、直径０．１５ｍ、塔長０．９ｍの蒸発塔であり、内
部にトレーやダウンカマーは設けていない。プラントか
らの廃液は、廃液濃縮塔１７の上部に設置される廃液供
給ライン９から供給した。ただし、供給される廃液は実
施例１で用いたものと実質的に同じものである。また、
廃液濃縮塔１７への廃液供給量は、４０．０ｋｇ／ｈと
した。また、ポンプ５によって廃液濃縮塔１７の塔底か
ら抜き出した廃液の一部は、リボイラー３で加熱した
後、廃液循環ライン１６を経て、廃液濃縮塔１７の中程
に送液した。

【００５４】上記の条件で装置を運転すると、表９に示
す、廃液濃縮塔１７の温度、圧力となった。その際、廃
液の濃縮によって生じ、廃液濃縮塔１７の塔頂から排ガ
ス排出ライン１２に排出される排ガス量は、３２．０ｋ
ｇ／ｈ、また、廃液濃縮塔１７から廃液抜き取りライン
１３により抜き出される濃縮済みの廃液量は、８．０ｋ
ｇ／ｈとなった。表１０に、得られた排ガスの組成と、
濃縮済み廃液の組成を、それぞれ示す。この濃縮を行う
ことで、廃液量は、重量にして濃縮前の２０．０％にま
で減少し、実施例３の場合と同程度の濃縮、つまり、メ
タクリル酸製造プラントから発生する蒸留残渣（真発熱
量１８６００ｋＪ／ｋｇ、水分１６．７ｗｔ％）のみを
助燃剤として用いるだけで、燃焼処理が可能となる程度
まで濃縮を行うことができた。

【００５５】

【表９】

【００５６】

【表１０】

【００５７】しかしながら、表９に示すように、廃液濃
縮塔１７の塔底における温度は８０℃を超える状態とな
り、運転開始１日でリボイラー循環ラインのストレーナ
ー７に重合物や固形物が蓄積してつまるようになり、度
々安定な運転ができない事態が発生した。更に、運転開
始後３日目に至ると、廃液循環ライン１６にも閉塞が発
生し、廃液の循環量が保たれず、それ以上、上記の条件
で連続運転することが不可能となった。

【００５８】（比較例２）本例においても、比較例１に
用いた図３に示す構成の装置を利用した。運転条件は、
本例では、廃液濃縮塔１７の塔頂圧力１０２ｋＰａと
し、塔底から廃液抜き取りライン１３へ抜き出す廃液の
質量を３７．０ｋｇとしたが、これ以外は、比較例１と
実質的に同じ条件で廃液の濃縮を行った。

【００５９】上記の条件で装置を運転すると、表１１に
示す、廃液濃縮塔１７の温度、圧力となった。その際、
廃液の濃縮によって生じ、廃液濃縮塔１７の塔頂から排
ガス排出ライン１２に排出される排ガス量は、３．０ｋ
ｇ／ｈとなった。表１２に、得られた排ガスの組成と、
濃縮済み廃液の組成を、それぞれ示す。

【００６０】

【表１１】

【００６１】

【表１２】

【００６２】本比較例においては、操作圧力を常圧程
度、かつ、廃液の濃縮率を重量にして濃縮前の９２．５
％に設定するなど、塔底温度を低下させようと試みたも
のであるが、表１１に示されるごとく塔底温度は８０℃
を越えた。結果、比較例１と同様、運転開始１日でリボ
イラー循環ラインのストレーナー７に重合物や固形物が
蓄積してつまるようになり、度々安定な運転ができない
事態が発生した。更に、運転開始後３日目に至ると、廃
液循環ライン１６にも閉塞が発生し、廃液の循環量が保
たれず、それ以上、上記の条件で連続運転することが不
可能となった。

【００６３】本結果より、メタクリル酸製造プラントか
ら生じる、主にメタクリル酸の抽出工程由来の、多量の
水を含む廃液中には、水と共沸し、効果的に塔底温度を
下げるような物質は含まれていないと考えられる。

【００６４】従って、常圧以上において、上記の廃液を
効率的、かつ、長期間安定に濃縮するには、廃液を単純
に加熱することによって濃縮を行うような工程を持つ処
理方法は利用できないことがわかる。

【００６５】

【発明の効果】本発明の廃液及び排ガス処理方法は、廃
液の濃縮に同じプラントで生じる排ガスを用い、排ガス
と廃液とを直接接触させ、廃液中の水分の除去をおこな
うが、この方法をとると、化学的酸素要求物質（ＣＯＤ
物質）や、強い臭気を持つ物質を含む廃液の濃縮、例え
ば、気相接触酸化反応でメタクロレインもしくはメタク
リル酸もしくはその両方を製造するプラントから生じる
廃液の濃縮が、化学的酸素要求物質（ＣＯＤ物質）や、
強い臭気を持つ物質を系外に放出せずに効率的に行え
る。加えて、従来の方法においては、しばしば生じてい
た、濃縮に伴い気液接触塔内に重合物や固形物が析出す
る現象が、操作圧力を常圧以下に減圧することなく抑え
られ、利用する装置の長期間にわたる安定運転を容易に
行うことができる利点を有する。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の廃液及び排ガス処理方法を実施する際
に利用する、一段階で廃液の濃縮を行う装置の、装置構
成の一例を示す図である。

【図２】本発明の廃液及び排ガス処理方法を実施する際
に利用する、二段階で廃液の濃縮を行う装置の、装置構
成の一例を示す図である。

【図３】濃縮対象になる廃液と、気相反応による有機化
合物の合成に伴い生ずる排ガスとを気液接触させずに、
廃液の濃縮を行う装置の、装置構成の一例を示す図であ
る。

【符号の説明】

１ 気液接触塔 ２ 気液接触塔 ３ リボイラー ４ リボイラー ５ 循環及び送液ポンプ ６ 循環ポンプ ７ ストレーナー ８ ストレーナー ９ 廃液供給ライン １０ 排ガス供給ライン（第一段気相接触酸化反応工程
より） １１ 排ガス供給ライン（第二段気相接触酸化反応工程
より） １２ 排ガス排出ライン １３ 廃液抜き取りライン １４ 排ガス循環ライン １５ 廃液循環ライン １６ 廃液循環ライン １７ 廃液濃縮塔

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ０２Ｆ 1/04 Ｆ２３Ｇ 7/04 ６０３Ｊ Ｆ２３Ｇ 7/04 ＺＡＢ Ｂ０１Ｄ 53/34 ＺＡＢ ６０３ １２０Ｄ Ｆターム(参考） 4D002 AA08 AA32 AA40 AB02 BA02 BA05 BA13 BA16 CA01 CA06 DA25 DA35 EA02 GA01 GA02 GB01 GB02 GB03 GB04 GB05 4D034 AA26 BA01 CA02 CA18 4D076 AA07 AA22 AA24 BA07 CA14 CA15 DA02 DA28 EA08Y EA08Z EA12Z EA14Y FA02 FA04 FA12 FA25 HA06 JA02 JA04

Claims (8)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 気相反応による有機化合物の合成に伴い
   生ずる排ガス、ならびに前記反応で派生する化学的酸素
   要求物質（ＣＯＤ物質）と多量の水を含む廃液を処理す
   る方法であって、 前記排ガスと多量の水を含む廃液とを直接接触させ、廃
   液を濃縮する工程を設け、 濃縮される前記廃液に対して、それに含まれる化学的酸
   素要求物質（ＣＯＤ物質）を燃焼処理する工程を設ける
   ことを特徴とする廃液及び排ガス処理方法。
2. 【請求項２】 前記気相反応による有機化合物の合成工
   程が、イソブチレンまたはtert−ブチルアルコール、あ
   るいは両者の混合物を原料として、気相接触酸化反応を
   用いるメタクロレインの合成工程、メタクロレインを原
   料として、気相接触酸化反応を用いるメタクリル酸の合
   成工程、ないしは、前記二段階の合成反応の双方を行う
   合成工程である際、 前記気相接触酸化反応において副生する一酸化炭素、ア
   ルデヒド類ならびにその他の有機化合物等を含む排ガス
   と多量の水分の他に酢酸などの有機物を含む廃液とを直
   接接触させ、廃液を濃縮する工程を設け、 濃縮される前記廃液を燃焼処理する工程を設けることを
   特徴とする請求項１に記載の廃液及び排ガス処理方法。
3. 【請求項３】 前記排ガスと多量の水を含む廃液とを直
   接接触させ、廃液を濃縮する工程を、一段で行うことを
   特徴とする請求項１または２に記載の廃液及び排ガス処
   理方法。
4. 【請求項４】 前記排ガスと多量の水を含む廃液とを直
   接接触させ、廃液を濃縮する工程を、二段以上に分けて
   行うことを特徴とする請求項１または２に記載の廃液及
   び排ガス処理方法。
5. 【請求項５】 前記排ガスと多量の水を含む廃液とを直
   接接触させ、廃液を濃縮する工程において、 廃液と排ガスの気液接触を気液接触塔で行うことを特徴
   とする請求項１〜４のいずれかに記載の廃液及び排ガス
   処理方法。
6. 【請求項６】 前記排ガスと多量の水を含む廃液とを直
   接接触させ、廃液を濃縮する工程において、 廃液と排ガスの気液接触を気液接触塔で行い、その操作
   圧力を常圧以下に設定せずに廃液の濃縮を行うことを特
   徴とする請求項５に記載の廃液及び排ガス処理方法。
7. 【請求項７】 前記排ガスと多量の水を含む廃液とを直
   接接触させ、廃液を濃縮する工程を、 廃液と排ガスの気液接触を気液接触塔を用いて一段で行
   い、前記気液接触塔の操作圧力を常圧以下に設定せず、
   塔底温度を６０℃以上８０℃以下の範囲に選択すること
   を特徴とする請求項１または２に記載の廃液及び排ガス
   処理方法。
8. 【請求項８】 前記排ガスと多量の水を含む廃液とを直
   接接触させ、廃液を濃縮する工程を、 廃液と排ガスの気液接触を気液接触塔を用いて二段で行
   い、前記気液接触塔の操作圧力を常圧以下に設定せず、
   塔底温度を４０℃以上８０℃以下の範囲に選択すること
   を特徴とする請求項１または２に記載の廃液及び排ガス
   処理方法。