JP2001081486A - 潤滑油 - Google Patents
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- JP2001081486A JP2001081486A JP26123899A JP26123899A JP2001081486A JP 2001081486 A JP2001081486 A JP 2001081486A JP 26123899 A JP26123899 A JP 26123899A JP 26123899 A JP26123899 A JP 26123899A JP 2001081486 A JP2001081486 A JP 2001081486A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 高温条件で使用したときにも安定であり、特
に油膜形成能に優れ、しかも良好な低温流動性を示す潤
滑油を提供する。 【解決手段】 ポリオールエステル系合成油と、置換基
として炭素数１０〜２０のアルキル基を有するポリフェ
ニルエーテル系合成油を含む潤滑油。
に油膜形成能に優れ、しかも良好な低温流動性を示す潤
滑油を提供する。 【解決手段】 ポリオールエステル系合成油と、置換基
として炭素数１０〜２０のアルキル基を有するポリフェ
ニルエーテル系合成油を含む潤滑油。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ジェットエンジ
ン、ガスタービンなどに用いられる潤滑油に関するもの
である。
ン、ガスタービンなどに用いられる潤滑油に関するもの
である。
【０００２】
【従来の技術】ジェットエンジンやガスタービンなどの
機械装置、動力装置の摺動部に用いられる潤滑油として
は、ポリオールエステル系合成油や、ポリフェニルエー
テル系合成油がある。しかしながら、ポリオールエステ
ル系合成油には、熱・酸化安定性が低いなどの問題があ
り、ポリフェニルエーテル系合成油には、熱・酸化安定
性は比較的高いものの、耐摩耗性が低いなどの問題があ
る。このため、潤滑油としては、ポリオールエステル系
合成油とポリフェニルエーテル系合成油を混合したもの
が提案されている。この種の潤滑油としては、特開平９
−１１８８８９号公報に開示されたものがある。この公
報に開示された潤滑油は、（ａ）炭素数５〜３０のネオ
ペンチルポリオールと脂肪酸とのエステルであって、該
エステルの脂肪酸部分の炭化水素基の平均炭素数が３〜
９のものと、（ｂ）４〜６個の芳香環を有するポリフェ
ニルエーテルとからなるものである。この公報に記載さ
れた潤滑油は、耐摩耗性の改善を目的としてなされたも
ので、上記（ａ）および（ｂ）に示す２種の合成油を混
合することにより耐摩耗性の向上を図るものである。
機械装置、動力装置の摺動部に用いられる潤滑油として
は、ポリオールエステル系合成油や、ポリフェニルエー
テル系合成油がある。しかしながら、ポリオールエステ
ル系合成油には、熱・酸化安定性が低いなどの問題があ
り、ポリフェニルエーテル系合成油には、熱・酸化安定
性は比較的高いものの、耐摩耗性が低いなどの問題があ
る。このため、潤滑油としては、ポリオールエステル系
合成油とポリフェニルエーテル系合成油を混合したもの
が提案されている。この種の潤滑油としては、特開平９
−１１８８８９号公報に開示されたものがある。この公
報に開示された潤滑油は、（ａ）炭素数５〜３０のネオ
ペンチルポリオールと脂肪酸とのエステルであって、該
エステルの脂肪酸部分の炭化水素基の平均炭素数が３〜
９のものと、（ｂ）４〜６個の芳香環を有するポリフェ
ニルエーテルとからなるものである。この公報に記載さ
れた潤滑油は、耐摩耗性の改善を目的としてなされたも
ので、上記（ａ）および（ｂ）に示す２種の合成油を混
合することにより耐摩耗性の向上を図るものである。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】近年では、ジェットエ
ンジンやガスタービンなどの機械装置、動力装置の高性
能化、高動力化に伴い、摺動部が高温（例えば２００℃
を越える温度）となる場合でも十分な潤滑性能を発揮し
得る潤滑油が要望されている。一般に、潤滑油は、互い
に摺動する２つの固体間に油膜を形成し、これら固体が
互いに直接接触するのを防ぐ作用を持つ。このため、油
膜形成能に劣る潤滑油では、油膜破断により上記２つの
固体が互いに接触し、摩耗、焼付などが起こるおそれが
ある。上記公報に記載された従来の潤滑油では、高温下
における油膜形成能に関して考慮されておらず、上記の
ような高温条件において油膜破断が懸念される問題があ
った。また、ジェットエンジンやガスタービンなどの装
置は、低温環境下（例えば−１０℃以下）で使用される
ことがあり、このような場合、潤滑油には、低温下にお
いても十分な流動性を示すことが要求される。上記従来
の潤滑油では、低温流動性などの特性を低下させること
なく、上記高温条件にも耐え得る熱・酸化安定性を得る
のは困難であった。本発明は、上記事情に鑑みてなされ
たもので、高温条件で使用したときにも安定であり、特
に油膜形成能に優れ、しかも良好な低温流動性を示す潤
滑油を提供することを目的とする。
ンジンやガスタービンなどの機械装置、動力装置の高性
能化、高動力化に伴い、摺動部が高温（例えば２００℃
を越える温度）となる場合でも十分な潤滑性能を発揮し
得る潤滑油が要望されている。一般に、潤滑油は、互い
に摺動する２つの固体間に油膜を形成し、これら固体が
互いに直接接触するのを防ぐ作用を持つ。このため、油
膜形成能に劣る潤滑油では、油膜破断により上記２つの
固体が互いに接触し、摩耗、焼付などが起こるおそれが
ある。上記公報に記載された従来の潤滑油では、高温下
における油膜形成能に関して考慮されておらず、上記の
ような高温条件において油膜破断が懸念される問題があ
った。また、ジェットエンジンやガスタービンなどの装
置は、低温環境下（例えば−１０℃以下）で使用される
ことがあり、このような場合、潤滑油には、低温下にお
いても十分な流動性を示すことが要求される。上記従来
の潤滑油では、低温流動性などの特性を低下させること
なく、上記高温条件にも耐え得る熱・酸化安定性を得る
のは困難であった。本発明は、上記事情に鑑みてなされ
たもので、高温条件で使用したときにも安定であり、特
に油膜形成能に優れ、しかも良好な低温流動性を示す潤
滑油を提供することを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】一般に、ポリフェニルエ
ーテル系合成油に置換基を導入すると、その熱・酸化安
定性は低下すると考えられている。これは、通常の置換
基（アルキル基など）がベンゼン環に比べ化学的に不安
定であり分解されやすいため、置換基を導入したもの
は、置換基導入前のものに比べ熱安定性が劣化すると推
定されるからである。
ーテル系合成油に置換基を導入すると、その熱・酸化安
定性は低下すると考えられている。これは、通常の置換
基（アルキル基など）がベンゼン環に比べ化学的に不安
定であり分解されやすいため、置換基を導入したもの
は、置換基導入前のものに比べ熱安定性が劣化すると推
定されるからである。
【０００５】ところが、本発明者の検討により、置換基
として炭素数１０〜２０のアルキル基を有するポリフェ
ニルエーテル系合成油は、アルキル基を置換基として有
するにもかかわらず、熱・酸化安定性に優れ、しかも油
膜形成能、低温流動性についても良好であることが明ら
かとなった。
として炭素数１０〜２０のアルキル基を有するポリフェ
ニルエーテル系合成油は、アルキル基を置換基として有
するにもかかわらず、熱・酸化安定性に優れ、しかも油
膜形成能、低温流動性についても良好であることが明ら
かとなった。
【０００６】本発明はかかる知見に基づいてなされたも
ので、ポリオールエステル系合成油と、置換基として炭
素数１０〜２０のアルキル基を有するポリフェニルエー
テル系合成油を含むことを特徴とする潤滑油である。前
記ポリフェニルエーテル系合成油としては、前記アルキ
ル基を１つ有するフェノキシフェノキシビフェニルを用
いるのが好ましい。また、このポリフェニルエーテル系
合成油の含有率は、要求する粘度を含む性状、性能など
に応じて決定することができる。本発明の潤滑油は、上
記構成とすることによって、ポリオールエステル系合成
油に不足する熱・酸化安定性、油膜形成能を上記ポリフ
ェニルエーテル系合成油によって補うとともに、流動点
の上昇を最小限に抑えることができる。
ので、ポリオールエステル系合成油と、置換基として炭
素数１０〜２０のアルキル基を有するポリフェニルエー
テル系合成油を含むことを特徴とする潤滑油である。前
記ポリフェニルエーテル系合成油としては、前記アルキ
ル基を１つ有するフェノキシフェノキシビフェニルを用
いるのが好ましい。また、このポリフェニルエーテル系
合成油の含有率は、要求する粘度を含む性状、性能など
に応じて決定することができる。本発明の潤滑油は、上
記構成とすることによって、ポリオールエステル系合成
油に不足する熱・酸化安定性、油膜形成能を上記ポリフ
ェニルエーテル系合成油によって補うとともに、流動点
の上昇を最小限に抑えることができる。
【０００７】
【発明の実施の形態】以下、本発明を詳しく説明する。
本発明の潤滑油は、ポリオールエステル系合成油（以
下、ＰＯＥと略称する）と、置換基として炭素数１０〜
２０のアルキル基を有するポリフェニルエーテル系合成
油（以下、ポリフェニルエーテル系合成油をＰＰＥと略
称する）を含むものである。本発明の潤滑油の一成分と
して用いられるＰＯＥは、ポリオールと脂肪酸とのエス
テルである。
本発明の潤滑油は、ポリオールエステル系合成油（以
下、ＰＯＥと略称する）と、置換基として炭素数１０〜
２０のアルキル基を有するポリフェニルエーテル系合成
油（以下、ポリフェニルエーテル系合成油をＰＰＥと略
称する）を含むものである。本発明の潤滑油の一成分と
して用いられるＰＯＥは、ポリオールと脂肪酸とのエス
テルである。
【０００８】このポリオールとしては、２，２−ジエチ
ルプロパン−１，３ジオール、２，２−ジブチルプロパ
ン−１，３ジオール、２−メチル−２−プロピルプロパ
ン−１，３ジオール、２−エチル−２−ブチルプロパン
−１，３ジオール、トリメチロールエタン、トリメチロ
ールプロパン、ジトリメチロールプロパン、トリトリメ
チロールプロパン、テトラトリメチロールプロパン、ペ
ンタエリスリトール、ジペンタエリスリトール、トリペ
ンタエリスリトール、テトラペンタエリスリトール、ペ
ンタペンタエリスリトールなどを用いることができる。
なかでも特に、ペンタエリスリトールを用いるのが好ま
しい。
ルプロパン−１，３ジオール、２，２−ジブチルプロパ
ン−１，３ジオール、２−メチル−２−プロピルプロパ
ン−１，３ジオール、２−エチル−２−ブチルプロパン
−１，３ジオール、トリメチロールエタン、トリメチロ
ールプロパン、ジトリメチロールプロパン、トリトリメ
チロールプロパン、テトラトリメチロールプロパン、ペ
ンタエリスリトール、ジペンタエリスリトール、トリペ
ンタエリスリトール、テトラペンタエリスリトール、ペ
ンタペンタエリスリトールなどを用いることができる。
なかでも特に、ペンタエリスリトールを用いるのが好ま
しい。
【０００９】上記脂肪酸としては、ｎ−ブタン酸、イソ
ブタン酸、ｎ−ペンタン酸、イソペンタン酸（例えば２
−メチルブタン酸、３−メチルブタン酸、２，２−ジメ
チルプロパン酸など）、ｎ−ヘキサン酸、イソヘキサン
酸（例えば２−エチルブタン酸、２，２−ジメチルブタ
ン酸、２，３−ジメチルブタン酸など）、ｎ−ヘプタン
酸、イソヘプタン酸（例えば２−エチルペンタン酸、３
−エチルペンタン酸、２，２−ジメチルペンタン酸、２
−エチル−２−メチルブタン酸、４−エチルペンタン酸
など）、ｎ−オクタン酸、イソオクタン酸（例えば２−
エチルヘキサン酸、３−エチルヘキサン酸、２，２−ジ
メチルヘキサン酸、２−メチル−２−エチルペンタン酸
など）、ｎ−ノナン酸、イソノナン酸、ｎ−デカン酸、
イソデカン酸、およびこれらの異性体を挙げることがで
きる。なかでも特に、炭素数５〜１０の脂肪酸を用いる
のが好ましい。
ブタン酸、ｎ−ペンタン酸、イソペンタン酸（例えば２
−メチルブタン酸、３−メチルブタン酸、２，２−ジメ
チルプロパン酸など）、ｎ−ヘキサン酸、イソヘキサン
酸（例えば２−エチルブタン酸、２，２−ジメチルブタ
ン酸、２，３−ジメチルブタン酸など）、ｎ−ヘプタン
酸、イソヘプタン酸（例えば２−エチルペンタン酸、３
−エチルペンタン酸、２，２−ジメチルペンタン酸、２
−エチル−２−メチルブタン酸、４−エチルペンタン酸
など）、ｎ−オクタン酸、イソオクタン酸（例えば２−
エチルヘキサン酸、３−エチルヘキサン酸、２，２−ジ
メチルヘキサン酸、２−メチル−２−エチルペンタン酸
など）、ｎ−ノナン酸、イソノナン酸、ｎ−デカン酸、
イソデカン酸、およびこれらの異性体を挙げることがで
きる。なかでも特に、炭素数５〜１０の脂肪酸を用いる
のが好ましい。
【００１０】上記ＰＯＥは、上記ポリオールと脂肪酸と
をエステル化することにより得られるものである。エス
テル化の方法としては、脱水縮合による方法、上記脂肪
酸の塩化物をポリオ−ルと反応させる方法、アルコール
と上記脂肪酸とのエステルと、上記ポリオールとをエス
テル交換させる方法などを採用することができる。
をエステル化することにより得られるものである。エス
テル化の方法としては、脱水縮合による方法、上記脂肪
酸の塩化物をポリオ−ルと反応させる方法、アルコール
と上記脂肪酸とのエステルと、上記ポリオールとをエス
テル交換させる方法などを採用することができる。
【００１１】ＰＯＥの具体例としては、次のものを挙げ
ることができる。トリメチロールプロパン（以下、ＴＭ
Ｐという）・トリ（ｎ−ブタノエート）、ＴＭＰ・トリ
（２−メチルプロパノエート）、ＴＭＰ・トリ（ｎ−ペ
ンタノエート）、ＴＭＰ・トリ（ｎ−ヘキサノエー
ト）、ＴＭＰ・トリ（ｎ−ヘプタノエート）、ＴＭＰ・
トリ（２−エチルペンタノエート）、ＴＭＰ・トリ（ｎ
−オクタノエート）、ＴＭＰ・トリ（２−エチルヘキサ
ノエート）、ペンタエリスリトール（以下、ＰＥとい
う）・テトラ（ｎ−ブタノエート）、ＰＥ・テトラ（２
−メチルプロパノエート）、ＰＥ・テトラ（ｎ−ペンタ
ノエート）、ＰＥ・テトラ（２−メチルブタノエー
ト）、ＰＥ・テトラ（２，２−ジメチルプロパノエー
ト）、ＰＥ・テトラ（ｎ−ヘキサノエート）、ＰＥ・テ
トラ（２−エチルブタノエート）、ＰＥ・テトラ（２，
２−ジメチルブタノエート）、ＰＥ・テトラ（ｎ−ヘプ
タノエート）、ＰＥ・テトラ（２−エチルペンタノエー
ト）、ＰＥ・テトラ（ｎ−オクタノエート）、ＰＥ・テ
トラ（２−エチルヘキサノエート）、ＰＥ・テトラ（ｎ
−ノナエート）、ＰＥ・テトラ（イソノナエート）、Ｐ
Ｅ・テトラ（ｎ−デカノエート）、ＰＥ・テトラ（イソ
デカノエート）。
ることができる。トリメチロールプロパン（以下、ＴＭ
Ｐという）・トリ（ｎ−ブタノエート）、ＴＭＰ・トリ
（２−メチルプロパノエート）、ＴＭＰ・トリ（ｎ−ペ
ンタノエート）、ＴＭＰ・トリ（ｎ−ヘキサノエー
ト）、ＴＭＰ・トリ（ｎ−ヘプタノエート）、ＴＭＰ・
トリ（２−エチルペンタノエート）、ＴＭＰ・トリ（ｎ
−オクタノエート）、ＴＭＰ・トリ（２−エチルヘキサ
ノエート）、ペンタエリスリトール（以下、ＰＥとい
う）・テトラ（ｎ−ブタノエート）、ＰＥ・テトラ（２
−メチルプロパノエート）、ＰＥ・テトラ（ｎ−ペンタ
ノエート）、ＰＥ・テトラ（２−メチルブタノエー
ト）、ＰＥ・テトラ（２，２−ジメチルプロパノエー
ト）、ＰＥ・テトラ（ｎ−ヘキサノエート）、ＰＥ・テ
トラ（２−エチルブタノエート）、ＰＥ・テトラ（２，
２−ジメチルブタノエート）、ＰＥ・テトラ（ｎ−ヘプ
タノエート）、ＰＥ・テトラ（２−エチルペンタノエー
ト）、ＰＥ・テトラ（ｎ−オクタノエート）、ＰＥ・テ
トラ（２−エチルヘキサノエート）、ＰＥ・テトラ（ｎ
−ノナエート）、ＰＥ・テトラ（イソノナエート）、Ｐ
Ｅ・テトラ（ｎ−デカノエート）、ＰＥ・テトラ（イソ
デカノエート）。
【００１２】また、本発明の潤滑油の一成分として用い
られるＰＰＥは、複数の芳香族化合物を直接または酸素
原子を介して結合した構造のポリフェニルエーテル化合
物に、置換基として炭素数１０〜２０のアルキル基を導
入したものである。上記ポリフェニルエーテル化合物と
しては、フェノキシフェノキシビフェニル（４Ｐ２
Ｅ）、例えばｏ−フェノキシフェノキシｏ−ビフェニ
ル、ｍ−フェノキシフェノキシｍ−ビフェニルなどを用
いるのが好ましい。
られるＰＰＥは、複数の芳香族化合物を直接または酸素
原子を介して結合した構造のポリフェニルエーテル化合
物に、置換基として炭素数１０〜２０のアルキル基を導
入したものである。上記ポリフェニルエーテル化合物と
しては、フェノキシフェノキシビフェニル（４Ｐ２
Ｅ）、例えばｏ−フェノキシフェノキシｏ−ビフェニ
ル、ｍ−フェノキシフェノキシｍ−ビフェニルなどを用
いるのが好ましい。
【００１３】上記アルキル基としては、デシル基（Ｃ10
Ｈ21−）、ウンデシル基（Ｃ11Ｈ23 −）、ドデシル基
（Ｃ12Ｈ25−）、トリデシル基（Ｃ13Ｈ27−）、テトラ
デシル基（Ｃ14Ｈ29−）、ペンタデシル基（Ｃ15Ｈ
31−）、ヘキサデシル基（Ｃ16Ｈ33 −）、ヘプタデシル
基（Ｃ17Ｈ35−）、オクタデシル基（Ｃ18Ｈ37−）、ノ
ナデシル基（Ｃ19Ｈ39−）、エイコデシル基（Ｃ20Ｈ41
−）を挙げることができる。
Ｈ21−）、ウンデシル基（Ｃ11Ｈ23 −）、ドデシル基
（Ｃ12Ｈ25−）、トリデシル基（Ｃ13Ｈ27−）、テトラ
デシル基（Ｃ14Ｈ29−）、ペンタデシル基（Ｃ15Ｈ
31−）、ヘキサデシル基（Ｃ16Ｈ33 −）、ヘプタデシル
基（Ｃ17Ｈ35−）、オクタデシル基（Ｃ18Ｈ37−）、ノ
ナデシル基（Ｃ19Ｈ39−）、エイコデシル基（Ｃ20Ｈ41
−）を挙げることができる。
【００１４】本発明の潤滑油におけるＰＰＥの含有率
は、要求する粘度を含む性状、性能に応じて設定するこ
とができる。本発明の潤滑油の動粘度は、４０℃におい
て２５〜２４０ｃｓｔ、１００℃において５〜１５ｃｓ
ｔとなる。ＰＰＥの含有率が過小であると、熱・酸化安
定性が低下し、高温条件（特に２００℃を越える温度）
において油膜破断が起こりやすくなる。またＰＰＥの含
有率が過大であると、低温における流動性が低下し、か
つ耐摩耗性が低下する。このため、使用条件を鑑みた配
合比が望ましい。
は、要求する粘度を含む性状、性能に応じて設定するこ
とができる。本発明の潤滑油の動粘度は、４０℃におい
て２５〜２４０ｃｓｔ、１００℃において５〜１５ｃｓ
ｔとなる。ＰＰＥの含有率が過小であると、熱・酸化安
定性が低下し、高温条件（特に２００℃を越える温度）
において油膜破断が起こりやすくなる。またＰＰＥの含
有率が過大であると、低温における流動性が低下し、か
つ耐摩耗性が低下する。このため、使用条件を鑑みた配
合比が望ましい。
【００１５】
【実施例】図１ないし図３は、各種潤滑油の熱・酸化安
定性について調べた結果を示すグラフである。図１は、
熱重量分析法（Thermogravimetric Analysis、以下Ｔ
Ｇ）および示差熱分析法（Differential Thermal Analy
sis、以下ＤＴＡ）を同時に行うことができるＴＧ−Ｄ
ＴＡ装置を用い、潤滑油試料（約１０ｍｇ）を試料容器
内に収容し、試料容器内に、酸素・アルゴン混合ガス
（酸素：アルゴン＝１：４（容量比））を５０ｃｍ3／
ｍｉｎで吹き込みつつ、試料の温度を昇温速度１０℃／
ｍｉｎで室温から上昇させ、この昇温過程における試料
容器内の試料重量の経時変化を示すものである。この図
において、横軸は試料温度を示し、縦軸は試料容器内の
試料の初期重量に対する増減量の割合（重量％）を示
す。この試験においては、昇温による熱分解、酸化分解
によって試料が低分子化した分解物が揮発し試料容器か
ら放散するため、昇温の過程で試料容器内の試料重量は
徐々に減少する。このため、試料減少量が小さいもの
（すなわち増減割合が０に近いもの）ほど分解しにくく
安定であるということができる。図２は、上記昇温過程
において、試料容器内の試料の重量が１／２となる温度
である中間点温度を測定した結果を示すものである。
定性について調べた結果を示すグラフである。図１は、
熱重量分析法（Thermogravimetric Analysis、以下Ｔ
Ｇ）および示差熱分析法（Differential Thermal Analy
sis、以下ＤＴＡ）を同時に行うことができるＴＧ−Ｄ
ＴＡ装置を用い、潤滑油試料（約１０ｍｇ）を試料容器
内に収容し、試料容器内に、酸素・アルゴン混合ガス
（酸素：アルゴン＝１：４（容量比））を５０ｃｍ3／
ｍｉｎで吹き込みつつ、試料の温度を昇温速度１０℃／
ｍｉｎで室温から上昇させ、この昇温過程における試料
容器内の試料重量の経時変化を示すものである。この図
において、横軸は試料温度を示し、縦軸は試料容器内の
試料の初期重量に対する増減量の割合（重量％）を示
す。この試験においては、昇温による熱分解、酸化分解
によって試料が低分子化した分解物が揮発し試料容器か
ら放散するため、昇温の過程で試料容器内の試料重量は
徐々に減少する。このため、試料減少量が小さいもの
（すなわち増減割合が０に近いもの）ほど分解しにくく
安定であるということができる。図２は、上記昇温過程
において、試料容器内の試料の重量が１／２となる温度
である中間点温度を測定した結果を示すものである。
【００１６】潤滑油試料としては、ｔｙｐｅ２−Ａ、ｔ
ｙｐｅ２−Ｂ、ｔｙｐｅ2.5−Ｃ、ｔｙｐｅ2.5−Ｄ（い
ずれもＭＩＬ−ＰＲＦ２３６９９に適合したジェットエ
ンジンオイルであるＰＯＥ）、４Ｐ２Ｅ、Ｒ４Ｐ２Ｅ、
２Ｒ４Ｐ２Ｅ（いずれもＰＰＥ）を用いた。Ｒ４Ｐ２Ｅ
は下記式（１）に示すように、置換基としてアルキル基
を１つ有するポリフェニルエーテルである。
ｙｐｅ２−Ｂ、ｔｙｐｅ2.5−Ｃ、ｔｙｐｅ2.5−Ｄ（い
ずれもＭＩＬ−ＰＲＦ２３６９９に適合したジェットエ
ンジンオイルであるＰＯＥ）、４Ｐ２Ｅ、Ｒ４Ｐ２Ｅ、
２Ｒ４Ｐ２Ｅ（いずれもＰＰＥ）を用いた。Ｒ４Ｐ２Ｅ
は下記式（１）に示すように、置換基としてアルキル基
を１つ有するポリフェニルエーテルである。
【化１】
【００１７】４Ｐ２Ｅは下記式（２）に示すように、置
換基をもたないポリフェニルエーテルである。
換基をもたないポリフェニルエーテルである。
【化２】
【００１８】２Ｒ４Ｐ２Ｅは下記式（３）に示すよう
に、置換基としてアルキル基を２つ有するポリフェニル
エーテルである。
に、置換基としてアルキル基を２つ有するポリフェニル
エーテルである。
【化３】
【００１９】上記ＰＯＥ（ｔｙｐｅ２−Ａ、ｔｙｐｅ２
−Ｂ、ｔｙｐｅ2.5−Ｃ、ｔｙｐｅ2.5−Ｄ）は、ＴＭＰ
・トリエステルとＰＥ・テトラエステルとの混合物であ
る。ＴＭＰ・トリエステルを以下に示す。
−Ｂ、ｔｙｐｅ2.5−Ｃ、ｔｙｐｅ2.5−Ｄ）は、ＴＭＰ
・トリエステルとＰＥ・テトラエステルとの混合物であ
る。ＴＭＰ・トリエステルを以下に示す。
【化４】
【００２０】ＰＥ・テトラエステルを以下に示す。
【化５】
【００２１】図３は、上記ＰＯＥ（ｔｙｐｅ２−Ａ）
と、ＰＰＥ（４Ｐ２Ｅ、Ｒ４Ｐ２Ｅ、２Ｒ４Ｐ２Ｅ）と
を所定の混合比率（０〜１００重量％）で混合した混合
油について上記中間点温度を調べた結果を示すものであ
る。この図において、横軸は混合油中のＰＰＥの含有率
（重量％）を示し、縦軸は中間点温度を示す。
と、ＰＰＥ（４Ｐ２Ｅ、Ｒ４Ｐ２Ｅ、２Ｒ４Ｐ２Ｅ）と
を所定の混合比率（０〜１００重量％）で混合した混合
油について上記中間点温度を調べた結果を示すものであ
る。この図において、横軸は混合油中のＰＰＥの含有率
（重量％）を示し、縦軸は中間点温度を示す。
【００２２】図１および図２より、ＰＰＥは、ＰＯＥよ
りも熱・酸化安定性に優れていることがわかる。また置
換基としてアルキル基を有するＰＰＥであるＲ４Ｐ２
Ｅ、２Ｒ４Ｐ２Ｅは、置換基を有するにもかかわらず、
置換基を持たない４Ｐ２Ｅに比べ熱・酸化安定性に優れ
ていることがわかる。また図３より、ＰＰＥとして置換
基をもつＲ４Ｐ２Ｅ、２Ｒ４Ｐ２Ｅを用いた場合の混合
油の熱・酸化安定性は、ＰＰＥとして４Ｐ２Ｅを用いた
場合よりも優れていることがわかる。
りも熱・酸化安定性に優れていることがわかる。また置
換基としてアルキル基を有するＰＰＥであるＲ４Ｐ２
Ｅ、２Ｒ４Ｐ２Ｅは、置換基を有するにもかかわらず、
置換基を持たない４Ｐ２Ｅに比べ熱・酸化安定性に優れ
ていることがわかる。また図３より、ＰＰＥとして置換
基をもつＲ４Ｐ２Ｅ、２Ｒ４Ｐ２Ｅを用いた場合の混合
油の熱・酸化安定性は、ＰＰＥとして４Ｐ２Ｅを用いた
場合よりも優れていることがわかる。
【００２３】次に、本発明の実施例の潤滑油の油膜形成
能について調べた結果を示す。一般に、潤滑油の油膜厚
さをｈ、粘度をμ、粘度圧力係数をαとし、比較対象と
なる潤滑油の油膜厚さをｈr、粘度をμr、粘度圧力係数
をαrすると、これらは次のような関係にある。 ｈ／ｈr＝（μ／μr）0.67（α／αr）0.53 潤滑油の油膜厚さは、使用条件（速度、温度等）および
潤滑油自身の特性、特に粘度圧力係数α、粘度μにより
決定される。特に高温では粘度低下が著しいため、より
粘度圧力係数αの大きい潤滑油を適用することが望まし
い。油膜形成能は、油膜厚さ測定により求められる粘度
圧力係数αにより評価することができる。油膜厚さは、
ＥＨＤ試験において鋼球表面とガラスディスクとの間に
形成された油膜の厚さを、光干渉法を用いて測定するこ
とによって決定した。
能について調べた結果を示す。一般に、潤滑油の油膜厚
さをｈ、粘度をμ、粘度圧力係数をαとし、比較対象と
なる潤滑油の油膜厚さをｈr、粘度をμr、粘度圧力係数
をαrすると、これらは次のような関係にある。 ｈ／ｈr＝（μ／μr）0.67（α／αr）0.53 潤滑油の油膜厚さは、使用条件（速度、温度等）および
潤滑油自身の特性、特に粘度圧力係数α、粘度μにより
決定される。特に高温では粘度低下が著しいため、より
粘度圧力係数αの大きい潤滑油を適用することが望まし
い。油膜形成能は、油膜厚さ測定により求められる粘度
圧力係数αにより評価することができる。油膜厚さは、
ＥＨＤ試験において鋼球表面とガラスディスクとの間に
形成された油膜の厚さを、光干渉法を用いて測定するこ
とによって決定した。
【００２４】図４および図５は、ＰＯＥとＰＰＥとの混
合油を、各温度条件（４０〜２２０℃）において用いた
場合の油膜厚さと、同条件でのＰＯＥの油膜厚さとの比
（混合油膜厚／ＰＯＥ膜厚）を示すものである。図４
は、ＰＰＥとしてＲ４Ｐ２Ｅを用いた場合の混合油の油
膜厚さ比を示すもので、ＰＰＥの混合比率は、２０、３
０、５０、８０重量％とした。また併せてＲ４Ｐ２Ｅを
単独で用いた場合（１００重量％）の油膜厚さ比を示
す。図５は、ＰＰＥとして４Ｐ２Ｅを用いた場合の混合
油の油膜厚さ比を示すもので、ＰＰＥの混合比率は、２
０、３０、５０、８０重量％とした。また併せて４Ｐ２
Ｅを単独で用いた場合（１００重量％）の油膜厚さ比を
示す。
合油を、各温度条件（４０〜２２０℃）において用いた
場合の油膜厚さと、同条件でのＰＯＥの油膜厚さとの比
（混合油膜厚／ＰＯＥ膜厚）を示すものである。図４
は、ＰＰＥとしてＲ４Ｐ２Ｅを用いた場合の混合油の油
膜厚さ比を示すもので、ＰＰＥの混合比率は、２０、３
０、５０、８０重量％とした。また併せてＲ４Ｐ２Ｅを
単独で用いた場合（１００重量％）の油膜厚さ比を示
す。図５は、ＰＰＥとして４Ｐ２Ｅを用いた場合の混合
油の油膜厚さ比を示すもので、ＰＰＥの混合比率は、２
０、３０、５０、８０重量％とした。また併せて４Ｐ２
Ｅを単独で用いた場合（１００重量％）の油膜厚さ比を
示す。
【００２５】図４および図５より、ＰＰＥとしてＲ４Ｐ
２Ｅを用いた場合には、４Ｐ２Ｅを用いた場合に比べ、
油膜厚さを厚くすることができることがわかる。
２Ｅを用いた場合には、４Ｐ２Ｅを用いた場合に比べ、
油膜厚さを厚くすることができることがわかる。
【００２６】図６および図７は、上記油膜厚さと、各混
合油の粘度とに基づいて上述の関係式により算出された
混合油の粘度圧力係数（α）を示すものである。図６
は、ＰＰＥとしてＲ４Ｐ２Ｅを用いた場合の粘度圧力係
数を示すもので、ＰＰＥの混合比率は、２０、３０、５
０、８０重量％とした。また併せてＲ４Ｐ２Ｅ、ＰＯＥ
を単独で用いた場合（１００重量％）の粘度圧力係数を
示す。図７は、ＰＰＥとして４Ｐ２Ｅを用いた場合の粘
度圧力係数を示すもので、ＰＰＥの混合比率は、２０、
３０、５０、８０重量％とした。また併せて４Ｐ２Ｅ、
ＰＯＥを単独で用いた場合（１００重量％）の粘度圧力
係数を示す。また、図８は、Ｒ４Ｐ２Ｅを用いた場合の
図６よりも広い温度範囲での粘度圧力係数を示すもので
ある。
合油の粘度とに基づいて上述の関係式により算出された
混合油の粘度圧力係数（α）を示すものである。図６
は、ＰＰＥとしてＲ４Ｐ２Ｅを用いた場合の粘度圧力係
数を示すもので、ＰＰＥの混合比率は、２０、３０、５
０、８０重量％とした。また併せてＲ４Ｐ２Ｅ、ＰＯＥ
を単独で用いた場合（１００重量％）の粘度圧力係数を
示す。図７は、ＰＰＥとして４Ｐ２Ｅを用いた場合の粘
度圧力係数を示すもので、ＰＰＥの混合比率は、２０、
３０、５０、８０重量％とした。また併せて４Ｐ２Ｅ、
ＰＯＥを単独で用いた場合（１００重量％）の粘度圧力
係数を示す。また、図８は、Ｒ４Ｐ２Ｅを用いた場合の
図６よりも広い温度範囲での粘度圧力係数を示すもので
ある。
【００２７】図６ないし図８より、ＰＰＥとしてＲ４Ｐ
２Ｅを用いた場合には、４Ｐ２Ｅを用いた場合に比べ、
潤滑油の粘度圧力係数を向上させることができることが
わかる。また、ＰＰＥの比率が高いほど粘度圧力係数が
高くなる傾向があることがわかる。
２Ｅを用いた場合には、４Ｐ２Ｅを用いた場合に比べ、
潤滑油の粘度圧力係数を向上させることができることが
わかる。また、ＰＰＥの比率が高いほど粘度圧力係数が
高くなる傾向があることがわかる。
【００２８】表１は、ＰＯＥ（ｔｙｐｅ２−Ａ、ｔｙｐ
ｅ２−Ｂ、ｔｙｐｅ2.5−Ｃ、ｔｙｐｅ2.5−Ｄ）、およ
びＰＰＥ（４Ｐ２Ｅ、Ｒ４Ｐ２Ｅ、２Ｒ４Ｐ２Ｅ）の物
性を示すものである。
ｅ２−Ｂ、ｔｙｐｅ2.5−Ｃ、ｔｙｐｅ2.5−Ｄ）、およ
びＰＰＥ（４Ｐ２Ｅ、Ｒ４Ｐ２Ｅ、２Ｒ４Ｐ２Ｅ）の物
性を示すものである。
【００２９】
【表１】
【００３０】表１より、Ｒ４Ｐ２Ｅは、４Ｐ２Ｅよりも
流動点が低いことがわかる。
流動点が低いことがわかる。
【００３１】図９は、上記各潤滑油の耐摩耗性を評価す
るため、耐摩耗性試験を行った結果を示すものである。
この試験では、シェル試験機を用い、固定球の平均摩耗
痕径を、２００℃および２６０℃の条件で測定する方法
を採用した。
るため、耐摩耗性試験を行った結果を示すものである。
この試験では、シェル試験機を用い、固定球の平均摩耗
痕径を、２００℃および２６０℃の条件で測定する方法
を採用した。
【００３２】図９より、Ｒ４Ｐ２Ｅ、２Ｒ４Ｐ２Ｅは、
４Ｐ２Ｅに比べ耐摩耗性に優れていることがわかる。
４Ｐ２Ｅに比べ耐摩耗性に優れていることがわかる。
【００３３】図１０ないし図１２は、ＰＰＥとして２Ｒ
４Ｐ２Ｅを用いた混合油の油膜形成能を評価した結果を
示すものである。図１０は、各温度条件において、ＰＰ
Ｅとして２Ｒ４Ｐ２Ｅを用いた場合の混合油（ＰＯＥ＋
ＰＰＥ）の油膜厚さ比を示すもので、ＰＰＥの混合比率
は、２０、３０、５０、８０重量％とした。また併せて
２Ｒ４Ｐ２Ｅを単独で用いた場合（１００重量％）の油
膜厚さ比を示す。図１１は、各混合油の油膜厚さと、各
混合油の粘度に基づいて上述の関係式により算出された
混合油の粘度圧力係数（α）を示すものである。ＰＰＥ
の混合比率は、２０、３０、５０、８０重量％とした。
また併せて２Ｒ４Ｐ２Ｅ、ＰＯＥを単独で用いた場合
（１００重量％）の粘度圧力係数を示す。図１２は、各
混合油の粘度圧力係数と動粘度との関係を示すもので、
横軸は各混合油の動粘度を示し、縦軸は粘度圧力係数を
示す。２Ｒ４Ｐ２Ｅ単独の場合、ＰＯＥ単独の場合、お
よびこれら２Ｒ４Ｐ２ＥとＰＯＥとの混合油の場合に
は、粘度圧力係数の値はほぼ直線Ａに近似できた。また
Ｒ４Ｐ２Ｅ単独の場合には、粘度圧力係数の値はほぼ直
線Ｂに近似できた。またＲ４Ｐ２ＥとＰＯＥとの混合油
の場合には、粘度圧力係数の値は、上記近似線Ａ，Ｂの
間にプロットされるものが多いことがわかった。
４Ｐ２Ｅを用いた混合油の油膜形成能を評価した結果を
示すものである。図１０は、各温度条件において、ＰＰ
Ｅとして２Ｒ４Ｐ２Ｅを用いた場合の混合油（ＰＯＥ＋
ＰＰＥ）の油膜厚さ比を示すもので、ＰＰＥの混合比率
は、２０、３０、５０、８０重量％とした。また併せて
２Ｒ４Ｐ２Ｅを単独で用いた場合（１００重量％）の油
膜厚さ比を示す。図１１は、各混合油の油膜厚さと、各
混合油の粘度に基づいて上述の関係式により算出された
混合油の粘度圧力係数（α）を示すものである。ＰＰＥ
の混合比率は、２０、３０、５０、８０重量％とした。
また併せて２Ｒ４Ｐ２Ｅ、ＰＯＥを単独で用いた場合
（１００重量％）の粘度圧力係数を示す。図１２は、各
混合油の粘度圧力係数と動粘度との関係を示すもので、
横軸は各混合油の動粘度を示し、縦軸は粘度圧力係数を
示す。２Ｒ４Ｐ２Ｅ単独の場合、ＰＯＥ単独の場合、お
よびこれら２Ｒ４Ｐ２ＥとＰＯＥとの混合油の場合に
は、粘度圧力係数の値はほぼ直線Ａに近似できた。また
Ｒ４Ｐ２Ｅ単独の場合には、粘度圧力係数の値はほぼ直
線Ｂに近似できた。またＲ４Ｐ２ＥとＰＯＥとの混合油
の場合には、粘度圧力係数の値は、上記近似線Ａ，Ｂの
間にプロットされるものが多いことがわかった。
【００３４】図４と図１０との比較、および図６と図１
１との比較により、２Ｒ４Ｐ２Ｅを用いた混合油では、
Ｒ４Ｐ２Ｅを用いた混合油に比べ、油膜厚さ、粘度圧力
係数の点で若干劣る結果が得られたことがわかる。図１
２より、Ｒ４Ｐ２Ｅを用いた混合油では、２Ｒ４Ｐ２Ｅ
を用いた混合油に比べ、粘度圧力係数が高い値となるこ
とがわかる。また２Ｒ４Ｐ２Ｅを用いた混合油の粘度圧
力係数は、ＰＯＥ単独の場合と同等の値となることがわ
かる。このことから、２Ｒ４Ｐ２Ｅを用いた混合油の油
膜形成能はＰＯＥ単独の場合とほとんど変わらないのに
対し、Ｒ４Ｐ２Ｅを用いた混合油の油膜形成能はＰＯＥ
単独の場合に比べ優れていることがわかる。
１との比較により、２Ｒ４Ｐ２Ｅを用いた混合油では、
Ｒ４Ｐ２Ｅを用いた混合油に比べ、油膜厚さ、粘度圧力
係数の点で若干劣る結果が得られたことがわかる。図１
２より、Ｒ４Ｐ２Ｅを用いた混合油では、２Ｒ４Ｐ２Ｅ
を用いた混合油に比べ、粘度圧力係数が高い値となるこ
とがわかる。また２Ｒ４Ｐ２Ｅを用いた混合油の粘度圧
力係数は、ＰＯＥ単独の場合と同等の値となることがわ
かる。このことから、２Ｒ４Ｐ２Ｅを用いた混合油の油
膜形成能はＰＯＥ単独の場合とほとんど変わらないのに
対し、Ｒ４Ｐ２Ｅを用いた混合油の油膜形成能はＰＯＥ
単独の場合に比べ優れていることがわかる。
【００３５】以上より、次のことがわかる。すなわち、
置換基としてアルキル基を有するＰＰＥであるＲ４Ｐ２
Ｅ、２Ｒ４Ｐ２Ｅは、置換基を有するにもかかわらず、
置換基を持たない４Ｐ２Ｅに比べ熱・酸化安定性に優れ
ており、この種のＰＰＥとＰＯＥとの混合油は、高温条
件下においても安定性に優れたものとなる。また、Ｒ４
Ｐ２Ｅを用いた混合油は、置換基を持たない４Ｐ２Ｅを
用いたものに比べ、油膜形成能にも優れている。さら
に、Ｒ４Ｐ２Ｅは流動点が低いため、このＲ４Ｐ２Ｅを
用いる場合には、４Ｐ２Ｅを用いる場合に比べ、低温下
における流動性が向上する。また、Ｒ４Ｐ２Ｅは、４Ｐ
２Ｅに比べ耐摩耗性にも優れている。さらには、置換基
としてアルキル基を有するＰＰＥであるＲ４Ｐ２Ｅ、２
Ｒ４Ｐ２Ｅのうち、特にＲ４Ｐ２Ｅを用いた場合におい
て、優れた油膜形成能が得られる。
置換基としてアルキル基を有するＰＰＥであるＲ４Ｐ２
Ｅ、２Ｒ４Ｐ２Ｅは、置換基を有するにもかかわらず、
置換基を持たない４Ｐ２Ｅに比べ熱・酸化安定性に優れ
ており、この種のＰＰＥとＰＯＥとの混合油は、高温条
件下においても安定性に優れたものとなる。また、Ｒ４
Ｐ２Ｅを用いた混合油は、置換基を持たない４Ｐ２Ｅを
用いたものに比べ、油膜形成能にも優れている。さら
に、Ｒ４Ｐ２Ｅは流動点が低いため、このＲ４Ｐ２Ｅを
用いる場合には、４Ｐ２Ｅを用いる場合に比べ、低温下
における流動性が向上する。また、Ｒ４Ｐ２Ｅは、４Ｐ
２Ｅに比べ耐摩耗性にも優れている。さらには、置換基
としてアルキル基を有するＰＰＥであるＲ４Ｐ２Ｅ、２
Ｒ４Ｐ２Ｅのうち、特にＲ４Ｐ２Ｅを用いた場合におい
て、優れた油膜形成能が得られる。
【００３６】このように、上記潤滑油（Ｒ４Ｐ２ＥとＰ
ＯＥの混合油）は、高温下においても安定であり、特に
油膜形成能に優れ、しかも十分な低温流動性、耐摩耗性
を有するＲ４Ｐ２Ｅを用いるため、ＰＯＥに不足する熱
・酸化安定性、油膜形成能を補うとともに、流動点の上
昇や耐摩耗性の低下を最小限に抑えることができる。従
って、上記潤滑油は、高温条件で使用したときにも安定
であり、特に油膜形成能に優れ、しかも良好な低温流動
性、耐摩耗性を示すものとなる。
ＯＥの混合油）は、高温下においても安定であり、特に
油膜形成能に優れ、しかも十分な低温流動性、耐摩耗性
を有するＲ４Ｐ２Ｅを用いるため、ＰＯＥに不足する熱
・酸化安定性、油膜形成能を補うとともに、流動点の上
昇や耐摩耗性の低下を最小限に抑えることができる。従
って、上記潤滑油は、高温条件で使用したときにも安定
であり、特に油膜形成能に優れ、しかも良好な低温流動
性、耐摩耗性を示すものとなる。
【００３７】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の潤滑油
は、ポリオールエステル系合成油と、置換基として炭素
数１０〜２０のアルキル基を有するポリフェニルエーテ
ル系合成油を含むものであるので、ポリオールエステル
系合成油に不足する熱・酸化安定性、油膜形成能を、上
記ポリフェニルエーテル系合成油によって補うととも
に、流動点の上昇を最小限に抑えることができる。従っ
て、高温条件で使用したときにも安定であり、特に油膜
形成能に優れ、しかも良好な低温流動性を示す潤滑油を
得ることができる。
は、ポリオールエステル系合成油と、置換基として炭素
数１０〜２０のアルキル基を有するポリフェニルエーテ
ル系合成油を含むものであるので、ポリオールエステル
系合成油に不足する熱・酸化安定性、油膜形成能を、上
記ポリフェニルエーテル系合成油によって補うととも
に、流動点の上昇を最小限に抑えることができる。従っ
て、高温条件で使用したときにも安定であり、特に油膜
形成能に優れ、しかも良好な低温流動性を示す潤滑油を
得ることができる。
【図１】 ＴＧ−ＤＴＡ装置を用い、潤滑油試料を昇温
させ、この昇温過程における試料容器内の試料重量の経
時変化を示すグラフである。
させ、この昇温過程における試料容器内の試料重量の経
時変化を示すグラフである。
【図２】 ＴＧ−ＤＴＡ装置を用いた昇温試験の昇温過
程において、試料容器内の試料の重量が１／２となる中
間点温度を測定した結果を示すグラフである。
程において、試料容器内の試料の重量が１／２となる中
間点温度を測定した結果を示すグラフである。
【図３】 ＰＯＥとＰＰＥとの混合油について上記中間
点温度を調べた結果を示すグラフである。
点温度を調べた結果を示すグラフである。
【図４】 ＰＯＥとＲ４Ｐ２Ｅとの混合油を、各温度条
件において用いた場合の油膜厚さと、同条件でのＰＯＥ
の油膜厚さとの比（混合油膜厚／ＰＯＥ膜厚）を測定し
た結果を示すグラフである。
件において用いた場合の油膜厚さと、同条件でのＰＯＥ
の油膜厚さとの比（混合油膜厚／ＰＯＥ膜厚）を測定し
た結果を示すグラフである。
【図５】 ＰＯＥと４Ｐ２Ｅとの混合油を、各温度条件
において用いた場合の油膜厚さと、同条件でのＰＯＥの
油膜厚さとの比（混合油膜厚／ＰＯＥ膜厚）を測定した
結果を示すグラフである。
において用いた場合の油膜厚さと、同条件でのＰＯＥの
油膜厚さとの比（混合油膜厚／ＰＯＥ膜厚）を測定した
結果を示すグラフである。
【図６】 ＰＯＥとＲ４Ｐ２Ｅの混合油の粘度圧力係数
を示すグラフである。
を示すグラフである。
【図７】 ＰＯＥと４Ｐ２Ｅの混合油の粘度圧力係数を
示すグラフである。
示すグラフである。
【図８】 ＰＯＥとＲ４Ｐ２Ｅの混合油の粘度圧力係数
を示すグラフである。
を示すグラフである。
【図９】 耐摩耗性試験の結果を示すグラフである。
【図１０】 ＰＯＥと２Ｒ４Ｐ２Ｅとの混合油を、各温
度条件において用いた場合の油膜厚さと、同条件でのＰ
ＯＥの油膜厚さとの比（混合油膜厚／ＰＯＥ膜厚）を測
定した結果を示すグラフである。
度条件において用いた場合の油膜厚さと、同条件でのＰ
ＯＥの油膜厚さとの比（混合油膜厚／ＰＯＥ膜厚）を測
定した結果を示すグラフである。
【図１１】 ＰＯＥと２Ｒ４Ｐ２Ｅの混合油の粘度圧力
係数を示すグラフである。
係数を示すグラフである。
【図１２】 ＰＯＥとＲ４Ｐ２Ｅの混合油、およびＰＯ
Ｅと２Ｒ４Ｐ２Ｅの混合油の粘度圧力係数と動粘度との
関係を示すグラフである。
Ｅと２Ｒ４Ｐ２Ｅの混合油の粘度圧力係数と動粘度との
関係を示すグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 4H104 BB08A BB34A LA01 LA03 LA04 LA05 PA07 PA41
Claims (2)
- 【請求項１】 ポリオールエステル系合成油と、置換基
として炭素数１０〜２０のアルキル基を有するポリフェ
ニルエーテル系合成油を含むことを特徴とする潤滑油。 - 【請求項２】 前記ポリフェニルエーテル系合成油は、
前記アルキル基を１つ有するフェノキシフェノキシビフ
ェニルであることを特徴とする請求項１記載の潤滑油。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26123899A JP2001081486A (ja) | 1999-09-14 | 1999-09-14 | 潤滑油 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26123899A JP2001081486A (ja) | 1999-09-14 | 1999-09-14 | 潤滑油 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001081486A true JP2001081486A (ja) | 2001-03-27 |
Family
ID=17359067
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26123899A Pending JP2001081486A (ja) | 1999-09-14 | 1999-09-14 | 潤滑油 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001081486A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010138240A (ja) * | 2008-12-10 | 2010-06-24 | Nsk Ltd | グリース組成物及び転がり軸受 |
| WO2014027438A1 (ja) * | 2012-08-17 | 2014-02-20 | 東芝キヤリア株式会社 | 冷凍サイクル装置 |
| CN105062641A (zh) * | 2015-08-11 | 2015-11-18 | 广西大学 | 变循环喷气发动机润滑剂组合物 |
| CN105358850A (zh) * | 2013-05-21 | 2016-02-24 | 舍弗勒技术股份两合公司 | 具有保持架的滚动体轴承 |
-
1999
- 1999-09-14 JP JP26123899A patent/JP2001081486A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010138240A (ja) * | 2008-12-10 | 2010-06-24 | Nsk Ltd | グリース組成物及び転がり軸受 |
| WO2014027438A1 (ja) * | 2012-08-17 | 2014-02-20 | 東芝キヤリア株式会社 | 冷凍サイクル装置 |
| CN104583688A (zh) * | 2012-08-17 | 2015-04-29 | 东芝开利株式会社 | 冷冻循环装置 |
| CN104583688B (zh) * | 2012-08-17 | 2016-09-21 | 东芝开利株式会社 | 冷冻循环装置 |
| CN105358850A (zh) * | 2013-05-21 | 2016-02-24 | 舍弗勒技术股份两合公司 | 具有保持架的滚动体轴承 |
| CN105062641A (zh) * | 2015-08-11 | 2015-11-18 | 广西大学 | 变循环喷气发动机润滑剂组合物 |
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| A131 | Notification of reasons for refusal |
Effective date: 20090424 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 |
|
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